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v.í\BA

MODERNIZACION DEL SISTEMA ELECTRICO DE LAS INSTALACIONES DE LA

EORPORACION UNIVERSITARIA AUTONOMA DE OCCIDENTE

JOSE OSCAR GIMLDOIt

HUGO REYNEL REYES AHEDO

I-ña't)$

$

CORPORACION UNIVERSITARIA AUTONOMA DE OCCIDENTE

PROGRAI4A DE INGENIERIA ELECTRICA

JUNIO DE 1989

ffiDIVISI0N DE INGENIERIAS il Dopro Bibriorcto

-

.ALI l8lrrru¡ffiffiryru rc@ 11t13

1159 +

MODERNIZACION DEL SISTEI'IA ELECTRICO DE LAS INSTALACIONES DE LA

CORPORACION UNIVERSIT¡RIA AUTONOMA DE OCCIDENTE

JOSE OSCAR GIRALDOr)

HUGO REYNEL REYES AHEDO

Trabajo de Grado presentado conorequisito parcial para optar altftulo de Ingeniero Electricista.

,rr""r"rtryrry_

CALI

CORPORACION UNIVERSITARIA AUTONOMA DE OCCIDENTE

DIVISION DE INGENIERIAS

PROGRMA DE INGENIERIA ELECTRICA

JUNIO DE 1989

L5J l, 1' q ->v/;StL r,-9-rl

Aprobado por el Comité de trabaio

de grado en cumPlimiento de los

requisitos exigidos Por la

Corporacid'n Universi tari a Autdnoma

de Occidente para otorgar el título

de Ingeniero Electricista.

Cali, Juni'o 2 de 1989

AGMDECIMIENTOS

Los autores expresan sus agradecimientos¡

A todas aquellas personas que en una u otrarealización del presente trabajo.

foma colaboraron en la

TABLA DE CONTENIDO

INTRODUCCION

L. PLANEAMIENTO

1.1 GENERALIDADES

1.2 PLANEAMIENTO ARQUITECTONICO

1.3 PLANEAMIENTO DEL PROYECTO

1.3.1 Conformación del sistema eléctrico

t.3.2 Tipos de alumbrado, nivel de iluminacióncontrol

1.3.3 Materiales del Sistema

2. COORDINACION DE PLANOS

2.I GENER,ALIDADES

2.2 TIPOS DE PLANOS

2.2.L Planos de Planta

2.2.2 Planos de diagramas unifilares

2.2.3 Numeraci6n de los Planos

pág

I

3

ysu

3. LEVANTAMTET{ro DE PLANoS ARQUTTECToNTCoS

3.1 GENERALIDADES

3.2 RELACION DE PLANOS

4. LEVANTAMIENTO DEL SISTEMA ELECTRICO GENERAL

4.L GENERALIDADES

4.2 RELACION DE PLANOS

5. ANALISIS DE LAS INSTALACIONES ELECTRICAS ACTUALESDE LA UNIVERSIDAD

5.I GENERALIDADES

5.2 TABLEROS GENERALES Y DE DISTRIBUCION

5.2.1 Generalidades

5.2.2 Tableros Automáticos

5.2.3 Prptecci6n del tablero

5.2.4 Balanceo de tableros

5.3 MEMORIA DE CALCULOS I

5.4 ACOMETIDAS

5.4.1 General idades

5.4.2 Mfnima capacidad de las aconetidas

5.4.3 Capacidad disponible de reserva

5.4.4 Selección calibre conductores acornetidas

5.4.5 Calibre del conductor neutro de la acorntida

l0

t0

11

12

t2

13

14

14

L7

L7

L7

18

20

2L

60

60

60

62

63

63

vi

5.4.6 Capacidad de la acometida versus capacidad de lostableros

5.4.7 Memoria de cálculos II

6. NIVELES DE TENSION

6.I GENERALIDADES

6.2 NIVELES DE BAJA TENSION

6.3 CAIDAS DE TENSION

6. 3. 1 Cál cul os de regul aci ón

6.3.2 Cálculo de regulaci6n de acometidas

6.3.3 Cálculo de regulaci6n pa¡a los circuitos de alum-brado

7. ESTUDIO DEL FACTOR DE DEMANDA Y CALCULO DE CARGA

EFECTTVA

7.L GENERALIDADES

7.2 FACTOR DE UTILIZACION EN CONDUCTORES DE ACOMETIDA

7.3 DIAGRMA DE CARGA PAM CADA UNA DE LAS ACOI4ETIDAS.Años 1987 - 1988

8. ESTUDIO DE LOS SISTEMAS DE ALUWRADO

8.1 GENERALIDADES

8.2 CALCULO DE ALUMBRADO INTERIOR POR EL METODO DE

CAVIDAD ZONAL

8.3 MEMORIA DE CALCULO III

65

69

146

146

146

148

149

L74

t75

t78

178

184

187

193

194

200

193

vll

9. SISTEMA DE MALLAS A TIERRA INDEPENDIENTES 273

9.1 GENERALIDADES 273

g.2 PARTES DE LAS INSTALACIONES DE PUESTA A TIERRA 273

9.2.L Tierra propiamente dicha 274

9,2.2 Mediciones de la resistencia especffica del suelo 274

9.?.3 Lfnea de puesta a tierra y lÍnea colectora depuesta a tierra 276

9.2.4 Instalación de los electrodos 277

9 .2,5 Ti ras enterradas 277

g .2.6 Rej il I as 277

9.2,7 Electrodos clavados 278

9.3 VENTA,IAS DE COLOCAR SISTEMA DE TIERRA A LA RED DE

COHpUTADoRES 278

9.4 DESVENTAiIAS 27g

9.5 GUIA PARA EL CALCULO DE INSTALACIONES DE PUESTA A TIERRA 279

IO. SISTEMA DE EMERGENCIA 29L

IO.1 GENERALIDADES 29L

10.1.1 Cortes de Corriente 291

10.1.2 Descripción y especificaci6n : técnica de los sistemas de'ennrgénci a 292

l0.l.3 EstudÍo de Prioridades 295

10.1.5 Interruptor de transferencia automática 298

viii

10.1.6 Selecci6n de los

IO.2 CALCULO DE LA PLANTA

10.2.1 Método de cálculo

11. ANALISIS DE LA U.P.S.

interruptores de transfeyencia

DE EMERGENCIA

E INVERSORES COI4O MEDIOS DEDE MICROPROCESADORES Y STSPROTECCION A LAS SALAS

TEMAS

299

299

300

303

30311.I GENERALIDADES

LI.2 ALAMBRADO

LL.2.l Construcción del equipo y montajes

11..2.2 Condici.ones ambientales

L1.2.3 Tiiempo medio entre fallas

11,2.4 Eficiencia

11.3 INVERSOR DE CORRIENTE O A.P,S,

ll.3.l Generalidades

11.3.2 Tiempo de soportes de las baterias

11.3.3 Transf,ormador de aislamiento

L2. OBSERVACIONES GENERALES Y RECOMENDACIONES

12.I AMPLIACION DE CAPACIDAD INSTALADA

L2.2 NIVELES DE VOLTA.]E

I?.3 NIVELES DE ILUMINACION

L2.4 ESTADO DE LAS ACOMETIDAS

305

306

306

307

307

309

309

312

31?

314

314

321

323

326

ix

I2,5 ESQUEMA DE PROTECCION

12.6 oSTRoS ASPECToS

13. CONCLUSIONES

BIBLIOGRAFIA

ANEXOS

328

329

330

333

334

LISTA DE TABLAS

Tablero general para laboratorios de electricidadT.G.l .4.

Lab. Sub. Prot. Accionamientos eléctricos y con-versi6n de energía

Ofici na ,Jefe Sección Laboratorios-T.D.D.-T.D.l .4.

Iluminación anden sector laboratoiros

Laboratorio de Cfrcuitos y electróntca-T.D.2.A.

Laboratorio de fÍsica I-II-III- 1.D.3..A.

Tablero general para laboratorto de mecánica-T.G.2.A.

Taller de tecnologfa mecáni:ca - T.D,l.A.

Taller de tecnologÍa mecánica * T.D.D.-T,D.l.A.

Taller de tecnologfa mecánica y laboratorio defundición - T.D.2.4.

Laboratorio de fundición, flufdos, resistencÍa,materiales, refrigeración - T.D.D. - T.D.2.A.

pág

23TABLA 1.

TABLA 2.

TABLA 3.

TABLA 4.

TABLA 5.

TABLA 6.

TABLA 7.

TABLA 8.

TABLA 9.

TABLA 'IO.

24

25

25

26

27

28

29

30

3l

TABLA II.

xi

32

TABLA 12.

TABLA 13.

TABLA 14.

TABLA 15.

TABLA 16.

TABLA 17.

TABLA I8.

TABLA 19.

TABLA 20.

TABLA 2I.

TABLA 22.

TABLA 23.

TABLA 24.

TABLA 25.

TABLA 26.

TABLA 27.

TABI.A 28.

TABLA 29.

Taller de tecnologfa mecánica - T.0.3.A. 33

Taller de tecno'logfa mecánica - T.D.4.A. 34

35Publ icaciones - T.D.P.B.

Laboratorio de fundición - T.D.F.A. 36

Tablero general - Entrada No. I - T.G.I.B. 37

Sala de lrlicros No. t - Alumbrado y tomas T.D.S.C. 39

Sala de Micros No. 2 - alurúrado 40

Programa de Ingeniería Industrial . T"D.4.C. 4l

Pasillo contiguo sala de conferencias-T.D.9.D. 42

Programa de Ingenierfa Eléctrica - T.D.IO.D. 43

Sobre el salón t25 * T.D.3.B. 44

Centro de Información y C6mputo * Aire - T.D.8.C. 45

Sala de.expresi6n corporal - Periodismo - T.D.ll.D- 47

C.P.U. Sala de MÍcros No, I - V.R. T.D.6.C, 48

C.P.U. Sala de Micros No. 2 - V.R. T.D.D.-T.D.6.C. 49

C.P.U. Centro de Informacidn y C6mputo - T.D.7.C. 50

Salas de l4icros - Aire - T.D.12.C, 5l

Tablero general - Entrada No. 2 - T.G.2.8. 52

xii

TABLA 30.

TABLA 3I.

TABLA 32.

TABI.A 33.

TABLA 34.

TABI.A 35.

TABLA 36.

TABLA 37.

TABLA 38.

TABLA 39.

TABI.A 40.

Entrada No. 2. Junto 4.T.G.2.8. - T.D.l.B. 53

Cafeterfa C.U.4.0. - T.D.2.8. 54

Casa Administrativa - Oficina de Compras T.D.l. 56

Biblioteca - SaIa de Audiovisuales - T.D.z. 57

Pasillo sala de profesores segundo piso - T.D.l.C. 58

Sala de Conferencias - T.D.D. - T.D.I.C. 59

Valores - Gufa de resistividad de la tierra 276

Capacidad del conductor Zgz

Secciones mfnÍmas para tomas de tierra 294

Resistencia de propagactón 286

Correctores recomendados para conexiones a tierratipo Burndy o similares 2gO

TABLA 41. Estudio de prtoridades 296

TABLA 42. Tensiones norrnalizadas para motores y generadores 300

TABLA 43. Resumen de cargas 301

xiii

FIGURA T.

FIGURA 2.

FIGURA 3.

FIGURA 4.

FIGURA 5.

FIGURA 6.

FIGURA 7.

FIGURA 8,

FIGURA 9.

FIGURA IO.

FIGUM II.

FIGURA 12.

LISTA DE FTGURAS

Acorctida A.l.B (.Bann 2183 Calle 98 #29*A-61)

Acorntida A.l-B [Bann 2183 Call,e 98 ¡29-fr-641

Acomtida Al-B Bann 2183 Calle 98 #29-A-67

Acometida A2-B GAEC9889 Calle 98 #29-A-67

Acometida 02-B GAEC9889 Calle 98 #29-A-67

Aco¡netida A2=B GAEC 9899 Calle 98 #29A-61

Grupo Electr6geno Renaul

Sistema eléctrico de alinentaci6n para equipode sistemas

Diagrama en bloques de un U.p,S,

Sl{2 - Breaker de conexi6n del ondulador

Diagrama en bloques de un A.p.S.

Instalación eléctrica con transfor:mador deaislamiento

Pág

187

188

189

190

191

192

293

297

304

308

310

xiy

313

LISTA DE PLANOS

pág

PLANO 1.

PLANO 2.

PLANO 3,

PLANO 4.

PLANO 8.

PLANO 9.

L.T.l.'Levantamiento topográftcotalaci6n. Escala l:2000'

L.T.2. Levantamiento topográfico.Escala I ¡100

!.T.9. _Levantaniento topográfico.Escala l:100

1.T.4. Levantamiento topográfi.co.Escala l:100

de toda la ins

Zona A

Zona B.

Zona C.

eléctricas lumi narias.

eléctricas tomas

PLAN0 5. 1.T.5. Levantamiento topográfico. Zona D.Escala l;100

PLANO 6. I.E.L..I.A. I nstalaciones

PLANO 7.

Zona A.

I . E. T. -2.'L Instal aci onesZona A.

I. E. P. -3.A. InstalacionesZona A.

I.E.L,-4.8. Instalaci:onesZpna B.

I.E.T.-5.8. InstalacionesZona B.

de potenci:a en planta

el éctri:cas I uminarias

PLANO IO. e!éctricas tomas.

PLANO 11.

PLAN0 12.

PLANO 13.

PLANO 14.

PLANO 15.

I.E.P.6.8. Instalaciones eléctricas de potencia vista en planta. Zona B;

I.E.L.-7.C. Instalaciones eléctricas lumina-rias. Zona C.

I.E.T.-8.C, Instalaciones eléctricas tomasZona C.

I.E,P.-9.C. Instalaciones eléctricas de potencia vista en planta. Zona C,

I.E,L.T.-10,D. InStalaciones eléctricas luminarias y tomas, Zona D.

xvi

ANEXO

ANEXO

ANEXO

ANEXO 4.

ANEXO

ANEXO

1.

2.

3.

LISTA DE ANEXOS

Diagramas unifilares.

Cuadros de carga

Tabla de rangos standarizados de corrfente parasistemas automáticos de protección de circuitoseléctricos (NEC-Sección 240-6)

Tabla que,específica la composici6n de la seriede interruptores automáti.cos más conercial,

Dteminación del factor de demanda

Factores de potencia tfpicos de dlstintas clasesde carga.

pág

335

342

396

399

397

3925.

6.

ANEXO 7. Factores de potencia aproxfmados de algunos apa-ratos según los diferentes sistemas

ANEXO 8. Corriente admisible en amperios para los conductores de cobre con forro aislante

ANEX0 9. Númerr máximo admisible de hilos en tubo conduitde medidas comerciales

ANEX0 10. Cálculo de regulacidn

401

402

403

xvi i

ANEXp ll. Confer:encids sistema no interrumpido de potenciaUPS arüar (aplicaciones electrónicas Apel Ltda.-IBt4 y Texas Instruments.

ANEXO 12. Nota 2 y Nota 3. Conferencias sistema no inte-rrumpi¿ó ¿e potencia UPS anbar (aplicacioneselectrónicas Apel Ltea. - IBM y Texas instruments.

404

410

4il

413

ANEXO

ANEXO

ANEXO

ANEXO 16.

ANEXO

ANEXO

405

406

407

409

13.

14.

15,

Caracterfsticas generales de hilos Copperueld.

Caracterfsticas de carga [NEC)

Carga standard para alumbrado en edificios co=mercial es .

Typical theree phase motor characteristics fornema design B,C. and D motors.

Generador Anpere Ratings.

Catálogos de diseño de iluminaci6n en espaciosinteriores y exteriores de Roy Alpha Ltda,

17.

18.

xviii

RESUMEN

Lo presenle obro que se ho t¡tulqdq "Modernizoción del Sisfemo Eléctrico

de los instolocimes de lo Corporoci6n Universitorio Autónomo de Occidente",

comprende principolmenfe un estudio de su sistemq eléctrico poro el cuol se

fuvo que inicior con un levontomiento topogr6fico de todos s;s dependencios,

seguido de un levontomiento orquitectónico poro poder qsl culminor con un

levontomiento del sistemo eléctrico existente, puesto que hosio lo fecho no

existfo ningún plono , gula que pudiero servir poro reolizor este tipo de es

tudio.

Yq con los herrqmientos onteriormente mencionodos se entro de lleno onqlizor

su sistemo eléchico, teniendo en cuento básicomente el estodo octuol de lqs

ocometidos' esquemos de profección, tobleros de distribución, niveles de ten

sión y niveles de iluminoción, reqlizondo un porolelo entre lo existente y loyo colculodo, pudiendo deferminor de esfo monero su dimensionomiento, por

encimo ó pot deboio de tos cqrdiciones normoles de funcionomiento, especifi

condo en uno observqción oporte lo recomendodo de ocuerdo o lo estoblecido

por los normos de Servicio de Emcoli y lo Notionol Electmcol Code.

De esfo monero los outores cumplen su comefido, dofondo o lo Univenidqd de

plonos eléctricos donde se especificon dotos lácnicos listos hocer interpretrodos

xvlx

Por estudiontes ó Ingenieros que requieron onqlizor o detector fotlos en el

sistemo eléctrÍco.

xx

INTRODUCCION

La presente obra expone un estudio completo de las instalaciones eléc-

tricas de la Co¡pofactún Untvefsitaria Autdnoma de 0ccidente. Compren

de pri,nci.palDenter Tablefos generales y de distrrlüución (protecci6n

y balanceq de tablergs), acarntidas [capacüad disponible de neser-

vnr selecct6n calibre de c9nductgfesr cdpactdad de la aconetida versus

capacidad de los tableroE)r ntvele$ de tenql0n (cafdas de tensión,

cálculos de regulact6n de acouettdas, estudio del factor de demanda y

cálculo de ca!ga efecttva)r niveles de ilumi:nact6n (determinación del

ntyel lunfntco p¡omedio).

Se cuenta adenáE con una serie de planos eléctrtcos que contienen el

leyantanient9 de las redes eléctrtas existentes, Se obtendrán de ahf

datos básicos e i'ndtspensables que serán útttes para el desarrollo de

cualquie¡ inyestigaci0n que en un momento dado otro profesional quiera

emprende¡ en esta qateria, o en caso de una eventuali'dad (falla en el

q{sfena eléctricp),

Se pretende igualrcnte que dtcha inyestigación permtta actualizar el

sistema eléctrico pa¡a dar un meJo¡ seryicio a la conunidad universi-

tari.a de acuerdo a los ayances en las norrnas de dÍseño expedidas por

las empresas suministradoras de energfa, el NEC e ICONTEC,

El proyecto va a benefictar directamente a la Untversidad, ya que ésta

no contaba con este tipo de estudio, además de poder utilizar todo el

conjunto de conocinientos adqutridos durante Ia carrera universitaria

PaFa detecta¡' analizar' plantea¡ y $slucionar prgblemas técni'cos rea

les felaciqnados con la profest6n,

1. PLANEAMIENTO

1.1 GENEMLIDADTS

La realizaci.6n del estudio del ststema elécttico para la Uni.versidad

de g¡an concurfencia de persOnal eqtudi,antil necesi.ta una etapa ini-ci.al de planeaDtentot el cua! incluye una eryaluactdn del proyecto

afquitect6niso y de las acttVidades que se desafrollan en ellan con

la fi.nalidad de ftJar las pautaq ¡especttvas para el dtseño eléctri.-cQ y lfl cggrdtnaciln resPecttya de cada una de las fases de la elabo

¡¡ci.6n del proyecto,

7,2 ESTUDTo DEL pRoyECTo ARqUITECT0NTC0

LO neQesidad de bfindar un buen sefyicto conlleya a que la Uni.versi-

dad eqté Qonfgv¡¡¿a pqr u¡a d{ye¡s'idad de áreas tales como áreas pú-

hlicas, áyeas de se.rytcio, áreas de estudion áreas exteri.orcs, etc.

I..3 PLANEA}4IENTO DEL PROYECTO

El carácter diferente de cada una de las áreas, extge un análisis independiente para cada una de ellas fiJando las pautas respecttvas.

4

Las pautas a fijar serfan¡

. Conformaci6n del sistema eléctrico

, Tipos de alu¡thrado, niyel de ilumtnact6n y qu control.

, Materiales y equtpos a tnstalar,

1.3,1 cpnfgrmación del qi.stena eléctrico. En la primera pauta se in

cluye un eqtudig Para la escogenct'a de loq drferentes niveles de ten-

Ei'0n que confofman el sister.la, tipos de altmentadores lg o 30. Estu-

dio de'la selecci6n de priortdad de emergencia para cada una de las

áreas dq acuerdQ a la actiyidad que se desarrolle en cada una de ellas.

Est¡ parte es de vttal irnportanci¡ para cualquier tipo de construcción

ya que el sistema eléctrico Que si¡ys al edific{o y todos sus locales,

que están enc¡¡gado de acoge¡ al estudiante, personal administrativo

y docente dentro del meJQf anbiente, cont{nuidad de servi:cio y seguri-

dad r

Es importante entonces escoger el meJor esquema eléctrico que se aco-

mode a lo anterior y a la capacidad econ6mica de la Untverstdad,

Un aspecto inpoftante es el de considera¡ los requisitos de la con-

fiabil{dad del servicio el cual va a alimentar a las cargas; los indi'cadores báqicqs de la confiabiltdad del diseño de un sistema eléc

trico scn :

. Frecuencia de la interrupct6n de alimentaci.6n,

. Duración esperada de la l'nterrupci$n,

Estos indicadores da¡ la pauta pa.ra el cálculo y selecctdn de una plan

ta de emergencia en el stster¡a e'léctrico en el lado de baja tenstón y

qus fespecttyqq ntyeles de vgltaJe, que prgporcionen el suministro du-

xiliar a laq cargas de naypr pripridad en el caso de inte¡rupciones

del sumi¡is¡¡q prtnctpal de coffisnte alterna.

!,3,2 Tipos de aluDbradg, niye'f de ilurrinact'ón y su contrgl. La se-

gunda pauta tncluye la escogencia de la dt'yersi:dad de tipos de alumbra-

do, dependiendo de laq activtdades de cada área y un ststema práctico

pafe el c9ntfql de lgs ¡r,is¡ugs,

LaE Untyerqidades y ofictnaq requteren un nr'yel de ilumtnact6n relati-tqryqnta eleyadp y de gcelente calidad para satitsfacer las necesidades

de una anpli.a dtversidad de tare¿g y{5uales, Las actividades de las

clases vartan desde tareas de ytsi6n a diqtancia, tales coruo yer la

pizarra, h¡sta las más pf6ximasf corng leer o escribtr. Cuando se

PfoYecta una inEtalaci0n eléctrt'ca para un sal6n de clase o una ofict-

nar se deberá nantener las relacipneq de brtllo dentro de los lfmites

que la expefienci.a haya derygst¡adg cp.mo lo más conyeniente para obte-

ner una calidad de alumbrado satisfactorio, los niveles luninosos re=

cgnendados Pafa las distintas tareas aplicables a universidades osci-

lan entre 300 luxes y L200 luxex, equivalentea 30 y 120 Lnln?, respec

tivamente (Co¿. 63.2 Philips - Man ttestinghouse).

Están considerados en las normas de NEC tabla 220-2 (b) ¡ de acuerdo al

tipo de ocupación las cargas standard para alunúrado de la universidad

dada en wattios/M2 que oscilan entre 3? Wll42 - 54 wlltll como es el caso

en la mayor parte de las áreas de la universidad se utiliza54wln2por

cornesponder a salones de estudio, las cifras indicadas en dichas ta

blas se rcfieren a elementos fluorescentes standard.

Al usar estas cifras para obtener el núrBro y carga de los circuitos y

alirpntadores, debe conprobarse siempre con las condiciones requeridas

de la zona. Las cifras no eyitan los diseños de alumbrado.

1.3.3 Materiales del sistema. La tercera pauta constste en la selec

ci6n del tipo de materiales a utiltzar tales como conductores, ductos,

conductos, caJas, etc.

Fijadas las pautas anterioresr se realiza un programa de trabajo para

evaluar cada una de sus partes,

2. COORDINACION DE PLANOS

2.I GENERALIDADES

Los planos de las instalaciones eléctricas constituyen parte integral

de un proyecto y son indicativos de la localización general de los

sistemas eléctricos, disposici6n de acometidas, ctrcuitos, salidas

para tomas corrientes, interruptores, tableros, controles y otros.

Los planos realizados contienen al máxtmo la informaci:On pgsfble en

una forma clara y detallada con el fin de que sean asequibtes a cada

una de las personas involucradas al proyecto (estudiantes, ingenie-

ros, técnicos, personal administrativo, obrero, etc.). Dicha informa-

ci6n irá complementada por las especificaciones técnicas.

Los planos deben ser complementados o reemplazados debido a revisiones

posteriores que se reallcen durante el transcurso del tienpo a refor-

mas o ampliaciones futuras con el visto bueno de Interventorfa o del

,Jefe de Mantenimiento respectivamente, personas a cuyo cargo está el

control y coordinación.

2.2 TIPOS DE PLANOS

2,2.L Planos de Planta. Contienen en forma detallada cada una de las

áreas que conforman el proyecto; sobre ellos se ubican las salidas

generales, tableros de di'stribuci6n, recorrido horizontal del sistema

de ductos.

2,2,2 Planos de dingram¡ untfilares. Muestra la caractertstica del

sistema eléctrico general.. Debido a le tnfonnact6n q.ue el'los poseen

son de gran importancia Pafa el dtmensionamiento de acometidas princi

pf,les o los eeuipos eléctricos qn general,

El Depaftauento de ltlanteniryiento debe poseer stenpre a la mpno.,€sta

informaci6n actualizándola cada que se realfcen modtficaciones al sis

teDA PQf auDentoE de ce-rg?, debido ¡ ¡eform?s o ampliacisnes futuras.

Las escqla$ utilizedaq s9n :

Escala I r 200 para planos de viqta en planta general,

Escala 1 I 100 para planoq de yiqta en pltnte general y planos eléctr iCSsr en cada uno de sus niveles.

Los planos de planta real{zados a esca'la l; 100, sq htzo necesario

hacer plOnos de alumbrado independiente de tomas para evitar congestio

nes en Q$tos.

9

Nota: Para ediftcaciones de máS de 2 piSos es cgnveniente hacef un

plano que incluya diagrama vertical para apnectar las i'nstalaciones

princtpales.

2.2,3 Nume!^asi$n de los planos, Parl una mayor organizact6n se consi

deró la nuneraqi0n de l?t plf,not cpng perte primordtal en la coordina

ci6n del diseñ0,

Dependie¡do de las caracterfsticas de los pl00eS¡ se indica el tipo de

plano de que se trÉa Pqf medtO de siglas tales comoi

l.E,L, InstalaciqneE eléctrtcaE luDtna! ias.

t,E,T, lnstalaqignes eléctficfls tomas.

I.E,p, Instqlacignes eléct!ices de pgtenqt?,

Degpués de esta denQmtnacif¡, yendrfala numeract6n ¡especti'va, de la

siguiente manera:

I.E.L.-1del5

[.E,Tq.2 de 15, etc.

tlnirnid¡d Aulooo,'nc dt 0tci¿nh

ü4tu. Erbiid*co

10

3. LEVANTAMIENTO DE PLANOS

3.1 GENEMLIDADES

Se iniciaron los trabaios del proyecto con el levantami:ento de planos

arquttectónicos de toda la instalaci.6n, esta labor fué ejecutada por

un topógrafo profes{onal y su csmisi6n de topograffa.

l.a qigutente es la distrtbuci:0n de pbra pQ!^ zonasr gu€ corresponden a

las difefenteq áfeaE del local, f,sli

Zona A ; Area de labgratortos Cantertpr captlla de la edificaci6n y

labofetofios de Ingenierta l4ecántca e Industrial).

Zona B : Primer piso (salones de clase, bibTioteca, casa adninistra

tfva, Publitacionesr Bienestar Universtta!iQr Progr?ma de Economfa, La

boratorios dequfmi'ca - l4étodos y TÍempos),

Zg¡a C ; Segundo piso (salones de clase, salas de micrg, informa

ci6n y cúmputo, programaE de tngeniq¡ia t'lecánica e Industrial, sala

de Pfofesores y Secfetarta Acadénica).

1l

Zona D : Tercer piso (salones de clase, Rectgrta, Educaci.ón Continua

da, Programa de Ingenferfa Eléctrfca, P!ggrana de Comunicaci:6n Soctal-

Peri'odismo, 0ficina de Planeaci6n, 4/tcemectorfa, Secretarfa General,

Registro Académicq,

3,2 RELACTON DE PLANOS

Plano L,T. - I levantamtento tgpggffftco de toda la edtftcaci0n ama

frado a las plac¡s del plano de Calt, Escala 1¡200.

Plang L.,T, - 2 Levantantento tOpogfáfilco zona A. Escala l:100.

Plang L,T, - 3 Leyentamienta tgpogríficq zona B, Ercala l¡100,

Plano L.T. - 4 Levantamiento topográfi'co zona C. Escala l:100.

Plano L,T' = 5 Levantamiento topggtáfi'co zona D. Escala l:100,

t2

4. LEVANTAI*iIIENTO DEt SISTEMA ELECTRICO GENERAL

4.1 GENERALIDADES

Con base en los planos relacionados en la página LL

tamiento del sistema eléctrico general ' tomando por

de las zonas antes mencionadas.

{''|-

se hizo el levan-

separado cada una

Cada plano contiene exactamente la distribuci6n eléctrica correspon-

diente a esa zona, incluyendo medidas en la ubfcacidn de los componen-

tes del sistema.

Para un mayor entendimiento en los planos y factltdad de ubicactdn,

se espectfican en forma separada los ci.rcuitos de alumbrado y tomas,

además de las instalaciones eléctricas de potencia vista en planta.

En algunos casos se pueden encontrar tomas monofásicos. en planos

correspondientes a alumbrado, esto debido a que pertenecen al mismo

circuito o se encuentran en derivaci6n de éste.

13

4.2 RELACION DE PLANOS

A continuación relacionamos los planos eléctricos existentes:

Plano I.E.L.- 1A Instalaciones eléctricas luminarias zona A.

Plano I.E.T.- 2A Instalaciones eléctri'cas tomas, zona A.

Plano I.E.P.- 3A Instaciones eléctricas de potencia vi.sta en planta,

zona A.

Plano I.E.L.- 48 Instalaciones eléctricas lumi'nartas, zona B.

Plano I.E.T.- 58 Instalaciones eléctricas tomas, zona B.

Plano I.E.P.- 68 Instalaciones eléctticas de potencia Vista en plan-

ta, zona B.

Plano LE.L.- 7C Instalaci.ones eléctricas lumtnaria$, zona C.

Plano I.E.T,- 8C Instalaciones eléctt'tcas tornas, zona C.

Plano I.E.P.- 9C Instalactones de potencta vista en planta, zgna C,

Plano I,E.L.T.- I0D Instalaciones eléctrtcas de lumtnarias y tomast

zona D.

14

5. ANALISIS DE LAS INSTALACIONES ELECTRICAS ACTUALES DE LA

UNIVERSIDAD

5.1 GENERALIDADES

Para una mayor organización se considerd la numeración de las diferen

tes acometidas, tableros generales de dtstribución como parte primor-

dial en la coot"dinaci6n del diseñs,

La Uni'verstdad cuenta actualmente con 5 aconetidas generales, proceden

tes de la red de distrtbución de baia de tenstdn.

Ubi.cacidn ¡

3 en la zona A.

DtstribuÍdas asfl

Acornetida Al-A - 30, 4 H, 220v, (zqna A)

Acometida Al-C - 10, 2 H, 1.20v. (zona C)

l5

Acometida Az-C - lp, H, 120v. (zona C).

2 en la zona B

Distribuldas asl:

Acometida Al-B- 30, 4 H, 2201L20v. (zona B)

Acorntida A2-B - 20, 3 H, 2201120v. (zona B)

Además hace parte de la Universi.dad una casa destinada para la Adminis-

tración.

Acometida A-l - lA,2 H, 120v,

También hace parte de la Universfdad una casa destinada para la Biblio-

teca.

Acometida A-Z - 29; 3 H, 2201720v.

Todo lo anterior encierra un solo conjuntor agfupado en su 90% de una

área equÍvalente a una manzana cuya localtzacidn es Calle 98 No.

29A-67.

Los tableros generales de distt ibución y tablefos de dtstri.bución cuya

informactón está agrupada en cuadros de carga incluyen datos como :

l6

Area/servicio, potencia, coryi.ente en cada una de laS fases y protec-

ción. Además se especffica la zona a que pertenece, nflmero de circui

tos, tipo de sistema lg 6 39, voltaje nomi'nal y capacidad de corrien

te en el barraje.

Cada cuadro de carga o tablerc ttene una asignatura que lo identffica

y I o hace di ferenci ar de ,l os demás .

Esta asÍgnatura es interpretada de la si.gutente manera:

f = Tablero

[ = Distribuci6n

Q = General

No. = Nfirpro consecutivo del tablero

D.D. = Distribución en derivactón

A'B'CrD = Correspondi:ente a las diferentes zonas

Por eJemplo :

T.D. l.A = Tablero de distrtbución #1 pe¡teneciente a la zona A.

17

T.D.D. - T.D.t.A - Tablero de distribución

ro #1 pertenectente a la zona A.

en derivaci6n con el table

T,G,l.A = Tablero general #l pet teneci'ente a la zona A.

T.G.2.B = Tablero general #2 Fertenectente a la zona B'

Las ftguras 1, 21 3,4, 5, 6 y 7 muestran los diferentes diag!amas

unifilaresf que contienen la$ PrinciPales acometi'das de la Universi

dad, incluyendo la casa Adminilsttattva y Bfbliuteca. Se han consfde

rado las instalaci.ones e'!éctrtcaq actuales en $u estador por tanto fué

necesario incluir algunas incohefenctes en el 5iqtena eléctrtco. Son

e-specificadag en lof planos y analtzadas de esta fonna, Egto Propor

ciona matertal de estudio para dar las respectivas recomendaciones del

casQ, (ye¡ anexa 2 y figuras 7, 2, 3, 4, 5, 6 y 7)'

5,2 TABLTROS OENERALES Y DT PTQTRIBUCION

5t2,1 Generalisades, Lgs cttcui:tos de tluminactón y de tomas, circui

toE cAn ca!gaq de mgtores que altmentan a aparatos acci:onados por moto

res dan origen siEnpre a un tablerQ de protecciün.

5,2,2 Tablefos autoDáticos, Lps tabler9s de auto¡ltiros proporcionan

un ryedig para la di.qtri.buciÉn de los ctt cuitoq de fonna balanceada a

través de lpq dispoqitivos de Pfgtecciú¡ y los corresPondÍentes barra

jes principales de donde se deriyan tales dtsposi.ttvos.

l8

Los tableros se usan para protecci6n de circuitos de alu¡nbrado y fuer

zamotri.z, en sistemas monofásrcos (2E 3 hi'los) y tri,fásicos [ ¡ o

4 hilos ) tal conQ se define- en el c0digo NEC - Secci6n 384 = l4).

Ellos pueden ser de dive'rsos ntveles de vqltaJe y co!rientet y con di

ferentes núDerqs de circuttos disponiüles Para 2 - 4 = 6 - 8 - 12 - l824 = 36 y 42 ciycuttoq¡ inclyendO algunos con totalizador para el con

trgl final del tablero!

La selecci.dn del tanaño de un tab,lero debe hacerse en prtner lugar por

el número de ci.rcuttgq que dehe alinenta¡ y en segundo lugar p9r la ca

pacidad de cor¡iente tuftciente en el baffde del tablero, de acuerdo

? la demanda de carga c9nectada.

Todss lgq tahle! gt de iluryinacifn y potenci:a deben tener u¡a capacidad

en aDperioE en el ha¡raJe no /ren9r que la capactdad de lgs conductores

de la acarretida que aliDentan al tablero (NEC = Secctones 22a-].0 (b) V

384 = 13 1,, Aunque la qecct6n 220-10 (bJ hace notar que la acometida

Pafa cafgas cgnttnuas debe calculafse al menos con el 125% de la co-

rriente de carga, los barrajes ¿e lgs tablerosr por razones se seguri

dad, qe deben selecctonar can el 150% de la corriente de carga como

una Dedida práctica,

5.2.3 Pfoyecci.fn del tablero. Cualquter tablero que se encuentra baJo

laq nonfas del cpdigo NEC - (Secci6n 384*14), debe poseer una protección

i.ndiyidual en el lado de sumtntstrgr I? sea nediante fusibles o breakers

que deben tener una capactdad en amperios no mayor que la del tablero.

19

Connrcialmente, se encuentran tableros de automáti.cos, especialnBnte

para uso industri.al y comerci:al Y, para donde se requtere la proteccion

de la acgmetida, colt Ia protecctún ya tncluida en la caJa del tablero

(tetatizador), En cualquief casgr de '!oq disposittvgs de protección

del tablefo no debe esta!" pOf eneina de'!a capacidad del barraJe.

Una cAntideraci,fin rrnpertante a tenef en cuenta en la seleccifn de un

tahlefO cOn tgtalizador es la di.StanCin a que qe encuentra del centro

de la carga pués no es juEtiftcable en aquellos casgs en los cualeg

dicha distancia eS mini¡a.

tl tener totalizador en la entrada al tab-lero garantiza factlidad de

rnafrleniDi,ento desde el siti'o ¡ 6ptUa proteccifn tanto del tablero

€grD9 1a acqDettda,

Los breaker o autonáticos lnstaladQE estafán di.mensilonados de foflla

gge se Obtenga una descgnoltsn selectiVa, es deci¡' deberá dfspararse

O desconectaf$e el aUtOnáticg que esté náS cercano a una falla' en

caso de pfesentarse éEta,

Los breaker o automáticos instalados estarán dir¡ensionados para sopor

tar las corrientes de corto circuito que pueden presentarse en tales

fallas.

Uninrsidod {ühnomo & 0t¡ld¡ntr

0sfto Eiblioll{o

20

5.2.4 Balanceo de tableros. La destinación de tablergs para alinentar

solo ci:rcuttos de iluminact6n I aparato$, o la cgmbtnaci6n de tales car

gas, será crt'teri.o del diseñadQfr qui€n debe cutdar de una buena ten-

sión a los circuttos (regulaci$n),

Los tableroq debefán preyeef$e con sufi'ciente capacNad de reserrya'

pata antiri.puf el pgsihle c¡ecimientp de cargas, basándose en una cui

dadosa eyaluaci0n en r-elacf0n al tt'po de actiyidad en el local o área.

La ca¡ga total del cualquief dispOsttiyq de protecci6n de sobre inten

qi$ad que ette 0 se yefa a inEtalar en un tablero no deberá ser supe

fiqf al 80% de su'fangQ narltna.l cuanda las cBndiciqnes normales de tra

bajo tupongan un ¡¡abar|9 cqntfnug ( tres I nás horas).

Se diseñará balanceandg o equi.librands cuidadosamente la carga eléctri

ca de las fases en los cálculos, de Danera que el desequtlihrio total

entre las fases no exceda de un 5%,

Pafa hace¡ tales cálculgsr se fecurye a los cuadros de carga ( ver

anexo 3 ) ubicadoq en los planos eléctt^icos.

Luego de totaliza¡se lqE cqffientes en cada una de las fasesr se deter

ninará c6ryg esta su balanceo ¡nediante la siguiente fdrmula:

2t

5.3 MEMORIA DE CALCULOS I

En el anexo 3 se hace referencia a todos los cuadros de carga cofr€s-

pondiente a este estudio.

En el anexo 4 se hace referencia a los rangos standari'zados de corrten

te para sistemas automáticos de protecci6n de circuitos elÉctri:cos.

Tambi.én se encuentra en este mismo anexo una taDla que especffica lacomposici6n de la serie inte¡ruptores autonáticos más conercial ¡ que

es la que al final se tendrá en cuenta para los cálculos.

A continuaci6n se descrtben los cuadros que si,rven para evaluar el

sistema de protecci.dn de cada tablero en cuanto a su dtmenstonamiento

en (%) respecto a lo que se tiene actual¡rente y lo calculado¡ se hace

necesario entonces referi:rse al anexo 3, la cual muestra los diferen_

tes consumos de corrtente por cada uno de los ci.rcuitos.

Los breakers o fusibles que protegen los conductores de la acometida

y demás ci.rcuitos, están calculados pa!'a soportar la operaci.ón de car-gas contfnuas al 100% de su capactdad nomi.nal.

% Desvalanceo _ Co.rriente_ l*layor - Corriente Menor.

Los conductores de la acomettda se calcularán con

rmnos igual al lZS% de la corrtente de las cargas

una capacr'dad al

contfnuas.

22

Si el dimensionamiento de la proteccidn está por encima de lo calcula-

do, se le antepone el signo (+), de lo contrario se le antepone un

signo (-)¡ esto determina un dimensionamiento por encima o por debajo

de las condilciones tdeales de protección, la cual permite pensar que

el breake¡ o automático puede o nó actuar por sobre carga, fiás sf por

corrientes de cofto circutto, teniendo en cuenta que estos deben estar

dtmensi.onados de forna que se obtenga una desconexi'ón selecttva, es

decir, deberá dispararse o desconectarse el autor¡áttco que esté más

cefcano a una falla, en caso de plesentarse ésta.

De todas mane!"as cada uno de los circuitos en que se suDdivide Ia ins-

talactón debe tener conectado en serte un equi.po de protecci6n (Brea-

ker) el cual no debe ser mayor que el requeri.do para el amperaje total

calculado para el circui.to.

Teniendo en cuenta la tendenci.a hacia una mayor l'ntensidad en los sis

temas de iluminaci.ón y en el aumento de las cargas debtdo al aumento

generalizado de los artefactos fi.Jss y portáttle$, cada ci.rcuito debe

considerarse cQn ¡especto a la posible carga que llegará a soportar y

el aumento de la capacidad para garanttzar Ia operacidn satisfactoria.

23

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60

0BSERVACIONES: Los cuadros anteriormente analizados la cual no presen-

tan descripción en cuanto a su desbalanceo entre fases, indica que solo

es uitilizada en una de ellas con su respectivo neutro.

5.4 ACOMETIDAS

5.4.1 Generalidades. En cualquier sistema eléctrtco la acorntida

está conformada por conductores, conductos y ductos encargados de trans-

po¡tar la energfa eléctrica a las cargas y equlpos a colocar en sery,t-

ci.o, Una aconettda principal alimenta tablefos generales de distribu-

ción, y donde en cierto ntTmerg de ci:lcuttqs del tablero pueden alinren-

taf otfos Eub=tablenos de distfi.buciÓn, lo que Se llama SUb-dcometidas,

en caso de originqrse otra ramtficaci'6n de ci'rcuitos.

Pafa un voltaje dado en un circul'tO, IaS aco.Detidas y Sub-acomettdas

se deben diseñar para soportar la comiente demandada por la carga,

más la que en un futut"o se pueda necesitar. La selección de los con-

ductores de la acometida depende del tamaño y naturaleza de las cargas

computadas en los cuadros de carga de los tableros de distrtbución, de

la capacidad de reserya total y de la cafda de tensión.

5,4.2 ltlfnima capacidad de las aconntidas. Las acorntidas se deben

dtseñar para soportar la corri:ente de la carga totalizada en los cua-

dros de carga teniendo en cuenta los siguientes requi'sitos;

a. Como parte del diseño de ilumtnación y en general para circuitos

61

de iluminación, las acometidas deben tener suificienüe capacidad para

sostener o soportar la carga conectada (Demanda), sea ésta contfnua o

en conbinación de cargas contínuas y no contfnuas.

El rango de los aparatos de protección de sobrecorriente de las ocorfp-

tidas deben ser al rBnos del 125% de la corri.ente de.las cargas no con-

tinuas (demanda).

En caso de cargas de iluminación operadas al l0O%, la capacidad de los

dispositivos de protección y capacidad de la acometida deben ser al

menos igual a la suna de las cargas continuas,

El amperaje de las acorntidas de los tableros de t'luninacfón no debe

ser Denor que el detenuinado pol" la divtEÍón de los vatiog totales y

eI voltaje de operación, aún en el caso de que Ia carga calculada sea

nenor que Ia Sgnectada.

Los requisltos de capacidad sufi.ci'ente de corriente para la acometida

son aplicables igualnente para las subaconetidas.

h. Cuando se p!^esente el caso de combinaci:6n de cafgas que operen al-ternatiyamente y que sean altmentados por la mi'sma acometi:da, la más

pequeña de las cargas se puede qmitir para el cálculo de la capacidad

¡eque¡ida en la acoDetida.

c. La determinaciÍln de la capaci.dad de tra acometfda se hace solo en

base a los requisitos del NEC, los cuales no relaci'onan condtciones

62

de operación en particular tales coJlo estabilidad del voltaje y pérdi-

das de potencÍa o el crecimiento futuro de la carga a conectarse en la

acometÍda. Aunque para ciertos casos, se puede aplicar los cálculos

de la acometida satisfactortamente de acuerdo a los rÉtodos indicados

en los códigos.

5.4.3 Capacidad disponible de reserva. Se deben dtseñar los cfr^culos

de los tableros de di,stribuctón con suficiente capacidad de reserya

para cargas futuras. Para todos los circui,tos cargadgs con el 50Í de

su capacidad, puede asunirse q.ue hay un crectnt'entq permitido en cada

cit cuito en una canti.dad igual al 30% de la capacidad del circuito.

El asumir este c9ncepto es correcto, pués se base en la limitación del

códtgo al 80% de carga en los circuitos que están en operacidn por largo tiempo (cargas contÍnuas para 3 horas 9 nás). Circuitos que alinen

tan ca¡gas ¡notoras adenás de otrog aparato$ y/q iluminaci6n, Si'una

carga no contfnua se limtta no más que el 50% de la capacidad del cir-cuitg en arnperiosr hay al rBnss una capaii'dad dtsponible igual al 301o

(NEC - Secci.ón 22a-2 Gl ).

El total de la carga real o calculada en los circuitos más la capaci-

dad de Feserva de carga representa entonces la capacidad de corriente

requerida que la acometida debe manejar. ahora, es posible que la capa

cidad de reserva de los tablercs no sea suficiente para futuras amplia

ciones, entonces habrá que preveer una capacidad anticipada del creci-

mi.ento de cargasr QU€ traeran como consecuencia una mayor corrtente en

la acometi:da. En diseños prácticos se reserva un incremento del zil,al 50% en la carga, de tal rnanera que en un futuro se puedan adicionar

63

tableros para posible crecimiento de carga.

Una forma que asegura o previene el crecimiento

tida es el de seleccionar los ductos o tuberias

inicial o verdaderanente se necesita.

de

más

carga para la acome

grandes de lo que

5.4.4 selección calibre conductores acometida. Determinados l0s vd*

tios totales incluyendo los que qe preveen de reserva, entonces se usa

este valor junto con el vsltaje y otfa caracteffstica de la acometida,

para obtener la mfnima capacidad de los cenductgtes. En los casos y

deterrninación de la acQmetida, 5s debe tener m¡cho cuidado en la distinción de los valores de carga dado en vattos y los dados en voltamperios

(v.a). Cuandg los yalgres de carga ge dan en vatios, se debe considerar

el factgr de potencia.

5.4.5 calibre del conductor neutfo de la acoDettda, El NEc en su sec-

ci.6n 22A-22 establece que la capactdad del neutro de la acometida debe

corresPondefle a la corfiente del lffiáxi.mo DeSba1ancer, de la acometida

y define cono "La ri"i'ru carga conectada entre el conductor neutro y

cualquief otro cqnductQf nQ aterrtzador,.

En una aconetfda nongfási:ca t|"eS alambres, zzall2ov, el neut!o debe

tener una capacidad de corriente stqutera al menos igual a la corriente

consunida po¡ el tgtat de las cargas de l20V conectadas entre fases más

cafgada Y el neutfe.

64

Las cargas conectadas a 220 volttos entre dos fases, no dan lugar a

conexión con el neutro, caso en el cual el calibre del conductor de

tal acorBtida, debe determinarse tgual que para el caso de las cargas

a 120V. Realmente, las cargas de los circuttos a 120v, en estas acone

tidas podrtan considerarse que estan balanceadas ambas fases con res-

pecto al neutro. El cal fbre del neutro entonces puede ser tgual al de

las fases, Si se sumini'stra también acometida a ca!.gas de 2201/, las

fases se calculan para el total de '!a cat^gar pep el neutro puede cal*

cularse para el todal de la carga conectada a l20v entre la fase más

cargada y el neutro.

La Sección 220*22 del NEC, contiene otras dos cOndicignes pa¡a la deter

minaci'6n de'f calibre del conducton neutro.

PRII{ERO: Cuando una aconettda atimente tableros de alumbrado y utensi

lios mnores, el calibre del conductor neutro podt"á ser nenor que el

de las fases, siempre y cuando se cunpla al nenos con un l01' de la ca_

pacidad de cqrriente de las fases. La tabla zzo-lg del NEC se dan los

valores de carga demandada que se deben apricar en la determinacidn del

calib're de los conductores de la acomettda.

SEGUNDO¡ Pa!a aco¡tptt'da de tres o nás conductoTeg, se pod¡á aplicarun factor de demanda mayor del 70?/ en tableros con cargag ¡nayores a

200A, Esto qute¡e decir que el catibre del conductor neutro debe ser

el mtgno que el de 'las faseg.

65

Podrfa pensarse en una reduccién del caltbre del conductor neutrg si

se adiciona a 200A. Unfcamente el 70?/ de la corriente que este por

encima de los 200 amperios.

Este factor de demanda solo se aplicafá 'rCa¡gas Desbalanceadasl con

más de 200A. y no simplemente a la carga total, ya que en nuchos casos

se incluyen tableros con cargas a 2201'l en aconeti.das monofásicas trifilares o cargas conectadas fase a fase en acometidas tri.fásicas.

5.4.6 Capaci'dad de la aconetida ye,!^sus capaci.dad de los tableros. El

caltbre de lgs conductores de la aconettda para cargas contfnuas, tales

como la iluninación de ofi'cinas, dep6si'tosr parqueaderos, tiendas, td-

lleres y atras áreas ocupactonales donde la tlumtnaci:6n se utilizatodo el dia, es un asunto que si no se deternina bien, puede crear pro

blemas en los tableros de dtstribucidn. se requi'ere entonces que los

barraJes de estos tablergs tengan al rnnos {gual capacidad de amperaje

a la de la acQmetida.

Cuando se calcula el aryperaje mlni;ao requeri.dq en una acgruettdar pdFi

el total de cargas conectadas, el tablero debe tenef un bafraje con

capaci.dad sufi.cient€r mdVOF o tgual al Dfninq anperaJe de la acometida,.

per! en cargas contfnuas [3 horas o más), se deben tener en cuenta los

siguieptes ¡equi.si.tos :

PRIMERO: La secci6n 220-la [b) del NEC establece dos yalores n]ni'mos

pggi.bles del anperaje de la acometi.da, dependtendo del tipo o capaci-

dad del dispositi'vo de protección de sobre corriente en Ia acometi.da.

66

SEGUNDO: Sf los breakers o fusibles que protegen los conductores de

la acometida no están en capacidad de soportar la operación de cargas

contfnuas al 100% de su capacidad nomi:nal, Ios breakers y los fusibles

se deben calcular con una capacidad al menos igual a\ 125l" de la co-

rriente de las cargas contfnuas y lss conductores de la acometida de-

berán calcularse con el mismo crtterilo.

TERCERO: como conclusi'ón se puede deducir de lo establecido por el

NEC en sus secci:ones 220-10 (b) y 384-13 la mfnima capacidad reque

rida o nece$arta en el barraje de los tableros de dtstri.'buci6n aliqren-

dos por una acometi.da, dependerá del ti.po de disposttivo de protección

de esta. Es decir, si estos dtsposi.ttvos de protecci6n están o no en

capacÍdad de soportar el 100% de su capacidad nomi'nal.

CUARTQ¡ En lo posi:ble, y asf deberfa hacerse, no deben sobrecargar

conttnuamente los breaker más allá de su capacidad de modo que se

evtte el calentaniento excesivo, y daño tanto en los breakef y en el

aislamiento de los conductores de la acomtida.

quINT0t El cálculo del calibre de lss conductores de la acometida y

los disposittvos de protecct6n, afectan el tanaño o capacidad de los

tableros de dtstribución.

Ejemplos :

67

CAS0 I : Acometida

trabajar al I00% de

con dispositÍvo de protecctón disponible

su capacidad nominal.

CAS0 Ill Acometida

trabajar al 100% de

Calibre conductores No. 4/o. THtl de CU.

con capacidad para 230A.

Breaker con disparo aJustado a 225A.

Mfnima capacidad del tabl ero 225A. (neC.

Sección 384-1 3).225A.

con digposittvo de protección no disponi.ble para

su capacidad nomtnal.

Cal tbfe conductofes 300 l4Cl"l THld

capacidad pa¡a t¡abajar al 100%

paci.dad nsninal.

Breakefs 1.25 x 2241¡ = 280A.

Debe usarse breaker de 3 x 300A.

Mfnima capactdad del tablero 300A.

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de CU con

de su ca-

68

cAS0 III: cálculos de acometidas y protecciones para combinaci6n de

cargas continuas y no contÍnuas.

EI cali'bre de los conductores debe tener

una capacidad de 900A.

La capacidad de los breakers debe ser como

mfntmo de 900A.

467 carga continua

316 carga no conti.nua

Capacidad del tablero

(467A x 1.25) + 316 = 900 A

Se necesitará un tablero de 1200A como mf-

nino.

CASO IV¡ Conductores con capaci.dad de transportar cono mfnimo 800A.

Protección de 800A.t,

Tablero con capacidad

(tooz x 467A )+ g16 =

noninal de 800A.

7834.

69

5.4.7 llemorial de cál cul os I I .

Un tablero de distribución tal como lo define el National Electrical

CODE consiste en uno o varios paneles formando un solo tablero, en el

que van montadas las barras 6mnibus con o sin interruptores y/o dispo

sitivos automáticos de protecci6n contra sobreintensidad para el con-

trol de los circuitos de alumbrado, o ci'rcui'tos de potencÍa de peque-

ña capactdad tanto indi'viduales como agrupados, destinados a i:r mon-

tados en un almari,o o caja de corta ctrcui:tos Junto a, o empotrados

en pared o tabique, y accesÍbles solamente por su parte anterior. Los

tableros de distrtbuct6n proporci¡onah un medi:o compacto y conveniente

de agrupar en un misno punüo los interruptores y los aparados de pro-

tecci6n de un ci:rcuito,

En egta nemrta de cálculo se trada de establecer de acuerdo a la car

ga cQnectada en cada circutto Vs capacidad en el barraje de cada ta-

hlero el calibre adecuado de los conductores de acometidqyel dispo-

sitivo auto'mático ó fusible de protección, considerando en una obser

vación aparte y de acuerdo a lo calculado, el pgnque del calibre del

conductgr neutro, al dimensionamiento del disposttivo de protección

Vs aco¡netida y un paralelo entre lo exilstente y lo ya calculado con

posibilidad de ca!ga futura para cada uno de lss ctrcuitos componen

tes de un table!o de dtstri'bución.

T.G.l.A. (ta¡lero general - Laboratorios de Electricidad).

Urlrrnl&d lutonomo dü OG¿i,inh

0ctfo Siblioroú

70

T.D.l.A. (Laboratorios, Subestación, protecci6n, Accionamientos Eléc

tricos y Laboratorios bonversión EnergÍa).

Talbero con capacÍdad nominal de 225A en el Barraje.

Valores de corriente refertdos a la fase más cargada.

Carga continua : 13.2A

Carga no continua : 18.97A

( tg.2 x 1,25 L + 18.97 = 3s.45A.

La capacidad de breaker debe ser cpmq nÍntno i 40A.

Calibre de conductores¡ No. g AttG de cobre con capactdad de 45A a

75eC.

Conductor Neutro NQ, : 8 AWG.

OBSERVACIONES;

a. Debido a que la aconettda consiste en tres fases y un neutro den

tro de un nisno conducto, el neutro se debe considerar como un coh-

ductor que transpgrta corriente, debido al tercer anndni:co de la co_

rriente que aparece en circuitos de ilumtnaci:dn fluorescente (Nota

7t

l0 (C) de Tabla 310-16) del NE0.

b. Acometida con dispositi'vo de protecci6n di'sponi:b'le para ürabajar

al 100% de su capacfdad nominal.

c. Segun la figura 1, muestra un dimensionaniento pOr debaio de las

condi:ciones reales de capacidad en los conductores de la acométida,

limitándose el fluio de corriente haci.a la carga y manifestándose en

pétdidas de energla por calentantento y deterioro en el aislami'ento

de los conductores.

Además de que se tiene un carga actual conectada de 32.174 para un

caltbre de conductor que se ha vuelto a calcular No.8 AtlG con capa-

cidad nominal de 45A, se puede decir que la carga probable futura es

de 0.80 x 454 = 36A.

T.D.D,A, (Tablero de Fue!za Labo!atori:o de Ognverst0n de Energfa).

Tablerc con capaéidad nominal de 225A en el Barraje.

Sistema trifási,co balanceadQ entre fases.

[13.12x1,25l, = 16.4A.

La capacidad del breaker debe ser cono mlni.mo¡ 204.

Calibre de conductores: No. t2 AllG de cobre con capacidad de 204 a

72

750C.

Según IC0NTEC (4.15.13.1) el calibre de los conductores de acometida

nunca debe ser inferi.or a 2.5 (No. l0 AlilG), pot lo tanto se asume este

\ralor con una capacidad de 30A. a 75eC.

Conductor Neutro : No. 14

OBSERVACTONES;

a. Si se suministran acometidas a cargas de 220V, las fases se calcu

lan para el total de la carga¡ pe!^0 €l neutro puede calcularse para

el total de la carga conectada a l20V entre la fase más cargada y el

neut!"9,

b, Acometida con dispositivo de ppotecci.6n di'sponible para trabajar

al 100% de capaci.dad nominal .

c. Según fi.gura l, S€.,,DU€stra un sobre di.mensi'onaniento en el cali

bre de los conducto!es de acomett'da que permtte calcular una capaci

dad de ca!ga probable futura de la Si.gutente manerai

Carga actual conectada;

13.124. C. #6 para 65f, nomi.nales a 75eC.

73

Carga Probable Futura:

0.80x65A= 524

El asumir este concepto el correcto' pues se baSa en la limt'tación

del código al 80%.

d. Si se logra una futura ampltactón Se hace necesarto proteger en

un circuito independiente de los tableros T.D.l.A., T.D.D.A. y T.D.

D. - T.D.l.A. conectados estos en deriyacifin baJo una misma protec

ción. ver figura 1. El NEC establece cono norma el requerimiento

de una proteccifin individual en el lado de la alimentación, consis-

tente en no más de dos i'nterruptgres de pOtencta princfpales o grupos

de fusibles que no tenga una intenstdad coniunta superior a aquella

para la cual está calculado el tablero de dtstri:buciOn. Esta protec

ciónprinci.palpuedeserdentrodeltablergdedistribuciónoencaja

sepa!ada situada antes del cuadro de di:stri.buct6n.

T.D,D.- T.D.l.A. (Tablero de di:stt^i.buci.ón en derivaci6n - Qfici.na

Jefe Secci.6n Laboratorios ).

Tablero con capactdad nominal de 225A, en el Barraie¡ dos circuitos

uno de ellos en reserva.

Carga continua r 4.664.

74

Carga no continua : 3.754.

(4.66 x 1.25) + 3.75A = 9.57A.

La capacidad del breaker debe ser como mÍnimo : l5A

Calibre de conductores : No. t4 AWG de cobre con capacidad de l5A a

750 C. ( se incluye el calibre del conductor neutrol.

Según ICONTEC (+.lS.l3.l) el cali'bre de los conductores de acometi

da nunca debe ser fnferi:or a 2.5 (No. l0 AWG)r por lo tanto se asune

este yalor con una caPacidad de 30A a 75oC.

OBSERI/ACIONES:

d, El calibre del conductor neutro debe ser tgual a la lfnea viva

en caso de aconetidas bifilares. ICONTEC (4.15.13.3).

b. Acometida con disposittvo de protecci:dn dispontble para trabajar

al 100% de su capactdad nominal.

c, Según la fi'gura 1, se muestra que se está utilizando en la aco-

metida un cal ibre de conductor menor que el esttpulado pgr la norma'

sin embargo el No. 12 está capacitado para transportar la corriente

que en ese momento es demandada por la crrga.

75

Analizando los valores.de corriente de carga que presentan cada uno

de los tableros conectados en derivación a una misma protección (THQC

3 x 60A ), como son :

T.D.l.A., T.D.A. y T.D.l.A. (ver figura l), se ttene:

[ 35.45 + 16.4 + 9.57 ) A = 61,42 A.

La capacidad del dispositivo de protección debe ser coÍto mfnimo de

70A, valor q.ue no corresponde a la capaci.dad del breaker general de

ese ci.rcuito (- ver figura I ).

En lo' posible y asf deberia hacerse, no se deben sobrecarga! conti

nuauente los breaker más allá de su capacidad de modo que se evite

el calentani'ento excesivo¡ y daño tanto en el dispositivo de protec

ci6n como en el aislamtento de los conductores de la aoometida.

T.D.2.A [Laboratorto de Circuitos y Electrónica).

Tablero con capacidad nominal de 2254 en el Barraje.

Valores de corriente referidos a la fase nás cargada¡

Carga continua ; 1.254

Carga no continua : 44.034

76

( 11.25 x 1.25 ) + 44.03 = 58.094

La capacidad del breaker debe ser como mfnimo : 604.

Calibre de conductores : No. 6 AWG de cobre con capacidad de 654 a

750C.

Conductor Neutro : No. 6 A|r.|G.

OBSERVACIONES:

a. Debi.do a que la aconetida const'ste.en tres fases y un neutro den-

tro de un mismo conducto, el neutro se debe constderar como un conduc

tor que transporta corriente, debido al tercer arm6ni.co de la corrÍen

te que aParece en circurltos de tluninación fluorescente (Nota l0 (c)

de tabla 3'!0-16 ) del NEC.

AcometÍda con dispositivo de protecct6n di:spqnible para tt abajar

100% de su capaci.dad nomi.nal,

c. SeS{n la figura 1, muestra un di.mensionamiento por debaJo de las

acondiciones !eales en el calibfe de los conductores de Ia acometida,

li.nitándose al flujo de corriente hacia la carga y manifestándose en

pérdidas de energia por calentamiento y deteri:oro en el ai:slamtento

de los conductores.

b.

al

77

Tanbién se puede observar un buen dimensíonamiento en el dispositivo

de protección de acuerdo a la corriente demandada por la carga.

T.D.3.A. (Laboratorios de fÍstca I, II y III)

Tablero con capacidad nominal de 2254 en el Barraie.

Valores de corriente referi.dos a la fase más cargada;

Carga contfnua : l5A

Carga no cqnti.nua : 27.74

[15 ¡ 1.25 ) + 2t.7 = 46.45A,

La capacidad del breaker debe ser cqmo mfntmo I 504,

Cali.bre de conductores : No, 6 AUG de cobre con capacidad de 654. a

7s:c.

Conductor Neutro No. 6 At{G.

OBSERVACIONES ;

a. Debido a que la acometida conststen en tres fases y un neutro

dentro de un ni.smo conducto, el neutro se debe considerar corno un

conductot" que transporta cor! iente debtdo al tercerarm6nico de la

78

corriente que aparece en circuitos de iluminaci6n fluorescente.

(Nota l0 (C) de tabla 310-t6) del NEC.

b. Acometida con dispositivo de protecci6n disponible para trabaiar

al 100% de su capacidad nominal.

c. Segrfn la figura 1, se muestra una correcta escogencia en el cali..

bre de los conductores de acomettdai pero adenás de que se tiene una

carga actual conectada de 43A. con un cali.bre de conductor #6 para

una corriente noninal de 65A a 75e0r se puede decir que la carga pro-

bable futura es de 0.80 x 654 = 524,

El asumi.r e$te cQncepto e$ co!rector Pues se base en la lini.tación

del código al 80%.

En cuanto al disposittvo de prgtecci0n se puede observar un sobredi-

r¡ensionamiento del 20% sobre lo calculador esto pennite pensa!, q.ue

actuaria nás p9r corri:ente de falla que po!' sobre carga,

T,s.A.A, (Tablero de Subestaci6n a Escalal

Tablero can eapacÍdad nomtnal de 2254 en el Ba¡raje.

Sistema trifásico balanceado entte fases.

( 39,36 x 1.25 ) = 49,2A

79

La capacidad del breaker debe ser como mfnimo : 50A.

Calibre de conductores No. 6 At{G de cobre con capacidad de 65A a 75oC.

Conductor Neutro No. 8.

OBSERVACIONES :

a. Si se sumintstran acometidas a cargaE de 220t1, las fases se calcu

lan para el total de la carga pero el neutro puede calcularge para el

total de la carga conectada a 120V entre la fase nás cargada y el neu

tro.

b. Acometi.da con disposi.tivo de protecct6n disponible para trabajar

al 100% de su capacidad nomi'nal.

c. Según la figufa l, se muestra un sobredinenstonaniento en su lfnea

neutra con respecto a lo calculadg. De todas maneras no trae prcble=

maS, úntcamente el costo por untdad Yq factof de uttliz¡ci6n. En cuan

to a la protecci.6n se observa un gobredtmensionami¡ento en un 20% más

de lo calculado, estQ permt'te pensar, que actuarfa nás por corriente

de falla que por sobrecarga en cada ung de los circuitos.

si se analiza la carga actual conectada de 39.36A con un calibre de

canductot #6 con una corrtente nominal de 65A a 75eC, se puede decir

que la carga pfobable futura es de 0.80 x 65f - 52¡. El asumir este

concepto es co!recto, pués se basa en Ia limttación del código al 80%.

Uninnidad Auiono¡no d! 0ciantrDqoo Si$iirfao

80

T.A.A,A. (Tablero Acoplador de Alternadores)

Sistema trifásico balanceado entre fases.

( 52.48 x 1.25) = 65.6A.

La capacidad del breaker debe ser cmto mfntmo : 70A.

Calibre de oonductores No. 4 AllG de cobre con capacidad de 85A a 75oC.

OBSERVACIONES:

a. Acometida con disposÍtivo de protección di.sponible para trabaiaral 100% de su capacidad nominal.

b. Según la figura l, se muestra una correcta escogencia en el calibre del conductor, además de'p!oporci:gnar cierto margen de reserva

dentro de la misma capacidad del conductor, la cual puede asumirse un

cfecimiento permittdo en cada circuttg en una cantidad tgual al de

le capaci,dad del circuito. El dispositivo de protecctón presenta un

dimensionamiento por debaio de las condiciones reales en un l5% que-

¡i.endo decir esto que fáctlmente se podrfa disparar por sobrecarga o

tiempo prolongado de trabaio.

Pero si se analiza la carga actual conectada de 52.48A.con.uncalibre

#4, Ggfr una cor!^iente nominal de 85A a 75eC, se puede decir, que lacarga probable futura es de 0.80 x 85A = 68A. El asumir este con-

cepto es cotrecto, pués se base en la limitaci6n del c6digo al 80%.

T.A.E.A. (ta¡tero de accionamiento Eléctrico)

Ststema trifásico balanceado entre fases.

[z.el x 1,25) = 9,83A.

81

La capacidad del breaker debe ser como mfnimo : l5A.

Calibre de conductores No. 14 A}tG de cobre con capacidad de l5A a 75"C.

Según ICONTEC (4.15.13.1) el calibre de los conductores de acometida

nunca debe ser tnferi'or a 2.5 (No. l0 A[{G), Por lo tanto se asume este

valor con una capacidad de 30A a 75eC,

OBSERVACIONES:

a. Acmetida con dispostttvo de protecci:6n disponible Para trabajar

al 100% de su capaüidad nominal.

b. Según la Fi'gura 1, se muestra una cgffecta escogencta en el cali*bfe de lgS conductoreS más nO en el disposi.tiyo de Prgtección sobre-

di.mensionado al doble de lo requerido, esto hace pensar que la pro-

tecci6n actuaría más por corrientes de falla que por sobrecargas' pero

es necesafio tener en cuenta que extste un cupg de reserva dentro de

la mtsma capacidad lfmite de log conductores de acometl"da permitiendo

un c¡eci¡i'ento en cada ci:rcuitto en una cantidad igual a la capaci'dad

del mtsmo.

Es deci:t ¡ si se analiza la carga actual de 7.874 con un caliüre de

conductgr #10, con una corriente nomtnal de 30A a 75oC, se puede decir'

que la carga plObable futura es de 0.80 x 30A = 24A. El asumfr este

concepto es co!recte, pues se base en la ltmitactón del códi9o al 80%.

T,D.D. - T.e.l.A. (Alumbrado pasillo contiguo laboratorios FÍsica'

nlectr6ntca, Conversión de Energía y Subestación).

Tablero con capacidad nominal de 225A en el Barraie, dos circuitos'

82

uno de ellos en reserva.

(3.40 x 1.25) = 4.?5A.

La capaci'dad del bteaker debe ser como mfntmo I l5A.

Calibre de conductores No. 14 A[fG de cobre con capacidad de 15A a 75eC.

Según ICQNTEC (4.15.13.1) el calibre de los conductores de acometida

nunca debe ser fnferior a 2.5 (No' l0 AldG) r pof lo tanto se asume

este valor con una capacidad de 30A a 75oC.

OBSERVACIONES :

a. Acometida con dlspositivo de proteccidn disponi:ble para trabaiar

al 100% de su capacidad nominal.

b. Según la figura I' se muestra un di.mensi.gnaniento en el calibre

de los conductores de la acometida por debajo de las condici:ones exi

gidas por la norma ICQNTEC, stn embiargo el No. 12 con capacidad de

20A está en condiciones de soportar la demanda de la ca! ga, inclusive

se puede asumir un crectmiento p.ennittdo en cada circuito en una capa

cidad igual al de la capacidad del circuito.

Es dectr, si se analiza la carga actual de 3.40A con un calibre de

conductgr #12, con una corriente nomtnal de 20A a 75eC. r s€ puede

83

decir, que la carga probable futura

mir este concepto es correcto, Pués

go al 80%.

Como se puede obsérvar en la

encuentra en dertvaci'ón con el

prqtección.

de 0.80 x 20A = 16A. El asu-

basa en la limitación del códi

ftgura I, el T.D.D" - T.G.l.A, que

T.G.l.A., no presenta ningún tipo

es

se

c.

se

de

Cuando se ha determinadci que un tablero de distribuct6n es del tfpo

de distrfbución de circuitos dertvados de alumbrado y aparatosn rigen

para el las normas del NEC., y una de ellas dt'ce que se requiere una

protecci.6n indiyidual en el lado de la alimentación, consfstente en

no más de 2 interruptores de potencta pri:nci:pales o grupos de fusibles

gue ng ta¡gan una intensidad conjunta superior a aquella para la cual

esta calculado el tablero de dfstribuci6n,

T,G.1.A, (Tablero General - Laboratorilos de Electricidad).

Tablero cen capaci.dad nomtnal de 2254 en el Ba¡raje.

En algunoq casos la capacidad de ca!^ga de las lfneas y alflnentadores

no es necesario sea i.gual a la carga total en ampertos de todos los

receptores alirnntados por eI ctrcuito. Esto es debido a que puede

ocurri.r q.ue no todos los apanatos estén funci:onando al mismo tiempo,

o bi.en, gu€ a{ln cuando esüén todos en funcionami'ento, no tonen todos

su ple.na carga st'multáneamente. Para determtnar la corriente máxi'ma

que se supone que el circuito va a tener que llevar, se usa un factor

84

/de demanda. El factor de demanda es la relaci6n entrc la corriente

máxima que es posible tenga que llevar alguna vez el ctrcuito y la

cA!ga tQtal cgnectada al cifEutto. La cOffiente máxina solici'tada a

un ci:rcutto será, po¡ tanto, igual a la carEa total conectada múltiplicado

por el factor de demanda adecuadQ'

(Véase tab,'la 3, anexg 5),

Teneugql Fotencic total del T,G.l,A = 64.652[,

Aplicendq el facto de denandai

Loq pri{repg$ 20,000 al I00% = 20.000n1.

Sobfe 20,000 al 50% = 22,326[.

carga náxiDa = 42.326{.

htensidadmáxima ' .,42'326W', = 130.83A

[/g * 220\ x 0.85 (factor de potencia tfpicoen laboratorio de electricidad).

I, Conductor = -130.83 x 125% = 163,524,

La capacidad del dispositiyo de prgtección debe ser como mfni.mo;1754

Cali.b¡e de conductofes 2/0 ANG de cob,re con caPacidad de l75A'

85

Conductor Neutro No. 3 AUG de cobfe con capacidad de l00A a 75eC.

OBstRvAC{QNE$ i

a' pebtdg a que la acQmeti$a conqiqtente en tres fases y un neutro

dentro de un Jrts.Dg cgnductgr el neutrg qe debe constde!'ar comQ un con

ductp! que tfan{pofta cQr¡i,enter deD'tdp al tercer arrl0nt'co de la co-

Ffiente que apflrecq en ctrcuitqs de tluntnaclén fluorescente (Nota lo

(C) de tabla 310=16) del NEC,

La secci$n 220=22 del NECr cpnttene ent¡e Qtrqs una condtct6n tmportan

te para la deterulinación de] eali:bre cQnductgt neutror I dice, que para

acoDetida de tres o nás conductQfes, ge podrá aplicar un factor de deman

de mayor del 70% en tableros can cargas mayores a 2004, esto quiere

decif que el celtbre del eonductor neutro deb'e ser el mismo que el de

la¡ fates. De lo contrario se deberá aplicar el 50% como mfnimo de la

intensidad admisible de las lfneas vivas en caso de acometidas trr'fási

cas de 4 hi'los en estrella.

b. Aconetita con di.spositiyo de prgtecci6n disppnihle Pafa trabaJar

al 100% de su capacidad.

c, Segrfn la ftgura I, y coruo conclusi6n de lp establectdo por el NEC

en suq seccignes 220-10 (¡) y 384'13, la ¡equerida o necesarta en el

barraJe de los tableros de di.stri,bución alirnentados p9r una acoruetida,

dependerá del tipo de dfsposittvo de proteccitn de esta., es deci'r, st

estgs dispositiyQs de Pfatecctón están I n€ en capaci'dad de 5oportar

86

el 100% de su capacidad nominal.

Además se puede aprectar un soDre dimenstonamiento en el calihre de

conductores de aconetida la cual permi:te una carga probable futura de

l84A basándose en la ltmi'taci:6n del código al 80%, Su dispostttvo

de protecci5n dehe aJustarse más a lo calculad9 para asf obtener con

fiabi.ltdad en el serytcio.

T.9.2,A. (Tablero general - lahoratortos de llecántca e lndustrial ).

SUB=ACOMETIDAS I

T,D,1.¡, 1¡¡¡q¡atofio = taller de tecnglggia mecánica )

Tablefo con capaci.dad nsti'nal de 2255 en el Barraje-.

Valores de cg¡riente refertdpf a la fase rrás cargada.

Ca¡ga conti'nua ; 15.27A.

Carga no continua : 33.714

(15,27 x 1.25) + 33.71 = 52.79A

La capaci'dad del breaker debe sef cortg rltnüDo i 90A

87

Calibre de conductores¡ No. 6 A\|e de cobre con caPacidad de 654 a

750C.

Conductor Neutro No, 6.

0BSERI/ACI0NES i

a. Deb'{do a que la aconetida cqnsi:ste en tre$ fase$ Y un neutro den

trp de un mtsmg conducto, el neutro ge debe cgnst'derar como un conduc

tgr que transporta corienter debi:do al tercer arm6nito de la cor!^ien

que aparece en ctrcuftos de tlumtnaci6n fluorescente ( Nota l0 (C) de

tabla 310-16) del NEC.

b. Acomettda con dispositivo de protecci6n dtsponible para trabaiar

al 100% de qu capactdad no¡Iinal.

c. Según la fitura 1, r,ueltra una correcta escogencia en el calibre

de lqs ggnductores de acsnettda¡ Se ti.ene una carga actual conectada

de 49,00 A con caltüfe de cg¡rductores # 6 para una corriente nominal

de 65A,¡ e[tonceSr la carga probab'le futura serfa ¡

0.80 x 65 = 52f, El asuqif este conceptq es ca¡rector puéS se basa

en la limttactln del c6digo al 80%. La antertor deducci'6n muestra

una capacidad lfni'te de cupo en la aco¡nti.da.

T,D.D, - T,D,l "A (Tallef de TecnolQgÍa l4ecáni:ca),

88

Tablero con capacidad nominal de 225A en el Barraie.

Valores de comiente referidos a la fase más cargada.

Carga continua : 10.354.

(10.35 x 1.25) = 12,93A.

La capacidad del breaker debe ser cono ¡IJfnino ; l5A'

Caltbre de conductQreqi Ne, l4A{G de cghfe cgn caPacidad de l5A a

75:c ,

según IC0NTEC [4.15.13.1) el ealiüre de los conductones de acqmetida

nunca debe sef infefipf ? 2.'5 (ltg'lO f,(Glr por lo tanto se asune este

yalgf cgn una capacidad de 30f a 75oQ..

OBSERYACIONES i

a. Acouetida con dispostttyo de protecct€n dtsPqntble para trabaiar

al 100% de su capactdad noninal,

b. Según la ftgura l, ryuestra para este cago un soDredi:nenstonaniento

en e'l calibre de lqs cqnductafeq de acollettda que pen¡i'te calcular una

capacidad de carga prgbable futura de la sigutente manera;

Carga actual conectada I 10,35A con calibre de conductores #10' de

de capacidad nominal 304 a 75oC, carga probable futura¡

0.80x304= 244.

El asunir este concepto es corr€cto,

c6digo al 80%,

pués se Dasa en la ltmitaci.'6n del

Anali;zando los yalgres de cor¡iente de cafga q.ue p!esentan cada unq

de lss tableyps conectados en de¡iyactún a una ntsma protecctón (TEB

3 x 60A) , cgmo son i T,D.l,A y T.D.D. ' T.D,l.A, (ver ftgura l), se

tiene (52.79. + 12.93) fi = 65 ,72A.

La capac{dad del dtspositiyQ de protecci6n debe ser contQ mfntng de

704, yalar que n0 cerresponde a la capacr'dad del Dreaker general de

ese circuitq [yer figu! a l).

En lo pgqible y asf debefia hace¡¡q, n@ se deben sobrecafga¡ c9nti.nua

nrcnte lgs breaker más allá de qu capaci:dad de modo que le evi:te el ca

lentalttento excestyg y daño tantq en el d{sposftivs de protecci6n como

en el ai'slanientQ de l9s conductores de 'la aconeti.ta.

T.D.2.4, (Taller de Tecnglogfa Mecánica),

Tablero con

Valo¡es de

capacidad nominal de 2254 en el BarraJe,

89

Uilüsfdod tutonomo dl ffi0tpo tabtkr#o

corrtente ¡eferidOs a la fase ryág cargada,

90

Carga continua : 32.374.

Carga nQ cQntinua : 28.74

(gz.gl x1,25) +28.7= 69,16A.

La capacidad del h¡eaker debe se! cono mlniJno ; 70A,

Cali.bre ¿e qq¡ductgre+¡ Ngn 4 A,WG de cgbre con capacidad de 854 a 75ec,

Cgnductgf Neutfo No, 4,

0BSERYACI0NES i

i. Debido a que la aco¡.uetida conqtste en tres fases y un neutfg de un

ntgmo conductg, el neutfo Se debe conqiderar com9 un condueter que ürans

Pofta coffienter debido al tefcef arn€nico de la corri'ente que aparece

en ci!cuttgs de tlumtnaci0n flugfetcente (Nota l0 (C) de tabla 310,16)

del NEC,

b, Acometita con disposttivo de pfOtecci0n dispsniüle para t!Abajar

Al 100Í de lu caPaci.dad ngDinal '

ci Según la figura I, muestra en la aconeti'da de este table¡g, un dt-

mensi.onanipnto ppr debajo de laE cgndiqigne¡ ¡eale¡, en el caliQre de

los cgnductQfes, debidg a estg se puede p!esentar calentamiento excesi

vg y deterigrg en el atslaDientp, Tanbtén se puede apreci:ar que el

9l

dispositivo de protección se encuentra dtmensionado en un 14.30% por

debajo de las condiciones reales, qüeriendo dectr esto que fácilmente

se podrfa estar disparando par sobre carga o tiempo prolongado de tra

bajo,

T,D,D, - T,D,2.4, [Tahlero en defiyaciOn - lablratorto de flutdos).

Tablero con capactdad noni¡al de 2254 en el BarraJe,

Valo¡es de corftente refe¡idqq a l? fage más cargada.

Carga conti'nua t 20.864'

Ca¡ga ng cóntinua: 37.154

(20,86 x 1.25) + 37,15fi = 63,22A1

La capac{dad del breaker debe ser conro mfnimo¡ 70A,

Cali:bre de conductares ¡ No.6 AruG de cobfe cpn eapacidad de 65f a

75eC,

Conductor" Neutro No. 6.

OBSERVACIONE! I

ar Debidg a que la acgmetida cEnsilstente en tres fases f un neut¡g

92

dentro de un mismo conducto, el neutro se puede considerar cono un

conductor que transporta corriente, debido al tercer armdnico de lacorriente que aparece en ci.rcui¡tgq de t.luni.nación fluorescente (Nota

l0 (C) de Tabla 310-16) del NEC.

b. Acometida con dispasitiyo de proteceiOn nq dtspOnible para traba

jar al 100% de su capacidad noDtnal,

cr Según la figu¡a 1r DueQtfi una cgrfecta escggencia en cuanto al

calibfe de los cgnductgres de la acgmetidai más no en la ltnea neutra,

fazón que 9e hace aclafatorta en e.! lten I de ette eqtudio, Se tiene

una ca!ga actual conqctada de 58f cgn calrbfe de 69¡ductofes #6 pa¡a

una co! ! ialte noDinal de 65fl.' La carga prcbable futura gerfa entonces

de: 0.80 x 65 = 52f, que¡{endo dectr esto que se ha sob¡epasado el

lfmÍte de carga esttpulado por el NEC en su c6digo en un 80%.

Se puede ap¡eciar tanbién q,ue el dtspqsitivo de pfotección se encuentra

dinensi.pnadg en un 14,30% pgf debajo de las condi¡i'ones realesr guefien

do decir e-sto que flctlrnnte se pod¡fa estar disparando por sobrecarga

o tiempo prolongado de trabaJo.'

Analizandg los yalores de corri:ente de carga que presentan cada uno de

los tableFoQ cQnectados en deriyacidn a una mi'sma proteccidn (TEB

3 x 60 A)* cQmo ion i T.D, 2, A. y T. D.D'. - T. D. 2. A. (ver fi:gura

l) r se ti.qne i (61 t07 + 58,0J) f = 119!084,

93

La capacidad del breaker debe ser como mfnino de I25A' valor que no

coÍncide con el obtenido en el diagrama de la figura 1.

OBSERI/ACIONES:

a. El bfeaker qeñaladg en la fi.gu¡q I presenta u[ dinensignami.ento

par debajo de las cQndtctgneg reales de protecctün de acue¡do a las

corrientes calculadas que se dehen naneja¡, St ls* dos tablergs co-

nectadgE en der{y¡ciFn baJe Una In$fa Froteccifn tfabaJa¡ a plena

carga, lo nás prpbable e$ que se esté dftparqndg constantemente el

autonáti.cq pfQyocandO ademÉs un calenfru¡dento excesiyo, y daño tanto

qn el breaker caDo en el eiq'lamtento de 19s cpnductgles de la acorreti

da,

Lo ideal en eqte caso sefia coloctr $Qlo un di:positiyo de proteccién

Pf,fa qada tablefo y asi eyi.ta!^ prgblemas de ditpara por sobrecarga en

laq acQmetidas de Iss tableror,

T.D,3,A, (taller de TecnolpgÍa ileéí¡ica),

Tahlero can capacidad nominal de 225f en el Barraje.

Valoreq de corriente refertdoq a la fase nás cq¡gada¡

(27.53x1,25 ) A= 34.41A,

La capacidad del breaker debe ser cQmo mfnÍmo: 40A.

94

Calibre de conductores: No. I AtlG de cobre con capacid¡d de 45 A a

750C.

Conductor Neutro No. 10.

QBSERYACIONES:

a. Si se suministra acometidas a cargas de 220tt, las fases se calcu

lan para el total de la cargar p€lno el neutro puede calcularse para

el total de la carga conectada a 120V entre la fase más cargada y el

neutro.

b. . Acometida con dtsppsitiyg de protecci:6n dtspenible para trabaiar

al l00S de su capaci'dad nomi:nal ,

c, Según Ia figura 1, muestra una correcta escogencia en el calibre

de lgs cQnductores excepto el que corre5ponde al neutro, razón que se

hace aclafatgrta en el Iten 1 de este estudio.

La ca¡ga actual conectada es i 27.53A con calibre de conductores en

la aconetida ¡9, 8 y capacid¡d nomi:nal de 45A a 75eC,

La ca¡ga prqbable futura qerfa ¡ 0"80 x 45 = 364. El asuDilr este

concepto es correcto, pués se basa en ila ltmttact6n del cddf:go al

g07l.

También se puede observar que el dtspositivo de proteccri6n se encuen

95

tra sobredimensionado en un 50Í de lo calculador esto pe¡mfte pensaf

que actuarfa nás pgr corrtentes de falla que por sobrecarga!

T,D.4.A. [Taller de Tecnologta tlec6¡ica),

Tablefo con capactdad nom{nal de 2254 en ql BarraJe.

Valgres de cArriente referidos a la fase más cargadai

(.9,25 x 1,25 ) = ll,56A.

La capactdad del breaker debe $er cong tlintrrg ; l5A,

Calihfe de conductore$ i Ng.' 14 AtlG de cgbre c9n capaqidad de l5A a

750C,

Según IC0NTEC (4.15.13,1) el caltbre de los conductores de aggrnetida

nunca debe ger tnferiqr a 2.5 (J'19, l0Atls)r pgf lq tanto se asume este

yalor cQB una saptcidad de 30A a 751C.

Cqnductqf Neutrg NQ. 10,

OBSIR\,ACIQNES:

?. Debidp fl Que la acg0etida consiste en tres fases y un neutro den

trp de un nismg conductpr el neutrg se debe considerar cgno u[ con-

ductgr que transpgrta corrienter debi.do al ter-cer armónicg de la

96

comiente que apanece en circuitos de iluminación fluorescente (Nota

l0 (C) de tabla 310-16) del NEC.

b. Acometi'da con disposi:tivo de protecci6n disponible para trabaJar

al 100% de su capacidad ngminal,

c. según la figura l, muest!^a un sgbredinpnsionami:ento en el calibrede lqs conductoreE de acoDetida que pennite catcular una capactdad de

cafga probable futufa de la slyutente manera:

ca¡ga actual cQnectada : 9,25fi cgn un caltbre #14 en conductores de

acometida con capact'dad nominal de l5A a 75oC,

La carga proDable futura serta l. 0,80 t< 15 = lZA,

p¡¡a un conductor #I0, de cQrrtente nomtnal 3OA la carga probable futura serfa : 0.80 x 30 = Z4A, Tam¡tén se puede gDsery¡ un sobredi=

Denqi;e¡¡¡iento en el disposittyg de pfatecsi€n tres veces Dás de lo

req.ueridgr {ueriendo decir eqto, que actuarfa por comientes de fallamág que por sobreca!"ga.

T.G,2.A' (Ta¡lero Gene¡al - Laboratgrips de ihcántca e Industri;ql),

Tablefo can capacidad noni'nal de 225A en el Barraje.

En algungq casoE la capacidad de carga de laslfneas y altnrentadores

n8 es necesarto sera igual a la carEa total e¡ anperios de todos lqs

97

receptores alimentados por el circuito. Esto es debido a que puede

ocurrir que no todos los aparatos estén funcionando al mismo tiempo,

o bien, que aún cuando estén todos funcionando, no tomen todos su ple

na carga simultáneannnte. Para determinar la corriente máxima que se

supone que el circuito va a tener que llevar se usa un factor de de

manda. El factor de demanda es la relacfón entre la corriente máxima

que es posible tenga que llevar alguna vez el circuito y la carEa to

tal conectada al circuito. La corriente máxina solicitada a un circui

to será, por tanto, igual a la carga total conectada multiplicada por

el factor de demanda adecuado (véase table 3, anexo 5).

Tenemos: Potencia total de T.G.2.4. = 54.279H.

Aplicando el factor de demanda¡

Los primeros 20.000 al 100% = 20.0001,1.

sobre 20.000 al 50% =

Cafga máxina -

1 7.1 39,5W

37. 139.5t1.

Intensidad máxÍma ' = 37"139.5 = ll4.66AlI* trou x 0.85

(Factor de potencia tfpico en laboratsrios de ltlecánica e Industrial).

La capacidad del dispositivo de protecci6n debe ser como mfnimo: 125A

Calibre de conductores:No.2AtlG de cobre con capacidad nominal de

98

ll5A a 75oC.

Conductor Neutro No. 2AWG.

OBSERVACIONES:

fl, Debi.do a que la acomettda cpnstste en tres fa$eq y un neutrQ den

trg de un mismQ conducto, el neutro se debe conqtderar coÍto un conduc

tor quq tfansPofta corrtente dehidq al telrcer armOni:co de la comien

te que aparece en circui:tgs de t{uryin¡ctún flugreEcente (Nota l0 (C)

de tabla 310=16) del NEC,

b.' Acgleti.da cqn drtposttiyo de prgtecci5n no dispontñle pAra traba

jaf al l00l de su capac{dad,

c. Segú¡ la fi.gur"a l, la carga actual conectada es¡ 114,66A con ca

libre de conductoyrs en la acomettda UA y capacidad nominal de 230A

a 75eC,

La carga probable futura serta ¡ 0,80 x 230 = 184A. El asumtr este

cQnceptQ es correcto' pués se bage en la ltmttacidn del c6dtgo al 80%.

T.D,F.A, (Laboratqrio de Fundici0n),

Tablero cgn capacidad nominal de 225A en el BarnaJe.

99

Valores de corriente referidos a la fase más cargada:

Carga cqnttnua i 2,27A,

Cafga no cQnti'nua I 65 ,92A.

(2.27 x 1,25) + 65,92A -- 69.75A

La capactdad del b,¡qakq¡ debe ser cgrrg DlntD9 de z0A,

calibre de cQnductaresi: NQ,4 ANG de cQbre con capactdad de g5A a 75ec

Conducto¡ Neutro No. B.

OBSERI,ACIONES;

a. Si qe suministfan acQmetidas a ca!^ga$ a ZZ}yr laq faqes se calcu

lan Para el total de la caf9ar pe¡g er leut¡g puede calcularse para

el total de la carga conectada a 120| entre la fase más cargada y elneutfQ,

b. Aconetr.da cgn disposüi:yq de pfOtecct6n dtsponiüle para trabajaral I00% de qu capacidad nomlhal.

c, según la fi.gura l, muest¡a una ca¡recta esc9gencia en el calibrede lpq conductg!^eE de aconeti.Ua.

ünhoi&d Autonono dr

&rffo fiüliü+rto

100

Se observa que el dispositivo de protección presenta un sobredimensio

namiento en un 42/, de lo requerido, la cual pennite pensar que actua

ría más por corrientes de falla que por sobrecarga.

d. Ver ohseryaciones pag. l0l

H.P,T,T.'A, (Horno para tratauiento ténuicg)

(.250 x 1,25 ) = 312,5A,

La capacidad del di.sppsitiyq

Qali:bfe de canductoreq: N0,

15:c'

pfotecc{fn debe s€r,:cgmg ntnimp i 350A

UCll de cab! e con capacidad de 335A a

de

400

OBSERYACI0NES I

0, Acprnti.de cqn dtsppsitiyg de pfotecct0n nO dtsponible para rraba

jar al 100% de su capacidad ngmtnal.

b. Según la fi.tura I muestrra un dircnsionamientq en el calibfe de

lqs cqnducteres p9r debajo de las condictpnes realesr pfaductendg un

etcesi.ya calentamientp y la actiyidad tn¡rndiata del dispositivo de

Prgtecciln que tarlpe curypla can laq cqndtcignes ¡eales de cálculo.

c. Ver observaciones pá9. l0l

101

OBSERVACI0NES: Como se puede ver en la fi:gura l, el T.G.l.B.' T.D.F.

A. y H.P.T.T.A. se encuentran baJo un mismo dr'spositivo de protecci6n

(totali.zador), este a la yez strve de retpaldo al H.P,T,T.A. El T.D.

F.A. cuenta con un dispositrVq de protecci6n que le permtte ser selec

tivo en caso de presentarse una falla

Teniendq en cuenta los aportes de corfiEnte pgr cada uno de los table

ros (T,C,2,A. r T.D,F,A. .y H.P,T'T.A,) r los dispositivos de protec

ciún sertnn en su orden l25A (T,G,2,A,), 704 (T.D,F,A.) y 350 A (H.

P,T,T.A.), por lo tanto qe fecorti\enda una acoDettda tndependiente para

el T.G,l,A, Y H'P,T.T.A, cgn su resPectiya protecctün' El NEC esta

blece una proteccifn tndtvidual en el lado de la altmentaci.ón, consis

tente en n9 Dás de 6eg Í¡ntefruptores de potencia princfpales o grupos

de fusibleE que no tengan una intensidad conjunta supenigr a aquella

pa¡a la cual está calculada el tablero de distriDuci6n,

T..D.P,A. [Publt'cactones)

Tablerg con capacidad noninal de 2254 en el Barraje.

YalQres de corriente refe! id9s a la fase Dás cargadai

(36,s3 x l,zs ) = 45.664,

La capacidad del ¿isposittVg

504,

de prgteccifn debe ger como nfnino de

t02

Calibre de conductores No.6 Alr|G de cobre con capacidad nominal de 654

a 75oC.

Conductor Neutro No,6AtlG.

0BSER\IACI0NES I

ar El calibre del neutro debe ser- tgual al de laq ltneat vtYas en

caso de acometidas trtfilares que uqan dQs lÍneas ytyas de un sistema

tri'fásito de 4 httqs en est¡ella.

b. AcoDetiüa con disposi.tiyg de protecci6n dtsponiSle para trabajar

al 100% de su capacidad ngmtnal,,

c. Según la figura l¡ preSenta un c9!fecta escggencia en el caltbfe

de los cgnductQres de acgl¡ettda.

Hastt el d{spositiys de prptecci0nt

La ca¡ga actual cQnectada et de 36,534 con un conductot calihfe No.6

y une qg¡¡iente n9ltintl de 65f,

La ca¡ga pfabable futura serÍai

0.80x65= 524.

Para despuéq del di.sposttiYo de p¡otecci.6n se canbÍa el caltbre del

103

conductor.

La carga actual conectada es 36.53A con un conductor calllbre 8 y una

corriente nominal de 454.

La ca¡ga probable futu¡a serfai

0,80x45r 364

Cong se puede yer no existe Poqtbi..|idades futuras de anlpltact6n, pués

el t¡ar¡g de conductor de meng! capac{dadr $e ye!"tn serianente afecta

dq en casq de producirsq un ¡uDentg de carga en el tablero T.D.P.A.

cQr¡e5pg¡di'ente a la secci'ón de publicaci:ones.

El establectmtento público Empresas l4uni¡cip¡les de Cali, Divi:stón ¿e

Energla Eléctricar establece unas nornas de servi:ctos a todgs sus

clientes con la finalddad de que qe pueda usar en la planeaci6n de

inqtfllaci.ones eléctri.cas nueya$r €0 la renovact6n de las antiguas y/o

en la adi¡ción de nueyos equ{poq,

Laq instalactones internaq deberan regilrse en un todo pqr el c€digo

colo¡bi3ng de i;nstalaciones tnteriores, €s por esta raz6n que los

autol^es han queridE establece¡ ciertas pautas y sgluc{gnes de acuerdo

a lg establecido por EMCALI,

Para una carga instalada en cada una de las acor.etidas y subacomett

104

das expresada en kilo-voltamperios (KVA), se tiene :

TABLERoS PoJENCIA (r{) F.D. F.P.

T,G,I.fl, 64,652 W 42.326 H 0.95

T.G.2.4. 54.279 W 37.139,5 lt 0.85

T.D.F.A. 20.216,5 ht 16.108,2 I{ 0.85

HfP.T.T,A. 44.000 W 44.000 ¡, 0.85

POTENCIAS EXPRESAS EN KVA¡

T,G,I,A, 49,90 KvA

r,G,Z,A 43.70 KVA

T,p,F.A, 18.95 KyA

H..P,T,,T,A.' 5l ,90 Kl/A

164,25 KVA (Laboratortos zona A )

Ver tabla 3 de factores de demanda, anexo 5.

EL.H.p.T,T.A. (Horno para trataniento t€rmtco) conectado al sistema

con capacidad nomtnal de conjunto de 51.80 KVA no se encuentra en

funcionanÍento debi.do a que no ha adecuado el sisterna.( cupo de trans

105

fonnación, equipo de protección y maniobra, etc), Por lo tanto al

tenerno en cuenta, la carga neta en este caso serfa: 112.45 KVA.

CLASIFICACI0N DE LOS SERVICI0S i

Claftfitactfn de acuerdQ con el usg de e¡erg{a:

La zona f, carrespond{ente a lQs labofatorios de la Uniyerstdad' se

puede cl¡qiftca¡ dentro de un serytcio conerci'al¡ de acuerdo a la si

gut€nte defintci:6n i

SERVIOIO COUERCIALI Para u$o de eqtablectmtentos conerctales de toda

clase¡ incluqiye depOsitesr Qftcinas de negoctp$r ofi:ct¡as de profe

sipnale$r ca$a$ de inquilinatg, colegios prtyadQs, hgteles, bares' res

taurantesr cabaretsr teatfgs, salgnes de espectáculosr partes comunes

en edifi.ci:os de apartamentos o de ofi:ci¡as, ayi'sos luDinosos, almace

nes, Ealgnes de bellezar b9mbas de gasoli'nan centros médi,'cesr clÍnicas,

cgnqultortpsr clube$ socfales, parqueaderps, noteles, estaderos y apar

talpentoq de zg¡¡q cgrtunes de unidadet festdenctales,

Para este ti.po de instalact6n po! regla general EI'ICALI exrgirá al

suscri.ptg¡ la instalactón de su Plopi:a subestación eléctrica. En al

gunos caqos, sinembargo, en áreas de di.stribucidn Primarl'a subterrá

nea y de alta denqidad de carga, podrá autori'zar cupos de transfonna

ci6n nayo¡es de 30KVA? con preylp eqtudi.o de la iolicitud,

T.G,l,8. (Tablero general - entrada principal No. I de la Universi'dad).

106

T.D.t.B. (Laboratori:o de l{étodos y Tiempos - prtmer pfso ).

Tablero con capactdad nomi'nal de 225A en el barraje.

Valores de comiente referidos a la fase más cargadas: (58.44 x 1.25) =

73,054.

La capacddad del bfeake!^ debe ser cono nfnimo 70A,

Cal irbre de conducto! eq NE, 4AlüG de cphre con capactdad nomtnal de 85A

a 75oC.

Conductor Neutrg No. 4A[G,

OBSERVACIQNES i

a, El caliüre ¿el conductor neutrg se deberá fiJar t'gual al de las

lfneas yiyas en casg de acorctidas trifilares que usen dps lfneas viyaE de un si€teDa trrfárica de cuat!o htlos en estrella.

b, Acot¡etida cpn dtsposttiyo de protecci6n dtspont'ble para trabajar

Al 100% de Eu capaci'dad np¡inal.

c. Según la ftgura 2 Duestfa una cofrecta Bgcggencia en cuanto al

calibre de lOs conducto!^el de acouettda Dáq no en su diqposi'ttvo de

Pf9tecctÚnt eqte Pfesenta un sob!edr,nnnsi:onaniento en un 42.85%, esto

signiftta que el disppsttiva de protección actuarfa más por corriente

107

de falla que por sobrecarga.

Ahona st ana'lizamos el plano I',E.P.-68 se puede observar que dentro

de un mismo conducto van más de 4 conductores transportando corriente,

la nota 8 de tablas 310-16 NEC se refiere al requisito de la reducción

de corri.ente, por lo tanto si. se tieñe:

Acometida al T.D.l.B. 3 #4 y acometida al T'.D.3.8. 3 #4 en total serfan

6 conductores transportando co.rriente dentrg de un mfsmo conducto in

cluyendo el neutro, debido al tercer arrnónf'co de la corriente que apa

rece en los circuttos de tlumtnaci6n.

Uultiplicando por el factor de !^educci6n 0.81 73.05 x 0.8 = 58.444.

En e$taq cOndictones la caPactdad del breaker debie Ser cOmo mfni.mo de

604 valof que no coincide con la figu¡a 2 y que sigue pvresentando un

SobfedilUenSionamtento de un 66.6%,

En cuanto al caltbre de los conductores de aconettda a este tablero,

se ti.ene una cirgd actual conectada de 58.444 con un cali.bre de con

ductor 4 parayunacorrtente nominal de 85A.

La carga probable futura serfa entonces de; 0.80 x 85 r 68f, Por

tanto se puede deci:r que la mfnima capacidad 'requerida o necesaria

en una acgnetida dependerá del ti.po de dtspositiyo de protecció[r €S

dect! r qd esto$ están Q [0 en capactdad de soportar el 100% de su

108

capacidad nominal.

T.D.S.C. (Sala de Micros No. I - Segundo Ptso )

Tablero con capacidad noninal de 225A. En el barraJe valores de co

rriente refert'dos a I a fase más ca¡gada I

Carga continua 43,324

Carga no continua 16.25A.

(43,32 x 1,25) + 16.z5A= 70,4A,

La capacidad del breaker debe ser comO mfnimo 704.

Calibfe de conductores No. 4AtlG de cobre con capacidad de 85A a 75eC.

Conductgr Neutrs No, 4AWG.

OBSERVACIONES ¡

d, El caltbre de] conductor neutre se deberá fijar tgual al de las

lfneas yiyas en caso de aco¡rnttdas trifilares que ulen dos'!1'neas

yiyaq de un ststeua trifásico de cuatro hilos en estrella.

b. Acometida cgn disposi'tivo de protecci.6n dispontble para trabajar

al l00l de $u capactdad nominal.

c. Según la figura 2, muestra un dimensionami'ento por debajo de las

condiciones reales en los conductores de aconptida, produciendo calen

tamiento y'pérdidas de energf.a cuando se esté trabaJando a plena car

ga, su dispositivo de protecct6n como lo muestra la ftgura 2 esta

sohre dtmensi:onado en un 42.85%, quertendo decir esto que actuarÍ'a más

pgr car.f i€nte de falla que s9breca!gas.

Si se tiene una cafga actual conectada de 59.64 con un caltb're de con

ductof No, 6 para una cofrtente ngminal de 65A,

La carga prgbable futura será entonces de 0.80 x 65A = 524, La an

tertq! cgnEi:deractón permi'te pensar que el c9nductor No,6 no es exac

tarlente el adecuado, mtentfas que con un conductor No.4 y 85 ampertos

ngn{nales la carga probabJe futura seffa entgncqs de 0,8 x 85 - 68A.

T,D.p, - T.D,S.C. ( Sata de Mtc,ros No.2 * Segundo Piso )

Teblerq cgn caPactdad noni:nal de 2254 en el Darraje.

Valores de cqrtente refertdos a la fase

= l0A.

DáS cargada I (8,0 x 1,25)

109

Utrirrygi¡q¡ liuin;r:¡ne da tr'clirnh'l+;rt¡ Bihiii;l"x¡

La capactdad del breaker debe ser cgmg mfnimo l5A,

Calibfe de cgnductores NQ, IOAIG de cqbfe con capactdad de 304, a

75"C.

110

Sesún Ic0NTEc (4. 15. 13.l )

tida nunca debe ser Ínferior

este valor.

el calibre de los

a 2.5 (No. l0Atlc)

conductores de acome

por lo tanto se asume

OBSERVACIONES:

a. Acomettda con di'sposi.ti.vo de prgtección disponible Para trabaJar

al 100% de su capac{dad nomtnal,

b, Segrfn la figura 2, este tablero se encuent!a c9nectado en deriva

cifn del TrD.s,C, se utili3a un conductQr No,8 sob-redimenstonado de

acuerdo a lo calculado.

Peruite determinar una c¡pacidad de ca¡ga Frqbab'le futura de la si.

guiente rDanerai Ca¡ga actual conectada 8.0A con un"caltbre de con

ductq!" 8 de capactdad nQninal de 45f a 75C,

La ca¡ga prohable futu¡a lerfa 0.'80

cgncepte es cqrfectg pu€s qe bage en

897/. 5q susnta pa¡a eEte tablefo la

de ellof baJo cgrga.

x 454 = 364, El ¡sunir este

la lini.tact0n del c6drgo al

cantt'dad de 12 ci'rcuitOs¡ uno

Analizando los valores de corriente de carga que presentan cada.uno

de los tableros conectados en dertvación a una misma protección

(fnqC 3 x !00A), como son ¡ T,D.s,c. y T.D.D. = T.D.s.c. (ver

ftgura 2)r 9e tiene; (70,4 + 10,0 ) A = 80.4A.

111

La capacidad del breaker debe ser como mfnimo de 804, valor que no

coincide con el obtenido en el diagrama de la figura 2.

OBSER{ACI.ONES i

a. E:l breake!^ señalado en la ftgura 2 silue presentando un dtnensto

naDiento por encirna de las cQndicioneq reales de pfotecci6n de acuer

dq a las carri.entes calculadas que deben naneiarse.

El calibpe del conductor sigue si.endo i.nadecuado de acuerdo a la Fi.g,

2, ntentras que el calculadg (.Np,+), da al menos una ma!"gen muy estre

cha cADo para no aumentaf carga en ningung de los dos tableros conec

tados en derryactÚn,

T.D,4.C. (Programa de lngenierfa Industrtal).

TOblefo can capacidad nomintl de 2254 en el barraje.

Valores cgr!:eEpondientes refe¡idgs a la fase mfs cargada :

Carga conttnua ¡ 32,744,

Carga no continua : 25.04,

(32,74 x 1,25) + 25,0A = 65.924,

La c¡pacidad del breaker debe ser como nfntmo de 704.

ttz

Calibre de conductores No.6AtlG de cobre con capacidad nominal de 65A

a 75"C.

Conductor neutro No. l0,AI,JG.

OBSERVACIONES:

a. El calibre del conductor neutro se deberá ffJar el 50% ccrno mfni.

mo de la intensidad admisible de las lfneas vi'vas en caso de acometi

das trifásicas de cuatro htlos en estrella.

b, Acpmetida con dispositivq de protecctún np disponttile para traba

jar el 100% de su capacidad ngmtnal,

c. Según la figura 2 muestra una corfecta escogenci:a en el cali.bre

de lqs cgnductgres más n6 en su disposttÍvo de protecctón pués este

Prqsenta un sgbredimenstonam{entQ en un 42.85%? esto signi.fica que

el ditporitiyo de protección actuaría nás pgr corri.entes de fallaque Por qohrecqrlas,

Se ti.ene una carga actual conectada de 57,744t c9n un caliüre de cgn

ductg¡ 6 pa¡a una ca¡¡iente nominql de 654,

La calga pfabable futu¡q terta de; 0,80 x 65 = 5?A.

Quertendo decir esto que no se podrfa h cer ningún tipo de amplia

113

ci:ón de carga a este sistema, pués se encuentra casÍ copado, tenien

do en cuenta que el NEC establece una ltmitact6n del cddigo al 80%

de carga en los circuitos que están en operactón por largo tiempo.

T.D.g,0. (Pastllo contiguo a la sala de Conferenctas - Tercer Piso)

TEblefp con capacidad npmtnal de 2254, en el barraJe valo!"es de co

r!ientes refertdoq a la fase mÉs cargadal

Ca¡ga conttnua : 41,754,

larga ng continua : 100,754,

(4175, x 1,25) + 100,75 = 152,93A,

La capacidad del brealter debe ser cong mfntno 150fi,

Calibre de canductgres No. I/OAWG de cobye son capacitad nomtnal de

1504, A 75eC,

Conductor Neutre No, l/lOAhlG,

OBSERI/ACIONES:

?. El calibre del conductor neutlo qe deberá ftjar igual Al de las

lfneas yiyqs en caqg de acometidas trifilares que usen dos lfneas

viyaq de un si.stema trifásico de cuat!o htlos en estrella.

114

b. Acometida con dispositivo de protección disponible para trabajar

al 100% de su capacidad nominal.

c. Según la figura 2 muestra un dfmenstonamiento por debaJo de las

condi.ci:ones ideales de funcioamiento en cuanto al cali$re de los con

ductores peÍflrttendo un calentamientg excesivg y deteri.pro de los ais

laqientos, produciendo además grandes pérdtdas de energta.

Se ti.ene una carga actual conectadq de 145.5A. con un caltüfe de

conductof 6 para una corfi3nte n9nfnal de 65A,

La ca¡ga probable futura Eerfa de 0.80 x 65 = 52A,

Cgmo se puede gbservar eqte tablerg se encuentra con sobrecarga y

n9 perm{te nt'ngún tipO de ¡mpliaci0n futura de carga,

Su ditposfttyo de protecciún lüntta el futuro de cgrrtente dos yeces

infefiqf a las cgndici:ones ideales de func{gnamientQr gueftendg decir

cen estQr que el disposittvo de protecciSn se estará dtsparando fácilmente por sobrecarga.

T.D.l0.D. (Programa de Ingenierfa Eléctrtca - Tercer Piso )

Tablero cen capac{dad nomi:nal de 225A en el barraJe.

Valores de cgrrtentes refertdos a la fase nrás cargada:

115

Carga continua t3.964.

Carga no conti.nua 23.054.

(13.96 x I,25) + 23.05 = 40.5A.

La capactdad del breakef debe sen como mtntmo 40A.

Calibfe de conductores SAUG de cgbre cqn capactdad nomtnal de 45A a

75eC.

Conductgr Nqutro 8AldG.

0BSERYACIT0NES ¡

?, El caliüre del conductBf neutlQ se deb¡rá ftjar {gual al de las

llneeq yiyaq en casQ de aeo¡uettdas tftfl'Iares que usen dos lfneas

Yiyaq de un tistema t¡ifásicO de cuatrq htlps en estrella.

b. Acometilda con dtsposittvo de prptecct6n drspgnible para t¡aba-

Jar al 100% de su capac{-dad noDtnal,

ci Según la figura 2, muest¡a en tu calfhre de canductgreg para

este teblefo un dimenstonamientQ por encirna de las condictones rea

leg de funciOnani.ento permi:ttendg ettO un aunento de carga,futufa.

Se tiene un carga actual conectada de 30A cen un calibre de conduc

116

tor 6 para una corriente nominal de 654.

La carga probable futura serfa de 0.80 x 654 = 524.

En cuanto a su disposttfvo de protecciún se encuentra sobredi:mensio

nado en un 25?,, sobr€ la carga actual r tal yez serfa tdeal como pro

tección probable futura.

T,D.3,8, (sqbre el sal6n 125 = Pr"t¡rpr Ptso )

Tahle.ro con capacidad npminal de 225A en el barraje.

Yalofes de corriente refeft{of a la fase rÉs cargada..

Qarga continua 23.16 x 1.25 - 28.954.

La capacidad del breaker debe ser como mfnilnp 304'

Calib¡e de conductpres l0AWe de cgbfe con capactdad nsni.nal de 30A

a 75eC.

Conductor Neutrg l0AWG.

0BSERVACIONES T

a. El cali.bre del conductgr neutfo se deberá fi.jar igual al de las

lineaq yi.yas en case de acopetida trifila¡es que usen dos lfneas

LL7

vf'vas de un Slstema trifásico de cuatro hilos en egtrella,

b. Acoruettda can diqpo$tttYo de protecci6n disponi'ble para trabaJar

al 100% de su capacidad ngntnal,

c, Segfin la fi:gura 2 muestra un sobYedtnensi.onamiento en'el calibre

del conductgr que le permitiffa en un futfo un aumento en su carga.

Se tiene una

ductpf 8 para

se! Ía de 0,80

car9a

una

x40

actual conectada de 23.164 con un caltüre de con

cgrrtente nQninal de 50A, la ca¡ga probable futura,

= 324,

En cuAntg a Eu dt€pqsttivo de pfOtecct6n se encuentra $obredi:r¡ensio

namiento en un 66,6% estp hará que no se acttye, sglarpnte en caso

de presentarse falla en el si'stema.

d., La npta 8 de las tailaE 310=16 del NEC se reftere al requistto

de la ¡educciín de coffiente de c?rga, debido a que hqy más de tres

cQnductQfeq en el cgnducto t¡anspgrtandg cArrtente, PerQ pafa este

casg no sucede exactanente durante tgde Eu recorridg de la aconeti

da al tablq¡g, stn eUbarggr ?l apltcar ese factor de reducct6n se

tiene ¡

28.95x0.80= 23.16¡,

La capacidad del breakef debe se¡ comq mfni.Do de 25 a 304 con un

calibre de conductqr 10fl{G de cpbfe con capac{'dad norrinal de 30A.

ll8

Realmente estos fueron los datos obtentdos ini'cialmente con una bue

na margen, pero que de todas maneras permite contar con una carga pro

bable futura considerable.

TlD.7,C. (C.p.U. Centro de Informacr.dn y C6mputo V.R,)

Tablero con capacidad nomtnal de 225A en el barraje*

Valofes de cQrriente referidos a la fase nás cargadal

79.12 x 0,8 = 60,89A (4 cpnductqreq pgr un ¡¡{vn9 cgnducto transpgr

tqndo sqr! i,ente. Nota 8 del NEC),

La capacidad del breaker debe ser cgrno mfnimo 604.

Calthre de canductores 6AWG de cohre cgn capacidad norntnal de 65A a

75:C,

C9nductof Neut¡q 6A¡¡e'

OBSERVACTONES:

?, Paro eqte caso el neutfo Ee cgnstde¡a de igual caltbre al de la

lfnea ytvar es dqsiy, en acgmetidas bifilares,

b, Acpmetida con dtsposittvo de protecct6n di'sponfble para trabajar

il9

al l00l de su capacÍdad nominal.

c. Según la figura 2 muestra un sobredimensionamiento en el calibre

del conductor con respecto a lo calculado.

En cambto el dtspositivs de protecciún se encuentra bien seleccionado

de acuerdo a la corri.ente de carga y tenlendo en cuenta además el fac

t0r de feducci$n de la nota I del NEC.

si se tiene una carga actual conectada de 60.9A con un caribre de con

ductor 4 con una corrtente nomtnal de 85A. la carga probable futura

sefia entQnces de 0.80 x 85f, = 684 eSQ sin tener encuenta el factorde feducciín Oe la nota 8 del NEe, tO(C) - 310.16.

T,D,8.C, (C.P,U. Cent¡g de l.nformactdn y C6mputo - Aire acondtcto

nadol,

Tablero cgn capacidad no¡inal de 225A en el barraje.

ValQres de corriente referi'dos a la fa$e más cargada.

(37,5 x 1'25) = 46,87A,

46.87 x 0,8 -- 37,494 [4 conductqfes por un mismo conductQ transpor

tando cQtrtente, Nota, 8 del NEe,).

120

La capacidad del breaker debe ser como rnfnimo de 40A.

Calibre de conductores 8AlúG de cobre con capaci:dad de 45A a 75oC.

Conductor Neutro l0AlüG.

OBSERVACIONES;

a. El cali;bre del canductor neutrg se deDer,É fi'jar el 50s comg nfni

mo de la tntensi:dad afttstble de las lfneas ytyas en caso de aconeti

das trifástcas de cuatro htlos qn estrella,

b., Acgmettda con dtqposttilo de prpte.ci6n dfs:ponible para t¡abajar

al 100% de su capacidad noni.nal ,

c! Según la figura 2 muestra un sobfedinenston¡¡ntentg en el cali.bre

del Ggnductgr con regpectg a io calculado,

El disPpsitiyQ de protecci0n tambtÉn presenta un gobredinenstonami.en

to en un 25% a lq calculadgr tcntendq en cuenta adenás el factor de

reduccif¡ de la not¿ 8 del NtC,

Si se tiene una carga actual cgnectada de 37,5A can un calrhfe de

canductgr 4 y una corfiente loninal de 85A. la carga probable futu

fa sefta entoncel de 0,80 x 85 r 684, eStO srn tene¡ en cuenta eI

factot^ de ¡educctún de lq nOta 8 del NEC, l0(Cl*310t16,

tzL

OBSERVACION;

Los dos anteriores tableros de distribucidn como son el T.D.7.C. y

T.D.8.C., se encuentran dentro de un mismo gabinete, ubicado exacta

mente en la C.P.U. del Centro de Infonnaci:ón y Cómputo - Segundo piso,

alimentados dtrectamente por el T,G,l,B, en forma tndependiente y por

un nisno cQnducto.'

T,D.2,8. (sobre el salón 105),

Tabterp con capaci.dad nom{nal de 225A en el D'arraJe,

Valores de corrtente refeftdgs a la fa$e más cargada ¡ 21.0A.

En dertvacifn al T.D.2,B. se altmenta una bande transportadora 30 que

cgnsume aproximadamente 3,lA; por fase, se hace necesart'o tener en

cuenta este yalor para eI eálculo de ac-onetida al tablero T,D,2.8.

Tentendo en cuenta lo antertor lgs yalores de corrtente referidqs a

la fase nás cargada es de 23.!A.

(23,1 x 1.25) = 28,874,

La cap¡ci,dad del hreeker debe ser cong rnÍnimo 304,

Cali5re de conductores l0AllG de cobre con capacidad nqninal de 30A,

a 75oC.

t22

Conductor Neutro l0 AtlG.

OBSERVACIONES:

a. El caltbre del conductor neutro se deberá fllJar i.gual al de las

lÍneas yi"yas en caso de acoue.ttdas trtfilares que usen dos lfneas

yi.as de un ststema trtfási.co de cuatro hilps en estrella,

b, AcoUettda con dtspqsttiyo de prstecci6n dtsponible para trabaJar

al 100% de su capaciüad noninal,

cr Según la figrra 2 muestra un sgbredtnensi,onarniento en su calibre

de c9nductgr, lo mtsuq que para gu dlEpositrvo de protecctón en un

66% qpbre laE cqndtcignes tdelaes de gperactsn, solo una falla de

coftq cilcuito harÍa que €ste actuara nás no lo contrarfg,

Se tiene u[f cü;rpa actual cgnectada de 23.1f, con un cali]bre de con

duct-qf 6 cgn una corriente noninal de 65A.

La carga prob'able futura serta 0,80 x 65 = SZA,

T.D, 11.D, (sala de Expresi.6n Oorporal y Peri:odtsmo - Tercer pi.so )

Tablero cQn capacidad ngninal de Z2Sl en e'! barraje,

Valgres de ce,rriente referidoq a la fase nás cargaaa (gg.5l x l.2s)

= 49,38A,

t23

La capacidad del breaker debe ser como mí:nimo de 50A.

Calibre de conductores 6 AlúG de cobre con capacidad noni'nal de 65A a

750C.

Conducton Neutro l0t.lAG.

OBSERVACIONES;

a. En las acomettdas el calitre del conductor neutr9 se deberá fijarcon el 50% caDo mtni¡o de la intensidad admi5tble de las lfneas vivas

en caso de agonettdas trtfásicas de cuatro htlos en estrella.

Acqnntida con dtspgsiti¡yq de protecc{fn di;sponible pa¡a trabajar

100% de su capactdad nomtnal,

ct Según la fi.gura 2 nuest!a un düuensipnamiento por debajo de las

cpndtciones tdeales de serryicio, pero además se puede observar una

cQrrecta escqgencia en su disposittvo de protecctón, esto hace que

se limite el flujo de corrtente haci.a la carga de acuerdo a la capa

cidad del canductQr, se puede decir entonces que se tiene una carga

actual instalada de 39.,514, cgn un cgnductor 8 de capaci'dad nominal

de 45f,

La cafga pfobable futura serfa entonqeq de 0,80 x 45 = 36A.

b,

al

Oomg se puede obsenvar se conprueha que el conductgr de acometida

124

de la figura 2 se encuentra dimensionado por debajo de las condicio

nes ideales de servicio restringiendo asf un posible aunpnto de carga

futura.

T.D.G.C. (.C,P.U, gala de l,|icfgs No,l = Segundo pi:so V,R,).

Tablefp con capacidad nominal de 225A en el bar!aJe,

Velofeq de cgrriente refe! idos a la fase rn6s cargada:

(l+.1 x1,25) = 92.62A.

La capacidad del breaker debe ser s9r0q ¡tni.mo 100A.

ealibre de csnductgres 3A[G de caDre con capactdad nominal de lo0A.

a 75oC.

COnducto¡ Neut¡o 3AllG.'

OBSERVACIONES:

d. En las acometidas el calibre se deberá fiJar tgual al de la lfnea

viva en caso de acometidas bifilanes.

b, Acomtida con di:spositi.ye de protección dfsponible pa¡a trabajar

al 100% de su capacidad nomi:nal, r

t25

c. Según la figura 2 muestra un sobredimensionaniento en su calibre

de conductor de acometÍda.

5u dtsposrti.Vo de protecci.6n se encuentra di:menstonado correctamente

de acuerdo a lo calculadg.

Para eEte taDlefo se tiene una carga actual conectada de 74.1A con

c¡libfe de conductef 2 par? una cgrriFnte nominal de ll5A.

La cArga p!^Obable futura gerfa entonces de 0.80 x ll5A = 92A, esto

i.ndica que se tiene suficiente capacidtd para una futura arnpliación

de carga"

T,D,D, - T,D,6.C. (Sala ¿e l'ftcfss 2 - Segundo Piso - lr,R,).

Tablero con capaci:dad nominal de 225A en el barraje,

!¡lores de corrtente referidps a la fase nás cargada:.

(73,0 x 1,25) = 91,25A,

La capacidad del breaker debe ser carl9 Dtning de 1004.

Caltbre de conductgres 3AtlG de c9bre con capactdad nqntnal de l00A

a 750C,

Conductqr Neut!^o 3AWc.

126

OBSERVACI ONES:

a. En las acometidas el calibre se deberá fijar igual al de la lfnea

viva en caso de acometidas bifilares.

b. Acometida con dispositivo de protección dispontble para trabajar

al 100% de su capacidad nominal.

c. Según la figura 2 muestra un sobredimensionamfento en su calibre

de conductor de acometida.

Su di.spositiyo de protecci6n se encuentra dtmenstonado correctamente

de acuerdo a lo calculado.

Para los tableros T.D.6.C. y T.D,D.-T.D.6.C, que se encuentran conec

tados en derivación no se cumple una de las excepciones que hace el

NEC a esta regla. Dice que no se requiere protecci6n individual cuan

do el alimentador del cuadro de distribuctón posee una protección de

sqbrei.ntensidad no superior a la correspondÍente al tablero de distri

bución. Pgr lo tanto se hace necesario proteger individualmente cada

uno de los tablergs por separadQ,

Analizando los valore$ de corri.ente de carga que presentan cada uno

de los tableros conectadas en dertyación a una misma proteccidn

(THQC 3 x l00A ), como son i T,D.6,C. y T,D.D.-T.D.6.C. (ver figura

2), Se tiene:

t27

(92.62 +91.25) AF 183.87A.

l-a capacidad del breaker de protección debe ser ctltno mfnimo de

valor que no coi'ncide con el obteni'do en el diagrama de la figura 2,

por lo tanto lo más probable es que se esté dfsparando el dtspositi

Vo de proteccidn con pequeñas vartactsnes de aurnnto de carga para

este cilt cui'to.

T.D,\2,C, (C,P.U. Sala de l'licros No, 1 y 2 = Segundo Ptso - Aire )

Tablero con capacidad nominal de 2254 en el barraje.

Valores de corrtente fefertdqs a la fase más cargada:

(.le.zs x 1,25 ) = 22.81A.

La cap¡ctdad del breaker dehe ser come mlnimo de 304,

Calibre de cQnductores lOAWe de cgbre con capaetdad nominal de 30A a

750C.

Conductor Neutro l0AHG.

OBSERI/ACIQNES:

?, El cali.bre del conductgr neutro se deberá fijar al de las lÍneas

yiyas en casg de aco¡letidas trtfilares que usen dqs lfneag vÍvas de

t28

un sistema trifásico de cuatro hilos en estrella.

b. Aconetida con dispositivo de protección disponible para trabajar

al 100% de su capaci'dad nominal.

c. Según Ia figura 2'muestra un sobredimensionaniento en su calibre

de conductores de aco¡netidas, lo ntsnB qüe para su dispositivo de

protecci.6n sgb!edtmensionado €t un 66,66?/ permiti:éndole a éste que

solo actúe por corri:entes de falla.

Se ti:ene un carga actual conectada de 18.75A cgn un conductor calibre

2 de capacidad nomÍnal de ll5A.

La carga probable futura serfa entgnces de 0,80 ¡r 1l5A = 92A. Como

se puede gbseryar gueda un ampl i:o margen para un aumento futuro de

cafgar PeFg si es tnportante tener en guenta el elemento adecuado

de protecci.fn para ese tnstante de carga.

T.G.l.B. (Tablero General - Entrada princtpal de la Univer:sidad)

Tablero con capacfdad nominal de 2254 en el barraje.

Teniendo en cuenta las consideraciones hechas en la Pá9. , tene

nos i

Potencia total del T,G.l.B, = 119.573W.

t29

Aplicando el factor de demanda:

Los primeros 20.000 al 100% = 20.000U.

Sobre 20.000 al 50% =

Carga máxfma

49.786.5H

69 .786.51,1.

Intensidad máxtma = .69.786.5W F 192 784

Se considera debtdo a un gran

núrBrg de lámparas fluorescen

tes y algunos equipos de aire)

I conductor = 192.78 x 125% = 244.974

La capaci'dad del di.spositiyo de protecci6n debe ser como mfnimo de

250A.

Calibre de conductores 2501ll0l'l de cobre con capacidad nominal de 2554.

a 75oC,

COnductOr Neutro lAl.lG,

OBSER\|ACIONES:

0, En las acgrnti.das el calib¡e del conductor neutro se debe¡á

jef el 50% cano ¡ufnimo de la intensidad adnisible de las lfneas

V3r220Vx0.95

tuhnerno dr

$*¡rl fiii;!:':*¡

130

b,

al

vivas en caso de acometidas trifásicas de cuatro hilos en estrella.

Es necesario también constderar que la acometida contiene tres fases

y un neutF9 dentfg de un ntsmo conducto, el neutro se debe considerar

c9llg un ggnduqto! 9.ue transPerta cgrriente, debido al tercer arménico

de la carriente que aparece en circuitos de iluminaci0n fluorescente.

Acqnetida cqn dtqp9gitivqs de protecci6n dispentble para trabajar100% de tu capacidad norJinal,

c. Según la flgura 2 Duestfa en Eus CgndUctOreg de acOmettda un dimensi.gnqmientq po¡ deb¡jo de las cqndi'ctones ideales de ope¡ación, ma

ntfeEtendg esta deficiencif, en calentamient9 de los conducto¡es dete

tio¡g de loq eiflarBientoq prgductends a la yez pé¡didas de energfa.

Su disposittyo de protecci$¡ dehe aJustarse correctamente de acuerdo

a Ia cantided de corrtente gue debe maneJar,

Ahqfa Ei analtzarnos su caltbre de conductgres de aconetida ge tiene:

[a cafga ictual cgnectada es de lg2,7g cgn un cali:bre de conductor

Ns. 2/0 de cEpacidad noni.nal de l7BA,

La carEa probable futura serfal 0,g0 x lTgA = 142,4A,

El ¡sunir este cQncePtg es cgrrectg pues $e base en la liniteción del

cddigg ll 80% cgmo se puede ohserya¡ no es pp$ib-le ningún eumento

de ca¡gq futufa,

131

Para una carga instalada en Ia acometida principal zona (g) a través

del T.G.l.B., expresada en kilovoltampere (KVA), se tiene: 69.78K1f.

cosf 0.95 (f ,de p. tfpfco)

Ktll = KVA cosl

KVA = Khl = 69.78 = 73,45 KYA

Cosf = 0,95

CLASIFTCACION DE LQS SERVICIOS:

CLASIFICACION DE ACUERDO CON EL USO DE ENERGIA:

Las zonas B, C V D correspondiente a las aulas de clase y oficinas

de la Universidad se puede clasifi.car dentro de un servicio comerci.al,

de acuerdo a la definición expresada en la págÍna 105.

T.G.2.8. (TaUlero general * Entrada No. 2 de la Universi'dad)

T.D.l.B. (Entrada No. 2 de la Universidad, iunto al T.G.2.8.)

Tablero con capaci'dad nominal de 225A en el barraje.

Valores cQr!espgndientes referidos a la fase más cargada,

L32

(82.3 x I.2s) -- ,02.87A.

La capacidad del breaker debe ser como mtnimo de 1004.

Calibre de conductores No.3 At.lG de cqbre cgn conductor nomtnal de

l00A a 75C,

Conductqf Neutrg No,3AtlG.

OBSERVACIONES:

a. Para este tipo

deberá fijar tgual

res.

de acometi'da el calfbre del conductor neutro se

al de la lfnea vfva en caso de acometidas bifila

b, Acometi.da con dispost'ttyo de

al 100Í de su capacidad ngmtnal,

disponible para trabaiar

c. Según la fi.gufa 3 muestra en su acqrDettda un dimenstgnami:ento

pgr debaJo de las cQndtcignes reales de functonam{enter,.presentándo

se entQnces un excestyo calentamiento en lgs conductotes de acornti

das, Dantfeqtándpse estas en pérdiüas de ene.rgfts.

Cada acAnetfda que sale de este tablefo ne cuenta c9n una pfotecci'dn

i.ndi.yidual, $ólo posee una cuchilla fusi'ble de 2 x 200A comp totali:

zadg¡, se hace necesariQ entqnces independizar !as condtclones pa¡a

cada ung de lgs tablefps de distrtbuct6n.

F! gtecciún

133

T.D.2.8. (Careterfa C.U.A.0.)

Tablero con capacidad nominal de 2254 en el barraJe.

Valores correspondi.entes referi{os a la fase más cargada:

Cefga continua : 8,3f.

Carga ne continua I 55.25A,

(B,3xl,2E) + 55.25A = 65'624,

La capacidad del breaker debe Eer couo ryrfning de : 704,

Calibre de conductores No, 6 ANG de cobre cgn capacidad namtnal de

654 a 75C,

Conduetgr Neutro No. 6AtlG,,

0BSERVACIQNES ¡

a* Para este tipo de acomettda el caliñre del conductor neutro se

deberá fija¡ igual al de laq lfneaq ytvas en caso de acornetidas trtfilares que usen dos lfneas vivas qn un sistema trtfásico de cuat!o

hilof en estrella,

134

2. Acometida con dispositivo de protecci'ón no disponible para traba

Jar al l00l de su capacidad nomfnal.

3. Según la ftgura 3 muestra en su acometida un dirpnsionami'ento por

debaJo de las condicilones reales de funcipnamiento, presentándose en

tonces un excesivg.calentami€nto en los conductores de acometi'da, ma

nifestándose estas en pérdidas de energf'a.

Cada acometi'da que sale de este tablero ns cuenta cgn una protección

tndiri.dual , q6l0 pgsee una cuchtlla fustble de 2 x 200A, como totatizadofi se hace nece$afip entonces independtzan las prstecciones

pala cada uno de lps tablefoq de di.stribuci$n.

T.D.3.C. (Salón de Clase No. 218).

Tablero cgn capacidad nomtnal de 2254 en el barraje,

Va'lpfeq correqpgndtentes referidos a la fase nrás cargadai

Cargada canttnua I 38.81f,

Can¡a ns continua i 36.25A.

(gg,glxl,25) + 6.25A= 84,76A,

La capacidad del breaker debe ser como nfnimo de¡ 804

135

Calibre de conductores No. 4At{G de cobre con capacidad nominal de 85A.

Tablero con capacidad nomfnal de 225A en el barraJe.

Valores correspondientes referi'dos a la fase mús cargada:

Cargada continua : 38.81A.

Carga no continua : 36.25A.

( 38,81 x 1,25) + 36,25A = 84,76A.

La cqpacidad del breaker debe se¡ cgns nfntmO de 80A.

Cal ibfe de conductores 4Al.l€ de cgbfe con ctpaci:dad nominal de 85A.

a 75iC,

Conductg¡ Neut¡g 4AldG.'

0BSERVACI0NE-S ¡

B. Pafa este ;tipo de acQnetida el caltbfe del conductgr neutrg se

deberá fijer tgual al de leslfneas yiyas,

[¡ case de acorFttdas trifilanes que u$en dos lfneas vivas en un sis

terle tftfístco de cuatrs ht'f os en estrella,

136

b. Acunetida con dispositivo de protecci'ón disponible para trabaiar

al 100% de su capacidad nominal.

c. Segrfn la figura 3 muestra en su acsnretida un dimensfonamiento por

debajo de las condici'ones reales de funcionamtento, presentándose en

tonces un excestvo calentamiento en lgs conductores de acgmettdar ma

nifestándose estas en péndi.das de energla.

Cada acometida que qale de este tablerc ng cuenta con una protecct6n

tndtyidual, sólO posee una cuchilla fusib"le de 2 x 200A, cOmo tOtali

zadOr; Se hace necega! io entgnces independizaf las protecciones Para

cada ung de los tah-leros de dtttrtbuctOn.

Analtzand9 lQs yalores de cprrtente de carga que Pregontan cada uno

de los tableros conectados en dertyacifn a una misna protecci'ón (cu

chirlla fustble 2 x 200A), coll¡Q s9n i T.D.'l ,B, r T,D.2,8, r T,D.3.C,

(.yef figufa 3), Se ti,enei (102187 + 65.62 + 84.76)A = 253 25A.

La capacdded del disPoSi:ttyo de pfQtecciÚn debe ser como nfntmo de

2504. valo¡ que no cornesponde a la c¡pacidad del fusible totaliza

dsr de este qtrcutto (yer ftgurq 3)'

En lo posibler y ast deberfa¡ 0o sQ dehen sobrecargar cqnttnuamente

los breaker ruás allá de su capasidad de modo que se evite el calen

tanients excesi;ye, y daño tanto Qn el dirposittvo de protecci'6n

cong en el atsl¡¡iientg de los conductores de la acometida.

137

T.G.2.8. (Tablero General - Entrada No. 2 de la Untver$idad)

Talbero con capacÍdad nominal de 225A en el bamaie.

Véase tabla Ng, 3 Anexo No. 5

Se ttene¡ Pqtencta tstal del T,G,2.B; = 30.250t1'

Aplicando el factor de demanda:

Los primeros 20.000 al I00% = 20.000W.

Sobre 20,000 al 50% = 5'125W

Carga máxima 25.125W.

Intenstdadnáxina= , 25tl25H- = 720.2LA.220 x 0.95 (se tiene encuenta debtds

a un núnrerQ constderablede lámparas' fl uorescentes) .

I. conductor = 120.21 x 125% = 1504.

La capactdad del diSposttiyo de prOteccidn debe ser ccmo mfnimo de

l5oA,

Cali.bre dq conductoresi Ng. l/0 AllG de cObre cAn caPacidad nOminal

de l50A a 75eC,

t38

Cos I = 0.95

26.44 KtA

OBSERVACIONES:

a. El conductor neutlo se deherá fi:Jar i:gual al de las lfneas vivas'

en caso de acometidas trifi:lares que usen dos'l{neas vi.vas de un sis

tema tfifást'cg de cuatro hilps en estrella.

b, Acometi:da con disposttiyp de protección disponi.ble para trabajar

al 100% de su capactdad noDtnal,

c. Según la figura 3 muestfa un dtmen$isnantlento en lgs calibres de

cgnductores de acometida por debajg de las condictoneq ideales de

fgnctgnam{entg, linitándqqe la capactdad de ampli:aci.6n de diferentes

ctrcuitps que se alirrenten de este tab-lefgr produciendo además un ex

cesivg calent?¡ntentg Y deteriofo de lps conductores y pérdildas de

energia,

$u dispgsitiyq de protecci0n se encuentra sObredinenstonadg de acuer

dq a lps cflculos delcorriente$r queripndo decir estor que s6lo actua

rÍa pef cQrrtentes de fal:l'ar permltiéndg adenás el deteri'oro de lqs

conductores de acemetida haEta un punto tal de llegar a quemarse.

T,D, I (Caq¡ AduinistratiYa)

139

Valores don'icapacidad nominal de 225A en el barraje.

Valores de corriente referidos a la fase nás cargada.

(67.5 x 1.25) = 84,37A.

La capacidad del dispositiyo de proteccidn debe ser como nfntnq 804,

Calibfe de conductores 4At{G de cob!'e cgn capactdad nOminal de 85A a

75 0C.

Qgnductof Neutrq 4AWG,

OBSER\,ACIONES i

a. En la acorBtida el calibre del cqnductof neutro se deDerá fiJarigual tl de la linea yiya en ca$g de aco¡rpttdas btfilares.

b. Acqluettda con dispositiyo de protecc{6n disponible para trab'aJar

al 100% de su capacldad noutnal,

c. según la figura 4 muestra un dimensionamiento en el calibre de

conductores de acorBtida por debajo de las condiciones tdeales de

funcipnamientg, este producte calentamiento en los conductores y

Pérdidas de energÍa,

140

Se tiene además un disposi:tivo de protecci6n sobredtnensionado la

cual actuarÍa por falla en el ctrcuito. Cabe la posibilidad de que

estos conductores se eEtarian quernando po¡ sobrecalentamiento, cuan

do los ctrcurtos esten funciunando a plena ca!^ga.

T.D.2. ( giUlioteca )

Table!o cqn capacidad noninal de 225$ en el bafraJe,

Valores de corfientes fefentdqs a la fage'más cargada.

Ca¡ga cgnttnua 234,

Ca¡ga no cgnti.nua 204,

(23x 1,25 ) +20= 48.754,

La capacidad del breaker debe $ef cpmo ¡llinirlo 504,

cal i.bre de conductores 6AWG de cgbre con capacfdad nomtnal de 6sA

a 75oC.

Conductot Neutrq No. 6 ANG,

l4l

b.

al

OBSERVACIONES :

a. En la aconetida el calibre del conductor neutro se deberá fijarilgual al de las l{neas vtyasr en caso de acorptiüas tri:fillares que

usen dos lf¡e¡q vt'yas de un ststena trifástcp de cuatro hilos en es

trel la,

Acouetida cqn di.spgsttiyo de prgtecci0n di'spontüle p¡ra t¡abajar

100% de su capactdad nontnal.

c. Según la figura 5 nuest!"a un diluensionamtento del calibre del

conductor de aco¡uetiSa Pgr encitua de les cqndtci.gne$ ideales de fun

eiqnaryiento, sin ouhargo etto es benefictoso puesto que existe un

Dargen considerable para un futuna ampltactún, st se tiene una carga

actual conectada de 43A con un calibre de conductor No,4 cuya capact

dad nominal es de 854,, entgnceg se tendrta una carga probable futu

ra de : 0,80 x 854 = 684,

Como se puede obteryar se cunPle can la norma de ltmitact6n de carga

hasta el 80% cono l9 estipula el NEC?

En cuanto a su dispqsltiyp de protecerOn este actuarfa más pol co

ffi,entes de falla que por sob!ecargas,

142

T.D.l.C. (Pasillo sala de Pvtfesores - segundo piso, alirBntado di

rectamente por acornetida A.l.C. y A,z,C por Laboraotiro de Fundi

ci6n)

TaDlero cgn capacidad nominal de 225A en eI Bat raJe,

Valpreq de cqrrlente ¡efs¡idEs a la fase ryás ca¡gada,

larga cgnttnua 39'334'

Cafga n0 continua 7,54,

(. 3?'33 x 1.'25 ) + 7,5 = 56.664?

La capaet'dad del bfeaker debe ser co.ua Dfntm9 de 60A,

CEI ibre de csnductores No.6fQG de eobfe cgn capaci{ad nominal de

654 a 75oQ,

Conductor Neutro No.6At{G.

0BSERVACI$NES ¡

a. El calibre del conducto¡ neutrg se deberá fijar tgual al de las

lfneaq yiyas, en casq de acouetttaq trifi.lafes que usen dos Ifneas

ytyas,

143

b. AconBtida con dtspositivo de protección di'sponible para trahajaral 100% de su capacidad nominal. ¡

c, según la fi'gura6 nuestra un dimnsionami3nto por debaJo de lascondiciones tdeales en el calibre de conductores de acométidar por lotanto este se ya a ver afectado For calentamiento excesiyo y deterio

!^g de l9s aislanientosrcolto se puede obseryar el disposi.tivo de pro

tecci:ón se encuentra sobredtmensi'onado en un 66.6% permtttendo estoque actue nás por corri:entes de falla que por sobrecarga. para corro

borar lo anterior se puede decirl

Se tiene una carga actual conectada de 46.93A con un caltbre de con

ductor No.8AWG para una carriente nqninal de 45A.

La carga proDabte futura serta entocnes 0.90 x 45A = 36A.

Como Se puede obseryar ese niyel de cqrri:ente ya ha sido superado.

T.D.D. - T,D,l,C. (Sala de Confe.rencias 3er ptso).

Tablero con capacldad norninal de 22EA en el Ba.rraje.

Valores de corriente referidos a la faqe más cargada.

CFrga continua ¡ 30.2A

144

Carga no continua = 6.254.

( 30. 1.25 ) + 6.25A = 44A.

La capacidad del D'reaker deDe ser cono mfnirns 404.

Oalihre de conductoreE 8 AWG de cobre cgn capacidad nomtnal de 454

a 75oC.

Conductor Neut¡q 8AllG,

0BSERVACIONES I

at E'l calibre del conductor neutrg se deberá fi'Jar igual al de las

lÍneas viyas en caso de acornttdas trt'ti.lares que usen dos lfneas yi

Yns '

b, Aconetidas con diqpostttvo de p¡otecctdn disponible para traba

jar al 100% de su capacidad norntnal,

c. Según la fi.gura 6 Duestra una correcta escqgencia en el calibre

de cQnductQres de acorptida.

Analizandg los yalores de cari.ente de carga que presentan cada uno

de lgs tableros cQnectadgs en deriyaci6n a una mtsma protección

(Cuchilla Fusible 2 x l00A), corng son ¡. T.D,l,C. y T.D.D. * T.D.l.

C. [Ver ftgura 6), se tienei

145

( s0.00+44.0 ) A= 100.66A.

La capacidad del dispositi'vo de protecctdn debe ser como mínimo de

1004, yalor que st cotnctde con el obtenito en el di.agrama de la Ft

gura 6,

146

6. NIVELES DE TENSION

6.1 GENERALIDADES

Es muy i:rnportante conocer el sristema eléctrtco y los ntveles de vol

taJe normali'zadosr por las compañtas tumtntstradoras de energía eléc

trtcar asi cono tarüi'én el tlpg I caracterfsticas de los transforma

dqreq coDenciales que se recontende pa¡a la tnterconexión de los vol

tajes de alta tensión y baJa tensi6n.

0tra parte impprtante de esta capftulg, son las ngrmas referentes a

la cAtda de tensi'óni normas que garanticen un buen ntvel de tensión

a tgdQs y ceda ung de los equtpQs,

6.2 NIVELES DE BA.IA TENSTON

Los ni'yeles de baJa tensi6n dependen úntca y excluqiyarnente de las

caracteristicas eléctricas de los equipOs V a! tefactos a alimentar

las caracterfsticas de la carga influyen en el dtseño del ststema

eléctri.c9, Se ha de tene¡ presente st hay cargas variail¿s ¡¡rt

grandesr gue necesi.ten ser aisladas po¡ afectar a otras; arranque

de lDgtQres, ca!gas de servicio cqntlnug, tenstón de servicio,

t47

eyoluci6n de motores en el tiempo y en fin de la maygr cantidad de

datoS que se pueda obtenef de las cargas que se conectaron al siste

ma.

Se hace necesari.a entonce$, detepuinar Pfinero el ti.po de carga Para

aqt entra! a analizar los rango$ de vqltaJe requertdos' Es conocido

que de acuerdo al ntyel de tengi$n que se necest'te usar para los

eguipos, la c.'laqificaci6n bási:ca del sistema de distribución, para

haJa tensi¡6n son i

Monofásico a 120V,

Monqfásf cq Trt'ftlar 208V - Z?Cilolttps,

Trifásico 208V - 220 1/oItigs,

Trifáqicq 440 voltios'

OBSERVACION I

Tentendq en cuenta los niyeles de tenstún de ¡cuerdo al sistema, ex

pedido pQr la norina de serytci.p de El'lCALIr los autores han tomado

un niyel de yalqr nofmal constante de 120 V para un sistema nOnOfá

sico y 220V para un siEtena mqnofásico nf'nir'fp fayorable y un siste

ma trifásisg aáxirya tolerable de acuerdo a las difercntes zonas de

VgltAJe expedtda por las normas de Servtcio de EltlCALI, ya que la

148

mayorfa de aparatos eléctricos instalados o a instalar poseen valor

nominal de 220Y en su placa de datos. Por tal razdn y para efectos

de cálculos se considerarcn dichos valores asf .

6.3 CAIDA DE TTNSION

La secci:6n transrlersal de los cables (Acomettda entre la subestación

y tableros de distribución) será de unas di¡nensi:ones tales que las

cafdas de tensrtn no exceda del 4% de la tensión nominal cuando los

cables conduzcan corri:ente a plena carga.

El NEC comenta la calda de tenst6n en la derivaci6n de circuitos,

pero no la hace una feg'la sbltgatorit.

El tamaño y la ca.rga en cada conductor deberá ser tal que la cafda

de tensi6n entre el cuadro de dtstribuci6n y cualquier punto de ins

talaci.ón no supere el 3Í de la tensiún normal cuancio los conductores

conduzcan co!'riente a plena carga.

Para deriyaci.6n de circuitos que cAntengAn cargas tales como lámpa

ras de yapor de mercurtp, sodtq a presi.én, yepQr metáltco-halogeng,

reflectores, etc,, ld nonn de porcentaje mfnino debe ser más estric

tgrpués estas no trabaJan con un nivel de tenstón muy por debaJo del

nomtnal ( 2O8-220Y1, El porcent¡Je n¡fni.mo entonces penni.tido será

del 1%,

I49

Una cafda de tensi6n del lÍ en una lámpara incandescente produce una

disminuci.ón de luz cerca del 3%. una cafda de tenstón del l0% produ

cirá una disminucién de luz del 30%. En artefactos calentadores del

tipo reststtvo, la caÍda de tenstdn produce efectos stmilares en el

rendimtento del calor proporctonado, En equipos acctonados por noto

resr una catda de tenst6n fuertq, mayof del l% afectarfa el arranque

y torque del motorr f la corriente consumida se incy€menta con la

cafda dq tensi6n,

6.3.1 Cálculos de regulacidn, Teniendo en cuenta lgs cfiterios es

tableeidps en cu4ntq a cafdas de tensi6n para ctrcuitos alimentadores

(acanq¡i¿as) y circuttos no!maleq de nlwnbrtdoi se presentan a continuaciln lps c{lcul0s respectiyosi

6.3.1,1 Cdculo de regulact6n de

tsrtentaje de regulactón = KVA x

de K del anero l0r tabla 8 según

ACOÍ.'IETI DAS GENERALES

SUB-ACOMETIDAS

ACOMETIDA A.I.A

T. G.1.A.

aconetidas. Aplican¿o la fdrmula¡

l,lts x K x l0'3 y tomando el valor

el tipo de sistefia, se tendrál

tfliranidsj tr.¡t¡illn:o df -edm

150

Carga : 64.6521'l ( a plena carga )

VoltaJe : 720/208Y

Sistema 1 3í -4hiil,os

Factor de Potencia Promedio : 0.85

Conductores : 4 # 4/0 At{G

Longitud ; l5 F1ts,

Máxima cafda de tenqidn ; 4%

% de Regulaci.ón : 0.60

T:U.l .A. y T.D.D. - T.D,l.A.

9.rga : l0 .'852kt

VoltaJe : 720/2A8 Y

Sistema : 3p - 4 hilos - l0 - Z hilps

Fectqr de Potencra promedto ¡ 0185

tsl

Conductores : 3 No.l0AllG y I No. lzAl,lc.

Longítud : 3Mts.

Máxima cafda de tenstdn : 4%

% de regulaci6n : 0.31

T.D.D.A.

Carga : 5000t1

Voltaje z 7201208Y

Sistema | 3fi -4hilos

Factor de Potencia Pronedio ; 1.0

ConductoreE¡ 4#6AhtG.

Longitud : 8 mts.

Máxima cafda de tensión : 4%

% de Regulaci0n : 0.15

152

T.D.2.A

Cavga : 650 l,l

Voltaje z 1201208Y

Sistema z Zp-4

Factor de Potencia

hilos

promedio ¡ 0.85

Conducto! es : 4# SAtlG

Longitud : l7 Mts.

Máxima cafda de tensión :

% de Regulaci6n : 1.68

T.D.3.A.

Carga : 13.150t1

Voltaje z 720/208Y.

Sistema , sl-4hilos

4%

ls3

Factor de Potencia Pronedio : 0.95

Conductores z 4# 6At{G.

Longitud : 24.5 Mts.

Máxima cafda de tensión : 4%

% de regulactdn : 1.24

T.s..A.A,

Carga ¡ 7.5001d

VoltaJe ¿ L201208Y

Sistena¡ 3p-4h8los

Factor de potencia promedio : 0.5

Conductores ¡ 4 #6AhtG

Longitud : 18 Mts,

Máxina ceida de tensión : 4%

% de Regulacidn ; 0.51 (por interpolactÓn),

154

T.A.A.A.

Carga : 10.000W

VoltaJe : 208V

Sistema:3ú= 3hilosI

Factor de Potencia Promedio : 0.5

Conductores ¡ 3#4AltG

Longitud : 17 Mts.

Máxima cafda de tensión : 4%

% de Regulaci6n : 0.48 ( por interpolacÍón)

T.A.E.A.

Carga : I 500t1

Voltaje : 208V

Sistema .3l - 3 hilos

155

Factor de potencia prornedio : 0.5

Conductores:3# l0AttG

Longitud : 28 Mts.

Máxima cafda de tensión : 4%

% de Regulaci6n : 0.82 ( por interpolación)

ACOMETIDA A.1..A.

T.G.2.A.

T.D.l.A. y T,D, - T.D .

Carga : 13.355h1

Voltaje : 720/208Y

Sistema , 3l - 4 hilos

Factor de Potencia Promedio : 0.8S

Conductores: 4#5AttG

I56

Longitud : l8 mts.

Itfáxima cafda de tensión : 4%

% de regulación : 0.78

Carga : 33.432$J

Voltaje z 120/208t!

Sistema . 3l - 4 hilos

Factor de potencia promedio : 0.85

Conductores z 4# 6AllG

Longitud : 25Mts.

Máxima caída de tensidn : 4%

% de ¡egulación ¡ 3.19

T.0.3.A.

Carga z 5r372hl

157

VoltaJe : 1201220\

Sistema gl -4hilos

Factor de Potencia Promedio : 0.85

Conductoros z 4# 8A¡lG

Longitud : 15 Mts.

Máxima caÍda de tensión : 4%

% de Regulaci6n : 0.47

T.D.4.4.

Carga : 2.360t1

VoltaJe z 7201240Y

Sistema: ld-3hi:losI

Factor de Potencia promedio I 0.85

Conductores:3#8AtlG

Longitud : I l4ts.

:158

Máxima cafda de tensión : 4%

% de regulación : 0.012

T. D. F.A.

Carga z 20.216.5hf

Vol taje z 120/208t'l

Sistema | 3ú - 4 hilos

Factor de Potencia Promedio : 0.85

Conductores: 4#BAUG

Longttud : 3 Mts.

I'fáxima cafda de tenstón : 4%

% de Regulactdn ¡ 0,36

T'P'P'^'

Carga : 5.3041d

Voltaje ; 72A1240Y

t59

Sistema :

Factor de

zl - 3 hilos

Potencia Pronedio : 0.85

Conductores: 3#6Al¡¡G

Longitud : 69 Mts.

Máxima cafda de tensidn :

% de regulacidn : 2.ll

ACOMETIDA A.I.B.

Carga : 119,573t'|

VoltaJe t L201208Y

sÍstema: $-+ hilos

Factor de potencia pronedio : 0.95

Conductores: 4#2/0AWG

Longitud : 12 Mts.

4%

160

Máxima cafda de tensidn : 4%

% de regulacidn : l.I9

T.D.l.B.

Ca.roa : 7.72211

Voltaje : 720/2401

Sistema , $ - 3 hilos

Factor de Potencia promedio I 0.85.

Conductores: 3#4Al{G

Longitud ¡ 80 Mts.

Máxima calda de tensidn : 4%

% de Regulación z 2.29

Carga t 12,070 ¡l

Voltaje t 72A1240Y

l6t

Sistema: d-3hilos

Factor de Potencia pranedio : 0.95

Conductores: 3#6AI,IG

Longitud : 30 Mts,

Máxima calda de tensión : 4%

% de regulaci6n ; 2.06

T. D.4, C.

Carga : 13,300[l|

Voltaje z 1201208Y

Sistema¡ ¡ú-4hilos

Factor de potencia prcrnedto = 0.09

Conductores ¡ 4#6AldG

Longitud ; 26 Mts.

Máxima catda de tensi6n ¡ 4%

162

% de Regulación : 1.32

T.D.9.D. y T:D.10.D.

Carga : 30.5701'l

VoltaJe z 72012401,

Sistema , Ll - 3 hilos

Factor de potencia pronndio : 0.95

Conductores: 3#6AtlG

Longitud : 56 Mts.

Máxima cafda de tensi6n : 4%

% de Reguleci6n l 9,74

T.D.3.8.

Carga : 5.620 hl

Voltaje z 1201240Y

ISistema. \F -3hilos

163

Factor de potencia Promedio : 0.95

Conductores z 3# 8AI.IG

Longitud ; 60 Mts.

Má¡iima caída de tensi6n : 4%

% de regulación z 2,96

T. D.7. C.

Carga : 7.000W

Voltaje : 120V

Srstema , 4 - 2 hilos

Factor de potencra promedio I 0,95

Conductores i 2# 4AllG

Longitud : 16 Mts.

l,{áxina caÍda de tensión : 4%

164

% de regulación t 1.62

T.D.8.C.

Carga: 8.310t¡l

VoltaJe : L2Q|208Y

,Sistema,3p-3hilos

Factor de potencia promedio : 0.95

Conductores ¡ 3#4AtlG

Longitud : 16 Mts,

Máxtma cafda de tensión : 4%

% de regulación a 0,72

T. D.2. B,

Carga : 5.880t1

Voltaje z 120/24AY

165

ISistema:. lP -3hilos

Factor de potencfa promedio : 0.9

Conductores z 4# 6ANG

Longitud : 35 Mts.

Máxina cafda de tensión : 4%

% de regulación : l.l8

QBSERVACIQN: En derivacifn a este tablero, se encuentra una banda

transportadora 3p, Pero solo en este table!o se utilizan 2 fases;

esas dos fases estarfan afectadaS pof el valor de corriente de la

banda transportadorai la cual se incluye en los cálculos de regula

ción del T.D.2.8,

T.D.ll,D,.

Carga : 7.860[

Voltaje z 120/?A8Y

Sistemal3p*4hilos

Factor de potencia promedio : 0.95

166

Conductorcs : 4#8 Al,|G

Longitud : 26 Mts.

Máxima cafda de tensi6n : 4%

% de regul aci6n : 1 .20

T.D.G.C. v T.D.D.- T,D.G.C.

Carga : l6.97ltl

Voltaje : 120V

Sistema , ú - 2 hilos

Factor de potencia promedio : 0,95

Conductores z 2# 2At'lG

Longitud I 4l lllts.

Máxima caida de tensión : 4%

% de regulación : 6.51

167

T.D. l2 C.

Carga : 4.2.70 W

VoltaJe : L20/240Y

Sistema, l/-3hilos

Factor de Potencia prumedio : 0.95

Conductores; 3#2AIIG

Longitud : 4l Mts.

Máxima calda de tensión : 4y"

% de regulación : 0.40

Carga : 16.000 t{

Voltaje z L201240Y

tSistema¡lp-3hilos

Factor de potencÍa pronndio : 0.95

t68

Conductores: 3#8AllG

Longitud : 70 Mts.

l,láxima cafda de tensión : 4%

% de regulaci6n : 9.86

ACOMETIDA 4.2.- B

T:G.2.8.

Carga : 30.400 H

VoltaJe z 120/240Y.

Si stema

Factor

, Ll - 3 hilos

de potencia prorndio ¡ 0.95

Conductores: 3#6AUG

Longitud : 9 Mts,

Máxima cafda de tensi6n ; 4%

% de regulactón ¡ 1.55

169

T.D.l.B.

Carga: 10.030t¡l

Vol taJe : 120V

Sistema , 1l - 2 hitos

Factor de potencia promedto ¡ 0,95

Conductores z 2# l0At.lG

Longitud : I nts.

Máxima cafda de tensión : 4%

% de regulacidn : 0.55

T. p.2.8.

Carga: 8.850tC

Voltaje z 7201240Y

T

Sistema I lc-.3hilos

170

Factor de potencia prorndio : 0.95

Conductores: 3#8Al{G.

Longi tud : l8 l'lts .

Máxima cafda de tensi6n : 4%

% de regulaci6n : 0.40

T.D.3.C.

Carga ; ll,520ld

VoltaJe z 72A1240Y

,Sistema¡ lp*3hilos

Factor de potencia promedio : 0.95

Conductores ¡ 2 # 8 y I # l0 Arue

Lgngitr¿ : 5 mts.

Máxima cafda de tensi6n : 4%

% de regulación : 0.50

l7t

acourrrD¡,n-l_

T.D.l .

Carga : 7.930H

VoltaJe ¡ 120V

Sistema , 1l - 2 hilos

Factor de potencia prorndio : 0,95

Conductores z 2# SAktG

Longitud : 9 mts.

Máxima cafda de tensión : 4%

% de ¡egulaci6n 2.51

ACOMETIDA A-2

T. D.2.

. Carga : 9.940 l.l

VoltaJe t 1201240Y

172

Sistema,lÉ-3hilos

Factor de potencia promedio : 0,95

Conductores; 3#4A[{G

Longi.tud : 14 mts.

Máxima caÍda de tensión : 4%

% de regulación : 0.50

OBSERVACI0N: Para la csrrección de este factor se selecciona un

calibre mayor de conductor y se vuelr/e a calcular el % de regulación,

teniendo en cuenta un nuevo factor K,

Si nos fijamos en la memoria de cálculos No.II, donde se hace un

análisis cornpleto para cada uno de los tableros de dÍstribuci6n,

podemos obseryar ¡ yalores de corriente, la capacidad del dispositivo

de protección y por consiguiente el calibre del conductor; con ese

calibre, se yuelve y se cálcula el.% de regulación a los tableros de

distribución que presentaron baio el factor^ de regulación como es el

caso del :

(a) T.D,9,D. y el T.D.l0.D. pertenecientes al T.G.l.B.

(b) T,D.6.C. y el T,D.D, - T. D.6.C; pertenecientes al T.G.l.B.

173

(c) T.D.l.C. y el T.D.D. - T.D.l.C. pertenecientes al T.G.l.B.

Para el caso (a):

Sedebeusaren su acomtida conductores l/0 AflG de cobre con capacidad

nominal de l50A a 75e;C.

Carga :

Sistema

Factor

t lf - 3 hilos

de potencia pronedio ¡ 0.95

Longitud : 56 Mts.

Máxima cafda de tensidn : 4%

% de regulaci,6n ¡

Para el caso [b):

2.61

Se debe usar en su acorBtida conductores 3/0 AltG de cobre con capa

cidad nominal de 200A a 75oC., teniendo en cuenta lcobservaciones

hechas en la memoria de cálculo No. II para I'os tableros T.D.6.C.

y T.D.D. - T.D.6.C. respectivamente, se puede observar aparentemen

te un dimensionamiento adecuado en el calibre de conductores de aco

metída desde el punto de vista indepdiente de cada tablero¡ pero

174

bien se sabe que estos se encuentran conectados en derivacidn, es ne

cesario que la acomtida asuma la potencia total de los tableros asf :

Carga : l6.97ltI

Sisterna: lú-2hilosI

Factor de potencia prorrndio : 0.95

Longitud : 4l Mts.

Máxima caÍda de tensión : 4%

% de regulación 2.83

Para el 'caso (c) :

Se debe user en su-acometida conductoyes 3AttG de cobre con capacidad

nominal de l00A a 75oc, teniendo en cuenta las obseryaciones hechas

en la nemoria de cálculo II para los tableros T.D.l,C. y T,D.D. -

T. D. I . C . , ¡especti vamente se ti.enen ¡

Carga ¡ l6 .0001d

Sistema: l0-3hilos

Factor de potencia promedio : 0.95

175

Longitud : 70 Mts.

Máxima caída de tensión : 4%

% de regulación z 3.24 ( por interporlacidn)

6.3.3. Cálculo de regulaci6n para los circuitos de alumbrado. Apli

cando el mismo método anterior, pero haciendo un análisis para cada

tramo y teniendo en cuenta el aumento de potencia en cada uno, se

tendrá:

PorcentaJe de regulactdn¡ Debi.do a la extensión del sistema eléctrico

de la Uniyersidad, resultarfa muy dispendioso realizar un análisis com

pleto y detallado; por lo tanto se han tomado los casos más crfticos

de acuerdo a los análists hechos hasta ahora en los capftulos anterio

res ¡

Por ejenplo¡

(a) T.0.9,D. y T.D,l0.D. pertenecientes al T.G.l.B.

(b) T.D.G.D. y T.D.D. - T,D.G.C. pertenecientes aI T.G.l,B.

(c) T.D.l.C. y T.D.D. - T.D.l.C. pertenectentes at T.G.l.B.

176

CALCULO DE REGULACION PAM UN CIRCUITO DE ALUIüMDO:

20 mts. 8 20mts. 8 20mts. l0 20mts. I 0 10 20mts

Voltaje : 208V

Sistema , 3l- 2 hilcs

Conductor ¡ 2 No,8 Ade y 2 No.l0At{G

Máxima caida de tensi.6n : 1%

% de regulaci6n

C No. l0

i 6 = 0.159 x 20 x 16,8039 x lO-3 = 0.053

5 = 0,159 x 2 x ZAx 16,9039 x l0-3 = 0,0106

4 = 0,159 x 3 x 20 x 16.8039 x lO-3 = 0,212

20mtsl

( 6 lámparas - Hc - 125¡f - T59V.A.)

177

% de P.egulación : 3 = 0.159 x 4 x 20 x 16.8039 x l0-3 = 0.212

2 = 0.159 x 5 x 20 x 16.8039 x l0-3 = 0.169

I = 0.159 x 6 x 20 x 16.8039 x l0'3 = 0.202

% de regulación total = 0.905%

178

7. ESTUDIO DEL FACTOR DE DEI,,IANDA Y CALCULO DE CARGA EFECTIVA

7.7 GENEMLIDADES

En las Siguientes figuras, se ti.enen representandas las curyas de

demanda de la Universidad en cada una de las accxnetidas ¡nás importan

tes, entre ellas la Al, - B y la 42, * B para los años 1987 y parte

del año 1988.

En la escala yertical está representada la demanda en Khl, en la esca

la horizontal esta ¡ep¡esentado los meses del año¡ en esta forma en

la gráfica puede observarse¡ La carga conectada, la demanda máxina

y la demanda mfnima,

Siendo el consumo el prrducto de la carga en Khl por el número de meses

al año de esa carga, se deduce que el consumo total será el área baJo

la curva.

El sistema por rndidores de energfa nos da valores más correctos ya

que estos aparatos tienen la propiedad de integrar la energfa consu

mida, esto es, suman a cada momento las variaclones de oonsumo ya

sean estas pequeñas o grandes en un monento dado de nanera que obten

179

dremos cada mes, cada sercstre o año, la energfa total realmente con

sunida.

Como se puede observar en las figuras hay una cferta deproporción en

tre la denanda máxima y la carga conectada, sin embargo se hicteron

mediciones de corriente en dtferentes hofas del dlu y en el mes de

mayor consumo de energfa en el año¡ obtentendo corp resultado datos

muy ajustados a valores obtenidos en los cálculos de corriente para

cada una de las acoretidas, po! lo tanto se puede pensar en una lectu

ra errónea de los contadores, que a la postre vendrta a beneficiar a

la Universidad.

RESUI'IEN . MEDICIONES EN LAS ACOMETIDAS:

Por Laboratorio de Fundici6n :

AC0MEIIDA A l:fl

Contador gi - + hilos I201208U

L3L2LI Hora del dfa

604 2:30 pm.

754 4130 pm.

724

604

6sA

604

754 434 494 5:30 pm.

180

L3

8sA

s8A

L2

754

744

LI

704

854

784 564 684

AC0METIDA A.l.- C y 4,2 = C

2 Contadores lfl - 120V, Interconectados

224 364

234 404

494 574

504 604

Hgra del dfa

6:30 pm.

7 :30 pm.

8:30 pm.

, l/ - 3 hil os 1201240Y

Hona'del dfa

-

2;30 pm.

4:30 pm.

5:30 pm.

6:30 pm.

7:30 pm.

L2LI

464 584

s0A s8A 8130 pm.

l8l

Entrada No. 1

ACOMETIDA A.I. . B

Contador gi - + hilos tzOlZOgU

Ll L2 L3 Hora del dfa

l40A l20A 85A 2:30 pm,

t45A l20A 95A 3¡30 pn.

l50A l25A 92A 4:30 pm.

l57A l30A 92A 5¡30 pm.

l80A l45A l05A 6;30 pm.

l85A l45A 75A 7:30 pm.

l85A l30A 85A 8:30 pm.

Entrada No.2.

ACOMETIDA A,2. . B

182

Contador l/ - 3 hilos 12O|24OU.

BOA

l00A

954 e5A

iasa Administrati.va:

ACOMETIDA AI

contadgr ú - z hilos l2ov.

llora del dfa

2:30 pm.

3:30 pm,

4130 pm.

5:30 pm.

6:30 pm.

7 :30 pm,

8:30 pm,

183

LI Hora del dfa

2:30 pm.

3:30 pm.

4:30 pm.

5 r30 pm.

6 :30 pm.

7 i30 pm.

8:30 pm.

Hora del df3

364

364

394

24A

304

134

4.2A

Bi bl ioteca ¡

AC0METIDA A-3

,Contador lp - 3 hilos 120/240U.

404 404 2130 pm.

184

LI L2 llora del dfa

39A 334 3:30 pm.

39A 374 4:30 pm.

40A 364 5 :30 pm.

36A 364 6 ¡30 pm.

404 384 7 r30 pn.

40A 404 8:30 pm.

7.2 FACTOR DE UTILIZACION (F.U,) EN CONDUCTORES DE ACOMETIDA

Las acometidas deben diseñarse para que soporten el 80% o menos de

su capacidad nominal instalada.

Demanda máxima (- a través del condutor)F.U. (y") =Capacidad nominal del conductor

Para la demanda máxina a través del conductor se emplean los datos

obtenidos por medición en las diferentes acorntidas de la Universi

dad.

F,U" teniendo en cuenta el calibre de los canductores mostrados en

185

cada una de las acorBtidas (ver figuras l, 21 3, 4y 5 )

ACOMETIDA A.I.-A

Conductor No. 6AllG.

Capacidad nominal del conductor I 65A a 75oC,

Demanda máxima de corriente a trayés del conductot : 85A

F.U, (/") = 1,3

0BSERVACIONI A pesar que el tramo constitufds entre el contado¡ y

el ¡todo es suprenamente corto, esta limitando el factor de utiliza

ción de la aconetida, caso que no sucede para después del nodo, es

decir, para las acometidas del T.G,l,A., T.G.2.A. donde el factor

de utilización es aproximadanente 0,36,

AC0METIDA A,l,=B

Conductor No. 2/0AUG

Capacidad nominal del conductor I l78A a 75oC,

Denanda máxima de corriente a través del conductor : l85A

F.U. (%l = 1.0

186

OBSERVACION: Se supera el porcentaje máximo de F.U. en las acor¡etidas

estipuladas por las normas, por tanto se está limitando el F.u. de la

acomtida.

ACOMETIDA A.2.-B

Conductor No. 6 AtlG

Capacidad nominal del conductor : 65A a 75oC.

Demanda máxima de comiente a través del conductor : 100A.

F.U. (%) - 1.5

OBSERVACION: Esta acomtida presente el fndice más alto de factor de

utilizaciÓn por tanto' se concluye que para ninguna de las acorntidas

aquf analizadas se puedan presentar proyectos de ampliaciones futuras

posibles de carga.

, 187

gE*fiIF ooÉÉlflFqsÉE

{s¡8sÚFe1

troo

a

túT'+t9¿

6C'.

É,:tC'l!

cüt'tc{ol'roF

{tl|¡,Ethtlcl

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188

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189

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192

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O|oO|oo||'l\TOOtOaiqtñ{td

193

8. ESTUDIO DE LOS SISTEMAS DE ALUMBRADO

8.1 GENERALIDADES

El propósito del cálculo de iluminación es el de proveer un alumbrado

eficiente. Las áreas de servicio, para tener calidad y cantidad sufi

cienter pdrd facilitar e incrementar la visibilidad y productividad

dentro de un anbiente c6n¡odo. Además es de suma importancia investigar y entender las interrelaciones entre los diferentes tipos de tra

baio, arüiente y niveles de ilumfnacidn, para este fin deben seggirse

las siguientes recomendaciones en cualquier proyecto de iluminacifin:

A) Diseñar el alumbrado según el tipo de actividad que se vaya a

eJecutar.

B) Diseño con las luminarias más eficientes.

c) utilización de fuentes lumfnicas de alta eficiencia (Lunnnes /Vatio).

usar o recomendar el uso de acabados claros en cielorrasos, pare

y pisos.

D)

des

r94

E)

sas

Determinar si es o n6 necesaria la utilizacidn de fuentes lumino

con alto rendimiento de calor.

F) Distribucfdn de circuitos que permitan flexibilidad en la utiliza

ci6n del local y de este modo lograr ahorro efectÍvo de energía.

G) Control del brÍllo ocasionado sobre el plano de trabajo por lapresencta de ventanas adyacentes.

H) Recomendaciones para limpieza y mantenimients de equipos.

8.2 CALCULO DE ALUMBRADO INTERIOR POR EL I.iIETODO DE CAVIDAD ZONAL

8.2.1 General idades

El diseño de los sistemas de alumbrado, cono en stros camPas de la

Ingenierfa requi.ere del uso de ecuaciones matemáticasr.gráficas y

tabl as .

8.2.2 Determinación de los factores de depreciacidn lumínica. El

factor de depreciación lumÍnica total r representa el porcentaje de

luz final útil, después de un cierto perfodo de tiempo.

8.2.3 Factores de depreciación no recobtables, Estos factores de

depreciaciónrno son controlables a través de procedimientos de man

tenimiento preventivo. Tales factores son :

195

Temperatura del medio arüiente de la luminaria.

Voltaje suministrado a la luninarta.

Depreciaci6n de la Superficie de la luminaria.

8.2.4 Factores recobrables (LLf)

Estos factores deben de ser considerados para la determinación del

factor de depreciaci6n lumfnica total (LLf), La magnitud de cada uno

de estos factores, depende de los procedimientos utilizados.

a) Factor de depreciación lumínica de la borüilla (LLD).

La información acerca de la depreciaci6n lumfnica de las bombillas,

es suministnada por los fabricantes, en forna de tablas y gráficas

al igual que las tablas de nortalidad.

b) Factor de depreciaci6n de la superficie de la luminaria (LDD).

La acumulación de polvo en las luminarias, da como resultado en pér

didas de la eficiencia y por lo tanto un disminución en la ilumina

ción.

. Las categorÍas de mantenimiento de las luminarias son suministra

das por el fabricante,

196

. la atm6sfera dentro de la cual operan las luminarias, se puede cla

sificar en cinco categorfas:

M'¡y limpio

Limpio

I'bdio

Sucio

Mqy Sucio

un método abreviado para dete¡¡inar este factgrr €S empleado en la

siguiente ecuaciónl

LDD=e.A(tB)

Donde¡ A Y B se determinan de acue¡do con la taba 7 (Catálogo de Roy

Alfa), basados en la categorfa de ¡nantenimiento de la luminaria y las

condiciones de medio ambiente,

t: es el tiempo expresado en fración de año.

c:Factor de depreciación de la superficie del local (RSDD).

La acumulación de polvo sobre las supe¡ftcies del local a ser alum

197

brado, reducen el flujo de luz refleJada por las paredes y el techo.

Con este fín, deberá consultarse la tabla 8 (Catálogo Roy Alfha).

Por lo tanto el factor de depreciactón lumfntca total (LLf) será igual

a la multiplicacidn de todos los factores que contribuyen a la depre

cfaci6n lumínica, por lo tanto ;

LLf= LLDxLLDxRSDD

8.2.5 Relación de cavidad. Estas relactones se pueden deteyminar,

dividiendo el local en tres cayidades, como se muestra en la sigui.en

te figura:

a

_ 4&a 4E rP.ABAto-._

.Thcc

+I

I

hrc

I

I

+htc

_t

198

y sustituyendo las dirBnsiones (en metros), en la siguiente fórmula:

Relaci6nde cavidad=5xh * longitud-local +ancho local

Donde :

[¡ = hrc para la relaci6n de cavidad del local (RCR).

ft = hcc para la relación de cavidad del cielorraso (CCR).

[ = hfc para la relación de cavidad del piso (tcn¡

8.2.6 Reflectancias efectivas, Ld tabla 9-ll (C.Roy Alpha) nos

Prcvee el medio para transfonrtar las conÉinaciones de reflectancia

de paredes, cielos y pisos, en una sola reflectancia efectiva ¿e cie-n D

lorraso (lcc ) y una sola reflectancia efectiva de piso (ffcl.En los cáIculos, los valo!es de reflectancia de techo, parades y piso,

deberán ser iniciales.

En caso de obtener valores de reflectancias efectiva de piso, dife

rentes a 20% referirse a la tabla No.9-13 (C. Roy Alpha) en los cuales

se encgntrarán los valores para :

ltc = 30%, .fr" = lo%, tt" = 0%

199

b.

de

8.2.7 Coeficiente de utilizaci6n. Procedimiento:

a. Los coefÍcientes hallados en la tabla de coeficientes, están cal

culados para cuando existen reflectancias efectivas de piso del zo%,

pero cualquier valor de la tabla, puede ser corregido para cuando

existe un valor de reflectancia efectiva/tc diferente de 20%, por

medio de la tabla 9-23 (C. Roy Alphan).

Se usa la tablar pu€de ser necesari.o fnterpolar entre los valores

refl ectancias efectivas.

8.2.8 Determinación del nivel lumfnics promedio. Una vez obtenidos

Ios valores de depreciaci6n lumfnico totales y el coeficiente de utilización a la lumina.ria empleada, se procede a elaborar el cáIculo

del nfirero de luminarias requeridas para obtener un nivel de ilumina

ción predeterminado, de acuerdo a la siguiente expresi6n:

e xANL=0X0/X

Donde ;

N¡ : Núnero de luminarias requeridas.

L : Nivel de iluminación requerido

ü¡hnidxl {ütsn+r$o t0cpro libl¡ütüc¡

200

A : Area del local

g : Flujo lumfnico total de la bombilla o fuente.

Cu : Coeficiente de utiltzacidn.

LL¡ : Factor de depreciación lumfnica total.

NOTA : Todos los cálculos efectuados son en base a nonms emitidas

por la empresa Roy Alphan.

8.3 MEMORIAL DE CALCULOS FOTOMETRICOS III

Vér a continuaci6n

201

usugB!4!_9E -9lrgur9: _ Igrg$EIBr99!_r tI

FECHA : DE IA CuAo.

NOI8RE DEL PROYECTO : MODERNIZACION DE I.AS INSTAI.ACIoNES ET.EcTRTcjs

DESCRIPCIQN DEL AREA¡ PARIE DE PUBLICACIONES A.

Longitud local 9.60 (L) Altura de montaje 3.30 (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 8.80 _ (t{} Altura plano de trabaJor_O_ (Hpt)= hfc.

Area local 84.4s (A)

(1) Perfmetro local (P)

Reflectancias iniciales : Cielo 0.7 Pared 0.5 Piso o^lol4odelo luminaria - X-19 K Fuente luminosa Lumenes

Nivel proredio de iluminaci6n requerido 750 Factor de corrccc. reflex

- Piso (fcP) = --LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + W) = s )

RCR= 2.50

CCR= 0

FCR=2,5. l=1.0872.3

(r) RRrRs rnneeuunEs

Longitud menor X =

84.48

CCR = RCR. hcc = -o-

FCR = RCR. hfc = h.Trabaiohrc h.Monraje

Ancho menor Y =

Relaci6n cavidad 'local= RCF = 2J_LU!-- ftpt) X p =

(r.tL - xY )Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) .o.7 Pred ( x c) = o.s Piso ( fc) o rz

Coeficiente de utilización NLF5Og x g4.4g = g LuninariaCU*=CUxfcp=0.66

?¡5.3tlOxtl.6ó40,76Número inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = [ ="gmNúmero actual de luminarias 6 Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) =tg,jé__ 0.9g

202

$'uEug8tSt _qE _g¡t9u!9: _IgrgUsIEr99!_r tl

FECHA :

NOI8RE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA:

Longitud local 2.5o

Ancho local 2.4o

ATMACEN BIENESTAR

(L) Altura de montaJe 3.30 (Ht)=hrc+hfc

(tl) Altura plano de trabajo t.o (Hpt)= hfc.

Area local(l) Perlmetro local

22.W (A)

(P)

Nivel promedio de iluminaci6n requerido 5oo Factor de coryecc. reflexpiso (fcp) =

LLD = O.q LDD = o-R7 RSDD = 0.97 LLF = #AREAS REGULARES

Relaci ón cavidad local = RCR = S(Ht - Hpt) (L + U) =

RCR = 5.CCR=RCR.hcc= 0=0

2.nFCR=RCR.hfc= l.=0.43

hrc 2.30

(r) nnE¡s TRREGULARES

Longitud menor X = Ancho menor Y =

Reflectancias iniciales :

Model.o I uminaria -X-19K

Ci el o o.7 Pared 0.5Fuente luminosa t+üvr

RCF =_2.51-U-! --lpt) X P =

(t,L - xY )

Piso o.2Lumenes 3.150

Relación cavidad local=

Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c) = 0.5 Piso ( fc) n-c

Coef'!ciente de uti I i zaci6n

CUt=CUxfcp= o.4gL

Núnero inicial de luminarias calculadas

Núnero actual de lunrinarlas zArea por luminaria (APL) = 4.%

NIF 5gg¡ 22.ñ3.I50eO.4&O.ñ

= NL=

Ni vel

ExA= X=OxCUxLLF x xlumfnico actual

22.ffi

= 5 Luminaria

203

$E[98!8t_9E _glt9Ur9: _t9r9HErBt99!-I tI

FECHA :

NOlaRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCI0N DEL AREA: IAB0RATORIO DE FISICA IILongitud localAncho local

(L) Altura de montaje 3.0 (Ht)=hrc+hfc(rf) Altura plano de trabaJo 1.0 (Hpt)

= hfc.Area local 62.79 (A)

(l) Perfmetro local 3s.9 (P)

Reflectancias iniciales : Cielo 0 Pared o.7 Piso O.2

Modelo luminarla -X-19K Fuente luminosa 75ti Lumenes 5.300

Nivel prorndio de iluminacl6n requerido _ Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =

LLD = o.q LDD = o.87 RSDD = o.g7 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + ll) =

CCE= 2.85 x (0)=02

tCR= 2.85 1

2

CCR = RCR. hcc = 0

FCR = RCR. hfc = 1.43

hrc

(r) RnERs rRRsouunes

Longitud rnnor X = Ancho menor Y =

Relaci6n cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P = 2.s.(z)x3s.9 = 2.Bs(lrL-xY ¡ 62.7e

Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) 9 Pred ( x c) = o.7 Piso ( fc) o.2

Coeficiente de utilizaci6nCUt=CUxfcp= o-s4

Númro inicial de luminarias calculadas = N,= E xA= [= rr--- OxCUxLLF x xNúmro actual de luminarias I Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = s.7o

NI¡ 750x 62.79 = 10.82

5ffie0.54:O.i6

204

MEMORIAL DE CALCULOS FOTO}4ETRICOS III

FECHA :

NOPBRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCIoN DEL AREA: ALr.tAcEN DE raBoRArcRros DE FrSrcA

Longitud local 4.s (L) Altura de montaJe 2.30 (Ht)=hrc+hfc

Ancho local e.9_ _ _ (rl) Altura plano de trabajo 1.0 (Hpt)= hfc.

Area local L7.s5 - (A) TEcHo

(l) Perfmetro local (P)

Reflectancias iniciales : Cielo 0 Pared O.7 Piso O.2

Modelo luminaria -&.19K_ Fuente luminosa 7qw Lumenes s?oo

Nivel promedio de iluminación requerido Eg_ Factor de correcc. reflexpiso (fcp) = _

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (t- + W) =

5 x (1.30)(4.5+3.9) = 3.11 C.C.R = 017.55 CCR = RCR. hcc = 0

FCR = RCR. hfc = 2.4o

hrc

(t) mERs tnnEeuunEs 3.11 x 1 = 2.t+o

Longitud menor X = - -

1'30 Ancho menor Y =

Relación cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - HpU X p =

(lfL - xY )Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) .o Pred ( x c) = o-7 Piso ( fc) o.z

Coeficiente de util izaciónCU- = CU x fcp = r-r <q lü- 750 XIL$. = JL 5300x2x0.0.53xo.76Númeroinicial de luminarias calculadas - N,= E xA= X= I'omNúmero actual de luminarias 2 Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 5.85

205

IEUgE!¡t_9E _9¡tgur9: _IgrgUEIBr99!- r r I

FECHA :

NOI'8RE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: LAtsoRATORIo DE FISICA III(L) Altura de montaJe 3.0 (Ht)=hrc+hfc

(tl) Altura plano de trabajol-:.0_ (Hpt)= hfc.

Area local ,=...-ZO.:O_ (A)

( 1) Perfmetro I ocal rz. s ( P)

Reflectancias iniciales : Cielo 0 Pared o-7 Piso o.2

Modelo luminaria-X=Igl( _ Fuente luminosa 75t¡ Lurenes 5300

Nivel proredio de iluminación requerido zsO Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =

Longitud localAncho local

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + tl) =

CCR = RCR. hcc = o

FCR = RCR. hfc = 1.35

hrc

(t) RRERs tnnEeuunEs Ff,R = 2.7o x I

Longitud menor X =2

Ancho menor Y =

Relación cavidad local= RCF = e.!_(!t -_-lp!I\P = 2.sx2x37.5= z.7o

-(wL-xY | rc.zoReflectancias efectivas :

Cielo ( cc) O Pred ( x c) = O.7 Piso ( fc) 0.2

Coef'lciente de utilizacióncut = cu x fcp = 0.54 ,.H3#r**l.ru"Número inicial de luminarias calculadas = Nt= E x A = X =- gxCUxLLF x xNúnBro actual de luminarias _-!_ Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = _5.-&l_

206

uEugBllt_9E _9¡t9Ut9: _EgIgUEIBr999- I r I

FECHA :

NO|'3RE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: OFICINA DE I.OS IABORAIORIOS DE FISICA

Ancho local

Area local(1) Perfmetro local

Longltud local 3.90 (L) Altura de montaje 2J0 (Ht)=hrc+hfc

(hl) Altura plano de trabajol.9_ (Hpt)= hfc.

(A)

(P)

Piso o.2Lumenes 53oo

2.70

Reflectancias iniciales : Cielo 0 Pared o.7Modelo luminaria - x- 19K Fuente luminosa 75I{

Nivel promedio de iluminaci6n requerido _ Factor de corr¡ecc. reflexpiso (fcp) = _

LLD = 0.9 LDD

AREAS REGULARES

= 0.87 RSDD = 0.97 LLF = o.76

Relación cavidad local = RCR = S(Ht - Hpt) (L + bl) =

s. (1.30) (3.90 + 2.70)

10.53CCR = RCR.

FCR = RCR.

hcc= 0

hfc = 3.0

hrc

( 1) AREAS IRREGULARES

Longitud menor X = Ancho renor Y =

Relación cavidad local= RCF =_2.3_(lt -_lp!L X P =

-(b,L - xY )Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) _. o Pred ( x c) = 0.7 Piso ( fc) o.z

Coeficiente de utilizaci6n

ICR = 4._L1.S

CUt=CUxfcp

Númro inicial

= 0.48 750 x 10.53 = l. I¡minarins

de ruminarias.ir*f;*ff'ffi= r xA= r=¡

--

- OxCUxLLF x xNúmero actual de luminarias o Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = s.z6

207

FECHA :

MEMORIAL DE CALCULOS FOTO¡IETRICOS III

IABORATORIO DE FISICA TNOI'ERE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA:

Longltud local 14.90 (L)

Ancho local __4Jo _ (ll)Altura de montaje 3J)_ (Ht)=hrc+hfc

Altura plano de trabaJo t.o (Hpt)= hfc

Area local 70

(l) Perfmetro localReflectancias iniciales : Cielo 0 Pared O.7 Piso O.2

Modelo luminaria -x-tqK Fuente luminosa 7sür Lumenes 5.300Nivel proredio de iluminaci6n requerido 750 Factor de correcc. reflex

Piso (fcP) =

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = o.q7 LLF = c'-76

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad localo

RCR = 2.8 CCR = RCR. hcc = o

FCR = RCR. hfc = 1.4hrc

(r) nnEns TRREcULARES

Longitud menor X = Ancho menor Y =

Reflectancias efectivas :

(A)

(P)

Cielo ( cc) .o Pred ( x c)

Coeficiente de utilizaci6nCUt=CUxfcp= o-s¿

Núnero inicial de luminarias calculadas

= 0.7 Piso ( fc) o.2

750X70 =12ffi= N,= E X A = X =' Dxcux[[FJfT

Número actual de luminariasArea por luminaria (APL) =

(UL-XY)

5.83

Nivel lumfnico actual

208

usIgB!4t _qE _s¡t9ut9: _ tgrguErBr99s -ur

FECHA :

NOITtsRE DEI- PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: RECEPCION BIENESTAR T'NIVERSITARIO

Longitud localAncho local

Area local(1) Perfmetro local

(1) Anrm TRREGULARES

Longitud menor X =

(L) Altura de montaje ?-qn (Ht)=hrc+hfc

(¡,1) Altura plano de trabajo 1.0 (Hpt)= hfc.

5.703.60

20.52 (A)

(P)

Reflectancias iniciales :

Modelo luminaria - X-19K

Cielo 0 Pared

Fuente luminosa

Nivel promedio de iluminaci6n requerido _ Factor depiso (fcp)

Piso2.27 FCR =

o.74ohr

Piso o.2Lumenes 3.150

cornecc. reflex

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = o.76

AREAS REGULARES

Relación cavidad local = RCR = S(ttt - ttpt) (L + t,) =

RCR = 5(2.3)(5.70+3.60) =5.21 Q= CCR = RCR. hcc=s^t (n)=hrc 2.n

RCR. hfc = s-zt (l ) =hrc 2.3

Relación cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =

Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) .o Pred

Coeficiente de utilizaci6nCU.=CUxfcP= 0.40 NI-5.00*20.52 = 10.26G .

3.l5Or2O.0O.ñ 19L5.2

Núr¡ero inicial de luminarias calculadas - Nl= E x A = X =- gxCUxLLF x xNúrpro actual de luminarias Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 4.lo

Ancho menor Y =

(t.lL-xY)

( x c) = o.7 Piso ( fc) o.zo

l{IfA¡ lm 750 L!!es e requieren o]^qpnte en e1 sitio & Ia ú$dna Einim S.

209

uEug!t4!_9E -glt9Ut9: - I9r9BErBr99:_ r rI

FECHA :

NOI'BRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCI0N DEL AREA: r,AKnArrRm rE MroupmcnsArfREs

Longitud local 8.Bo (L) Altura de montaJe 3.0 (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 6.40 (l.l) Altura plano de trabaJo 1.0 (Hpt)= hfc.

Area local 56.32 _ (A)

(1) Perfmetro local (P)

Reflectancias iniciales : Cielo 0 Pared o.7 Piso o.2

Modelo luminaria - x-t9K Fuente luminosa 75Iü Lurpnes 5.300

Nivel promedlo de iluminaci6n requerido _ Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad local = RCR = S(Ht - Hpt) (L + t'f) = s (2X8.e{6.6)ft.p,

RcR = 2'7o ccR = RCR. hcc = o

FCR = RCR. hfc =

hrc

(1) AREAs TRREcULARES

Longitud menor X = Ancho renor Y =

Relacidn cavidad local= RCF = ZJ_Llt -_tpt) X p =

(r,rL - xY )Reflectancias efectivas :

Cielo ( cC) .o Pred ( x c) = 0.7 Piso ( fc) o.z

Coeficiente de utilizacióntU-Z$ * S6.g2 =,9.7 - 9

5.SrlO.5etr6CU*=CUxfcp= 0.53¡,-Número inicial de luminarias calculadas = Nr = E x A = )( =

'txcljxLLFxxNúmero actual de lumfnarias 4 Nivel lumfnico actual

ffriüttia.g lntomlrü- tlll¡m f,rbr,¿*r4¡

Area por luminaria (APL) = 6.8

2L0

MEI"IORIAL DE CALCULOS FOTO}4ETRICOS III

FECHA :

NOIERE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: Al¡{AcEN DE ELECTR0NIGA

Longitud local 8.80 (L) Altura de montaje 2.30 (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 2.s9 (ll) Altura plano de trabaJo t.o (Hpt)= hfc.

Area local 22.88 (A)

(l) Perfmetro local (P)

Reflectancias inlciales : Cielo 0 Pared o.7 Piso o.2

Modelo luminaria -_I=Dr _ Fuente luminosa 75!ü Lumenes 5.300

Nivel prorredio de iluminaci6n requerido _ Ii:lrir!;).3r-... -:l. LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = o.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad local = RCR = S(Ht - Hpt) (L + l,t) =

s. (1.3)(8.80+2.59) 3.2322.8 CCR = RCR. hcc = O

(t) RReRs rnneeumnEs

Longitud menor X =

3.23.(t) FCR = RCR. hfc = r.402.30 hrc

Ancho menor Y =

Relación cavidad local= RCF = 2:I_(Ht -_lpt) X P =(r,tl - xY )

Reflectancias efectivas :

Cielo( cc) O , Pred( xc)= 0.7 Piso( fc)o.zCoeficiente de uti I izaciónCU. = CU x fcp =0.53 l{I¡_750x22._99_= 4

s=.f0¡2¡0=.s3xf.J6Núnero inicial de luminarias calculadas = N,--jffi-"^X'J- OxCUxLLF x xNúmro actual de luminarias 3 Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = _ffi¡_

ztl

lEug!!4t _ 9E _9¡t9Ut9: _ [9I9UEIBt99!- I tl

FECHA :

NOI'8RE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: IABORATORIO DE ELECTRONICA INDUSTRIAL

Longitud local e.ao (L) Altura de montaJe 3.0 (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 6.40 (ll) Altura plano de trabaJo 1.0 (Hpt)= hfc.

Area local 56'32

(1) Perrmetro rocal

-

lilReflectancias inlciales : Cielo 0 Pared o.7 Piso o.2

Modelo luminaria- x-19K Fuente luminosa 75t{ Lumenes 5300

Nivel promedio de iluminaci6n requerido Factor de correcc. reflexpiso (fcp) =

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + l,t) =

RCR = 5.(2).(8.8+6.40) = 2.7O

56.32

(r) nngns TRREGULARES

Longitud menor X =

CCR = RCR. hcc = O

FCR = RCR. hfc = 1.35

hrc

Ancho ¡nenor Y =

Relación cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =(btL - xY )

Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) O Pred ( x c) = o.7 Piso ( fc) o.z

Coeficiente de utilizaci6n750x56.32 =)CUt = CU x fcp = 0.54 sáé:or,z*o.s¿*o.zo

Númeroinicial de luminarias calculadas =N,= E xA= X=' oxcuxLlF x x

Número actual de luminarias Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 6.25

212

IEUgB!¡t-9E _9¡tgut9: - EgrgEsIBt99! _r I I

FECHA :

NOIARE DEL PROYECTO :

DESCRIPCI0N DEL AREA: SALON DE PROFESORES OFICINA

Longltud local 6.10 (L) Altura de montaje 2.1"0 (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 3.20 Techo (l{) Altura plano de trabaJo 1.9_ (fpt)= hfc.

Area local L9.52 (A)

( 1) Perfmetro local (P)

Reflectancias iniciales : Cielo 0 Pared 0.7 Piso o.2

Modelo luminaria x-l9K Fuente luminosa 7s]w Lumenes 5.300Nivel prorndio de iluminaci6n requerido _ Factor de correcc. reflex

Piso (fcP) =

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = o.97 LLF = O.t6

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (t- + W) =

5.(1.3)(6.10+3.20) =L9.52 CCR = RCR. hcc =

tCR=311.3

FCR = RCR. hfc = 2.3O

hrc

(r) ¡ne¡s TRREGULARES

Longitud menor X = Ancho rpnor Y =

Relaci6n cavidad local= RCF = 2.5 lHt - Ipt) X P =(HL-XY)

Reflectancias efectivas :

Cielo( cc) .o Pred( xc)= o-7 Piso( fc)o-zCoef'!ciente de uti I izaci6nCUt = CU x fcp = o.sl ,ffi tNúmero inicial de luminarias calculadas = Nl= E x A = X =- OxCUxLLF x xNúmero actual de luminarias 2 Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 6.50

213

IEUgB!4t _9E -!ltgut9: - E9]9UEIBt99!-I tl

FECHA :

NOI-tsRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: TAI.IER DE CIRCUITOS Y ELECTRONICA

Longitud local t2.40 (L) Altura de montaJe 3.0 (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 6.to (l'l) Altura plano de trabajo 1.0 (Hpt)= hfc.

Area local 7s.64 _ (A)

(l) Perfmetro local (P)

Reflectancias inlciales : Clelo Pared Piso

Modelo luminaria x-19K Fuente luminosa Lumenes 5.300

cornecc. reflex

ñ-76

Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (t- + W) =

Nivel prorpdio de lluminaci6n requerido 750 Factor depiso (fcp)

LLD = o-q LDD = o-R7 RSDD = o-s7 LLF =

AREAS REGULARES

RcR = s (2) (12.40+6.10) 2.4475.64 CCR = RCR. hcc = o

FCR ='RCR. llfs = L.22

hrc

(t) Rngns TRREGULARES

Longitud menor X = Ancho menor Y =

Relación cavidad local= RCF =_2..!__LUt -_tp{ X p =

(r,rL - xY )Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) _Q Pred( xc) = Q.7

Coeficiente de utilización

Piso ( fc)

.64 = 13.

o.2

CUt=CUxfcp

Número inicial= 0.54

de luminarias calculadas = N,= E x A = | =' oxcuxLLF x x

Número actual de luminariasArea por luminaria (APL) =

750 x 75.64 =5300x2x0. 54x0.76

5 -81

Nivel lumfnico actual

2't4

I'IEMORIAL DE CALCULOS FOTO}4ETRICOS III

FECHA :

NOI'8RE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: IABORAIORIO DE CONVERSION DE ENERGIA

(L) Altura de montaJe3.O_ (Ht)=hrc+hfc(Íf) Altura plano de tra-bajo 1.0 (Hpt)

= hfc.Area local 127.s9 _ (A)

(l) Perfmetro local sl.lo __ (P)

Reflectancias inlciales : Cielo 0 Pared 0.7 Piso 0.2

l4odelo luminaria x-lgK Fuente luminosa 75iw Lumenes 53oo

Longitud localAncho local

(r) RnERs lnnEeuunes

Longitud menor X = Ancho rnnor Y =

Nivel promedio de iluminación requerido 5.00 Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = o.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relacidn cavidad local = RCR = S(Ht - Hpt) (t + W) =

CCR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =

hrc

Relación cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - HplL X p =

(r,tL - xY )Réflectancias efectivas: nCR = 2.5(2)(51.10) = 2.e

Cielo ( cc) Pred ( x c) -r27 '59 Piso ( fc)

Coeficiente de utilización --_NL=750xL27.59 = 95.692.50 =2Lcut = cu x fcp =0.s6 sm ffi:Núnero inicial de luminarias calculadas = NL= E L,A, i= X = ?J- OxCUxLLF x xl{úmero actual de luminarias 9 Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 6.0

21s

MEMORIAL DE CALCULOS FOTOMETRICOS III

FECHA :

NOlaRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: AIMCtr{ IE NEES

Longitud local 4.n _ (L) de montaje 3*g-_ (Ht) =hrc+hfcAncho local 2.n (lt) plano de trabajo 1.0 (Hpt)

Area local(1) Perfmetro local

Al turaAl tura= hfc.

Cielo o Pared o.lFuente luminosa 75{

RCF = l_,.!_l!-!_- Hpt) X P =(¡rL - xY )

9.n (A)

(P)

Reflectancias iniciales :

!¡lodelo luminaria - x -19K

Piso o.z _Lumenesffi

Nivel pronedio de iluminaci6n requerido m Factor de correcc. reflexpiso (fcp)

LLD = 0.9 LDD = RSDD = O.9l LLF = 0.i6

AREAS REGULARES

Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + I'l) =

m@6.eCCR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =

(r) ¡nEns TRREGULARES

Longi tud rrenor X = Ancho menor Y =

hrc

Relaci6n cavidad local=

Reflectancias efectivas :

Cielo( cc) .o.9 Pred( xc)= 19

Coeficiente de utilizaci6n

Piso ( fc) o.2

NL=ilx9.t0 =2.ffi5ffiáO.3SO.i6 2.819.6

CU.=CUxfcp=0.35" --TfNúmero inicial de luminarias calculadas =

Núrpro actual de luminarias 1

N,=EXA= [='txctjxLLFxx

Nivel lumfnico actualAroa por luminaria (APL) = q.d)

Ia rel¡ci-&r 4g rn tiere en orenta la mifoImidad pffirre e r¡tiliza de rrche.ñ-

216

usugBr4!_pE _gtt9ur9: - tgrgusrBr99!- I I I

FECHA :

NOI'ERE DEL PROYECTO :

DESCRIPCIQN DEL AREA¡ Atl,fACEN CONVERSION DE ENERGIA

Longitud local 2.70 (L) Altura de montaJe ¿90(Ht)=hrc+hfcAncho local 2.10 (üt) Altura plano de trabaJo 1.0 (Hpt)

= hfc.Area local s.70 _ (A)

(1) Perfmetro localReflectancias iniciales : Cielo o Pared o.7 Piso o.2Modelo luminaria - x-t9K Fuente luminosa 75I{ Lumenes 53oo

Nivel prorredio de iluminaci6n requerido _ Factor de correcc. reflexpiso (fcp)

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = o.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (¡- + W) =

RCR = 5.(1.3)Q.7O+ 2.r0)' = 5.475.70 CCR = RCR. hcc = Q

FCR = 5.47 I

-- FCR = RCR. hfc = 4.2OI.J I vrr r\

hrc

(1) AREAS IRREGULARES

Longitud menor X = Ancho menor Y =

Relacidn cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpll X p =

(l'lL - xY )Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) o Pred ( x c) = o.7 Piso ( fc) o.z

Coeficiente de util izaci6nCU*=CUxfcp= 0.39 NL=1 N=500*5'70 = 2850

'' , ffi( h. O.9x O.fr 3141.9+Número iniclal de luminarias calculadas - N,= E x A = X =' txcljxLimNúmero actual de luminarias 1 Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 5.7)

217

IEUgB!¡t _9E _9lt9Utgt _ ¡9r9HErBr99!_t rI

FECHA :

NOIARE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: SAIA PKFESGES IE I.{ÁfiIII{AS

Longltud local 7.n (L) Altura de nontaje 3.s (Ht)=hrc+hfc

Ancho local

Area local(l) Perfmetro local

(1,,) Altura plano de trabaJo= hfc.

(A)

(P)

1.0 (Hpt)

Reflectancias iniciales: Cielo 0 Pared o.7 Piso o.zModelo luminaria - x-19 K Fuente luminosa 75w Lumenes 5300

Nivel proredio de iluminacidn requerido 500 Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =

LLD = 0.90 LDD = O.B7 RSDD = O.gt LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad local = RCR = S(Ht - Hpt) (t + t,) =

RCR = 5 (2.30)(7.2GF 3.30)= 523.80 CCR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc = 2.L7

hrc

NL = 500 x 23.80 11.900 = 3.915ffir20.41¡O.ñ W2.2

= N,= E X A = X =' oxctl'rLLF x xNivel lumfnico actual

23.& TetD

FCR=5. Im(r) Rn¡ns TRREGULARES

Longitud menor X = Ancho menor Y =

Relacidn cavidad local= RCF =_L!_(Ht - tlt) X p =

(brL - xY )Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) 0 Pred ( x c) = 0.7 piso ( fc) o.z

Coeficiente de utilizaci6nCU*=CUxfcp= 0.41

Núrpro inicial de luminarias calculadas

Número actual de luminarias 3

Area por luminaria (APL) = 5.95

218

uE[98!¡t_99 _9lt9U!9: _ Ig]gUEIBr99! _ r tI

FECHA :

NO¡tsRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCI0N DEL AREA: utRAT(Rrc SIIEEST&TC{

Longitud local (L) Altura de montaJe _ 3.9 (Ht)=hrc+hfc

Ancho local t%.6 (W') Altura plano de trabajol.o (Hpt)= hfc.

Area local st.S (A)

(l) Perfmetro local (P)

Reflectancias iniciales : Cielo 0 Pared o.7 Piso O.2:

Modelo luminaria -L_l9K_ Fuente luminosa 75w Lur¡enes 5300

Nivel promedio de iluminacfón requerido 750 Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt)'(L + t{) =

RCR=5(2)(51.30\.4.11L24.66 CCR = RCR. hcc = o

FCR = RCR. hfc = z.os' hrc

(t) RnERs rnngeuunes

Longitud menor X = Ancho menor Y =

Relaci6n cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hp!) X p =

(llL-xY)Reflectancias efectivas :

Cielo( cc) Pred( xc)=_Piso( fc)

Coeficiente de utilizacióncur = cu x fcp = 0.4s * =#o*,

o.^r W= 26'

Número inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = | =L gxctJxLLF x xNúnrero actual de luminarias L4 Nivel lumfnico actualArca por luminaria (APL) = 5.19

219

uEugB!¡t _9E -gtt99t9: _ IgrgUErBt99! _r tI

FECHA :

NOIBRE DEL PROYECTO :

DESCRIpCISN DEL AREA: CAPILIA ( AREA rqrAl, )

Longitud local 47.7o (L') Altura de montaje 3.0 (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 14.90 (b,) Altura plano de trabaJo 1.0 (Hpt)= hfc.

Area local zro.zs (A)

(1) Perfmetro localReflectancias iniciales : Cielo o Pared 0.7 Piso o.zModel'o luminaria - x-19 K Fuente luminosa 75 w Lumenes 5300

Nivel promedio de iluminaci6n requerido 500 Factor-de.corrccc. reflexho Fbb. rbbla#8 piso (fcp) =

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.g7 LLF = O.t6

AREAS REGULARES

Relación cavidad local = RCR = S(Ht - Hpt) (L + lt) =

RCR = 5 (2) (47.70 + 14.90) = 6267L0.73 7LU73 CCR = RCR. hcc = Gielo O

hrc zonal

FCR = RCR. hfc = oiso 0.5hrc zonaL

RGR = 0.88

(r) RnERs rnnEeuunEs

Longitud menor X = Ancho menor Y =

Relación cavidad local= RCF =_2.5lHt - Flpt) X P =(ttL - xY )

Reflectancias efecti vas :

Cielo ( cc) .0 Pred ( x c) = O.7 Piso ( fc) 0.2

Coef'lciente de utilizaci6n NL = 750 x 710.73 = 533.047.5 = 105 =CU* = CU x fcp = 0.68 ff x kO.63. Arc $15.A

L'

Número inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = | ='' gxcljxLtmNúrBro actual de luminarias 74 Nivel lumfnico actual

Univrrsidrri iulencr:tc ds 0tcidrntr

ll¡i::r :l:l.lif¡1.-i:c

Area por luminaria (APL) = ?.19

220

uEugB!¡t _9E -q$9Ut9: _ ¡grqHsrBr!9! -r tI

FECHA :

NO'ARE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA:

Longltud localAncho local

Area local(1) Perfmetro local

LLD = 0.9

3.60

Reflectancias iniciales : Cielo O.7 Pared 0.5 Piso o.zl4odelo luminaria I x - tg r Fuente luminosa 40 hr Lumenes 3.150

OFICINA DIRECTOR BIENESTAR

3.60 (L) Altura de montaJe3--gg_ (Ht)=hrc+hfc(hl) Altura plano de trabajo 1.0 (Hpt)

= hfc.(A)

(P)

LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76

Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + l,l) =

RCR = 5(2.30) (3.60 + 3.60) = 82.8 = 6.39

L2.96

Nivel promedio de iluminacidn requerido5iL Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =

AREAS REGULARES

L2.96

(1) AREAS TRREGULARES

Longitud menor X =

CCR = RCR.

FCR = RCR. hfC=Piso1 =0.43hrcZonal 2.3

Ancho menor Y =

x c) : o.s Piso ( fc) o.z

NI; 500 * tr.n6 = 6.480 = 3 Lunina3.1M0.9x76 Y4t+7.5

12.96

Relación cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =(t{L - xY )

Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) o.7 Pred (

Coef'!ciente de utilizaci6nCU.=CUxfcp= 0.39

Número inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = [ ='txctJxLLFxx

Número actual de luminarias 1 Nivel lumfnico actuarArea por luminaria (APL) = 4.?

221

MEMORIAL DE CALCULOS FOTOMETRICOS III

FECHA :

Longltud localAncho local

Area local 101.36 (A)

( 1) Perfmetro local 2a-l. (P)

Reflectancias iniciales : Cielo 0.70 Pared o.5o Piso o.lModelo luminarla - X - 19 K Fuente luminosa 75lrl Lumenes 5300

cornecc. reflex

o.76

AREAS REGULARES

local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + h,) =

NOMBRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA:

Relaci6n cavidad

(Cielo) C.C.R =

(Piso) F.C.R =

PUBLICACIONRS B

Nivel promedio de lluminación requerido 750 Factor depiso (fcp)

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF =

(L) Altura de montaJe 3.30 (Ht)=hrc+hfc

(ttf) Altura plano de trabaJot_.0__ (Hpt)= hfc.

CCR = RCR. hcc =

hrc

=Sx101.36 = $.6ú=9.67@

.:_ .._. .._ ,

= N.= E X A = v -, ---J 10 IIM.- OxCUxLLF x xNivel lumfnico actual

1.590=02.3

1.59 1 = 0.692.3 FCR = RCR. hfc =

( 1) AREAS IRREGULARES

Longitud menor )( = Ancho menor Y =

Relación cavidad local= RCF = 2i5_LU! -_-[pt) X P =(l.lL-xY)

Reflectancias efectivas : RCR = 2.5 (2.30)X 28.1 = 1.59 ZonaI. 101.36Pred( xó)-:--oso Piso( fc) orrCielo ( cc) o-6q

Coeficiente de utilizaci6nCU. = CU x fcp = O.7 x 0.934 = 0.65

L

Número inicial de luminarias calculadas

Número actual de luminarias

Area por luminaria (APL) =

9

la distrihrción pésdrrn de lmi¡arias cb¡ales.

222

UEEgB!¡r_9E _9¡!9U!9: - lgrgusIEr99! _I tI

FECHA :

NOIBRE DEL PROYECTO :

DESCRIpCI9N DEL AREA: sAI0{ lls B

Longitud local 8.s (L) Altura de montaie léq_ (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 7J (l'l) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)= hfc.

Area local 65.t8 - (A)

(1) Perfmetro localReflectancias iniciales : Cielo 0.7 Pared 0.5 Piso o.l0

Modelo luminaria - x.-np Fuente luninosa 75hr Lumenes trnNivel promedio de iluminación requerido m Factor de correcc. reflex

Piso (fcP) =

(P)

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.gI LLF = O.ñ

AREAS REGULARES

Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + ¡¡ =

ffi = 5 x (2.SX8.5r7.7) = ffi.3 = 2.66.tú 65.45 CCR = RCR. hcc =

hrc

(r) AREAs TRREGULARES

Longitud menor X = Ancho menor Y =

Relacidn cavidad local= RCF =_2.5 (Ht -_lp!I x P=_-(trL - xY )

Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) a.@ Pred ( x c) = 0.5 Piso ( fc) o.I2

Coef'lciente de utilizacidn l{. = 73 x 65.45 = 49.ffp.5 = loCU- = CU x fcp = o.62 x 0.95 = 0.9 ffi

Gielo Rao (R = 2.85 *E 0 Pie m, - 2.85^f_^ = l.%,aR = RCR. hfc =2.3 2.3 '|

vr

Núnero inicial de luminarias calculadas = N, = E x A = [ =' txc|.JxlrFJ(x' Núrpro actual de luminarias 6 Nivel lumfnico actual ldalo

Arca por luminaria (APL) = j:!5 0.77 Excelente

223

I{EMORIAL DE CALCULOS FOTO}4ETRICOS III

FECHA :

NOI'ERE DEL PROYECTO :

DESCRIPCI0N DEL AREA: DIVISION DE EC0NolnA

Longitud local rz.os (L) Altura de montaie _9:-3gl (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 7.75 (tl) Altura plano de trabaJo 1.0 (Hpt)= hfc.

Area local 98.04 (A)

(1) Perfmetro local (P)

Reflectancias iniciales : Cielo 0.7 Pared 0.5 Piso 0.1

Modelo luminaria -_-820p_ Fuente luminosa 75 t.J Lumenes 53oo

Nivel promedio de iluminación requerido 750 Factor de correcc. reflexpiso (fcp) =

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + tl) =

RCR = S (Z.g).(12.65+7.75) = 2,3j;9 2.39 ZONAL

--98.C1

98.04 CCR = RCR. hcc =

ccR=2.39 0 =0 F€R=2.39 1=I.04I 2.3 FCR = RCR. hfc =

hrc

(r) RnE¡s rnneeuunrs

Longitud menor X =

Relación cavidad local= RCF =_?d_(U-!_- Hpü X p =

Reflectancias efectivas :

Ancho menor Y =

(UL-XY)

Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c) = o.s Piso ( fc) o.rz

Coeficiente de uti I izaciónCU.=CUxfcp= 0.61 x0.952=o-5R ¡¡=250x98'04 = 73'530=16'--E v¡Ja sññffiJo ffiNúmero inicial de luminarias calculadas - N,= E xA= X=

'txcl,xLlFxxNúmero actual de luminarias 6 Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 6.L2 0.75 Excelenre

224

MEITIORIAL DE CALCULOS FOTO}IETRICOS III

FECHA :

NOIERE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: SAITON 113

Longitud local 7.7 [l Altura de montaie 3.3o (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 4.L

Area local 31.s7 (A)

(l) Perfmetro local _ (P)

Reflectancias iniciales :

Modelo luminarla - X-20P

Nivel promedio de iluminación

($l) Altura plano de trabaJo 1.0 (Hpt)= hfc.

Cielo 0.70 Pared 0.50 Piso 0.10

Fuente luminosa 75 !ü Lumenes 5300

CCR = RCR. hcc =

1.87 FCR = RCR. hfc =

Ancho menor Y =

requerido 75o Factor de correcc. reflexpiso (fcp) =

-

LLD = 0.9 LDD

AREAS REGULARES

RSDD = O.97 LLF = o.76

Relación cavidad local = RCR = s(Ht - npt) (L + lt) =

RCR = 5.(2.3)(7.7+4.1) = 4.3031.57

CCR = 4.30. 9-= 0 F€R = 4.30.2.30

AREAS IRREGULARES

Longitud menor X =

l=no

( 1)

Relaci6n cavidad local=

Reflectancias efectivas :

Número actual de luminariasArea por luminaria (APl) =

RCF=2.5(Ht-Hpt)XP=(t.lL-xY)

Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c) =

Coeficiente de utilizaciónCU* = CU x fcp = 0.50 x 0.965 = 0.48

Nú¡rcro inicial de luminarias calculadas

o.s Piso ( fc) o. rg

23677.5 =ff6.88

NL = 750 x 31.57 =

ExA= )(- OxCUxLLF x xNivel lumfnico actual

0.@ Eelerte

sffiao.4&o.76

5.%

225

uEugBt4t _98 _glt9Ut9: _I9r9UE$r99! -r I I

FECHA :

NOMRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCI0N DEL AREA: sAt 0N u2

Longltud local 7!7 [l Alturra de montaJe Llo_ (Ht)=hrc+hfc

Ancho local s.aq (tf) Altura plano de trabajol.0 _ (Hpt)= hfc.

Area local 41.20 (A)

(1) Perfmetro local (P)

Reflectancias inlciales : Cielo 0i7 Pared 0.5 Piso 0.10Modelo luminaria :Itzry Fuente luminosa 751l| Lumenes 53OO

Nivel promedio de iluminaclón requerido 750 Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =

LLD = O¡L- LDD = 0.87 RSDD = '0.97 LLF = 0.7G

AREAS REGULARES

Relación cavidad local = RCR = S(Ht - Hpt) (t- + W) =

RCR = 5(2.3)(7.2+5.35) = 3.6441.20

CCR=3.64.0 =ó FCR=3.64r =lEn=-.=

::_: ¿ ' ve FCR = RCR. hf

CCR = RCR. hcc =

c=hrc

2.30

( 1) AREAS TRREGULARES

Longitud menor X =

2.30

Ancho menor Y =

Relaci6n cavidad local= RCF = 2..5_l_!.! - -Upt) X P =(trL - xY )

Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c) =0-j__ Piso ( fc) n.lzCoeficiente de utilizacióncut = cu x fcp = or^8i4,€+'5,,-=-s.52

*l=ffi 98:i8gr; t

Númeroinicial de luminarias calculadas =N,= E xA= | = $

'oxcl,xLLFxTNúnpro actual de luminarias g Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 5.gg 0̂.73 Excelente

226

uEugB!4r_9E _9¡tgu19: _I9I9BErBI99! _r u

FECHA :

NOrcRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCI0N DEL AREA: REcEpcroN cUAo-

Longitud local 4.60 (L) Altura de montaJe 3.30 (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 3.60 (lt) Altura plano de trabajo 1.0 (Hpt)= hfc.

Area local 16.56 (A)

( 1) Perfmetro local (P)

Reflectancias iniciales : Cielo o-z Pared 0 E Piso qtg_Model'o luminaria -v rno Fuente luminosa 751,, Lumenes 5300

Nivel promedio de iluminación requerido 750 Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = 0.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + l,l) =

RCR = W =r-t58 = 5.6e ccR = RCR. hcc =

CCR = 5.6910 FCR= 5.69. 1 = 2.47T 8 FCR = RCR. hfc =

hrc

(1) AREAS TRREGULARES

Longitud menor X = Ancho menor Y =

Relaci6n cavidad local= RCF =_&!_(Ht --tpt) X P = -(tJL - XY )

Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) 0-5o Pred ( x c) = 4+_ Piso ( fc) 0.12

Coeficiente de uti I izaciónNL'= 750 x 1656 = 12420 =CUt = CU x fcp = o-44 x 0-971= .43 f¡ffix¡ZO -ffiLO'g

Número inicial de luminarias calculadas = N,= E x A= X'=L_- 0xCUxLLF x x

Número actual de luminarias 2 Nivel lumfnico actual

3.58 4

Area por luminaria (APL) = 4n_¡4,_ 0.61 Excelente

227

usugE!¡r_99 _gar9ur9: _tgrguElEr99! _r rl

FECHA :

NOIBRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: ASOCIACION DE EGRESADOS

Longltud local ¡ na (L) Altura de montaje 3-30 (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 3. (l,l) Altura plano de trabaJo 1.0 (Hpt)= hfc.

Area local 10.80 (A)

( 1) Perfmetro local (P)

Reflectancias iniciales : Cielo o-7 Pared 0.5 Piso 0.1Modelo luminaria )h¿08- Fuente luminosa 35r- Lumenes $ooNivet pronedio de iluminación requerido 750 Factor de correic. reflex

Piso (fcP) =

LLD = n.g LDD = 0.g7 RSDD = oJZ LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad local = RCR = s(Ht - Hpt) (L * H) = = 7.0210.80

CCR = 7.02: Q =,,QE_FCR=7.02. 1=3.058

CCR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =

hrc

(r) RnrRs ¡nnEeuunEs

Longitud menor X = Ancho menor Y =

Relación cavidad local= RCF = 2.!_fHt - ltpll X p =

(l.lL-xY)Reflectancias efectivas :

Cielo( cc) 060 Pred( xc)= 0-F Piso( fc)olzcoef'lciente de utilización

NL É750 x 10.g0 = g100CUt = CU x fcp = 0^3Rx0 978 = 0.37 -ffi ff¡f,ffizNúmero inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = )( -N=

2'71 3

'emliJxxNúmero actual de luminarias Nivel lumfnico actualArea por lu¡ir,aria (APL) = 3.6 0.57 Etccl¡nt.

228

usugB!8t _9E _98t99t9: _¡9I9UgIBt99! _r tl

FECHA :

NOIERE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA:

Longitud localAncho local

RCR = 136.83T3T

( 1) AREAS IRREGULARES

Longitud menor X =

sar nN rnq

(L) Altura de montaje j.3- (Ht)=hrc+hfc(ll) Altura plano de trabaJo l;0 (Hpt)

= hfc.^t^

= 4.23 CCR = 4.23;'0 = Q2TFCR=4.23;L =1.848

77

Area local 32.34 (A)

(1) Perfmetro local _ (P)

'Reflectancias iniciales : Cielo 0-7 Pared 0.5 Piso Q^¡0__Modelo luminaria )F¿€F-- Fuente luminosa 75lJ Lumenes sgoo

Nivel promedio de iluminación requerido 750 Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =

LLD = 0_q LDD = 0.R7 RSDD = 0.q7 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relacidn cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + H) =q (2.3)(7.7+4.20)32.34

CCR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =

hrc

Ancho rnnor Y =

Relaci6n cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =

Reflectancias efectivas :

(HL-XY)

Cielo ( cc) 0:69 Pred ( x c) ,= A.!__ Piso ( fc) 0=1?_Coef.tciente de util izaciónCUt = CU x fcp = 0.51x0,g64 = 0.49

lIúmero inicial de luminarias calculadas

Número actual de luminarias 2

NL': 750 X 32.34 = 24.255ffi-si4't147=N,=EXA= X='oxmNivel lumfnico actual

a.rea por luminari¡ (APL) = 5-39 0.70 Excelente f6) Lamp.

Ancho local 7.7

Area local e¿-ee (A)

(l) Perfmetro local (P)

Reflectancias iniciales : Cielo o-z Pared 0.5 Piso 0-10Model'o luminarla-X_:Zgp_ Fuente luminosa 75bt Lumenes 5300

229

MEMORIAL DE CALCULOS FOTOMETRICOS III

FECHA :

NOI'BRE DEL PR0YECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: sALON 108

Longitud local 8.40 (L) Altura de montaie 3.3 (Ht)=hrc+hfc

(hl) Altura plano de trabaJo I (Hpt)= hfc.

Nivel promedio de iluminacidn requerido 750 Factor de correcc. reflexPiso (fcp) =

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.g7 LLF = 0.76.

AREAS REGULARES

Relación cavidad local = RCR = s(Ht - Het) (L + hf) --RCR=185.15 =2.86-64-66-

CCR = 2.86; 0 =:.0 FCR = 2.86;'l =1.24 FcN = ¡g¡. hfc =Z]30- Ts- rv

hrc

(r) AREAs TRREGULARES

Longitud menor X = Ancho rpnor Y =

Relacidn cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hp!) X p =

Reflectancias efectivas :

CCR = RCR. hcc =

(t'|L-xY)

Cielo ( cc) 0.69_ Pred ( X c) = 0.5 Piso ( fc) 0.12

Coef'lciente de utilización NL: 7;50 x 64.68. = 48510

" 0.56 *.m lSirSF-

tfú*ro inicial de luminarias calculadas = ffir n = "i = '¡'om

Número actual de luminarias 6 Nivel'lumfnico actual MaloArea por luminaria (APL) = SJg.__ 0.73

230

MEMORIAL DE CALCULOS FOTOMETRICOS III

FECHA :

NOFARE DEL PROYECTO :

DESCRIPCI0N DEL AREA: SALON 107

Longltud local 8.30 (L) Altura de montaje _ (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 7.7 _ (ll) Altura plano de trabajo _ (Hpt)= hfc.

Area local ar.ol (A)

(l) Perfmetro localReflectancias iniciales : Cielo o-7 Pared 0 5 Piso n_10

Modelo luminaria )hzgp-- Fuente luminosa -751.¡-- Lumenes €3gg_

(P)

Nivel pronredio de iluminacl6n requerido 750 Factor de corrrcc. reflexPiso (fcP) =

LLD = 0.9 LDD = 0.97 RSDD = o-97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + .(2.¡)(g.30+7.7)ffiRCR= 184 =2.87-63:m ccR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =

(r) RnrRs lnneeuunEs

Longitud menor X =

Relacidn cavidad local= RCF =_2.5lH! -_[pt) X P =(1,,1 - xY )

Reflectanci as efectivas :

Cielo( cc) Pred( xc)=_Piso( fc)

Coeficiente de utilizaciónCUt=CUxfcp=

Ancho menor Y =

NL=11Número inicial de luminarias calculadas = Nt= E x A = X =-

OxCUxLLF x x

Núrnro actual de luminarias ¿ Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 5.88 0.73 Excelente

231

uEug!t¡t_PE _98!9Ur9:_t9I9UgIBr999-t It

FECHA :

NOIARE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA:

Longitud localAncho local

Relación cavidad local= RCF

Reflectancias efectivas :

= J-.5 (Ht -_lpt) X P =(tll - xY )

sAlot{ 106

8.8 (L) Altura de montaJe 3.3 (Ht)=hrc+hfc

7.7 (¡,) Altura plano de trabaJo 1.0 (Hpt)= hfc.

Area local nr ol (A)

(1) Perfmetro local _ (P)

Reflectancias inicialesModelo luminarla-X-20 P

: Cielo o^t Pared o-5 Piso 0-L__Fuente luminosa 75 l.l Lu¡nenes 5300

Nivel prorndio de iluminaci6n requerido zSO Factor de correcc. reflexpiso (fcp) =

--

LLD = 0-9 LDD 5 n-87 RSDD = O-97 LLF = 0-76

AREAS REGULARES

Relación cavidad local = nCn l- S(Ht - Hpt) (l )

RCR = z.gl CCR = z.g7; o ----63;9i-E ccR = RCR. hcc =

FCR=2.97;L =1.29ry FCR = RCR. hfc =

hrc

(I) AREAs IRREGULARES

Longitud menor X = Ancho menor Y =

Cielo ( cc) n 6q Pred (

Coeficiente de utilizaciónCUt = CU x fcp =0.58x0.957 = 0.56

Número inicial de luminarias calculadas

Número actual de luminarias s

Area pc- luminaria (APL) = 5.81

x c) = o-s Piso ( fcl o-tz

NL ij750 x 63.91 '= 47932.5ffi36- N,= E x A = | -NL= ll

'9-mixlLFxxNivel lumfnico actual

0.73 Nivel Excelente

232

MEMORIAL DE CALCULOS FOTOMETRICOS III-i-------

FECHA :

N0lrtsRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL

Longitud localAncho local

Area local(1) Perfmetro local

AREA: SALON 105

10.20 (L) de montaje 3.30 (Ht)=hrc+hfc

Q.t _ (t.l) plano de trabaJo 1.0 (Hpt)

(A)

(P)

I ocal = RCF=lélHt-rpt)xP--(brL - xY )

Al turaAl tura= hfc.

Reflectancias iniciales : Cielo 0.7 Pared 0.5 Piso 0.2ftlodelo luminaria - X - 20 P Fuente luminosa 75 tl Lunienes 5300

Nivel prorndio de iluminaci6n requerido ZS0 Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = 0.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

x c) = 0.5 Piso ( fc) 0J?__

NL= 750 x 62.22 = 46665 = 10.345300x2x0.56x0.76 4511.36

- N,= E X A = X ='omNúrcro actual de luminarias 6 Nivel lumfnlco actualArea por luminaria (APL) = G.22 0.75 Nivel Excelente

Relacióncavidad local =RCR=s(Ht-Het) (L+tt) =i =4:#_RCR= 3.01 CCR= 3.01 r 0 FCR=3.01.1' = 1.30

F F ccR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =

hrc

( 1) AREAS IRREGULARES

Longitud menor X

Relaci6n cavidad

Ancho menor Y =

Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) O:7 Pred (

Coeficiente de utilizaci6nCU+ = CU x fcp =0JS_J_0958.E 0.56L

Número inicial de luminarias calculadas 10

233

lsugB!¡t_9E _9¡!9Ut9: _ rgrguErBrqg!-r tl

FECHA :

NOlt8RE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: sALON 104

Altura de montaje 3.3 (Ht)=hrc+hfc

Altura plano de trabaJo 1.0 (Hpt)= hfc.

Area local 61.20 (A)

(l) Perlmetro local _ (P)

Reflectanclas iniciales : Cielo 0.7 Pared 0.5 Piso .lOt'fodelo luminaria x ?0 p Fuente luminosa 76 vt Lumenes s300Nivel promedio de iluminación requerido 750 Factor de correcc. reflex

Piso (fcP) =

LLD = 0.9 LDD = 0.87 NDD = 0.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + lBO.3

RCR=3.04 CCR=3.04.0 =o 6-t7f2.3 ccR = RCR. hcc =

FCR=3.04.1=1.328 FCR = RCR. hfc =

hrc

(1) AREAS TRREGULARES

Longitud menor X = Ancho menor Y =

Longitud local 10.20 (L)

Ancho local 6.0 (lt)

Relaci6n cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =(HL-XY)

Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c) =0.5

Coeficiente de utilizacióncut = cu x fcP =osL€-orr¡5+--= 0.56

Núrpro inicial de luminarias calculadas = Nt = E

NL=45.eQo =10.17- : ffiffiNúmero actuar a. lrriFflFlilfi o to tgq{¡¡ryHrñrni.o act;;

Piso ( fcF.]__

Area por luminaria (APL) = 6^02 0.74 Excelente Nivel Lumfnico

234

uEugB !4t _ 9E _98t9Ut9: _ tgrgHslEr 99! - M

FECHA :

NOI,8RE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: SAL0N 103

Longltud local 10.20 (L) Altura de montaJe _ (Ht)=hrc+hfcAncho local 0.0 _ (ll) Altura plano de trabajo (Hpt)

= hfc.Area local 61.20 _ (A)

(1) Perfmetro local (P)

Reflectancias iniciales : Cielo Pared PisoModelo luminaria Fuente luminosa Lu¡nenes

Nivel promedio de iluminación requerido _ Factor de correcc. reflexliso (fcP) =

LLD = LDD = RSDD = LLF =

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + ¡¡¡ =

CCR = RCR. hcc =

a

FCR = RCR. hfc =

hrc

(r) RnrRs rnnEeuunss

Longi tud ¡rcnor X = Ancho menor Y =

Relaci6n cavidad local= RCF =__2.!-ll-E - tpt) X p =

(brL - xY )Reflectancias efectivas :

Cielo( cc) Pred( xc)= Piso( fc)

Coef.¡ciente de uti I izaciónCUt=CUxfcp=

Núrpro inicial de luminarias calculadas = N,= E xA= X=1o Luminarias ' tmllm

Número actual de luminarias 6 Nivet lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 6'02

0.74 Excerente r{iver l.umfnico

235

MEMORIAL DE CALCULOS FOTOMETRICOS III-- --- ----

FECHA :

NOrcRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: SALON DE DIBUJO I

Longitud local 10.35 .'.,i' (L) AlturaAncho local 10'20 (t'f ) Al tura

= hfc.Area local tos.s7 (A)

(1) Perfmetro local _ (P)

de montaJe _ (Ht)=hrc+hfc

plano de trabaJo _ (Hpt)

Reflectancias iniciales :

tilodelo luminaria -X-20 P

RCR-I-2.24 CCR = 2.24.2

FCR=2.24.L=0.972.3

(t) nnrns TRREcULARES

Longitud menor X =

Relaci6n cavidad local=

Reflectancias efectivas :

Ci el o O.7 Pared 0.5

Fuente luninosa 75hl

Nivel proredio de iluminaci6n requerldo _ Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =

Piso 0.10

Lumenes 5300

o.76LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = 0.9LLF =

AREAS REGULARES

Relación cavidad local = RCR = S(Ht - L+tt)=5(2.3)(10

Cielo ( cc) .0.69 Pred ( x c) = o.s Piso (

Coef'!ciente de uti I izaci6n NL= 79.275 = L6.67CU* = CU x fcp = Q.62 x 0.951 = 0,59

Número inicial de luminarias calculadas

Número actual de luminarlas 12

Area por luminarla (APL) = 6-17

CCR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =

Ancho menor Y =

RCF =_&!_LE-t -_rPü x p =

(lrL - xY )

-Nr=ExA= X= 75O* 105.70' 0m ssoo.2.o59.o.?6Nivel lumfnico actual

fc) o.rg

17 Luniuariag

0.75 Excelente

236

uEug!!¡t_9E _9¡t9U!9: _¡gIgUEIBt99! -t llFECHA :

NOITBRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA:

Longltud localAncho local

Modelo luminariaNivel promedio de

LLD = LDD =

SAI.ON DE DIBUJO 2

(L) Altura de montaJe 3.3 (Ht)=hrc+hfc(ll) Altura plano de trabaJo t€_ (Hpt)

= hfc.Area local izs.¿3 (A)

(1) Perfmetro local 44.85 (P)

Reflectancias iniciales : Cielo o.7 Pared 0.5Fuente luminosa

ilumlnacl6n requerido

RSDD =

(brL - xY )

( xc) = 0.5

= NL=

Piso o.1oLurnnes

cornecc. reflexFactor depiso (fcp)

LLF =

AREAS REGULARES

Relación cavidad local = RCR = S(Ht - Hpt) (L + U) =

CCR = 2.05. FCR = 2.05.1 0.892.3 CCR =

FCR =

RCR. hcc =

RCR. hfc =

hrc

(1) AREAS TRREGULARES

Longitud menor X = Ancho menor Y =

Relación cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) x P =z.sW7.B9=2.o5

02.3

Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) 0..69 Pred

Coeficiente de utilizaci6nCUt = CU x fcp = 0.63 x 0.949 - 0.60

Número inicial de luminarias calculadas

L25.43

Piso ( fc) o.rz

ExA= X=0xCUxLLF x xs5ffi

Nivel lumfnico actualn ., *,,T.ff t?3#,;,1', ;li ..Area por luminaria (RPt) = 6.44

0.76 Excelente

237

Longltud localAncho local

Area local(1) Pérfmetro local

Longitud menor X

Relaci6n cavidad

Ancho menor Y =

RCF =_2.!__(tt -_lpü x P =(wL-xy)

MEMORIAL DE CALCULOS FOTO}4ETRICOS III

FECHA :

NOIBRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: s^T.oNEs r?5 - 1?6'- l2,7-12a

10.20 (L) Altura de montaie -2,go(Ht)=hrc+hfc6.20 (ll) Altura plano de trabaJoo-g._ (Hpt)

= hfc.63.24 _ (A)

(P)

Reflectancias iniciales : Cielo o.7 Pared o.B Piso o.ll4odelo luminaria -JAJ- Fuente luminosa 75I{ Lumenes 5mNivel promdio de llumlnaci6n requerldo _ Factor de corrccc. reflex

piso (fcp) =

LLD = o_q LDD = o F7 RSDD = o-q7 LLF =

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad local

RCR=2.59 G=0FR =2.9 x.Q9-= l.Cl¿r

2

CCR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =

hrc

(1) AREAS IRREGULARES

local =

Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) a;* Pred ( x c)

Coeficiente de utilizaci6nCUt = CU x fcp =0,60!4¡,q54 - O.5Z

Númro inicial de lu¡ninarias calculadas

l{úmero actual de I umi nari as IArea por luninaria (eru¡ = 6.9.

= _qa_ Piso ( fc) o-lu

NIF 750ó3.24 = 47.1ffi5ffir2ú.57ú.76 49lxg2

NL 1G3 l0l¡minrias=N,=EXA= X=' g;eii;fifxxNivel lumfnico actual Rerultr

0.896 tsclcrne

238

MEMORIAL DE CALCULOS FOTOMETRICOS III

FECHA :

NO}ARE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: BIH.TOIH.:A

Longltud localAncho local

Area Iocal(1) Perfmetro local

?R tr7-a)

Reflectancias iniciales : Cielo o.7 Pared _..- Piso _€+Modelo luminarla -x-20_p__ Fuente luminosa 75ür Lumenes 5m

lft¿ 71

(L) Altura de montaje jJ_ (Ht)=hrc+hfc

(¡l) Altura plano de trabaJo s-s_ (Hpt)= hfc.

(A)

(P)

Nivel promedio de iluminaci6n requerido _ Factor de corvecc. reflexpiso (fcp) =

-

LLD = o^o LDD = o.g7 RSDD = o.qr LLF =

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad local

RCR=2.á5 G=0Ff,R = 2.65 x-Q9_ = 0.71

3

FCR = RCR. hfc =

hrc

(1) AREAS IRREGULARES

Longitud menor X

Relaci6n cavidad

Ancho menor Y =

local= RCF =_3.5 (Ht -_lpt) X P =(r{L - xY )

Refl ectanci as efecti.vas :

Cielo ( cc) .o.@ , Pred ( x c) = __0^5_ Piso ( fc) o.¡¡_Coeficiente de util izaci6nCUt = CU x fcp = 0.600.954 = 0.57 MFT50 yJg+.n = ü8.525

= RcR = s(Ht - Hpt) (L ¿e9

184.70 !FlO-CCR = RCR. hcc =

Número inicial de luminarias cal.uffi;ttftteffi{F ¡ ='ñctJxLLFxx

Número actual de luminarlas 18 Nivel lumfnico actual lbloArea por luminaria (APL) = 6.15 0.65Ecelerre

239

MEMORIAL DE CALCULOS FOTO}4ETRICOS III

FECHA :

NOI-8RE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: sAIA xE IKfEfxES

Longltud local rs-m (L) AlturaAncho local 8.o (ll) Altura

= hfc.Arealocal +

(l) Perfmetro localReflectancias inicialesModelo luminaria -x 19 K

: Cielo 0

Fuente luminosa 75I{

Relaci ón

RCR = 2.X)

FB = 2.D. L= 0.962.3

Nivel promedio de iluminación requerido 7s Factor depiso (fcp)

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.g7 LLF =

AREAS REGULARES

de montaJe 3.gL (Ht)=hrc+hfc

plano de trabaJo r.o (Hpt)

Pared o.7 Pi so 0.1

cornecc. reflex

o.76

hrc

(A)

(P)

cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + =fl+.Stn

G=2.20 L=02.n CCR = RCR. hcc =

(1) AREAS IRREGULARES

Longitud menor X =

Relaci6n cavidad local=

Reflectancias efectivas :

l'lúnnro actual de luminariasArea por luminaria (APL) =

Cielo( cc) .o Pred( xc)=Coeficiente de utilizaciónCUt = CU x fcp = O.drú.95=0.61

Núrpro inicial de luminarias calculadas

FCR = RCR. hfc =

Ancho menor Y =

RCF=l:!_(Ht--[pt)XP=(HL-XY)

6.6

0.7 Piso ( fc) o.tz

NIF750 x lfr = $.ffi =5ffi'.6jF.7ilffiNIF 18.31 l8l¡mi¡sias

= N,= E X A = X ='txctjxLLFxx

Nivel lumfnico actual

Unianid# {¡,,iirnr.ri:ro ds 0tddmh0.78

240

uE[gBt¡t_pE -9¡t9Ut9: _¡9I9UEIBr99! -I tl

FECHA :

NOIqBRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: TRI}M GIBIUIO IEA}¡A|IINA IIG. I.ffiANINA

Longltud local 3.9 - (L) Altura de montaje 2.tb (Ht)=hrc+hfc

Ancholocal , -(¡{) Altura plano de trabaJo _ (Hpt)= hfc.

Area local tr.ro (A)

(1) Perfmetro local (P)

Reflectancias iniciales : Cielo o-7 Pared o-s Piso o-lModelo luminaria -x-20 p Fuente luminosa 75 [f Lumenes 5mNivel promedio de iluminaci6n requerido zn Factor de correcc. reflex

Piso (fcP) =

LLD = 0.9 LDD = o.g7 RSDD = o.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad local =,RCR = 5(Ht - HFt) (L + lf) =I L=69.0RCR, = 5.S

..IfR = 5.S 0.8 = 2.52

G = 5.S. 0.02

11.ro

CCR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =

hrc

ll.ro

(r) mERs rnneeuunrs

Longitud menor X = Ancho nenor Y =

Relaci6n cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - HFt) X P =(l,L - xY )

Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) o.@ Pred ( x c) = o.s Piso ( fc) o.u

Coeficiente de uti I izaci6nCUt = CU x fcp = 9¿FxO.97'2=O.t+2 lÉ7Sxll.D a-Tt\ =2.ggNúmero inicial de luminarias calculadas - N,=T9#+o'*éo'76=33&!'52L ffi fiÉ=!T¡m.

Número actual de luminarias I Nivel lumfnico actualAroa por luminaria (APL) = ¿ sl 0.75 Ecelenre

241

lEugEt¡t_9E -s¡t9ur9: _ ¡9r9[ErBr99!-t tl

FECHA :

NO}'8RE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: SEGUNDO CUBICIIO DE DECANATURA INGENIERIA MECANICA

Longltud local 3.7 (L) Altura de montaJe 2.8 (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 3.0 (¡f) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)= hfc.

Area local 11'1 (A)

( 1) Perfmetro local (P)

Reflectancias inlciales : Cielo 0.7 Pared 0.5 Piso 0.1

l4odelo luminaria -_-r- ,O_p_ Fuente luminosa 7q [r Lumenes 5300Nivel promedio de iluminacldn requerido 750 Factor de corr.ecc. reflex

- piso (fcp) = _

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L +

RCR = 6.03 CCR = 6.03 0 11'1 11'1

2.o ccR = RCR. hcc =

FCR = 6.03. 9r9.-= 2.412 FCR = RCR. hfc =

hrc

(r) RneRs lRnEeuLRnes

Longitud menor X = Ancho rnnor Y =

Relación cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =

(hfL - xY )Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c) = 0.5 Piso ( fc) O.tg

Nt= 759 x 11.1 = 8325Coeficiente de utilizaci6nCU* = cu x fcp = 0'.4 x0.972 = o.42 ffiffift- ffigu .T-

- -

NL =2.t$r¡minariasNúmero inicial de luminarias calculadas = N, = E i-A =-- - f-' pmflF x x

Númro actual de luminarias I Nivel lumfnlco actualArea por luminaria (APL) = 5.5

0.84 Excelente

242

MEIIORIAL DE CALCULOS FOTO}4ETRICOS III

FECHA :

NOII|BRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA:

Longltud localAncho local

DECANAruRA DE MECANICA

Area local s7.93 (A)

(1) Perfmetro local 30.40 (P)

Reflectancias iniciales : Cielo o.7 Pared 0.5

2.62xO.8 = 1.048

-

(L) Altura de montaJe 2.8

(n) Altura plano de trabaJo= hfc.

(Ht)=hrc+hfc

.8 (Hpt)

Piso O.Lz

s300

reflext4odelo luminarla --L.lOp- Fuente luminosa - t Lu,r,enes

Nivel promedio de iluminacidn requerido 750 Factor de correcc.Piso (fcP) =

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

= RCR = S(Ht - Hpt) (L + U) =Relaci6n cavidad local

CCR = 2.62. 10 FER =2 CCR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =

hrc

(1) AREAS TRREcULARES

Longitud renor X = Ancho menor Y =

Coeficiente de utilizaci6nCU* = CU x fcp = 0.62x 0.953= 0.59 Nt=750x57.93 =43447. .14

Relacidn cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P = 2J(2.)(30.t+o)= W=2.62(r,rL-xY) ffi

Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) .0.69 Pred ( xc) = 0.5 Piso ( fc)

Núnero inicial de luminarias cal.rt.¿ffi'# fo |t'f = M = 9 l¡mina'

' txcuxliFilNúmero actual de luminariasArea por luminaria (APL) =

7 Nivel lumfnico actual l'á1o

o.L2

0.9 Ecferne

243

MEMORIAL DT CALCULOS FOTOMETRICOS III

FECHA :

NO}CRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: IEAMIT]RA INITEIRIÁL

(L) Altura de montaJe 2.8 (Ht)=hrc+hfc

(H) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)= hfc.

Area local 62.79 $l(1) Perfmetro local s2.6 (P)

Reflectancias iniciales : Cielo 0.7 Pared 0.5 Piso 0.1

Modelo luminaria -_-&20_¿_ Fuente luminosa 7s w Lumenes 53oo

Longitud localAncho local

Nivel promedio de iluminacidn requerido _ Factor de coryecc. reflexpiso (fcp) = _

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (t- + W) =

CCR = 4.19 x 9_= 02

FCR=4.L9xL=2.ú5TCCR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =

hrc

(l) AREAs TRREcULARES

Longitud menor X = Ancho rpnor Y =

Relaci6n cavidad local= RCF = 2.5 (nt - npt) X P =2.s(2)(52.(gY%3=4.L962.n

Reflectancias efectivas :

(l.lL-xY)

Cielo ( cc) .o.@ Pred ( x c) = o.s Piso ( fc) o-n

Coeficiente de utilizaci6n NIF750x62.D =47.C92.5

Núnero inicial de luminarias calculadas = N, = *r=Él*s x = P I¡ni¡nriasl--

OxCUxLLF x x

CU+ = CU x fcp = e5¿f!.fb&_p4 sffi;ffi:ñ-ffit

Número actual de luminarias 8 Nivel lumfnlco actualArea por luminaria (APL) = 5.8

0.81 Seler¡te

FECHA :

244

MEMORIAL DE CALCULOS FOTO}4ETRICOS III

FRIMR, CTtsUI¡ IE II{GB.IIRÍA INTTEIRIAL

3.9 (L) Altura de montaje 2.8 (Ht)=hrc+hfc.s (Hpt)

NO]BRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA:

Longitud localAncho local

Area local(l) Perfmetro local

(ll) Altura plano de trabaJo= hfc.

(A)

(P)

3.r

L2.@

Reflectancias iniciales : Cielo 0.7 Pared

Modelo luminaria - x- ztp Fuente luminosa

Nivel promedio de iluminaci6n requerldo 7s

LLD = O.g LDD

AREAS REGULARES

= 0.S/ RSDD = 0.97

Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c) =

Coeficiente de util ización

Factor depiso (fcp)

LLF =

Piso 0.1

Lumenes rocornecc. reflex

0.76

Relación cavldad local = RCR = S(tlt - Hpt) (l * tt) =

RCR = 5.79 CCR = 5.79.0 = 02 CCR = RCR. hcc =

Ff,R = 5.79x = 2.32FCR = RCR. hfc =

hrc

( 1) AREAS IRREGULARES

Longitud menor X = Ancho menor Y =

0.8T

Relaci6n cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =

(!tL - xY )Reflectancias efectivas :

CUt = CU x fcp =0-44x0,_EI_-0.43

Númro inicial de luminarias calculadas

o.s Piso (

NL=750x12.095ffir20.4&O.76

NL=2ExA= X=

fc)

-

= 9067.5 =2.62

Núnpro actual de luminariasArea por luminaria (APt) =

OxCUxLLF x xlumfnico actual

0.87 Eelerte

= NL=

Ni vel6.9+5

w.cB

245

IEUg!t¡r_9E _glt9Ulgr_I9]9HErBr999_ r r I

FECHA :

NOI,ERE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: SEGT,NDO CTIBICIJIO INGENIERIA INDUSIRIAL

Longitud local 3.9 (L) Altura de montaje 2.8 (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 3.0 - (bl) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)= hfc.

Area local IL.7 _ (A)

(1) Perfmetro local (P)

Reflectancias iniciales : Cielo 0.7 Pared 0.5 Piso 0.1

Modelo luminaria -l_JOp_ Fuente luminosa 75 I{ Lumenes 5300

Nivel prorndio de iluminaci6n requerido _ Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L +11 .7 Ll .7

RCR=5.90 CCR=5.90.0=0T CCR = RCR. hcc =

tCR = 5.90. 9-= 2.362.O

FCR = RCR. hfc =

hrc

(t) RnERs rnnEeuunes

Longitud menor X = Ancho ¡nenor Y =

Relación cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =(r.rL - xY )

Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c) = o.s Piso ( fc) 0.13

Coeficiente de utilizaci6n NL=750x11.7 = 8775CU. = CU x fcp = O.44x O.g7L = 0.43. 530ox2x0-43x076 3464.09

NL = 2.53 NL = 2 LuninariasNúmero inicial de luminarias calculadas = N,= ExA= [=' gxcuxLtmNúrnro actual de luminarias I Nivel lumfnico actualArea por luminaria (RPt) =

5.85 0.86 Excelente

246

uEugB!4t_9E _91t9!t9: - |9I9UEIBr99!-r r I

FECHA :

NOI,ERE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: SECRETARIA ACADE¡fiCA

Longltud local 7.7 (L) Altura de montaJe 2.8 (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 4.1 (ld) Altura plano de trabajo 0.8 (Hpt)= hfc.

Area local 31.s7 (A)

(1) Perfmetro local (P)

Reflectancias iniciales : Cielo o.7 Pared 0.5 Piso 0.1

Modelo luminarla -x -zop Fuente luminosa 75 hr Lumenes sgoo

Nivel promedio de iluminacidn requerido _ Factor de. correcc. reflexPiso (fcP) =| . _r,

LLD = O.o LDD = 0.87 RSDD = o-q7 LLF = 0_76

AREAS REGULARES

Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + = 11831.57 31.57RCR=3.74 CCR=3.74.L=0

2 CCR = RCR. hcc =

FCR = 3.74 x 0.8 = 1.496Thrc

FCR = RCR. hfc =

(r) Rn¡Rs lnnEeuungs

Longitud menor X = Ancho rpnor Y =

Relación cavidad local= RCF = 2J__(t! - Hp

(t,L - xY )Reflectancias efectivas :

!trxP=

Cielo ( cc) o.O9 Pred ( x c) = 0.5 Piso ( fc) o.r

Coeficiente de utilizacidn NL = .759;t4..l7-= Wffi&o.Sao.ñ 4.1f9.D.cut = cu x fcp = QrI4 x 0.919-= o.52

NL =;' 5l¡mirnriasNúrero inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = X =L--- 9xCUxLLF x xNúr¡ero actual de luminarias 3 t{ivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 6 31

'.F*elente

24)

usugEt¡t_99 _98tgut9r _ tgIguEIBr99! -t tl

FECHA :

NOrcRE DEL PROYECTO :

DESCRIpCISN DEL AREA: nffi(N INK$TACKI{ Y IrBEa

Longltud local 3.10 (L) Altura de montaJe 2.& (Ht)=hrc+hfcAncho local 2.O (tl) Altura plano de trabaJo .&) (Xpt)

= hfc.Area local 8.6

_ (A)

(1) Perfmetro local (P)

Reflectancias iniciales: Cielo 0.7 Pared 0.5 Piso 0.1

Modelo luminaria-x-2op Fuente luminosa tt - Lr*nu1ñoNivel promedio de iluminacidn requerido 750 Factor de correcc. reflex

Piso (fcP) =

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0,76

AREAS REGULARES

Relacidn cavidad local =,RCR = 5(Ht - Hpt) (L + ll) =ff ) 57.0

RCR = 7.07 8'06

CCR = 7.O7.0 = 0TCCR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =

hrc

FCR = 7.O7 x 0.8 = 2.83T

(r) Rnrls lnnEeu¡-RnEs

Longitud menor X = Ancho rpnor Y =

Relacidn cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X p =

(UL-XY)Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) .0.69 Pred ( x c) = 0.5 Piso ( fc) O.rS

Coeficiente de.utilizacidn NL = 750 x 8.06 = 6045

CUt = CU x fcp = 0.3gx0.975 =0.37 ffi ÑÍTNL = 2.6 I¡minarias

Número inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = X ='tmNúmero actual de luminarlas I Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 4.G 0.22 Betente

?48

uEugBt4t_9E _9¡t9Ut9: _tgrguEIBl99!-I tI

FECHA :

NOI'8RE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: OFICINA INFORMACION Y PRENSA

Longitud local 4.60 (L) Altura de montaje 2.8 (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 4.4o - (rl) Altura plano de trabajo .08 (Hpt)= hfc.

Area local 20.24 (A)

(1) Perfmetro localReflectancias iniciales : Cielo O.7 Pared 0.5 Piso 0.1Modelo luminaria x-2op Fuente luminosa 75 I{ Lumenes 53oo

Nivel prorredio de iluminaci6n requerido Factor de correcc. reflexpiso (fcp) = _

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relación cavidad local = BCR = S(Ht - Hpt) (L + H) =5 = 90_

RCR = 4.45 20'24 20'24

CCR = RCR. hcc =CCR = 4.45x _r*Oo = O

F€R = 4.45 x 9:9,_= 1.28

(1) AREAs IRREGULARES

FCR = RCR. hfc =

hrc

Longitud menor X = Ancho menor Y =

Relación cavidad local= RCF =_?l_LUl_- Hpr) X p =(t,L - xY )

Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) 0.69 . Pred ( x c) = 0.5 Piso ( fc) o.rg

Coeficientedeutilización F@ =3.565ffir20.5&O.76 @ft

(P)

CU. = CU x fcp =0.55x0.965=053= 4 l-jlllunar]as¡

Númeroinicial de luminarias calculadas = N,= ExA= | =--- 0xCUxLLF x xNúmero actual de lumlnarias 2 Nivel lumfnlco actual l,bto

Area por luminaria (APL) = 5.6 0.& Eelente

249

IEUgB!¡t_98 -9¡r9Urg: _|9I9BEIBr99: _t I I

FECHA :

NOIVBRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: SALON pONpE SE ENcnErirTRA rA cpu

Longitud localAncho local

Area local(l) Perfmetro local

RCR = 5.51

CCR = 5.51

FCR = 5.51

x0 =02

x 0.8 = 2.2O2

4.6 (L) Altura de montaje 2.8oo(Ht)=hrc+hfc3.0 (tl) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)

= hfc.13.80 (A)

Reflectancias inlciales : Cielo o.7 Pared

Modelo luminaria -x-20P Fuente luminosa

(P)

0.s Piso 0.1

75r{ Lumenes 5300

CCR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =

Ancho menor Y =

RCF=_?J_{Ht-rPt)XP=(t,L - xY )

Nivel promedio de iluminación requerido _ Factor de coryecc. reflexpiso (fcp) = _

LLD = 0.9 LDD = O.B7 RSDD = O.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + t{) = 5( -76.= 5.5113.80 13.80

hrc

(r) nnEns IRREGULARES

Longitud menor X

Relación cavidad local =

Reflectanci as efectivas :

Cielo( cc) .0.69 Pred( xc)= 0.5

Coef-tciente de utilizaci6n NL=750x13.80

fc) o. t3

= 10.350

Piso (

CUt=CUxfcp

Núrpro inicial=O.45x9.7=Q.44 ffiy*3

l{. = 2.92 = NL= 3

Nivel lumfnico actual

de luminarias calculadas = N,= E x A = [ ='txclimNúmero actual de luminariasArea por luminaria (RPl-) =

o.76

250

uEugB!¡r _9E -stt9ur9: _ E9I9UEIBr99! - r I r

FECHA

NOI'ERE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: SAl0{ IU,¡IE SE tsUlE{IRA U, q¡fftütltR

Longitud localAncho local

Area.local(1) Perfmetro local

4.0?nJ.U

L2.O

(L) Altura(lf ) Al tura

= hfc.(A)

(P)

Reflectancias iniciales :

l{odelo luminaria- X -20P

Relaci6n cavidad localRCR = 5.83CCR=0FCR = 5.83.0.8=2.33

2

(1) AREAS IRREGULARES

Longitud menor X

Relación cavidad local= RCF

Número actual de luminariasArea por lun¡inaria (APU =

Cielo O.7 Pared 0.5Fuente luminosa 75 I{

de montaje _ (Ht)=hrc+hfc

plano de trabaJo _ (Hpt)

Piso 0.1

Lurnnes 5300

o^76

Nivel promedio de iluminación requerido _ Factor de-correcc. reflexpiso (fcp) =

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = o.o7 LLF =

AREAS REGULARES

= RCR = 5(Ht - Hpt) (L + s.as12.O L2.O

CCR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =

hrc

Ancho menor Y =

=_3.5-(Ht - Ipt) X P =(r,rL - xY )

Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) o.6q Pred ( x c) = o-s Piso ( fc) ó.rgcoeficiente de utilización NL= 750 x 12'0 = 9000

5300x2x0.43xO.76 3464.08CUt = CU x fcp = o.44xo.a7t = .43 ;:-, ., : ... -NL=2,60. .3LunináiiáéNúmeroinicialdeluminariascaIculadas=Nl=E..i.A=É'...r'-

- OxCUxLLF x xNivel lumfnico actual0.71 EKCELENTE

251

MEMORIAL DE CALCULOS FOTO}4ETRICOS III

FECHA :

NOMBRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: OFICINA DE INFORI.IACION Y @MflNO

Longltud localAncho local

Area local 20.15( 1) Perfmetro local 25.4

Reflectancias iniciales :

Modelo luminaria -x-20P

(L) Altura de montaJe _ (Ht)=hrc+hfc

(ül) AItura plano de trabajo _ (Hpt)= hfc.

(A)

(P)

Cielo O.7 Pared 0.5

Fuente luminosa 75 hr

Piso 0.1

Lunenes 5300

Nivel prorpdio de iluminaci6n requerido 750 Factor de.correcc. reflexpiso (fcp) =

LLD = 0.9 LDD = O.g7 RSDD = O.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relación cavidad

RCR = 3.97

CCR=3.97.0=0TFER = 3.97x 0.8 = 1.59

2

(r) nnEns TRREGULARES

Longitud menor X =

Relación cavidad local=

Reflectancias efectivas :

local = RCR = 5(Ht - Hpt) (l- + w) a.se\os.4\

CCR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =

hrc

Ancho renor Y =

RCF = l:!_(Ht - lpll x

(t,L - xY )

Cielo ( cc) 0.69 Pred (

Coeficiente de uti I izaciónCU. = CU x fcp = 0.52x0.963= 0.50

Número actual de luminariasAroa por luminaria (Alt¡ =

Númeroinicial de luminariascalculadas= N,=E xA= [=' g;cÚ;Llil

x c) = ____0,5_ Piso ( fc) o.rz

NL =750 x 20.15 = 15.1L2.5 = 3.75

lü, = 4I¡minarias

3 Nivel lumfnico actual0.& Eelcrte

252

usugE!4t-9E _s8t9Ur9r _EgIgUEIEt99!-t rl

FECHA :

NO}ARE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: qM IE, IEARMME{IO IE SXSIEAS

Longltud local 8.8 (L) Altura de montaJe 2.8 (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 4.6 (tl) Altura plano de trabaJo 8 (Hpt)= hfc.

Area local 40.48 (A)

(1) Perfmetro local (P)

Reflectancias iniciales : Cielo O.7 Pared 0.5 Piso 0.1

Modelo luminaria -x-2op Fuente luminosa 75 I{ Lunsnes 5300

FCR = 3.31. 0.L= 1.322

(r) nnEns TRREGULARES

Nivel promedio de iluminaci6n requeridozlg_ Factor de corr¡ecc. reflexPiso (fcP) =

Núrero inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = [ ='om

LLD = o.o LDD = o-87 RSDD = o.q7 LLF = 0-76

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht _ Hpt) (L + ll) = s Ig440.48 40.48

RCR = 3.31

CCR=0

CCR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =

hrc

Longitud menor X = Ancho rpnor Y =

Relación cavidad local= RCF = 2.!.1-lt -_bü X P =(htL - xY )

Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c) = o.s Piso ( fc) o.rz

Coeficiente de utilizaci6n NL = 750 x 40.48 = -30.360'= 6.99cu, = cu x fcp = 056x0.959 = 0.54 _ffir2o'54:o'i6 $n'%r' Nl=7l¡ni¡rrias

Núrnro actual de luminarias 4 Nivel lumfnico actual !á1o

Area por luminaria (APL) = 5.79 0.gS Scferne

253

IEUg!!¡t_PE _9¡t9Ut9:_ I9I9UEIBr99! _t tl

FECHA :

NOI'8RE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: AIMCE{ IEfiMI.@{IO IE SXSIBAS

Longitud local 4.D (L) Altura de montaJe 2.8 (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 2.O (hl) Altura plano de trabaJoo,g_ (Hpt)= hfc.

Area local g.tE

(1) Perfmetro localReflectancias iniciales : Cielo o.7 Pared 0.5 Piso o.l

Lumenes 5EmModelo luminaria -x-zm Fuente luminosa 75I,I

(A)

(P)

LLD = 0.9 LDD = O.gl RSDD = O.gl LLF = o.fr

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad local

RCR = 6.79

CGR=0

FER = 6.79.

CCR = RCR. hcc =

= 2.72 FCR = RCR. hfc =

hrc

(r) AREAs TRREcULARES

Longitud menor X = Ancho menor Y =

Relaci6n cavidad local= RCF = J:!_fHt - tpt) X P =(ttL - xY )

Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) o.6e Pred ( x c) = o.s Piso ( fc) o.rg

Coeficiente de utilización NL=750x9.43 =7C/ii2.5CUt = CU x fcp = o.39X).91 =0.38

5ffir20.3&O.76 ffil.ANL=2.31 2hd¡arias

Nivel proredio de iluminación requerido Factor de correcc. reflexpiso (fcp) =

Núr¡ero inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = [ =t g'xcu'^'LLF x x

0.82

Númro actual de I uml nari as

Area por luminaria (APL) =

I Nivél lumínico actual4.71 0.77 Selente

254

uEugEt¡t_9E _9¡t9Ur9:- IgrgUErBlsg!- I tI

FECHA :

NOl'aRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: SAIA 1 DE MICROS

Longitud local 12.70 (L) Altura de montaje 2.8 (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 7.8o (ll) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)= hfc.

Area local 99.06 _ (A)

(1) Perfmetro local (P)

Reflectancias inlciales : Cielo 0.7 Pared 0.5 Piso 0.1

Modelo luminaria-e2g p- Fuente luminosa 75 t¡ Lumenes 53oo

Nivel proredio de iluminacidn requerido 750 Factor de correcc. reflexpiso (fcp) = _

LLD = -j-9-- LDD = o-87 RSDD = o.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relación cavidad local = RCR = S(Ht - Hpt) (L + ll) =5(z)(tz.zo+z.ao) = 2o599.06

RCR = 2.07

CCR=0

FCR = RCR. hfc =

hrc

CcR = RcR. hcc =

FCR = 2.O7 O.8 = 0.83T

(r) RnE¡s tnngeuuREs

Longitud renor X = Ancho menor Y =

Relacidn cavidad local= RCF = 2.!_(Ht - lpt) X P =

(r.rL - xY )Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c) = 0.5 Piso ( fc) 0.11

Coeficiente de utilizaci6n NL = 750 x 99.06 = 74295<lrCI9rc.60.ñ 4833.6

CU* = CU x fcp = 0.63X 0.949 = 0.60 &NL = 15.37 16 l¡mi¡nrias

Número inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = X ='omNúmro actual de luminarias 9 Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 6.19

0.8 Selente

255

MEMORIAL DE CALCULOS FOTOMETRICOS III

FECHA :

NOI'8RE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: sAIA 2 IE MTrnG

Longitud local (L) Altura de montaJe 2.0 (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 7.e ($f) Altura plano de trabajoo.& (Hpt)= hfc.

rcl.rcArea local(1) Perfmetro local

(A)

(P)

RSDD = O.gl LLF = 0.76

Reflectancias iniciales : Cielo o.7 Pared 0.5 Piso 0.1

l4odelo luminaria -JrE-_ Fuente luminosa 75 t¿ Lumenes 5mNivel pronndio de iluminación requerido ffi Factor de correcc. reflex

piso (fcp) = _LLD = 0.9 LDD =

AREAS REGULARES

Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + trl) =s(z)(u.orz.g) =¿B_101.4 101.4RCR = 2.05 CCR = 2.05.0 = 0TF€R = 2.05x LL= 1.64

2

CCR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =

hrc

(1) AREAS TRREGULARES

Longitud menor X = Ancho menor Y =

Relación cavidad local= RCF = 2J_(H!:_.[pt) X P =

(tIL - xY )Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) 0.69 Pred( xc)=0.5 Piso ( fc) o.tz

Coeficiente de utilizaci6nCU. = CU x fcp = 0.6&O.%9=0.ó

Número inicial de luminarias calculadas

NL =7ffi0 15.73 16 I¡mi¡nriasNúmero actual de luminariasArca por luminaria (APL) =

= NL=

Ni vel

ExA= : zfkr01.40xCUxLLF x x5ffi&o@E-lumfnico actual

6_ql

256

usugBI¡t-9E _9¡t9gt9: _ EgrgUErBt99!-I tI

FECHA :

NO}8RE DEL PROYECTO :

DESCRIpCISN DEL AREA: OFICINA DEL JEFE DE DEPIO. DE MICROS

(L)Longitud local 3.8oAncho local 3.2o

Altura de montaJe ?-S_ (Ht)=hrc+hfc

Altura plano de trabajo 0.8 (Hpt)= hfc.

([f )

(A)Area local( 1) Perfmetro local (P)

Cielo O.7 Pared 0.5

Fuente luminosa 75 hI

L2.L6

Reflectancias iniciales :

Modelo luminaria -X-20P

Piso o.l

Nivel prorndio de iluminacl6n requerido _ Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF =

AREAS REGULARES

0.76

Lurpnes

Relación cavidad local

RGR = 5.76

CCR = 5.76x O

FER = 5.76x 0.r8 = 2.3OT( 1) AREAs IRREGULARES

CCR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =

Ancho menor Y =

RCF=U_lHt-lpt)XP=(t,L - XY )

( xc) =

hrc

Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) 0.69 Pred

Coeficiente de utilizaci6nCU* = CU x fcp = 0.44x0.971 = 0.43

Número inicial de luminarias calculadas

Longitud menor X

Relaci6n cavidad I ocal =

Número actual de luminariasArea por luminaria (APl-) =

0.5 Piso ( fc) o.rg

NL=750x L2.16 = 9L2O = 2.63ffi.ffi'W.ulü, = 3 l¡nkrrias

= N,= E X A = X =- OxCUxLLF x xNivel lumfnico actual }bto

6.G

0.98

257

uEug!!4t_9E _9¡!9U!9: - ¡9r9usIBr99!-t tl

FECHA :

NOIBRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCI0N DEL AREA: OFICINA DONDE FUNCIONA C.P.U

Longitud local 3.20 (L) Altura de montaJe _ (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 3.10 (tt) Altura plano de trabaJo _ (Hpt)= hfc.

Area local 9.92 (A)

(1) Perfmetro local (P)

Reflectancias iniciales : Cielo O.7 Pared 0.5 Piso 0.1

l4odelo luminaria-x-2oP Fuente luminosa 75 I{ Lrr.n.JJñNivel promedio de iluminaci6n requerido 750 Factor de correcc. reflex

piso (fcp) = _LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + trt) = 5( = 639.92

CCR = RCR. hcc =RCR = 6.35

CCR=0

FCR = 2.54

(l) nn¡ns IRREGULARES

Longitud menor X =

FCR = RCR. hfc =

hrc

Ancho menor Y =

Relacidn cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =(!lL - x,| )

Reflectancias efectivas :I

Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c) = 0.s Piso ( fc)orll__Coeficiente de utilizacidn lll = 750 x 9.92 = 7440

cut = cu x fcp = 0.41x 0.973 = 0.40 o& =ff ff=i ffi

Númro iniclal de luminarias calculadas =Nt= E xA= X=- OxCUxLLF x x

Número actual de luminarlas 1 Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = !& 0.79 Bcelente

258

uEugB !¡t _ 9E _9¡t9Ur9: _ [9I9HEIBr99! - I I I

FECHA :

NO}GRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: RECEPCION DEL DEPARTAI.{E¡TTO DE SISTEMAS

Longltud local 3.90 (L) Altura de montaJe _2.8 (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 3.2o (lt) Altura plano de trabaJo o.8 (Hpt)= hfc.

Area local L2.48 - (A)

(1) Perfmetro local (P)

Reflectancias in{ciales : Cielo o.7 Pared 0.5 Piso 0.1Modelo luminaria - x-20 p Fuente luminosa 75 I{ Lurpnes 53oo

Nivel prorndio de iluminaci6n requerido 750 Factor de corrrecc. reflexPiso (fcP) =

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = o.97 LLF = o.t6

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + W) 5(2 = 7LL2.48 L2.48

RCR = 5.69

CCR=0

FCR = 5.69x O.8 = 2.28-T

CCR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =

hrc

(r) ¡nERs lnREeuunes

Longitud menor X = Ancho menor Y =

Nivel lumfnico actual

0.89 Excelente

Relación cavidad local= RCF = 2.1_LI-t -_Hpt) X P =

-(t.lL - xY )Reflectancias efectivas :

Número actual de luminarias

Cielo ( cc) .0.60 Pred ( x c) = o-s Piso ( fc) o-rq

coefici ente de uti I i zaci ón m, =-p0 $;L, W ._^

CU. = CU x fcp = Q.lat¡ x 0.971 = 0.43 ffirzo'4so'ñ w'cBL

-

NL=2.70 2t¡¡rin.Número inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = | =L' gxcuxLtm

Area por luminaria (APL) = 6.?A

I 259

MEMORIAL DE CALCULOS FOTOI'IETRICOS III

FECHA :

NO}ARE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: SAI0N 210 HoY 210 A y 210 B

11.80Longitud localAncho local

Area local( l) Perfmetro local

7.30

Reflectancias inlciales :

Modelo luminaria - X -20 P

Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c)

Coeficiente de utilizaci6nCU. = CU x fcp =0.62x0.951 = 0.59

Número inicial de luminarias calculadas

Cielo o.7 Pared o.s Piso o-1

Fuente luminosa 75 lü lume¡ss 5300

= RCR = srHt - Heil = t9t

CCR = RCR. hcc =

hrc

(L) Altura de montaJe 2.8 (Ht)=hrc+hfc

(Íl) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)= hfc.

= 0.5 Piso ( fc) o.tlNL = 750 x 86.14 = 64605 = 13.59ffiffiñNL = 14 Luminarias

=N,=EXA= X='' ttCuxLlilNivel lumfnico actual

86.14 (A)

(P)

Nivel promedio de iluminaclón requeride 750 Factor de coiyecc. reflexpiso (fcp) = __

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relación cavidad local

RCR = 2.22

CCR=0

F€R = 2.22xü8 = 0.89 FCR = RCR. hfc =

(r) nnens TRREcULARES

Longitud menor X = Ancho menor Y =

Relación cavidad ]ocal= RCF =_2Jl_U! -_.[pü x p =

(UL-XY)Reflectancias efectivas :

Número actual de luninariasArea por luminarria (APL) = 6.15

0.89 E

260

uEugBI¡t-9E _9¡t9Ur9: _tgrgusrBt999 _r tl

FECHA :

NO}GRE DEL PROYECTO :

DESCRIpCISN DEL AREA: SAITON 2il

Longitud local 10.60 (L) Altura de montaJe _ (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 7.30 (tf) Altura plano de trabaJo _ (Hpt)= hfc.

Area local 77.3R (A)

( 1) Perfmetro local (P)

Reflectancias iniciales: Cielo 0.7 Pared 0.5 Piso O¡__Modelo luminaria -X-20P Fuente luninosa 75 W Lunenes 53OO

Nivel promedio de iluminación requerido zso Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relación cavidad local = RCR = s(Ht - Hpt) (L + H) = s(z)(to.oo+z.so) = r7977.39

RCR = 2.31CCR = RCR. hcc =CCR= 0

FCR = 0.924FCR = RCR. hfc =

hrc

(r) RnrRs rnnEeuun¡s

Longitud menor X = Ancho ¡lBnor Y =

Relacidn cavidad local= RCF = ZJ_-(Ht - tlpt) X P =(t.lL-xY)

Reflectanci as efectivas :

Número actual de luminarias 6 Nivel lumfnico actual

Cielo ( cc) 0-69 Pred ( x c) = o.s Piso ( fc) n.rr

coeficiente de utilización N. = 7fnrz.3g! ., 5ffi5

CU. = CU x fcp = 0.6D0.951= 0.S silMfEEilfñ' ÁífZ.$L NL = i2.te,

Número inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = X =' gxct xLLF x x

Area por luminaria (APL) = 640.88 Scelente

261

uEugB!¡t _9E _!¡t9Ut9: _ EgrgUEIBr 99! -r I I

FECHA :

NOIvIBRE DEL PROYECTO :

DESCRIpCI9N DEL AREA: SAlo.l 212 wN A2 Ay 2t2B

Longltud local 10 (L) Altura de montaJe 2.9_ (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 7.4o - (!t) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)= hfc.

Area local 74'o - (A)

(1) Perfmetro local (P)

Reflectancias iniciales : Cielo O.7 Pared 0.5 Piso 0.1

Modelo luminaria -x-2OP Fuente luminosa 75 I{ tr*nu, ñ6Nivel promedio de iluminación requeri¿e 750 Factor de corrrecc. reflex

Piso (fcP) =

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad local =,RCR = 5(Ht - Hpt) (L + U) = 5(z)(t0+z.4o) = I7474

RCR = 2.35 CCR = 0FCR = 2.35x 0.8 = 0.94

2

CCR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =

hrc

(t) Rnrns TRREGULARES

Longitud menor X = Ancho mnor Y =

Relacidn cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =

Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) . 0.69. Pred ( x c) = 0.5 Piso ( fc) o.rr

Coeficiente de utilizaci6n NL = 7$ x 74.0 = 55.5m

CUt = CU x fcp = 0.61 x 0.951 = 0.58 5ffir2o'so'i6 4'672Jalü, = 11.87 NI=12 l¡ninarias

Número inicial de luminarias calculadas - N,= E x A = X =

OxCtxLLF x xNúmro actual de luminarias Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 6.16

Belente 0.S

(r,rL - xY )

262

MEMORIAL DE CALCULOS FOTOI4ETRICOS III

FECHA :

NOBRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA:

Longltud localAncho local

Area local( 1) Perfmetro local 51.4

(L) Altura de montaJe (Ht)=hrc+hfc

(tl) Altura plano de trabaJo= hfc.

SAITON 213

(Hpt)

67.71 (A)

(P)

Nivel promedio de iluminaci6n requerido

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD =

AREAS REGULARES

(T) NnE¡s IRREGULARES

Longitud menor X =

Reflectancias inici ales

Modelo luminaria -X-20P

: Cielo O.7 Pared 0.5

Fuente luminosa 75I{

Factor depiso (fcp)

LLF =

CCR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =

hrc

Ancho menor Y =

o.97

Piso o.lIrrme¡ss 5300

cornecc. reflex

o.76

Relacidn cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (l- + W) =

= 3.80

=Q

= 3.80 x0.8 = 1.52T

RCR

ccR

FCR

Relaci6n cavidad local= RCF = z.!_LUl_ipt) X P = 2.s(2(lrL - xY )

Reflectancias efectivas :

CUt = CU x fcp = 0.54x0.954=0.52 NL = 12.12 12 I¡mirsias

Núnpro inicial de luminarias calculadas -N,= E xA= X =' txclJxLlm

3.80

Cielo ( cc) .0.69 Pred (

Coeficiente de uti I ización

Número actual de luminariasArea por luminaria (APL) =

x c) = o.s Piso ( fc)I\&= 75Or 67.71 = 9.7&,5

ffieo.Sao.ñ 4189.t2

Nivel lumfnico actual

0.85 Selente

263

MEMORIAL DE CALCULOS FOTO}4ETRICOS III

FECHA :

NOIBRE DEL PROYECTO :

Longitud localAncho local

(r) RnERs ¡nnEeuunss

Longitud menor X =

DESCRIpCISN DEL AREA: sAIo{ 214

(L) Altura de montaJe 2.8 (Ht)=hrc+hfc(H) Altura plano de trabaJo qq__ (Hpt)

= hfc.Area local 43.6 _ (A)

(1) Perfmetro local sl.4 (P)

Reflectancias iniciales : Cielo o.7 Pared 0.5 Piso 0.1

tlodelo luninaria -.x-TP frente f uminosa " " tr*n.r-6ñ

Nivel promedio de iluminaci6n requerldo 4_ Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =

LLD = 0.9 LDD = 0.97 RSDD = O.g7 LLF = O.ñ

AREAS REGULARES

Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (l- + ¡¡ =

G=0R = 5.9x 0.8 = 2.9

2

CCR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =

hrc

Ancho menor Y =

Relación cavidad 'local= RCF = 2.l!_(Ht - lft) X P =2.5(2)!5L.4\=87 =5.91(l'tL-xY) 43'cE

Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) O.ffi Pred ( x c) = 0.5 Piso ( fc) O.tg

Coeficiente de utilizaci6n NL = 750 x 43.05 = 322g7.5

CU^ = CU x fcp = 0.4SO.fIl2 = O.!2 5ffir20.4&O.76 33ff!.2L ' NL = 9.54 10 LuninariasNúmero inicial de luminarias calculadas = N, = E x A = )( ='tmNúnero actual de luminarias Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 4.30

0.74 Excelente

264

MEMORIAL DE CALCULOS FOTO}4ETRICOS III

FECHA :

NO]aRE DEL PROYECTO :

(1) AREAS TRREGULARES

Longitud menor X =

DESCRIPCION DEL AREA: SALON 21s

Longitud local 6.9 (L) Altura de montaJe 2.8 (Ht)=hrc+hfc

Ancho local s.3 (l{) Altura plano de trabajo 0.8 (Hpt)= hfc.

Area local 36.57 _ (A)

(1) Perfmetro localReflectancias iniciales : Cielo O.7 Pared 0.5 Plso 0.1

Modelo luminaria -X-20P Fuente luninosa 75 hI Lurpnes 5300

(P)

Nivel promedio de iluminaci6n requerido 750 Factor de correcc. reflexpiso (fcp) =

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = 0.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + ll) =5(2)(É=9t5=!) = L?

-=F

RCR = 3.34

CCR = 0.

CCR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =FCR = 3.34. 0.8 = 1.342

Ancho rpnor Y =

Relaci6n cavidad local= RCF =_Z_.5 (Ht -_tpü X p =

(t,L - xY )Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) .0.69 Pred ( x c) = 0.5 Piso ( fc) O.rZ

Coeficiente de utilizaci6n ttl = 750:X=3=9.JL rc_sm0rc.Ylrc.ñ ryffihcut = cu x fcp = 0-5u,959=-oS NL = 6.0 6 I¡¡inarias

Núrero inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = X =' oxcuximNúmero actual de luminarias Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 6.@5

o.gg E*t"lente

265

Longitud localAncho local

Area local(1) Perfmetro local

Relaci6n cavidad localRCR = 2.97

CCR=0

FCR=2.97x0.8=1.192

(r) nnsns TRREcULARES

Longitud menor X =

usugE!¡t _ 9E _9¡r9Ur9: _ |9I9UEIBI99!- I tl

SAITONES 2L6 y 217

7.O

(A)

(P)

0.575W

= RcR = 5(Ht - Hpt) (L + bt) = s(2xztg.s\ = ig=CCR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =

hrc

Ancho menor Y =

FECHA :

NO]ARE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA:

(L) Altura de montaje 2.8 (Ht)=hrc+hfc

6.5 (tt) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)= hfc.

45.5

Reflectancias inicialesModelo luminaria -X-20P

: Cielo o.7 Pared Piso 0.1

Fuente luminosa Lumenes 5300

Nivel promedio de iluminaci6n requerido _ Factor de correcc. reflexpiso (fcp) =

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Reflectancias efectivas :

(ru-xv)

( xc) = 0'5

Relación cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpll X p =

Cielo ( cc) .0'69 Pred

Coeficiente de utilizaci6nCU* = CU x fcp =0.5&O.9f/ = .5i

Número lniclal de luminarias calculadas

Núrnro actual de luminariasArea por luminaria (RPt) =

Piso ( rc) o:12

NL= 750 x 45.5 = 34125ffi:ffi.i6-4s:ii;5-NL=6= NL=

Ni velOxCUxLLF x xlumfnico actual

0.98

.90 7

ExA= X=

7.58

266

MEMORIAL DE CALCULOS FOTOMETRICOS III

FECHA :

NOIBRE DEL PROYECTO :

(r) ¡nERs tRngeuuREs

Longitud menor X =

DESCRIPCI0N DEL AREA: SAL0N 218

Longitud local 8.0 (L) Altura de montaje 2.8 (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 7.0 (¡l) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)= hfc.

Area local 56.0 (A)

(1) Perfmetro local (P)

Reflectancias iniciales : Cielo O.7 Pared 0.5 Piso 0.1

Modelo luminaria -X-20P Fuente luminosa 75 I{ Lumenes 5300

Nivet promedio de iluminaci6n requeri¿s 750 Factor de.correcc. reflexPiso (fcP) =

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + lrf) 5(2 15056 56

RCR = 2.68CCR = RCR. hcc =

CCR=0

FCR = 2.68x 0.8 = 1.07T FCR = RCR. hfc =

Relación cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpü X p =

Reflectanci as efectivas :

Número actual de luminarias

Ancho menor Y =

Nivel lumínico actual

(r{L - xY )

Cielo ( cc) p.69 Pred ( x c) = 0.s Piso ( fc) Otg

Coef'lciente de utilizaci6n NL = 750 x 56 = 42000

CUt = CU x fcp = 0.oo.954 = 0.f M, = ffiao'o-rff"--.*''

Núrpro inicial de luminarias calculadas = N,= E x A = X ='omArea por luminaria (APL) = 6.2

0.D Ecler¡te

267

IEUgB!¡t_9E _9¡!9Ut9: _¡9I9UgIBr999-t tl

FECHA :

NO}.BRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: SALON 219

Longltud local 8.60 (L) Altura de montaJe _ (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 6,99 (H) Altura plano de trabaJo _ (ttpt)= hfc.

Area local 58.48 - (A)

(1) Perfmetro local (P)

ReflectanciasiniciaIes:Cielo-4'J-Pared+Piso0.ll4odelo luminaria -X - Z0 p Fuente luminosa 75 ht Lur¡enes s3o0Nivel promedio de iluminaci6n requerido zso Factor de correcc. reflex

piso (fcp) = _LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = 0.97 LLF = O.7G

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad local = RCR = S(tlt - Het) (t + W) = rRCR = 2.63CCR = 0.FCR = 2.63 x 0.8 = 1.05T

CCR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =

5

(r) Rnens TRREGULARES

Longitud menor X = Ancho rnnor Y =

Relacidn cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P --

(r,rL - xY )Reflect¡ncias efectivas :

Cielo ( cc) 0¡69 Pred ( x c) = __€-E_ Piso ( fc) O.rZ

Coeficiente de utilizacidn NL= 7S¡_8.48 43860Tffiffi.92CUt = CU x fcp = o-G0x0o54 = Q.g/ NL = é.5s lo Euminarias

Número inicial de luminarias calculadas - N,= E xA= X ='gmNúrBro actual de luminarias Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 5.95 0.g6 Excelente

268

MEI"IORIAL DE CALCULOS FOTOMETRICOS III

FECHA :

NOI.SRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: SALA DE CONFERENCIAS TERCER PISO

Longltud local 19.80 (L) Altura de montaie 2.80 (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 7.50 (t'l) Altura plano de trabaJo 0.80 (Hpt)-= hfc.

Area local 148.5 (A)

(1) Perfmetro local (P)

Reflectancias iniciales : Cielo 0.70 Pared 0.50 Piso 0.10

Modelo luminaria- x - 20 p Fuente luminosa 75 ll Lumenes 5300

Nivel promedio de iluminaci6n requerido _ Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = 0.97 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relaci6n cavidad local = RCR = S(Ht - Hpt) (L + =

-i46;56-RCR=273 =1.84Tiflffi- FCR = 1.84.0.8 =0.74 ccR = RCR. hcc =-TCCR=1.84.0 =QT

Reflectancias efectivas :

FCR = RCR. hfc =

hrc

(r) nnens TRREcULARES

Longitud menor X = Ancho nenor Y =

Relación cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =(btL - xY )

Cielo ( cc) _4J9__ Pred ( x c) = 0.5 Piso ( fc) 0.rtCoeficiente de utilizaci6n NL = 750 x f48.5 =,111375ffi-?-n¿.t-tocut = cu x fcp = 0,G4x0,g47 = 0.61 NL = 22.66 NL = 22 Luminarias

Número inicial de luminarias calculadas - N,= E x A = X =' oxcii;Li-rxxNúmro actual de luminarlas ____Z_ Nivel lumfnico actualArea por luminaria (APL) = 6J5- 0.93 Bueno

269

MEMORIAL DE CALCULOS FOTOHETRICOS III

FECHA :

NOMBRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: SALoN 328

Longitud local 9.8 (L)

Ancho local s,-r ([l)Altura de montaJe z-7 (Ht)=hrc+hfc

Altura plano de trabajo ¡J_ (Hpt)= hfc.

Area local(1) Perfmetro local

9E 'E

(A)

(P)

Reflectancias iniciales : Cielo o.7 Pared 0-s Piso n,lModel'o luminaria +=-¿g-g_ Fuente luminosa z5 ül Lumenes $n0Nivel promedio de iluminación requerido _ Factor de correcc. reflex

plso (fcp) = _

LLD = 0-o LDD = 0^g7 RSDD = n.q7 LLF =

AREAS REGULARES

RCR = 2.06 CCR=0CCR = RCR. hcc =

FCR=2.06=0.8 =0.86TTFCR = RCR. hfc =

hrc

(r) nnrns TRREcULARES

Longitud rpnor X = Ancho rnnor Y =

Relación cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =(bJL - xY )

Reflectancias efectivas :

Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + üt) ==1,(1.91(9.=9+8.7) = 175.7585.26

Cielo ( cc) 0.69 Pred ( x c) =

Coeficiente de utilizaciónCUt = CU x fcp = 0-63 x 0.940 = 0.60

Núrero inicial de luminarias calculadas

o76

o-s Piso ( fc) o-rl

NL i:750 x 8s.26" 6394sffi--Tii3f6ExA= )(- NL=13'

Núnrero actual de luminariasArea por luminaria (APL) =

OxCUxLLF x xlumfnico actual

= NL=

Ni vel

6- 56 0.

270

Longltud local 7.50 (L) Altura de montaJe 2.1 (Ht)=hrc+hfc

Ancho local 5.60 (ll) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)= hfc.

Area local 42'o - (A)

(l) Perfmtro local

tlEl.lORIAL DE CALCULOS F0T0I'IETRICOS III

FECHA :

NO}ARE DEL PROYECTO :

DESCRIPCION DEL AREA: SALONES 304 - 325 - 326- 327

(P)

Reflectanclas lnlciales : Clelo _-o* Pay¡ed + Plso O:_l4odel'o luminarla -x- 20 P Fuente luminosa 75 tt LurBnes s30o

Nivel prorndio de llumlnacfdn requerldo Facto¡ de corl=cc. reflex.plso (fcp) = _

LLD = --{,g- LDD = 4az- RSDD = oJ7- LLF = #AREAS REGULARES

Relacl6n cavidad local = RCR = 5 ge:L2.g.41_

--RCR = 2'96 ccR = o

ccR = icR. hcc =

FCR=2.96x0.8 =1.25T.E_-

(1) AREAS IRREGULARES

Longltud menor X =

FCR = RCR. hfc =

hrc

Ancho nBnor Y =

Relacidn cavidad local= RCF = 2.5 (Ht - Hpt) X P =(¡fL - xY )

Reflectanclas efectivas :

Clelo ( cc) 0.69 Pre4 ( x c) = 0-5 Plso ( fc) Q-¡2_Coef-tciente de utilizacldn NL= 750 x 42.0 31500

5300x2x0.56x0.76 4511.36CUt = CU x fcp = 0.58 x 0.957 = 0.56 NL = 69.g NL 6

l{ú¡rBro lniclal de lumlnarias calculadas = l{¡= E x A = [ =LtffiNúnpro actual de lumlnarias z t{ivel lumfnlco actualArea por luminaria (APL) = 7 0.9g Excelente

). :1 +.:.: ! r'' .'a.i:*:r,'¡".r

271

l.lEl,l0RIAt DE CALCUL0S F0T0I4ETRIC0S III¡¡¡i¡r¡rr¡

FECHA :

N0I-8RE DEL PROYECT0 :

DESCRIPCI0N DEL AREA: sALoN 322 - 323

Longltud local 7.5 (L) Altuna de montaJe Z.l (Ht)=hrc+hfcAncho local

Area local(1) Perfmetro local

Longitud ¡rcnor X

Relaci6n cavidad

Ancho nnnor Y =

=2.5(Ht-Hpt)XP=(r{L - xY )

A,R (tl) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)= hfc.

(A)

(P)

34.5

Reflectanclas lnlciales : Clelo o_7 Pared 0-s plso 0.1l,lodelo luninarla -x- 20 p Fuente lumlnosa 75 bt Lumnes 5300

l{ivel promdlo de llumlnaclón requerido Factor_de.coirtcc. rnflex.plso (fcp) =

LLD = 0.9 LDD = 0.97 RSDD = O.g7 LLF = 0.76

AREN REGULARES

Relaci6n cavldad local = 8CR = 5(Ht - Hptl (L + l{) =RCR = 114.95 = 3.33 CCR-¡--l4r

CCR = RCR. hcc =FCR=3.33.8 =1.40-T5

FCR = RCR. hfc =

hrc

(1) AREAS TRREGULARES

local= RCF

Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) _¡¡g__ Pred ( x c) =

Coeficiente de utilizaciónCUt = CU x fcp = 0-56 x -958 = 0.53

f{úmro lnicial de lumlnarias calculadas

f{úmro actuit de lumlnariasArea por luminaria (¡Pl-) =

0,8 Plso ( fc) 0.lzNL=750x34.$ =-5875

5300 x 2 x0.53x0.76 4269.68NL = 6.05 NL = 6 0umln.

- l{,= E X A = X ='tmimmf{ivel lumfnlco actual

0.gg5.75

272

$EUgB!4t_9E -98t9Utgt - EgIgUEIBTs9!_I tI

FECHA :

NOI,IBRE DEL PROYECTO :

DESCRIPCI0N DEL AREA: SALON 321

(L) Altura de montaje 2.7 (Ht)=f¡¡6+¡¡s(lf) Altura plano de trabaJo 0.8 (Hpt)

= hfcArea local 32.49 (A)

(l) Perfmetro local eg.S (P)

Reflectancias iniciales : Ciel o 0.7 Pared 0.5 Piso Oj1__Modelo luminaria -L-:._Zg_p__ Fuente luminosa lS Vt Lumenes slqA_

Longitud localAncho local

Nivel promedio de iluminación requerido _ Factor de correcc. reflexPiso (fcP) =

LLD = 0.9 LDD = 0.87 RSDD = O.g7 LLF = 0.76

AREAS REGULARES

Relación cavidad local = RCR = 5(Ht - Hpt) (L + t,) =

RCR = 3.44 CCR = 0

FCR = 3.44 x.0.8 = 1.45T5-CCR = RCR. hcc =

FCR = RCR. hfc =

hrc

(l) Anrns TRREGULARES

Longitud menor X = Ancho menor Y =

Relacidn cavidad'local= RCF = 2.!_(-!,!_- Hpt) X P = a5{f.9)(23,5)(1,,1 -xY) 32.49

Reflectancias efectivas :

Cielo ( cc) 0.'69 Pred ( x c) = O.j___ Piso ( fcl O.Lz

Coeficiente de utilización NL = 750x 32.49 = 24367.55ffoizff.ffi0',ffi2&i768

CUt = CU x fcp =0-5Ixi.9EI_--0.53 u= s.zo Nb= 6 LuminariasNúmeroinicial de luminarias calculadas -N,=E xA= X='g-mtxNúmero actual de luminarias 2 Nivel rumfnico actualAr':a por luminaria (ADL) = 5.41 0.87 Excelente

273

9. SISTEI,IAS DE MAL,LAS A TIERRA INDEPENDIENTES

9.1 GENERALIDADES

Con el fin de proporcionar mayor seguridad al sistema eléctrico y

equipos de la Universidad, es recomendable que se diseñen sistemas

de mallas de tierra independientes que cubran equipos o instalacio

nes eléctricas del mismo tipo y evitar asf que en algún monnnto se

produzca una falla por falta de un buen sistema de tierra. En gene

ral, tales sistemas cubren:

Sistema de mallas de tierra para aterrizar todas las estructuras me

táticas del edificio, que contengan conductores o equipo eléctrico.

Sistemas de mallas de tiema para el equipo de computadores.

Se analizará en este capftulo lo refercnte a sistemas de mallas de

tierra para el equipo de computadores.

9.2 PARTES DE LAS INSTALACIONES DE PUESTA A TIERRA

Una instalaci6n de puesta a tierra esta compuesta por :

274

a. La tiema propiamente dicha.

b. La línea de puesta atierra (Incluye la lfnea colectora de puesta

a tierra y la de conexi6n con la toma de tiema).

c. La toma de tierra o electrodo (barra o malla)

9.2.1 Tierra propiamente dicha. Factores deterninantes de la resis

tencia del suelo. La resistencia propia del terreno depende de :

a. Su constttucidn o naturaleza.

b. Grado de hurBdad.

c. Temperatura.

La naturaleza del teryeno puede ser tal que lo haga tmpropio para

efectuar en el toma de tierra, en este caso es obligado un desplaza

miento de los mismos hasta encontrar terreno de naturaleza apropiada

o zonas de ci.erta humedadr tales c9m0 proximidad de pozosf zonas re

gables, etc.

Los terrenos rocosos no son aceptables y st no fuese fácil encontrar

otros en la proximidad de la tnstalación, se efectuará un buen trata

miento qufmico que permititá regar estas tonas de tierra en épocas de

verano.

275

Es conveniente aún en tierras húrndas, tratar el terreno con sal común,

puesto que ésta mantiene la hunndad en el (prcpiedad higrométrica).

Puede emplearse, además de sal común, cloruro de calcio o sulfato de

cobre o de magnesio.

9.2.2 t'lediciones de la resistencia especffica del suelo. La resis

tencia especffica del suelo debe ser obtenida, en forma aproximada,

en base a sondeos geoeléctricos. Debe tenerse en cuenta que la rcsis

tividad de la tierra varla con el grado de hurBdad y que este no es

constante a través del añ0. Para el cálculo es necesario asumir las

peones condiciones.

La resistencia especffica de la tierra se expresa como la resistencia

de un cubo de un metro de lado. Su unidad es : JaX ft.

La siguiente tabla suministra valor€s - gufa sobre resistividad

diferentes tipos de terreno:

276

TABLA36. Valores - Gufa de resistividad de la tierra*

Tipo de suelo Resi stenci a específi ca( -c¡- x Mt. )

Pantanoso, cenagoso

Barro, tierra arable y archillosa 100

Arena humedad

Grava humedad

Arena o grava seca

Terreno Pedregoso

500

1.000

3.000

* V de 0100, S 20N Roca 10.000

9.2.3 Lfnea de puesta a tierra y lfnea colectora de puesta a tiema.

LINEA DE PUESTA A TIERRA: Lfnea que une Ia parte de la instalacidn

que se desea poner a tierra con una toma de tierra, siempre que esté

tendida fuera de tierra, o en tierra pero con aislamiento.

LINEA C0LECTORA DE PUESTA A TIERRA: Lfnea a la que están conectados

varios cables de puesta.a tierra (no fonnan parte de ella las lfneas

de puesta a tierra que parten de la colectora y se conectan, dentro

de un panel , o varios aparatos montados en él ).

277

9.2.4 Instalaci6n de los electrodos. La resistencia de la conexión

a tierra varfa en forma inversamente proporcional al área de la plan

cha ( suponiendo un terreno de resistencia unifome) limitándose a

áreas no mayoies de 25 a 30 pies cuadrados. Se utiliza este sistema

en terrenos rocosos o arenosos en los que no puede utilizarse electro

dos clavados.

g.2.5 Tiras enterradas. Las tiras entenradas son cintas de cobre

de 155 x l/8" entemados a 45 cms por debaJo de la suilerficie, con

soporte a los cuales se sujeta la cienta aislándola de su contacto

con el mismo.

Generalmente se requt'ere una longitud considerable de cinta, para ob

tener una conexión a tÍema de baJa resistencia.

La resistencia varfa en forrna inversamente proporcional al dobl.e de

la longitud de la cinta'para evitar longitudes de cinta demasiado

lafgas se utilizan cintas en paralelo, bien separadas unas de otras.

También se logran vaiiaciones de la reststencia de la conexi6n a

tierrai variando la profundidad'de la cinta debe estar comprendida

entre 18" y 3".

9.2.6 ReJillas, Consiste en cables de cobre enterrado aproximada

mente 6" en el suelo y formando una red de cuadros para el caso de

plantas generadoras y subestaciones.

?78

La finalidad de la reJilla es pnoveer áreas equipotenciales en todo

el lote de la estación. La resistencia de las conexiones a tierra,

en todos los sistemas debe tener un valor máximo de l0 ohmr'os.

9.2.7 Electrodos clavados. El electrgdo !'cl.avado" consiste en una

varilla de cobre, con alma de acero (Coppemeld) cuyas dimnsiones

pueden variar entre diámetro de 1/2r, 518", 314" y longitudes en

tre 8f' y 8.1/2" y a veces de 16r' a 64t', dependiendo de los terrenos.

Una buena resistencia se constdera comprendida entrc 2.0 y 2.7 ohmios.

EI electrsdo debe tener cabeza de acero que perrnita los golpes para

introduci.rlo en la tierra, a cualquier longftud de profundidad. La

conexión del cable de salida se hace rndtante abrazaderas y por unio

nes mediante acople.

9.3 VENTAJAS DE COLOCAR SISTEI4A DE TIERRA A LA RED DE COMPUTADORES

fen6menos eléctricos, tales como los rEyos, lis tierras se usan

drenar el potencialextraño de sistema antes que el personal

lestonarse o componentes vulnerables del sistema puedan dañar

Para potenciales extraños causados pgr fallas en el ststema de poten

cia eléctrica con retorno a tterra, la tterra qyuda a causar una rá

pida operación de las protecciones del sistema de potencia por la

proxisión de pozos adicionales a la corriente de falla, causando asf

Para

para

pueda

se.

279

la remoci6n de potencial extraño tan rápidamente como sea posible su

adici6n, la tierra volverá a dreRar potencial extraño antes de que el

sistema de cómputo pueda dañarse seriamente o el personal lesionarse.

9.4 DESVENTAJAS

se debe hacer manteniniento correctivo y preventivo. se deben hacer

pruebas peri6dicas.

9.5 GUIA PARA EL CALCULO DE INSTALACIONES DE PUESTA A TIERRA

Determfnar el tipo de instalaci6n de puesta a tierra, respecto

nivel de tensi6n.

De Proteccidn : Consiste en la conexi6n a tierra de todas las partes

de la instalaci6n no pertenecientes a los circuitos de energfa, pero

que pueden ser energizados por cualquier circunstancia, pontendo en

peligro la seguridad del personal de servicio.

De Derivaci6n¡ Su.funci6n consisten en derivar a tiema cargas está

ticas, corrientes de fuga y corrientes producidas por descargas atmo

féricas en las lfneas.

a.

del

b. Determinar el tipo de construccidn

tierra respecto de las cafacterlsticas

sición de los nismos.

de la instalación de puesta a

propias del equipo y la dispo

Univushld lühnom

0cpo ltbltl+aru

2&

c.

po!

. Instalaciones separadas de puesta tierra: Si se puede separar las

puestas a tierra de protecci6n del lado de alta tensión y del labo de

baja tensi6n, y si se realizan las exigencias de conexi6n del neutro,

es conveniente agrupar la puesta a tierra de protección oe lado de

baja tensión con la de servicio. La de servicio está presentada por

la puesta a tierra de los neutros de los transformadsres X del conduc

tor neutro de la red, relacionándose principalmente como problemas de

operaci6n del sistema.

Detenninar la resistividad ( Resistencia especffica del suelo )

. Experir¡entalrente por sondeo geoléctrico,

. Tabla No. 36

d. Calcular la corriente máxina de cortoctrcuits ( valor R.l'|.S. en

amperios), Qu€ fluye a la malla de tierra con aporte por expansidn

del sistema.

e. Calcular la sección transversal en ctrcular mil, de las lfneas

de puesta a tierra y colectoras, por la fdrmula¡

fi=Log. 10 (Tm - Ta) * ,

234 + Ta

IxFs

28L

fi = Secci6n transversal en circular mil.

I = Corri.ente de cortocircuito en amperios

Fs = Factor de seguridad ( reconendado 1.5 mfnimo)

$ = Tiempo en segundos que dura Ia falla antes de extinsión.

Tm = Temperatura náxtma permitida en grados centfgrados.

Ta = Temperatura ambiente en grados centfgrados.

Para efectos de diseño debe considerarse;

Ta = 40oC.

Todo el calor es retenido por el conductor debido a la corta duración.

Punto de fusi6n del cobre l083oC.

Tm admisible para uniones soldadas 450oC.

Tm admisibles para uniones pernadas 250"C.

Los valor€s de corriente usados en los cálculos deben involucrar un

factor de incremento que tenga en cuenta Ia probabilidad que la máxi

282

ma corriente de falla aumentará cuando el sistema crezca' pués es in

conveniente reforzar la toma de tiema una vez construfda.

La tabla siguiente indica la capacidad que deben tener los Conducto

res de cobre para evitar la fusión en relación al tiempo de duración

de la falla

TABLA37. Capacidad del conductor

Tiempo de duración

de la falla (Sg)

Ci rcul ar mi I por Anperi os (Ct'ilA)

Solo cable Con uniones I con unionessoldadas I pernadas

30

4

I

0.5

40 50 65

42024

71012

5 8.5 8.5

f. Verificar la capacidad de transporte del conductor pOr la rela

ci ón.

Circul a mil nominales

Capacidad ( cM/A )

y la tabla 37.

283

g. Galcular el material y la longitud de la toma de tierra por pro

ceso interactivo de acuerdo al tipo de montaJe de equipos y verificar

la resistencia de la instalaci6n de puesta a tferra'

Si las condiciones locales no requieren el empleo de otro material 'se utiliza cObre o acero cincadO al fuego o revestido de cobre'

En la siguiente table se indican las secciones mfnimas:

284

ABLA Secciones mfnimas tomas de tierraTipo detomas de

tierra

Materi al

Acero cincadoal fuego

Acero revertido decobre

Cobre

Banda detoma detierra

Fleie qcero100 rm¿

Espesor mfn.3 mm.

Cable^(sección)95 rmz

Sin alambresfi nos

5o rm2

Fleje cobre 50rnr2

Espesor min 2r¡n

Cable ( sección )

sin alambres finos35 r¡n2

Barra detoma detierra

Tubo de acerc .1"

Angulos de aceroL65xG5xlPieza aceno UGl12

Pieza acero TZ TA

Acero 15 mn 0

capa de cobre

de 2.5 run. de

espesor.

Fleje cobre 50r¡n2

Espesor Min. 2rm

Alanbre o cabl.esin alambres finos35 rm2

tubo de cobre30x3

Perfil de acero,cruz50x3 uotras bamas la-n¡i nadas equi va-I entes .

PIaca detoma detierra

Chapa de acerode 3 r¡n.

Chapa de cobre de2 nm.

EI cobre metal de alta conductividad tiene la ventaJa de no suft i.r de

corrosión cuando está baJo tierra, sinerüargo pnesenta la desventaja

de fonnar celdas galvánicas con tuberfa de acerc, conduit, cables con

chaqueta de plomo, etc. enterrados y por consiguiente se constituye

285

en fuente de corrosión.

El acero cincado se pnesenta como alternativa puesto que elimina

efecto adverso de la malla sobre otros conductores enterrados.

La resistencia de pro.pagación es determinante para la calidad de

una instalaci6n de puesta a tierra. Dicha resistencia depende del

tipo del terreno y de su constituct6n, asf como de las dimensiones

la disposici6n de las tomas a tierra.

La resistencia de propagación se calcula como resistencta del terre

no entre una instalacidn de puesta a tierra y una tierra de referen

cia.

La tierra de referencia está fomada por tomas de tierras auxiliares

dispuestas a una distancia suficiente de la instalaci6n de puesta a

tierra objeto de medida.

En la tabla stguiente se indican los valores orientativos de la resis

tencia de propagaci6n que se puede alcanzar con tomas de tierra, en

diferentes clases de terreño.

el

2ü

TABLA 39. Resistencia de 6n

Clase de

Terreno

Con bamas de tomas detierra

Con barras de tomas de tierra

2 5 l0 l5 2 5 t0 l5

Longitud de toma tierr¡ Prof. de la toma de tierra aMts.

Terrenopantanoso 30 12 6 4 l5 6 3 2

Terreno fagoso arci-broso y decul tivo 100 40 20 13 50. 20 l0 7

Arenahúmeda 200 80 40 27 40 20 l4

Gravahúmeda 500 200 100 67 50 34

Arenagrava seca 400 200 133

Temenorocoso I 200 600 400

h. Verificar la tensidn de contacto de la instalación.

E malla = km xki x/ x + ( para mallas )

Siendo :

287

Km = Coeficiente que tiene encuenta el efecto del nfinrero n, espacia

miento D , diámetro d, y profundidad de enteramiento h de los conduc

tores de la malla. Su valor es derivado de :

19h=* xLn D- + I Ln(3/4)(s/r6) (7lg),..' l6hd tf

;-yde= 1f 4xáreaIff

El núrBro de factores'en par€ntesis en el segundo término es dos menos

que el número de conductores en paralélo en la malla excluyendo las co

nexiones de cruce, (n-2 ) a lo largo, determinado por :

n= largo del lote + IEl espaciamiento

ki = Factor de correcci6n de irregularidad que consfdera la n6 unifor

midad del fluJo de corriente a tierra desde dos partes difenentes de

la malla.

Ki = 0.65 + 0,172 x Nl ( fórmula empfrica TEEE - 80 Pá9. 23).

Donde Nl es el nfirBro de conductores en paralelo en la malla tomadas

en una sola dirección ( a lo ancho ).

28

Nl = Ancho del lote + I. Espaciamiento

, = Resistividad pronndio de la tierra en-O-Mts./

t = Máxima co-riente total R.M.S. en amperios que fluje entre la

malla de tierra y la tierra con aporte por futuro crecimiento del sis

tema. (Icc x 1.5 )

| = longitud total del conductor enterrado en mts.

La resistencia Rt lograda con una vartlla está dada por :

Rr= / x 4(L-g)z rf [-s) d

Siendo ;

P = Resistencia especffica del suelo..l

| = Longitud de la varilla

g = Profundidad de enclavamiento de la varrilla. Si la cabeza de

la yarilla está casi a ras de tierra g = 0

d = Didmetro de la varilla.

289

En base a esta resistencia Rt la resistencia a tiema requerida se

obtiene rndiante conexión en paralelo de varias varillas y será:

l- - I + I +.Rt Rtl Rtz Rtn

En las varillas de puesta a tierra, el diámetro es escogido en base a

consideraciones mecánicas, antes que eléctricas. Un incremento del

diámetro no repercute en forma importante sobre una disminucidn de la

resistencia, decisiva es la long.itud.

i. Seleccione los materiales para uniones de la lfnea de conexi6n a

tierra de acuerdo a la siguiente tabla:

Uniw¡idcrl lutonomo ds 0aiJilh0o¡tu. 0iblrofoto

TABLA 40 Correctores recomendados para conexiones a tierra tipo

GAR, GKP, GKP -. ü1., Gq

GD, GP

GK.

GX

GJ, GG

GA-H, GD-H, GK-H, GG-H

GB, GBll, GZ.

GC, GCl4, GL

GE, GT

GFG

KF, K2F, KL, K2C

ccl, ccz, cc4

cRl, cRz, RRI

csl, csz, cs3, cs4.

cBl, BBI, BB2, BB3

290

úl.,ao(.}o'Eat,(UL.o+t,()Égo(.>

o simi I ares

Tip. de unión o empalme Tipo de conector

Cable de varrilla o tubo

Doblecable o vari'lla otubo

Tres cables a varillao tubo

Cable a cable

Barraavarillaotubo

Cable o perfil en H.

Cable a barra

Doble cable a barra

Tres cables a barra

Barra a cable en concreto

Cable a parte metálica

Cable a

Cable a

Cable a

Cable a

cabl e

varilla de tierra

superfi ci e

terminal a barra

.úS='E.úEov,

i. Elabore el listado de materiales y pnesupuesto de la obra.

29L

IO. SISTEMAS DE EMERGENCIA

10.1 GENERALIDADES

El contenido del presente capftulo está destinado al estudio y regla

mentación de los sistemas de generaci6n de emergencia para ,suminis

trar alumbrado y fuerza en la Universidad en caso de fallas del sumi

nistro normal externo.

Los sistemas de emergencia están generalmente instalados en lugares

de reunión, donde se necesite alumbrado artificial, es el caso de la

Universidad ocupada por un gran núrnro de personas.

Los sistenas de emergencia pueden sumintstrar fuerza para el funcio

namiento de equipos esenciales, tales como los de refrigeraci6n,los

de ventilación cuando son importantes Para nantener la vida, los de

alurrbradO para los pasillos y salas prtncipales, los destinados para

conputación.

10.1.1 Cortes de corrientes. Del análisis de confiabilidad que

debe darse al sistema, las posibles causas de fallas que ocurran y

292

el tiempo de duración de estas, predicen la utilizaci6n de un equipo

de emergencia. Este conocimiento puede usarse para deteminar si hay

necesidad de incrementar la confiabilidad o disponibilidad de una

fuente de suministro para algún uso en particular, la confiabilidad

es un indicativo de cuantas fallas pueden esperarse porrencima de

cierto periodo de tiempo,.mientras que la disponibilidad es un indi

cativo del total de tienpo que se carece del servicio eléctrico.

10.1.2 Descripción y especificación técnica de los sistemas de

emergencla.- Las unidades diesel son generalmente de servicio pesado,

tienen r.Enor costo de combustible y rnnor peligro de fuego que las

unidades de gasolina,

Pueden ser operadas solas o en conexi6n paralelo con otras, esto re

sulta ser muy conún. El control puede ser manual o automático,el en

friamiento se puede Obtener pOr aire forzado o por ctrculacidn de

agua,

Los grupos electrogénos de emergencia son diseñados para una instala

ción flexible, costes de instalaci6n bajosr.mantenimiento rápido, eco

n6nico y confiabilidad total, Cada grupo completo contiene : notor

generalmente diesel, notor de arranque eléctrico, regul.ador de voltaje, enfriador.tipo radiador, generador sin escobillas, tablero de

controles ( montado en el genera¿or) y una base o soporte fijo. (ver

figura i.

293

3o-

-e fi€E ÉE

P5.ttg(uÉoÉo,'ErroL+,(-to,

o,

oCL5LC'

CE

=(tl¡-

fitfltE!oE*.

E¡E J,

294

Motor generalmente diesel .

Motor de arranque eléctrico.

Regulador de voltaje.

Enfriador tipo radiador.

Generador sin escobil las.

Tablero de controles ( montado en el generador ).

Base o soporte fiio.

295

10.1.3 Estudio de Prioridades. En las áreas y equipos que veciban

abastecimiento del generador de emergencia, los cuadros de distribu

ci6n eléctrica y conductores segundarios se dividirán directamente

después del punto de rnedici6n de una red de prioridad (A) y una red

de no prioridad (B).

El abastacimiento de electricidad de emergencia se suministra a tra

vés de contactores a las zonas de prtoridad del cuadro general de

baja tensi6n, de modo que cuando falle el abastecimiento normal los

cuadros de distribución eléctrica prioritarios reciban suministro de

la central eléctrica de emrgencia.

Las prioridades quedaran establecidas de comfin acuerdo entre las di

rectivas de la Universidad. Este estudio de prioridades se debe rca

lizar teniendo en cuenta cada una de las áreas donde es de vital im

portancia un seryicio óptinro de electricidadr gu€ garantice un normal

desarrollo de las actividades efectuadas en cada una de estas áreas.

A continuacf6n se establece una

tes áreas y equipos que podrÍan

te eléctt ica.

Tabla41. Estudio de prioridades,

lista de prioridades de las diferen

constituir una Universidad en su par

(ver la siguiente hoja)

296

TABLA 41. Estudio de Prioridades

Ambi ente Pri ori dadesM BI,

1. Al umbrado y utensi I ios menores :

. Corredores

. Recepcion y operador de sonido t00

. Oficinas,de administracidn 100

100

. Centro de Cómputo

. Grdr

100*

100

. Laboratorios 100

*El centro de cómputo estará altmentado mediante una unidad ininte

rrumpida de potencia (U.P.S.) ver figura

yA AL TEN.DT9O Efi¡j- nvsnn (axcatl.

o¿rtcunAC.tt A. O.

297

7leLE20 E,lu7.

¿lrA ^ragML.

c.A.,3.A ttE earcactbtA.

Cco 03

5^u oeconPufO

4?C2ras.

FIGURA 8. Sistema eléctrico de alimentación para equipo de sistemas

298

10.I.¡t Sistemas de Control. La transferencia de carga a un grupo

electrógeno de emergencia se puede hacer por dos medios: l¡lanual y

Automáti co.

Para el caso que ocupa estudiar, debido a la urgencia del suministro

de fluldo eléctrico por falla en el servicio nonnal' el equipo de emer

gencia debe estar en servicio por un lapso de tiempo entre 8 y 15 se

gundos y asf se debe ajustar para que cumpla este cometido en el arran

que de la planta, debe tenerse en cuenta que entran únicanente las car

gas con prioridad A. especificadas en la tabla 41.

10.1.5 Interruptor de transferencia autornática. Como ejemplo analice

mos el interruptor de transferencia tipo interruptor termcrnagnético

(circuit breaker type) utiliza dos interruptores como contactos princi

pales consiste en tres elementos básicos¡

. Contactos principales

. Mecanismos de transferenci.a

. Ci.rcuito de inteligencia

Los interruptores termomagnéticos utili'zados como contactos principales

conecta y desconectan la carga de las fuentes de potencia.

El mecani.smg de transferencia transfiere los interruptores termomag-

299

néticos de fuente a fuente.

El mecanismo de transferencia de un enclavamiento nrecánico positivo

que previene que ambos interru,ptores sean cerrados al mismo tiempo.

Debe estar diseñado para deJar a los dispositivos de disparo en posi

ción cerradh ,permiti'endo protecci6n térmica y de corto cirruito.

El circutto de inteligencia o de supervisorfa verifica las condicio

nes de las fuentes de potencia y prwee la inteligencia necesaria

para el interruptor y la speractdn de los circuitos relativos.

Debe estar conectado al tablero de tntemupci.6n por dos cables que

terminan en los enchufes de i.nteyconexión del tablero.

Existen otros tipos de fntemuptores de transferencia como el tipo

contactor.

10.1.6 Selección de los internrptofes de transferenci.a. Los inte

rruptores de transferencta ssn seleccionados del nismo modo que se

seleccionan otros compone¡fes de un sistema eléctrtco de distribucidn,

ciertas caracterfsticas deben ser identificadas para acoplar apropia

damente el interruptor a las necesÍdades del sistema de acuerdo con

el c6digo nacional eléctrtco (nel{A) y otros standares aplicables.

IO.2 CALCULO DE LA PLANTA DE EI.,IERGENCIA

300

Un emor en el dimensionamiento inicial del generador afecta a la to

talidad del sistema. El motor debe seleccionarse según los H.P. nece

sarios para mover un generador detenninado. Los parámetros del siste

ma de alimentación del cmbustible tuberfas, dep6sitos y consumo de

co¡nbustible, dependeran del motor escogido. Igualmente los sistemas

de refrigeraci6n y escape deben ser los que corresponden aI equipo,

la seccidn de los cables y los cgnmutadores de transferencia de carga

deben ser adecuados a los KVA del generador.

Hasta una potencia de l0 H.P. hay motgres tanto monoffuicos como trifásicos. Para potencias maygnes de l0 H.P. los notores en general

son trifásicos. Las tensiones nornali'zadas para generadores son a

veces di.stintas de las corrcspondi.entes tenEiones normalizadas para

motores. Las nonl¡s NEMA l''lgl=10,3 y l,lGl-221 dan las siguientes ten

siones para motores y generadores re$pectivamente:

TABI-A 42. Tensiones normalizadas para motoy€s y generadores

Motores Generadores

I l0*

208 ( solo para 60 HZ)

220

120

120/208

*Motores de 15 HP y rnnores

10.2.1 Método de

la potencta total

cálculo. De

en Kll o en $l

acuerdo a la carga

teni'endo en cuenta

a instalar se sunn

además los rangos

30t

de voltaje a utilizar.

Es importante mencionar

nores no son tenida en

cen al ser conectadas al

tan la cafda de tensi6n

anteriores se escoge el

que las cargas de alurürado y utencilios me

cuenta en el análisis del efecto que produ

siste¡na de emergencia ya que estas no afec

de la planta. En base a las consideraciones

factrde demanda.

TAELA 43

La tabla 43 relaciona el tipo de carga instalada factor de demanda y

la carga demandada¡ en base a las tablas se encuentran los factores

de demanda respectivos (ver Icontec op.cit. tablas 3 y 26. ver NEC

op.cit. seccfones 220 - 1l y 220 - 20'1.

Multiplicando la columna 3 y 4 se obtiene la carga demandada.

de ca

Canti dad Equi po Tipo decarga

CargaInst.Kll.

FactorD.Dem.

%

CargasDemand.

Se totaliza al final toda la carga instalada y demanda de los cquipos.

302

Con base a la tabla 3 de las normas IC0NTEC, se rraliza el cálculo

de la demanda de alumbrado y utensilios menorcs.

Los factores de demanda de la columna 4 serán un promedio de los tota

les establecidos para cada caso.

Obteniendo estos totales se pasa a seleccionar tentativamente el mo

delo del generador en base a los datos del formato de la tabla 43 te

niendo en cuenta lo siguiente:

La potencta demanda en Khl debe ser comparativamente igual o un poco

menor que la potencia nominal (Stan¿ by) de la planta, si se considera

SB:n€c€SdFio por cuesttones de ampltaciones futuras se podrá aplicar

un 20% de reserva a Ia carga demandada J seleccionar en base a este

resul tado.

Pot. Deman. x 1,20il = P. Nom. (Stand by )

Generador escogido ; Modelo :

Pot, Prim. P, Nom.Stand by

N0TA¡ Con % de reserya.

Ver anexo 17.

303

11. ANALISIS DE LA U.P.S. E INVERSORES COI,IO MEDIO DE PROTECCION

LAS SATAS DE MICROPROCESAODRES Y SISTEI4AS

11.1 GENERALIDADES

Se describe un sistema no interrupido de potencia de estado s6lido,

denominado U.P.S.

El U.P.S. provee de energfa alterna precisa y sin interrupciones a

cargas crfticas en foma completamente eficiente, sin alteraciones

de ondas transitorias; independiente de las perturbaciones o cortes

de energfa de la red pública o de las fuentes de emergencia.

La energfa es obtenida en todo momento de un Banco de Baterias, las

cuales se mantienen cargadas por medi.o de la comiente de la lfnea

y en el momento de un corte eléctrico el único fendneno que presenta

es que las baterias no se siguen cargando y cdnienza a consumirse su

energfa almacenada. No existe ningún tipo de conmutación en el vol

taJe de salida.

Un U.P.S. contiene los stgui:entes elementos :

304

. Un cargador de baterfas

. Un rectificador de corriente alterna en coriente continua.

. Un ondulador de corriente continua en corriente alterna

. Un transformador de aislamiento.

. Un banco o grupo de baterias

RecnFrcADcncár¿cAool. alTcPrB. OilAzt¿@, rz&tFc2tilD1n.

FIGUM 9 Diagrama en blgques de un U,p.S.

Cuando hay una comiente eléctrica en la red, esta alÍrnntada al car

gador de Bqterfas y al rectificador, el cual a su vez Provee la ener

gfa al ondulador del cual se conecta al computador a través del trans

305

fonnador de aislamiento. Cuando ocurre una cafda total o parcial

del voltaje, el cargador y el rectificador deian de trabaiar y las

baterias son las encargadas de proporcionar la energfa necesarla al

ondul ador.

El voltaje en la salida del U.P.S. es siempre el misno sin importar

si a la entrada hayaon6 corrfente eléctrica.

Cuando por cualquier razón, sea necesaria la desconexi6n del U.P.S.,

generalmente exÍsten un interruptor de paso o [By=p¡55t', el cual co

necta directamente el voltaje de entrada a la salida.

El tiempo que tarda las baterías en perder su cargn depende de la po

ten cia del equipo que se este alirpntando y la cantidad de capacidad

en ampertos - hora de las baterias disponibles.

Esta pueden ser baterfas convencionales de automdvil o baterfas esta

c i onari as .

Con un par de baterfas de autsn6vil se puede trabaJar aproximadamen

te durante una hora, con un consumo de IKVAr y a rredida que disminu

ye el consumo,aumenta el tiempo de autonomfa. El consumo promedio

de un computador personal es de uno 300 a 400 VA. (lrVn = 1.000VA).

IT.2 ALA}'IBRADO

306

El método de alambrado, materiales y codificaci6n están de acuerdo

con los requerimientos del c6digo eléctrico nacional (NEc) y otras

normas apl icabl es .

tt.2.1 C0NSTRUCCI0N DEL EQUIPo y MoNTAJE

El u.P.s. está construfdo en unidades modulanes, montados en ayma

rio rntálico construfdo según especificaciones NEltl t tipo l, diseña

do para ubicarlos sobre el suelo. El u,p.s. tiene una estructura

adecuada para ser levantado con un mgntacafgas de trtnche.

Los puntos de prueba o termi:nales de nantentniento, son fácilmente

accesibles todos los terninales están .¡narrados apropiadanente.

17.2,2 condiciones ambientales. El u.p.s. es capaz de soportar

cualqui'er combinaci6n de las siguientes cgndici.ones ambientales ex

ternasr sin dañg eléctrico o Decánico o degradación de las caracte

rfsticas de gperaci6n.

a) Tenperatura anbiental de gperaci:6n l0eC a 40eC.

b) Temperatura ambiental de neposo o bodegaje menos 20oc a más-

71eC.

c) Hunedad relativa 0 a 952 si.n condensaci6n

307

d) Presión barométrica.

En operacidn : de 0m a 3.000m de altura.

En reposo y bodegaje : De tln. a 12.000m de altura

El U.P.S. está diseñado para operación baio condiciones nonnales.

L1.2.3 Tiempo medio entre fallas. El U.P.S. tÍene un tiempo medio

entre fallas, de 10.000 horas calculadas en base a nonnas militares.

Una señal cuadrada de 60 Hz, generada a partir de un cristal de cuar

zo, de un bajo ntvel de potencia, es usada para comandar el suicheo

de dispositivos de estado sólido de potencia. Luego un tratamiento

adecuado en sus caracterfsticas de corriente y voltaJe y por último

un filtraje aprcpiado entregan a la carga una fonna de onda de volta

Je sinusoi.dal con una componente anndntca no mayor al 5%.

1L,2.4 Eficiencia. La eftciencta del ondulador, no es menor que el

75Í y del U.P.S., no rnnos que e\ 70l" baJo las siguientes condicio

nes:

a) El módulo debe estar operando con carga nomtnal.

b) La baterfa debe esta completa¡nnte cargada y flotando en el sis

tema.

308

.l

$

$,i$,¡l

LoE'G'

=Eo

oT'E!oxoÉo(Jo,.c,

!q,g.úoLE

st=VI

o

É.=(9E

c) El voltaje de entrada ¿eUe estar entre los valores especificados.

d) El factor de potencia de la carga debe estar I y 0.8 atrasado.

e) La eficiencia esta definida como los lQ{ de salida divididos por

los Kll de entrada.

11.3 INVERSOR DE CORRIENTE O A.P.S.

11.3.1 Generalidades. Cuando hay una cafda total de corriente, la

única soluci6n para seguir operando el cmputador es obtener la ener

9fa de una fuente alterna, la cual debe tener a su vez las mismas ca

racterlsttcas de regulaci0n, ampli.tud, frecuencia y forma de onda de

voltaJe extgidas por el conputado!,

Existen unos disposttivos llanados i:nverso!.es de voltaJe DC-AC o

A.P.S., los cuales a partir de un banco de batertas (DC), proporcio

nan una gnda pulsante (AC) generalrnnte de fgma cuadrada, la cual

permite opefar ciertos equ{'pos ng muy exigentes a la forma de onda

.y regulaci6n de voltaie y f¡ecuenci.a.

Un A.P.S, cgntiene los siguienteg ele¡nentgst

. Un cargador de baterfas

309

Unh¡ridtd Autonomo do &da.ntr

Orpo. Sibli*xo

. Un i,nyersor de corri.ente directa en corrtente alterna

310

. Un conmutador automático de transferencia de energfa.

. Un banco o grupo de baterias.

CARG^DO* e^?gzr^g trryE,.sol C,ortrlú?.t4..

FIGURA ll. Diagrama en bloques de un A.P.S.

Cuando hay una corriente eléctrica en la red, esta aumenta dirccta

mente la salida de A.P.S. y nantiene cargada las baterfas.

Cuando ocurre una cafda total o parcial del voltaje, el cargador deja

de trabajar y transcurre un tiempo de conmutación, durante el cual

las baterlas se encargan de proporcionar la energÍa necesaria al inversor pa¡a alimentar la salida del A.P.S. con una onda cuadrada de

vol taje.

Las fuentes de alimentación de la nayprfa de los computadores perso

3ll

nal€s (I.B.M. - PC|XTIAT, TI - PCIBP, etc.) son del tipo de "SUICHE0"

(AC-DC-DC) y pueden recibir voltajes entre 90 y 135 voltios Rl4S con

onda senosoidal, d los equivalentes voltajes de pico con otras formas

de onda. La alimentaci6n de los componentes internos (memoria, dis

quettes, discos wincheste!^, etc") es de corriente divecta y proviene

100% de la fuente del computador,

Las pantallas y las impresoras, generalnente tienen fuentes de alirnn

tación independientes, basadas en transformadotes de corriente alter

na (AC-AC*DC) y estos pueden sufrir grayes daños por recalentamiento

si se trabajan durante perlodos prolongados con voltaje de onda cua

drada. Algunos modelos de impresoras son muy sensibles al tiempo de

conr;utación y pueden pe¡der o bloquearse al ocurrir los cortes de

energia,

Generalnente los A.P,S, no ofr€cen ningún tipo de acondicionamiento

eléctrico al voltaje de la red y es !econendable la i'nstalaci6n (an

tes del A,P.S,) de un elemento de protecci6n.

Nunca se debe conectar un regulador de voltaje o un transformador de

aislamiento a la salida del A,P.S. ya que estos no han sido diseña

dos para trabajar con yoltaje de onda cuadrada. Tampoco debe conec

tar equipos que tengan motores si'ncronos de corriente alterna, como

la mayorfa de las máquinas de escri.bir eléctricas.

312

11.3.2 Tiempo de soporte de las

rimientos del usuario se calcula

los amperios - hora.

baterias. De acuerdo con los reque

la capacidad de las baterfas, o sea

Para los A.P.S. se puede obtener energfa alterna durante tiempo des

de 20 minutos hasta 2 horas o más, sin que el sistema se haga dema

siado costoso. Para tal fin el A.P,S. puede trabajar con baterías

corcrciales tipo automotor. Si el ti'empo de soporte es variable el

precio de las baterÍas depende del tfempo de suministro de potencia

a la carga durante la interrupcidn de errergfa.

11.3.3 Transformador de atslamiento. Este disposttivo:esun transfor

mador con deyanados i.ndependtentes para el primario y el segundario.

Generalr¡ente trae incorporado en el núcleo un blindaje especial, o

'PANTALLA DE FAMDAYTT, con el cual se evita que el rutdo eléctrico

pase del prtmario al segunda!^ie. La relaci6n de espi'ras generalmen

te es I : I aunque puede variar de acuerdo a las necesidades del di

seño.

Cualqu{e¡ ruido eléctrico presente en las lfneas de la edi'ficación

es eltninado autonáticamente en el transformador, y al referenciar a

tterra Ia nueva lfnea del neutro en el segundario del transformador,

se ga¡antiza la seguridad necesaria.

313

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314

12. OBSERVACIONES GENERALES Y RECOMENDACIONES

12.T AMPLIACION DE CAPACIDAD INSTALADA

En el proyecto de instalaciones de alumbrado y fuerza se deben consi

derar cuidadosamente las oargas futuras a que puede quedar sujeto el

sistema. Cuando se está efectuando una fnstalaci6n, el colocar con:.

ductores algo mqyores que los requertdos por la carga actual significa solo un ligero atmpnto adicional de gastos. Por otra parte, si

los conductores l'nstalados son los estrt'ctamente necesarios para

atender la carga actual y en el futuro ésta aumenta, el costo de des

montar la instalación antigua y de sustituirla por una nueva puede

ser considerable.

La carga para alurürado ha i.do aumentando continuamente y es razona

ble pensar que en el futuro conti.nuara aumentando. Tanto los emplea

dgs como los estudi.antes apreci.an cada vez más los beneficios que -

pueden obtener de una buena iluminaci6n es, por tanto buena práctica

limitar la carga inicial de las derivaciones de circuitos de alunbra

do al 50% de su carga máxima admisible, Tal limitación de la carga

inicial permttit"á, en la mayorÍa de las instalaciones comerciales,

que la carga en las derivaciones de alumbrado pueda aumentar hasta

315

alcanzar un valor igual al 30% de la carga inicial.

El 'National Electrical Code" exige que la carga total conectada a

derivaciones de alumbrado o de aplicaciones no exceda el 80% de su

valor nominal en funcionamiento normal si la carga puede mantenerse

durante tres horas o más, tal cono ocurre en la iluminación de aulas

de clase y oficinas. En el capitulo V y el aparte 5.4.7 se trata

ron los cálculos de carga en los diferentes circuitos, el término

cargas futuras significa, la carga que podrÍa ser conectada al cir

cuito si. este alcanzase una carga del 80 por ciento de su capacidad

nominal de carga. La disposici6n y el equipo utilizado en el caso

de la Universidad sufre constantes modtficaciones, Estos carüios

traen consigg frecuentenente au¡rentos de carga. No existe, por tan

to, reglas definidas que pennttan fiiar la previsi6n que debe hacer

se del crecimiento ya que las condiciones yarfan mucho en las distin

tas instalaciones. Cada i.nstalación precisa un cuidadoso estudio'de

las probables necestdades futuras de carga.

El valor de las cargas conectadas actualmente debe ser i.ncrcmentado

suficientemente para que el dirBnsionamiento del circuito, permita

en el futuro la conexión al nismo de las nueyas cargas previstas.

Como práctica general, se reconienda que la previsi6n de crecimien

tg efectuada sea comg nfni.mo del 50% de la carga inicial.

fr-

CARGAS STANDARD PARA ILULNACI0N GENEML. El nflnero necesario de

316

circuitos ramales y Ia capacidad de los alimentadores y de las acome

tidas deberá estar basado sobre las cargas especificadas en la tabla

220, anexo 15 del NEC, como mfnimo. Cuando las cargas a suministrar

sea conocida y exceda de las cargas allf indicadas, los circuitos,

los alimentadores y las acorptidas deberán basarse sobre dicha carga

conocida.

Los valores tabulados representan los valores de candela por m2. De

dÍchos valores pueden determinarse los vatios por nBtro cuadrado en

cada área considerando las condiciones pronedio encontradas para tal

ocupación, tanto con los métodos y equipos aceptados que se usan para

proporcionar los niveles de iluminación. En ciertos casos las cargas

standard incluyen tomas para apafatgs .además de la iluminación gene

ral .

El establecimiento público Empresas Muntcipales de Cali' división de

energÍa eléctrica establece unas nonDas de servicio que contempla

una clasificaci6n de acuerdo con el uso de la energfa y de acuerdo

con sus caracte! fsticas,

Esta clasifi.caci6n determi.na además el cupo de transfomación que

se define co¡Do la potencia expresada en KVA (Kilovoltamperios), Que

EI'|CALL se compromete a sumtnistrar al suscriptor mediante eI pago

estipulado en las tarifas po! este concepto.

La Uniyersidad cgntempla tres tipos de servicio ;

317

SERVICIO BIFILAR: Una fase, dos

/seg. Carga máxima instalada 6

conductores, 120 voltios, 60 ciclos

KVA.

SERVICIO TRIFILAR:

cuatro conductores

Dos fases y neutro

2401120 voltios, 60

de un sistema trifásico

ci cI os/seg .

Carga máxima instalada : l5l0A.

SERVICIO TRIFASIC0 EN BAJA TENSION: Tres fases, 4 conductores, 208/

/segundo. Carga má120 voltios. Conexión f'Yt' aterrizada 60 ciclos

xina i:nstalada : 50KVA.

La Universidad, considerada por los autores de este estudio ctrno un

edificio conercial e i:ndustrial no se le tendrá en cuenta la carga

básica de diseño para el cálculo del cupo de transfomación.

Tampoco se tendrá en cuenta para los servictss trtfilares o trifásicos con tartfa comercial.

Es importante tener en cuenta además que el cargo por demanda es apl icable solanente a los serytcios industrtalesr y se cobra por la deman

da máxima ocurrida durante el mes. La demanda se establece por medio

de un indicador de demanda acoplado al contador, en los servicios con

carga instalada mayor de ISOKVA. Este tipo de contador se utiliza en

las acometidas A.l-A (Por laboratorio de Fundici6n), A.l-B (Entrada

No. l) y A.2-B (Entrada No,2) de la Untversidad, ya que se tiene

3t8

una carga demandada aproxirnada de 167.45 en la acometlda A.IA,

73.45 KVA en la acometida A.l-B y 26.44 KVA en la acorctida 4.2-8,

por tanto no se deberfa considerar necesario el uso de este tipo es

pecial de medidor para la acometida A.l.-B y 4.2-B. puesto que no

cumple con las condiciones mfnimas exigidas por las normas de EMCALI;

adenás es contradictorio el hecho de obtener recibos de consumo de

energfa, gu€ especifiquen un tipo de servicio conrercial para las an

teriores acometidas.

Actualmente las Empresas Municipales, División de Energfa tiene re

giStrado los Siguientes contadores, tipo de servicio y cupo de trans

formaci6n asl:

l-ESNN64l4 - Trifásico - no tiene tarjeta Kardex (pertenece a la

aconetida A.l-A).

2-3ANN2183-Trifásico - 301([,t (Pertenece a la acometida A.l-B).

3-GAEC 9889 - Trifildr - 4KlNl [pertenece a Ia acometida A.2-B)

4-EhlEE 9234 - Trifilar - 4[t (Pertenece a las acorptidas A.l-C y

4.2-C,

Pafa el pri¡rnr caso no se explica el Porquq nO aParecen los registros

de consumo de energía para la acometida 4.1-4.

Para eI segundo caso, con un cupo de transformaci6n aproximado de

30KVA y una carga instalada aproximada de 73.45KVA (con aplicaci6n

del factor de demanda para esa acomtida), se pudo comprobar que el

consumo de energfa mes por mes durante todo un año es casi desprecia

ble con respecto a la carga conectada, sin erüargo para corroborar

estose tonaron medidas de corriente en las horas picos, obteniéndose

valores conprendidos entrc los 157A. y 185A. en la fase R. (vér pág.

l8l).

Posteriormente se calculó la cgrriente teniendo en cuenta el mismo

valor de carga conectada, dando como resultado 192.78A, valor éste

que es muy aproximado aI medido,

Lo anteri.or nos;i.ndica que ha sido aplicado correctamente el F.D. y

Por consiguiente los consumos de energía no deberfan ser tan bajos

y casi despreciables con respecto a la carga instalada.

Se sugiere una revisi6n del contador,

Para el te! cer caso, con un cupo de transfgymación aproximado de

4KVA y una carga instalada aproximada de 26.44KVA (con apli.caci6n

del factor de demanda para esa acometida), se encontrd un caso seme

iante al anteri.or pero nás crÍtico. Debido a que las mediciones de

corri.ente tonadas en las horas picos, estuviefln comprendidas entre

954. y l00f s¡ una mi.sua fase (ver pá9, lg2),

319

Uni¡ri&d {utonomo ü 0tt|¿$hDeptl 8i!:li#eco

320

Posterior a esto se calcul6 la corriente para la acometida teniendo

en cuenta el mismo valor de carga conectada, dando como resultado

120.21A, valor este que es mqy aproxinado al medido.

Lo anterior nos indica que se ha aplicado comectamente el factor de

demanda y por consiguiente los consumos de energía no deberán ser tan

bajos con respecto a la carga instalada. Se sugiere una revisión del

contador.

Para el cuarto caso se encuentran dos contadores monofásicos interco

nectados entre sf, para formar un siste¡na trifilar que alimnta el tablero T.D.l.C. ubicado sobre el pastllo sala de profesores ( ver figura 6 ).

Con lo anterior se comprueba que la Universidad se encuentra más allá

del tope en cuanto, a ampliación de capacidad instalada se refiere,

cabe destacar que no se está cumpliendo con las noymas de servicios

y derechos estipulados por Ia Empresa suministradora de energfa

EMCALI, por lo tanto se recomienda no hacer ningún tipo de instala

ción que implique más carga al sistema, pués de lo contrario se ve

ría sertamente afectada.

Tratar al máxi¡no de sostener lo existente a través de un reordenamien

to de cargas para cada uno de los tableros de distribución, buscando

asf un equilibrio entre las lfneas de alimentacidn.

321

Usar los conductoves adecuados para evitar sobrecalentamiento y dete

rioro de los mismos y así evitar las pérdidas de energfa.

Utilizar los dispositivos automáticos de protección adecuadanente para

asf obtener selectividad y precisión en el corte de la falla.

Real izar mantenimiento preventivo constantemente.

I2.2 NIVELES DE VOLTAJE

Cono se dijo en el punto anterior, dependiendo del tipo de servicio,

asf mis¡no se considerará los niveles de voltaJe estipulados por las

nonnas de di:seño de EMCALI.

Para efectos de cálculo se tom6 valores promedios de voltaJe compren

didos entre 1201220 voltios ya que las mediciones hechas fluctuaban

alrededor de estos dos valores.

Los conductores de toda la instalaci6n i.ntertor deben ser de sección

sufictente para que la cafda de tensión desde el punto de entrada, de

la acomettda, hasta los puntos de utiltzaci6n en los que existen car

gas tales cono motores o lámparas no sea excesiva. Si la cafda de

tensión es demasiado grande las condiciones de funcionamiento no se

rán satisfacüorias debi.do a una o varias de las sigutdntes causas:

a. Reducci6n de la vida de las lámparas par la sobretensidn a que

322

quedan sometidas en caso de poca carga.

b. Iluminaci6n deficiente en condiciones de carga máxima.

c. Funcionamiento no satisfactorio de los motores en lo referente a

velocidad, pdr o tenperatura,

No se ha adoptado normas definidas en lo relativo a la cafda de ten

sién máxi.ma admisible. El National Electrical Code recomienda que en

el caso de cargas de alumbrado, fuerza o calefaccfón, la caÍda de ten

si6n desde el punto de entrada de acometida hasta el punto de tensión

más baja, no debe ser superior al 4%.

Por tal razón y de acuerdo a lo analizado en el capftulo VI se puede

prever situaciones crfticas como es ql caso del tablero de distribu

ción T.D.9.Dt que presenta un porcentaJe de regulact6n supremamente

alto equrivalente en un 5.74% por encima de lo estilpulado por las nor

mas NEC.

La causa de esto es que i'ncialrnnte no se tenfa previsto la arnplia

ción de carga futura para el cálculo de Ia secci6n del conductor de

esta acometidar teniendo que conectar y en forma anti'técnica la acome

tida (que en su longitud es despreciable), al tablero de distribu

*T.D.9.D. Ubicación tercer piso - pasillo sobre sala de profesores.

323

ción T.D.l0.D.*, protegido este bajo un interruptor automático, perte

neciente a uno de los circuitos del T.0.9.D.

Razón por la cual ese sector se ve aveces seriamente afectado en defi

ciencia, sobre todo en el sistema de alumbrado.

Para mejorar las condiciones se recomienda, independizar cada una de

las acontidas y sus nespectivos dispositivos de protecci6n para los

tableros T.D.9. y T.D.l0,D.

En un caso contrarÍo se recomendarfa canbiar la sección del conductor

de la acometida al T.D.g,D. por un conductor de mqyor diámetro. Esta

consideracidn es analtzada en el Ca¡iÍtulo 6, aparte 6.3.1.I.

Casos semeJantes se pueden obseryar con otros tableros de distribuci6n

la cual se les ha hecho su estudio, para asf demostrar su estado y laforma de meJorar su condici6n (ver capftulo 6).

12.3 NI\IELES DE ILUMINACION

Los niveles de iluminaci6n que actualnente, predominan en cada uno de

los recintos son inaceptables, de acuerdo a medidas tomadas con un

luxómetro, ningún nivel llega ni al paránetro infertor que está con

templado entre las nornas, Nestinghouse, I.E.S., Philips.

Por tanto se les calcul6 nuevamente las luminarias, encontrándose

324

que donde funcionan dos luminarias

tro luminarias como mfnimo, por lo

ci6n es muy precaria.

por área, Se deben es i.nstalar cua

cual se puede notar que la ilumina

La localización

que las sornbras

su acttvtdad.

las luminarias

perJudiquen las

en un área debe

pergonas cuando

ser simétrica, para

están desarol lando

de

no

RECOMENDACI ONES :

a. Como una de ellas se puede i'ngtnuar, que de la nemorta de cálculos

se chequee el nfimero de luminarias y se increrrenten, en su totalidad

de áreas.

b. Y stn6 es posi.ble incrementar el nfimero se debe colocar simétrica

mente las lámparas pot razones anterionnente expuestas.

c. Donde se desarrolla actividad de mecanograffa debe i.luminarse ade

cuadamente el lugar dela máqui:na puesto que ningún lugar cumple con

las condictones mfntnas.

d. Lugares netamente de consulta cQmo es el área de la Btblioteca su

iluminaei6n es tan deficiente que se calculó el nfimero de luminarias,

dando como resultado tretnta unidades en esa área, funcionando sola

mente hasta el momento 18 untdades, esto es como un ejemplo solamente.

325

e. Salones de dibujo, la simetrfa de las luminarias es nuro, siendo

este un lugar de más esfuerzo visual por la actividad allf realizada.

f. Las paredes y cielorrasos de color claro, increrentan ampliamente

la eficiencia en cualquier tipo de alumbrado, aunque una de sus princi

pales ventajas, es la apari'encia del espacio de trabajo.

g. Una recornndaci6n poco puesta en práctica para evitar el etecto

Estroboscopio es la instalacidn de támparas fluorescentes, es el de

instalaF las luminariasr en fases alternadas de un sistema trifásico.

h. Como una últina reconrendación es la de hacerle limpieza periddica

E las luminarias.

12,4 Estado de las Acsmetidas

La carga es i.gual a la suna de las calgas máxi:mas exi:stentes en alum

bredqr aparatos portátiles, qpa¡atos fi.jos,

La carga má;úa actual o futura de alunbrado y aparatos portátiles que

altmentan el ci.rcuitg, multiplicada$ por el apropiado factor de denran

da.

Bajo estas consideraciones se calcula la sección del conductor destina

do para dicha acorntida,

926

Enunciemos las principales acorBtidas de la Universidad.

A.l.-A (Sección Laboratorio)

A.l.-B (Entrada No.l)

A.2.-B (Entrada No. 2)

Teniendo en cuenta que una acometida son los conductores que van des

de el punto más próximo dela red de distribucidn de EI'ICALI y el conta

dor, especfficanente para los tres casos antertoyes.

Las nQrruas de servicio de tl'fCALI establece el tipo y calibre de conduc

tor de acuerdo a la clase de servicio y cupo de transformación.

cuando la carga total gob¡epage los ISKVA, la acorntida será seleccio

nada de acuerdo a la carga instalada y la deberá sumini,strar el sus

criPtgr,

Los análisis hechos anterionrcnte denuestran, q.ue se han guperado Ios

lfmites de carga para las acorBtidas Al-A, Al=B r A2-B por tanto su

estado es crfticQ ya que vienen preientando excesivo calentamfento de

los conductores y Por consiguiente el deterioro en los aislamientos

de los misnQs.

cualquier edici6n a la ca¡ga instalada para la cual no hqya sido soli

327

citado reaiuste de cupo de transfoymación hará acreedor al suscriptor

el corte de servicio, el que no será reconectado hasta tanto normalice

su situaci6n. Además de los daños ocasionados a equipos e instalacio

nes de propiedad de EMCALI por esta causa.

Antes de que ocurra lo anterior se recomienda a la Universidad, solici

tar el cambio de conveni:o cuando desee aumentar la carga instalada siem

pre y cuands haya dispsnibilidad de servicio en la red, de no haberlo

se hace necesari:o la construccidn de una lfnea primaria ylo secundaria

con su respectivo transfomladorr para asf prestar un adecuado servicio

de energfa a la Instituctón.

12,5 ESQUEUAS DE PROTECCION

Especificados en los cuadros de carga y diagramas de conextón, se hizo

un estudio detallado de cada dispositiyo de proteccidn, analizando su

dinensionamtento de acuerdo a la carga i:nstalada. Se puede observar

que la nayorfa de los disposittvos de protecctdn no cumplen con una

adecuada selecci6n de su capacidad ( yer nemoria l), por tanto no se

tiene selectividad en el seryi:cto en caso de presentarse una falla y

ls nás crftico es que no existe limi:tación de corriente, en aquellos

disPositivos sobredinensionados que pemtten una sobrecarga de comien

te en la lfnea de ali'ryBntaci0nrproduciéndose asf de este modo el dete

ri oro.

Se reconienda hace! una reelecct6n de los dispostti:yos automifticos de

328

protecci6n breaker y fusibles

cada circuito.

de acuerdo a la capacidad de carga de

La memoria de cálculo I selecciona el dispositivo adecuado de protec

ción para cada uno de los circuitos.

t2.6 0TR0S ASPECToS

Es importante tener en cuenta, que este estudio se hizo en base a

estudios obtenidos directamente de las i.nstalaciones eléctricas de

la uni:versidad, tal cual sea su estado en el nsmento de abordar el

tema. Teni:endo en cuenta sus incoheyencias y demás dentro del circuito eléctrico, el lector deberá conprender que se trata de un estu

dio para mostrar las fallas en el sistema eléctrico. Además de una

reestructuración del mtsmo¡ r€comendado lo más adecuado para obtener

asf un rrejor servicio y un bienestar para todos,

3.29

13. CONCLUSIONES

a. De acuerdo a las noymas de servicio de El,lCAI. y el cupo de trans

formaci6n, la Universidad no podrá proyectar arnpliación de su capaci

dad instalada.

b. Se recomienda un reordenamiento de cargas existentes, balancean

do cada uno de los circuitos, pertenecientes a las diferentes acome

tidas de la Universidad.

c. Se recomienda una revisi6n a cada uno de los dispositivos automá

ticos de proteccién, tentendo en cuenta la carga instalada. Selec

cionar el adecuado.

d. Para mejgrar el % de regulaci.dn de las acorntidas se recomi.enda

cambiar los conductores por unos de nqyor:'diánetro; esto inplicarfagastQs pOr Dateriales de instalaci6n pero a cambfo de esto se obten

drfa un r¡ejor aprovechamtento de la energfa y a su vez un distensio

namiento en el sistema eléctri'co.

lloivrrirteC {utonomo dr

06ilo. B¡bl¡ofÉco

€, Se reconienda .[¡antenimiento preyenti.vo en todo el sistema eléc

330

trico y equipos a instalar. De esta manera se podrá prever fallasque pueden ser de consÍderaci6n y riesgo para la Universidad.

f. Para un futuro no muy lejano, la universidad puede proyectar am

pliación de su capacidad Ínstalada solicitando la instalación de su

Propia subestación eléctrica. Esto traerfa los sÍguientes beneficios:

. Protecci6n a la integridad personal ¡ puesto que el desactivar una

acometidar por error, se puede trabaJar en circuitbs energizados, ade

más con esto podriamos incurrir en la alimentación de un tnansforma

dor por el lado de baja tensión ubicados en el tendtdo aéyeo de sumi

ni.stro de energfa de EMCALI.

monento se le cobran 7, EI|CALI le cobraría un cargQ básico y en el

(siete) .

. Al traber er! or de lectura en el contador,

En la actualidad se tienen siete acoDeti.das,

Postbles de error en la lectura.

serfa en un solo sitio.que serfan siete sitios

. se centrarían los di.spositivos de protección y el control general

del flufdo eléctri.co.

331

Recopilando toda la informaci6n obtenida en las diferentes memorias

de cálculo se muestra en la figura siguiente el Diagrama unifilar pro

yectado.

ConserVándose siempre la mi'sma momenclatura y la dÍstribuci6n de car

ga de los diferentes tableros generales con alEunas pequeñas variacio

nes en la ubicaci6n de algunas cargas ( ver asterisco en lDiagrama uni

filar proyectado") se diseña una subestación con una capacidad de 500

KVA con dos transformadorcs de 2251(VA cada uno, para asf atender una

carga total demandada de 309KVA, quedandg cono neserva l9l KVA, la

cual permittrfa pensar en efectuar posibles ampliactones futuras de

su capactdad instalada.

Se sugiere como punto de ubtcaci6n de la subestación el acondiciona

miento del sal6n No.ll2 con su respecttva salida a Ia calle, puesto

que se considera este punto como el centro de ca¡ga, teniéndose en

cuenta el % de regulación de las dfferentes acometÍdas a los

tableros generales de distri.bucidn.

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333

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ROY ALFHA. Manual de iluminaci6n.

IIESTINGHOUSE. Manual de alumbrado, 2a. edición reyisada y aplicada.Dossat, S.A. Reimpresi6n 1976

334

ANEXOS

335

ANEXO 1.

Ver Diqgrama Unifilares L, 2, 3, 4, 5, 6

33ó

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338

DIAGRAMA UNIFILAR

G ENERAL ACOMETIDA

AL -B (ENTRADA.2)

VA AL TENDIDOAEREO DE B.T( EM CAL I)

6

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T.G2.B

Dtas. NE 3

t( ' Se emfleo rm crrhi[o fusiblede 3r, 2OOA Fors ulilizor.Sdo Z Polos.

X)C Se utilizo cqrdr¡cior enoouclp-iodoTHW de 4r I Sin Tuberio.

fCX* No se empleo Tuberb por enconlmrseel fobléro de disfribucion T. D I BmJy cerco ol loblero Generol.T.G.2.B

9dq]f,:Nci ci c;Fr-É

339

DIAG RAMA UNIF IL ARG ENE RAL

ACOM ETIDA. A I

VA ALTENDIDOAEREo. B.T .(EMCAL t)

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lrlOD.AtÉ

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I

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T.D.I

Dlag" Ns 4

Se empleo uno orchillo2x IOOA. Pom ulilizor

fr¡sibholo. l. Polo

Unicrsñr# dul0nolno da ot¡¡d¡n¡

0a¡r¡¡ Eibliof*xo

340

D IAGRAMA UNIFILARGEN ERAL

ACOMETIDA.42,

VA AL TENDIDOAEREO. B.T. (Ei,rcALl)

4.2

f(. Se emphorc mo q¡chillo fusiHede 3 r IOOA. Poro utiliar solo2. Polos

Dias. . Ns 5

34t

DIAGRA MA( ACOMETIDA POR

UNIFILARLABORATORIOS, ZOM. A. )

VA. AL TENDIDOAEREO. B.T.(RtCALr)

VA AL TENDIDOAEREO. B.T. ( EMCALI)

t j". poLos

l__l.r rooA ¡+

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J 3f4"

Se empleo uno cuchillo fusiblede 3x IOOA. Poro utilizor solo2. Polos

T.D.D- T.D.IC T.D.t.C

Diag. Ne' G

342

ANEXO 2. de Carga

Ver las tablas del 44 al 79 así:

TABLA 44.

TABLA 45.

T.G.l.A. Oficina Secci6n Laboratorios

T.D,l.A. Laboratorio de subestaciones' protecciones accionamientos eléctricos y laboratoriode conyersi6n de energfa'- Zona,

T.D.D.-T.D.l.A. 0ficina iefe Secci6n laboratori os.

T.D.D.-T.G.I.A.

T,D.2.A. Laboratsrt'o de circuitos electr6nicosy electrónica, laboratori.o de Electr6nica Indusirial y laboratorio de instrumentaci6n y micro-procesadores

T.D.3.A. Laboratorio de ffsica I' II y IIIT.G.2.A. Taller de tecnologfa mecánica Csalónde clases)

T.D,l.A. Taller de tecnologfa mecánica

T.D.D,-T.D.l.A, Taller de tecnologia necánica

T.D.2.A. Taller de tecnologfa mecánica

T.D.-T.D,2.A. Laboratoiro de flufdos

T.D.3.A. Taller de tecnologfa rncánica

T.D.4.A. Taller de tecnologfa necánica

T. D. P.B.

TABLA 46.

TABLA 47.

TABLA 48.

TABLA 49.

TABLA 50.

TABLA 5I.

TABLA 52.

TABLA 53.

TABLA 54.

TABLA 55,

TABLA 56.

TABLA 57.

348

349

350

352

344

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355

357

358

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362

363

364

343

TABLA 58.

TABLA 59.

TABLA 60.

TABLA 6I.

TABLA 62.

TABLA 63.

TABLA 64.

TABLA 65,

TABLA 66,

TABLA 67.

TABLA 68.

TABLA 69.

TABLA 70.

TABLA 7I.

TABLA 72.

TABLA 73.

TABLA 74.

TABLA 75.

TABLA 76.

TABLA 77.

TABLA 78.

TABLA 79,

T.D.F.A. Laboratorio de Fundici6n

T.G.l.B. Entrada princiPal No. I

T.D.l.B. Laboratorio de métodos y tiempos

T.D.5.C. Sala de micros No.l

T.D.D.-T.D.5.C. Sala de Micros No.2

T.D.4.C. Prograna de Ingenierla Industrial

T.D.9.D. Pasillo contiguo a sala de Conferen-cias - 3er piso

T.D.l0.D. Programa de Ingenieria Eléctrica

T.D.3,8. Sal6n 125

T.D,2.8. Salón 105

T.D.ll.D. Sala de expresión corporal r Pert'o'dismo

T.D,6.C. Sala de Micros

T,D.D.-T.D.6.C. Sala de. Micros

T.D.7.C. Centro de Información y C6mputo

T.D,l2.C. C.P.U. Sala de Microprocesadores

T. D.8. C. Centro de i nfor-maci ón y cümputo

T.G.2.8. Entrada No.2

T.D.l.B. Entrada Ne, 2

T.D.2.8. Cafeterla CUAO.

T.D.3.C. Sal6n 218

T.D.l. Casa Adnrinistrativa-Oficina de Compras

T.D.2. Bi.blioteca

365

367

370

372

374

375

377

378

380

381

382

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OBSERVACIONES:

El THQC 3 x 50A,solo protege al tablero T.D.9.D., por tanto solo

se tiene en cuenta su consumo en amperios. Para el análisis del

cuadro anterior T.G.l.B. el T.D.l0.D. corresponde al circuito 3-5

del T.D.9.D. y ttene su propia protección.

Como se puede apreciar cada ci.t cuito se protege con un breaker trtfásico, pero en realidad.en la mayorfa de los casos se protege solo

dos o una fase que son las que al filnal yan hacer utilizadas.

Ver diagrama de conexienes de este tablero general T.G.l.B.

Unirri&d luhnomo dr-dm|)epto Eiblioteo

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396

AI{EXO 3. Tabla de rengos standarizados de cort:iente para sistemas

autonráticos de protección de circuitos eléctricos. (NEC-

Sección 240-6).

Standard ampere rating. The standard ampene ratings for fuies and

inverse time circuit breaker shalla be considered. 15, 20, 25, 30,

35,40,45,50,60, 70, 80, 90, 100, ll0, 125, l50r 175,220, 225,

250, 350, 400, 450, 500, 600, 700, 800, 1000, 1200, 1600, 2000,

2500, 3000, 4000, 5000, and 6000.

NEC. Secci6n 240-6

397

ANEXO 4. Tabla que especifica la canposici6n de la serie de inte

rruptoresautorráticosmáscomercial(IcoNTEc).

Composición de la serie interruptores automáticos nás cornercialeS'

UNIP0LARES:15,20,30,40,50,60,70y100414PS'

BIPOLARES:15,20,30,40,50,60,70,y1004ltlPs'

TRIPOLARES: 15, 20, 30, 40, 50, 60, 70'y 100 A¡{Ps'

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399

ANEXO 6. Factores de potencia tfpicos de distintas clases de carga

(tibro Manual del Montador Electricista - pá9. l-50 -l{EC).

-,-.-,1-4.q.-. &s&rrs dc ¡orc¡ici¡-üoic¡¡s i¡ dill¡r¡s clr¡c¡ dc c¡¡gls * o.'*n*; *-rturCiirCS,

+:l*l^"' ton tNca¡rrtEscENcla l.(t "|

" odtlt""**' ¡'t¡¡r ¡ncÑlhtscÉ¡ic¡^ c<x rt¡¿urÑos rR^NsFo¡il¡.{rx)¡(Ls ,RtDucrorEs. [.

+:y.T:l^P rulI.rco ¡eR rxcArttDEscrlc¡A, coN cr¡rcutros EN sEErE. 0,ó a 0.t.

" o,rtlu*** ,rillrco c<fr r-iurrrri os viion DE soDro, crncurros uir onrvrcrcn. ¡

*Y*:* ¡ú¡r¡co cóx lÁ¡rprnrs DE vApon DE s(x¡ro, c¡rcutros EN sErtE. 0,5 ¡ tnLurlrAu(n ,LUoRESCETTE, Dcpcndc del ti¡rc de aparalos auxitiarcr usados. 0J.¡ 0¡,,___-{yITry-,oN LAüp^ias oe viron or r,¡eicur¡¡r.' D.p.;d;ii;f úpo oc .p"raroo iq""";";:

ft,Xl,jor,*lu"",un oo^ xoror DE,;;";;;: ;;3^l^TP;-fl1:l ,1, porencia.'0,!5 a 0,2j, promcdio 0,68 con ta cargs no¡rinat; dc I a t0 l¡t*ro{,::^l:l"ne,r-e?5 a o,n-s, proiiiá¡ó ó,éz

"on ta carga norriiir.i.- :

. - ¡v¡Y¡vf,E: n¿¡,¡FÁsrcos ou l¡oucc¡óx, coN R.roroR DE J^ULA DE AID¡LLA. Dd I a t0 t¡iT'üüTrb:ü"';tÍ'r,"ol;|j¿.HT[g't*l:a--nnll,*-i"iiiicio"io-r¡p,i.ii.__-,y9l31"_t ,r¡,¡ ¡rÁSrcos or ¡xoucc¡óx. cox norór EotrNAno. S a 2O Hp. fector dc ¡ü:lt'.i]o'2!inl.i,l;ot'1"üii'tltf,"3;,j; ;Tfr?"li''""r:

dc 20 a tü) HP' ractor de potcn

^-_..I:I9ltj Dl r¡oocc¡c¡rr ¡n cenen¡l. Fac¡or de ¡nrencia comprendidó cnuc 0,60 y 0*8u1^q-u-t-.!1-lrr.,lorcs funcioncn o r¡o con su carga'nominai.

-r--.t'::::*::&_r's *orrrtvos cofi ^RnoLL^MrENrú

c.oMpolr¡D. El facror dc .potcrrcra'Pr.¡rs w¡Ec PuEu( aiustanic prácricamente al lü) ¡rcr ciento. Con carga rcducida hay dcfaren *:r¡y-!--c9n rctrcc¿rsa' cn ad;¡a;ao.. -uolwEnr¡Do¡l s nor^Ttvos GoN AnnoLLA¡l¡ENTo rr oenprclór. .El fac¡or dg potculf?f- a-l,TLaq .¡l valor quc se dcsee y firmancccrá consranrc a cr¡a¡qurcr Grrir prrs r

Pj*o__alryc--dd rcostato he campo. s¡ñ émuaigo. ¡os ¿ó;vñ]¡oñt ióüt¡"oa nlocücn-uDararr¡con*l¡clot :1" poto¡ci" inferiói a o.gj in iñcianió lil-tii¡ó; C;; ca¡ga o ¡obrcc¡ür

3":1¡ff:i[¡,i11ff L*":ii'[jlTj3,i:,it¿:íál:':]:'¿1tili#,T,rffi ¡"J:nff"llranstormadorc¡ rlt disrrihución pucdcn hacc¡lo i¡r¡ninuir ti¡ieramenre. -

l19ll9l -?L "*co. Fac¡or ée potcncia 0.80 a 0,90.I:.11119.1 rxDuccróN. Factoi <re porencia 0,60 a 0,70.-1.Ril{-sFo¡ld^lrrREs pArA sor-DN)uRA r¿Écrn¡cr,. Faáor dc porencia 0,50 a 0,?0.

,- ..Y,o.lo Lt, -s.t,','*"toot. .rjuse -atl Ead d; eoren¿iir ácsá;--óso con adcta¡o h¡

::.iii'*ci:,'ll?3,r"Jf":""*'#lil."i"*ilfr :1[,".0;'":"31fi ;#fiffi .r;:::ffi :f::lf:,,' con fador-d. p",i'.¡" i.o.-ril Facro'es-á; pdñA; ár,ru"'o,io fó,l::*::'--1":É.re¡v sólo cp el caso de guc roda L carga sea dc calcfacción o dc alurñbra.t9t^-:"t^1o::9n-t',,. o si una gran car[a no in<ir¡criv¡,] co¡no mororeJ t¡¡¡cn¡n¡cou o co¡rn::::*,:r:"i.^:o¡r una-pegucña proporción de carga de moror ¡nducriva. (3) para la c¡r

ír"óJ_[:- :r, :ffFi:1"ff.H:"#:"'J,""""fr1¡if:J ff#??"Í3.f,1,1%ld;1xl'JITJ::cjllloto]cs,de i¡¡lr¡cóión v at,irñuriáó nuoté".nr., hoño. ír¿óiric*-ó son¡du¡z elecuid¿rc. 'aL..ol ,r... uu ¡ai|-o_-;, _ir:-r:;r;:;.1;-?LA

400

ANEXO 7. Factores de potencia aproximados de algunos aparatos según

los diferentes sistemas (LtUro ilanual del Montador Electri

cista - pág. I-64-NEC.) '

Il-Ol Tolio, pctt an¡i oaoe..rn." ei¿tt¡u'a, | ,tr.taoer..:

401

ANEXQ 8. Corriente admisible en amperios para los conductores de

cobre con forro aislante (ICOI{TEC).

rAttt' '(tr¡LA 3¡Ol¡ 'DEL GODIOO NE). cof,t¡ENrE, ^Dr¡3l¡t¡

EN lr¡'E¡¡s t¡¡^ ¡¡r cosüDUCTOTE¡ DE OO¡nA CON tO¡¡O

^rS¡.aNtEllc d¡bc¡ ¡!¡dtr. ¡Ó¡ ó¡ ¡¡rr lllr .¡ rr ór¡c¡g ¡l crLl¡ c8 ró¡ a. ¡.r trórcrrl.¡ ¡rlD Dr|.¡. .rurrrs ¡¡¡ ¿r f¡rr b¡lor l¡frlL¡ a¡¡.r¡ f¡&¡d¡ ¡ D¡¡¡¡ c tna L&t¡¡¡rurs ¡ob¡¡¡¡¡ & gO.C{ ¡E t).

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roc13 3.rtt? rt ¡ ? 36 | 3.e!13 ta.ea.f .¡"to¡3oto !.g3ll t¿t52t {?.^r!3e | ¡.4?¡¿ l¡. aOl?

B¡3 ¡. ot ol ts.5 | 6g I t-o2r? lo.tt.a ¡. o3tl

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403

ANEXo 10. Cálculo de regulación (Nonnas de diseño ,,El¡ltA[-l--- pág-26).

7¡rrf o!^oo ¡oa rEsoLuoox rt o e t : ! I o¡ 991-9- o¡ r¡¡a

404

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tL¡.Loot¡¡¡Poa¡o¡aA-a-d=tCt¡.l,OllOgddoo9r,00

1tlAf'Étcrootorooo9rga t¡ ¡rOOOTaO'a¡, ¡¡ a, -a ¡lcccoccÉf(ÚEOÉeccicdrooooQ=cr.ot0¿.coooL¡¡3.ALo'cacoLLL.L.LLL=tti&0a¡too

aocct¡.ooooo¡r}}t)EOGa¡¡OGfS¡.a-lNrlNL¡.ttraaraOOr¡r¡3.LLt¡¡¡l|t¡ooot¡¡|'tt¿,OaOL¡.OOddrararaCrOaao9l¡ccÉÉ..1foocco¡f.L¡.OOaA9¡rer¡roogooooooo¡¡t,9¡'¡,¡¡¡¡sÉceccca!.!.!rloo6ccccÉecoooooooOOEOGGOercgoootLtLtl¿3.ooooooct|.LL¡.¡.l-l,LLtLtL.oooc¡(r¡.- c: ar a-

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406

ANEXO 13. Caracterfsticas generales de hilosnual del Montador Electricista P.2.

Coppemeld. (Libro l4a-

59-NEC).

i¡¡¡¡,¡l¡AlrrAltr

f09, Cúrct ¡ütkr¡ gc¡cr:¡h¡ dc hilo¡ Cogpctrcld

Uóüdil ü .¡¡¡¡c¡ü.¡ (o¡Emd.¡¡:

aruDn 6sre ..:,.,..,.......... t ó¡t,t{n tr'd' cúbbrñ¡do.....,.. tÓltlol¡,c¡'

Ccftiar¡ úc ¡t¡l.türü taEl ¡ü trd.r sil.'ado: O.@OIZ9.- -s c.hds!¡bll¡¡t¡.t r¡s JO ¡nr crnró ú q Eort¡.t¡!¡ trn dulo o¡ t¡E {l. a dd r¡Dlc ¡0 AttO- E¡¡rc¡ f, f¡bfEü pk¡ sn srtwt¡bil¡drf dd {¡ ¡s cno.

lttx¡40

1¡tt.ttl.tt

A{EX0 14. Caracterfsticas de Carga (l{EC)

407

Methods oi Motots

80f Tap' 68, ' . (6¿ ..

.4...ot'a?932',;'t

:Dh,E'i'

b2: Typlcal 3-Phaso lJlotorbncterlstlcs

"-rr,. [,fyil. _ luTl'"' :,.' [Y*, ii: ;l "i:''f:,:;: [q]"ilii ry{* üilPfq . .'. f,ll . . ,. !'|r''f,Y|t' 'i - cr!rr'-¡' rll' ;' 'lttrt .." .?tt .:¡;.-'f -'^, .. --

3600 l.os r.3 ?.. .i$ .t;].l1o :. 3600 " 3i1.3 .i.ji .lZ'. ?2rlB00 1.06. 1.4 .ñr.:ti'.f.'.:." tqgo ".'!s.? :'ii.¡.¡:;99". ??9ittü ' i:üÉ i:;r20o r.oz i.s :¡. ,: rá ii.l. ; t33B . ':313 iri', i?:3 '

t 2?t3600 1.9 2.2üót i:i á:.á . ..,,,...i i; ; Fo 3600 . .: rl.g r.::i !! ?!91iáóó ,.,á5..'.,;.. 2.i.' lé I'il'''l80o'"""13.5r¡.i''48' 275

3600 ...2.s ' ;.;"""" "';¿ 'l. f i tzóó .'143.2 'i'¡¡i'48 etqi

lgOO 2.g , 3.4 áí Íi .i r. it r Fr g0'.1,"'i i'¡12.0 . '!.i.'.'' 49.9 ' ,72'i

il1,. ,.?:l'. '¡:i ', ?: j' uo.. ?333.1,,",1?.!

.i !| 83?3600 '4.6 5.2 ' 35 '.'¿ ' . it80O 4.6 ; 5.4 """ 34.'":.. ."" ' .1200 ':-'' St'l ' 'i'' 58 '330

tz00 4.5 s.B á¿ . i 909-,';li:,5!'g "':;""' 6l'2 ' 328

900 4:s 6.3 33 . . I1...,,..r.!999 ::.rir 9l '. '.:..ii I 7l -. 119s6oo 6.2 t.s 40 .

! i: .....'11383 :*I, 33 .'.: l?.u il9t800 6.9 7.9r?oo ' 6.8 8.2 ¡5 i ' '.:t,':900 '': 66 7t 414

s00 ?.0 . e.3 i: tp*,,':."?333 , i..,tl ... 3l '333

3600 8.8 9.8 62 '. ' ' 'f ^^^ 6^ e ^- Ear

900 '

9.4r. ]. f 12.3 56 125 ' , 3600',:'c,108 t 19il73600 13.2 14.7 80 '' 'evv ¡vv

: .1200 't09 123i 1800 r3.01200 r2.9 t5.2 82900 t3.Z rT.4 Bl 150 . 3600 127 139 836

3600 16.7 18.6 112 1800 r25 t36 830

'ió00 . "1i.2 ' ' re.4 ril ''!ffi t"l3¡ . ii| !!3'f 200 17.4 20.3 l 12 ...: r .,e00 t?.4 21 6 ' ', r 19 200 ?338 i3l 133 ii¡g1999 ?91- . 228 t99 .llzoo 168. rss |roo1800 21.6. .. . 24.3 !38 : ' :'f rfri^. a,, ra . 6< É . . aó .. 900 t 78 2Ol -10601200.. 22.O' 255 t38i' s00 aa.ó 26.2 ' iaé zso. "3600 2o4 zz4 r3B0

1800 . .200 220

1800 8.8' 1200 . 8.7 -' to.s 58 . . ; . YY_$'

iii ,ii, '333 i?3 i7? Esí

ll$ ;i? ggP {P !63t áYi á¿6 ii:83600 2s'2' 28 t5! i :999 ' ?99' 22o r37o

. f¡rin o(-¡¡ Ái c) ;Éá ' 1200 205 232 t360200 25.0 28 6 | 65S0 255 3t,r l6t 'DesqnAmotormayhavosl;rrtlnohVAvnh¡nshntilro

0:¡ l¡trrclt,t¡ 50fl hrylrul M.rny 3600lpm motors aro¡ ¡ Deson A.

408

ANEXO 14. Caracterfsticas de Carga (NEC) ( Cont.)

Table 3: NEMA Codes for Slarlfng kvA/hp&Phase Motors

Slarling erVA/hn(}3.t53.t5.3.553.55...0¡l.G{.5

¡l 5-5 05.G5.65.6j6.36.3.7.r'

| 1.2:12.5r2.5-r4 0ra.Gt6.0.r0.0.t8 0r8.0.20.020.0-22.122.1atúuO

Notc: Unhs¡actual kvA.lor 3hdng is kno¡rn use lhahEheryahs . -

., Sl¡rllno hVA

3-Phaso

kw=hpx.746Ell'c'enct

¡y¡=hox.716Etficiercy x PF

Current¡natntp* ¡ = w't x tOOo

vx r.73

[ocked roicrcurrent l$c ='99tütn M.x 1000

v x t.73Starirp kVA ¡l code bner unknown.

SkvA = 6 lljr¿led, x v x l.7Lr00o

$inglePhosckw=YxlxPF

|(n03.70500600

1T

Ir.ra2¡¡,.tn

toItto

.5lr.¡ti

tsf.al{0.5065.95

.t20

nP'.veiv4vttt2JttI

lva.a560.t0.90

r.25| 60.

Table 5: Single-Phose Repulsion Motors

rtz 53 73 300

Pr = $1.tvil ;.r

kVA=Vxl '.'t000

kw srigte.ohaso Ínobr = !9- x .l1gElfcrency

hvA srngle-phase rnobr - hg x '746Eflercy x PF

o00I r.50t3,m20r0tr.00aaoNO¡o0

lúto

S¡atlGap. ñ¡¡n300¿l (N¡.t ¡0600830

ro 50

IAPTA

l3t.llrt?¡

t.00t50t95:.t0.l'¡0ütuI rjo

t.02002.603G0580.t$tr0 30

.30550t¿o

t0 c0t3 90a3 0rl2 f 0r)3i c0

80 t.to

UgA f¿Uil I er"O 5 wters¿er d¿:€n lenet É ,rct$n.hb.a

óto9.¡O

f!.50tar0,3.m¡..50.t¡069¡09za

Table 6: Power Factors of Common Loads '

IYPC Ol l0ed :. .¡ '¡¿'!l ..': . ?F

Incandescent Lbhts . i¡ l.ql r

HeaftngEbrnenF.Orens .' . :' " l.(XtConlrols r\ '.: , .SG.90Fhnrescontlights . .95Inducüon Furrraces f C¿fr¡oro 0o'a€¡nÚ3' .60-.70Arc Furnaces eO. !nli+orrg thts (Ir¡nstornrerl .6$úeldútt¡Sels(AC lloor-OCGen.l ;. . .80.90Translorrners .8$.95

4: Tyf¡ical Single.Phase Molor

409

ANEX() 15. Carga standard para alumbrado en edificios comerciales(NEc)

AnTrcrE z2rmANCH€r¡CUtT ANO fEEpEr C^|'CIX,AIIONS 70-4t

T¡blo 22G1lbl. Omrr¡l llrhtln¡ Loedr by Ocarycnclu

fril?,t#,'h,'lype d Orcuprcy

A¡moric¡ and Audilo¡ium¡ -t0,75 t9.Brrbcr Sbop¡ ¡od 8c¡uU Pr¡lon 3 g? '/Ch¡¡rcüc¡ l tO.l

Cor¡¡t Room¡ 2 ?l f.Dwcllio¡r (Otbcr Tb¡a Hotd¡) | 4??O¡n¡cr--Cooocrci¡l (dor¡F) rá-f .vllap¡tr¡¡ 1. 2'11'f

lu

rHorl¡ ¡¡d Motcl+ i¡clr¡di¡¡ tn¡¡toc¡tüour¡wttbout provirioo bs cd¡ffo¡ by tcl¡trt¡ 2 ,1,) l'

etl iI

I

.t

Oülo Bu¡ld¡¡, f,yB!¡tr¡r¡Bb '2'?l,l

.+ Sclqob

*¡t¡tr I

Wrr¡bor¡¡c¡ Storrp

t

{ufoñomc

Í!.C* f i:i"tr¡¡

I¡ú¡rt¡ht Concrdd (I¡ü) Du¡td¡!¡t 2

tooo¡ tut

4t0

ANEXO 16. Typicalttneephase motor characteristics for nema design B'C.

and D motors (Table 5).

GENERATQR SELECTION AND APPLICATION

-Tab|e5.Typ|ca|threephasemo|orcharacter|¡t|c¡|orNEMADer|gnB,CandDmolor¡.

3 Phase Motor - Characteristlc¡ NEMA De¡isn B. C and D

HP RPMRunnlnE

KWRunnlng

KVAKVASlart HP RPM

RunnlngKW

. RunnlngKVA

KVA

1

2

3

5

17-1t2

10

15

20

25

t

30

360018001200

360018001200

36001E001200

360018001200900

360018001200900

360018001200900

360018001 200900

360018001200900

360018001 200900

3600r8001200900

1.051.061.O2

1.91.92.O

2.92.82.8

4.64.64.54.5

6.76.96.87.0

8.88.88.79.4

13.213.012.913.7

16.717.217.417.4

20.521.6

122.0 I22.0 I2s.2 |2s.5 |25.0 |2s.3 |

1.31.41.5

. 2.22.32.7

3.23.43.7

5.25.45.86.3

7.57.98.29.3

9.810.110.512.3

14.714.715.217.4

18.619.420.321.6

22.824.325.526.2

28.O28.628.631.1

131212

19'13

18

252424

35343433

48464544

62605856

88848281

112112112110

139138138136 .

166165165161

40

50

60

75

100

125

150

200

250

360018001200900

360018001200900

360018001200900

360018001200900

360018001200900

360018001200900

360018001200900

36001800

I

1200 |900 |

I

3600 |1800 |1200 |900 |

33.335.234.534.6

43.543.5. 43.242.0

I 4e.5

I s1.6| 51.1

| 51.3

I ec.o| 63.0

| 63.0| 66.0

85.084.084.586.0

108.0106.0109.0113.0

127.0125.0131.0136.0

167.0164.0168.0178.0

204.0200.0205.02r3.0

37.039.039.241.3

48.048.048.04p.s

s5.057.058.061.2

71.070.071.577.O

94.093.096.099.0

119.0117.0123.0127.0

139.0136.0148.0153.0

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224.0220.0232.O239.0

221220220216

276275274272

336331330328

419416417414

5525565s5552

698696695690

836830828820

11101 10511001060

138013701360r345

@Design A motor may have starting kVA vatues that :

arc as much as 50% higher. Many 3600 rpmmotors are designed A.

4il

ANEXO 17. Generator Ampere Ratings.

GENERATOR AMPERE RATINGS

GEN ERATON.IUPCNE RATINGS-THREE PHASE

KW KVA 208V 216V 230V 240V 416V 460V 480Y 600v 2400v 4160V20253035

2531.337.543.8

6987

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6784

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30384553

24303642

4045506075

50s6.362.57593.8

139156174208.260

134150167201251

126141157188235

120135150180226

697887

104130

6371

7894

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15719623s275

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241272300

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375438

10401216

10021 171

9411 100

9021054

521608

471550

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361422

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5261

400450

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12551413

12031355

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601677

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120136

6978

500550

625688

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16711838

15691726

1 5041 654

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150165

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750812

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700750

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21972353

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12141301

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10531 128

842902

211226

121130

800850

10001063

27752949

26732840

25102667

24062556

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1 1251 188

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1 5611648

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10831 143

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260278295

18001 9002000

225023752500

624565926939

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2824298131 38

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