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Dimensionamento de GruposGeradores
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Objetivos do Aprendizado
Explanar algumas considerações especiais para dimensionamentode Grupos Geradores.
Descrever algumas práticas para otimizar o tamanho do grupo
gerador para partida de motores.
Explicanar o motivo dos transientes ocasionados pela aplicação de
carga súbita nos grupos geradores.
Explanar algumas recomendações para dimensionamento de grupo
geradores para cargas não lineares.
Cummins Confidential
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Informações Necessárias
Regime de Operação
Frequencia (50Hz/60Hz)
Tensão Nominal
Condições Climáticas
Queda de Tensão e Frequência aceitável (um dos
fatores importantes do projeto)
Parâmetros da carga
Step das cargas prioritárias
Software de dimensionamento (Power-Suite)
Cummins Confidential
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Temperatura e Altitude
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O Transformador tem KVA constante
e o Gerador tem kW constante
O transformador pode estar aliviado O transformador pode estar com
níveis de sobrecarga superiores ao
que suportaria o grupo gerador
Transformador
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Transformador
1150 kWPotênciaAtiva
Cos 23.07º = 0.92
EXEMPLO:1438 kVAPotênciaAparente
36.87º23.07º
1250 kVAPotênciaAparente
1150 kWPotênciaAtiva
Cos 36.87º = 0.80
1250 x 0,92 1150 / 0,8
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Voltage Response at Constant Speed
Voltage
requency
Resposta do Gerador na Aplicação decargas
Alternador deve suportar kVA:
– Limite Inicial de queda detensão
– Tempo de recuperação
aceitável
Motor deve suportar kW (Similar aresposta da tensão)
Resposta dinâmica entrecombinação de Frequencia e
Tensão
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Partida de Motor
Um motor elétrico representa uma carga indutiva
com fator de potência atrasado, que pode variar de
0.5 a 0.95
Diferentes tipos de motores possuem diferentes
tipos de partidas. O tipo de partida pode determinar a necessidade de
um gerador maior ou menor.
Partir um motor pode representar uma queda de
tensão de aproximadamente 40% se o grupogerador não for bem dimensionado.
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Características Típicas de um motor deIndução 3 Ø
Sistema de partida direta
Alta corrente de partida ealto KVA - aproximadamente6xIn (Standard Nema), porémdependendo da eficiência domotor (código Nema) pode
chegar a 12 x In (motoresmais eficientes)
FP partida (instantaneo) 0.1 a0.4 para motores 3Ø
Requerimentos alternativosde partida para melhor
eficiência para motores 3Ø e1Ø P E R C E N T T O R Q U E , P O W
E R , C U R R E N T
PERCENT MOTOR RATED SPEED
20 40 60 80 100
100 0.2
1.0
P O W E R F A C T O R ( L
A G G I N G )
600 Current
Power Factor
Load Torque
Motor Torque
Power
0
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Diferentes tipos de Partida
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EXEMPLO 1:
Determinar a corrente de partida do motor listado abaixo,considerando tipo de partida direta (fp partida de 0.2):
Potência de Funcionamento do motor = 300 kWe / 350 kVA
NEMA B, C, D -> NEMA Letter Code G
Starting kVA = 5.9 x 350kVA = 2,372 kVA
Starting kW = 2, 372 kVA x 0.2 p.f. = 475 kW
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EXEMPLO 2:
Para o mesmo motor citado, calcular a corrente de partida
considerando um sistema de partida Estrela - Triangulo:
Potência de Funcionamento do motor = 300kWe, 350kVA
Starting kVA = 2,372 kVA * (1/3) = 791 kVA
Starting kW = 791 KVA x 0.2 p.f. = 158 kW
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Soft Starters
Limita a corrente de partida de acordo com o
torque ajustado. Devemos considerar a Distorção Harmônica da
corrente (carga não linear)
Vantagens: – Reduz stress mecânico
– Reduz corrente de partida
– Controle ativo da velocidade
Desvantagem:
– Tamanho do alternador e custo
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EXEMPLO 3:
Agora dimensione o gerador necessário para um sistemade partida com Soft Start (sem auto bypass):
Potência de Funcionamento do motor = 300kWe, 350kVA
Corrente Limite = 400% Nominal
Starting kVA = 350 kVA * 4 = 1400 kVA
Starting kW = 1400 KVA x 0.2 p.f. = 280 kW
Running KW = 300
Alternador KW = 2 * 300 = 600 kW
Alternador superdimensionado
Em função da carga não linear
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Tempo
C a r g
a
0
1 0
2 0
0
1 0
2 0
0
1 0
2 0
LOAD 1
CARGA 2
TOTAL
CARGA 1
Sequência de Partida
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Tempo
C a r g
a
0
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2 0
0
1 0
2 0
0
1 0
2 0
LOAD 1
CARGA 2
TOTAL
CARGA 1
CARGA 2
TOTAL
Sequência de Partida
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Utilize cargas em multiplos Steps
Entrada de cargas no Gerador
• Aplicar cargas em diferentes Steps
• Parta primeiramente as maiores
cargas
• Defina os limites de queda de
tensão e frequência
Step Starting Sequence
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Utilize Múltiplas transferências
Power Command Gen-set
Carga essencial
Rede
400 Amps
ATS
Carga 3400 Amps
ATS
Carga 2400 Amps
ATS
2
3
1
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Os cálculos de iluminação são bastante diretos, uma soma da potência de
lâmpadas ou acessório, ou da potência requerida para os circuitos de iluminação
mais a potência requerida para reatores.
Os tipos comuns de iluminação são:
Incandescente
Fluorescente
Iluminação de descarga de gás;
Iluminação de descarga de sódio de baixa pressão, sódio de alta pressão, etc;
Cargas de Iluminação
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Exemplo
Demanda
Consumo
Desconhecemos os tipos de
partida das cargas mais críticas.
Não são registrados ascorrentes de partida, bem como
a duração destas (tempo).
Contas de Energia
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Recomendações para partida de cargas
Aplicar cargas em multiplos steps: – Cada Step
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Defina os Limites
Maxima queda de tensão admissível: – 20% a 35% com a maior carga
– Para cargas senssíveis, considerar ligá-las a umaUPS
Sistema de excitação com PMG
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Cargas Não Lineares
Harmônica representa um Sinal Senoidal de Tensão ou Corrente quese deforma em função das características da carga
A Freqüência é múltiplo inteiro da freqüência fundamental
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Cargas Não Lineares
Cargas induzem correntesharmônicas
Correntes Harmonicas Causamaquecimento no alternador
Cargas Harmonicas tendem a
aumentar a queda de tensão Correntes harmônicas fazem
circular corrente pelo neutro
VTHD Causam aquecimento nacarga, particularmente nos motores
As cargas mais communs são:Inversores, Soft start, no breaks,etc..
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Distorção da forma de onda
28 %6 %
30 %
3 % 14 %8 %
6 P u
l s e
1 8 P u l s e
X”d = 2% X”d = 10%
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Efeitos e Conseqüências dasHarmônicas
Aumento da queda de tensão e redução do fator de potência
Levando-se em conta que
Para um mesmo valor de L, temos XL3 (harmônica de terceira ordem) = 3 XL1,
uma vez que 180Hz = 3 x 60Hz (múltiplo inteiro da fundamental)
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Efeitos da Distorção Harmônica noGrupo Gerador
V = E – DV
e
DV = X’’d * i
Para um Alternador sem carga V = E
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Efeitos da Distorção Harmônica noGrupo Gerador
V = E – DV(h3) – DV(h6)
e
DV(h3) = X’’d(h3) * i(h3)
DV(h6) = X’’d(h6) * i(h6)
C t i ã d Si i
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Caracterização dos SinaisHarmônicos
Fator de desclassificação (K)
Subestações de B.T. são bastante sensíveis às harmônicas, pois provocamsobreaquecimentos e defeitos nos equipamentos.
A potência nominal e o calor que um transformador dissipa a plena carga são
calculados com base na hipótese que o sistema é composto de cargas lineares.
O fator (K), é um fator de desclassificação definido para transformadores
(também usado para Grupos Geradores), que indica quanto deve ser reduzido apotência máxima de saída quando existirem Harmônicas.
A expressão para a determinação do fator (K) é aproximada, visto que nãoconsideramos todas as componentes harmônicas existentes na instalação,
porém permite uma aproximação para se determinar potência de um
Transformador e de um Grupo Gerador, sujeitos a influência de cargas não
lineares.
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Recomendações para UPS
Alternador Hibrido 15 – 40%
Regulador Eletrônico de Velocidade
Baixa Reatância Sub Transitória (xd”
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Cargas Regenerativas
Potência Reversa deve ser considerada.
Configurações PowerCommand:
– Máxima Potência Reversa aceitável – 10% Genset
Rating por um tempo limite
Cuidado com os sistemas Oscilantes
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Carga Regenerativa
Estágio 1:-
Cargas Normais do Gerador
Estágio 2:-
Lift Motor ProduzPotência Reversa de 200kW
Banco de carga de 100kW
remove o risco do grupogerador atuar as proteções por
potência Reversa
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Qual o tamanho do Grupo Gerador?
Definimos o Regime de operação (ISO8528)? Definimos os Steps de partida?
Conhecemos as cargas e os tipos de partida?
Definimos os limites das cargas (variações de V eHz)?
Podemos somar os kW e kVA de todas as cargas e
determinar o tamanho do grupo gerador
Obs( modelos de motores e alternadores possuem comportamentos diferentes com relação a
aceitação de cargas. Devemos consultar a folha de dados de ambos para verificar as variações
de tensão e frequência de acordo com o máximo degrau de carga definido.)
Cummins Confidential
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