Apêndice 1.docx

723
Apêndice TABELA DE ARAME TAMANHOS: Os tamanhos dos fios especificados para uso em alguns projetos são American Wire Gauge assim uma tabela de comparação mostrando o UK 'fio padrão do calibre "(com comprimentos em um carretel de 500 gramas de fio de cobre esmaltado), e do" American Wire Gauge "é dado aqui:

Transcript of Apêndice 1.docx

Page 1: Apêndice 1.docx

Apêndice TABELA DE ARAME TAMANHOS: Os tamanhos dos fios especificados para uso em alguns projetos são American Wire Gauge assim uma tabela de comparação mostrando o UK 'fio padrão do calibre "(com comprimentos em um carretel de 500 gramas de fio de cobre esmaltado), e do" American Wire Gauge "é dado aqui:   

    

Page 2: Apêndice 1.docx

 RANK FECERA: ímã permanente MOTOR

 Patente dos EUA 6.867.514 B2                    15 de março de

2005                      Inventor: Frank J. Fecera  

PERMANENTE motor de imã Este pedido de patente mostra os detalhes de um motor de íman permanente.   Deve notar-se que, enquanto no presente texto, Frank afirma que os magnetos permanentes armazenar uma quantidade finita de magnetismo, na realidade, os pólos magnéticos formam um dipolo, que faz com que um fluxo contínuo de energia obtida a partir da espuma quântica do nosso universo, e que o fluxo continua até que o dipolo é destruído.   A energia que alimenta qualquer motor de imã permanente vem diretamente do campo de energia do ponto-zero e na verdade não a partir do próprio ímã.   A peça de ferro pode ser convertido em um ímã por um pulso magnético único nanossegundo.   Não faz sentido que um pulso de duração que poderia fornecer meses de potência contínua de qualquer coisa armazenada no próprio ímã, mas faz todo o sentido que se criou um breve pulso dipolo magnético que actua como uma porta de entrada para a entrada de energia do ponto zero do ambiente. RESUMO

Um motor de fornecer unidirecional força motriz de rotação é fornecido. O motor tem um estator geralmente circular com um eixo do estator, uma superfície exterior, e uma linha circunferencial de demarcação a cerca de um meio da superfície exterior. O motor também inclui um ou vários ímans do estator ligados à superfície exterior do estator. Os estator imans são dispostos num arranjo geralmente circular em torno do eixo do estator e gerar um primeiro campo magnético.   Uma armadura é ligada ao estator de modo a rodar com ele, a armadura tem um eixo paralelo ao eixo do estator.   Um ou mais rotores , estão espaçadas entre a armadura e a ela acoplado por um eixo para permitir que cada rotor gire em torno de um eixo, cada um rotor que roda num plano geralmente alinhado com o eixo da armadura.   Cada rotor inclui um ou mais rotores imans, com cada rotor magneto que gera um segundo campo magnético.   O segundo campo magnético gerado por cada rotor magnético interage com o primeiro campo magnético, para fazer com que cada rotor rode em torno do eixo do rotor.   Uma unidade de conjunto de ligação liga cada rotor ao estator para fazer com que a armadura para girar em torno do eixo da armadura proporcionando assim a força motriz de rotação unidireccional do motor. ANTECEDENTES DA INVENÇÃO

Esta invenção refere-se a estruturas de motor de dínamo eléctrico e, mais particularmente, a motores de íman permanente lineares e rotativos.   motores eléctricos convencionais dependem da interacção de campos magnéticos para produzir uma força que resulta em qualquer movimento rotativo ou linear.  Os campos magnéticos em motores eléctricos convencionais proporcionando poder rotativo, são geradas por passagem de uma corrente eléctrica fornecida externamente através de condutores em qualquer um estator (isto é, porção fixa do motor), um rotor (isto é, porção rotativa), ou ambos o estator e o rotor.  A força rotativa do motor decorre um campo magnético rotativo que é criado ao comutar a corrente eléctrica, através de uma interrupção da corrente através de condutores diferentes, como num motor de corrente contínua ou por uma inversão da polaridade da corrente eléctrica como em um motor de corrente alternada. É bem sabido que uma classe de materiais conhecidos como materiais ferromagnéticos, também são capazes de gerar um campo magnético, uma vez tendo sido energizados.    materiais ferromagnéticos com elevada coercividade são conhecidos como magnetos permanentes.    Os imãs permanentes é capaz

Page 3: Apêndice 1.docx

de armazenar uma quantidade limitada de energia e de retenção a capacidade de gerar um campo magnético substancial até que a energia armazenada é esgotado. Existem motores eléctricos que utilizam imanes permanentes no estator, quer a porção do motor ou a porção do rotor do motor.   Estes motores atingir um tamanho pequeno para a quantidade de energia fornecida pelo motor porque os motores evitar ter condutores de transporte de corrente, para produzir o campo magnético que seja de outro modo produzido pelos magnetos permanentes.    No entanto, estes motores de íman permanente convencionais exigem ainda uma fonte de energia externa para produzir um campo magnético rotativo. Há também foram desenvolvidos motores de íman permanente que utilizam imanes permanentes, tanto para o estator e o rotor.    Por exemplo,EU Pat. No. 4.598.221 divulga um motor de íman permanente, que se baseia em uma fonte externa de energia para rodar os campos magnéticos de um rotor de noventa graus em relação aos campos magnéticos do estator interagindo para eliminar a repulsão magnética e contraproducente atracção entre o rotor e o estator imans .    Em outro exemplo,EUPat. No. 4.882.509 divulga um motor de íman permanente, que se baseia em uma fonte externa de energia para posicionar um escudo que não permite o acoplamento entre o rotor e o estator imans às vezes quando a atracção ou repulsão iria arrastar para baixo a força do motor. Há muitos casos em que é necessária uma ação motora e nenhuma fonte de energia externa disponível. Por conseguinte, um motor que se baseia unicamente na energia armazenada nos magnetos permanentes seriam úteis. BREVE SUMÁRIO DA INVENÇÃO

Resumidamente, a presente invenção compreende um rotor para utilização num motor de íman permanente e para fornecer força motriz por rotação do rotor em torno de um eixo do rotor.   O rotor compreende pelo menos um primeiro magneto em forma de U tendo um lado de trás e gerar um primeiro campo magnético.   A rotação do rotor em torno do eixo do rotor é causada por uma interacção de uma porção do primeiro campo magnético directamente adjacente à parte traseira do, pelo menos, um magneto em forma de U, com um segundo campo magnético estacionário. Outro aspecto da presente invenção compreende um rotor fornece potência motriz de uma rotação do rotor em torno do eixo do rotor e de uma tradução do rotor em direcção do eixo do rotor.   O rotor compreende: um primeiro magneto em forma de U tendo uma norte pólo, um pólo sul e uma parte traseira, o primeiro ímã em forma de U gerar um primeiro campo magnético; um segundo ímã em forma de U com um pólo norte e um pólo sul, o pólo sul do segundo ímã em forma de U que se encosta ao pólo norte do primeiro ímã em forma de U; e um terceiro magneto em forma de U tendo um pólo norte e um pólo sul, o pólo norte do terceiro magneto em forma de U que se encosta ao pólo sul do primeiro magneto em forma de U.   Uma porção do primeiro campo magnético gerado pelo primeiro U íman em forma directamente adjacente à parte de trás do primeiro magneto em forma de U interage com um quarto campo magnético estacionário, para fazer com que o rotor gire.    Um segundo campo magnético gerado pelo pólo norte do segundo magneto em forma de U e um terceiro campo magnético gerado por o pólo sul do magneto terceira forma de U interagir com o quarto campo magnético para fazer com que o rotor para traduzir na direcção do eixo do rotor. Um outro aspecto da presente invenção compreende um rotor que inclui um eixo do rotor, e um eixo de impulsores sobre um plano do rotor e que se intersectam o eixo do rotor.   O rotor proporciona uma força motriz por rotação do rotor em torno do eixo do rotor e de uma tradução . do rotor em uma direção do eixo do rotor   O rotor compreende: um primeiro ímã em forma de U com um pólo norte e um pólo sul e uma parte traseira, o pólo norte eo pólo sul sendo geralmente alinhado com

Page 4: Apêndice 1.docx

o eixo propulsor, o ímã gerar um primeiro campo magnético primeiro em forma de U; um primeiro ímã propulsor ter uma direção de magnetização geralmente alinhado com o eixo propulsor ímã, o primeiro imã thruster sendo próxima e afastada do pólo norte do primeiro ímã em forma de U; e um segundo magneto propulsor com uma direcção de magnetização geralmente alinhado com o eixo propulsor íman, o segundo magneto propulsor estar perto e afastado a partir do pólo sul do primeiro magneto em forma de U, o primeiro magneto em forma de U, estando interposto entre o primeiro e o segundo ímanes de propulsor.    Uma porção do primeiro campo magnético gerado pelo primeiro magneto em forma de U directamente adjacente ao lado de trás do primeiro magneto em forma de U interage com um quarto campo magnético estacionário, para fazer com que o rotor gire, uma segunda o campo magnético gerado pelo primeiro magneto propulsor e um terceiro campo magnético gerado pelo segundo magneto, respectivamente propulsor interagir com um campo magnético estacionário quinto para fazer com que o rotor para traduzir na direcção do eixo do rotor. Outro aspecto da presente invenção compreende um rotor fornece potência motriz por rotação do rotor em torno de um eixo do rotor e a tradução do rotor na direcção do eixo do rotor.   O rotor tem, pelo menos, um magneto de rotor geração de um primeiro campo magnético, o primeiro sendo o campo magnético gerado pelo magneto de rotor interagir com pelo menos um íman estacionário em forma de U, o imã em forma de U, que tem um lado de trás e gerando um segundo campo magnético. A força motriz de rotação e de translação do rotor é fornecida por uma interacção de uma porção do segundo campo magnético directamente adjacente à parte de trás do magneto em forma de U com o primeiro campo magnético. Um outro aspecto da presente invenção compreende um motor fornecendo energia motriz de rotação unidireccional. O motor inclui um estator geralmente circular que tem um eixo do estator, uma superfície exterior, e uma linha circunferencial de demarcação a cerca de um meio da superfície exterior; pelo menos, um magneto de estator fixado à superfície exterior do estator, pelo menos, um magneto de estator dispostos numa disposição geralmente circular em torno do eixo do estator e geração de um primeiro campo magnético; uma armadura ligada ao estator para rotação com ele; a armação que possui um eixo paralelo ao eixo do estator; pelo menos um rotor, o rotor sendo espaçada da armadura e a ela acoplado por um eixo para permitir a rotação em torno de um eixo do rotor, o rotor que roda num plano geralmente alinhado com o eixo da armadura, o rotor, incluindo, pelo menos, um magneto geração de um segundo campo magnético, em que o segundo campo magnético gerado pelo magneto de rotor interage com o primeiro campo magnético para fazer com que o rotor gire sobre seu eixo; e um conjunto de ligação que liga o accionamento do rotor ao estator para fazer com que a armadura para rodar em torno do seu eixo quando o rotor roda em torno do seu eixo, proporcionando assim a força motriz de rotação unidireccional do motor. Num outro aspecto, o presente invento é dirigido a um motor unidireccional compreendendo proporcionar energia motriz de rotação: um estator geralmente circular que tem um eixo, uma superfície exterior, e uma linha de demarcação circunferencial em torno da superfície exterior, a linha de demarcação tendo um pré determinada direcção em torno do eixo do estator e a separação de um primeiro lado da superfície externa e um segundo lado da superfície exterior, em que pelo menos um par de imans do estator está ligado com a superfície exterior geração de um primeiro campo magnético, o par de magnetos que compreende um primeiro ímã estator tendo um pólo norte e um pólo sul e um segundo magneto estator tendo um pólo norte e um pólo sul, o pólo sul do ímã primeiro estator sendo localizado no primeiro lado da superfície externa e do pólo norte do primeiro íman do estator estar mais próximo da linha de demarcação, o pólo norte do segundo íman do estator sendo localizada no segundo lado da superfície exterior e o pólo sul do segundo íman do estator sendo mais próxima da linha de demarcação, em que o pelo menos um par de imans do estator está espaçada ao

Page 5: Apêndice 1.docx

longo da linha de demarcação de modo que uma primeira distância entre ímans medido ao longo da linha de demarcação entre o pólo norte do primeiro íman do estator e o pólo sul do segundo íman do estator de um par adjacente de pelo menos um par de ímãs do estator é geralmente igual a um segundo de distância entre ímã medido ao longo da linha de demarcação entre o pólo sul do primeiro ímã do estator e do pólo norte do segundo magneto estator; uma armadura ligada ao estator, a armadura tem um eixo paralelo ao eixo do estator e ligado ao estator para rotação com a mesma; e pelo menos um rotor, ligado à armação, pelo menos um rotor sendo espaçada da armadura e acoplado a ela por um eixo de rotação em torno de um eixo do rotor, o rotor que roda num plano geralmente alinhado com o eixo da armadura, o rotor que compreende pelo menos um magnete do rotor, o rotor magnético gerando um segundo campo magnético que interage com o primeiro campo magnético para fazer com que o rotor rotativamente a oscilar em torno do eixo do rotor, e para gerar uma força na direcção do eixo do rotor, assim fazendo com que a armadura para rodar no sentido pré-determinado em torno do eixo da armadura para fornecer a energia motriz de rotação unidireccional do motor. Num outro aspecto, o presente invento é dirigido a um motor fornecendo energia unidireccional compreendendo motivo linear: um estator linear possuindo uma secção transversal geralmente curva e uma linha de demarcação longitudinal perpendicular à secção transversal que se estende em cerca de um ponto médio de uma superfície do estator entre uma primeira extremidade e uma segunda extremidade do estator, o estator, incluindo, pelo menos, um magneto disposta entre a primeira extremidade e a segunda extremidade, o íman com uma direcção de magnetização em cerca de um ângulo recto com a linha de demarcação e geração de um primeiro campo magnético, a magnitude do primeiro campo magnético sendo geralmente uniforme ao longo da linha de demarcação excepto num número pré-determinado de regiões nulos, em que o primeiro campo magnético é zero, um trilho substancialmente ligado ao estator, tendo o carril um eixo longitudinal geralmente paralelo à linha de demarcação e uma ranhura helicoidal com um passo pré-determinado rodando em torno de uma periferia do carril; pelo menos um rotor com um eixo de rotor alinhado com o eixo do carril, estando o rotor ligado ao carril de modo que o rotor pode rodar livremente em torno do eixo do carril e deslizar ao longo do trilho, o rotor, incluindo pelo menos um L íman em forma tendo uma parte de trás e gerando um segundo campo magnético, onde uma porção do segundo campo magnético directamente adjacente à parte de trás do magneto em forma de U interage com o primeiro campo magnético para fazer com que o rotor gire em torno do eixo do ferroviário; um conjunto de rolamento que liga o rotor para a ranhura helicoidal, o conjunto de apoio de converter o movimento de rotação do rotor sobre o eixo do carril para movimento linear ao longo do carril; e uma ligação transversal que liga o conjunto de rolamento de um primeiro rotor de um segundo rotor, aumentando assim em conjunto o movimento linear ao longo do carril de o primeiro rotor e o segundo rotor para fornecer a força motriz linear unidireccional. Em ainda outro aspecto, o presente invento é dirigido para proporcionar um motor unidireccional compreendendo força motriz: um trilho com um eixo longitudinal e, pelo menos, uma ranhura helicoidal com um passo pré-determinado rodando em torno de uma periferia do carril; pelo menos um primeiro estator helicoidal de forma concêntrica em torno do carril, o primeiro estator helicoidal com o passo de pré-determinado da ranhura e de um eixo longitudinal geralmente paralelo ao eixo do carril, pelo menos, um primeiro íman do estator a ser ligado ao primeiro estator helicoidal , o primeiro íman do estator geração de um primeiro campo magnético; pelo menos um rotor com um eixo geralmente alinhado com o eixo do carril, estando o rotor ligado ao carril de modo que o rotor pode rodar livremente em torno do eixo do carril e deslizar ao longo do trilho, o rotor compreende pelo menos um rotor magneto que gera um segundo campo magnético, o segundo campo magnético interage com o primeiro campo magnético gerado pelo primeiro íman do estator para fazer com que o rotor gire sobre o eixo do carril; e um

Page 6: Apêndice 1.docx

conjunto de rolamento que liga o rotor para a ranhura helicoidal em torno da periferia do carril, o conjunto de apoio de converter o movimento de rotação do rotor sobre o trilho de movimento linear unidireccional ao longo do carril. Um outro aspecto da presente invenção é dirigida a um motor fornecendo a força motriz unidireccional que compreende: uma calha que possui um eixo longitudinal e uma ranhura helicoidal rodando em torno do carril, a ranhura tendo um passo predeterminado; pelo menos um primeiro estator helicoidal compreendendo uma pluralidade de primeiros espaçadas descontínuas nervuras, cada nervura primeiro circundando parcialmente o carril a uma distância geralmente uniforme do carril, o primeiro estator helicoidal com o passo de pré-determinado da ranhura e de um eixo longitudinal geralmente alinhado com o carril, pelo menos, um primeiro íman do estator a ser ligado a cada uma das nervuras, cada primeiro íman do estator geração de um primeiro campo magnético; pelo menos um rotor com um eixo geralmente alinhado com o eixo do carril, estando o rotor ligado ao carril de modo que o rotor pode rodar livremente em torno do eixo do carril e a deslizar ao longo do trilho, o rotor compreende pelo menos um magnete do rotor gerando um segundo campo magnético, o segundo campo magnético interage com o primeiro campo magnético gerado pelo primeiro íman do estator para fazer com que o rotor gire sobre o eixo do carril; e um conjunto de rolamento que liga o rotor para a ranhura helicoidal em torno do carril, o conjunto de apoio de converter o movimento de rotação do rotor sobre o carril para movimento linear ao longo do carril. A presente invenção é ainda dirigida para proporcionar um motor unidireccional compreendendo força motriz: um trilho com um eixo longitudinal e uma ranhura geralmente sinusoidal rodando em torno de uma periferia do carril, a ranhura sinusoidal tendo um período pré-determinado; pelo menos, um estator que tem uma secção transversal geralmente curva e uma linha de demarcação longitudinal perpendicular à secção transversal localizado a cerca de um ponto médio de uma superfície do estator, a superfície do estator disposto geralmente equidistante de e paralelamente ao eixo do trilho; pelo menos, um magneto de estator ligadas à superfície do estator geração de um primeiro campo magnético, o íman do estator que tem uma magnetização que é deslocado de forma sinusoidal a partir da linha de demarcação, a sinusóide tendo um período pré-determinado e com uma amplitude máxima pré-determinada e sendo dividida numa pluralidade de primeiras e segundas alternando sectores, com um limite entre os segundos sectores que ocorrem com a amplitude máxima da sinusóide, a direcção de magnetização do íman do estator na direcção oposta sendo no primeiro e segundo segmentos do primeiro e alternada; pelo menos um rotor tendo um eixo alinhado com o eixo do carril, estando o rotor ligado ao carril de modo que o rotor pode rodar livremente em torno do eixo do carril e deslizar ao longo do trilho, o rotor inclui pelo menos uma U- íman que tem um lado de trás e gerando um segundo campo magnético em forma, o imã em forma de U, sendo posicionado sobre o rotor de modo a que o lado traseiro do magneto em forma de U é apropriado para o primeiro e o segundo segmentos do estator como o rotor gira em torno do eixo do rotor, em que a interacção de uma parte do segundo campo magnético directamente adjacente à parte de trás do magneto em forma de U com o primeiro campo magnético faz com que o rotor rotativamente a oscilar em torno do eixo do carril; e um conjunto de rolamento que liga o rotor para a ranhura sinusoidal em torno do carril, o conjunto de apoio de converter o movimento oscilatório do rotor sobre o trilho de movimento linear unidireccional ao longo do carril. A presente invenção também é dirigida a proporcionar um motor unidireccional compreendendo força motriz: um trilho com um eixo longitudinal e uma ranhura helicoidal rodando em torno de uma periferia do carril, a ranhura helicoidal com um passo pré-determinado; pelo menos um tendo um estator tendo geralmente uma linha de demarcação longitudinal localizado a cerca de um ponto médio de uma superfície do    estator, a superfície do estator sendo disposta geralmente

Page 7: Apêndice 1.docx

equidistante de e paralelamente ao eixo do carril; pelo menos, um magneto de estator ligadas à superfície do estator, o íman do estator com uma direcção de magnetização que roda em torno de um eixo paralelo magnética para a linha de demarcação com um passo predeterminado, gerando, assim, um primeiro campo magnético, que tem uma magnitude substancialmente uniforme ao longo o eixo magnético e que gira em torno do eixo magnético com o campo pré-determinado da rotação do magneto de estator; pelo menos um rotor tendo um eixo alinhado com o eixo do carril, estando o rotor ligado ao carril de modo que o rotor pode rodar livremente em torno do eixo do carril e deslizar ao longo do trilho, o rotor inclui pelo menos uma U- íman em forma de geração de um segundo campo magnético, o imã em forma de U, sendo posicionado sobre o rotor de modo que uma porção do segundo campo magnético directamente adjacente ao lado de trás do magneto em forma de U interage com o primeiro campo magnético do íman do estator fazer com que o rotor gire sobre o seu eixo; e um conjunto de rolamento que liga o rotor para a ranhura helicoidal, o conjunto de apoio de converter o movimento de rotação do rotor sobre o trilho de movimento linear unidireccional ao longo do carril. BREVE DESCRIÇÃO DAS DIVERSAS VISTAS DOS DESENHOS

O sumário anterior, bem como a descrição pormenorizada seguinte de formas de realização preferidas da invenção, serão melhor compreendidos quando lidos em conjugação com os desenhos anexos. Para o propósito de ilustrar a invenção, são mostradas nos desenhos concretizações, as quais são presentemente preferidas. Deve ser entendido, no entanto, que a invenção não está limitada às disposições e instrumentalidades precisas apresentadas.Nos desenhos: 

 

Fig.1A é um desenho em perspectiva esquemática de uma primeira forma de realização preferida de um motor fornece potência motriz unidireccional; 

Page 8: Apêndice 1.docx

   Fig.1b é um desenho em perspectiva esquemática de uma segunda forma de realização preferida do motor; 

  Figura 1C é um desenho em perspectiva esquemática de uma terceira forma de realização preferida do motor;  

Page 9: Apêndice 1.docx

  Fig.2 é uma vista em planta esquemática de um rotor que compreende três pares de imanes em forma de U; 

 Fig.3 é uma vista em planta esquemática de estator que tem uma pluralidade de estator imans gerar um campo magnético uniforme, excepto na região nulo único, definido plana para facilidade de ilustração; 

 Fig.4 é uma vista em planta esquemática de um estator que tem uma pluralidade de magnetos de estator que rodam em torno de um eixo magnético, dispostas plana para facilidade de ilustração;  

Page 10: Apêndice 1.docx

   A Fig.5 é uma vista em planta esquemática de um estator que tem uma pluralidade de magnetos de estator que são sinusoidais deslocadas a partir de uma linha de demarcação, dispostas plana para facilidade de ilustração; 

  Fig.6 é uma vista em perspectiva esquemática de uma quarta através de uma sétima forma de realização preferida do motor;  

Page 11: Apêndice 1.docx

 Fig.7A é uma vista em planta esquemática de um rotor utilizado na quarta concretização preferida e num oitavo modo de realização preferido do motor; Fig.7B é uma vista em planta esquemática de um rotor usado em uma quinta forma de realização preferida e numa forma de realização preferida nona do motor; Fig.7C é uma vista em planta esquemática de um rotor usado em uma sexta forma de realização preferida e numa forma de realização preferida décimo do motor; Fig.7D é uma vista em planta esquemática de um rotor utilizado na sétima forma de realização preferida e numa décima primeira concretização preferida do motor; 

 

Page 12: Apêndice 1.docx

Fig.8A é uma vista em planta esquemática de um estator utilizado na quarta, quinta formas de realização preferidas, oitavo e nono do motor; 

 Fig.8B é uma vista esquemática em corte do estator mostrado na Fig.8A, tomada ao longo da linha 8B-8B;  

 Fig.8C é uma vista em planta esquemática de um estator utilizado no sexto e nas formas de realização preferenciais décimo do motor;  

Page 13: Apêndice 1.docx

 Fig.8D é uma vista esquemática em alçado do estator mostrado na Fig.8C tomada ao longo da linha-8D 8D mostrado com o rotor mostrado na Fig.7C; Fig.8E é uma vista esquemática em alçado de um estator alternativa mostrada com o rotor mostrado na Fig.7D;  

 A Fig.9 é uma vista em perspectiva esquemática do oitavo através de uma décima primeira forma de realização preferida do motor; 

Page 14: Apêndice 1.docx

 Fig.10 é uma vista em perspectiva esquemática de uma décima segunda forma de realização preferida do motor;  

 Fig.11A é uma vista em planta de um conjunto de rotor utilizado no oitavo através das formas de realização preferidas XI;  

Page 15: Apêndice 1.docx

 Fig.11B é uma vista em planta de um conjunto de rotor utilizado no décimo segundo através de uma forma de realização preferida XVI;  

 Fig.12 é uma vista em alçado de extremidade do conjunto de rotor mostrado na Fig.11B, que inclui ainda uma calha de montagem de pós;  

Page 16: Apêndice 1.docx

 Fig.13 é uma vista em alçado de uma forma de realização preferida XIII do motor;  

 Fig.14 é uma vista em plano de uma configuração de rotação da décima terceira forma de realização preferida;  

Page 17: Apêndice 1.docx

 Fig.15A é uma vista em alçado de uma porção de uma décima quarta forma de realização preferida que emprega nervuras espaçadas entre si;  

 Fig.15B é uma vista em alçado final da décima quarta concretização mostrada na Fig.15A; 

Page 18: Apêndice 1.docx

 

 Fig.16 é uma vista em plano de topo de uma porção da forma de realização preferida XV do motor;  

 

Page 19: Apêndice 1.docx

Figura 17 é uma vista de topo em alçado do modo de realização preferido mostrado na Fig.16 XV;  

 Fig.18 é uma vista em plano de topo de uma porção da forma de realização preferida XVI do motor; e  

 Fig.19 é uma vista de topo em alçado do modo de realização preferido XVI do motor mostrado na Fig.18.  DESCRIÇÃO DETALHADA DA INVENÇÃO

Será apreciado por aqueles peritos na arte que alterações podem ser feitas às concretizações descritas acima, sem afastamento do amplo conceito

Page 20: Apêndice 1.docx

inventivo.   Entende-se, portanto, que este invento não está limitado às concretizações particulares divulgadas, mas é destina-se a cobrir modificações dentro do espírito e âmbito da presente invenção tal como definido pelas reivindicações anexas.   Deve também ser entendido que os artigos "um" e "a" utilizada nas reivindicações para definir um elemento pode referir-se a um único elemento ou a uma pluralidade de elementos sem um limite quanto ao número de elementos. Tentativas anteriores de construir um motor de ímã permanente de trabalho reuniram-se com dificuldades devido às características atrativas e repulsivas simultâneas de um ímã permanente.   A princípio foi descoberto, onde, através da contratação de um campo magnético na parte de trás de um ou mais ímãs em forma de U montado sobre um rotor com um segundo campo magnético estacionário, um binário é criado o rotor que gira sobre um eixo de rotação do rotor. Além disso, moldando apropriadamente o segundo campo magnético, o rotor pode ser causada para traduzir também na direcção do eixo do rotor. 

 Deste modo, utilizando o princípio acima mencionado, e referindo-se a Fig.7A , um aspecto da presente invenção é dirigido a um rotor 12 para utilização em um motor e que proporciona uma força motriz por rotação do rotor 12 sobre um rotor de eixo 16 e pela tradução para o rotor 12 numa direcção do eixo do rotor 16 .    Num aspecto, o rotor 12 compreende um primeiro magneto em forma de U 20 , em que o íman em forma de U 20 gera um primeiro campo magnético.    A rotação do rotor 12 sobre o eixo do rotor 16 é causado por uma interacção de uma porção do primeiro campo magnético directamente adjacente a uma parte traseira 26 do magneto em forma de U 20 com um segundo campo magnético estacionário.    A tradução do rotor 12 na direcção do rotor eixo 16 é causado por uma interacção entre o primeiro campo magnético adjacente a um pólo norte 23 e um pólo sul 25 do magneto em forma de U 20com o segundo campo magnético estacionário.    Como será apreciado pelos peritos na arte, a concepção do rotor 12 não está limitado a um único íman em forma de

Page 21: Apêndice 1.docx

U 12 .    Uma pluralidade de imas em forma de U 20 , dispostos em torno de uma periferia do rotor 12 está dentro do espírito e âmbito da invenção. Outro aspecto da presente invenção, mostrado na Fig.7B compreende um rotor 12 que inclui um primeiro magneto em forma de U tendo um pólo norte e um polo sul geração de um primeiro campo magnético; um segundo ímã em forma de U 24 com um pólo norte e um pólo sul, com o pólo sul do segundo ímã em forma de U 24 confinando o pólo norte do primeiro ímã em forma de U 20 ; e um terceiro magneto em forma de U 22, que tem um pólo norte e um polo sul com o pólo norte do terceiro magneto em forma de U 22 que se encosta ao pólo sul do primeiro magneto em forma de U 20 .    Uma porção do primeiro campo magnético gerado pela o primeiro magneto em forma de U 20 directamente adjacente à parte traseira 26 do primeiro magneto em forma de U 20interage com um quarto campo magnético estacionário, para fazer com que o rotor 12 rode.    Um segundo campo magnético gerado pelo pólo norte do segundo U- em forma de íman 24 e um terceiro campo magnético gerado pelo pólo sul do terceiro imã em forma de U 22 , respectivamente, interagem com o quarto campo magnético para fazer com que o rotor 12 para traduzir na direcção do eixo do rotor 16 . Um outro aspecto da presente invenção, mostrado na Fig.7C , compreende uma primeira ímã em forma de U 20 com um pólo norte e um pólo sul gerar um primeiro campo magnético.   O pólo norte eo pólo sul do ímã em forma de U 20 são geralmente alinhado com um eixo propulsor 34 , que se situa no plano do rotor 12 e intersecta o eixo do rotor 16 .    Um primeiro magneto propulsor 36 está localizado na proximidade e espaçado do pólo norte do primeiro magneto em forma de U com uma direcção de magnetização sendo geralmente alinhado com o ímã thruster eixo 34 .   A segunda ímã thruster 38 situa-se próxima e afastada do pólo sul do primeiro ímã em forma de U 20 com uma direção de magnetização também sendo geralmente alinhado com o eixo propulsor ímã 34 .   Uma porção do primeiro campo magnético gerado pelo primeiro magneto em forma de U 20 directamente adjacente ao lado de trás 26 do primeiro magneto em forma de U 20 interage com um quarto campo magnético estacionário, para fazer com que o rotor 12 rode.   Um segundo campo magnético gerado tanto pelo pólo norte e do pólo sul do ímã primeiro propulsor 36 e um terceiro campo magnético gerado por tanto o pólo norte eo pólo sul do ímã segundo propulsor de 38 interagir, respectivamente, com um quinto campo magnético para fazer com que o rotor 12 para traduzir na direcção do eixo do rotor 16 .    Em um outro aspecto do rotor 12 , como mostrado na Fig.7D , uma barra magnética 43 pode ser substituído para o íman em forma de U 20 e o quarto campo magnético é formado por um ou mais imãs em forma de U, em que a barra magnética 43 interage com uma porção do quarto campo magnético estacionário adjacente para a retaguarda de um íman em forma de U. Como irá ser apreciado por aqueles peritos na arte, as polaridades dos magnetos mostrado na Figs. 7A, 7B, 7C e 7D pode ser invertida e ainda estar dentro do espírito e âmbito da invenção. 

Page 22: Apêndice 1.docx

    

 Referindo-nos agora à Fig.1A , Fig.2 e Fig.3 mostra-se uma primeira forma de realização preferida de um motor 10 através do rotor 12 e fornecimento de energia motriz de rotação unidireccional.   A primeira forma de realização preferida compreende um estator geralmente circular 50 tem um eixo do estator 72e uma superfície circular 64 montado para uma base 18 ; uma armadura 70 , que tem um eixo de rotação da armadura 58 coincidente com o eixo do estator72 , ligado ao estator 50 por um eixo do induzido 57 para rotação em torno do eixo de rotação da armadura 58 ; e cinco rotores 12 (das quais apenas uma é mostrada por motivos de clareza), os rotores 12 sendo espaçadas em intervalos de cerca de 72 graus em torno do induzido 70 .   Cada rotor 12 está afastada da armação por uma armadura escora 71 e ligado à escora armadura 71 por um eixo, para rotação em torno de um eixo 16 do rotor 12 num plano geralmente alinhado com o eixo de rotação da armadura de 58 .    O motor 10 inclui ainda um conjunto de ligação de condução 53 que liga cada rotor 12 e o estator 50 em conjunto, a ligação 53 pedindo a armação 70 para rodar em torno do eixo de rotação da armadura 58 de cada rotor 12 roda em torno do seu respectivo eixo do rotor 16 .   Como será apreciado pelos peritos na arte o

Page 23: Apêndice 1.docx

número de rotores 12 não se limita aos cinco rotores 12 divulgados na primeira forma de realização.   Qualquer número de rotores 12 com um a todos quantos haveria espaço para a montagem sobre a armadura 70 está dentro do espírito e âmbito da invenção. De preferência, a superfície 64 do estator 50 é curvo, que tem uma curvatura em conformidade com o arco dos rotores 12 . No entanto, será apreciado por aqueles peritos na arte que a superfície 64 não precisa de ser curvada, mas poderia ser plana e estar ainda dentro do espírito e âmbito da invenção.    Tal como será apreciado pelos peritos na arte o estator 50 é destina-se apenas como uma estrutura de suporte estacionária para imans de estator e, como tal, a forma do estator 50 não se destina a ser o controlo do tamanho e forma do intervalo de ar entre os magnetos ligados ao estator 50 e os imans ligado ao rotores 12 . De preferência, o estator 50 é feita de um material (ou uma combinação de materiais) tendo uma susceptibilidade magnética inferior a 10-3, ou seja, um material paramagnético ou exibindo propriedades diamagnéticos.    Por exemplo, o estator 50 pode ser feito de um não-magnético metal, tal como alumínio ou latão.    Além disso, o rotor 12 pode ser feito de um material natural, tal como madeira, vidro, um material polimérico ou uma combinação de qualquer um dos materiais anteriormente mencionados dentro do espírito e âmbito da invenção.    Além disso, ele deve ser entendido que os materiais anteriormente referidos são os preferidos para os estatores e todas as outras partes do motor 10 que poderiam perturbar significativamente a interacção magnética entre o estator e o rotor de todas as formas de realização preferidas descritas do motor 10 . Na primeira forma de realização preferida, a superfície 64 do estator 50 inclui uma linha circunferencial de demarcação 49 a cerca de um meio da superfície64 formada por uma intersecção com a superfície 64 de um plano perpendicular ao eixo de rotação da armadura 58 .    Como mostrado na figura 3 , o estator 50 inclui uma pluralidade de barras magnéticas 68 ligados à superfície exterior 64 ao longo da linha de demarcação 49 , excepto numa região única nula 78 em que a magnitude do primeiro campo magnético é substancialmente reduzido.    As barras magnéticas 68 têm uma direcção de magnetização em cerca de um ângulo recto com a linha de demarcação 49 criando, assim, um primeiro campo magnético adjacente à superfície exterior 64 , a magnitude e a direcção da qual é substancialmente uniforme ao longo da linha circunferencial de demarcação 49 em torno do eixo 58 do estator 50 , exceto na região nula78 . Como irá ser apreciado por aqueles peritos na arte, o eixo do estator 72 não necessita de ser coincidente com o eixo de rotação da armadura 58 . Por conseguinte, um estator 50 disposto em torno do eixo da armadura 58 em qualquer local em que o eixo do estator 72 é paralelo ao eixo da armadura 58 e a superfície 64 do estator 50 está virado para a periferia dos rotores 12 , proporcionando assim a interacção entre o primeiro campo magnético e o segundo campo magnético em torno do eixo da armadura 58 , é dentro do espirito e âmbito da invenção. De preferência, como se mostra ainda na Figura 3 , as barras magnéticas são ligadas à superfície 64 do estator 50 de modo que a direcção da magnetização das barras magnéticas 68 está prestes perpendicular a uma linha radial do rotor 12 .   No entanto, a barra imans 68 poderiam também ser fixado à superfície 64 do estator, de modo que a direcção da magnetização das barras magnéticas 68 está alinhada com uma linha radial do rotor 12 .    As barras magnéticas 68 de encosto são, de preferência, de modo a formar o primeiro substancialmente uniforme campo magnético.   No entanto, não é necessário que as barras magnéticas 68 para se encostar um ao outro.    Além disso, não é necessário o uso de uma pluralidade de barras magnéticas 68para formar o primeiro campo magnético.   Um único íman produção de um primeiro campo magnético uniforme a região em que o primeiro campo magnético interage com o

Page 24: Apêndice 1.docx

segundo campo magnético dos rotores 12 proporcionaria o primeiro campo magnético necessária.   Além disso, o número de regiões nulos78 podem ser mais do que um, dependendo da velocidade desejada do motor, conforme explicado a seguir. De preferência, os imans de estator 68 são magnetos permanentes feitos de um material de neodímio-ferro-boro.   No entanto, como será apreciado pelos peritos na arte, qualquer tipo de material de íman permanente exibindo propriedades ferromagnéticas poderia ser usado para os imans de estator 68 .   Por exemplo, de estator imans 68 feito de cobalto samário, ferrite de bário ou AlNiCo estão dentro do espírito e âmbito da invenção.   Deve ser entendido que estes materiais de íman permanente ou os seus equivalentes são preferidos para os magnetos de estator e rotor de os ímans todos as concretizações preferidas descritas do motor 10 .    Além disso, enquanto o uso de imãs permanentes é preferida, a utilização de electro-imans para alguns ou todos os imans está dentro do espírito e âmbito da invenção. Como discutido acima, o estator 50 podem incluir um número pré-determinado de regiões nulos 78 sobre a superfície do estator 64 .   Na primeira forma de realização preferida, a região única nula 78 é formado por uma blindagem de um material ferromagnético, tal como ferro , colocada adjacente à superfície 64.    No entanto, como os peritos na arte apreciarão, a região nula 78 também pode ser formada por uma ausência de barras magnéticas 68 na região coincidindo com a região nula 78 .   A região nula 78 de substancialmente reduzida magnitude do campo magnético pode também ser formado por um campo magnético gerado por auxiliar adequadamente um ou vários ímans permanentes ou por um ou mais electromagnetos alimentados por uma corrente eléctrica disposta de modo que o campo magnético auxiliar substancialmente anula o primeiro campo magnético na região nulo 78 .    No caso de os electromagnetos, a corrente eléctrica pode ser desligado em sincronismo com a rotação dos rotores 12 que passam através da região nula 78 , de modo a conservar a energia.   De preferência, o primeiro campo magnético é reduzida a dez por cento ou menos de a força magnética do lado de fora da região nula.   No entanto, o motor 10 irá operar com apenas uma redução de cinquenta por cento.    Em conformidade, um motor 10 com uma redução substancial do primeiro campo magnético de cinquenta por cento ou menos está dentro do espírito e âmbito da invenção. 

 Como mostrado na Figura 2 , o rotor 12 da primeira forma de realização preferida inclui três pares 32 , 32 ' , 32 '' de abutted imans em forma de U 20espaçadas em intervalos de cerca de 120 graus em torno da periferia do rotor 12 .   De preferência, os ímãs em forma de U 20 com propriedades magnéticas substancialmente idênticos e estão dispostos a ter pólos opostos do encosto entre si.    Os pares de 32 , 32 ' , 32 '' de abutted ímãs em forma de U 20 são posicionados de modo que o pólo norte e do pólos sul de cada forma de U ímã 20 rosto na direção do eixo do rotor 16 , e verso, 26 de cada ímã em forma de U 20 , em frente ao norte e do pólo sul do ímã em forma de U 20 , enfrenta fora de o eixo do rotor 16 em direcção à superfície 64 do estator 50.   Os pares 32 , 32 ' , 32 '' dos imanes em forma de U 20 está situado sobre o rotor 12 de modo que uma porção do segundo campo magnético directamente adjacente a parte traseira 26 de cada magneto em forma de U 20 interage com um primeiro campo

Page 25: Apêndice 1.docx

magnético estacionário, para fazer com que o rotor 12 rode em torno do seu respectivo eixo do rotor 16 .    Os peritos na arte apreciarão que não é necessário ter exactamente três pares 32 , 32 ' , 32 ''em forma de U de imans 20 no rotor 12 .    Por exemplo, o número de imãs em forma de U 20 (ou grupos de abutted imans) em forma de U espaçados entre si em torno da periferia do rotor 12 pode variar desde apenas um único íman em forma de U 20 , até um número de ímans limitado somente pelo espaço físico em torno da periferia do rotor 12 .    Além disso, o número de encostadas em forma de U imans 20 dentro de cada grupo de imans 32 é não limitado a dois ímans, mas também pode variar de 1 até um número de ímans limitado somente pelo espaço físico em torno da periferia do rotor 12 . De preferência, o rotor 12 é feita de um material (ou uma combinação de materiais) tendo uma susceptibilidade magnética inferior a 10-3.    Por conseguinte, o rotor pode ser feito de qualquer um dos mesmos materiais usados para fazer o estator, tais como, por exemplo, , um metal não magnético, madeira, vidro, um polímero ou uma combinação de qualquer um dos acima, como mostrado na Fig.1A , o rotor 12 é de preferência em forma de disco com a parte traseira26 do rotor em forma de U imans 20 sendo disposta sobre a periferia do rotor 12 de tal modo que a forma de U imans 20 passa em estreita proximidade com a linha de demarcação circunferencial 49 na superfície exterior 64 do estator 50 como o rotor 12 gira.    No entanto, como será evidente para os peritos na arte, a estrutura do rotor 12 não necessita de ser em forma de disco.   O rotor 12 pode ser uma estrutura de qualquer forma capaz de rodar em torno do eixo do rotor 16, e capaz de suportar os imanes em forma de L 20 , de modo que, quanto o rotor 12 roda, os magnetos em forma de U 20 entrar em estreita proximidade com a superfície exterior 64 do estator 50 .    Por exemplo, um rotor 12 formado por escoras ligadas a um rolamento central, onde cada braço possui um ou mais L-shaped imans 20 , está dentro do espírito e âmbito da invenção. Na primeira forma de realização preferida, a ligação 53 que liga cada rotor 12 e o estator 50 compreende uma unidade de frisado cadeia 60 que engrena com uma roda dentada de estator 61 no estator 50 , e uma roda dentada do rotor excêntrico 59 em cada rotor 12 de modo que, à medida que cada o rotor 12 roda em torno do seu respectivo eixo do rotor 16 , a armadura 70 é obrigado a rodar em torno do eixo de rotação da armadura 58 .   O rotor excêntrico roda dentada 59 faz com que a velocidade angular instantânea do rotor 12 sobre o eixo do rotor 16 para aumentar acima da média angular velocidade do rotor 12de cada par 32 , 32 ' , 32 ''  em forma de U de imans 20 passa através da região nula 78 .   Como será apreciado pelos peritos na arte, a roda dentada do rotor 59 pode ser circular e o estator roda dentada 61 excêntrico e ainda fazer com que a velocidade angular do rotor 12 para aumentar a.    Além disso, a cadeia de cercadura 60 em combinação com a roda dentada de estator 61 e o rotor excêntrico roda dentada 59 não são os únicos meios para ligar cada rotor12 para o estator 50 .    Por exemplo, a corrente de contas 60 também poderia ser uma correia.   Além disso, a ligação 53 pode compreender um eixo de accionamento entre cada rotor 12 e o estator 50 , o veio de accionamento que tem uma engrenagem cónica fixado em cada extremidade do veio de acoplamento com um chanfro engrenagem no rotor 12 e o estator 50 .    Um mecanismo de mudança de velocidades automática iria mudar de marcha quando cada par de magneto em forma de U 32 , 32 ' , 32 ''  introduzido nas regiões nulos 78 para aumentar a velocidade angular instantânea do rotor 12 , como o par 32 , 32 ' , 32 '' de rotor ímãs 20 passaram pela região nula 78 .   Em alternativa, a ligação 53 poderia incluir um sistema de transmissão empregando engrenagens elípticas. Embora seja preferível que a velocidade angular instantânea do rotor 12 para aumentar acima da velocidade angular média do rotor 12 à medida que cada par de magnetos em forma de U 20 passa através da região nula 78 , não é

Page 26: Apêndice 1.docx

necessário proporcionar o aumento da velocidade angular do rotor 12 para fornecer potência motriz do motor 10 . De preferência, os diâmetros da roda dentada do rotor 59 e do estator da roda dentada 61 são seleccionados de modo que a parte traseira 26 de cada magneto em forma de U 20 passa através de uma e apenas uma região nula 78 para cada rotação completa do rotor 12 em torno do respectivo eixo do rotor16 como a armação 70 roda em torno do eixo de rotação da armadura 58 .   Por conseguinte, a velocidade de rotação da armadura 70 está relacionado com a velocidade de rotação do rotor 12 pela expressão: 

Sa   = (Nr / Ns) x Sr ............. (1) Onde:Sa é a velocidade angular da armadura 70 (RPM);Nr é o número dos magnetes em forma de U 20 (ou grupos de em forma de U abutted imans 32 ) sobre um rotor 12 ;Ns é o número de regiões nulos 12 no estator 50 ; eSr é a velocidade angular do rotor 12 (RPM). O momento da rotação do rotor 12 em torno do seu respectivo eixo do rotor 16 , e a armadura 70 em torno do eixo de rotação da armadura 58 é tal que cada magneto em forma de U 20 (ou em forma de U íman par 32 , 32 ' , 32 ' ' ) em cada rotor 12 entra numa região nula 78 num ponto em que a interacção magnética entre o primeiro campo magnético e o segundo campo magnético é substancialmente reduzido, proporcionando assim uma comutação do segundo campo magnético.   Como cada rotor 12 continua a girar sobre o eixo do rotor 16 e a armadura 70 roda em torno do eixo de rotação da armadura 58, o magneto em forma de U 20 traça um caminho através da região inclinada nula 78 .   À medida que o magneto em forma de U emerge da região nula 78 , o U- ímã em forma de 20 encontros do forte primeiro campo magnético, que insta o ímã em forma de U 20 para continuar a rotação do rotor 12 sobre o eixo rotor 16 . Como discutido previamente, a primeira forma de realização preferida do motor 10 compreende uma única região de nulo 78 e cinco rotores 12 , cada rotor12 que tem três pares 32 , 32 ' , 32 '' de abutted imans em forma de U 20 .   De preferência, os rotores 12 estão espaçados uniformemente em torno do eixo de rotação da armadura 58 e os pares 32 , 32 ' , 32 '' de magnetos em forma de U 20 estão espaçados uniformemente em torno da periferia de cada respectivo rotor 12 .   Além disso, os pares 32 , 32 ' , 32 ' ' em forma de U de imans 20 em cada rotor 12 são faseadas em relação à outra por um quinto de uma revolução do rotor 12 (isto é, o inverso do número de rotores) de modo a que os pares 32 , 32 ' , 32 ' ' de magnetos em forma de U 20 de todos os rotores 12 de entrar na região nulo em intervalos substancialmente uniformes para proporcionar uma interacção magnética mais ou menos contínua entre o primeiro campo magnético do estator 50 e o segundo campo magnético dos rotores 12 . Como irá ser apreciado por aqueles peritos na arte, a força motriz fornecida pelo motor é proporcional ao número de rotores 12 e o número de ímans 20 em cada rotor 12 , assim como a força do rotor 12 imans 20 e o estator50 imans 68 .    Por conseguinte, o número de rotores 12 e o número de pares 32 , 32 ' , 32 '' de magnetos em forma de U 20 não estão limitados a cinco rotores 12 e três pares de imãs em forma de U 32 .   Da mesma forma, o número de regiões nulos 78 não está limitado a um.    O número de imãs em forma de U 20 e o número de regiões nulos 78 está limitada apenas pela aderência à regra estabelecida pela Equação (1) .  

Page 27: Apêndice 1.docx

       

  

 Referindo agora a Fig.1b , e Fig.2 Fig.4 está representada uma segunda forma de realização preferida de um motor 10 de fornecimento de energia motriz de rotação unidireccional.   A segunda forma de realização preferida compreende um estator geralmente circular 50 ' tendo um eixo do estator 72 com magnetos68 ' ligado a uma superfície 64 do estator 50 ' ; uma armadura 70 ligado ao estator 50 ' por um eixo do induzido 57 para rotação em torno de um eixo de rotação da armadura 58 coincidente com o eixo do estator 72 ; e cinco rotores 12 (por clareza, apenas um dos quais está representado) que tem três pares32 , 32 ' , 32 '' de abutted imans em forma de U 20 , os rotores 12 sendo espaçadas em intervalos de cerca de 72 graus em torno do induzido 70 .   Cada

Page 28: Apêndice 1.docx

rotor 12 está afastada da armação por uma escora 71 e ligado ao suporte 71 por um eixo de rotação no plano do eixo de rotação da armadura 58 sobre um rotor 12 de eixo de rotação 16 .    O motor 10 inclui ainda uma ligação de condução 55 ligando cada rotor 12 e o estator 50 em conjunto para fazer com que a armação 70 para rodar em torno do eixo de rotação da armadura 58 de cada rotor 12 roda em torno do seu respectivo eixo do rotor 16 . A segunda forma de realização preferida é idêntico ao da primeira forma de realização preferida, com excepção de duas diferenças.   Em primeiro lugar, em vez de ser o primeiro campo magnético uniforme na magnitude e direcção ao longo da linha circunferencial de demarcação 49 (excepto em uma ou mais regiões nulos 78 como no primeira forma de realização preferida), a direcção do campo magnético primeira roda em torno de um eixo paralelo à linha magnética circunferencial de demarcação 49 com uma periodicidade pré-determinada ao longo da linha de demarcação 49 .   De preferência, o primeiro campo magnético é formado a partir de um ou mais imans estator 68 ' ligados à superfície exterior 64 do estator 50 ' , cada íman 68 ' com uma direcção de magnetização que faz com que o primeiro campo magnético para rodar em torno do eixo magnético.   Na segunda forma de realização preferida, como mostrado na Fig.4 , os magnetos de estator 68 ' são de tamanho igual barras magnéticas, ligado ao estator 50 ' de modo que a barra de imans '68 em espiral sobre o estator 50 ' com a periodicidade pré-determinada.   No entanto, como seria evidente para os peritos na arte , o primeiro campo magnético não necessitam de ser formada por barras magnéticas, mas poderia ser formado a partir de um único íman (ou grupos de imanes) de tal modo que a direcção de magnetização do magnete único gira em torno do eixo magnético. A segunda diferença entre a primeira forma de realização preferida e a segunda forma de realização preferida é que a ligação 55 da segunda forma de realização preferida não inclui um componente para aumentar a velocidade angular do rotor 12 acima da velocidade média do rotor 12 .    Por conseguinte, no segunda forma de realização preferida, um rotor roda dentada circular 63 é utilizado em lugar do encaixe do rotor excêntrico 59 , proporcionando assim uma velocidade constante de rotação do rotor 12 sobre o eixo do rotor 16, como a armadura 70 roda em torno do estator 50 ' . Como será claro para os peritos na arte, a rotação da direcção do primeiro campo magnético em torno da linha circunferencial de demarcação 49 comuta o segundo campo magnético, superando a necessidade de as regiões nulos 78 .   Em todos os outros aspectos, a operação da segunda forma de realização é a mesma que a da primeira forma de realização.   Isto é, a velocidade de rotação de cada rotor 12 está relacionado com a velocidade de rotação da armadura 70 pela Equação (1) , em que o parâmetro Ns é o número de rotações em torno a linha de demarcação 49 do primeiro campo magnético ao longo da linha de demarcação 49 .   Na segunda forma de realização preferida, como mostrado na figura 4 , o número de rotações do primeiro campo magnético é um.   Por conseguinte, uma vez que existem três pares 32 , 32 ' , 32 '' em forma de U de imans 20 , cada uma das cinco rotores 12 faz um terço revolução por cada rotação completa da armadura 70 em torno do eixo da armadura 58 . No entanto, como será apreciado pelos peritos na arte, o motor 10 pode ser concebido para o primeiro campo magnético ter qualquer número de períodos inteiros de rotação em torno do eixo da armadura 58 desde que a velocidade de rotação dos rotores 12 foi ajustado a em conformidade com a Equação (1) . 

Page 29: Apêndice 1.docx

   

  

 Fazendo agora referência à Figura 1C , Fig.2 e Fig.5 mostra-se uma terceira forma de realização preferida de um motor 10 de fornecimento de energia motriz de rotação unidireccional.   A terceira forma de realização preferida compreende um estator geralmente circular 50 '' montada a uma base 18 e tendo um eixo 72 ,

Page 30: Apêndice 1.docx

com magnetos 68 '' ligados à superfície 64 do estator 50 '' , uma armadura 70 ligado ao estator 50 '' por um eixo 57 para rotação em torno de um eixo de rotação da armadura 58 coincidente com o eixo do estator 12 , e cinco rotores 12 (por clareza, apenas um dos quais está representado) que tem três pares 32 , 32 ' , 32 '' de abutted imans em forma de U 20 , os rotores 12 sendo espaçadas em intervalos de cerca de 72 graus em torno do induzido 70 .Cada rotor 12 está afastada da armação por uma armadura escora 71 e ligado à escora armadura 71 por um eixo de rotação em torno de um eixo 16 do rotor12 num plano geralmente alinhado com o eixo da armadura 58 em torno de um eixo 16 do rotor 12 .   O motor 10 inclui ainda uma ligação de condução 62que liga cada rotor 12 e o estator 50 em conjunto para fazer com que a armação 70 para rodar em torno do eixo de rotação da armadura 58 de cada rotor 12oscila em torno do seu respectivo eixo do rotor 16 . A terceira forma de realização preferida é idêntico ao da primeira forma de realização preferida, excepto para três diferenças.   Em primeiro lugar, em vez de ser o primeiro campo magnético uniforme na magnitude e direcção circunferencial em torno da linha de demarcação 49 (excepto na zona nula 78 ), o primeiro magnética campo é deslocado por um padrão sinusoidal que tem uma pré-determinada da amplitude de pico e um período pré-determinado ao longo da linha circunferencial de demarcação 49 , com a direcção do campo magnético alternado em primeiro lugar em sentidos opostos ao longo da linha de demarcação49 entre cada amplitude de pico do padrão sinusoidal. De preferência, como mostrado na Fig.5 o primeiro campo magnético é formada por uma pluralidade de barras magnéticas 68 '' dispostas sobre a superfície64 do estator 50 '' de modo que a magnetização das barras magnéticas 68 '' é deslocado no sinusoidal padrão a partir da linha de demarcação 49 em torno da linha de demarcação circunferencial 49 . O padrão sinusoidal da barra de imans 68 '' é dividido em primeiro e segundo sectores, o limite da que ocorre com os picos do padrão sinusoidal.   A direcção da magnetização das barras magnéticas 68 '' é oposta em direcção no primeiro e os segundos sectores que fornecem uma comutação do segundo campo magnético e fazendo com que os rotores 12 para inverter a direcção de rotação do rotor 12 oscila em torno do eixo do rotor 16 e roda em torno do eixo de rotação da armadura 58 . De preferência, o padrão sinusoidal dos magnetos tem uma predeterminada amplitude de pico, de modo que cada rotor 12 oscila aproximadamente +/- trinta (30) graus de uma posição neutra.   No entanto, o valor da amplitude de pico não é crítica para a concepção do motor 10 .    Além disso, o período predeterminado do padrão sinusoidal pode ser seleccionado para ser qualquer valor para o qual o número de ciclos do padrão sinusoidal em torno da superfície 64 do estator 50 '' é um valor inteiro. Como será evidente para os peritos na arte, o primeiro campo magnético não necessitam de ser formada pelas barras magnéticas 68 '' , mas poderia ser formado a partir de um único íman (ou grupos de imanes) de modo que o primeiro campo magnético, sinusoidais seriam deslocadas em torno do eixo de rotação da armadura 58 e se alternam em direcções opostas entre cada pico do padrão sinusoidal.    Além disso, como será apreciado pelos peritos na arte, o deslocamento do primeiro campo magnético não necessitam de ser precisamente sinusoidal.    Por exemplo, a de deslocamento pode ser na forma de um dente de serra ou em uma forma que tem uma porção com valores mais e menos de amplitude constante, dentro do espírito e âmbito da invenção. Como resultado do primeiro campo magnético a ser deslocado de forma sinusoidal e alternando cada período de um meio, cada rotor 12 oscila através de um ângulo que corresponde a aproximadamente a amplitude de pico da sinusóide que o rotor 12 segue o estator imans 68 '' .   Assim, uma segunda diferença entre a terceira forma de realização e a primeira forma de realização é a estrutura da

Page 31: Apêndice 1.docx

articulação 62 .    Na terceira forma de realização preferida, mostrada na Figura 1C , a articulação 62 compreende uma barra de vaivém 91 que liga cada rotor 12 para uma respectiva primeira engrenagem 87rotacionalmente ligado à armação 70 .    A haste de vaivém 91 está montado de modo articulado a cada rotor 12, e para cada primeira engrenagem 87 de modo que o movimento de oscilação do rotor 12 é convertido em movimento rotativo da primeira roda dentada 87 .    Cada primeira engrenagem 87 está acoplada ao uma única segunda engrenagem 89 , ligado ao estator 50 numa posição fixa.   O movimento de rotação de cada primeira engrenagem 87 faz com que a armação 70 para rodar em torno do eixo de rotação da armadura 58 medida que os rotores 12 de oscilar sobre o eixo do rotor 16 .    Como será ser apreciado por aqueles peritos na arte, a velocidade do motor 10 é fixada por a proporção da primeira roda dentada 87 para a segunda roda dentada 89 , de acordo com a expressão: 

Sa = (1 / Ns) x Sr .................... (2) Onde:Ss é a velocidade angular da armadura 70 (RPM);Ns é o número de primeiros períodos de campo magnético em torno do estator 50 '' ; eSr é a velocidade angular do rotor 12 (RPM). Porque cada rotor 12 oscila em vez de rodar continuamente, apenas um único íman do rotor. ( ou grupo de magnetos) sobre um dado rotor 12 interage com o único estator 50 '' .    Assim, uma terceira diferença entre a terceira forma de realização preferida a primeira e preferida forma de realização, por causa da movimento oscilatório de cada rotor 12, pelo que cada rotor 12 da terceira forma de realização preferida tem apenas um único par de ímans 32 .   No entanto, como será apreciado pelos peritos na arte, os estatores adicionais 50 '' pode ser adicionada em torno da periferia dos rotores 12 e pares adicionais de imãs em forma de U 20 pode ser incluído em cada rotor 12 para interagir magneticamente com cada estator adicional 50 '' , proporcionando assim uma potência motriz adicional. 

  

Page 32: Apêndice 1.docx

  

 Fazendo agora referência às Figs. 6, 7A, 8A e 8B , é mostrada uma quarta forma de realização preferida do motor de íman permanente 10 para fornecimento de energia motriz de rotação unidireccional.   A quarta forma de realização preferida compreende um estator geralmente circular 51 tendo um eixo do estator 72 , ligado a uma base 18 .    O estator 51 inclui uma superfície exterior 64 dividido em um primeiro lado 52 e um segundo lado 54 , por uma linha circunferencial de demarcação 49 , tendo uma direcção pré-determinada em torno do eixo do estator 72 , a cerca de um meio da superfície exterior 64 . De preferência, a superfície 64 do estator 51 é curvo, que tem uma curvatura em conformidade com o arco dos rotores 12 . No entanto, será apreciado por aqueles peritos na arte que a superfície 64 não precisa de ser curvada, mas poderia ser plana e estar ainda dentro do espírito e âmbito da invenção.    Tal como será apreciado pelos peritos na arte o estator 51 é destina-se apenas como uma estrutura de suporte estacionária para imans de estator e, como tal, a forma do estator não se destina a ser o controlo do tamanho e forma do intervalo de ar entre os magnetos ligados ao estator e os magnetos ligados aos rotores. Como mostrado na Fig.8A , de um ou mais pares de estator imans 46 estão ligados à superfície exterior 64 espaçadas ao longo da linha de demarcação 49.    Cada par de imans do estator 46 compreende um primeiro íman do estator 40 com um pólo norte e um polo sul e um segundo estator ímã 42 com um pólo norte e um pólo sul.   O pólo sul de cada primeiro ímã estator 40 , está localizado no primeiro lado 52 da superfície exterior de 64 , e o pólo norte do primeiro ímã estator 40 é a mais próxima para a linha de demarcação 49 .   O pólo norte de cada segundo magneto estator 42 está localizado no segundo lado 54 da superfície exterior 64 e do pólo sul de cada

Page 33: Apêndice 1.docx

segundo magneto estator 42 estar mais próximo da linha de demarcação 49 .   O primeiro e o segundo ímãs do estator 40 , 42 são espaçadas ao longo da linha de demarcação 49 para que a primeira distância inter-ímã medido ao longo da linha de demarcação 49 entre o pólo norte do primeiro ímã do estator 40 e do pólo sul do segundo magneto estator 42 de um par adjacente de ímãs 46 geralmente é igual a um segundo de distância entre ímã medido ao longo da linha de demarcação 49 ' entre o pólo sul do ímã primeiro estator 40 e o pólo norte do segundo magneto estator 42 . Na quarta forma de realização preferida, os imans de estator 40 , 42 são barras magnéticas.   De preferência, o pólo norte de cada primeiro íman do estator40 e o pólo sul de cada segundo magneto de estator 42 são inclinados para o sentido pré-determinado.     Além disso, a barra ímans são preferencialmente orientadas na superfície 64 do estator 50 de modo que o pólo sul de cada primeiro magneto 40 e o pólo norte de cada segundo magneto 42 está mais perto da periferia de cada rotor 12, do que o pólo de polaridade oposta de cada um dos ímans 40 , 42 .    Como será apreciado pelos peritos na arte, os imans de estator 40 , 42 não necessita de ser barras magnéticas.    Por exemplo, cada íman do estator 40 , 42 poderia ser um íman em forma de L, ou pode ser constituída por imans separados, desde que o primeiro campo magnético gerado pelos magnetos foi geralmente equivalente ao produzido pelas barras magnéticas. Na quarta forma de realização preferida, uma armação 70 que tem um eixo de rotação da armadura 58 coincidente com o eixo do estator 72 está ligado ao estator 51 por um eixo da armadura 57 , que o eixo da armadura 57 permitindo que a armação 70 para rodar livremente em torno do eixo do estator 72 .   Cada rotor 12 está afastada da armação 70 por uma armadura escora 71 e é montada para suportar a armação 71 de modo a estar livre para rodar em torno do eixo do rotor 16 . O eixo do rotor 16 é orientado de modo que o rotor 12 roda num plano geralmente alinhado com o eixo de rotação da armadura 58 .   Na quarta forma de realização preferida, cinco rotores 12 estão ligados à armação 70 .    De preferência, os rotores 12 estão uniformemente espaçados em torno a circunferência do estator 50 com um espaçamento dos rotores 12 , medida na superfície 64 do estator 51 aproximadamente igual a um múltiplo inteiro de duas vezes a distância entre ímans.   No entanto, como os peritos na arte apreciarão, que é não é necessário ter os rotores 12 espaçados de maneira uniforme.    Além disso, o número de rotores 12 pode ser tão pequeno como uma única e tão grande quanto as restrições de tamanho e permitir espaço.    Como será apreciado pelos peritos na arte, o eixo do estator 72 não necessitam ser coincidente com o eixo de rotação da armadura 58 .   Por conseguinte, um estator 50 disposto em torno do eixo da armadura 58 em qualquer local em que o eixo do estator 72 é paralelo ao eixo da armadura 58 e a superfície do estator 50 está virado para a periferia dos rotores 12 , de modo a permitir a interacção entre o primeiro campo magnético e o segundo campo magnético em torno do eixo da armadura 58 , é dentro do espirito e âmbito da invenção. Referindo agora a Fig.7A , cada rotor 12 compreende um primeiro magneto em forma de U 20, gerando um segundo campo magnético. O primeiro ímã em forma de U 20 está posicionado no rotor 12 para que o pólo norte eo pólo sul dos primeiros em forma de U ímã 20 rostos para o eixo 16 do rotor 12 , e verso26 do primeiro U- em forma de íman 20 está virado para a periferia do rotor 12 .    Quando a traseira 26 do primeiro magneto em forma de U 20 é adjacente ao pólo norte de um dos primeiros imans estator 40 ao longo da linha de demarcação 49 , uma porção da segunda magnética campo directamente adjacente à parte traseira 26 do primeiro magneto em forma de U 20 interactua com uma porção do primeiro campo magnético gerado pelo pólo norte do primeiro íman do estator 40 para fazer com que o rotor 12 gire no sentido anti-horário.   Como o rotor 12 roda no sentido anti-horário, uma porção do segundo campo magnético associado com o pólo sul do primeiro magneto em forma de U 20 interage com uma porção do primeiro campo magnético associado com o

Page 34: Apêndice 1.docx

pólo sul do primeiro íman do estator 40 , dando origem a uma força na direcção do eixo do rotor 16 , repelir o íman em forma de U 20 , e fazendo com que o rotor12 para traduzir no sentido pré-determinado em torno do eixo do estator.    Conforme o rotor 12 se move para longe do primeiro íman do estator 40 no o pré-sentido do segundo campo magnético adjacente à parte traseira 26 do magneto em forma de U 20 interage com a porção do primeiro campo magnético associado com o pólo sul do segundo íman do estator 42 do par de ímans 46 , fazendo com que o rotor 12 para inverter a direcção e rodar no sentido dos ponteiros do relógio.   A porção do segundo campo magnético associado com o pólo norte do magneto em forma de U 20 , em seguida, interage com a porção do primeiro campo magnético associado com o pólo norte do íman do estator segundo 42 , novamente dando origem a uma força na direcção do eixo do rotor 16 , repelir o íman em forma de U 20 e fazendo com que o rotor 12 para traduzir no sentido pré-determinado.    Um ciclo de oscilação é então repetido com o segundo campo magnético de o rotor 12 interagindo com o primeiro campo magnético do par adjacente de ímans 46 . Por conseguinte, o rotor 12 oscila rotativamente em torno do respectivo eixo do rotor 16 e gera uma força na direcção do eixo do rotor 16 , fazendo com que a armadura 70 a rodar no sentido pré-determinado em torno do eixo de rotação da armadura 58 para proporcionar a rotação unidireccional força motriz do motor.    Como será notado pelos peritos na arte, a quarta forma de realização não está limitado a um único estator 51 e um único íman em forma de U 20 . Estatores adicionais tendo primeiro e segundo ímanes de estator 40 , 42 dispostos de forma idêntica ao estator 51 para interagir com imans correspondente em forma de U espaçados em torno da periferia de cada rotor são com no espírito e âmbito da invenção. 

 Referindo agora a Fig.6 , Fig.7B e Fig.8A é mostrada uma quinta forma de realização preferida do motor de íman permanente 10 para fornecer a força motriz rotativo unidireccional. A estrutura e funcionamento da quinta forma de realização preferida é semelhante à da quarta forma de realização preferida, excepto que cada rotor 12 inclui ainda um segundo magneto em forma de U 24, que tem um pólo norte e um polo sul com o pólo sul do segundo em forma de U ímã 24 confinando o pólo norte do primeiro ímã em forma de U 20 , e um terceiro ímã em forma de U 22 que tem um pólo norte e um pólo sul, com o pólo norte do terceiro ímã em forma de U 22 confinando o pólo sul da primeiro íman em forma de U 20 .    À medida que o rotor 12 roda, devido à interacção da porção do segundo campo magnético adjacente à parte de trás do magneto em forma de U 20 com o primeiro campo magnético, um terceiro campo magnético gerado pelo pólo norte o segundo magneto em forma de U 24 e um quarto campo magnético gerado pelo pólo sul do terceiro magneto em forma de U 22 de cada interagir com o primeiro campo magnético gerado por cada par de magnetos de estator 46 para fazer com que cada rotor 12, para gerar uma força no direcção do eixo do rotor 16 , fazendo assim com que a armadura 70 a rodar no sentido pré-determinado em torno do eixo 58 do estator 51 para fornecer a energia motriz de rotação unidireccional do motor.

Page 35: Apêndice 1.docx

 Na quinta forma de realização preferida, a porção do segundo campo magnético adjacente à parte traseira 26 do primeiro magneto em forma de U 20 serve para girar o rotor 12 , enquanto o segundo e terceiro imans em forma de U 24 , 22 geram os campos magnéticos que fornecem o força na direcção do eixo do rotor 16 .    Por conseguinte, a quinta forma de realização preferida é potencialmente mais poderosa do que a quarta forma de realização preferida.    Tal como será apreciado pelos peritos na arte, os imans de estator 40 , 42 não necessita de ser barras magnéticas.   Para exemplo, cada íman do estator 40 ,42 poderiam ser substituídas por um íman em forma de U ou pode ser composta de magnetos separados, desde que o primeiro campo magnético gerado pelos magnetos foi geralmente equivalente ao produzido pelas barras magnéticas. 

  

Page 36: Apêndice 1.docx

  

 Referindo agora a Fig.6 e Fig.8C e Fig.8D é mostrada uma sexta forma de realização preferida do motor 10 .   A estrutura e funcionamento do sexto modo de realização preferencial é idêntica à da quinta forma de realização preferida, excepto que:(1) O estator imans 40 ' , 42 ' sobre a superfície 64 do estator 51 ' estão numa orientação ligeiramente diferente;(2) um ímã estator adicional 41 é adicionado a cada par de ímãs do estator 46 e(3) os ímãs em forma de U 22 , 24 ligados a cada rotor 12 são substituídos por ímãs de barra 36 , 38 . Especificamente, e referindo agora a Fig.8C , a direcção de magnetização de cada primeiro íman do estator 40 ' e cada segundo magneto de estator 42 'está alinhada para ser geralmente perpendicular à linha de demarcação 49 , em vez de ser inclinada na direcção pré-determinada em torno do eixo de rotação da armadura 58 , como na quinta forma de realização.    Também, o estator 51 ' também inclui um terceiro magneto de estator 41 montado sobre a superfície externa 64 ao longo da linha de demarcação 49 a meio caminho entre cada primeiro íman do estator 40 ' e cada um segundo magneto de estator42 ' .   Como se mostra na Fig.8C e Fig.8D , o terceiro íman do estator 41 é orientado de modo a que a direcção de magnetização do terceiro magneto 41está alinhado com o eixo 16 dos rotores 12 . Como mostrado na Fig.8C e Fig.8D , o rotor 12 utilizadas na sexta forma de realização preferida inclui um primeiro magneto em forma de U 20 , semelhante à da quinta forma de realização preferida. No entanto, em lugar do segundo e do terceiro imãs em forma de U 24 , 22 utilizadas nas quinta formas de realização preferidas, a sexta forma de realização preferida inclui um primeiro propulsor barra magnética 36 , afastada da e na proximidade do pólo sul do primeiro em forma de U ímã 20 e geralmente alinhado com um ímã thruster eixo 34 , e um segundo propulsor bar ímã 38 , espaçada e próxima ao pólo norte do primeiro ímã em forma de U 20 e também geralmente alinhado com o ímã thruster eixo 34 .   O eixo de propulsão 34 situa-se no plano do rotor 12 e intersecta o eixo do rotor 16 .   Semelhante à quinta forma de realização preferida, a interacção da porção do segundo campo magnético directamente adjacente à parte de trás do magneto em forma de U 20 com o primeiro campo magnético fornece a força de rotação para os rotores 12 .    À medida que o rotor 12 roda no sentido dos ponteiros do relógio (visto a partir da segunda extremidade 30 do estator 51 ' ), um terceiro campo magnético gerado por ambos o pólo norte e o pólo sul do segundo propulsor íman 36 interage com o primeiro íman do estator 40 ' , de novo gerando uma força na direcção do eixo do rotor 16 .   Da mesma forma, quando o rotor 12 roda no sentido anti-horário de um quarto campo magnético gerado por

Page 37: Apêndice 1.docx

ambos o pólo norte e o pólo sul o primeiro magneto propulsor 38 interage com o segundo íman do estator 42 ' , gerando uma força na direcção do eixo do rotor 16 .   O resultado da força na direcção do eixo do rotor 16 é fazer com que a armação 70 para rodar na direcção predeterminada em torno do eixo de rotação da armadura 58 para fornecer a energia motriz de rotação unidireccional do motor 10 . Na sexta forma de realização preferida, os imans de estator 40 ' , 41 , 42 ' e os impulsores imans 36 , 38 são barras magnéticas.    No entanto, como será apreciado pelos peritos na arte, os imans de estator 40 ' , 41 42 ' e os impulsores imans 36 , 38 não necessita de ser barras magnéticas.   Por exemplo, cada íman do estator 40 ' , 42 ' pode ser um íman em forma de U ou pode ser composta de magnetos separados, desde que o primeiro campo magnético gerado pelos magnetos foi geralmente equivalente ao produzido pelas barras magnéticas. 

 Referindo agora a Fig.6 , Fig.7D e Fig.8E é mostrada uma sétima forma de realização preferida do motor 10 .   A estrutura e operação da sétima forma de realização preferida é semelhante ao do sexto modelo de realização preferencial, excepto que o terceiro magneto de estator 41 ' localizado na superfície 64do estator 51 '' ao longo da linha de demarcação 49 é um íman em forma de L 41 ' , com a parte traseira do magneto em forma de L 41 ' virado para o rotor12 e a direcção de magnetização sendo perpendicular à linha de demarcação 49 ; e o íman em forma de U 20 é substituída com uma barra magnética 20 'orientada para com a direcção de magnetização alinhado com uma linha radial do rotor 12 .    Tal como na sexta forma de realização preferida, cada íman do estator 40 ' , 42 ' pode ser um magneto em forma de U ou pode ser composta de magnetos separados, desde que o primeiro campo magnético do estator gerado pelos imans 40 ' , 42 ' foi geralmente equivalente ao produzido pelas barras magnéticas. 

Page 38: Apêndice 1.docx

   

   

Page 39: Apêndice 1.docx

  

 Referindo agora a Fig.7A , Fig.8A , Fig.8B , Fig.9 e Fig.11A , é mostrada uma oitava forma de realização preferida do motor 10 para proporcionar força motriz linear unidireccional.   A oitava forma de realização preferida compreende um estator linear 48 que tem uma secção transversal geralmente curva, perpendicular a uma linha de demarcação longitudinal 49 que se estende sobre uma superfície 64 do estator entre uma primeira extremidade 28 e uma segunda extremidade 30 e dividindo a superfície 64 do estator 48 para um primeiro lado 52 e um segundo lado 54 .   De preferência, a secção transversal geralmente curva do estator 48 é côncava.    No entanto, será apreciado por aqueles peritos na arte que a secção transversal não necessita de ser côncava, mas poderia ser planas ou convexas e mesmo ainda estar dentro o espírito e âmbito da invenção. 

Page 40: Apêndice 1.docx

O estator linear 48 é idêntico ao estator geralmente circular 51 , excepto para a superfície 64 do estator 48 sendo linear na direcção da linha de demarcação49 , em vez de ser circular na direcção da linha de demarcação 49 . A oitava forma de realização preferida inclui o primeiro e o segundo ímanes de estator 40 , 42 (ver Fig.8A ), a localização e a orientação de que são virtualmente idênticas à orientação e localização dos imans de estator 40 , 42 no estator circular 51 .    Por conseguinte , ligado ao estator linear 48 é de um ou mais pares de ímãs 46 , cada par de ímãs do estator 46 gerar um primeiro campo magnético e que compreende um ímã primeiro estator 40 com um pólo norte e um pólo sul e um ímã segundo estator 42 tendo uma pólo norte e um pólo sul.   O pólo sul de cada primeiro ímã estator 40 , está localizado no primeiro lado 52 da superfície exterior de 64 , com o pólo norte do primeiro ímã estator 40 estar mais próximo da linha de demarcação 49 .    O pólo norte de cada segundo magneto de estator 42 situa-se no segundo lado 54 da superfície exterior 64 com o pólo sul do magneto cada segundo estator 42 estar mais próximo da linha de demarcação 49 .    O primeiro e o segundo ímanes de estator 40 , 42 sejam espaçadas ao longo da linha de demarcação 49 para que a primeira distância inter-ímã medido ao longo da linha de demarcação 49 entre o pólo norte do primeiro ímã do estator 40 e do pólo sul do ímã segundo estator 42 de um par adjacente de ímãs 46 é geralmente igual a um segundo de distância entre ímã medido ao longo da linha de demarcação 49 entre o pólo sul do ímã primeiro estator 40 e o pólo norte do segundo magneto estator 42 . Na modalidade preferida oitavo, os ímãs do estator 40 , 42 são ímãs de barra, o pólo norte de cada primeiro ímã estator 40 e do pólo sul de cada segundo magneto estator 42 estar inclinado para a segunda extremidade 30 do estator linear 48 .    Além disso, como mostrado na Fig.8A , os imans de estator 40 ,42 são orientadas sobre a superfície 64 do estator 51 de modo que o pólo sul de cada primeiro magneto 40 e o pólo norte de cada segundo magneto 42 está mais perto da periferia de cada rotor 12 do que o pólo de polaridade oposta de cada um dos imans de estator 40 , 42 .   Como será apreciado pelos peritos na arte, os imans de estator 40 , 42 não necessita de ser barras magnéticas.   Por exemplo, cada íman do estator 40 , 42 poderia ser um íman em forma de U ou pode ser composta de magnetos separados, desde que o primeiro campo magnético gerado pelos magnetos foi geralmente equivalente ao produzido pelas barras magnéticas. A oitava forma de realização preferida também inclui a calha 80 que tem um eixo longitudinal situado geralmente paralelo à linha de demarcação 49 do estator 48 .    Cinco conjuntos de rotor 14 constituído por um rotor 12 e um conjunto de rolamentos 84 está deslizantemente ligado ao trilho 80 . 

Page 41: Apêndice 1.docx

 De preferência, o conjunto de rolamento 84 , como mostrado na Fig.11A , inclui um par de primeiros rolamentos 88 montados de modo deslizante à calha 80e constrangidos a deslizar ao longo do trilho sem qualquer rotação substancial, por uma saliência 37 em cada primeiro rolamento 88 , que é accionado a uma ranhura longitudinal 35 no trilho 80 .    Uma segunda chumaceira 90 está ligada para rotação com o primeiro par de rolamentos 88 por rolamentos de esferas.  O rotor 12 está ligado ao segundo rolamento 90 .   Assim, o rotor 12 ligado a cada conjunto de rolamentos 84 está livre para oscilar rotativamente sobre o trilho 80 e para gerar uma força ao longo do carril 80 na direcção da segunda extremidade do estator 30 . De preferência, a oitava forma de realização preferida inclui uma ligação transversal 94 que liga cada conjunto de chumaceira 84 em conjunto, ligando em conjunto os primeiros rolamentos 88 de cada conjunto de rolamento 84 , aumentando assim em conjunto o movimento linear ao longo do carril 80 de cada rotor 12 . De preferência, cada rotor 12 compreende um ou mais um rotor imans 20 , cada magnete do rotor 20 de geração de um segundo campo magnético que interage com o primeiro campo magnético para fazer com que o rotor 12 a oscilar em torno do eixo rotacional do carril 80 e para gerar uma força na direcção do eixo do carril 80 para fornecer a força motriz linear unidireccional do motor.    Na oitava forma de realização preferida, cada rotor 12 é substancialmente idêntico ao rotor 12 descrito para a quarta forma de realização preferida.   Como tal, cada rotor magnético compreende um primeiro magneto em forma de U20 que tem um pólo norte, um pólo sul e um lado posterior 26 , uma primeira porção do segundo campo magnético directamente adjacente à parte traseira 26do magneto em forma de U 20 que interage com cada primeiro campo magnético para causar cada rotor 12 para oscilar rotativamente sobre o carril 80 .   Uma segunda porção do segundo campo magnético adjacente ao norte e pólos sul do primeiro magneto em forma de U 20 interage com o primeiro campo magnético para fazer com que o rotor 12 para gerar uma força na direcção do eixo do carril 80 proporcionando assim a força motriz linear unidireccional do motor.    Como seria evidente para aqueles peritos na arte, a operação da oitava forma de realização preferida é idêntica à da quarta forma de realização preferida, excepto que o movimento dos rotores de ligação cruzada 12 é linear ao longo do carril 80 em vez de ser de rotação em torno do eixo de rotação da armadura 58 .    Por conseguinte, por uma questão de brevidade, a descrição do funcionamento da forma de realização preferida oitavo não é repetida. 

Page 42: Apêndice 1.docx

Referindo agora a Fig.7B , Fig.8A , Fig.8B , Fig.9 e Fig.11A é mostrada uma nona forma de realização preferida do motor 10 para proporcionar força motriz linear unidireccional.   Como seria evidente para aqueles peritos na arte , a estrutura e o funcionamento da forma de realização preferida nona é virtualmente idêntica à da quinta forma de realização preferida, excepto que o movimento dos rotores de ligação cruzada 12 é linear em vez de rotação em torno do eixo de rotação da armadura 58 .   Por conseguinte, por uma questão de brevidade, uma descrição da estrutura e do funcionamento da nona forma de realização preferida é não repetido. Fazendo agora referência às Figs. 7C, 8C, 8D, 9 e 11A encontra-se ilustrada uma forma de realização preferida décimo do motor 10 para proporcionar força motriz linear unidireccional.    Como seria evidente para aqueles peritos na arte, a estrutura e o funcionamento da forma de realização preferida é praticamente décimo idêntica à da sexta forma de realização preferida, excepto que o movimento dos rotores reticulados 12 é linear em vez de rotação em torno do eixo de rotação da armadura 58 . Por conseguinte, por uma questão de brevidade, a operação da forma de realização preferida é décimo não repetido. Fazendo agora referência às Figs. 7D, 8C, 8E, 9 e 11A encontra-se ilustrada uma forma de realização preferida XI do motor 10 para proporcionar força motriz linear unidireccional.   A estrutura e funcionamento da forma de realização preferida XI é praticamente idêntica à sétima forma de realização preferida, excepto que o movimento do rotores transversais alinhadas 12 é linear em vez de rotação em torno do eixo de rotação da armadura 58 .    Por conseguinte, por uma questão de brevidade, a operação da forma de realização preferida décimo não é repetida. 

         

 

Page 43: Apêndice 1.docx

 Referindo agora a Figura 2 , Figura 3 , Figura 10 e Fig.11B , é mostrada uma forma de realização preferida XII do motor 10 para proporcionar força motriz linear.    Tal como mostrado na Fig.10 , a décima segunda forma de realização preferida compreende uma cadeia linear estator 47 que tem uma secção transversal geralmente curva, perpendicular a uma linha de demarcação 49 ' que se estende ao longo de um ponto médio do estator 47 entre uma primeira extremidade 28 e uma segunda extremidade 30 do estator linear 47 , um carril 80 ' ligado ao estator linear 47 tendo um eixo geralmente paralelo à linha de demarcação 49 ' , um ou mais conjuntos de rotor 14 ' compreendendo rotores 12 ligados à calha 80 ' por um conjunto de rolamentos 84 ' , e uma ligação cruzada de 94 " ligar entre si as ligações 84 ' de rotores adjacentes 12 .    De preferência, a secção transversal geralmente curva do estator 47 é côncava, que tem uma curvatura em conformidade com o arco dos rotores 12 .    No entanto, será apreciado por aqueles peritos na arte que a secção transversal geralmente curva não necessitam de ser côncavas, mas poderia ser planas ou convexas e mesmo ainda estar dentro do espírito e âmbito da invenção. Como mostrado na Figura 3 , o estator linear 47 inclui um ou mais imans 68 disposta sobre a superfície 64 do estator linear 47 , cada íman 68 com uma direcção de magnetização dirigido a cerca de um ângulo recto com a linha de demarcação 49 ' e resultando em um primeiro campo magnético dirigido geralmente a um ângulo recto com a linha de demarcação 49 ' .    A magnitude do primeiro campo magnético é geralmente uniforme, excepto na região nula78 , em que a magnitude do primeiro campo magnético é substancialmente reduzida.   O estator linear 47 da forma de realização preferida XII é praticamente idêntico ao do estator circular 50 da primeira forma de realização preferida, excepto o estator linear 50 é linear na direcção da linha de demarcação 49 ' em vez de ser circular em torno do eixo de rotação da armadura 58 .    Além disso, o arranjo dos magnetos 68 na superfície 64 do estator47 e a estrutura da região nula (s) 78 é o mesmo que para a primeira concretização preferida, tal como mostrado na figura 3 e como se descreve na discussão da primeira forma de realização.    Por conseguinte, por uma questão de brevidade, uma descrição mais pormenorizada da estrutura do estator linear 47 não é repetido. Os rotores 12 da décima segunda forma de realização preferida, cada um tem um eixo de rotação 16 , que está alinhado com um eixo do carril 80 ' .    Os

Page 44: Apêndice 1.docx

rotores 12 estão ligados ao carril 80 ' por o conjunto de chumaceira 84 ' , de modo que cada rotor 12 é livre para rodar sobre o trilho 80 " e de deslizar ao longo do trilho 80 '.   De preferência, como se mostra na Fig.2 , cada rotor 12 inclui três pares de ímans em forma de U 32, 32, 32 ' , cada magneto em forma de U tendo uma lado posterior 26 e geração de um segundo campo magnético.   Uma porção do segundo campo magnético adjacente ao lado traseiro26 de cada magneto em forma de U 20 interage com o primeiro campo magnético para fazer com que cada rotor 12 de rodar sobre o eixo do carril 80 .   Os rotores 12 da décima segunda forma de realização preferida são os mesmos que os rotores com a primeira forma de realização preferida, tal como descrito na Figura 2 e completamente discutido acima.     Assim, por uma questão de brevidade, a descrição detalhada dos rotores 12 não é repetida. 

  Como se mostra na Fig.11B , o trilho 80 ' tem uma ranhura helicoidal 86 , com um passo pré-determinado (isto é, transforma / unidade de comprimento) rodando em torno de uma periferia do carril 80 ' .   O conjunto de rolamentos 84 ' liga cada rotor 12 de a ranhura helicoidal 86 , convertendo o movimento de rotação de cada rotor 12 em torno do carril 80 ' para o movimento linear ao longo do trilho 80 " .   Como se mostra na Fig.11B , o conjunto de chumaceira 84 ' compreende um primeiro par de rolamentos 88 ' montado o trilho 80 " e constrangidos a deslizar ao longo da calha 80 ' , sem qualquer rotação substancial, e uma segunda chumaceira 90 ' , montadas de uma superfície exterior do primeiro rolamento 88 ' para receber o rotor 12 .   De um modo preferido, cada primeiro rolamento 88 ' tem um saliência 37 que engata uma ranhura longitudinal 35 de modo a que cada primeiro rolamento 88 ' desliza sobre o trilho 80 ' , sem rotação, como o segundo rolamento 90 ' roda sobre os primeiros rolamentos 88 ' .    Será apreciado pelos peritos na arte, outros métodos para fixar os primeiros rolamentos 88 ' com o trilho 80 ' poderia ser empregue, como, por exemplo, fazendo com que o corte transversal do carril 80 ' oblato (achatadas nos pólos).    Como na primeira forma de realização preferida, cada rotor 12 deve rodar a uma taxa que resulta na parte traseira de cada magneto em forma de U 20 no rotor 12 passando através de uma das regiões nulos 78 cada rotação completa do rotor 12 . Assim, o passo de pré-determinado da ranhura helicoidal 86 no trilho 80 ' é igual de preferência: 

Pg = (1 / Nr) x Pr ..................... (3) Onde:Pr = o tom das regiões nulos 78 (null regiões / unidade de comprimento);

Page 45: Apêndice 1.docx

Nr = o número de magnetes em forma de U (ou grupos de abutted imans em forma de U) sobre um rotor 12 ; ePg = o tom da ranhura helicoidal 86 (rotações / unidade de comprimento). De preferência, as porções do sulco helicoidal 86 que corresponde a cada região nula 78 têm um campo instantâneo que é maior do que o passo de pré-determinado da ranhura 86 para aumentar a velocidade angular do rotor de cada um de 12 à medida que cada um dos pares 32, 32 ', 32 '' de magnetos em forma de U 20 passa através de uma das regiões nulos 78 . No entanto, como será apreciado pelos peritos na arte, não é necessário proporcionar uma maior afinação instantânea para que o motor 10 para proporcionar força motriz. Como descrito acima, a ligação transversal 94 ' liga a montagem de chumaceira 84 ' dos rotores adjacentes 12 em conjunto.   Como se mostra na Fig.10 , a ligação transversal 94 ' liga os primeiros rolamentos 88 ' de cada conjunto de rolamento 84 ' para o primeiro tendo 88 ' dos conjuntos de rolamentos adjacentes 84 ' , de modo que o movimento linear de todos os conjuntos de rotor 14 ' são adicionados em conjunto para fornecer a força motriz linear unidirecional do motor 10 . Como afirmado anteriormente, a primeira forma de realização preferida do motor 10 compreende uma única região de nulo 78 e cinco rotores 12 , cada rotor12 que tem três pares 32, 32 ', 32' ' de abutted imans em forma de U 20 .    De preferência, os rotores 12 são espaçados uniformemente ao longo do carril80 ' e os pares 32, 32 ', 32' ' de magnetos em forma de U 20 estão espaçados uniformemente em torno da periferia de cada respectivo rotor 12 .   Além disso, os pares 32, 32 ', 32' ' de em forma de U imans 20 são faseadas em relação a cada rotor 12 de um quinto de uma revolução do rotor 12 de modo a que os pares 32, 32 ', 32' ' em forma de U de imans 20 de todos os rotores 12 passe através do região nula 78 , a uma taxa substancialmente uniforme para fornecer uma interacção mais ou menos contínua entre o primeiro campo magnético e o segundo campo magnético dos rotores 12 , resultando em uma insistência mais ou menos contínua dos conjuntos de rotor 14 ' em direcção à segunda extremidade do o estator 47 .   Como será apreciado pelos peritos na arte, a força motriz fornecida pelo motor 10 é proporcional ao número de rotores 12 e o número de em forma de U imans 20 em cada rotor 12 .   Por conseguinte, o número de rotores 12 e o número de pares de 32, 32 ', 32 '' de ímãs 20 da presente invenção não estão limitados a cinco rotores 12 e três pares de 32 de ímãs em forma de U 20 .   Nem é o número de regiões nulos limitado a um . O número de ímãs em forma de U 20 e regiões nulos 78 são limitadas apenas pela adesão à regra estabelecida pela Equação 3 . 

Page 46: Apêndice 1.docx

   

 Referindo agora a Fig.2 , Fig.11B , Fig.12 e Fig.13 mostra-se uma forma de realização preferida XIII do motor 10 que compreende um carril 80 ' suportado por postes de montagem trilho 76 e que tem um eixo longitudinal 65 .   Uma ranhura helicoidal 86 tendo um passo pré-determinado é executado em torno de uma periferia do carril 80 . A décima terceira forma de realização preferida também inclui três primeiros estatores helicoidais 82a, 82b, 82c ( 82 ) concentricamente em torno do carril80 ' correspondente a três pares 32, 32 '32' ' de magnetos em forma de

Page 47: Apêndice 1.docx

U 20 montados em cada um dos cinco rotores 12 .    De preferência , os primeiros estatores helicoidais 82 têm o mesmo passo como o passo de pré-determinado da ranhura 86 e um eixo longitudinal geralmente paralelo ao eixo 65 do trilho80 ' .    Uma pluralidade de primeiros imans de estator 11 terem uma direcção de magnetização alinhado com uma linha radial de cada rotor 12 estão espaçadas ao longo de cada primeiro estator helicoidal 82 com os primeiros imans de estator 11 que geram um primeiro campo magnético. A concretização preferida inclui ainda XIII segunda pluralidade de estatores helicoidais 82a ', 82b', 82c ' ( 82 ' ) que alternam com os primeiros estatores helicoidais 82 ' ao longo do eixo 65 da calha 80 ' , e possuindo o passo de pré-determinada do ranhura 86 .    Cada segundo helicoidal estator 82 ' foi montado sobre ela uma pluralidade de segundas estator imans 11 ' possuindo uma direcção de magnetização alinhado com uma linha radial do rotor 12 e que têm uma direcção de magnetização de direcção oposta para os primeiros imans estator 11 montados em cada um dos primeiros estatores helicoidais 82.   Como consequência das segundas estatores helicoidais 82 ' sendo localizado a meio caminho entre a primeira helicoidais estatores 82 , um ponto situado a cerca de um ponto central entre cada par de magnetos de rotor 32, 32 ', 32' ' é apropriado para um dos segundos estatores helicoidais 82 ' à medida que cada rotor 12 roda em torno do eixo 65 do trilho 80 ' e desliza ao longo da calha 80 ' . A décima terceira forma de realização preferida também inclui cinco rotores 12 , (por motivos de clareza, apenas três são mostrados), que têm um eixo de rotação 16 geralmente alinhado com o eixo longitudinal 65 do trilho 80 ' .    Cada rotor 12 está ligado ao trilho 80 ' pela um conjunto de rolamentos 84 ' , de modo que o rotor 12 fica livre para rodar em torno do eixo 65 do trilho 80 " e deslizam ao longo do carril 80 ' .    De preferência, cada rotor 12 inclui três pares32, 32 ', 32' ' de U- em forma de imans 20 , em que cada magneto em forma de U 20 gera um segundo campo magnético, uma porção do qual adjacentes a uma traseira 26 do par de imans em forma de U 20 interage com o primeiro campo magnético de cada primeiro íman do estator para fazer com que cada rotor 12 para rodar sobre o eixo 65 do trilho 80 ' . O conjunto de rolamentos 84 ' (mostrado em pormenor na Fig.11B e Fig.12 ) liga cada rotor 12 para a ranhura helicoidal 86 em torno da periferia do carril 80.    O conjunto de rolamentos 84 ' é semelhante ao conjunto de rolamentos 84 ' descrito em a décima segunda forma de realização preferida, excepto para as aberturas nos primeiros rolamentos 88 ' e na segunda chumaceira 90 ' , que permitem a montagem de chumaceira 84 ' passando pela calha de montagem mensagens 76 como o conjunto de rolamentos 84 ' move-se ao longo do carril 80 ' . A décima terceira forma de realização preferida pode ser construído como um motor ou um motor linear ou rotativo.   No caso de o motor linear, os eixos do trilho 80 ' e de cada estator helicoidal 82 são substancialmente recta.   A calha 80 ' é apoiada sobre o base de 18 por postes de montagem do trilho 76colocadas em intervalos ao longo do trilho 80 ' . Os postes 76 estão situados em locais ao longo do carril 80 ' em que a rotação do rotor 12 orienta as aberturas nos primeiro e segundo rolamentos 88 ' , 90 ' para corresponder aos postes de montagem 76 .    Cada estator helicoidal 82a, 82b, 82c é suportado em relação à base de montagem do estator mensagens 75 .    Os rotores 12 estão ligados entre si por uma ligação transversal 94 ' , que liga os primeiros rolamentos 88 ' de cada conjunto de chumaceira 84 ' para a primeira chumaceira 88 ' do conjunto de chumaceira 84 ' de um rotor adjacente 12 .   Desta maneira, o movimento de rotação de cada conjunto de rotor 14 ' é adicionado em conjunto para fornecer a força motriz linear do motor linear. 

Page 48: Apêndice 1.docx

 A forma de realização preferida XIII pode também ser construído como um motor rotativo 10 , como mostrado na Fig.14 . Neste caso, os eixos do trilho 80 'e os estatores helicoidais 82 são configurados para ser circular. O motor circular configurado 10 inclui uma armadura 70 centralmente localizado dentro do perímetro da calha 80 ' .   A armação 70 roda em torno de um eixo de rotação da armadura 58 ligado para rotação dentro de uma base de motor 18, para que o trilho 80 ' está também ligado ao montar lança 76 (não mostrado).    O passo da primeira e a segunda helicoidal de estatores 82 , 82 ' , medido a um raio do carril 80 , de preferência é igual ao passo predeterminado do sulco helicoidal 86 .   A armadura 70 está fixamente ligado ao primeiro rolamento 88 (verFig.11B ) de cada conjunto de chumaceira 84 ' por uma armadura escora 71 adicionando assim juntos a energia motriz de rotação de cada conjunto de rotor14 .   De modo a que a armadura escora 71 não interfere com as primeira e segunda estatores helicoidais 82 , 82 ' , a primeira e a segunda helicoidal de estatores 82 , 82 ' são feitas para ter uma abertura para o eixo de rotação da armadura 58 . De um modo preferido, cada primeiro estator helicoidal 82a, 82b, 82c tem montado sobre ele uma pluralidade de primeiros imans estator 11 com cada íman do estator 11 com uma direcção de magnetização alinhado com uma linha radial do rotor 12 .   De preferência, os primeiros estatores helicoidais 82 são uniformemente espaçados ao longo do eixo longitudinal 65 do trilho 80 ' com cada primeiro estator helicoidal 82 que corresponde a um de uma pluralidade de pares de magnetos 32, 32 ', 32 '' .    De preferência, cada rotor 12 está posicionado sobre a calha 80 ' , de modo que um dos pares de magnetos de rotor 32, 32 ', 32 '' é pertinente para um dos correspondentes primeiros estatores helicoidais 82 como o rotor 12 roda em torno do eixo 65 do trilho 80 e desliza ao longo da calha 80 ' .    No entanto, como aqueles peritos na arte apreciarão, os pares de magnetos de rotor 32, 32 ', 32' ' não precisam de ser directamente adequado para cada estator helicoidal 82 como os rotores 12 rodam, a fim de gerar uma força de rotação. 

Page 49: Apêndice 1.docx

Alternativamente, conforme será apreciado por aqueles peritos na arte, o motor 10 pode ser construído sem a segunda estator helicoidal 82 ' .    No caso mais simples, o motor 10 pode compreender apenas um único primeiro estator helicoidal 82 e um único rotor 12 compreende um único ímã em forma de U20 gerar o segundo campo magnético.   O único rotor 12 é, de preferência posicionada no sulco 86 no trilho 80 ' para que o ímã em forma de U rotor 20 é continuamente pertinente para o primeiro single do estator helicoidal 82 .   Consequentemente, uma porção do segundo campo magnético directamente adjacente a uma parte traseira 26 do magneto em forma de U 20 interage com o primeiro campo magnético gerado por cada primeiro íman do estator 11 ''montado no estator helicoidal 82 para fazer com que o rotor 12 rode em torno do eixo 65 do trilho 80 e deslizar ao longo do trilho 80 ' . De preferência, quando somente um único primeiro estator 82 do primeiro conjunto de estatores 82 é utilizada, cada primeiro íman do estator 11 '' tem uma direcção de magnetização orientada para estar no plano do rotor 12 e, em geral, perpendicular a uma linha radial do rotor 12 .   O pólo norte eo pólo sul do ímã primeiro estator 11 '' são preferencialmente espaçados de modo que quando um pólo do primeiro ímã estator 11 é diretamente pertinente ao ímã rotor 20 , o pólo de polaridade oposta é igualmente espaçadas do magneto em forma de U 20 do rotor 12 .   Como um perito na arte apreciaria, uma pluralidade de rotor em forma de U imans 20 e dos correspondentes primeiros estatores helicoidais pode ser utilizada.   Além disso, como os peritos na arte irão apreciar, outras configurações do an de rotor 20 e o íman do estator 11 são possíveis, os quais contam com os novos atributos do campo magnético adjacentes à parte de trás 26 de um magneto, em forma de U do rotor 20 . Por exemplo, o íman do estator anteriormente descrito 11 '' perpendicular à linha radial do rotor 12 pode ser separado da barra dois imans, espaçadas entre si, com a magnetização de cada um dos dois ímans alinhadas com uma linha radial do rotor e tendo oposto direcções de magnetização. 

 Referindo agora a Fig.15A e Fig.15B é mostrada uma forma de realização preferida XIV do motor 10 .   A décima quarta concretização é idêntico em estrutura com a forma de realização preferida XIII, excepto que o estator

Page 50: Apêndice 1.docx

compreende uma pluralidade de primeira nervuras 77a, 77b, 77c ( 77 ) e segunda nervuras 77a ', 77b', 77c ' ( 77 ' ) em vez da primeira e da segunda helicoidal de estatores 82, 82 ' da décima terceira concretização.    nervuras substituindo por 77, 77 ' para os estatores helicoidais 82, 82 ' , a fixação da armadura 70 para os rotores 12 é simplificado.    Como os peritos na arte apreciarão, o comprimento das nervuras 77, 77 ' podem variar de tão pouco como 45 graus para cima a 265 graus, com o motivo potência do motor 10 é proporcional ao comprimento das nervuras. De preferência, a primeira e a segunda nervuras 77, 77 ' tem uma altura e um espaçamento que está de acordo com o campo pré-determinado do carril 80 ' .   Ainda mais a orientação dos primeiro e segundo ímanes de estator 11, 11 ' e do L rotor -shaped imans 20 seria idêntica à décima terceira concretização.  Por conseguinte, o funcionamento da décima quarta concretização é idêntica àquela da décima terceira concretização e não sendo aqui repetida por uma questão de brevidade. 

   

  

Page 51: Apêndice 1.docx

 Referindo agora a Figura 5 , Figura 16 e Figura 17 é mostrada uma forma de realização preferida XV do motor 10 que compreende um trilho 80 '' que tem um eixo longitudinal 65 e um sulco geralmente sinusoidal 85 tendo um período pré-determinado rodando em torno uma periferia do trilho 80 '' . De preferência, a forma de realização preferida inclui três XV estatores geralmente idênticos 50 '' dispostas de forma circular em torno do trilho 80 '' .   Cada estator 50 '' tem uma superfície 64 voltada para o trilho 80 '' e disposta genericamente equidistantes entre e paralelo ao eixo 65 do trilho 80 '' .    Como mostrado na Fig.5 e Fig.17 cada estator 50 '' tem uma secção transversal geralmente curva e uma linha longitudinal de demarcação 49 perpendicular à secção transversal e localizado a cerca de um ponto médio de a superfície 64 . Uma pluralidade de estator imans 68 '' estão ligados à superfície 64 do estator 50 '' geração de um primeiro campo magnético. Os magnetos de estator 68 ''estão deslocadas na superfície 64 em torno de um padrão sinusoidal da linha de demarcação 49 . O padrão sinusoidal tem um período pré-determinado e um pré -determined máximo (pico) de amplitude ao longo da linha de demarcação 49 .    No caso em que o trilho 80 '' e a linha de demarcação longitudinal 49 do estator 50 '' estão em uma linha recta, o período da sinusóide é de preferência igual ao período da ranhura 85 na calha 80 . O padrão sinusoidal também está dividida numa pluralidade de sectores, primeiro e segundo alternantes com um limite entre os sectores alternados que ocorrem em cada um máximo (pico), a amplitude da sinusóide.   A direcção de magnetização do estator de imans 68 '' está situado em frente do primeiro e o

Page 52: Apêndice 1.docx

segundo segmentos, de modo que a direcção do primeiro campo magnético em cada primeiro segmento é oposto ao sentido do primeiro campo magnético em cada segundo segmento.   De preferência, a direcção de magnetização do estator de imans 68 '' é geralmente perpendicular a um linha radial do rotor 12. Alternativamente, a direcção de magnetização do estator imans 68 '' pode ser geralmente alinhado com uma linha radial do rotor 12 .    Além disso, como será evidente para os peritos na arte, o primeiro campo magnético não necessitam de ser formado por uma pluralidade de barras magnéticas, mas poderia ser formado a partir de um único íman de modo a que o primeiro campo magnético sinusoidal seria deslocada a partir da linha de demarcação 49 e alternaria em sentidos opostos entre os picos da sinusóide.    Além disso, como será apreciado pelos peritos na a arte, o deslocamento do primeiro campo magnético não necessitam de ser precisamente sinusoidal. Por exemplo, o deslocamento pode ser em forma de dente de serra de um ou de uma forma que tem uma porção com valores mais e menos de amplitude constante, dentro do espírito e âmbito da invenção. De preferência, a forma de realização preferida XV inclui cinco rotores 12 , cada rotor 12 tendo um eixo 16 alinhado com o eixo do carril 80 '' .    Cada rotor12 está ligado ao trilho 80 '' por um conjunto de rolamentos 84 ' , de modo que o rotor 12 é livre para girar sobre o eixo do carril 65 e deslize ao longo do trilho80 '' .   De preferência, cada rotor 12 inclui três pares de íman em forma de U 32, 32 '32' ' , cada par compreendendo dois magnetes em forma de U 20 .   Cada magneto em forma de U 20 tem uma parte traseira e gera um segundo campo magnético.   Cada um dos pares de íman em forma de U 32, 32 ', 32' 'está posicionado em cada rotor 12 de modo a que o lado posterior 26 de cada U- em forma de íman 20 é apropriado para o primeiro e o segundo segmentos do padrão sinusoidal como o pelo menos um conjunto de rotor 14 roda em torno do eixo do rotor 16 , em que uma interacção de uma porção do segundo campo magnético directamente adjacente à parte traseira 26 de cada magneto em forma de U 20 com o primeiro campo magnético de um correspondente do estator 50 '' faz com que a, pelo menos, um rotor de 12 a oscilar em torno do eixo rotacional 65 do trilho 80 '' .    Os peritos na arte apreciarão que não é necessário ter três pares de imãs em forma de U 32, 32 ', 32 '' .   Por exemplo, o número de imãs em forma de U 20 (ou grupos de abutted imans) em forma de U espaçados entre si em torno da periferia do rotor 12 pode variar a partir de apenas um único íman em forma de U 20 , ou pode variar em número para um número de ímans limitado somente pelo espaço físico em torno da periferia do rotor 12 .    ainda mais o número de encostadas em forma de U imans 20de um grupo de imans 32 também pode variar desde 1 até um número de ímans limitado somente pelo espaço físico em torno da periferia do rotor 12 . De preferência, o número de estatores 50 '' é igual ao número de pares de magnetos em forma de U 32, 32 ', 32 '' .   No entanto, como será apreciado pelos peritos na arte, o número de estatores 50 '' não é limitada a três, mas pode ser qualquer número que varia para cima a partir de um, em que o número de estatores 50 '' deve, de preferência igual ao número de pares de íman em forma de U 32, 32 ', 32 '' . Como mostrado na Figura 16 o conjunto de rolamentos 84 ' converte o movimento oscilatório do pelo menos um rotor 12 sobre o trilho de movimento linear unidireccional ao longo do carril 80 ' , seguindo o sulco sinusoidal 85 no trilho 80 ' com a saliência 92 ( mostrado na Fig.11B ).   A ligação transversal 94 liga o conjunto de rolamentos 84 ' dos rotores adjacentes 12 juntos, adicionando assim o movimento linear conjunto de cada conjunto de rotor 14 ' ao longo do carril para fornecer a força motriz linear unidireccional. A estrutura de a montagem de chumaceira 84 ' e a ligação transversal 94 é mostrado na Fig.11B eFig.12 , e a operação é idêntica à da ligação 84 ' e a ligação transversal 94 ' descrito para a décima segunda forma de realização. Por conseguinte, uma descrição detalhada da articulação 84 ' e a ligação transversal 94 não é repetido, para efeitos de concisão.    

Page 53: Apêndice 1.docx

Num outro aspecto, a décima quinta forma de realização preferida também podem ser configurados num arranjo circular semelhante ao da décima quarta concretização.    Na forma de realização preferida XV, o estator helicoidal 82 ' mostrado na Figura 14 é substituído com um ou vários estatores curvos 50 ' 'espaçados em torno dos rotores 12 .    Neste caso, o período do padrão sinusoidal dos imans do estator é ajustada de acordo com a distância da superfície64 do respectivo estator 50 '' em relação ao eixo da armadura de rotação 58 , a fim de que o em forma de U imans 20 sobre os rotores 12 permanecem pertinente para o primeiro e o segundo segmentos, como os rotores 12 de deslizar ao longo do trilho 80 '' .   Por conseguinte, uma descrição dos elementos da disposição circular da décima quinta concretização, que são os mesmos que para a forma de realização lineares não são repetidas, em prol da brevidade. Referindo agora a FIG 4 , Fig.18 e Fig.19 mostra-se uma forma de realização preferida XVI do motor 10 para proporcionar força motriz unidireccional que compreende um trilho 80 '' que tem um eixo longitudinal 65 e uma ranhura helicoidal 86 possuindo uma pré determinado passo, rodando em torno de uma periferia do carril 80 . De preferência, a forma de realização preferida XVI inclui ainda três estatores geralmente idênticos 50 ' , cada um estator 50 ' com uma superfície 64disposto geralmente equidistante de e paralelamente ao eixo 65 do carril 80 .   Cada estator 50 ' tem uma linha longitudinal de demarcação 49 localizado cerca de um meio da superfície 64 .   De preferência, uma pluralidade de estator imans 68 ' estão ligados à superfície do estator 50 ' geração de um primeiro campo magnético.   A pluralidade dos imans de estator 68 ' tem uma direcção de magnetização que roda em torno de um campo magnético eixo paralelo à linha de demarcação 49 .   No caso em que o trilho 80 '' e a linha de demarcação longitudinal 49 do estator 50 ' são em linha recta, o passo de rotação do estator imans 68 ' é de preferência igual para o passo de pré-determinado da ranhura helicoidal 86 no trilho 80 . A décima sexta concretização inclui ainda cinco rotores 12 , cada rotor 12 tendo um eixo de rotação 16 alinhado com o eixo 65 do carril 80 .    Cada rotor 12está ligado ao carril 80 de modo que o rotor 12 fica livre para rodar em torno do eixo 65 do carril 80 e deslize ao longo da calha 80 .   Cada rotor 12 inclui três pares 32, 32 ', 32' ' em forma de U de imans 20 espaçadas em torno da periferia do rotor 12 , em forma de U de cada íman 20, gerando um segundo magnética de campo.   A forma de U imans 20 estão posicionadas em cada rotor 12 de modo que uma porção do segundo campo magnético directamente adjacente ao lado de trás 26 do magneto em forma de U 20 interage com o primeiro campo magnético gerado pela pluralidade de estator imans 68 ' para fazer com que cada rotor 12 para rodar em torno do eixo do rotor 16 .   Os peritos na arte apreciarão que não é necessário ter exactamente três pares de imãs em forma de U 32, 32 ', 32 '' .   Por exemplo, a número de imãs em forma de U 20 (ou grupos de abutted imans) em forma de U espaçados entre si em torno da periferia do rotor 12 pode variar a partir de apenas um único íman em forma de U 20 , ou pode variar em número para um número de em forma de U imans 20 limitado somente pelo espaço físico em torno da periferia do rotor 12 .   ainda mais o número de em forma de U abutted imans 20 de um grupo de imans 32 pode também variar de 1 até um número de ímans limitado somente pelo espaço físico em torno a periferia do rotor 12 . A décima sexta concretização também inclui um conjunto de rolamentos 84 'ligando cada rotor 12 para a ranhura helicoidal 86 , a montagem de chumaceira84 ' convertendo o movimento de rotação de cada rotor 12 sobre o trilho 80 ' para o movimento linear unidireccional ao longo do carril 80 ' .    Uma cruz -link94 liga o conjunto de rolamentos 84 ' dos rotores adjacentes 12 juntos, adicionando assim o movimento linear conjunto de cada conjunto de rotor 14 ' ao

Page 54: Apêndice 1.docx

longo do carril 80 ' para fornecer a força motriz linear unidireccional.   A estrutura do conjunto de rolamentos 84 ' eo ligação cruzada 94 está mostrado naFig.11B e Fig.12 , é idêntica à do conjunto de chumaceira 84 ' e de ligação cruzada 94 descrito para a décima segunda forma de realização. Por conseguinte, uma descrição da ligação 84 e a ligação transversal 94 não é repetido, para efeitos de concisão. Num outro aspecto da forma de realização preferida XVI o motor 10 pode ser configurado em um arranjo circular semelhante ao da décima quarta concretização, tal como mostrado na Figura 14 , excepto que o estator helicoidal 82 ' mostrado na Figura 14 é substituído com um ou mais estatores 50 'espaçados em torno dos rotores 12 .   Neste caso, o passo de rotação do estator da pluralidade de imans 68 ' é ajustada de acordo com a distância da superfície 64 do respectivo estator 50 ' a partir do eixo de rotação da armadura de 58 , de modo que os ímans em forma de U 20 sobre os rotores 12permaneça alinhado com o estator pluralidade de imans 68 ' medida que os rotores 12 rodam em torno do eixo 65 do trilho 80 " e deslizam ao longo do carril80 " .    Por conseguinte, uma descrição desses elementos do arranjo circular da décima sexta concretização que são os mesmos que para a configuração da linha recta não são repetidas, em prol da brevidade. Será apreciado por aqueles peritos na arte que alterações podem ser feitas às concretizações descritas acima, sem afastamento do amplo conceito inventivo. Entende-se, portanto, que este invento não está limitado às concretizações particulares descritas, mas destina-se a cobrir modificações dentro do espírito e âmbito da presente invenção tal como definido pelas reivindicações anexas.      

     

 

Page 55: Apêndice 1.docx

HOWARD JOHNSON: ímã permanente MOTOR

 Patentes dos EUA 4.151.431                     24 de abril de

1979                      Inventor: Howard R. Johnson 

PERMANENTE motor de imã 

  

Este é um extrato de re-redigido a partir desta Patentes.   Ele descreve um motor alimentado exclusivamente por ímãs permanentes e qual é pedido pode alimentar um gerador elétrico. RESUMO

A invenção é dirigida para o método de utilizar os spins de electrões desemparelhados em materiais ferromagnéticos e outros como uma fonte de campos magnéticos para produzir energia sem qualquer fluxo de electrões como ocorre nos condutores normais, e para motores de íman permanente para utilizar este método para produzir uma potência fonte.   Na prática da invenção, o electrão não emparelhado rotações que ocorrem dentro de imans permanentes são utilizados para produzir uma fonte de energia motriz unicamente através das características supercondutoras de um íman permanente, e o fluxo magnético criado pelos ímans é controlada e concentrou-se para a sua orientação magnética forças geradas de modo a produzir um trabalho contínuo útil, tais como o deslocamento de um rotor em relação a um estator.   A temporização e orientação das forças magnéticas com os componentes do rotor e do estator produzidas pelos imanes permanentes é conseguido pela relação geométrica adequada destes componentes.  ANTECEDENTES DA INVENÇÃO:

Motores elétricos convencionais empregar forças magnéticas para produzir qualquer movimento de rotação ou linear. Os motores eléctricos operam no princípio de que, quando um condutor que conduz uma corrente situa-se num campo magnético, uma força magnética é exercida sobre ele.    Normalmente, em um motor eléctrico convencional, o rotor, ou estator, ou ambos, que são tão fio campos magnéticos criados por eletroímãs usar atração, repulsão, ou os dois tipos de forças magnéticas, para impor uma força sobre a armadura   provocando a rotação, ou o deslocamento linear da armadura. Motores elétricos convencionais podem empregar ímãs permanentes ou nos componentes da armadura ou estator, mas até agora eles exigem a criação de um campo eletromagnético para agir de acordo com os ímãs permanentes. Além disso, a engrenagem de comutação é necessário para controlar a energização dos electromagnetos e a orientação dos campos magnéticos que produzem a força motriz.  É minha convicção que o pleno potencial de forças magnéticas existentes em ímãs permanentes não foi reconhecido ou utilizado por causa de informações incompletas e teoria em relação ao movimento atômico ocorrendo dentro de um ímã permanente. É minha convicção que uma partícula atômica atualmente sem nome está associado com o movimento de elétrons de um eletroímã

Page 56: Apêndice 1.docx

supercondutor eo fluxo sem perda de correntes em ímãs permanentes. O fluxo de elétron não emparelhado é semelhante em ambas as situações. Esta pequena partícula se acredita ser responsável oposto a um electrão e de ser localizado em ângulos rectos para o movimento de electrões.   Esta partícula deve ser muito pequeno para penetrar em todos os elementos conhecidos nos seus vários estados, bem como dos seus compostos conhecidos (a não ser que eles têm elétrons desemparelhados que capturam essas partículas como eles se esforçam para passar).        Os electrões em materiais ferrosos que diferem dos encontrados na maioria dos elementos em que eles são não emparelhado, e sendo desemparelhado eles giram em torno do núcleo de tal forma que eles respondem a campos magnéticos, bem como a criação de um campo magnético si.   Se eles foram emparelhados, seus campos magnéticos que anularia. No entanto, sendo desemparelhados eles criam um campo magnético mensurável se seus spins são orientados em uma direção. As rodadas são em ângulo reto com seus campos magnéticos. Em supercondutores de nióbio, em um estado crítico, as linhas de força magnética deixam de ser em ângulos retos. Esta mudança deve ser devido à criação das condições necessárias para desemparelhados spins eletrônicos em vez de fluxo de elétrons no condutor, eo fato de que eletroímãs muito poderosas podem ser formadas com supercondutores ilustra a enorme vantagem de produzir o campo magnético por elétron não emparelhado gira em vez de convencional o fluxo de electrões.    Em um metal supercondutor, em que a resistência eléctrica se torna maior do que no metal a resistência de protões, o fluxo volta para electrões rodadas e as partículas positivas fluem em paralelo no metal na forma que ocorre em um íman permanente, onde um fluxo de poderosa magnéticos ou partículas positivas de fluxo magnético faz com que os elétrons desemparelhados a girar em ângulos retos. Sob condições criogénicas supercondução o congelamento dos cristais em lugar faz com que seja possível para os spins para continuar, e em um íman permanente da orientação dos grãos do material magnetizado permite que essas rotações, que lhes permite continuar e fazendo com que o fluxo flua paralelo ao metal .  Em um supercondutor, num primeiro momento o elétron está fluindo ea partícula positiva está girando; mais tarde, quando crítica, ocorre o inverso, ou seja, o elétron está girando ea partícula positiva está fluindo em ângulos retos.     Estas partículas positivas irá fio ou trabalhar seu caminho através do elétron gira presente no metal.        Num certo sentido, um íman permanente pode ser considerado um supercondutor à temperatura ambiente. É um supercondutor, porque o fluxo de electrões não cessa, e este fluxo de electrões pode ser feita para fazer o trabalho através do campo magnético que ele cria. Anteriormente, esta fonte de energia não foi utilizado porque não foi possível modificar o fluxo electrões para realizar as funções de comutação do campo magnético. Tais funções de comutação são comuns num motor eléctrico convencional, onde a corrente eléctrica é utilizada para alinhar a muito maior corrente de electrões nas peças polares de ferro e concentra-se o campo magnético em locais adequados para se obter o empuxo necessário para mover o induzido do motor. Num motor eléctrico convencional, a comutação é conseguida pela utilização de escovas, comutadores, de corrente alternada, ou outros meios. A fim de cumprir a função de comutação em um motor de imã permanente, é necessário para proteger a fuga magnética para que ele não aparece como um fator muito grande perda para os lugares errados. O melhor método para conseguir isto é de se concentrar o fluxo magnético no local onde irá ser a mais eficaz. O sincronismo de comutação e pode ser conseguida de um motor de íman permanente, concentrando-se o fluxo e usando a geometria apropriada do rotor do motor e do estator para uma utilização mais eficaz dos campos magnéticos. Pela combinação adequada de materiais, da geometria e de

Page 57: Apêndice 1.docx

concentração magnética, é possível conseguir uma vantagem mecânica de alta proporção, superior a 100 para 1, capaz de produzir força motriz contínuo. Para meu conhecimento, o trabalho anterior feito com imãs permanentes, e dispositivos motrizes utilizando imãs permanentes, não têm alcançado os resultados desejados na prática do conceito inventivo, e é com a combinação adequada de materiais, da geometria e de concentração magnética que a presença de os spins magnéticos dentro de um ímã permanente pode ser utilizado como uma força motriz. SUMÁRIO DA INVENÇÃO:

É um objectivo do invento utilizar o fenómeno de fiação magnético de electrões desemparelhados que ocorrem no material ferromagnético para produzir o movimento de uma massa de forma unidireccional de modo a permitir que um motor a ser accionada unicamente pelas forças magnéticas que ocorrem dentro de magnetos permanentes. Ambos os tipos lineares e rotativo do motor pode ser produzido. É um objecto da invenção proporcionar uma combinação adequada de materiais, da geometria e de concentração magnética para alimentar um motor. Se o motor linear é um tipo ou de um tipo rotativo, em cada caso, o "estator" pode consistir de vários imans permanentes fixos relativamente uns aos outros, para criar uma faixa.   Essa faixa é linear para um motor linear e circular por um motor giratório . Um ímã armadura é cuidadosamente posicionadas acima dessa faixa, de modo que existe um espaço de ar entre ela ea pista. O comprimento do íman armadura é definido por pólos de polaridade oposta, e o eixo maior do íman armadura está apontado na direcção do seu movimento. Os ímanes de estator são montados de modo que todos os pólos mesmas enfrentar o íman armadura.   O íman de armadura tem dois pólos que são ambos atraído e repelido pelo pólo adjacente dos imans de estator, de modo que ambas as forças atractivas e repulsivas agir sobre o íman armadura para criar lo mover. A força motriz constante que actua sobre o íman armadura é causada pela relação do comprimento do íman do induzido para a largura e espaçamento dos imans de estator. Este rácio de ímã e imã espaçamentos, e com um espaçamento de ar aceitável entre o estator e armadura ímãs, produz uma força contínua que faz com que o movimento do ímã da armadura. Na prática da invenção, o movimento da armadura em relação ao íman do estator imans resulta de uma combinação de forças atractivas e repulsivas entre o estator e armadura imans. Ao concentrar-se os campos magnéticos do estator e armadura imans a força motriz aplicada em cima do íman armadura é intensificada, e em formas de realização divulgadas, são mostrados os meios para alcançar esta concentração de campo magnético. Este método é composto por uma placa de alta permeabilidade do campo magnético colocado atrás de um dos lados do estator e solidamente imans envolvida com eles. O campo magnético do íman de armadura pode ser concentrada e direccionalmente orientado curvando o íman do induzido, e o campo magnético pode ser ainda mais concentrado por moldar as extremidades de pólo do íman armadura para concentrar o campo magnético a uma superfície relativamente limitada no magneto do induzido pólo termina. De preferência, vários imans armadura são usados e estes são escalonados uns em relação aos outros na direcção do seu movimento. Tal compensação ou escalonamento da armadura ímãs distribui os impulsos de força imposta sobre os ímãs de armadura e resulta em uma aplicação mais suave de forças para o ímã armadura produzindo um movimento mais suave e uniforme do componente da armadura. 

Page 58: Apêndice 1.docx

Na forma de realização rotativo do motor de íman permanente da invenção, os imans são dispostos de estator num círculo, e os imans de armadura rodar à volta dos estatores imans. Um mecanismo é mostrado, que pode mover a armadura em relação ao estator e este controla a magnitude das forças magnéticas, alterando a velocidade de rotação do motor. BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

Os objectos e vantagens da presente invenção mencionado anteriormente, irá ser apreciado a partir da seguinte descrição e os desenhos que acompanham: Figo. 1 é uma vista esquemática do fluxo de elétrons em um supercondutor indicando o elétron não emparelhado gira,

Figo. 2 é uma vista em corte transversal de um supercondutor em estado crítico que ilustra os spins de electrões,

Figo. 3 é uma vista de um íman permanente que ilustra o movimento de fluxo através dele,

Figo. 4 é uma vista em corte transversal que ilustra o diâmetro do íman de Fig.3

Figo. 5 é uma representação em alçado de uma forma de realização do motor linear do motor de íman permanente da invenção que ilustra uma posição do íman armadura em relação ao estator imans, e indicando as forças magnéticas impostas sobre o íman de armadura,

Figo. 6 é uma vista semelhante à da figura 5 ilustrando o deslocamento da armadura em relação ao íman do estator imans, e a influência de forças magnéticas nela neste local,

Figo. 7 é uma outra vista em alçado semelhante à figura 5 e figura 6 ilustrando ainda o deslocamento da armadura do íman para a esquerda, e a influência do respectivo forças magnéticas,

Figo. 8 é uma vista em plano de topo de uma forma de realização linear do conceito do invento que ilustra um par de imans armadura em relação ligado disposta por cima do estator imans,

Figo. 9 é uma diametral, em alçado, vista em corte de uma forma de realização do motor rotativo de acordo com o invento, tal como tomada ao longo da secção IX-IX da figura 10, e

Figo. 10 é uma vista em alçado da forma de realização do motor rotativo tomada ao longo da XX da fig.9. 

Page 59: Apêndice 1.docx
Page 60: Apêndice 1.docx

 DESCRIÇÃO DAS FORMAS DE REALIZAÇÃO PREFERIDAS

A fim de compreender melhor a teoria do conceito do invento, é feita referência às Figs. 1 a 4 . Em Fig.1 um supercondutor 1 está ilustrado com um fluxo positivo de partículas, tal como representado pela seta 2 , os electrões desemparelhados do condutor ferroso 1 rotação em ângulos rectos para o fluxo de protões no condutor, tal como representado pela linha em espiral e seta 3 . De acordo com a teoria da invenção, a fiação dos electrões desemparelhados ferrosos resulta da estrutura atómica de materiais ferrosos e esta partícula atómica fiação se acredita ser responsável oposto e situada a ângulos rectos com os electrões se deslocam. Supõe-se para ser muito pequeno em tamanho, capaz de penetrar a outros elementos e seus compostos, a menos que eles têm elétrons desemparelhados que captam essas partículas como eles se esforçam para passar. 

Page 61: Apêndice 1.docx

A falta de resistência eléctrica dos condutores a um estado supercondutor crítico tem sido desde há muito reconhecido, e supercondutores têm sido utilizados para produzir electromagnetos densidade de fluxo magnético muito alta. A figura 2 representa uma secção transversal de um supercondutor crítico e as rotações de electrões são indicados pela Setas 3 . Um imã permanente pode ser considerado como um supercondutor o fluxo de electrões nele não cessa, e é, sem a resistência, e não existem partículas de fiação eléctrica desemparelhados que, na prática da invenção, são utilizados para produzir a força do motor. Fig.3 ilustra uma ferradura em forma de ímã permanente em 4 e o fluxo magnético através dela é indicado por setas 5 , o fluxo magnético sendo do pólo sul para o pólo norte e através do material magnético. O electrões acumulados rotações ocorrendo sobre o diâmetro do íman 5 está representada a 6 na figura 4 , e as partículas de electrões fiação girar em ângulos rectos no ferro como o fluxo viaja através do material magnético. Utilizando a teoria de fiação de electrões electrões materiais ferrosos, que é possível com a materiais ferromagnéticos adequados, geometria e de concentração magnética para utilizar os electrões de fiação para produzir uma força motora numa direcção contínua, resultando, assim, em um motor capaz de fazer o trabalho. É apreciado que as formas de realização que utilizam motores os conceitos da presente invenção podem assumir muitas formas, e nas formas ilustradas as relações de componentes básicos são ilustrados, de modo a revelar os conceitos e princípios do invento.    As relações da pluralidade de magnetos que definem o estator 10 são melhor apreciados a partir Figs. 5 a 8 . Os imans de estator 12 são de preferência de uma configuração rectangular, Fig.8 , e assim magnetizada que os pólos existir nas grandes superfícies dos imanes, como será apreciado a partir do N (Norte) e S (Sul) designações . O estator ímãs incluir bordas laterais 14 e 16 e orlas terminais 18 . Os ímanes de estator são montados sobre uma placa de suporte 20 , que é de preferência de um metal com uma elevada permeabilidade aos campos magnéticos e de fluxo magnético, tais como os disponíveis sob a marca comercial NETIC CoNetic vendido pela perfeição Mica Company de Chicago, Illinois. Assim, a placa 20 vai ser eliminado para o pólo sul do estator de imans 12 , e de preferência no acoplamento directo com o mesmo, embora um material de ligação pode ser interposta entre os imanes e a placa, a fim de localizar com precisão e fixar os ímans no prato , e posicionar os imans de estator em relação uns aos outros. De preferência, o espaçamento entre os imans de estator 12 difere ligeiramente do estator adjacentes entre imans como tal variação no espaçamento varia sendo as forças impostas sobre o íman armadura nas suas extremidades, em determinado momento, e, assim, resulta em um movimento suave do íman armadura em relação ao estator imans. Assim, os magnetos de estator de modo posicionados uns em relação aos outros definir uma faixa 22 que tem uma direcção longitudinal esquerda para a direita como se vê na fig. 5 a 8 .   Na fig. 5 a 7, apenas um único íman armadura 24 é divulgado, enquanto na Fig.8 um par de imans armadura são mostrados. Para fins de compreensão dos conceitos da invenção, a descrição aqui feita será limitado ao uso de íman única armadura, como mostrado na Figs. 5 a 7 . O íman do induzido é de uma configuração alongada, em que o comprimento se estende da esquerda para a direita, Fig.5 , e podem ser de uma forma em secção transversal rectangular. Para fins de orientação do campo magnético e concentrando o íman 24 é formada numa configuração arqueada inclinou como definido por superfícies côncavas 26 e convexas 28 , e os postes são definidos nas extremidades do íman como será apreciado a partir Fig.5 . Para outros fins, o campo magnético que concentram as extremidades do íman armadura são moldadas por superfícies chanfradas 30 para minimizar a área em corte

Page 62: Apêndice 1.docx

transversal termina o magneto 32 , e o fluxo magnético existente entre os pólos do íman armadura são tal como indicado pelas linhas pontilhadas luz .De modo semelhante os campos magnéticos de 6 os imans de estator 12 são indicadas pelas linhas pontilhadas de luz. O íman armadura 24 é mantida numa relação espaçada acima da faixa do estator 22 . Este espaçamento pode ser conseguido através da montagem do íman sobre uma lâmina de armadura, guiar ou controlar localizado acima dos imans de estator, ou o magneto de armadura pode ser montado em cima de um veículo de transporte com rodas ou deslizar apoiada sobre uma superfície não-magnético ou trilho guia disposta entre o estator ímãs e o ímã da armadura.Para clarificar a ilustração, os meios para suportar o íman armação 24 não está ilustrada e esses meios não fazem parte do invento, e é para ser entendido que os meios de suporte do íman armadura impede que o magneto de armadura que se afaste dos imans de estator, ou aproximando-se da mesma, mas permite o movimento livre do íman do induzido para a esquerda ou para a direita, numa direcção paralela à pista 22 definido pelos imans estator. Deve notar-se que o comprimento da armadura de magneto 24 é ligeiramente maior do que a largura de dois dos imans de estator 12 e o espaçamento entre eles. As forças magnéticas que actuam sobre o íman do induzido, quando na posição de Fig.5 será forças de repulsão 34 devido à proximidade das forças de polaridade e, como forças de atracção em 36 por causa da polaridade oposta do pólo sul do íman do induzido, e o pólo norte campo dos ímãs do setor. A força relativa desta força é representada pela espessura da linha de força. O resultante dos vectores de força impostas ao íman armadura, como mostrado na Fig.5 produzir um vector de força principal 38 para a esquerda, Fig.5 , deslocando o íman do induzido 24 para a esquerda. Na figura 6 as forças magnéticas que actuam sobre o íman de armadura são representados pelos mesmos números de referência que na Fig.5 . Enquanto as forças 34 constituem as forças de repulsão que tende a deslocar o pólo norte do ímã armadura longe dos ímãs do estator, as forças de atração imposta sobre o pólo sul do ímã armadura e algumas das forças de repulsão, tendem a mover o ímã armadura ainda mais para a esquerda, e como a força resultante 38 continua a estar voltada para a esquerda o íman armadura continua a ser forçada para a esquerda. Fig.7 representa ainda o deslocamento da armadura íman 24 para a esquerda em relação à posição da figura 6 , e as forças magnéticas que actuam nela estão representados pelos mesmos números de referência como na FIG 5 e FIG 6 , e o íman do estator irá continuar a mover-se para a esquerda, e tal movimento continua o comprimento da faixa 22 definida pelos imans estator 12 . Após o íman armadura a ser invertida de tal modo que o pólo norte está posicionado na parte direita, como visto na figura 5 , e o pólo sul está posicionado à esquerda, na direcção do movimento da armadura em relação ao íman do estator imans é para a direita , e a teoria de movimento é idêntico ao descrito acima. Na Fig.8 uma pluralidade de armadura imans 40 e 42 estão ilustrados os quais estão ligados por ligações 44 . Os ímanes de armadura são de uma forma e uma configuração idêntica à da forma de realização da FIG 5 , mas os ímans são escalonados uns em relação aos outros na direcção de movimento íman, ou seja, a direcção da pista 22 definido pelas estator imans 12 . Ao assim cambaleando uma pluralidade de ímãs de armadura um movimento mais suave da armadura interligados ímãs é produzido em comparação ao usar um único ímã armadura como há variação nas forças que agem sobre cada ímã armadura como ele se move acima da pista 22 , devido à mudança na forças magnéticas imposta no mesmo. O uso de vários armadura ímãs tende a "suavizar" a aplicação de forças impostas ligados armadura ímãs, resultando em um movimento mais suave do

Page 63: Apêndice 1.docx

conjunto magnético induzido. É claro, qualquer número de armadura íman podem ser interligados, limitada apenas pela largura da faixa de íman do estator 22 . Na Fig.9 e Fig.10 uma forma de realização rotativo abraçar os conceitos inventivos está ilustrado. Nesta concretização o princípio de operação é idêntico ao descrito acima, mas a orientação dos imans de estator e armadura é tal que a rotação da armadura de magnetos é produzido torno de um eixo, em vez de um movimento linear a ser alcançado. Na Fig.9 e Fig.10 uma base é representada em 46 que serve como um suporte para um componente de estator 48 . O componente de estator 48 é feita de um material não magnético, tal como plástico sintético, de alumínio, ou semelhante. O estator inclui uma superfície cilíndrica 50 que tem um eixo, e um furo roscado 52 é concêntrica definida no estator. O estator inclui uma ranhura anular 54 que recebe o casquilho anular 56 de material de alta permeabilidade ao campo magnético, tal como NETIC Co-magnética e uma pluralidade de estator imans 58 estão afixadas sobre a manga 56 em relação circunferencial espaçada, como será evidente na Fig.10 . De preferência, os imans de estator 58 são formadas com lados radiais convergentes como a ser de uma configuração de cunha que tem uma superfície interna curvada manga envolvente 56 , e um poste de superfície convexa 60 . A armadura 62 , na concretização ilustrada, é de uma configuração abaulada tendo uma porção de nervura radial, e uma porção que se estende axialmente64 . A armadura 62 é formada de um material não-magnético, e uma correia anelar recebendo ranhura 66 é aí definido para receber uma correia de transmissão de energia a partir da armadura para um gerador ou outro dispositivo que consome energia. Três armadura imans 68 são montados sobre a porção de armação 64 , e tais ímans são de uma configuração semelhante à configuração da armadura de magneto Figs. 5 a 7 . Os magnetos 68 são escalonados uns em relação aos outros numa direcção circunferencial, em que os ímans são colocados não exatamente 120 graus, separadamente, mas em vez disso, um ligeiro angular escalonamento dos imans de armadura é desejável para "suavizar" as forças magnéticas sendo imposta sobre o induzido como um resultado das forças magnéticas serem impostas simultaneamente sobre cada um dos imans de armadura. O escalonamento dos imans de armadura 68 numa direcção circunferencial produz o mesmo efeito que o escalonamento dos imans de armadura 40 e 42 , como mostrado na Fig.8 . A armadura 62 é montado em cima de um veio roscado 70 por rolamentos anti-fricção 72 , e o eixo 70 é roscado no furo roscado do estator 52 , e pode ser rodado pelo botão 74 . Neste modo de rotação da maçaneta 74 , e o veio 70 , desloca-se axialmente a armadura 62 em relação ao estator imans 58 , e tal deslocamento axial irá muito a magnitude das forças magnéticas impostas sobre as armaduras imans 68 do estator pelos imans controlando assim a velocidade de rotação da armadura.     Como será observado a partir Figs. 4 a 7, 9 e 10 , existe um espaço de ar entre os ímãs de armadura e os ímãs do estator e da dimensão desse espaçamento, afeta a magnitude das forças impostas sobre o ímã da armadura ou ímãs. Se a distância entre os ímãs de armadura e os ímãs do estator é reduzido as forças impostas sobre as armaduras ímãs pelo estator ímãs são aumentados, e que a força resultante 8 vector tende a deslocar as armadura ímãs em seu caminho de movimento aumenta. No entanto, a diminuição do espaçamento   entre as armaduras e estator imans cria uma "pulsação" no movimento dos imans de armadura, que é inconveniente, mas pode ser, em certa medida, minimizados através da utilização de uma pluralidade de armadura imans. O aumento da distância entre a armadura e do estator imans reduz a tendência de pulsação do íman armadura, mas também reduz a magnitude das forças magnéticas impostas sobre as armaduras imans. Assim, o espaçamento mais eficaz entre a armadura e do estator imans é que o espaçamento que

Page 64: Apêndice 1.docx

produz o vector de força máxima na direcção do movimento da armadura íman, com um mínimo de pulsação criação censurável. Em formas de realização descritas a placa de alta permeabilidade 20 e a manga 56 são revelados para concentrar o campo magnético do estator imans, e os imans de armadura são abauladas e moldaram extremidades para efeitos de concentração de campo magnético. Embora tais meios de concentração de campo magnético resultam em forças maiores impostas aos imans armadura para determinadas intensidades magnéticos, não se pretende que os conceitos do invento ser limitado ao uso de tais meios concentrando campo magnético. Como será apreciado a partir da descrição acima da presente invenção, o movimento do íman armadura ou imans resulta da relação de componentes descrito. O comprimento da armadura imans como relacionado com a largura dos magnetos de estator e o espaçamento entre elas, a dimensão do intervalo de ar e a configuração do campo magnético, combinados, produzem o resultado desejado e movimento. Os conceitos inventivos podem ser praticada, embora estas relações podem ser variados dentro de limites ainda não definidos e o invento pretende englobar todas as relações dimensionais que atingem o objectivo pretendido de movimento da armadura. A título de exemplo, com respeito a fig. a 7 , as seguintes dimensões foram utilizadas em um protótipo de funcionamento: O comprimento da armadura ímã 24 é de 3,125 ", os ímãs do estator 12 são 1 "de largura, 0,25" de espessura e 4 "de comprimento e de grãos orientados. O espaço de ar entre os pólos do ímã da armadura e os ímãs do estator é de aproximadamente 1,5 "e o espaçamento entre os ímãs do estator é de aproximadamente 0,5" polegadas. Com efeito, os imans de estator definir uma faixa de campo magnético de uma só polaridade transversalmente interrompido em localizações espaçadas por os campos magnéticos produzidos pelas linhas de força existente entre os pólos do estator e a força imans unidireccional exercida sobre o íman armadura é um resultado das forças de repulsão e atração existentes como o ímã armadura atravessa esta pista campo magnético. É para ser entendido que o conceito inventivo engloba um arranjo em que o componente de magneto armadura está estacionário e o estator é suportada para movimento e constitui o componente em movimento, e outras variantes do conceito inventivo serão evidentes para aqueles peritos na arte sem se afastar do âmbito do mesmo. Tal como aqui utilizado, o termo "faixa" destina-se a incluir tanto linear e arranjos circulares dos magnetos estáticos, e no "sentido" ou "comprimento" da pista é que direcção paralela ou concêntrica à direcção pretendida de movimento íman armadura.            

Page 65: Apêndice 1.docx

HAROLD EWING: O carrossel GERADOR ELÉTRICO

 Patente dos EUA 5.625.241                         29 abr 1997                        Inventor: Harold E. Ewing et al.

 CARROSSEL GERADOR ELÉTRICO

  

Esta é uma forma excerto reformulado esta patente mostra que um, auto-alimentado, motor de íman permanente e compacto combinado gerador eléctrico.  Existe pouca informação extra no final do presente documento.

 RESUMO

Um gerador de íman permanente ou motor com bobinas estacionárias posicionados em um círculo, um rotor sobre o qual estão montados ímans permanentes agrupadas em sectores e posicionados de modo a mover-se adjacente aos rolos, e um carrossel transportando grupos correspondentes de ímans permanentes através dos centros das bobinas, os filmes de carrossel com o rotor em virtude do seu ser magneticamente acoplado a ele. Inventores:Ewing, Harold E. (Merceeiro, AZ, EU)Chapman, Russell R. (Mesa, AZ, EU)Porter, David R. (Mesa, AZ, EU) Cessionário:Empresa de Pesquisa Energética (Mesa, AZ) EU Patentes Referências:3610974   outubro de 1971           Kenyon 310/49.                        4547713   outubro de 1985           Langley et al. 318/254.                5117142   de maio de 1992          Von Zweygbergk             310/156.5289072   fevereiro de 1994           Lange                            310/266.5293093   Mar, 1994           Warner                           310/254.5304883   abril de 1994           Denk                              310/180.  ANTECEDENTES DA INVENÇÃO

Existem inúmeras aplicações para pequenos geradores eléctricos da ratings de alguns quilowatts ou menos.   Os exemplos incluem fontes de energia elétrica para iluminação de emergência em edifícios comerciais e residenciais, fontes de energia para locais remotos, como cabanas de montanha, e fontes de alimentação portáteis para autocaravanas, prazer barcos, etc. Em todas essas aplicações, a confiabilidade do sistema é uma preocupação primordial.   Porque o sistema de energia é provável que ficam sentados por longos períodos de tempo sem o benefício de manutenção periódica, e porque o proprietário-operador é muitas vezes inexperiente na manutenção e operação de tais equipamento, o nível desejado de fiabilidade só pode ser conseguida através da simplicidade do sistema e a eliminação de componentes, tais como baterias ou outras fontes de alimentação secundárias, que são vulgarmente utilizados para o campo de excitação do gerador. Outra característica importante para tal equipamento gerador de miniaturização é particularmente no caso de o equipamento portátil.   É importante ser capaz de produzir o nível desejado de potência de um relativamente pequeno gerador. 

Page 66: Apêndice 1.docx

Ambos os requisitos são abordados na presente invenção através de uma nova adaptação do gerador de ímã permanente ou magneto em um projeto que se presta a operação de alta frequência, como um meio para a maximização da produção de energia por unidade de volume.  DESCRIÇÃO DA TÉCNICA ANTERIOR

Geradores de ímanes permanentes ou magnetos têm sido empregados largamente por muitos anos. As primeiras aplicações de tais geradores incluem o fornecimento de corrente eléctrica para velas de ignição em automóveis e aviões. Telefones adiantados usaram magnetos para obtenção de energia elétrica para tocar. O automóvel Modelo T Ford também usou magnetos para alimentar suas luzes elétricas. A presente invenção difere de magnetos da técnica anterior em termos de estrutura física, romance em que uma multiplicidade de ímãs permanentes e enrolamentos elétricos são organizados de forma que permite a operação de alta velocidade / alta frequência como um meio para satisfazer o requisito de miniaturização. Além disso, o desenho é melhorada através da utilização de um carrossel rotativo que suporta uma multiplicidade de origem campo magnéticos através dos centros dos enrolamentos eléctricos estacionárias no qual a tensão é gerada assim induzidas.  SUMÁRIO DA INVENÇÃO

Em conformidade com a invenção reivindicada, uma melhor gerador eléctrico íman permanente é fornecida com uma capacidade para entregar um relativamente elevado nível de potência de saída a partir de uma pequena e compacta estrutura. A incorporação de um carrossel rotativo, para o transporte dos imans de campo primários através dos enrolamentos eléctricos em que ocorre indução aumenta a intensidade de campo nos locais críticos para geração. É, portanto, um objecto da presente invenção consiste em proporcionar um gerador de íman permanente ou magneto melhorado para a geração de energia eléctrica.   Um outro objecto da presente invenção consiste em proporcionar um tal gerador em um nível relativamente elevado de energia eléctrica a partir de uma pequena e compacta estrutura.   Um outro objectivo deste invento é conseguir um alto nível de energia eléctrica, em virtude de a velocidade de rotação elevada e alta frequência de operação que o gerador do invento é capaz. Um outro objecto da presente invenção consiste em proporcionar um tal capacidade de alta frequência através da utilização de uma estrutura de campo de novo no qual os imanes permanentes primários são realizados através dos centros dos enrolamentos de indução do gerador por um carrossel rotativo. Ainda um outro objecto da presente invenção consiste em proporcionar um meio para dirigir o carrossel rotativo, sem o auxílio de um acoplamento mecânico, mas sim, em virtude do acoplamento magnético entre outros ímans mecanicamente accionado e os montados no carrossel. Ainda um outro objecto da presente invenção consiste em proporcionar uma capacidade melhorada para um funcionamento a alta velocidade / alta frequência através da utilização de um rolamento de ar como um suporte para o carrossel rotativo. Ainda um outro objecto da presente invenção consiste em proporcionar um gerador em uma tal melhoria suficientemente alta densidade de campo magnético nos locais críticos para geração de tensão sem recurso à utilização de lâminas ou outros meios para canalizar o campo magnético. 

Page 67: Apêndice 1.docx

Outros objectos um vantagens da invenção irão tornar-se evidentes com a seguinte descrição prossegue e as características de novidade que caracterizam a invenção serão apontados com particularidade nas reivindicações anexas e que formam uma parte desta especificação.  BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

A presente invenção pode ser mais facilmente descrito com referência aos desenhos anexos, nos quais: 

 A Fig.1 é uma vista em perspectiva simplificada do gerador eléctrico carrossel da

invenção; 

 Fig.2 é uma vista em corte transversal da Figura 1 tomada ao longo da linha 2-2 ;  

Page 68: Apêndice 1.docx

 Fig.3 é uma vista em corte transversal do gerador da Figura 1 e Figura 2 tomada

ao longo da linha 3-3 da Fig.2 ;  

Page 69: Apêndice 1.docx

 Fig.4 é uma vista em corte transversal da figura 3 tomada ao longo da linha 4-4 ;

Page 70: Apêndice 1.docx

 A Fig.5 é uma vista em perspectiva parcial, que mostra a orientação de um conjunto de magnetos permanentes dentro de um sector de vinte graus do gerador da invenção como é vista na direcção da seta 5 da figura 3 ;  

Page 71: Apêndice 1.docx

 Fig.6 é uma ilustração da disposição física dos enrolamentos eléctricos e magnetos permanentes dentro do gerador da invenção tal como visto na direcção da seta 6 na Figura 1 ;

 A Fig.7 é uma forma de onda que mostra as ligações de fluxo para uma dada enrolamento como uma função da posição de rotação do enrolamento em relação aos magnetos permanentes;    

 A figura 8 é um diagrama esquemático que mostra a ligação adequada dos enrolamentos do gerador para uma configuração de baixa voltagem da corrente do gerador de alta;

Page 72: Apêndice 1.docx

     

 A Fig.9 é um diagrama esquemático, que mostra uma ligação em série de bobinas de gerador para uma configuração de corrente de baixa e de alta tensão;    

 Fig.10 é um diagrama esquemático, que mostra uma série / paralelo de ligação enrolamentos do gerador para o funcionamento de corrente e tensão intermédia;

 A figura 11 é uma apresentação em perspectiva de uma configuração do íman carrossel modificado empregue numa segunda forma de realização da invenção;  

Page 73: Apêndice 1.docx

 Fig.12A e fig.12b mostram vistas superior e inferior dos magnetos carrossel de Fig.11 ;  

 Fig.13 é uma vista em corte transversal da configuração do íman modificado de fig.11, tomada ao longo da linha 13--13 com outras características da estrutura do carrossel modificado também mostrado; 

Page 74: Apêndice 1.docx

 Fig.14 é uma modificação da estrutura do carrossel mostrado na Figs. 1-13 , em que uma quarta íman carrossel está posicionado em cada estação; e  

 Fig.15 ilustra a utilização do dispositivo reivindicado como uma fonte de energia de corrente contínua pulsante.    

Page 75: Apêndice 1.docx

DESCRIÇÃO DA FORMA DE REALIZAÇÃO PREFERIDA  

 Referindo-se mais particularmente aos desenhos por caracteres de referência, Fig.1 mostra as proporções externas de um gerador eléctrico de carrossel 10da invenção.   Como se mostra na figura 1 , o gerador 10 é delimitada por um invólucro 11 com os pés de montagem 12 adequados para garantir o gerador a uma superfície plana 13 .   A superfície 13 é de preferência horizontal, como mostrado na Fig.1 . Carcaça 11 tem as proporções de um cilindro curto. Um veio de accionamento 14 estende-se axialmente a partir de invólucro 11 por meio de uma chumaceira 15 .   A saída eléctrica do gerador é trazido para fora através de um cabo 16 . 

 A vista em corte transversal da figura 2 mostra os elementos activos incorporados num sector vinte grau de estator e de um sector de vinte graus do rotor. Na primeira implementação da invenção, há dezoito setores estator idênticos, cada um incorporando um enrolamento ou bobina 17 ferida sobre uma moldura retangular ou bobina bobina.   Bobina 17 é realizada por um estator 18 que também pode servir como uma parede exterior da armação 11 . O rotor também é dividido em dezoito setores, nove dos quais incorporam três ímãs permanentes cada, incluindo um rotor magnético interior 19 , um ímã de rotor superior 21 e um ímã rotor inferior 22 .   Todos esses três ímãs têm seus

Page 76: Apêndice 1.docx

pólos sul enfrentam bobina 17 , e todos os três estão montados directamente na estrutura do rotor 23 que é fixado directamente ao veio de accionamento 14 . Os outros nove sectores do rotor estão vazios, isto é, eles não são preenchidos com ímans.   Os sectores despovoadas são alternados com os sectores povoadas de modo que os sectores povoadas adjacentes estão separadas por um sector não preenchida tal como mostrado na figura 3 e figura 6 .Com referência novamente à figura 2 , o gerador 10 também incorpora um carrossel 24 .   O carrossel é composto por nove pares de carrossel imans 25apertada entre anéis de retenção superiores e inferiores 26 e 27 , respectivamente.   O anel de retenção inferior 27 assenta no interior de um canal de chumaceira de ar 28 que é fixado ao estator 18 no interior da bobina de bobina 17 .   passagens de ar (não mostrado) admitir ar para dentro do espaço entre a superfície inferior do anel 27 e a superfície superior ou interna de canal 28 .   Esta disposição compreende um rolamento de ar que permite carrossel 24 de girar livremente dentro das bobinas 17 em torno do eixo de rotação 29 da armação de rotor 23 . Carousel 24 também é dividido em 18 setores de vinte graus, incluindo nove setores povoadas intercaladas com nove setores despovoadas em uma seqüência alternada.   Cada um dos nove setores povoadas incorpora um par de carrossel ímãs, conforme descrito no parágrafo anterior. 

 A relação geométrica entre os magnetos de rotor, os imans de carrossel e as bobinas, é ainda clarificado por Fig.3 , Fig.4 e Fig.5 .   Em cada uma das três figuras, o centro de cada sector do rotor preenchido é mostrado alinhado com o centro de uma bobina 17 .   Cada setor carrossel povoada, que é magneticamente travada na posição com um sector rotor povoada, por isso também é alinhado com uma bobina de 17 .  

Page 77: Apêndice 1.docx

 Em uma rápida implementação da invenção, as dimensões e espaçamentos do rotor ímãs 19 , 21 e 22 e carrosséis ímãs, 25A e 25B de pares de magnetos carrossel 25 foram como mostrado na Figura 5 .   Cada um dos ímãs do rotor 19 , 21 e 22 de medida de uma polegada por duas polegadas por uma polegada e meia com pólos norte e sul em frente de uma polegada por rostos de duas polegadas.   Cada um dos carrosséis ímãs 25A e 25B medido de duas polegadas por duas polegadas por uma polegada e meia com o norte e pólos do Sul pelo oposto duas polegadas por rostos de duas polegadas.   Os ímãs foram obtidos a partir de Imãs vendas e produção,Culver City, Calif.  O carrossel ímãs foram No.35NE2812832 de peças; o rotor ímãs foram peças personalizadas de resistência equivalente (MMF), mas metade da seção transversal do carrossel ímãs. Suportes de bobinas e outros elementos estacionários localizados dentro dos padrões de campos magnéticos são fabricados a partir de plástico de Delrin ou de Teflon ou de materiais equivalentes.   O uso de alumínio ou outros metais introduzem perdas por correntes de Foucault e, em alguns casos de atrito excessivo.Como mostrado na Figura 5 , carrossel ímãs 25A e 25B estão na borda, em paralelo com o outro, seus pólos norte frente para o outro, e espaçadas uma polegada de distância.    Quando visto de diretamente acima do carrossel ímãs, o espaço entre os dois ímãs 25A e 25B aparece como uma polegada por duas polegadas retângulo.   Quando o par de magnetos carrossel 25 está perfeitamente travada na posição magneticamente, ímã rotor superior 21 é diretamente acima desta polegadas por duas polegadas retângulo, menor ímã rotor 22 é diretamente abaixo dele, e a sua uma polegada por duas polegadas

Page 78: Apêndice 1.docx

caras estão directamente alinhados com ele, os pólos sul de os dois imans 21 e 22 viradas uma para a outra. De modo semelhante, quando visto a partir do eixo de rotação do gerador 10 , o espaço entre o carrossel imans 25A e 25B novamente aparece como uma polegada por duas polegadas de rectângulo, e deste rectângulo está alinhada com a de uma polegada por duas polegadas face do ímã 19 , o pólo sul de ímã19 de frente para o ímã par carrossel 25 . Rotor ímãs 19 , 21 e 22 estão posicionados o mais próximo possível de carrossel ímãs 25A e 25B , enquanto ainda permitindo a passagem para a bobina17 sobre e em torno do carrossel ímãs e através do espaço entre os ímãs de carrossel eo rotor ímãs. Em um gerador eléctrico, a tensão induzida nos enrolamentos do gerador é proporcional ao produto do número de voltas no enrolamento e a taxa de variação de fluxo concatenado que é produzido como o enrolamento é rodado por meio do campo magnético.   O exame das magnética padrões de campo é, portanto, essencial para a compreensão do funcionamento do gerador. No gerador de 10 , o fluxo magnético que emana dos pólos norte de carrossel ímãs 25A e 25B passam através do rotor ímãs e depois voltar para os pólos sul do carrossel ímãs.   O campo de fluxo total é, portanto, impulsionado pelo MMF combinada (força magnetomotriz) de os carrosséis e imans de campo, enquanto os padrões de fluxo são determinados pela orientação dos rotores e do carrossel imans. 

 

Page 79: Apêndice 1.docx

O padrão de fluxo entre carrossel ímãs 25A e 25B eo rotor superior e inferior ímãs 21 e 22 está ilustrada na Figura 4 .    linhas de fluxo magnético 31 a partir do pólo norte de carrossel ímã 25A estender-se ao pólo sul do ímã rotor superior 21 , passar através de ímã 21 e retornar como linhas 31 ' para o pólo sul do ímã de 25A .    Lines 33 , também a partir do pólo norte do ímã 25A estender-se ao pólo sul de menor ímã rotor 22 , passam por ímã 22 e voltar para o pólo sul de ímã 25A como linhas 33 ' .    Da mesma forma, as linhas 32 e 34 do pólo norte do ímã 25B passe através de ímãs 21 e 22 , respectivamente, e voltar como linhas 32 ' e 34 ' para o pólo sul de ímã 25B .   ligações fluxo produzido em Bobina de 17 por linhas que emanam carrossel ímã 25A são de sentido contrário daqueles que emana de ímã carrossel 25B .   Porque tensão induzida é uma função da taxa de variação do fluxo concatenado líquidos, é importante reconhecer essa diferença de sentido. 

 Fig.6 mostra um padrão de fluxo semelhante para o fluxo entre carrossel ímãs 25A e 25B e rotor interior ímã 19 .    Mais uma vez as linhas que emanam de ímã carrossel 25A e atravessam rotor ímã 19 produzir fluxos concatenados em bobina 17 que são opostas no sentido daqueles produzidos por linhas de ímã25B . A disposição dos ímãs de carrossel com os pólos norte frente para o outro tende a confinar e canalizar o fluxo para o caminho desejado. Este acordo substitui a função de bobinas magnéticas ou lâminas de geradores mais convencionais. As ligações de fluxo produzidos por ímans 25A e 25B são opostas em sentido, independentemente da posição de rotação da bobina 17, incluindo o caso em bobina 17 está alinhado com os carrosséis e do rotor, bem como imans pelas mesmas bobinas quando eles estão alinhados com um rotor despovoado sector. Levando-se em conta os padrões de fluxo de Fig.4 e Fig.6 e reconhecendo as condições de sentido opostos que acabamos de descrever, ligações fluxo líquido para um determinado bobina 17 são deduzidos como mostrado na figura 7 . 

Page 80: Apêndice 1.docx

 Na figura 7 , as ligações de fluxo líquido (de bobina voltas x linhas) são representados como uma função da posição da bobina em graus.   posição da bobina é aqui definida como a posição do eixo 35 da bobina 17, em relação à escala angular apresentada em graus Fig.6 .   (Note-se que a bobina é estacionária e a escala é fixado ao rotor. À medida que o rotor gira no sentido horário, a posição relativa da bobina 17 avança de zero a dez a vinte graus, etc.).  Numa posição bobina relativa de dez graus, a bobina está centrado entre ímãs 25A e 25B .   Supondo que os padrões de fluxo simétricas para os dois ímãs, as ligações de fluxo de um ímã cancelar exatamente os fluxos concatenados do outro, de modo que as ligações fluxo líquido é zero.   À medida que a posição relativa da bobina se move para a direita, as ligações de ímã 25A diminuição e os de ímã 25B aumento para que ligações fluxo líquido construir do zero e passa por um valor máximo negativo em algum ponto entre dez e vinte graus. Depois de alcançar o máximo negativo, ligações de fluxo diminuir, passando por zero a 30 graus (onde bobina 17 está no centro de um sector do rotor não preenchida), aumentando de seguida para um máximo positivo em algum momento apenas para além de 60 graus. Esta variação cíclica repete quando a bobina é submetido sucessivamente aos campos de setores do rotor povoadas e despovoadas. À medida que o rotor é accionado rotativamente, ligações de fluxo líquido para todas as dezoito bobinas são alterados, a uma taxa que é determinada pelo padrão de fluxo descrito apenas em combinação com a velocidade de rotação do rotor. Tensão instantânea induzida na bobina 17 é uma função da inclinação da curva mostrada na figura 7 e a velocidade do rotor, e mudanças de polaridade da tensão como a inclinação da curva entre os suplentes positivo e negativo. É importante notar aqui que uma bobina colocada em dez graus é exposto a um declive negativo, enquanto a bobina adjacente é exposta a um gradiente positivo.   As polaridades das voltagens induzidas nas duas bobinas adjacentes são, por conseguinte, oposta.   Para as séries paralelas ou ligações de bobinas ímpares e pares, esta discrepância polaridade pode ser corrigido com a instalação das bobinas ímpares e pares opostos (odds rodada final para final em relação ao Evens) ou invertendo as conexões de saída e chegada de estranho em relação ao mesmo numeradas bobinas. Qualquer uma destas medidas irá processar Todas as bobinas de aditivo, conforme necessário para a série ou conexões paralelas. A menos que os padrões de campo para sectores povoadas e despovoadas são quase simétrico, no entanto, as tensões induzidas nos bobinas ímpares e pares terão diferentes formas de onda. Essa diferença não será corrigido pelas reversões de bobina ou conexões reversas discutidos no parágrafo anterior. A menos que as formas de onda de tensão são quase os mesmos, correntes de circulação fluirá entre bobinas-pares e ímpares.   Essas correntes que circulam irá reduzir a eficiência do gerador.  

Page 81: Apêndice 1.docx

 Para evitar tais correntes de circulação e a consequente perda de eficiência de operação para padrões de campo não simétricas e formas de onda de tensão não compensadas, as ligações em série-paralelo de Fig.8 pode ser utilizado em uma corrente elevada, de configuração de baixa tensão do gerador.   Se o dezoito bobinas são numerados em sequência 1-18 de acordo com a posição à volta do estator, todas as bobinas de pares são ligados em paralelo, todas as bobinas ímpares são ligados em paralelo, e os dois grupos de bobinas em paralelo estão ligados em série como se mostra com polaridade invertida por um grupo de modo a que as tensões irão estar em fase em relação ao cabo de saída 16 .  

 Para uma corrente baixa, configuração de alta tensão, a ligação em série de todas as bobinas podem ser empregues como mostrado na Fig.9 .   Neste caso, apenas é necessário corrigir a diferença de polaridade entre os rolos numeradas par e ímpar.    Como mencionado anteriormente, isto pode ser conseguido por meio de ligações de partida e chegada para bobinas opostas pares e ímpares ou através da instalação de bobinas alternativas invertidas, até o fim. 

 Para configurações de corrente e de tensão intermédios, diversas ligações em série-paralelo podem ser empregues. Fig.10 , por exemplo, mostra três grupos de seis cada bobinas ligadas em série.   correntes de circulação irá ser evitada enquanto bobinas de pares não são ligados em em paralelo com bobinas ímpares.   Ligação em paralelo de conectados em série pares / ímpares pares como mostrado é admissível porque as formas de onda dos pares da série deve ser muito justa contrapartida. 

Page 82: Apêndice 1.docx

 Numa outra forma de realização da invenção, as duas grandes (duas polegadas por duas polegadas) do carrossel imans são substituídos por três menor imans como mostrado na Fig.11 , Fig.12 e Fig.13 .   Os três imans carrossel compreende um carrossel interior íman 39 , um íman carrossel superior 41 e um imã inferior carrossel 42 dispostos numa configuração em forma de U que corresponde à configuração em forma de U dos imans de rotor 19 , 21 e 22 .  Tal como no caso da primeira forma de realização, o rotor e imans carrosséis estão presentes apenas em sectores alternados do gerador. 

 As extremidades dos carrosséis imans são chanfradas para permitir uma disposição mais compacta das três ímans. Como mostrado na Fig.12 , cada ímã mede uma polegada por duas polegadas por uma meia polegada de espessura.   O pólo sul ocupa o chanfrado de uma polegada por duas polegadas rosto e o pólo norte está na face oposta. 

Page 83: Apêndice 1.docx

 A estrutura do carrossel modificado 24 ' , como mostrado na Fig.13 compreende uma placa de carrossel superior do rolamento 43 , uma placa de apoio inferior do carrossel 44 , uma parede cilíndrica exterior 45 e uma parede cilíndrica interna 46 . As placas superior e inferior de rolamentos 43 e 44 coincidem com os membros superior e inferior de rolamentos 47 e 48 , respectivamente, que são estacionários e protegidas no interior das formas de as bobinas 17 .   chapas de apoio 43 e 44 são moldadas para fornecer canais de ar 49 que servem como rolamentos de ar para apoio de rotação do carrossel 24 ' .   As placas de apoio também são encaixados para receber as bordas superior e inferior 51 de paredes cilíndricas 45 e 46 . A estrutura do carrossel modificado 24 ' oferece um número de vantagens em relação à primeira concretização.   A configuração do íman combinado do carrossel e o rotor fornece um acoplamento apertado e mais segura entre o carrossel e o rotor.   As menores carrossel imans também proporcionar uma redução significativa em carrossel peso. Este foi encontrado benéfico em relação ao suporte de rotação suave e eficiente do carrossel. 

Page 84: Apêndice 1.docx

 A modificação da estrutura do carrossel como descrito nos parágrafos anteriores pode ser dado mais um passo com a adição de uma quarta ímã carrossel52 em cada estação, como mostrado na Figura 14 .   Os quatro carrossel ímãs 39 , 41 , 42 e 52 formam agora uma moldura quadrada com cada uma das faces do ímã (pólos norte) enfrentam um correspondente no interior da face da bobina 17 .    ímãs Carrossel para esta modificação pode voltar a ser como mostrado na Fig.12 . Um ímã rotor adicional 53 pode também ser adicionado como mostrado, em alinhamento com carrossel ímã 52 . Estas modificações adicionais melhorar ainda mais o padrão do campo e o grau de acoplamento entre o rotor e o carrossel. O gerador eléctrico carrossel da invenção é particularmente bem adequado para alta velocidade, a operação de alta frequência onde a alta velocidade compensa a densidades de fluxo mais baixas do que pode ser conseguido com um suporte magnético, para encaminhamento do campo através das bobinas do gerador.   Para muitas aplicações, tais como iluminação de emergência, a alta freqüência também é vantajoso.   A iluminação fluorescente, por exemplo, é mais eficiente em termos de lumens por watt e os reatores são menores em altas freqüências. Embora a presente invenção tenha sido dirigida para a provisão de um gerador compacta para aplicações de gerador especializados, é também possível operar o dispositivo como um motor através da aplicação de uma fonte de tensão alternada apropriado para cabo 16 e o acoplamento de veio de accionamento 14 a uma carga. 

Page 85: Apêndice 1.docx

 É também possível operar o dispositivo da invenção como um motor, utilizando uma fonte de energia de corrente contínua pulsante.    Um sistema de controlo 55 para o fornecimento de tal operação está ilustrada na Fig.15 .    Incorporated no sistema de controlo 55 é um sensor de posição do rotor S , um controlador lógico programável 56 , um circuito de controlo de potência 57 e um potenciômetro P . Com base em sinais recebidos do sensor S , controlador 56 determina o calendário adequado para a excitação da bobina para garantir o máximo de torque e bom funcionamento.   Isto implica a determinação das posições ideais do rotor e o carrossel no início e no término de excitação da bobina. Para um funcionamento suave e torque máximo, a força desenvolvida pelos campos de interação dos ímãs e as bobinas excitados deve ser unidirecional, na medida do possível.  Normalmente, a bobina está animado para apenas 17,5 graus ou menos durante a cada 40 graus de rotação do rotor. O sinal de saída 58 de controlador de 56 é um sinal binário (alta ou baixa), que é interpretado como um comando ON e OFF para a excitação da bobina. O circuito de controle de energia incorpora um detector de estado sólido sob a forma de um transistor de potência ou um MOSFET.   Ele responde ao sinal de controlo 58 rodando o sólido ON detector de estado e OFF para iniciar e encerrar excitação da bobina.   amplitude da tensão instantânea fornecida às bobinas durante a excitação é controlado por meio de potenciômetro P .    A velocidade do motor e torque são, portanto, sensível às potenciómetro ajustes. O dispositivo também pode ser adaptado para o funcionamento como um motor utilizando um comutador e escovas para o controlo de excitação da bobina.  Neste caso, o comutador e escovas substituir o controlador lógico programável e o circuito de controlo de potência como meio para proporcionar excitação pulsada DC.   Esta abordagem é menos flexível, mas talvez mais eficiente do que o sistema de controlo programável descrito anteriormente. Será agora reconhecido que uma nova e útil gerador foi fornecido de acordo com os objectos do invento indicados, e ao mesmo tempo, mas algumas formas de realização da invenção tenham sido ilustradas e descritas, será evidente para os peritos na arte que várias alterações e modificações podem ser feitas sem se afastar do espírito da invenção ou do âmbito das reivindicações anexas.

Page 86: Apêndice 1.docx

 

Page 87: Apêndice 1.docx

  

Page 88: Apêndice 1.docx

 

Page 89: Apêndice 1.docx

 

Page 90: Apêndice 1.docx

 

Page 91: Apêndice 1.docx

 

Page 92: Apêndice 1.docx

PAVEL IMRIS: GERADOR OPTICAL

 Patente dos EUA 3.781.601                25 de dezembro de

1973                 Inventor: Pavel Imris GERADOR DE ÓTICA DE UM CAMPO ELECTROSTATIC TENDO OSCILAÇÃO

longitudinais a freqüências de luz para uso em um CIRCUITO ELÉTRICO  Por favor, note que este é um trecho re-redigido a partir desta patente.   Ele descreve um tubo cheio de gás que permite muitas lâmpadas fluorescentes de 40 watts padrão para ser alimentado com menos de 1 watt de potência cada. RESUMO

Um gerador de óptica de um campo electrostático a frequências de luz para uso em um circuito eléctrico, o gerador que tem um par de eléctrodos separados e espaçados num tubo cheio de gás de vidro de quartzo ou material semelhante, com pelo menos um condensador tampão ou adjacente a uma chapa de eléctrodo e um recipiente cheio dieléctrico que envolve o tubo, o gerador aumentando substancialmente a eficiência eléctrica do circuito eléctrico.  ANTECEDENTES DA INVENÇÃO

Esta invenção refere-se a uma melhoria de circuitos eléctricos, e mais particularmente, a circuitos que utilizam um gerador de óptica de um campo electrostático a frequências de luz. A medida da eficiência de um circuito eléctrico pode ser genericamente definida como a razão entre a energia da saída sob a forma desejada (tal como a luz de um circuito de iluminação) para a energia eléctrica consumida.   Até agora, a eficiência de muitos circuitos não possui sido muito elevada.   Por exemplo, em um circuito de iluminação com lâmpadas fluorescentes de 40 watt, apenas cerca de 8,8 watts de energia de entrada por lâmpada é realmente convertido para a luz visível, o que representa um rendimento de apenas cerca de 22%.   Os restantes 31,2 watts é dissipada principalmente sob a forma de calor. Tem sido sugerido que, com circuitos de iluminação com lâmpadas fluorescentes, o aumento da frequência da corrente aplicada irá aumentar a eficiência geral do circuito.   Embora a frequência de funcionamento de 60 Hz, a eficiência é de 22%, se a frequência é aumentada para 1 Mhz , a eficiência do circuito só subiria para alguns 25,5%.   Além disso, se a freqüência de entrada foram aumentados para 10 Ghz , a eficiência global circuito só seria de 35%.  SUMÁRIO DA PRESENTE INVENÇÃO

A presente invenção utiliza um gerador electrostático óptico que é eficaz   para produzir altas frequências na gama de luz visível de cerca de 10 14 a 10 23Hz.   A operação e a teoria do gerador electrostático óptica tenha sido descrita e discutida na minha série aplicação co-pendente No. 5248, arquivado em 23 de janeiro de 1970.   Tal como indicado na minha aplicação co-pendente, o presente gerador eletrostático óptica não executar em conformidade com as normas e padrões de freqüências eletromagnéticas comuns aceitos. O gerador electrostático óptico como utilizado na presente invenção pode gerar uma vasta gama de frequências entre os vários Hertz e aqueles na frequência de luz.   Em conformidade, é um objecto da presente invenção proporcionar sistemas melhorados de energia eléctrica utilizando circuitos meu gerador electrostático óptica, pelo que a energia da saída na forma desejada, será substancialmente

Page 93: Apêndice 1.docx

mais eficiente do que até agora possível, utilizando técnicas e equipamento padrão de circuito.   É um outro objecto da presente invenção proporcionar um tal circuito para utilização em fluorescente   de iluminação ou outros circuitos de iluminação.   É Também um objecto da presente invenção proporcionar um circuito com pode ser usado em conjunto com precipitadores electrostáticos para pó e recolha e remoção de partículas, bem como para muitos outros fins.  DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

A Fig.1 é um diagrama esquemático   esquema que mostra um gerador electrostático óptico da presente invenção, utilizado num circuito de iluminação para lâmpadas fluorescentes: 

   A figura 2 é uma representação esquemática de um circuito de alta tensão electrostática incorporando um gerador óptica: 

Page 94: Apêndice 1.docx

  Fig.2a é uma vista em corte através de uma parte do gerador e Fig.3 é uma vista em corte esquemática que mostra um gerador electrostático óptico de acordo com o presente invento, particularmente para utilização em circuitos de corrente alternada, embora também possa ser usado em circuitos de corrente contínua: 

Page 95: Apêndice 1.docx

    DESCRIÇÃO DAS FORMAS DE REALIZAÇÃO ILUSTRADA

Fazendo referência aos desenhos e à Figura 1 em particular, um circuito de baixa tensão, utilizando um gerador electrostático óptico é mostrado.   Como mostrado na Figura 1 , uma fonte de energia eléctrica de corrente alternada 10 , está ligado a um circuito de iluminação.   Ligada a uma torneira da fonte de energia 10 é um rectificador 12 para utilização quando a corrente contínua é necessária.   O circuito ilustrado é fornecido com um interruptor 14 que pode ser aberto ou fechado consoante energia AC ou DC é usado.   interruptor 14 está aberto e um interruptor 16 é fechado quando AC é usado.   Com o interruptor14 fechada e mudar 16 aberto, o circuito funciona como um circuito DC. 

Page 96: Apêndice 1.docx

 Estendendo a partir de interruptores 14 e 16 é condutor 18 o qual está ligado a um gerador electrostático óptico 20 .   condutor 18 é feito passar através de um isolador 22 e ligado a um eléctrodo 24 .   espaçado de eléctrodo 24 é um segundo eléctrodo 25 .   Encerrando eléctrodos 24 e 25 , que de preferência são feitas de tungsténio ou material semelhante, é um tubo de vidro de quartzo 26 , que é preenchida com um gás ionizável, 28 tais como o xénon ou qualquer outro gás ionizável, adequado, tal como o árgon, crípton, néon, azoto ou hidrogénio, bem como o vapor de metais tais como o mercúrio ou sódio. Em torno de cada extremidade do tubo 26 e adjacente aos eléctrodos 24 e 25 , são placas do condensador 30 e 32 sob a forma de cápsulas.   Um condutor está ligado ao eléctrodo 25 e passado através de um segundo isolador 34 .   Em redor do tubo, eléctrodos de capacitores e tampões é um invólucro de metal sob a forma de uma fina folha de cobre ou de outro metal tal como o alumínio.   envelope 36 é espaçado a partir dos condutores que conduzem para dentro e para fora do gerador por meio de   isoladores 22 e 34 .   envelope 36 é preenchido com um material dieléctrico tal como o óleo do transformador, água destilada altamente purificada, nitro-benzeno, ou qualquer outro dieléctrico líquido adequado.   Além disso, o dieléctrico pode ser um material sólido, tal como material cerâmico com moléculas relativamente pequenas. Um condutor 40 está ligado ao eléctrodo 25 , passada através do isolador 24 e, em seguida, ligado a uma série de lâmpadas fluorescentes 42 que estão ligados em série.   É as lâmpadas 42 , que será a medida da eficiência do circuito que contém o gerador electrostático óptico 20 .   Um condutor de 44completa o circuito das lâmpadas fluorescentes para a torneira da fonte de energia eléctrica 10 .   Além disso, o circuito é ligado a um terreno de 46 por um outro condutor de 48 .   Envelope 36 também está ligado à terra por chumbo 50 e no ilustrado diagrama, levar 50 está ligada ao condutor 44 . As tampas ou placas de condensadores 30 e 32 , formam um condensador em relação com o tubo de descarga.   Quando uma alta voltagem é aplicada ao eléctrodo do tubo de descarga, os iões de gás são animado e levado a um potencial superior ao seu ambiente, ou seja, o envelope e o dieléctrico que o rodeiam.   Neste ponto, o gás ionizado na verdade torna-se uma placa de um condensador em relação de cooperação com as tampas ou placas de condensadores 30 e 32 .

Page 97: Apêndice 1.docx

 Quando este condensador relativa é descarregado, a corrente eléctrica não diminui como seria normalmente esperado.   Em vez disso, mantém-se substancialmente constante, devido à relação entre o condensador relativa e absoluta de um condensador que é formado entre o gás ionizado e o envelope de metal espaçadas 36 .   Um efeito de oscilação ocorrer no condensador relativa, mas a condição eléctrico no condensador absoluto permanece substancialmente constante. Como também descrito no pedido de patente co-pendente N ° de série 5248, existe um efeito de oscilação entre o gás ionizado na lâmpada de descarga e o invólucro metálico 36 estarão presentes se os tampões de condensadores são eliminados, mas a eficiência do gerador electrostático irá ser substancialmente diminuída. A face do eléctrodo pode ser de qualquer forma desejada.   No entanto, uma ponta cónica de 60 0 foi considerada satisfatória e acredita-se ter uma influência na eficiência do gerador. Além disso, o tipo de gás seleccionado para o uso em tubo 26 , bem como a pressão do gás no tubo, também afectam a eficiência do gerador, e, por sua vez, a eficácia do circuito eléctrico. Para demonstrar o aumento da eficiência da utilização de um circuito eléctrico do gerador electrostático óptico do presente invento, assim como a relação entre a pressão de gás e a eficiência eléctrica, um circuito semelhante ao mostrado na Figura 1 pode ser utilizada com 100 padrão de 40 watts, fresco lâmpadas fluorescentes ligadas em série -WHITE.   O gerador electrostático óptico inclui um tubo de vidro de quartzo preenchido com xénon, com uma série de tubos de diferentes sendo utilizado por causa das diferentes pressões de gás a ser testados. 

Page 98: Apêndice 1.docx

A Tabela 1 mostra os dados a serem obtidos relativa ao gerador electrostático óptico. A Tabela 2 mostra o desempenho e a eficiência da lâmpada para cada um dos testes apresentados na Tabela 1 . O que se segue é uma descrição de dados em cada uma das colunas de Tabelas 1 e 2 .    Coluna Descrição

B Gas usado em tubo de descargaC A pressão do gás na câmara de ar (em Torrs)D A intensidade do campo ao longo do tubo (medida em

volts por cm. de comprimento entre os eléctrodos)E A densidade de corrente (medida em microamperes por

polegada quadrada. mm. de tubo de área em corte transversal)

F Corrente (medida em ampères)G Através do tubo de alimentação (calculado em watts por

cm. de comprimento entre os eléctrodos)H Tensão por lâmpada (medida em volts)K Corrente (medida em ampères)L Resistência (calculado em ohms)M Potência de entrada por lâmpada (calculado em watts)N Saída de luz (medido em lumens)

 Tabela 1

 

Tabela 2

Page 99: Apêndice 1.docx

 O desenho de uma construção de tubo para uso no gerador electrostático óptico do tipo utilizado em Fig.1 , pode ser realizada considerando o raio do tubo, o comprimento entre os eléctrodos no tubo e a potência ao longo do tubo. Se R é o raio interior mínimo do tubo, em centímetros, L o comprimento mínimo em centímetros entre os eléctrodos, e W a potência em watts através da lâmpada, a fórmula seguinte pode ser obtido a partir de Tabela 1: R = (corrente [A] / Densidade de Corrente [A / sq.mm ]) / pi L = 8R W = L [ V / cm] x A Por exemplo, para o ensaio n ° 18 no Quadro 1:A corrente é 0,1818 A,A densidade de corrente 0.000353 A / e sq.mmA Distribuição de tensão é 122,8 V / cm; portanto R = (0,1818 / 0,000353) 2 /3.14 = 12,80 milímetros. L = 8 x 8 = R = * 12,8 102,4 milímetros (10.2 cm.) W = 10,2 x 122,8 x 0,1818 = 227,7 VA ou 227,7 watts 

Page 100: Apêndice 1.docx

O percentual de eficiência de operação das lâmpadas fluorescentes em ensaio n ° 18 pode ser calculada a partir da seguinte equação: % Eficiência = (Output Energia / Energia Input) x 100 Através de uma única lâmpada fluorescente, a tensão é de 60 Volts e a corrente é 0,1818 ampères, portanto, a energia de entrada para a lâmpada 42 é 10,90 Watts.   A saída da lâmpada fluorescente é 3200 lúmenes o que representou 8,8 Watts de potência da energia da luz.   Assim, o uma lâmpada fluorescente está a funcionar a eficiência 80,7% sob estas condições. No entanto, quando o gerador óptico é o mesmo que o descrito para o ensaio n ° 18 e há 100 lâmpadas fluorescentes em série no circuito, a entrada de energia total é 227,7 watts para o gerador óptico e 1090 watts para lâmpadas fluorescentes 100, ou um total de 1.318 watts.   A entrada total de energia é normalmente necessário para operar as 100 lâmpadas fluorescentes em um circuito normal seria 100 x 40 = 4.000 watts.   Então, usando o gerador de óptica no circuito, a cerca de 2.680 watts de energia é poupada. A Tabela 1 é um exemplo do funcionamento da presente invenção para uma lâmpada fluorescente especial (40 watt branco fresco).   No entanto, os dados semelhantes podem ser obtidos por outras aplicações de iluminação, por aqueles peritos na arte. 

 Na figura 2 , um circuito é mostrado que utiliza um gerador electrostático óptico 20a , semelhante ao gerador 20 da Fig.1 .   Em gerador 20 , apenas um condensador tampão 32a é utilizado e é de preferência de desenho em secção transversal triangular.   Além , o segundo eléctrodo 25a está ligado directamente de volta para o condutor de retorno 52 , similar ao arranjo mostrado na minha série pedido co-pendente No. 5248, depositado em 23 de janeiro de 1970. Este arranjo é, de preferência por circuitos de tensão muito elevados e o gerador é particularmente adequado para uso DC. Na figura 2 , os elementos comuns receberam os mesmos números que foram usados na Fig.1 . 

Page 101: Apêndice 1.docx

 Na figura 3 , ainda uma outra forma de realização de um gerador electrostático óptica 20b é mostrada.   Este gerador é particularmente adequado para utilização com os circuitos de corrente alternada.   Nesta forma de realização, as placas do condensador 30b e 32b têm flanges 54 e 56 que se prolongam para o exterior para o invólucro 36 .   Embora a utilização do gerador electrostático óptica tenha sido descrita em utilização num circuito de iluminação fluorescente, é para ser entendido que podem ser utilizados muitos outros tipos de circuitos.   Por exemplo, a forma de realização de alta voltagem pode ser utilizado em uma variedade de circuitos, tais como lâmpadas de flash, controlos de alta velocidade, e impulsos de raios laser de alta energia.   O gerador também é particularmente utilizável em um circuito incluindo precipitação electrostática de partículas em dispositivos de controlo da poluição do ar, a síntese química em sistemas de descarga eléctrica, tais como geradores de ozono e de carregamento significa para os geradores de alta tensão do tipo de Van de Graff, assim como aceleradores de partículas.   Para os peritos na arte, muitos outros usos e circuitos serão evidentes.         

Page 102: Apêndice 1.docx

  

Page 103: Apêndice 1.docx

HAROLD COLMAN & RONALD SEDDON-GILLESPIE: 70 anos BATERIA

 Patente   GB 763.062         05 de dezembro de

1956      Inventores: Harold Colman e Ronald Seddon-Gillespie  

Aparelho para produzir um elétrico CURRENT  Esta patente mostra os detalhes de um dispositivo leve que pode produzir eletricidade usando um eletroímã auto-alimentado e sais químicos.   A vida útil do dispositivo antes de precisar de uma recarga é estimado em cerca de 70 anos.   A operação é controlada por um transmissor que bombardeia o amostra química com ondas de rádio de 300 MHz.   Isto produz emissões radioactivas partir da mistura de produtos químicos durante um período de uma hora no máximo, de modo que o transmissor tem de ser executado durante quinze a trinta segundos, uma vez a cada hora.   A mistura química é blindado por uma tela de chumbo impedir que a radiação prejudicial para chegar ao utilizador.   A saída do pequeno dispositivo descrito é estimada como sendo cerca de 10 amperes a 100 a 110 volts DC.  DESCRIÇÃO

Esta invenção refere-se a um novo aparelho para a produção de corrente eléctrica sendo o aparelho sob a forma de uma bateria secundária completamente nova.   O objecto da presente invenção é proporcionar um aparelho do tipo acima mencionado, que é consideravelmente mais leve em peso do que, e tem um maior infinitamente vida do que uma bateria conhecida ou características semelhantes e que pode ser re-activada como e quando necessário, num mínimo de tempo. De acordo com a presente invenção, proporcionar um aparelho que compreende uma unidade de gerador que inclui um íman, um meio para a suspensão de uma mistura de produtos químicos no campo magnético, sendo a mistura constituída por elementos cujos núcleos torna-se instável como um resultado de bombardeamento por ondas curtas de modo a que o tornam-se elementos de rádio-activo e libertação de energia eléctrica, sendo a mistura montado entre, e em contacto com, um par de metais diferentes, tais como o cobre eo zinco, um condensador montado entre os metais, um terminal ligado electricamente a cada um dos metais, meios para transmitir as ondas para a mistura e um escudo de chumbo em torno da mistura para impedir que a radiação prejudicial a partir da mistura. A mistura é, de preferência, composto por elementos de cádmio, de cobalto e de fósforo tendo pesos atómicos de 112, 31 e 59, respectivamente.   A mistura, que pode ser da forma de pó, é montado num tubo de material não condutor, material de alta resistividade de calor e é comprimida entre o zinco granulado a uma extremidade do tubo de cobre e granulado, no outro extremo, as extremidades do tubo fechada por tampas de metal e o tubo a ser transportada num suporte apropriado de modo a que ele está localizado entre os pólos do íman.   A íman é de preferência um electroíman e é activado pela corrente produzida pela unidade. Os meios para transportar as ondas para a mistura pode ser um par de antenas que são exactamente semelhante às antenas de transmissor da unidade para a produção de ondas, cada antena se projecta a partir e ser fixado à tampa de metal em cada extremidade do tubo. 

Page 104: Apêndice 1.docx

A unidade de transmissor que é utilizado para activar a unidade do gerador pode ser de qualquer tipo convencional, operando no ultra-ondas curtas e é de preferência controlado de cristal com a frequência desejada. DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

 

 A Fig.1 é um alçado lateral de uma forma do aparelho.

  

 Fig.2 é um ponto de vista é uma elevação final

  

Page 105: Apêndice 1.docx

 Fig.3 é um diagrama do circuito esquemático.

 Na forma do nosso invento ilustrado, a unidade geradora compreende uma base 10 sobre a qual os vários componentes são montados.   Esta base 10 , tendo que se projecta para cima a partir dele um par de braços 11 , que formam um alojamento base 12 para um tubo de quartzo 13 , o berço 12 sendo de preferência feito de material de mola, de modo que o tubo 13 é firmemente, mas amovível mantido em posição.   Os braços 11 estão posicionados relativamente aos pólos 14 de um electroíman 15 , de modo que o tubo 13 está localizado imediatamente entre os pólos do íman, de modo a estar no campo magnético mais forte criado pelo electroíman.   O íman serve para controlar os alfa e beta raios emitidos pelo cartucho quando ele está em operação. As extremidades do tubo de quartzo 13 são cada uma provida com uma tampa de metal 16 , e estas tampas 16 são adaptados para se engatarem no interior da mola berços 12 e os rolos 17 associados com o íman sendo dispostos de tal modo que, se a base 10 da unidade é em um plano horizontal, os pólos 14do magneto estão num plano substancialmente vertical. Também ligado entre os berços é um condensador de chumbo 18 que pode convenientemente ser alojado na base 10 da unidade e ligados em paralelo com este condensador 18 é uma bobina de indutância de alta frequência apropriada 19 .   A unidade está equipada com um escudo de chumbo 20 , de modo para impedir que a radiação nociva do tubo de quartzo, como será descrito mais tarde. O tubo de quartzo 13 tem montada na mesma, numa extremidade, uma quantidade de granulado de cobre que está em contacto eléctrico com a tampa de latão 16 em que a extremidade do tubo.   Também montado no interior do tubo e em contacto com o cobre é um produto químico granulado mistura que é em forma de pó e que é capaz de libertar a energia eléctrica e que se torna radioactivos quando sujeito ao bombardeamento por ondas de rádio de ultra-curtas. Montado na outra extremidade do tubo, e em contacto com a outra extremidade da mistura química em pó é uma quantidade de zinco granulado que se encontra em contacto com a tampa de latão nesta extremidade do tubo, sendo o arranjo que a mistura química é comprimida entre o cobre e o zinco granulada granulada. Projecta para fora a partir de cada uma das tampas de latão 16 , e electricamente ligado a eles, está uma antena 21 .   Cada antena 21 que corresponde exactamente em dimensão, forma e características eléctricas para a antena associada com uma unidade de transmissão que é para produzir as ondas curtas de ultra mencionados anteriormente. O electroíman 15 é convenientemente realizada por um pilar posicionado centralmente 22 que está fixada à base 10 .   Na extremidade superior do pilar 22,há uma barra transversal 23 , que tem a alta frequência da bobina 19 ligada a uma extremidade do mesmo.   O outra extremidade da barra transversal 23 é dobrado em torno na forma curva, como mostrado em 24 e está adaptado para se apoiar contra uma porção curva 25 da base 26 do electroiman 15 .   Um dispositivo de bloqueio adequado é fornecido para prender as porções curvas 24 e 25 na posição angular desejada, de modo que a posição dos pólos 14 do electroiman pode ser ajustado em torno do eixo do tubo de quartzo 13 . A unidade de transmissão é de qualquer tipo convencional adequado para a produção de ultra ondas curtas e podem ser de cristal controlados para assegurar que ela opera com a frequência desejada com a necessidade de ajuste.   Se o

Page 106: Apêndice 1.docx

transmissor só é necessária para funcionar por um curto alcance, pode ser convenientemente alimentado por bateria, mas se é para funcionar ao longo de um maior intervalo, então ele pode ser operado a partir de uma alimentação eléctrica adequada, tal como a corrente eléctrica.   Se o transmissor está a ser sintonizado, em seguida, a afinação pode ser operado por uma ligação fornecida com um micrómetro vernier escala de modo que o ajuste de precisão necessário pode ser conseguido. A mistura, que está contido dentro do tubo de quartzo é composto por elementos de cádmio, de cobalto e fósforo, possuindo pesos atómicos 112, 31 e 59, respectivamente.   Convenientemente, estes elementos podem estar presentes nos compostos que se seguem, e em que o tubo é para conter trinta miligramas da mistura, os compostos e as suas proporções são em peso: 1 Parte da Co (n 3 ) 2 6H 2 O2 Peças de CdCl 2

3 Peças de 3ca (PO 3 ) 2 + 10C. O cartucho, que consiste no tubo 13 com a mistura química em si é de preferência constituído por uma série de pequenas células construídas em série.  Por outras palavras, tendo em conta o cartucho de uma extremidade à outra, numa das extremidades e em contacto com o tampa de latão, haveria uma camada de cobre em pó, em seguida, uma camada da mistura química, em seguida, uma camada de zinco em pó, uma camada de cobre em pó, etc, com uma camada de zinco em pó em contacto com a tampa de latão na outra extremidade do cartucho.   Com um cartucho de alguns 45 milímetros de comprimento e cinco milímetros de diâmetro, cerca de catorze células podem ser incluídos. Os berços de 12 em que o bronze tampões 16 envolver, pode-se formar a partir de terminais que podem ser tomadas a saída da unidade.   Em alternativa, um par de terminais 27 pode ser conectado através dos berços de 12 , estes terminais 27 sendo si fornecidos com as antenas adequado 28 , os quais correspondem exactamente em dimensão, forma e características eléctricas para as antenas associado com o transmissor, as antenas 28 , substituindo as antenas 21 . Em funcionamento, com o tubo de quartzo contendo a mistura acima localizado entre o cobre e o zinco granulado granulado e com o próprio tubo em posição entre os pólos do íman, o transmissor está ligado e os ultra-ondas curtas provenientes da mesma são recebidos pelas antenas montados em cada extremidade do tubo e em contacto com o cobre e zinco, respectivamente, sendo as ondas assim passado através do cobre e zinco e através da mistura de modo a que a mistura é bombardeado por ondas curtas e o cádmio, cobalto e fósforo associados a mistura se tornar radioactivos e libertar energia eléctrico que é transmitido para o granulado de cobre e zinco granulado, fazendo com que uma corrente flua entre eles, de um modo semelhante ao do fluxo de corrente produzida por um par térmico.   Foi estabelecido que com uma mistura com a composição acima, a libertação óptima de energia é obtida quando o transmissor está a funcionar a uma frequência de 300 MHz. A provisão de um tubo de quartzo é necessária para a mistura evolui uma quantidade considerável de calor ao mesmo tempo que está a reagir ao bombardeamento das ondas curtas.   Verificou-se que o tubo vai durar apenas durante uma hora e que o tubo irá tornar-se alta após um horas de operação, isto é, o radioactiveness do tubo só vai durar durante uma hora e é, portanto, necessário, se a unidade estiver a ser executado de forma contínua, para o transmissor para ser operado por um período de alguns duração fifteen a trinta segundos uma vez a cada hora. 

Page 107: Apêndice 1.docx

Com um tubo de quartzo com um comprimento total de cerca de 45 milímetros e um diâmetro interno de cinco milímetros, e contendo trinta miligramas da mistura química, a energia estimado que será emitido a partir do tubo de descarga de uma hora, é 10 ampères a entre 100 e 110 volts.   Para permitir que o tubo de desprender esta descarga, é apenas necessário operar o transmissor na frequência desejada, por um período de cerca de quinze a trinta segundos de duração. A corrente que é desprendido pelo tubo durante a sua descarga é sob a forma de corrente contínua.   Durante a descarga a partir do tubo, radiações nocivas são emitidas sob a forma de raios gama, raios beta e raios alfa e por isso é necessário montar a unidade no interior de um escudo de chumbo para evitar que as radiações nocivas do que afecta pessoas e objectos na proximidade da unidade.   Os raios alfa e beta, que são emitidos a partir do cartucho quando ele está em operação são controladas pelo íman. Quando a unidade é ligada até alguns aparelhos, que é para ser alimentado por isso, é necessário fornecer fusíveis adequados para proteger contra o cartucho estar em curto-circuito, que poderia fazer com que o cartucho de explodir. O peso estimado de um tal aparelho, incluindo a blindagem necessária, por quilowatt hora de saída, é de cerca de 25% de qualquer tipo conhecido padrão de acumulador que está em uso hoje em dia e estima-se que a vida útil da mistura química é, provavelmente, na região de setenta a oitenta anos, quando em uso constante. Será assim visto que temos proporcionada uma nova forma de aparelho para a produção de uma corrente eléctrica, o que é consideravelmente mais leve do que o padrão tipo de acumulador, actualmente conhecida, e que tem uma vida infinitamente maior do que o padrão tipo de acumulador, e onde pode ser recarregada ou reactivada como e quando pretendido e a partir de uma posição remota, dependendo da potência de saída do transmissor.   Tal forma de bateria tem muitas aplicações.           

Page 108: Apêndice 1.docx

JONG-SOK AN: NO-carga do gerador

 Patentes dos EUA 6.208.061 27 mar 2001 Inventor: Jong-Sok

An                                 

NO-carga do gerador  A energia eléctrica é freqüentemente gerado girando o eixo de um gerador que tem algum arranjo de bobinas e ímãs contidos dentro dele.   O problema é que quando a corrente é desenhada a partir das bobinas na descolagem de um gerador típico, torna-se muito mais difícil de rotação o eixo do gerador.   O desenho astuto mostrado nesta patente supera este problema com uma concepção simples, em que o esforço necessário para rodar o veio não é alterada pela corrente consumida a partir do gerador.  RESUMO

Um gerador da presente invenção é formado por anéis de íman permanente trens 2 e 2 'ligados e fixos em duas órbitas 1 e 1' sobre um eixo de rotação 3, núcleos magnéticos de indução primária 4 e 4 'ligado e fixo por cima das superfícies periféricas exteriores de o íman permanente 2 e treina anel 2 ', a uma distância pré-determinada a partir das superfícies exteriores periféricas, indução núcleos magnéticos secundárias 5 e 5' ligados e fixos sobre os núcleos de indução magnéticos primários 4 e 4 'e cada um tendo dois furos de acoplamento, e 6 6 'formado no seu interior, núcleos terciárias 8 e 8', respectivamente, para acoplamento inseridos em dois furos de acoplamento 6 e 6 'de cada uma associada a indução magnética núcleos secundários 5 e 5' opostas uma à outra, e bobinas que respondem 7 e 7 '.   A anel trens magnéticos permanentes 2 e 2 'são formadas de 8 conjuntos de ímans com pólos N e S alternado, e imans associados uns com os outros na direcção axial têm polaridades opostas, respectivamente, e formam um par.  DESCRIÇÃO CAMPO TÉCNICO

A presente invenção refere-se a geradores, e particularmente a um gerador livre de carga que pode maximizar a eficiência do gerador por apagamento ou eliminando a carga repulsiva secundário exercida sobre o rotor durante a geração de energia eléctrica.  ANTECEDENTES DA TÉCNICA

O gerador é uma máquina que converte a energia mecânica obtida a partir de fontes de vários tipos de energia, como física, química ou de energia nuclear, por exemplo, em energia eléctrica. Geradores com base no movimento linear foram recentemente desenvolvidos, enquanto a maioria dos geradores são estruturados como geradores do tipo rotativo. Geração de força eletromotriz por indução eletromagnética é um princípio comum a geradores, independentemente do seu tamanho ou se o gerador é AC ou gerador DC. O gerador requer um íman forte tal como o íman permanente e electroiman para gerar o campo magnético, bem como um condutor para gerar a força electromotriz, e o gerador está estruturado para permitir que um deles a rodar em relação ao outro. Dependendo do que do ímã e os gira condutores, os geradores podem ser classificados em geradores do tipo rotativo de campo em que a

Page 109: Apêndice 1.docx

rotação do campo magnético e geradores do tipo rotativo de induzido em que o condutor gira. Embora o íman permanente pode ser utilizado para gerar o campo magnético, o electroíman é geralmente empregue a qual é formada uma bobina de campo magnético enrolado em torno de um núcleo para permitir que a corrente contínua a fluir através delas. Mesmo se um magneto forte é utilizada para aumentar a velocidade de rotação, a força electromotriz geralmente produzido a partir de um condutor não é tão grande. Assim, num sistema geralmente empregue, um grande número de condutores são fornecidos no gerador e as forças electromotrizes geradas a partir das respectivas conductare serialmente adicionou-se, de modo a alcançar uma elevada potência eléctrica. Como discutido acima, um gerador de electricidade produz habitual girando mecanicamente um íman (ou íman permanente) ou de um condutor (electroíman, bobina electricamente sensível e semelhantes), enquanto a corrente inversa gerada neste momento por indução magnética (indução electromagnética) e que flui através do bobina faz com que a força magnética que puxa o rotor de modo a que o próprio rotor é sujeito a carga desnecessária que atinge, pelo menos, o dobro da produção de energia eléctrica. 

 A figura 6 ilustra que a carga conforme discutido acima é exercida sobre um rotor de um gerador de tipo rotativo de campo acima mencionado. Referindo-nos à figura 6 , um trem de magneto permanente 104 é disposta em torno de um eixo de rotação 106 de modo a que os pólos N e pólos S são alternadamente localizado na superfície periférica exterior do comboio. A uma certa distância para fora a partir da periferia externa do íman permanente trem104 , um núcleo de indução magnética 100 e está disposta uma bobina 102 é enrolado em torno do núcleo de indução magnética 100 . Como permanentes trem ímã 104 gira, o campo magnético produzido na bobina de trem ímã permanente 104 mudanças para causar induzida a corrente flua através da bobina 102 . Esta corrente induzida permite bobina 102 para gerar um

Page 110: Apêndice 1.docx

campo magnético 110 , que faz com que uma força repulsiva exercida sobre trem íman permanente 104 na direcção que interfere a rotação do trem íman. Por exemplo, no exemplo apresentado na Fig.6 , o pólo S do campo magnético 110 enfrenta trem íman permanente 104 . O trem de pólo S íman permanente 104 abordagens de bobina 102 por causa da rotação do trem de íman permanente 104 , resultando em que a força repulsiva como descrito acima. Se os fluxos de corrente reversa em uma bobina responsivo de uma armadura enrolado em torno de um núcleo de indução magnética de um gerador de forma que a carga resultante dificulta o rotor gire, inverter o campo magnético da bobina de armadura resposta torna-se mais forte em proporção à produção de electricidade e, consequentemente, uma carga correspondente a pelo menos o dobro do consumo instantâneo pode ocorrer. Se a potência eléctrica de 100W é utilizado, por exemplo, inverter o campo magnético de pelo menos 200 W é gerado de forma que uma quantidade enorme de carga afecta o rotor para interferir a rotação do rotor. Todos os geradores convencionais são sujeitos a uma carga não só primário mecânica, isto é, a carga quando a energia eléctrica consumida, mas não é uma carga secundária devido a uma corrente inversa, que é proporcional ao consumo de energia eléctrica e, por conseguinte, sujeito a uma carga de pelo menos o dobro o consumo instantâneo. Uma tal quantidade de carga é um factor principal de redução da eficiência de produção de energia eléctrica, e solução do problema acima tem sido necessário.  DIVULGAÇÃO DA INVENÇÃO

Um objecto da presente invenção consiste em proporcionar um gerador capaz de gerar energia eléctrica com alta eficiência, anulando a carga secundária, excepto a carga mecânica do gerador, ou seja anulando a carga que é gerada devido a uma corrente inversa de uma bobina de responsivo uma armação enrolada em torno de um núcleo de indução magnética, de modo a evitar totalmente a carga secundária de ser exercida. Em suma, o presente invento é aplicado a um gerador de livre-carga incluindo um eixo de rotação, um primeiro trem de magneto em anel, um segundo trem magneto em anel, uma primeira pluralidade de primeiros núcleos magnéticos de indução primária, uma primeira pluralidade de segundas indução núcleos magnéticos primários , uma primeira bobina responsiva, e uma segunda bobina responsivo. O primeiro trem de magneto em anel tem pólos N e pólos S dispostas sucessivamente em uma periferia exterior de uma primeira órbita de rotação em torno do eixo de rotação. O segundo anel de trem íman tem os imãs dispostas sucessivamente em uma periferia exterior de uma segunda órbita de rotação em torno do eixo de rotação a uma distância predeterminada a partir da primeira órbita de rotação de tal modo que as polaridades dos magnetos no segundo órbita de rotação são opostas às polaridades na frente localizações na órbita de rotação do primeiro, respectivamente. A primeira pluralidade de primeiras primárias núcleos de indução magnética são fixados ao longo de uma primeira superfície periférica do primeiro trem de magneto em anel a uma distância predeterminada a partir da primeira superfície periférica. A primeira pluralidade de segundas indução magnética primárias núcleos são fixados ao longo de uma segunda superfície periférica do segundo trem magneto em anel a uma distância predeterminada a partir da segunda superfície periférica. Uma primeira pluralidade de primeiros acoplamento núcleos de indução magnética e uma primeira pluralidade de núcleos segundo acoplamento de indução magnética são

Page 111: Apêndice 1.docx

proporcionados em pares de modo a formar um circuito magnético fechado entre os primeiro e segundo núcleos magnéticos indução primários opostos um ao outro na direcção do eixo de rotação. A primeira bobina responsivo está enrolado em torno do primeiro acoplamento núcleo de indução magnética. A segunda bobina responsivo está enrolado em torno do segundo acoplamento de núcleo de indução magnética, a direcção de enrolamento da segunda bobina responsivo a ser invertida em relação à primeira bobina responsivo. De preferência, no gerador livre de carga do invento, o primeiro trem magneto em anel inclui um trem de íman permanente disposto ao longo da periferia externa da primeira órbita de rotação, e o segundo trem de magneto em anel inclui um trem de íman permanente disposto ao longo da periferia exterior do a segunda órbita de rotação. Ainda de preferência, o gerador livre de carga do presente invento inclui ainda uma primeira pluralidade de primeiros núcleos secundários indução magnética previstas nas respectivas periferias exteriores dos primeiros núcleos magnéticos de indução primária e tendo cada um primeiro e segundo furos de acoplamento, e uma primeira pluralidade de segunda núcleos secundários indução magnética previstas nas respectivas periferias externas dos segundos indução magnética núcleos primários e tendo cada um orifícios terceiro e quarto acoplamento. Os núcleos primeiro acoplamento de indução magnéticos são inseridos nos primeiro e terceiro orifícios de acoplamento para acoplar os primeiro e segundo núcleos secundários indução magnética, e os núcleos segundo acoplamento de indução magnéticos são inseridos na segunda e quarta furos de acoplamento para acoplar a primeira e segunda indução magnética núcleos secundários. Em alternativa, o gerador livre de carga do presente invento de preferência tem uma primeira pluralidade de primeiras bobinas dispostas responsivas no sentido de rotação sobre os auxiliares de rotação que são ligados em ziguezague entre si e uma primeira pluralidade de segundas bobinas dispostas responsivos na direcção de rotação em torno o eixo de rotação que são ligados uns aos outros em ziguezague. Alternativamente, no gerador livre de carga do presente invento, de preferência a primeira pluralidade é igual a 8, e os primeiros 8 bobinas que respondem dispostos na direcção de rotação em torno do eixo de rotação são em ziguezague ligados uns aos outros, e as 8 segunda bobinas que respondem dispostos na direcção de rotação em torno do eixo de rotação são em ziguezague ligados uns aos outros. Por conseguinte, uma vantagem principal da presente invenção é que duas bobinas que respondem respectivamente enrolado em direcções opostas em torno de um núcleo de ferro emparelhados são ligados para cancelar as forças magnéticas geradas por correntes inversas reversa (correntes induzidas) que flui através das duas bobinas que respondem, de modo a que o secundário carga que interfere a rotação do rotor é totalmente evitada e, portanto, um gerador de livre-carga pode ser fornecida para o qual é submetido a uma carga que é igual ou menor do que a carga mecânica, quando a produção de energia eléctrica não é feito, isto é, a carga rotacional mesmo quando o gerador é accionado para o máximo. Outra vantagem da presente invenção é que a força magnética inversa, como encontrado nos geradores convencionais, devido a uma corrente inversa ocorre quando o rotor gira, não é gerado, e, consequentemente, a carga de energia, excepto a gravidade do rotor principal e da energia dinâmica rotor é eliminado para aumentar a quantidade de produção de eletricidade em relação ao sistema de geração de energia elétrica convencional e, assim, aumentar a produção de energia elétrica e eficiência econômica. 

Page 112: Apêndice 1.docx

  BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS 

Page 113: Apêndice 1.docx

A Fig.1 é uma vista em corte transversal de um tipo de gerador de campo rotativo de acordo com uma forma de realização da presente invenção, ilustrando um arranjo de um íman permanente, os núcleos magnéticos e as bobinas de indução.

     Fig.2 é uma vista esquemática parcial que ilustra uma matriz magnética do rotor magnético permanente e um arranjo de uma das bobinas magneticamente responsivas colocados em torno do rotor em que uma forma de realização da presente invenção.

Page 114: Apêndice 1.docx

 Fig.3 ilustra uma estrutura de bobinas magneticamente responsivas e núcleos na forma de realização da presente invenção.

  Fig.4 é uma vista em planta ampliada de núcleos magneticamente sensíveis e porções de bobina do gerador livre de carga da presente invenção, ilustrando o fluxo através da mesma magnético.

Page 115: Apêndice 1.docx

  A Fig.5 é uma vista explodida sobre um eixo central que mostra a interligação das bobinas de campo magnético e que são, respectivamente, enroladas em torno de núcleos terciárias que rodeiam o rotor de magneto permanente na FIG. 1 de acordo com a presente invenção.

  

Page 116: Apêndice 1.docx

 A figura 6 ilustra a geração de carga secundária em um gerador convencional.

 

   

Page 117: Apêndice 1.docx

MELHORES MODOS DE REALIZAÇÃO DA INVENÇÃO

A estrutura e operação de um gerador livre de carga, de acordo com a presente invenção são agora descritos em conjunto com os desenhos. A Fig.1 ilustra uma estrutura em corte do gerador livre de carga do invento perpendicular a um eixo de rotação 3 . A figura 2 ilustra uma estrutura parcialmente em corte transversal do gerador livre de carga do invento, em paralelo ao eixo de rotação 3 .  Especificamente, na figura 2 , apenas um dos oito conjuntos de núcleos magnéticos de indução primária 4 e 4 ' dispostas em torno do eixo de rotação 3conforme descrito abaixo é representado esquematicamente.

Referindo-nos à figura 1 e figura 2 , a estrutura do gerador livre de carga do invento é agora descrita. Íman permanente treina 2 e 2 ' em forma de anel estão ligados e fixos aos respectivos órbitas esquerda e direita 1 e 1 ' fornecida em relação ao eixo de rotação 3 com um certo intervalo entre as mesmas.  íman permanente treina 2 e 2 ' estão fixados a esquerda e para a direita órbitas 1 e 1 ' , respectivamente, de tal modo que as polaridades na superfície periférica exterior de cada trem íman em relação ao eixo de rotação são alternadamente pólos N e pólos S. Os trens de ímanes permanentes são rotativo em torno do eixo. Além disso, as polaridades opostas de comboio respectivo íman permanente 2 e permanente trem íman 2 ' em relação à direcção do eixo de rotação 3 estão dispostos de modo a estar oposto.

Page 118: Apêndice 1.docx

 Como mostrado na Figura 2 , o eixo de rotação 3 e um caso 9 são unidos por um rolamento 10 a uma certa distância do íman permanente treina 2 e 2 ' . A uma distância predeterminada da treina íman permanente 2 e 2 ' , núcleos magnéticos de indução primária 4 e 4 ' com as respectivas bobinas enroladas em torno deles são fixadas à caixa 9 . Além disso, a indução núcleos magnéticos secundárias 5 e 5 ' cada um com dois furos de acoplamento 6 e 6 ' aí formadas são estruturados por empilhamento e acoplamento de uma pluralidade de núcleos ligados finas e fixada magnéticos núcleos indução primárias 4 e 4 ' , respectivamente, e os núcleos secundários estão ligados e fixados ao caso 9 . Indução magnética núcleos terciárias 8 e 8 ' são inseridos respectivamente em furos de acoplamento 6 e 6 ' de indução magnética núcleos secundários 5 e5 ' , de modo a par indução magnética núcleos secundários 5 e 5 ' do outro. Bobinas Responsive 7 e 7 ' são enrolados em direções opostas entre si em torno respectivos núcleos de indução magnética 8 e 8 ' . Fig.3 ilustra uma estrutura formada de indução magnética núcleos secundários 5 e 5 ' , para núcleos de indução magnética 8 e 8 ' e as bobinas que respondem 7 e 7 ' viram na direcção perpendicular ao eixo de rotação 3 . Como explicado acima, as direções de enrolamentos de bobinas de resposta 7 e 7 ' são, respectivamente, de frente um para o outro núcleos de indução magnética em torno de 8 e 8 ' que casal indução magnética núcleos secundários 5 e 5 ' . Na estrutura descrita em conjunção com a FIG 1 , FIG 2 e FIG 3 , quando eixo de rotação 3 do gerador de roda, trens magnéticos permanentes 2 e 2 ' em conformidade rodar para gerar correntes com sensibilidade magnética (corrente induzida electromagneticamente) em bobinas que respondem 7 e 7 ' e a corrente assim produzido pode ser retirado para utilização.

Page 119: Apêndice 1.docx

 Como mostrado na Fig.3 , as bobinas são enroladas sobre núcleos magnéticos de indução 8 e 8 ' , respectivamente, nas direcções opostas, no gerador do presente invento, e as direcções dos campos magnéticos gerados pelo fluxo das correntes induzidas são dispostos de tal que o pólo N e S pólo alternadamente ocorre em torno do eixo de rotação 3 . 

 Fig.4 ilustra campos magnéticos induzidos em um conjunto de indução magnética núcleos secundários 5 e 5 ' , núcleos de indução magnética 8 e 8 ' e bobinas de resposta 7 e 7 ' . 

Page 120: Apêndice 1.docx

Em fitas de ferro em ambas as extremidades dos respectivos núcleos secundários indução magnética 5 e 5 ' , um campo magnético de corrente inversa é gerada pela bobina responsivo 7 mediante a rotação de pólos de magneto permanente de trens de N e S 2 e 2 ' é na direcção de MA mostrado na Figura 4 , por exemplo, enquanto um campo magnético gerado pela corrente inversa responsivo bobina 7 é na direcção do MB na Fig.4 .   Consequentemente, os campos magnéticos gerados reversa pelo fluxo de correntes cancelam um ao outro. Os núcleos são formados por uma pluralidade de tiras de ferro, a fim de eliminar o calor gerado pelas correntes de Foucault. O campo magnético do rotor tem, portanto, nenhuma dependência do fluxo de corrente, a carga provocada pela magnetização induzida fenómeno desaparece, e a energia do movimento necessário para a rotação em relação à carga mecânica primária do próprio rotor é aplicada ao rotor. Neste momento, um circuito magnético incluindo indução núcleos magnéticos secundárias 5 e 5 ' e indução magnética núcleos terciárias 8 e 8 ' deve ser moldado em ".quadrature." formulário. Se o circuito não estruturados como ".quadrature." forma, uma parte das funções do campo magnético reversa como força eléctrica que dificulta a força de rotação do rotor. Além disso, os trens de íman permanente 2 e 2 ' do rotor são dispostos de modo a ter pólos opostos uns aos outros sobre os lados esquerdo e direito, conforme mostrado na Fig.2 , de modo a constituir o fluxo de fluxo magnético.   Cada rotor tem alternadamente dispostos imans, por exemplo, oito pólos são fornecidos para melhorar a eficiência do gerador. Uma descrição mais pormenorizada do princípio de funcionamento é agora dada. Quando o rotor na Fig.1 roda uma vez, S e N pólos dos ímans permanentes 2 e 2 ' , fixado na periferia do rotor fornecer sucessivamente campos magnéticos para indução núcleos primárias 4 acima, e o campo magnético é gerado em consequência de um caminho de um órbita do rotor ao longo de indução núcleo primário 4 , indução do núcleo secundário 5 , indução núcleo terciário 8 , indução do núcleo secundário 5 ' , a indução do núcleo primário 4 ' para a outra órbita do rotor, conforme mostrado na Fig.2 . Por conseguinte, a corrente flui nas bobinas afectadas por este campo eléctrico para gerar energia eléctrica. Por exemplo, se a energia produzida é utilizada como saída gerada para ligar uma luz eléctrica ou para utilizar como energia motriz, a corrente que flui através das bobinas gera os campos magnéticos reversa. No entanto, esta campos magnéticos reversa não influenciam ímãs permanentes 2 e 2 ' ligados ao rotor em Fig.2 uma vez que os campos magnéticos reverso da mesma magnitude, respectivamente, S e N ou N e S em ambas as extremidades de indução magnética núcleos secundários 5 e 5 'anulam uns aos outros, como mostrado na Fig.4 . Devido a isso, o rotor está num estado sem carga, em que qualquer resistência excepto o peso do próprio rotor e a resistência dinâmica é não exercida sobre o rotor.

Page 121: Apêndice 1.docx

 Fig.5 ilustra uma maneira de se conectar magneticamente bobinas responsivos 7 e 7 ' enroladas em torno de indução magnética núcleos terciárias 8 e 8 ' , com oito pólos. Referindo-nos à figura 5 , de acordo com um método de ligação de bobinas magneticamente responsivas 7 e 7 ' , linha 1a1 de bobina responsivo 7 ' (uma linha traçada Saída do fio enrolado em torno de um primeiro núcleo de indução magnética 8 ) está ligado à linha 1a2 ' (uma linha traçada Saída do fio enrolado em torno de um segundo núcleo de indução magnética 8 ), e, em seguida, linha 1a2 (outra linha desenhada Saída do fio enrolado em torno de um segundo núcleo de indução magnética 8 ) está ligado à linha 1A3 ' , e subsequentemente linhas 1a e 1a ' estão ligados sucessivamente em forma de ziguezague para permitir que a corrente flua.   Além disso, a bobina responsivo 7 está disposto para ligar linhas representadas por 1b1 em ziguezague de modo a que as linhas 1b e 1b ' estão ligados sucessivamente.   Desta forma, linhas 1b , 1b " e as linhas 1-A e 1-A ' das respectivas bobinas resposta magnética 7 e 7 ' estão conectados.   Como um todo, o total de quatro fios elétricos são traçadas para o uso. Quando a energia eléctrica está a ser gerado de acordo com a presente invenção tal como descrito acima, especificamente, a um circuito fechado é formado por bobinas que respondem 7 e 7 ' , as correntes eléctricas são induzidas em bobinas que respondem 7 e 7 ' enroladas à volta dos núcleos de indução magnética do gerador, e os campos magnéticos induzidos produzidos por bobinas que respondem respectivamente 7 e 7 ' poderia causar uma carga pesada que interfere a força de rotação do rotor. No entanto, como mostrado na Fig.4 , a direcção de convolução de uma bobina 7 é oposta à da outra bobina 7 ' , de modo que a força magnética geradas pelas correntes inversas (correntes induzidas) em bobinas que respondem 7 e 7 ' enrolado em torno núcleo indução magnética 4 não é transmitida para núcleos de indução magnética 8 e 8 Sendo

Page 122: Apêndice 1.docx

assim, nenhuma força magnética inversa é transmitida para ímãs permanentes 2 e 2 ' . Por conseguinte, cada vez que os pólos N e pólos S alternam uns com os outros, devido à alternância de ímans permanentes 2 e 2 ' mostrados na Fig.2 , as forças magnéticas inversa à direita e à esquerda em direcção oposta à direcção das setas indicadas por MA e MB desaparecer completamente, como mostrado na Fig.4 . Por conseguinte, as forças magnéticas reversa causados pelas correntes inversas não são influenciados por ímans permanentes 2 e 2 'e, consequentemente, sem carga, excepto a carga mecânica primária é exercida sobre o gerador da presente invenção. Como discutido acima, o gerador livre de carga do presente invento, a carga secundária, excepto carga mecânica do gerador, ou seja, a carga causada pelas correntes inversas que flui através das bobinas de reagir podem ser anulado. No que diz respeito a este gerador livre de carga, mesmo que 100% da corrente gerada por indução magnética (indução electromagnética) é utilizado, a carga secundária magnético devido às correntes inversas excepto a carga mecânica primária não serve como carga. Embora o número de pólos do rotor é descrito como 8 na descrição acima, o presente invento não está limitado a uma tal estrutura, e a presente invenção pode ter o seu efeito quando é aplicado o número menor ou maior de pólos. Além disso, embora o íman do rotor é descrito como o íman permanente na estrutura acima, a invenção não está limitada a tal caso e o íman do rotor pode ser um electroíman, por exemplo. Além disso, embora a descrição acima é aplicado à estrutura rotativa do-campo do tipo de gerador, o gerador pode ser do tipo de eixo rotativo da armadura.  EXEMPLO EXPERIMENTAL

Descrição mais detalhada do gerador da presente invenção é a seguir dado com base em exemplos experimentais específicos da presente invenção. O gerador da presente invenção e um gerador convencional foram usados para medir a eficiência de produção de energia eléctrica e da quantidade de carga e comparar as medições resultantes. EXPERIMENTAL EXEMPLO 1

Um de 12 pólos de corrente alternada (AC) gerador para carregar a bateria foi usada, e a produção de electricidade e a carga, quando 50% da produção de electricidade foi utilizado bem como aqueles em que foi utilizado 100% da produção de electricidade foram medidos. O gerador acima é um motor de corrente alternada de fase única e a fonte de alimentação utilizado foi 220V, com 1750 rpm, e a eficiência de 60%. O resultado de medição utilizando o poder de um motor de 0.5HP e ampere .times.volt calibre é mostrada na Tabela 1 . EXPERIMENTAL EXEMPLO 2

A medição foi realizada nas mesmas condições que as do exemplo 1 experimental e um gerador utilizado foi o que foi feito de acordo com a presente invenção têm as mesmas condições que as do produto do modelo existente acima. O resultado de medição utilizando o medidor de ampere volt x é mostrada na Tabela 1 . 

Page 123: Apêndice 1.docx

Tabela 1

( electricidade e quantidade de carga de saída dos geradores de correntes alternadas quando foram usados 50% e 100% da energia eléctrica) A partir do resultado do Exemplo Experimental 1 acima, a razão da redução notável da quantidade de electricidade quando o consumo de electricidade foi de 100% em relação ao consumo de electricidade de 50% no gerador convencional é considerado o aumento significativo da carga repulsiva exercida no gerador quando 100% da energia é utilizada. Por outro lado, no gerador do presente invento, não houve diferença apreciável na quantidade de carga entre aqueles casos em que 50% da electricidade foi usada e 100% do mesmo foi utilizado respectivamente. Em vez disso, a quantidade de carga diminuiu ligeiramente (aproximadamente 20W) quando se utilizou 100% da electricidade. Em vista disso, pode-se entender que a quantidade de energia elétrica gerada do gerador da presente invenção é aproximadamente o dobro com o aumento do consumo de electricidade, o que é diferente do convencional gerador produzindo energia elétrica o que diminui drasticamente quando a eletricidade consumo aumenta . Em conclusão, a quantidade de carga acima é suposto ser o valor numérico em relação à carga mecânica do gerador, como descrito acima. Qualquer carga secundária, excepto este, isto é, carga, devido às correntes inversas gerados nas bobinas da armadura reagir podem ser confirmados como sendo zero. EXPERIMENTAL EXEMPLO 3

12V geradores de corrente contínua (DC), com condições semelhantes às do exemplo experimental 1 foram usadas para fazer a medição sob as mesmas condições (80% de eficiência). O resultado da medição é apresentado abaixo. Tabela 2

( electricidade e quantidade de carga de saída dos geradores de correntes alternadas quando foram usados 50% e 100% da energia eléctrica) O gerador de corrente contínua tem eficiência mais elevada (80%) do que a do gerador de corrente alternada, enquanto que a utilização da escova aumenta o custo do gerador de corrente contínua. Quando foi utilizado 100% da energia, a quantidade de carga ligeiramente diminuída, que foi similar ao resultado mostrado na Tabela 1 e a saída de energia foi cerca de 2,2 vezes, pelo menos, que quando foi usada 50% da electricidade.  EXPERIMENTAL EXEMPLO 4

Um 220V monofásica de corrente alternada (AC) do gerador (0.5HP) possuindo condições semelhantes aos descritos no Exemplo Experimental 1 foi utilizado, e a rotação por minuto (rpm) foi alterada para fazer a medição sob a condição de

Page 124: Apêndice 1.docx

consumo de 100% do gerado electricidade. O resultado da medição é ilustrado na seguinte Tabela 3 . Tabela 3

( valores de potência e carga eléctrica gerada quando a rotação por minuto do gerador da presente invenção foi variada) Como mostrado na Tabela 3 acima, como a rotações por minuto (rpm) aumenta a partir de 1750, 3.600-5.100, aumenta a quantidade de energia eléctrica a partir de, respectivamente, 130, 210 a 307W e, consequentemente, a diferença entre a quantidade de energia eléctrica gerada ea quantidade de carga diminui para causar diminuição relativa da quantidade de carga como a rotações por minuto (rpm) aumenta.  EXPERIMENTAL EXEMPLO 5

A medição foi feita, alterando o número de pólos dos magnetos permanentes do invento sob as mesmas condições que as do exemplo experimental 1 e sob a condição de que 100% da electricidade produzida foi usada N e S. O resultado da medição é ilustrado abaixo. Tabela 4

( valores de potência e carga eléctrica gerada quando o número de pólos dos magnetos permanentes do gerador da invenção foi alterado) Da Tabela 4 acima, pode-se entender que como o número de pólos aumenta, ambos os valores de energia gerada e aumento de carga.   No entanto, a razão entre a quantidade de energia eléctrica gerada para a quantidade de carga aumenta monotonamente.   No tabela acima, em termos de quantidade de carga, apenas a carga mecânica primária e secundária é exercida eléctrico não é exercida. O aumento do número de pólos provoca um aumento, ao número de pólos aumentou, o número de linhas de fluxo magnético que se enrola transversal, e, consequentemente, aumenta a força de electromotrizes para aumentar a quantidade de energia eléctrica gerada. Por outro lado, a quantidade de carga mecânica tem um valor constante, independentemente de o aumento do número de pólos, de modo que a quantidade de carga mecânica relativamente diminui a reduzir a diferença entre a quantidade de carga e a quantidade de energia eléctrica gerada. Descrição detalhada da presente invenção que foi dada acima é apenas para efeitos de apresentação de exemplo e ilustração, não para limitação. Irá ser apreciado caro que o espírito e escopo da invenção será limitado apenas pelo âmbito das reivindicações em anexo.    

Page 125: Apêndice 1.docx

       

Page 126: Apêndice 1.docx

ALBERTO MOLINA-MARTINEZ: gerador elétrico

 Pedido de Patente US 20020125774      06 março de 2002      Inventor:

Alberto Molina-Martinez 

GERADOR elétrica contínua  Este pedido de patente mostra os detalhes de um dispositivo que alega-se, pode produzir eletricidade suficiente para alimentar tanto em si e cargas externas.   Ele também não tem partes móveis.  RESUMO

Um núcleo cilíndrico estacionário electromagnética, feita de uma peça laminados finos empilhados a altura desejada, tendo ranhuras fechadas distribuídas radialmente, em que dois arranjos de enrolamento trifásicas são colocados em conjunto nas mesmas ranhuras, um para o centro, uma para o exterior, para o propósito de criar um campo electromagnético rotativo, aplicando temporariamente uma corrente trifásica para um dos enrolamentos, e por este meio, induzindo uma tensão sobre a segunda, de tal maneira que a energia de saída é muito maior do que a entrada.   Um comentário sobre o retorno será o sistema ea fonte temporária é então desligado. O gerador irá executar por si só indefinidamente, gerando permanentemente um grande excesso de energia.  ANTECEDENTES DA INVENÇÃO

1. Campo da InvençãoA presente invenção refere-se genericamente a sistemas geradores de energia eléctrica. Mais especificamente, a presente invenção refere-se a unidades geradoras de energia eléctrica de auto-alimentação. 2. Descrição da Arte RelacionadaDesde Nikola Tesla inventou e patenteou seu sistema polifásico para geradores, motores de indução e Transformers, nenhuma melhoria essencial tem sido feito no campo. Os geradores iria produzir as tensões e correntes polifásicas por meio de movimento de rotação mecânica, a fim de forçar um campo magnético para rodar ao longo do gerador está espaçada radialmente enrolamentos. A base do sistema de motor de indução foi a criação de um campo eletro-magnético rotativo, em vez de um campo magnético rodado mecanicamente, o que induziria tensões e correntes para gerar forças eletromotriz utilizáveis como energia mecânica ou poder. Finalmente, os transformadores se manipular as tensões e correntes a viabilizar a sua utilização para a transmissão e para longas distâncias. Em todos os presentes Geradores elétricos uma pequena quantidade de energia, normalmente menos de um por cento da potência de saída em grandes geradores, é usado para excitar os pólos eletromagnéticos mecanicamente rodada que induzem tensões e correntes em condutores com uma velocidade relativa ou circulação entre si e as massas polares. O resto da energia utilizada no processo de obtenção de energia eléctrica, é necessário para movimentar as massas e para superar as perdas do sistema: perdas mecânicas; as perdas por atrito; perdas escovas, perdas desvios laterais; perdas reação da armadura; perdas espaço de ar; perdas reatância síncrona; Foucault atuais perdas; perdas de histerese, todos os quais, em conjunto, são responsáveis pelo excesso de entrada de energia (energia mecânica) necessário para gerar valores sempre menores de energia elétrica.  

Page 127: Apêndice 1.docx

SUMÁRIO DA INVENÇÃO

O C ontinuous E , eléctricos G enerator consiste de um núcleo electromagnético cilíndrica estacionária feita de uma peça laminados finos empilhados em conjunto para formar um cilindro, em que dois arranjos de enrolamentos trifásicos são colocados nas mesmas ranhuras de não ter qualquer relação de velocidade ou deslocamento físico entre elas .   Quando um dos enrolamentos é ligado a uma fonte trifásica temporária, um campo electromagnético rotativo é criado, e o campo criado desta maneira vai cortar as bobinas estacionárias do segundo enrolamento, induzindo tensões e correntes. Da mesma forma e extensão como nos geradores comuns, cerca de um por cento ou menos da potência de saída será necessário para manter o campo magnético rotativo animado. No C ontinuous E , eléctricos G enerator não há perdas mecânicas; as perdas por atrito; perdas da escova; perdas desvios laterais; perdas reação da armadura; ou perdas espaço de ar, porque não há qualquer movimento de qualquer tipo. Existem: reactância síncrono perdas, as perdas por correntes de Foucault e perdas por histerese, que são inerentes à concepção, construção e os materiais do gerador, mas na mesma medida como nos geradores comuns. Um por cento ou menos do total de energia produzida por geradores elétricos presentes vai para criar seu próprio campo magnético; uma energia mecânica que exceda a saída total de geradores presentes é utilizado para torná-los rodar no processo de extracção de corrente eléctrica a partir deles. No Continuous E , eléctricos G enerator não há necessidade para o movimento desde o campo é de fato já rotativa electromagnéticos, não será necessário para que toda essa energia mecânica. Em condições semelhantes de correntes emocionantes, massa do núcleo de design e enrolamentos, o C ontinuous E , eléctricos G enerator é significativamente mais eficiente do que presentes geradores, o que também significa que ele pode produzir muito mais do que a energia que necessita para funcionar. O C ontinuous E , eléctricos G enerator pode retorno do sistema, a fonte temporária pode ser desconectado e o gerador funcionará indefinidamente. Tal como acontece com qualquer outro gerador, a C ontinuous E , eléctricos G enerator pode excitar o seu próprio campo eletromagnético com uma parte mínima da energia elétrica produzida. O C ontinuous E , eléctricos G enerator só precisa ser iniciado, ligando sua indução enrolamentos trifásicos a uma fonte externa de três fases para um instante, e depois de ser desligada, para iniciar o sistema, tal como aqui descrito. Em seguida, desligado, ele será executado indefinidamente gerando um grande excesso de energia elétrica para a extensão do seu design. O C ontinuous E , eléctricos G enerator pode ser projetado e calculado com todas as fórmulas matemáticas em uso hoje para projetar e calcular os geradores elétricos e motores. Ele está em conformidade com todas as leis e os parâmetros utilizados para o cálculo de indução elétrica e geração de energia elétrica hoje. Exceto para a Lei de Conservação de Energia, que, por si só, não é uma equação matemática, mas um conceito teórico e pela mesma razão não tem qualquer papel no cálculo matemático de um gerador elétrico de qualquer tipo, o C ontinuous E , eléctricos G enerator está em conformidade com todas as leis da Física e Engenharia Elétrica. O C ontinuous E , eléctricos G enerator nos obriga a rever a Lei da Conservação da Energia. Na minha opinião pessoal, a eletricidade nunca veio a energia mecânica que colocamos em uma máquina para mover as massas contra todas as oposições. O sistema mecânico é efectivamente proporcionando o caminho para a condensação de electricidade.   A C ontinuous E , eléctricos G enerator fornece um caminho mais eficaz para a electricidade.  

Page 128: Apêndice 1.docx

DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

A Fig.1 mostra uma forma de realização da presente invenção.

  

Page 129: Apêndice 1.docx

Fig.2 mostra um diagrama de cablagem interna para a forma de realização da presente invenção apresentada na Figura 1 .

  Fig.3 mostra um único laminado de uma forma de realização alternativa da presente invenção. 

Page 130: Apêndice 1.docx

     A figura 4 mostra um laminado de duas peças simples para a outra forma de realização alternativa da presente invenção. 

 

Page 131: Apêndice 1.docx

         

Page 132: Apêndice 1.docx

A Fig.5 mostra um diagrama de ligações para uma forma de realização da presente invenção, construída a partir do laminado mostrado na Figura 3 ouFigura 4 . 

     A figura 6 mostra o padrão de fluxo magnético produzido pela presente invenção. 

Page 133: Apêndice 1.docx

        A Fig.7 mostra os padrões do campo magnético de rotação produzida pela presente invenção.   

Page 134: Apêndice 1.docx

  

Page 135: Apêndice 1.docx

A figura 8 mostra o sistema completo da presente invenção. 

     A Fig.9 é uma vista ampliada da forma de realização alternativa da presente invenção mostrada na Figura 3 ou Figura 4 . 

Page 136: Apêndice 1.docx

 

 

DESCRIÇÃO DETALHADA DA INVENÇÃO

A presente invenção é um gerador eléctrico contínuo e autônomo capaz de produzir mais energia do que precisa para operar, e que prevê-se a energia necessária para operar. A ideia básica consiste na indução de tensões e correntes eléctricas sem qualquer deslocação física através da utilização de um campo magnético criado por uma rotação do estator trifásico temporariamente ligado a uma fonte trifásica, e colocando condutores estacionários no caminho do referido rotacional campo magnético, eliminando a necessidade de forças mecânicas.

Page 137: Apêndice 1.docx

  O sistema de base pode ser observado na Figura 1 , que mostra uma forma de realização da presente invenção. Existe um núcleo ferromagnético fixo 1com um e três enrolamentos de indução de fase 3 , espaçadas de 120 graus e ligados em Y 6 , a fim de proporcionar um campo electromagnético rotativo, quando uma tensão trifásica é aplicado; para o caso, um arranjo de dois pólos. Dentro deste núcleo 1 há um segundo núcleo ferromagnético estacionária 2 , sem espaço entre eles, este é, sem ar-gap.   Este segundo núcleo 2 tem também um estacionário arranjo enrolamento trifásico ( 4a em Fig.4B  e 4b emFig.2 ), alinhado como mostrado na FIG 1 e FIG 2 com o núcleo externo indução enrolamentos 3 . Não há qualquer movimento entre os dois núcleos, uma vez que não existe entreferro entre eles. Não há qualquer eixo de cada núcleo uma vez que estas não estão a rodar núcleos. Os dois núcleos pode ser feita de laminados empilhados isolados ou isolados de pó ferromagnético comprimido e ligado. O sistema funciona de qualquer forma, induzindo tensões trifásicas e correntes nos condutores estacionários 4a dos enrolamentos internos 4b , aplicando correntes trifásicas aos terminais A 5a , 5b B e C 5c dos enrolamentos externos 3 ; ou indução trifásicos tensões e correntes sobre os enrolamentos externos 3 , através da aplicação de correntes trifásicas aos terminais T1 7a , 7b T2 e T3 7c , dos enrolamentos internos 4b .   Quando uma tensão trifásica é aplicada aos terminais Uma 5a , B 5b e 5c C , as correntes terão a mesma magnitude, mas será deslocado no tempo por um ângulo de 120 graus.   Estas correntes produzem forças motrizes-magneto, o qual, por sua vez, criam um fluxo magnético rotativo.   O regime pode variar amplamente como eles ocorrem com presentes alternadores e motores trifásicos, mas os princípios permanecem os mesmos, um campo magnético rotativo estacionário mas electro-magneticamente, induzindo tensões e correntes nos condutores fixos colocados no caminho do dito campo magnético rotativo. O diagrama mostra um arranjo de dois pólos para ambos os enrolamentos, mas

Page 138: Apêndice 1.docx

podem ser utilizados muitos outros arranjos, como em geradores e motores comuns. 

 A figura 2 mostra a disposição de três fases do enrolamento interno 4b que tem proporcionado, na prática, tensões e correntes simétricas, devido a um espaço ângulo de 120 graus.   É semelhante a um arranjo de dois pólos. Podem ser utilizados muitos outros arranjos trifásicos ou poli-fase.   Sempre que um condutor é atravessada por um campo magnético de rotação, uma tensão irá ser induzida através de seus terminais.   As interligações depender do uso que se vai dar ao sistema.   Neste caso, teremos uma tensão trifásica em terminais T1 7a, 7b T2 e T3 7c e um neutro 8 .   A tensão de saída depende da densidade do fluxo magnético rotativo, o número de voltas do condutor, a frequência (em vez da velocidade) e o comprimento do condutor atravessada pelo campo, como em qualquer outro gerador. Fig.3 mostra uma forma de realização alternativa da presente invenção em que o gerador é feita a partir de lâminas múltiplas de uma única peça 9 , empilhadas como um cilindro com a altura desejada.   Esta forma de realização também pode ser feito de um bloco de uma peça de comprimido e ligado pó ferromagnético isolado. A mesma ranhura 10 para acomodar a interna 4a / 4b e os enrolamentos externos 3 , isto é, o indutor e os enrolamentos induzidos (ver Fig.5 ).    Neste caso, um laminado 24 de ranhura é mostrada, mas o número de ranhuras pode variar amplamente de acordo com a concepção e necessidades. A figura 4 mostra um laminado de duas peças simples para a outra forma de realização alternativa da presente invenção.   Para efeitos práticos, a laminação pode ser dividido em duas peças 9a, 9b , como mostrado, para facilitar a inserção

Page 139: Apêndice 1.docx

das bobinas.   Em seguida, eles são solidamente montadas sem separação entre eles, como se fossem apenas uma peça. Os laminados descritos acima podem ser construídos com fina (0,15 mm de espessura ou menos) laminações isolamento 9 ou 9a e 9b de um material de alta permeabilidade magnética e baixa perdas por histerese, como Hiperco 50A, ou semelhante, para reduzir as perdas ou comprimido com electricamente isolado ferromagnético pó, que tem as perdas por correntes de Foucault e inferiores podem também ter perdas de histerese baixa, o que pode tornar o gerador de alta eficiência.   

Page 140: Apêndice 1.docx

OPERAÇÃO DO GERADOR

O C ontinuous E , eléctricos G enerator como descrito e mostrado nos desenhos seguintes desenhado e calculado para produzir um campo electromagnético rotativo forte com baixas correntes excitantes.   Usando um material laminado, tal como o dito Hiperco 50A, que pode atingir rotativa campos magnéticos acima de dois Teslas, já que não há perdas de espaço de ar, as perdas mecânicas, perdas desvios laterais, perdas reação da armadura, etc., como disse antes.   Isso pode ser obtido através da aplicação de uma corrente trifásica temporária aos terminais A , B e C 12 de as bobinas indutores 13, 14 e 15 ( 5A, 5B e 5C na Fig.1 ), espaçadas de 120 graus entre si (ver Figura 5 ). 

 FIG 5 mostra a distribuição espacial dos enrolamentos indutores 13, 14 e 15 , bem como a induzida enrolamentos 18a, 18b, 19a, 19b, 20a e 20b .   Ambos, o indutor e os enrolamentos induzidas são colocados nos mesmos entalhes 10 ou 16 e 17 , com um regime semelhante.   Mesmo que o sistema funciona em ambos os sentidos, a melhor configuração parece ser a de colocar os enrolamentos indução 13, 14 e 15 , para o centro e os enrolamentos induzidos18a, 18b, 19a, 19b, 20a e 20b , para o exterior, uma vez que serão necessários enrolamentos pequenas para induzir um campo magnético muito forte de rotação, devido às pequenas perdas envolvidas no processo, e em troca, enrolamentos maiores e poderosos que serão necessários para extrair toda a energia que o sistema irá proporcionar. Ambos os enrolamentos estão ligados em Y (não mostrado), mas eles podem ser conectados de formas diferentes, tal como qualquer outro gerador.   Estes arranjos são equivalentes para os arranjos mostrados para a forma de realização na Fig.1 e Fig.2 . As bobinas de indutores 13, 14 e 15 são projetados e calculados para que o gerador pode ser iniciado com linhas comuns e três de fase tensões (230 volts 60 Hz por fase, por exemplo).   Se as tensões linhas locais não são apropriados, podemos controlar a tensão para o nível projetado por meio de um transformador variável trifásico, um variador eletrônico ou inversor etc.   Uma vez que tenhamos essa forte campo magnético rotativo e cruzando o estacionário induzida bobinas 18a, 18b, 19a, 19b, 20a e 20b , um tensão trifásica será induzida entre os terminais T1, T2, T3 e N 21 em proporção com a densidade do fluxo magnético, o número de voltas dos rolos, a frequência utilizada (em vez da velocidade), o comprimento dos condutores cortados pela o campo rotativo, como

Page 141: Apêndice 1.docx

em qualquer outro alternador.    Nós podemos conectar, como nós desejamos em Y ou delta, etc., como em qualquer outro alternador ou gerador.   As correntes de saída será correntes trifásicas (ou correntes de fase poli dependendo o arranjo) e podemos ter um neutro 21 , se estiver usando uma conexão Y, como em qualquer outro alternador. As tensões alternadas de saída e correntes são ondas senoidais perfeitos, perfeitamente espaçados no tempo, e totalmente simétricas. As tensões e as correntes obtidas por este método são utilizáveis de uma maneira convencional.    Qualquer tensão pode ser produzido, dependendo do desenho. Fig.6 mostra o padrão de fluxo magnético produzido pela indução trifásica enrolamentos 13, 14 e 15 .   Este padrão é semelhante ao padrão de estatores de um motor de indução.   Como não há espaço de ar; todo o caminho para o fluxo magnético é homogênea, sem qualquer alteração nos materiais. O núcleo é feito de lâminas finas de isolamento uma permeabilidade magnética alta e material de baixa perda por histerese; As perdas por correntes de Foucault são mínimos devido à laminação fina.   Não há fluxos de balcão ou reacções de armadura assim o fluxo magnético pode ser próxima da saturação, com uma pequena energia de entrada de corrente ou excitante.   Devido ao diferencial de tempo entre as três fases e a distribuição espacial dos enrolamentos indutores, um campo magnético de rotação será criado no núcleo, como mostrado na Fig.7 . Uma vez que o gerador é iniciado, uma pequena parte da energia obtida é enviada de volta ( Fig.8 e Fig.9 ) para alimentar as bobinas induzindo 3 (em Fig.1) ou 13, 14 e 15 (em Fig.5 ), como em qualquer outro alternador ou gerador de auto-animado. É claro que as tensões e as fases devem ser perfeitamente idênticos e alinhados, e, se necessário, as tensões de feedback deve ser controlado e manipulado por meio de transformadores variáveis, variadores electrónicos, transformadores de fase (para alinhar fases) ou outro tipo de controladores de tensão ou de fase. Um possível método consiste na utilização de um conversor electrónico ou variador 25 que converte inicialmente duas ou três linhas de corrente alternada24 de corrente contínua por um rectificador electrónico 26 e, em seguida, por via electrónica, transforma a corrente contínua 27 de corrente trifásica 28 a fornecer correntes trifásicas espaçadas no tempo de 120 graus para os campos eletromagnéticos A, B e C 3 .   Alguns Variadores ou conversores pode aceitar duas linhas de tensão, enquanto outros vão aceitar apenas uma tensão de linha trifásica. Esta forma de realização utiliza um variador de 3 kVA que aceita duas linhas 220 volts. O campo magnético rotativo criado pelas correntes que atravessam os indutores enrolamentos trifásicos 13 , 14 e 15 , irá induzir uma tensão nos terminaisT1, T2, T3, N, 29 ( 7a, 7b, 7c, 8 na Fig.2 ). Em seguida, a partir das linhas de corrente de saída 29 , é feita uma derivação 30 para realimentar o sistema, convertendo o feed back correntes alternadas, por meio de rectificadores de diodo electrónicas 31 , de corrente contínua 32 e, em seguida, volta a alimentar conversor electrónico ou variador de 25 a os terminais CC do retificador eletrônico 26 (Veja Fig.8 ).   Uma vez que o feedback é conectado, o C ontinuous E, eléctricos G enerator pode ser desconectado da fonte temporária de 24 , e vai continuar a geração de energia elétrica por tempo indeterminado. Na figura 9 , uma forma de realização alternativa do C ontinuous E , eléctricos G enerator pode ser observada. Os princípios básicos permanecem os mesmos que para o modelo de realização descrito acima e mostrado na Fig.1 e Fig.2 . As diferenças básicas são na forma das lâminas e a distribuição física dos enrolamentos, como discutido e mostrado anteriormente.    Uma

Page 142: Apêndice 1.docx

variação da realimentação, usando uma variável de transformadores e deslocando também é mostrada. O núcleo ferromagnético 11 é feita de laminados de uma peça 9 , conforme mostrado na Figura 3 (ou dois por conveniência 9a , 9b , como mostrado nafigura 4 ) empilhadas até à altura desejada. As ranhuras 10 , como indicado antes, irá acomodar tanto o indutores 13, 14 e 15 e o induzido 18a-b, 19a-b e20a-b enrolamentos no mesmo slot 10 ou 16 e 17 .   As três linhas de fase de entrada 12 para alimentação animal induzindo os enrolamentos trifásicos 13, 14 e 15 .   Eles são alimentados, inicialmente pela fonte temporária de 33 , em primeira instância, e pelo trifásica retornar 34 uma vez que o gerador está funcionando por si só. Os enrolamentos indutores 13, 14 e 15 têm um arranjo de dois pólos, mas muitos outros arranjos trifásicos ou poli-fase pode ser feito para obter um campo electromagnético rotativo.   Estes enrolamentos estão ligados em Y (não mostrado) da mesma maneira mostrada para a forma de realização mostrada nafigura 1 , figura 2 e figura 8 , mas pode ser ligada de muitas maneiras diferentes.    Os enrolamentos indutores 13, 14 e 15 estão localizados na porção interna 16 da ranhura 10 ( Fig.5 ). Os enrolamentos induzidos 18a-b , 19a-b e 20a-b tem um arranjo de dois pólos, exatamente igual ao arranjo para os enrolamentos indutores 13, 14 e 15 , mas muitas outras modalidades podem ser feitas dependendo do projeto e as necessidades .   Os enrolamentos do induzido deve ser calculada de modo que o gerador terá o menor possível reatância síncrona e resistência.   Desta forma, a maior parte da energia de saída vai para a carga em vez de ficar para superar a impedância interna.   Estes enrolamentos estão ligados em Y para gerar um neutro 21 , do mesmo modo mostrado na forma de realização da presente invenção mostrada na Figura 2 , mas pode ser ligada de diferentes maneiras de acordo com as necessidades.   Os enrolamentos do induzido 18a-b, 19a-b e 20a -b estão localizados na parte externa 17 da ranhura 10 . As três fases e neutro linhas de saída 21 vêm dos enrolamentos induzidos 18a-b, 19a-b e 20a-b . O campo magnético de rotação criado no núcleo (verFig.6 e Fig.7 ) pelos enrolamentos indutores 13, 14 e 15 , induz uma tensão entre os terminais T1, T2 e T3 , além de um ponto morto, 29 .    A partir de cada um dos trifásicos linhas de saída 21 , uma derivação de retorno 34 é feito para o sistema de feedback. A fonte trifásica temporário 33 é temporariamente ligado aos terminais A, B e C 12 . O C ontinuous E , eléctricos G enerator deve ser iniciado com uma fonte trifásica externa, por um instante, e depois desconectado. Embora a tensão de linhas de retorno pode ser calculado e obtido precisamente por tabulação dos enrolamentos induzidas na tensão necessária para os enrolamentos de indução (de acordo com o desenho), pode ser conveniente colocar um transformador variável de três fases ou outro tipo de controlador de tensão 35 no meio para um ajustamento mais preciso da tensão de retorno. Colocado após o transformador variável 35 , a trifásica deslocando transformador 36 irá corrigir e alinhar qualquer mudança de fase nos ângulos de tensão e correntes, antes do retorno está conectado. Este sistema funciona de forma semelhante ao sistema mostrado na figura 8 , que utiliza um variador ou um conversor 25 . Uma vez que a tensão e fases estão alinhadas com a fonte temporária 33 , as condutas de retorno 34 estão ligados às linhas de entrada A, B e C 12 na ligação de retorno 37 e a fonte temporário 33 é então desligado.   O C ontinuous E , eléctricos G enerator vai continuar a funcionar indefinidamente, sem qualquer

Page 143: Apêndice 1.docx

fonte externa de energia, proporcionando um grande excesso de energia de forma permanente. A energia eléctrica de saída fornecida por este sistema foi utilizado para produzir poli motores de fase de luz e de calor, executar, gerar mono-fase e de fase poli tensões e correntes utilizáveis, transformar tensões e correntes, por meio de transformadores, converter o poli saída alternativo correntes -fase a atual, bem como para outros usos. direcionar   A electricidade obtida pelos meios descritos é tão versátil e perfeito como a electricidade obtida hoje com geradores elétricos comuns.   Mas o C ontinuous E , eléctricos G enerator é autônomo e não depende em qualquer outra fonte de energia, mas em si, uma vez que está em execução; pode ser feita em qualquer lugar, sem limitações; ela pode ser construída em qualquer tamanho e fornece qualquer quantidade de electricidade indefinidamente, de acordo com o desenho. O C ontinuous E , eléctricos G enerator é e será uma máquina muito simples.   As chaves dos sistemas residem nas ultra-baixas perdas de um sistema de geração não-movimento, e em um design muito baixa reatância síncrona. Os enrolamentos do induzido deve ser calculada de forma que o gerador pode ter o menor possível reatância síncrona e resistência.   Desta forma, a maior parte da energia de saída vai para a carga em vez de ficar para superar a impedância interna.           

Page 144: Apêndice 1.docx

MICHAEL Ognyanov: SEMICONDUCTORS

 Pedido de Patente dos EUA 3.766.094        20 de setembro de

1971         Inventor: Michael Ognyanov 

SEMICONDUTORES COMPOSIÇÕES  Este pedido de patente mostra os detalhes de um dispositivo que é reivindicada, pode produzir energia eléctrica por meio de um oscilador de estado sólido.  Deve notar-se que, enquanto são fornecidos detalhes de construção, que implica que o inventor construídos e testados diversos destes dispositivos, este é apenas uma aplicação e não uma patente concedida.  RESUMO

Um conjunto de alimentação eléctrica oscilador de ressonância para o funcionamento de uma lâmpada de flash, por exemplo, ou outro dispositivo accionado electricamente, opera sem peças mecânicas em movimento ou acção electrolítica.   A unidade de alimentação está contida num invólucro cilíndrico de metal e numa forma de realização preferida, é acoplado a um oscilador de relaxação e de uma lâmpada incandescente.   Dentro do envelope, e isolada a partir dele, é uma pastilha semicondutora possuindo uma base de metal ligada ao circuito externo.   Uma sonda de metal faz contacto com um ponto sobre a pastilha semicondutora e com uma vareta de ferrite cilíndrica, axialmente alinhado com o envelope.   ferida sobre a haste da ferrite, são bobinas helicoidais concêntricas designados como um "primário" com muitas voltas, e um "secundário" com menos voltas do que o primário. Uma extremidade do enrolamento primário está ligado à sonda e a outra extremidade está ligada à bobina secundária. as ligações do enrolamento secundário são conectados ao oscilador de relaxação por meio de um condensador ajustável. Oscilação dentro do envelope é de ressonância amplificada, e o induzido tensão no enrolamento secundário é rectificada para aplicação ao oscilador de relaxação e lâmpada. As composições de base de semicondutores de selênio e germânio incluindo Te, Nd, Rb e Ga, em proporções variando área utilizada para o comprimido.       ANTECEDENTES DA INVENÇÃO

Esta é uma continuação em parte do meu pedido de patente co-pendente Serial No. 77452, apresentado 02 de outubro de 1970, intitulado "Electric Power Pack" agora abandonado. Em muitas situações, é desejável ter uma fonte de energia eléctrica que não é dependente de fios a partir de uma estação geradora central, e, por conseguinte, o abastecimento de energia portáteis que têm partes móveis têm sido empregues. tipicamente , estas embalagens portáteis foram primária ou secundária células eletrolíticas que geram ou armazenar energia elétrica para a liberação por ação química. Tais baterias têm uma quantidade limitada de energia contida e, muitas vezes deve ser substituído em intervalos freqüentes para manter o equipamento em funcionamento.    Assim, como um exemplo, luzes intermitentes são comumente usados ao longo das estradas e outros locais para alertar sobre condições perigosas.  Essas luzes piscando em locais remotos são tipicamente lâmpadas incandescentes ou de descarga de gás ligados a algum tipo de relaxamento oscilador alimentado por uma bateria.   As baterias empregado em tais luzes piscando têm uma vida limitada e devem ser substituídos periodicamente, tipicamente cada 250 a 300

Page 145: Apêndice 1.docx

horas de operação.   Trata-se de um bastante grande dos custos do trabalho em substituir as pilhas gastas por outras novas e custo adicional para as células primárias ou para recarregar as células secundárias .   É desejável proporcionar um conjunto de alimentação eléctrica capaz de fornecer uma quantidade suficiente de energia eléctrica durante um período de tempo prolongado de modo a que o requisito para uma substituição periódica das células electrolíticas pode ser evitado.   Tal fonte de energia é importante, mesmo que sensivelmente mais caro do que as baterias por causa dos custos de trabalho muito reduzidos necessários para substituições periódicas. BREVE SUMÁRIO DA INVENÇÃO

Proporciona-se, na prática da presente invenção de acordo com uma forma de realização preferida, as composições semi condutoras seleccionados a partir do grupo consistindo de: Selénio com, a partir de 4,85% a 5,5% de telúrio ,   de 3,95% a 4,2% de germânio, de 2,85% a 3,2% de neodímio, e de 2,0% a 2,5% de gálio.   Selénio com, entre 4,8% e 5,5% de telúrio, de 3,9% a 4,5% de germânio, de 2,9% a 3,5% de neodímio e de 4,5% a 5% de rubídio, e Germânio com, de 4,75% para 5,5% de telúrio, de 4,0% para 4,5% de neodímio e de 5,5% para 7,0% rubídio.  DESENHOS

Estas e outras características e vantagens da presente invenção serão apreciados e melhor compreendidos por referência à seguinte descrição detalhada de uma forma de realização preferida quando considerada em conjunto com os desenhos seguintes:

Page 146: Apêndice 1.docx

A Fig.1 ilustra na explodida esquemática, uma luz intermitente ligado a uma fonte de alimentação eléctrica construída de acordo com os princípios da presente invenção. 

A figura 2 ilustra, em corte longitudinal, o bloco de alimentação da FIG 1  

Page 147: Apêndice 1.docx

Fig.3 é um diagrama do circuito eléctrico do sistema.   DESCRIÇÃO

A Fig.1 ilustra esquematicamente, uma lâmpada a piscar típico tendo um fornecimento de energia construído de acordo com os princípios da presente invenção.   Como se ilustra nesta forma de realização preferida, um conjunto de alimentação eléctrica 5 , está ligada electricamente a um circuito oscilador de relaxação (mostrado apenas esquematicamente) sobre uma placa de circuito impresso convencional 6 . O bloco de poder 5 ea placa de circuito impresso são montadas em um metalcaixa 7, Que tem uma divisória transversal parcial 8 , o qual cria dois espaços, um para a unidade de alimentação e a outra para a placa de circuito impresso que é impedido de contactar com a caixa de metal por qualquer isolante montagem conveniente.   De preferência, estes componentes estão encapsuladas em lugar de uma maneira convencional. Uma tampa 9 , tendo patilhas de montagem 10 , é rebitada sobre a caixa depois da montagem.   Uma pequena tira de terminais 11 , montada sobre um lado docaixa 7, Proporcionam contactos eléctricos para ligação a uma carga tal como uma lâmpada incandescente (não mostrado na figura 1). a lâmpada proporciona um flash de luz quando os interruptores oscilador de relaxação. Ainda que o sistema descrito é empregue para uma luz intermitente, será evidente que outras cargas podem ser alimentado pela invenção.    

Page 148: Apêndice 1.docx

 Na Fig.2 , a unidade de alimentação eléctrica 10 , é ilustrada em corte transversal longitudinal e tem dimensões como segue:   Estas dimensões são fornecidos a título de exemplo para alimentar uma lâmpada intermitente convencional e será evidente que outras dimensões possam ser utilizadas para outras aplicações.   Em particular, as dimensões podem ser aumentadas de forma a obter maiores níveis de potência e tensão diferente ou os níveis de corrente.   A unidade de alimentação é constituído por um tubo cilíndrico de metal 16 , tendo tampas de metal estreitamente encaixe 17 em cada extremidade, que são de preferência selada ao tubo depois de os elementos internos são inseridos no seu lugar.   O tubo de metal 16 e tampas 17 , que são de preferência de alumínio, assim, formar um envelope condutora fechada, o qual numa forma de realização típica, tem um diâmetro interior de cerca de 0,8 polegadas e um comprimento de cerca de 2,25 polegadas. Montado dentro de uma extremidade do invólucro é um copo de plástico 18 , cujas dimensões não são críticos, no entanto, uma espessura de parede de, pelo menos, 1/16 polegadas é o preferido.   Montada no interior do recipiente de plástico 18 é uma pastilha de semicondutor 19 tendo um plano e um pouco de base abobadada oposto lado.  A composição da pastilha semicondutora 19 é definida em mais pormenor abaixo.   Tipicamente, a pastilha de semicondutor tem uma massa de cerca de 3,8 gramas.   Um disco de metal 21 é posicionado por baixo da base do comprimido 19 no copo 18 , e é de preferência colada no interior do copo.   O disco de metal se encontra firmemente ajustado para a base do comprimido, de modo que um bom contacto eléctrico é obtido ao longo de uma área substancial do semicondutor. Uma orelha 22 em uma extremidade do disco é soldado a um fio 23 , que se estende através de uma manga de curto isolante 24 que passa através de um furo no lado do invólucro de metal.   A manga isolante 24 actua como um anel isolante e assegura que não há nenhum dano para o isolamento de fio 23 e subsequente curtos-circuitos acidentais entre o fio e o invólucro de metal.   De preferência, a manga isolante 24 é selado com uma pequena quantidade de cimento de plástico ou semelhante, a fim de manter o ar limpo no interior do invólucro cilíndrico .   Duas outras aberturas para leads através do tubo 16 , conforme mencionado abaixo, são também, de preferência fechados para manter a limpeza dentro do envelope. Um par de discos circulares de metal 26 , são montados no interior do tubo 16 e são, de preferência cimentado no lugar para evitar deslocamento.   Os dois discos 26 , estão igualmente espaçadas a partir das extremidades opostas do

Page 149: Apêndice 1.docx

invólucro e estão espaçadas entre si por um pouco mais do que 1,15 polegadas.   Cada dos discos tem uma abertura central 27 , e existe uma pluralidade de furos 28 , que se prolonga através do disco em um meio caminho circular matriz entre o centro do disco e é periferia.   Os furos 28 são de preferência na gama de tamanhos de cerca de 0,01 a 0,06 polegada de diâmetro e há 12 em cada disco localizada em 30 0 intervalos ao redor do círculo. Os dois discos 26 dividem o interior do invólucro cilíndrico em três câmaras, e o padrão de furos 28 fornece comunicação entre as câmaras e afecta as propriedades eléctricas da cavidade.   Acredita-se que o padrão de furos afecta o acoplamento indutivo entre as cavidades dentro do envelope e influencia as oscilações neles. Apesar de um arranjo de orifícios de 12 a 30 0 centros se ser particularmente vantajoso na forma de realização ilustrada, encontra-se em outros arranjos que um padrão de orifícios 20 em 18 0 centros ou um padrão de furos de 8 a 45 0 centros, fornece o funcionamento óptimo .   Em ambos os casos, o círculo de furos 28 está a meio caminho entre o centro e a periferia do disco. Montado entre os discos 26 é uma bobina de plástico 29 que tem um raio interior de 1,1 polegadas entre os seus rebordos.   A bobina de plástico 29 tem de preferência paredes relativamente finas e um diâmetro do furo interno de 1/8 de polegada.   Um bujão de montagem de plástico 31 ,   está inserido através da abertura central 27 do disco 26, mais distante da mesa de semicondutores 19 , e no furo da bobina 29 .   Conecte o plástico 31 é preferencialmente cimentado para o disco 26 , a fim de manter o conjunto juntos. Também montado no interior do furo do êmbolo 29 a uma porção cilíndrica do núcleo de ferrite 32 , cerca de 1/8 de polegada de diâmetro e 3/4 polegada de comprimento.   Embora seja preferido um núcleo de ferrite magnética de qualquer, outros materiais ferromagnéticos com propriedades semelhantes podem ser utilizadas, se desejado.   O núcleo 32 , está em contacto eléctrico com uma sonda de metal 33 cerca de 1/4 de polegada de comprimento.   metade do comprimento da sonda 33 se encontra na forma de um cilindro posicionado no interior do carretel 29 , e a outra metade está na forma de um cone que termina em ponta 34 em contacto com a superfície em cúpula do comprimido semicondutor 19 , onde faz um contacto eléctrico com o semicondutor num ponto relativamente pequeno. O contacto eléctrico também é feita com a sonda 33 , por um fio 36 , que passa através de um dos orifícios 28 no disco 26 para mais perto da pastilha semicondutora e daí para um enrolamento primário 37 , enrolado na bobina de plástico 29 .   O enrolamento primário 37 está na forma de 800-1.000 voltas enroladas ao longo do comprimento da bobina, e a ligação 38  na extremidade oposta da bobina 37 está soldada a um dos condutores exteriores 39 do conjunto de alimentação.   Este chumbo 39 prossegue através de um dos os orifícios 28 no mais distante disco do tablet semicondutores 19 , e através de uma manga isolante 41 no tubo de metal 16 .  O fio 39 está também ligada a uma extremidade de um enrolamento secundário 42 , que é composto de 8 a 10 voltas em torno da porção central da bobina primária 37 .   Uma folha isolante fina 43 é proporcionado entre os enrolamentos primário e secundário.   O outro levar 44 a partir da bobina secundária passa através de um dos orifícios 28 no disco comprimido mais perto do semicondutor e daí, através de uma manga isoladora 46 através da parede do tubo 16 . Fig.3 ilustra esquematicamente, o circuito eléctrico que emprega uma fonte de potência eléctrica construída de acordo com os princípios da presente invenção.   No lado esquerdo da figura 3 , a disposição dos elementos é ilustrado

Page 150: Apêndice 1.docx

na combinação de um esquema eléctrico e mecânico de posição no interior do tubo 16 para correlação pronto com o modo de realização ilustrado na figura 2 .   Assim, a pastilha de semicondutor 19 , a sonda 33 e o núcleo de ferrite 32 são mostrados, tanto no seu arranjo mecânico e eléctrico, o núcleo a ser indutivamente acoplado aos rolos 37 e 42 .   O chumbo 23 a partir da base de metal da pastilha semicondutora 19 , está ligado a um condensador variável 47 , o outro lado da qual está ligada ao fio 44 a partir do enrolamento secundário 42 .   A ligação 44 está também ligado a um díodo rectificador 48 desviado por um alto valor resistor 49 . Será visto que o condensador variável 47 é um circuito em tanque com as bobinas indutivas 37 e 42 que estão acoplados por o núcleo de ferrite 32 , e este circuito também inclui a pastilha de semicondutor 19 de contacto que ponto é feita pela sonda 33 .   O arranjo mecânico e eléctrico destes elementos proporciona uma cavidade ressonante em que ocorre a ressonância quando o condensador 47 está correctamente aparado.   O díodo 48 , rectifica a oscilação este circuito para fornecer um DC adequado para operação de uma lâmpada incandescente de 50 ou carga semelhante. O díodo rectificador 48 está ligado a um circuito de relaxamento-simetria complementar para interrupção de energia para a carga 50 .   O diodo é ligado directamente ao colector de um transistor PNP 51 que está em uma ligação invertida. o emissor do transistor PNP está ligado a um lado da carga 50 por meio de um resistor de tempo 55 . A base do transistor 51 está ligado por intermédio de uma resistência 52 e um condensador 56 ao colector de um transistor NPN 53 , o emissor do qual está ligada à outra lado da carga 50 . A base do transistor NPN 53 é acoplada ao díodo através de uma resistência 54. O emissor do transistor PNP 51 é alimentado de volta para a base do transistor NPN 53 pelo resistor 55 . O fluxo de corrente através do lâmpada 50 é também limitada por uma resistência 57 que acopla um lado da lâmpada e do emissor do transistor NPN 53 para as duas bobinas 37 e 42 por meio do condutor comum 39 .          A unidade de alimentação eléctrica é acreditado para operar devido a uma ressonância amplificação uma vez que uma oscilação tenha sido iniciada na cavidade, em particular a cavidade central entre os discos 26 .   Esta oscilação, que aparentemente rapidamente atinge amplitude suficiente para poder útil, é, em seguida, de meia onda rectificados para utilização pelo diodo 48 .   Com uma tal disposição, um nível de tensão de alguns volts tenha sido obtida, e potência suficiente para o funcionamento de uma luz intermitente que exige cerca de 170 e 250 miliwatts foi demonstrada.   A amplificação de ressonância é aparentemente devido à combinação geométrica e eléctrica dos elementos, os quais fornecem o acoplamento indutivo de componentes num circuito ressonante adequada.   Esta amplificação é também, pelo menos em parte, devido às suas propriedades únicas em semicondutores do comprimido 19 , o qual tem propriedades electrónicas devido a uma composição dando uma arranjo atómico original, a natureza exacta dos quais não tenha sido medido. A pastilha de semicondutor tem propriedades electrónicas que são determinados pelo que é a composição e três desses semicondutores satisfatórios para uso na combinação foram identificados.   Em dois destes, o material semicondutor de base é selênio fornecida com elementos dopantes adequados, e na terceira, a base elemento é germânio, também apropriadamente dopadas.   Os comprimidos semicondutores são feitas por fusão e fundição em um arranjo que proporciona uma estrutura de cristal grande.   Não tem sido considerada necessária para proporcionar uma orientação de cristal seleccionado, a fim de obter os efeitos desejados. Uma composição preferida do semicondutor inclui cerca de 5%, em peso, de telúrio, cerca de 4%, em peso, de germânio, de cerca de 3% em peso de neodimio e cerca de 4,7% em peso de rubídio, com o equilíbrio da composição

Page 151: Apêndice 1.docx

sendo de selénio.   Tal composição pode ser feita por fusão destes materiais entre si ou por dissolução dos materiais em selénio fundido. Outra composição muito vantajosa tem cerca de 5%, em peso, de telúrio, cerca de 4%, em peso, de germânio, de cerca de 3% em peso de neodimio, e cerca de 2,24% em peso de gálio, com o balanço sendo selénio.   A fim de fazer essa composição , é desejável adicionar o muito baixo ponto de fusão de gálio, sob a forma de gálio em vez de gálio elementar. Uma terceira composição adequada tem cerca de 5%, em peso, de telúrio, cerca de 4%, em peso, de neodímio, cerca de 6%, em peso, de rubídio, com o balanço sendo germânio.   Estas composições preferenciais não são absolutas e verificou-se que o nível de . dopante nas composições pode variar dentro de limites sem perda significativa de desempenho   Assim, verifica-se que a proporção de telúrio na composição preferida pode variar de cerca de 4,8% a cerca de 5,5% em peso; o germânio pode variar de cerca de 3,9% a 4,5% em peso; de neodímio pode variar desde cerca de 2,9% a 3,5% em peso, e de rubídio pode variar desde cerca de 4,5% a 5,0% em peso.   O equilíbrio da composição preferida é selênio embora também se verificou que os níveis nominais de impurezas pode ser tolerada e nenhum grande cuidado é necessário na prevenção da contaminação menor. A outra composição de base de selénio útil na prática da presente invenção pode ter uma concentração de telúrio na gama de desde cerca de 4,85% a 5,5%, em peso, de germânio na gama de desde cerca de 3,95% a 4,2%, em peso, de neodímio no intervalo de entre cerca de 2,85% a 3,2%, em peso, e de gálio no intervalo de cerca de 2,0% a 2,5%, em peso.   Tal como na composição preferida, o equilíbrio é selênio e níveis nominais de impurezas pode ser tolerada.   É preferível adicionar o gálio, sob a forma de gálio em vez de gálio como elementar com uma diminuição correspondente na selénio utilizado para compensar a composição. As composições com base de selénio acima são mais fáceis de fazer e menos dispendioso do que a composição da base de germânio e são, portanto, preferível para a maioria das aplicações.   Verificou-se que estes são particularmente adequados para relativamente pequenas pastilhas semicondutoras de até cerca de 1 polegada ou um pouco menos.   Para relativamente comprimidos grandes, é preferível usar a composição da base de germânio. A composição de base de germânio tem um nível de telúrio na gama de desde cerca de 4,75% a 5,5%, em peso, de neodímio na gama de desde cerca de 4,0% a 4,5%, em peso, e de rubídio na gama de entre cerca de 5,5% a 7,4% em peso.   Verificou-se também que é da maior importância para manter a pureza das composições com base de germânio do que as composições com base de selénio.   Embora os níveis exactos de pureza não tenha sido determinada, que está em excesso de 99%. Verificou-se que não é necessário dispor de cristais individuais nos comprimidos de semicondutores e de qualquer tamanho conveniente grãos em excesso de cerca de 1 milímetro parece satisfatória.   Nas composições anteriores, quando os intervalos citados são excedidos, oscilação na fonte de energia cai rapidamente e pode cessar completamente. As razões que estas composições são satisfatórios em proporcionar o arranjo de amplificação de ressonância tem não foram determinados com certeza.   É possível que o semicondutor serve como uma fonte de electrões para proporcionar uma corrente oscilante no circuito.   Isto é, é claro, combinados com um relativamente grande área de contacto para um lado da pastilha de semicondutor, e um ponto de contacto na outra área.   Qualquer corrente ressonante nas bobinas enroladas sobre a haste de ferrite, induz um campo

Page 152: Apêndice 1.docx

magnético variável no interior da cavidade ressonante, e a ligação eléctrica entre a haste de ferrite e a sonda de metal, proporciona uma reacção desta oscilação para a pastilha de semicondutor. isto deve-se notar particularmente que a oscilação no circuito não comece até que seja iniciado por um sinal oscilante.   A fim de conseguir isto, é apenas necessário aplicar alguns milivolts de AC durante alguns segundos para a pastilha semicondutora e a bobinas associados acoplados ao mesmo.   O sinal inicial aplicada à base do comprimido semicondutor e o chumbo 39 é de preferência na gama de frequência de 5,8 a 18 Mhz e pode ser tão elevada como 150 Mhz.   Este sinal pode ser aplicado a partir de qualquer convencional parece necessária nenhuma fonte e um grande cuidado para fornecer um sinal de frequência única ou para eliminar o ruído.   Uma vez que tais energização foi aplicada ao circuito e oscilações iniciado, não parece ser necessário aplicar um tal sinal de novo.   Isto parece ser devido a o feedback fornecido pela vara de ferrite para a sonda que faz contato com o tablet de semicondutores. A energia é, é claro, dissipada na lâmpada ou outro dispositivo de utilização, como a combinação opera.   Esta energia pode vir de deterioração da pastilha de semicondutor como oscilações continuar; no entanto, se houver qualquer deterioração, é suficientemente lenta que uma fonte de potência pode ser operado para muitos meses sem frequência.   Uma tal fonte de energia pode ser aumentado por radiação ambiente Frequência Rádio, acoplado para dentro da cavidade de ressonância através de condutores exteriores.   Esta é um fenómeno surpreendente porque as ligações são pequenas em comparação com o que seria normalmente considerada uma antena adequada, e é, portanto, postulou que estimulou a amplificação pode também ser uma consequência da configuração electrónica original dos semicondutores possuindo as composições acima definidas. Embora apenas uma forma de realização da unidade de alimentação eléctrica construída de acordo com os princípios da presente invenção tenha sido descrita e ilustrada aqui, muitas modificações e variações serão evidentes para um perito na arte.   Assim, por exemplo, uma unidade de alimentação pode ser maior axialmente dispostos em um recipiente cilíndrico com vários elementos electrónicos dispostos no espaço anular.   Por conseguinte, é para ser entendido que outras configurações são incluídos dentro do âmbito da invenção.             

Page 153: Apêndice 1.docx

EDWIN GRAY: MOTOR ELÉTRICO

 US Patent   3890548             17 de junho de 1975             Inventor: Edwin V. cinza snr.

 

  

PULSED descarga do capacitor MOTOR ELÉTRICO  Por favor, note que este é um extrato de re-formulada a partir da Patente de Edwin cinza 3.890.548.   Ele descreve seu motor de alta tensão e os circuitos utilizados para dirigi-lo.   Por favor, esteja ciente de que a tecnologia subjacente foi desenvolvido por Marvin Cole e Edwin Gray não entendê-la.   Além disso, Edwin queria a todo custo esconder qualquer tecnologia útil ao obter patentes para incentivar os investidores, por isso, compreender que esta patente não se destina a dizer-lhe como fazer um sistema de trabalho deste tipo.  SUMÁRIO DA INVENÇÃO: Esta invenção refere-se a motores ou motores eléctricos, e mais particularmente a uma nova máquina eléctrica, incluindo postes electromagnética de uma configuração de pólos do estator e electromagnéticos em uma configuração de rotor, em que numa sua forma, o rotor pode rodar dentro do estator e configuração onde ambos são energizada pelo condensador descarrega através do rotor e do estator electroímans no instante do alinhamento de um electroiman com um electroíman do rotor do estator.   O electroíman rotor é repelida pelo electroíman estator pela descarga do condensador através das bobinas de ambos o rotor e do estator em electro no mesmo instante. Em um motor rotativo exemplificativo de acordo com esta invenção, electromagnetos do rotor podem ser eliminados 120 graus de separação sobre um eixo central e grandes electromagnetos do estator podem ser eliminados em 40 graus de distância do corpo do motor em torno da periferia do estator.   Outras combinações de elementos de rotor e os elementos de estator pode ser utilizada para aumentar o binário ou velocidade de rotação. Numa outra forma, um segundo electroíman é posicionada para um dos lados de cada um dos principais electroímans no estator um eixo de 13,5 graus a partir do eixo do estator íman, e estes são animado num padrão ou sequência predeterminada.   De modo semelhante, para um lado de cada rotorelectroíman, é um segundo electroíman afastados um eixo em 13,5 graus a partir do rotor principal electroíman. Electroímans em ambos os conjuntos de rotor e do estator são idênticos, os electromagnetos individuais de cada um deles sendo alinhada axialmente e as bobinas de cada ser conectado de forma que cada pólo electromagnético rotor terá a mesma polaridade magnética como o electroíman

Page 154: Apêndice 1.docx

no estator com o qual está alinhado e que se confrontar com o tempo de descarga do condensador. O carregamento do capacitor descarga ou capacitores é realizado por um circuito de comutação elétrica em que a energia elétrica a partir de uma bateria ou outra fonte de potencial dc é obtido através de retificação por diodos. O circuito de carga do condensador compreende um par de comutadores de alta frequência que alimentam as respectivas bobinas de ignição do tipo automóvel empregues como transformadores de step-up.   O "secundário" de cada uma das bobinas de ignição fornece uma onda quadrada de alta tensão a um rectificador de meia onda para gerar um impulso de saída de alta tensão de CC de energia com cada alternância de comutação do comutador de alta frequência.   Apenas uma polaridade é utilizada de modo a que um impulso unidireccional é aplicada à bateria de condensadores a ser carregada. Pulsos unidirecionais sucessivas são acumulados no banco de capacitores ou capacitor até descarregada.   Apuramento do banco de capacitores ocorre através de uma abertura de ignição por arco-over.   O espaçamento lacuna determina a tensão em que ocorre a descarga ou arco-over.   Uma série de lacunas é criado por elementos fixos na caixa do motor e de elementos móveis posicionados no eixo do rotor.   No instante em que os elementos que se deslocam da abertura são posicionados elementos fixos opostos durante a rotação do rotor, uma descarga ocorre através das bobinas do rotor e alinhados electromagnetos do estator para produzir a acção de repulsão entre os núcleos do estator e rotor de electromagnetos. Uma pluralidade de elementos fixos de hiato são dispostos em uma carcaça do motor para corresponder aos locais das electromagnetos do estator na carcaça.   Os elementos de folga do rotor correspondem às posições dos electromagnetos de rotor no rotor de modo que, no instante de um alinhamento correcto do lacunas, os condensadores são descarregadas para produzir a corrente necessária através do estator e do rotor para fazer com que os electromagnetos para repelir um ao outro. Os circuitos de carregamento estão dispostos em pares, e são tais que a descarga ocorre através de ambos os enrolamentos do rotor e do estator de electromagnetos, que são opostas uma à outra ao longo do arco, quando os elementos de folga de faísca e estão alinhados. A velocidade do rotor pode ser modificada por meio de um mecanismo de embraiagem associado com o rotor.   A embraiagem, desloca a posição dos elementos de folga do rotor de modo que a descarga vai energizar as bobinas do estator, de forma a avançar ou retardar o tempo de descarga com relação às posições normais de alinhamento de rotor / estator.   A descarga através do rotor e estator, em seguida, ocorre quando o rotor passou no estator por 6,66 graus de avanço velocidade. Ao fazer com que a descarga de ocorrer quando a posição do rotor está a aproximar do estator, o impulso de repulsão ocorre 6,66 graus antes da posição de alinhamento dos electromagnetos rotor e do estator, reduzindo assim a velocidade do motor. O mecanismo de embreagem para alinhar as lacunas de descarga capacitor para descarga é descrito como uma cabeça de controle.   Ela pode ser comparada a um mecanismo de controle de disparo em um motor de combustão interna em que ele "incêndios" os eletroímãs e fornece um retorno de qualquer potencial de superação de descarga de volta para a bateria ou outra fonte de energia. 

Page 155: Apêndice 1.docx

A acção da cabeça de controlo é extremamente rápido.   A partir da descrição anterior, pode prever-se que um aumento na velocidade ou uma diminuição na velocidade de rotação pode ocorrer dentro do período no qual os electromagnetos rotor move-se entre qualquer par de electromagnetos adjacentes no estator.   Trata-se de 40 graus distante assim acelerar mudanças pode ser efectuada no prazo máximo de um nono de uma revolução. A acção de mudança de velocidade do rotor da cabeça de controlo e a sua estrutura se acredita serem novas características inovadoras da invenção, em que eles mantêm 120 posições normais grau de queima durante velocidade uniforme das condições de rotação, mas deslocar a 6,66 graus intervalos mais longos ou mais curtos para mudança de velocidade pelo mecanismo de mudança romance no conjunto de embreagem rotor. Por conseguinte, a forma de realização preferida da presente invenção é um motor rotativo eléctrico, sendo o torque do motor é desenvolvido por uma descarga de alta potencial a partir de um banco de condensadores, através do estator e do rotor de electromagnetos quando os electroímanes estão em alinhamento.   Os condensadores são carregados a partir de baterias por um mecanismo de comutação, e são descarregados através das aberturas de ignição definido para atingir a descarga do condensador de tensão de carga através das bobinas de electromagnetos quando as lacunas e pares de rotor e estator de electromagnetos predeterminadas estão em alinhamento. Formas de realização exemplares da invenção são aqui ilustradas e descritas.   Estas ilustrações exemplares e descrição não deve ser interpretado como limitando a invenção às formas de realização mostradas, pois os peritos nas artes relativos à invenção podem conceber outras formas de realização, tendo em conta a descrição dentro do âmbito das reivindicações anexas.  BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS: 

 A Fig.1 é um diagrama esquemático explicativo de um condensador de carga e descarga do circuito utilizados na presente invenção.

Page 156: Apêndice 1.docx

 Fig.2 é um diagrama de blocos de um sistema de motor exemplar de acordo com

a invenção.  

Page 157: Apêndice 1.docx

 Fig.3 é uma vista em perspectiva de um sistema típico de motor de acordo com o invento, acoplado a uma transmissão de automóvel. 

 Fig.4 é uma vista em corte axial feito pela linha 4 --- 4 na Fig.3

Page 158: Apêndice 1.docx

   

A Fig.5 é uma vista em corte tomada na linha 5 --- 5 na Fig.4 

Page 159: Apêndice 1.docx

FIG 6 e FIG 7 são vistas em corte, fragmentárias, correspondendo a uma porção da Figura 5, ilustrando sucessivas posições avançadas do rotor do motor no seu interior. 

 Fig.8 é uma vista em perspectiva explodida do rotor e do estator do motor de

Fig.3 e Fig.4  

 A Fig.9 é uma vista em corte transversal feito pela linha 9 --- 9 de Fig.4

 

Page 160: Apêndice 1.docx

 Fig.10 é uma vista em corte parcial, semelhante à vista da figura 9, ilustrando uma configuração diferente de electromagnetos em outra forma de realização do motor da invenção.  

Page 161: Apêndice 1.docx

 A figura 11 é uma vista em corte tomada na linha 11 --- 11 na Figura 3, que ilustra a cabeça de controle ou novo sistema de controlo para variação da velocidade do motor.

Page 162: Apêndice 1.docx

  

 Fig.12 é uma vista em corte, feito pela linha 12 --- 12 na Fig.11, que mostra uma placa de embraiagem utilizada no sistema de controlo de mudança de velocidade Fig.11 

 Fig.13 é uma vista parcial, tomada na linha 13 --- 13 na Fig.12

  

Page 163: Apêndice 1.docx

Fig.14 é uma vista em corte, feito pela linha 14 --- 14 na Fig.11, mostrando um prato de embraiagem que coopera com o disco de embraiagem da Fig.12 

 Fig.15 é uma vista em corte parcial, tomada na linha 15 --- 15 da Fig.13

  

Fig.16 é uma vista em perspectiva de electroímanes utilizados na presente invenção.

  

Page 164: Apêndice 1.docx

Fig.17 é um diagrama esquemático mostrando características mecânicas e elétricas que colaboraram da porção programador da invenção. 

Page 165: Apêndice 1.docx

 Fig.18 é um diagrama esquemático de um motor eléctrico de acordo com a invenção, mostrando as relações eléctricas dos componentes electromagnéticos que incorporam um novo princípio da invenção, e  

Page 166: Apêndice 1.docx

Fig.19 é uma vista desenvolvida, tomada na linha 19 --- 19 da Fig.11, que mostra as localizações dos elementos de folga de faísca deslocadas da velocidade de mudança do mecanismo de uma máquina de acordo com a invenção.  DESCRIÇÃO DA FORMA DE REALIZAÇÃO PREFERIDA

Como mencionado anteriormente, o princípio básico de funcionamento do motor da invenção, é a descarga de um condensador através de uma abertura de ignição e através de um indutor.   Quando um par de indutores é usado, e os respectivos núcleos magnéticos dos mesmos são dispostas opostas uma à outra e dispostos em oposição polaridade magnética, a quitação através deles faz com que os núcleos se repelem com uma força considerável. 

 Referindo-se ao diagrama de esquema eléctrico do Fig.1 , uma bateria de 10 energiza um mecanismo vibrador produtoras de impulsos 16 , o qual pode ser do tipo magnético, incorporando uma armadura 15 se deslocam entre os contactos 13 e 14 , ou do tipo transistor (não mostrados ) com o qual a saída pulsada bipolar de alta frequência é produzido na primária de 17 de transformador de 20 .   A amplitude de pulso é intensificada no secundário 19 de transformador de 20 .   Forma de onda 19a representa a saída pulsada bi-direcional ou bi-polar.   Um retificador de diodo 21 produz um trem de pulsos unidirecional, como indicado na 21a , para cobrar capacitor 26 .   pulsos unidirecionais sucessivas de onda 21a carga capacitor 26 de alto nível, como indicado na 26a , até que a

Page 167: Apêndice 1.docx

tensão no ponto A sobe alto o suficiente para causar uma faísca em toda a centelha gap 30 .   Capacitor 26 descargas por meio da abertura de faísca, através da bobina eletromagnética 28 .   Um pulso de corrente é produzido, que magnetiza núcleo 28a .   Simultaneamente, um outro sistema de carregamento substancialmente idêntico 32 produz uma descarga por meio indutor 27 em toda a faísca gap 29 , para magnetizar núcleo 27a .  Cores 27a e 28a são enrolados com bobinas de 27 e 28 , respectivamente, para que as suas polaridades magnéticas são as mesmas.   Como a núcleos27a e 28a enfrentar um ao outro, eles tendem a voar para além quando a descarga ocorre através de bobinas 27 e 28 por causa da repulsão dos pólos magnéticos idênticos, como indicado pela seta 31 .   Se o núcleo 28a está fixo ou parado, e núcleo 27a é móvel e, em seguida núcleo 27a pode ter ferramentas 33 ligados a ele para executar o trabalho quando o capacitor descarrega. Referindo-nos à figura 1 e figura 2 , uma fonte de CC ou bateria eléctrica 10 , energiza um pulsador 36 (incluindo pelo menos dois vibradores 16 como anteriormente descrito) quando o interruptor 11 entre a bateria 10 e do pulsador 36 é fechado, para aplicar relativamente alta frequência pulsos para as primárias de transformadores 20 .   Os componentes secundários de transformadores 20 são enrolamentos de step-up que se aplicam impulsos bipolares, tais como impulsos de 19a (figura 1) para os diodos em conversor 38 .   A saída pulsante unidireccional rectificado de cada um dos díodos conversor 38 é passada através de rolos de retardo 23 e 24 , formando assim um arnês 37 , enrolada em torno da caixa de motor, tal como aqui depois descrito, que se pensa proporcionar um campo de fluxo flutuante estático.   As saídas de linhas de retardo 37 , conduzir respectivo condensadores em bancos 39 , para carregar os condensadores aí, para um potencial de carga relativamente elevada.   Um programador e do rotor e do estator de controle imã matriz 40 , 41 ,42 , é formado por um gap posicionados, conforme descrito a seguir, de modo que em posições predeterminadas de o rotor durante a rotação do motor, tal como a seguir descrito, condensadores seleccionadas de bancos de condensadores 39 descarrega através das aberturas de ignição através do rotor e do estator electromagnéticos 43 e 44 .   Os conversores 38 , programador 40 , e controla 41 e 42 , formam um caminho circuito em série entre os secundários de transformadores de 20 para o chão, ou ponto de potencial de referência, 45 .   Os bancos de capacitores 39 são descarregados através das aberturas de ignição de programador de 40 (o ímã rotor e estator controla 41 e 42 ).   A descarga ocorre através as bobinas do estator e rotor eletroímãs 43 e 44 para a terra 45 .   estator e rotor eletroímãs são semelhantes aos apresentados em 27 , 27-A , 28 e 28-A na Fig.1 . A descarga através das bobinas de estator e rotor eletroímãs 43 e 44 é acompanhado por um excesso de descarga ou de retorno de pulso, que é aplicado a uma bateria secundária 10a para armazenar esse excesso de energia.   Os impulsos de superação retorna à bateria 10a porque, após a alta, o único caminho aberto para isso é que, para a bateria 10a , uma vez que as lacunas em 40 , 41 e 42 foram rompidas, porque os capacitores em bancos 39 são descarregados e ainda não recuperou a carga de alta voltagem dos pulsadores de alta frequência 36 e o unidades conversor retificador 38 . Em caso de uma falha de ignição nos circuitos de controle programador de 40 , 41 e 42 , os capacitores são descarregados através de um circuito de descarga de segurança rotor 46 e voltou para baterias 10-10a , somando-se a sua capacidade.   O circuito 46 está ligado entre os bancos de capacitores 39e baterias de 10 , 10-A . 

Page 168: Apêndice 1.docx

 Referindo-nos à figura 3 , um motor ou máquina 49 de acordo com a presente invenção é mostrado ligado a uma transmissão de automóvel de 48 .   A transmissão 48 , constitui uma das muitas formas de cargas para que o motor possa ser aplicado.   Um alojamento de motor 50 , encerra o mecanismo de funcionamento a seguir descrito.   O programador 40 é axialmente montado numa das extremidades do invólucro. Através de aberturas 51 e 52 , uma correia53 a uma polia casais 57 (não mostrado nesta vista) e a um alternador 54 ligado ao invólucro 50 . Uma roldana 55 no alternador, tem duas ranhuras, para um cinto 53 para a polia de accionamento 58 sobre o eixo (não mostrado) do motor 49 , e a outra para uma correia 58 acoplado a uma polia 59 por uma bomba60 ligada a habitação 50 , A caixa de terminais 61 no alojamento, interconexões entre o conjunto de bateria 62 e motor 49 através de cabos de 63 e 64 .     Uma entrada 65 para o ar, está acoplado à bomba 60 através da tubagem 68 e 69 e da bomba 60 através de tubos ou tubagens 66 e 70 para o interior do invólucro 50 através de flanges de acoplamento 67 e 71 .   O fluxo de ar tende a arrefecer o motor eo ar podem ser de preferência mantida a uma temperatura e humidade constante, de modo que uma condição de descarga intervalo da faísca é mantida constante.   Um mecanismo de embraiagem 80 é fornecido no programador 40 . 

Page 169: Apêndice 1.docx

 Referindo-nos à figura 4 , figura 5 e figura 9 , o rotor 81 tem conjuntos da aranha 83 e 84 com três conjuntos de montagem de bobina de electroiman montado no mesmo, dois dos quais são mostrados na figura 4 , em 85 , em 85a e 85b e em 86 a 86a e 86b .   Um dos conjuntos de bobinas de electroiman terceiros, designada 87a , é mostrado na Fig.5 , visto a partir da extremidade do eixo.   Tal como mostrado mais claramente na vista em perspectiva dafigura 8 , um terceiro conjunto de aranha 88 proporciona maior rigidez e uma central de suporte para o mecanismo de rotor no eixo 81 . 

Page 170: Apêndice 1.docx

 O eletroímã define 85a , 85b , 86a , 86b , 87a e 87b , dispostos em rotor 81 e aranhas 83 , 84 e 88 , cada um compreende pares de unidades de frente 85a ,86a e 87a e pares de unidades de retaguarda 85b , 86b e 87b .   Cada par consiste de um grande electroíman e um electroíman menores, como descrito a seguir, os quais são encaixados em um material isolante 90 , que isola os conjuntos de bobinas de electroiman de um outro e protege os electromagnetos rigidamente no lugar sobre a gaiola aranha / rotor 81 , 83 , 84 e 88 . A parede interior 98 , da carcaça 50 , é revestido com um material electricamente isolante 99 no qual são encaixados bobinas electromagnéticos, como descrito a seguir, e os interiores das placas de extremidade 100 e 101 da caixa 50 .   Na superfície isolante 98 do invólucro 50 está montada uma série de pares de electromagnetos estator 104a , idêntico ao electroíman pares 85a , 86a , 87a , etc, tais como pares Eletroímã 104a ou 105a estão dispostas a cada40 graus em torno do interior do alojamento 50 de modo a formar um estator que coopera com o rotor 81-88 .   Um intervalo de ar 110 de tolerância muito próximo é definido entre o rotor e eletroímãs do estator e do ar da bomba 65 fluxos através desta lacuna. Como mostrado na Fig.8 , os conjuntos de electromagnetos, tais como 85 através de 87 , do rotor e íman conjuntos, tais como 104a no estator, são tão incorporado nos respectivos transportadores de plástico isolante (rotor e estator) que são suavemente arredondados em um contorno côncavo no rotor para permitir a rotação suave e contínua do rotor 81 na caixa de estator 50 .   O espaço de ar 110 é uniforme em todas as posições de qualquer elemento do rotor no interior do estator, como é claramente mostrado na Fig.16 . 

Page 171: Apêndice 1.docx

 O rotor 81 e aranhas 83 , 84 e 88 são rigidamente montado no eixo 111 com diário em conjuntos de rolamentos 112 e 113 , que são do tipo convencional, para facilitar a rotação do veio do rotor 111 dentro do alojamento 50 . Em torno da superfície exterior central da carcaça 50 , são enrolados um número de espiras de fio 23 e 24 para proporcionar uma bobina de fluxo estático114 , que é uma linha de atraso, tal como descrito anteriormente. As Figs. 5, 6, 7 e 9 são vistas em corte transversal do conjunto do rotor 81-88 , dispostas de modo a mostrar o posicionamento e alinhamento do rotor e do estator de electromagnetos conjuntos de bobinas em estágios sucessivos da rotação do rotor 81-88 através de uma porção de um ciclo de operação da mesma. Por exemplo, na figura 5 o conjunto de rotor 81-88 é mostrado posicionado de modo que um conjunto de rotor menor electromagneto 91 está alinhada com um conjunto de electroíman menor do estator 117 .    Como mostrado em maior detalhe na Figura 16 , conjunto de electroíman menor 117 consiste de um núcleo de ferro 118 , ranhuras de modo que uma bobina de fio 119 pode ser enrolado em torno dele.   núcleo 118 é o mesmo em estator electroíman 117 como no rotor electroíman 91 . Como uma posição de 13,33 graus para a direita do rotor electroíman 91 , como se vê na Figura 5 e Figura 16 , existe uma segunda ou principal electroíman rotor 121 que possui um enrolamento 123 em torno do seu núcleo 122 .   Os electroímanes 91 e 121 são os par 85a de Fig.4 e Fig.8 . 

 Numa posição 13,33 graus para a esquerda do estator electroiman 117 , como se vê na figura 5 , existe uma segunda ou principal electroíman estator 120cujo

Page 172: Apêndice 1.docx

núcleo 122 tem a mesma configuração como núcleo 122 do rotor electroíman 121 .   Um enrolamento 123 sobre o núcleo 122 do eletroímã 120 é do mesmo caráter que enrolamento 123 em eletroímã 121 . Electroíman par montagem 85a no rotor é idêntica em configuração à do conjunto do estator par electroíman 104a , excepto para a inversão de posição dos elementos de 117-120 e 91-121 dos respectivos pares. Não há nenhum pares de eletroímãs 120-117 ( 104a ) localizados em 40 intervalos de graduação sobre o interior da habitação 50 .   O eixo do núcleo 122 de eletroímã 120 está posicionado 13,33 graus para a esquerda do eixo do núcleo 118 de eletroímã 117 .   Três pares de electromagnetos 85a , 86a e 87a são fornecidos no conjunto de rotor 81-88 como mostrado na Fig.5 . Outras combinações são possíveis, mas o número de electroímans no rotor deve estar sempre na fracção inteira do número de electroímans no estator.  Como se mostra na figura 8 , para o conjunto de rotor 85a e 85b , existem três de cada um dos pares de frente e de trás das assembleias eletromagnéticos.   Da mesma forma, como mostrado na Figura 4 e Fig.8 , há nove pares de frente e de trás eletroímãs no estator, como 104a e 104b . A fim de melhor compreender o funcionamento do rotor 81-88 rodar dentro da caixa do estator 50 de um motor de acordo com a presente invenção, as posições de rotor electromagnéticos 91 e estator electromagnéticos 117 são inicialmente exactamente na linha na posição de partida periférica 13,33 grau marcado sobre o eixo vertical da Fig.5 .   A direcção de enrolamento das bobinas destes imans é tal que uma corrente DC através das bobinas 119 irá produzir uma determinada polaridade íman idêntica em cada uma das superfícies justapostas 125 de magneto 117 e 126 de íman 91 ( Fig.5 ). Fig.16 e Fig.6ilustra o passo seguinte no movimento em que os dois principais electromagnetos, 120 e no estator 121 no rotor, estão em alinhamento.  Quando as descargas de corrente contínua dos capacitores adequados nos bancos 39 ocorrem simultaneamente através das aberturas de ignição através das bobinas 119 de eletroímãs 117 e 91 , no instante do seu alinhamento, seus núcleos 118 , vai se repelem para causar conjunto rotor 81-88 para rodar dos ponteiros do relógio na direcção indicada pela seta 127 .   O sistema não se move na direcção inversa porque foi iniciado na direcção dos ponteiros do relógio pelo motor alternador 54 mostrado na Fig.3 , ou por qualquer outro meio motor de arranque.   Se iniciado sentido anti-horário, o motor continuará a girar para a esquerda. Como observado anteriormente, a descarga de qualquer capacitor ocorre ao longo de um intervalo muito curto através da sua abertura de faísca e associada a ação de repulsão magnética resultante confere movimento ao rotor.   O evento de descarga ocorre quando eletroímãs 117 e 91 estão em alinhamento.  Como mostrado na Fig. 5 , o rotor electroíman 91a está alinhado com estator electroíman 117c , e do rotor electroíman 91b está alinhado com o estator electroíman 117E ao mesmo tempo que electromagnetos semelhantes 117 e 91 estão alinhados.   A descarga ocorre através de todos os seis destes electromagnetos simultaneamente (isto é, 117 , 91 , 117c , 91a , 117E e 91b ).   Um condensador e uma abertura de faísca são necessários para cada bobina de cada electromagneto.   Quando, como no conjunto representado na figura 8 , da frente e de trás são utilizados pares, tanto em sentido axial dianteiros e traseiros -line bobinas são energizadas simultaneamente pela descarga de um único capacitor ou a partir de um banco de capacitores paralleled tais como 25 e 26 ( Fig.1 ).   Embora Fig.4 e Fig.8 indicar o uso de frente e de trás eletroímãs , deve ser evidente que apenas um único electroíman em qualquer posição do estator e um único electroíman

Page 173: Apêndice 1.docx

correspondente no rotor posição, pode ser utilizada para realizar a acção de repulsão do rotor em relação ao estator.   Como afirmado, cada electromagneto requer uma descarga a partir de um único condensador ou condensador de banco através de uma abertura de ignição para ser alimentado, e a polaridade magnética das faces do núcleo magnético justapostos deve ser o mesmo, de modo a efectuar a acção de repulsão necessário para produzir o movimento de rotação. Referindo-se a Fig.5 e Fig.6 , a ação repulsão provoca o rotor para mover 13,33 graus para a direita, enquanto eletroímãs 91 , 91a e 91b afastar eletroímãs117 , 117c e 117E para trazer eletroímãs 121 , 121a e 121b em respectivo alinhamento com eletroímãs 120a , 120d e 120f . Neste momento, a descarga de um condensador através de uma distância de explosão em suas bobinas 123 ocorre, assim, mover o rotor.   Outro 13,33 graus à frente, como se mostra naFig.7 , grandes electromagnetos 121, 121a e 121b entram em alinhamento com electromagnetos menores 117a , 117d e 117F , momento em que ocorre uma descarga para repetir a acção de repulsão, esta acção continuada enquanto a energia CC é aplicada ao sistema para carregar os bancos de condensadores. Fig.18 ilustra ainda o seqüenciamento das descargas capacitor através pares apropriados terminais centelhador.   Nove de solteiro bobinas do estator e três individuais bobinas do rotor são apresentadas com as respectivas interligações com as lacunas e capacitores de ignição com a qual eles estão associados para a descarga.   When the apropriado terminais centelhador estão alinhados, com os pontos do posicionamento do conjunto rotor para a ação repulsão mais eficaz de núcleos eletroímã justapostas, a descarga dos capacitores adequados cobrado em toda a abertura de faísca associada ocorre através das respectivas bobinas.   Os capacitores são descarregados é sets de três, através de três conjuntos de bobinas em cada posição de descarga, como o rotor se move através das posições do rotor.   Na figura 18 , os electromagnetos do rotor são posicionados de forma linear, em vez de sobre uma base circular, para demonstrar a acção de um motor eléctrico elétrico de acordo com a invenção.   Estes motores electromagnéticos 201 , 202 e 203 estão alinhados com o estator electromagnéticos 213 , 214 e 215 a 0 graus, 120 graus e 240 graus respectivamente.   Os electromagnetos do estator são mostrados na correspondentemente um esquema linear como se desenrolou do estator e laid lado a lado.   Para maior clareza da descrição, os capacitores associados à operação rotor 207 , 208 , 209 e 246 , 247 , 248 , 249 , 282 e 283 , estão dispostos em alinhamento vertical com as respectivas posições do rotor bobinas201 , 202 e 203 que se movem da esquerda para a direita, no sentido horário, esta correspondendo a rotação do rotor.   As bobinas de estator 213, 214, 215, 260, 261, 262, 263, 264, 265, 266, etc. e combinações de condensadores estão dispostos lado a lado, para facilitar a descrição de novo. Um disco isolante 236 (mostrado na Figura 17 como um disco, mas abriu-se linearmente em Fig.18 ) montou nela, blocos de terminais três gap 222 , 225 e228 .   Cada bloco é rectangular em forma de U, e cada interliga dois terminais com a base do U.   bloco 222 tem terminais 222a e 222b .   Bloco 225 tem terminais 225a e 225b .   Bloco 228 tem terminais 228c e 228d .   Quando o disco isolante 230 faz parte do rotor, tal como indicado por uma ligação mecânica 290 , que pode ser visto em que o terminal L 222 cria um par de terminais com aberturas de folga 223 e 224 , respectivamente.   Assim, quando a tensão no condensador 216 a partir da unidade de carregamento 219 , é de um valor que vai de arco ao longo dos espaços de ar entre 222a e 223 , e entre222b e 224 , capacitor 216 descarrega através da bobina do eletroímã 213 para a terra.   Da mesma forma, terminais gap U 225 forma uma abertura de faísca dupla com terminais gap 226 e 227 para resultar em arco-over quando a tensão no capacitor 217 , cobrado pelo circuito de carga 220 , as descargas para a bobina do eletroímã 214 .   Além disso, terminal

Page 174: Apêndice 1.docx

U-gap 228 com terminais 228c e 228d , cria uma abertura de faísca com terminais 229 e 230 para descarregar capacitor 218 , cobrado pelo circuito de carga 221 , em bobina de 215 .   Ao mesmo tempo, as bobinas do rotor, 201 , 202 e 203 através das aberturas 201a - 204 , 202b - 205 e 203C - 206 cada um recebe uma descarga de capacitores respectivas 207 , 208 e 209 . Quando o eletroímã bobinas 213 , 214 e 215 e 201 , 202 e 203 são energizados, a ação repulsão faz com que o conjunto de rotor para se deslocar para a posição 2, onde um novo grupo simultânea de descargas ocorre em bobinas do rotor 201 , 202 e 203 a partir de capacitores 246 , 248 e 282 através das aberturas 201a - 240 , 202b - 242 e 203C - 244 .   Simultaneamente, porque GAP-U-elementos 222 , 225 e 228 também se mudaram para a posição 2 com o conjunto de rotor, capacitor 261 é descarregado através de bobina eletromagnética 260 , condensador 265 é descarregada através da bobina de electroiman264 , e do condensador 269 é descarregada através da bobina de electroiman 268 em alinhamento com a posição 2 das bobinas do rotor de electromagnetos, para assim fazer com que os electromagnetos rotor para mover para a posição 3, onde o padrão de descarga é agora repetido com condensadores 247 , 249 e 283 descarregando através das bobinas rotor eletroímã 201 , 202 e 203 , e os capacitores 263 , 267 e 281 , respectivamente, através descarregam bobinas do estator eletroímã 262 , 266 e 280 . Depois de cada descarga, os circuitos de carga 219-221 e 272-277 para os capacitores do estator, e 210-212 e 284-289 para os capacitores do rotor, são operados continuamente a partir de uma fonte de bateria, conforme descrito anteriormente com referência a Fig.1 , para constantemente recarregar os condensadores para que cada um está ligado.   Aqueles versados na técnica apreciarão que, como cada condensador descarrega através de uma abertura de faísca associada, a resultante queda de potencial através da abertura torna a abertura de um circuito aberto até ao momento em que o condensador pode recarregar ao nível do arco-over para o fosso.   Esta recarga ocorre antes de um elemento de rotor chega à posição seguinte na rotação. O diagrama esquemático da mecânica Fig.17 , clarifica ainda mais o funcionamento do sistema de programação descarga de faísca de fenda.   Um disco a frente 236 de uma electricamente isolante de material, tem nela o conjunto de conectores terminais de folga em forma de U anteriormente descritos.   Estes são posicionados em 0 graus, 120 graus e 240 graus respectivamente.   Na Figura 17 , representações esquemáticas da posição dos dispositivos em bobina e do condensador, no início de um ciclo são mostrados para corresponder à descrição anterior com referência à figura 18 .   Por conseguinte, o bobina e combinações de capacitores 213/216, 214/217 e 215/218 são mostrados conectado com seus terminais de hiato, respectivamente, 223/224, 226/227 e 229/230 .   Na bobina rotor e conexão capacitor, três discos separados 291, 292 e 293 são mostrados, cada um com um terminal de lacuna único.  Os discos 291-293 são rodados de modo a posicionar os respectivos terminais de hiato 201a, 201b e 201c, em incrementos de 120 graus, com a posição de 0 graus, correspondente à posição 0 graus de terminal U-gap 222 no disco 230 . Terminais gap representativos são mostrados sobre as periferias dos discos 230, 291-293 para indicar claramente como, como os discos de transformar em uníssono, os alinhamentos gap correspondem, de modo que três bobinas do rotor sempre se alinha com três bobinas do estator em intervalos de 120 graus sobre o rotary caminho, produzindo um alinhamento a cada 40 graus, não sendo nove bobinas do estator.   Assim, existem três descargas simultâneas em bobinas do estator e as bobinas do rotor em três em cada posição de 40 graus.   Nove posições deslocadas 40 graus, separadamente proporcionam um total de 27 pontos de descarga para condensadores para as bobinas do rotor e os pontos de

Page 175: Apêndice 1.docx

descarga 27 para condensadores para as bobinas do estator em uma revolução do rotor. Deve entender-se que, tal como ilustrado na Fig.17 e Fig.18 , nove bobinas electromagnéticos individuais são mostrados no estator e o rotor em três, a fim de mostrar na sua forma mais simples, como os três electromagnetos do rotor são um passo à frente de alinhamento com três dos eletroímãs estator, quando os centelhadores apropriados estão em alinhamento, para efetuar a descarga de capacitores através de pares justapostos de eletroímãs rotor / estator.   A repulsa move o eletroímã rotor do estator eletroímã para a próxima posição de alinhamento de 40 graus mais por diante.   No intervalo, até que outro eletroímã rotor, 120 graus removido, está alinhado com o eletroímã estator que acabara de ser pulsado, o capacitor associado é recarregado.   Assim, o rotor se move de uma posição para outra, com descargas de capacitores ocorrendo cada 40 graus de rotação, um total de nove por revolução.   Deve ser óbvio que, com outras combinações de rotor / estator, o número de coincidências de electromagnetos e acender-gap descargas irá variar.   Por exemplo, com os pares de bobinas mostrado na figura 4 através 8 , um total de 27 descargas vai ocorrer.   Embora existam electromagnetos 18 de estator e rotor 3 electroímans, o padrão de descarga é determinada pela disposição específica intervalo da faísca. A configuração do rotor / estator de Fig.5 e Fig.8 , envolvendo os maiores e menores pares de electromagnetos, tais como 85a e 104a (os termos "menor" e "grande" referindo-se a diferença de tamanho dos elementos), incluir nove pares de electromagnetos no estator, como 104a , com três pares de electromagnetos do rotor, como a 85a .   Devido ao grau de separação entre as 13.33 maiores e menores electroímans no rotor par 85a , com a mesma separação de menor e maior electromagnetos do par estator 104a , a sequência de rotação e de descarga descrito acima, no que diz respeito ao exemplo ilustrativo da FIG 5 , envolve o seguinte:1. Um elemento menor 117 de par estator 104a está alinhado com o elemento de menor 91 de par rotor 85a .   Na descarga, este move o rotor à frente 13,33 graus.2. o principal elemento do rotor 122 do par 85a , agora está alinhado com o principal elemento de estator 120b da seguinte par estator electroíman, na matriz do estator, como mostrado na Fig.6 .   Na descarga, o rotor se desloca em frente 13.33 graus.3. Isto traz o menor rotor eletroímã 91 em alinhamento com o major estator eletroímã 120b do par 104d , eo major eletroímã 122 (apenas descarregada) de par 85a em alinhamento com menor eletroímã 117b do par 104d e os elementos de folga rotor de ignição em alinhamento com uma posição diferente de elementos ligados com folga condensadores não descarregados na posição anterior do rotor.   Deve ser lembrado que, neste ponto, é o posicionamento de uma matriz de intervalo da faísca que pode rodar, semelhante à ilustrada na Figura 17 e Fig 0,18 , que controla o tempo de descarga de condensadores ligados a estes terminais de hiato.   Portanto, qualquer electroíman energizado pode ser duas vezes, sucessivamente, a partir de condensadores separados medida que o rotor traz terminais gap adequadas em alinhamento com os terminais da bobina de um electroíman particular. Assim, embora importante electroíman 120b do par 104d acaba de ser energizado como descrito acima, pode agora ser alimentada novamente ao longo do rotor com menor electroíman 91 na etapa 3, porque o rotor movido para um novo conjunto de terminais de as matrizes de folga de faísca ligados a capacitores que ainda não foram lançadas.   Estes capacitores agora descarregar através rotor eletroímã 91 e estator eletroímã 120b , fazendo com que o rotor de avançar mais 13,33 graus, assim, novamente alinhando dois eletroímãs menores de novo, sendo estes 117b do par estator 104d e 91 de rotor par85a .   O rotor tem agora movidos 40 graus desde o passo 1 acima.   A sequência é agora repetida indefinidamente.   É de notar que em cada passo de 13,33 graus, as descargas accionar o rotor mais 13.33 graus.   Há 27 passos por rotação com nove pares de

Page 176: Apêndice 1.docx

bobinas do estator.   A sequência de descarga não é uniforme, como é mostrado no Quadro 1.   No estator, três grandes electromagnetos 120 graus de separação são energizados por duas vezes em sequência, seguido de uma pausa de um passo enquanto três electromagnetos menores do estator, 120 graus de separação, são energizados durante o hiato.   No rotor os principais electromagnetos são energizados durante um passo de hiato na sequência de dois passos electroíman energização menores.  Um total de 27 energisations são esta realizada nos nove pares de enrolamentos do estator. Na Tabela 1, a coluna mais à esquerda mostra a localização de cada um dos braços do rotor 85, 86 e 87 a um passo N ° 1 posição arbitrariamente seleccionado.   Por exemplo, no passo 1, o braço do rotor 85 tem um estator maior e menor, electroíman rotor em alinhamento para capacitores sejam descarregados através deles simultaneamente na posição 13.33 graus. 

 Do mesmo modo, no passo 1, o rotor braço 86 está na posição 133.33 grau que tem dois electromagnetos menores em alinhamento, pronto para a descarga.   Simultaneamente, o rotor braço 87 está na posição 253.33 grau com dois electromagnetos menores alinhados para a descarga do condensador.  Os outros passos da sequência são evidentes a partir da Tabela 1, para cada posição dos três braços do rotor em qualquer passo e as justaposições de respectivos elementos de estator e rotor de electromagnetos nessa posição. Na disposição do motor simplificado mostrado de forma esquemática na Figura 18 , com a configuração de electroíman único, o alinhamento é uniforme e as sequências de descarga seguem sequencialmente. Como mencionado antes, uma alteração na velocidade é efectuada deslocando os terminais de folga de faísca estator sobre o rotor (mostrado em 236 naFig.17 e Fig.18 ) quer anti-horário ou no sentido horário 6,66 graus, de modo que a posição de descarga dos electromagnetos estator é deslocado .  Referindo-se Figs. 11 a 15 , a descarga simultânea de capacitores

Page 177: Apêndice 1.docx

selecionados para os deslocados   eletroímãs resulta em uma desaceleração se o eletroímã rotor está se aproximando o eletroímã estator no momento da descarga, ou uma aceleração se o eletroímã rotor está deixando o eletroímã estator no momento da descarga de pulso.   Em cada caso, há uma reação repulsiva entre os eletroímãs que efectua esta mudança na velocidade do estator e rotor. Referindo-se a Figura 11 , mecanismo de embreagem 304 sobre eixo 111 é operado eletromagneticamente de forma convencional, para deslocar o mecanismo de ignição-gap 236 que é utilizado normalmente em alinhamento correspondência adequada com os discos de rotor spark-gap 291, 292 e 293 .  embreagem 304 Tem um elemento de accionamento fixo 311 , que contém uma bobina electromagnética de accionamento (não mostrado) e um elemento do motor 310 que, quando a bobina electromagnética é energizado unidade, pode ser operada por uma corrente contínua.   O elemento de operação do motor310, põe em funcionamento, faísca elementos gap 224R, 223r ou 223f, 224f do sistema mostrado na fig. 4, 5 e 8, tal como ilustrado na Fig.19 . Os pares de terminais do estator fixo bobina de ignição fosso 223, 224 e 266, 267 estão dispostos sobre uma armação cilíndrica 322 que é fabricada em material isolante.   No exemplo ilustrativo da Figura 17 e Figura 18 , existem nove tais pares de terminais de folga de faísca posicionados em torno da periferia da armação do cilindro 324 .   No motor de Figs. 4 a 8 , de um total de 27 desses pares de folga de faísca estão envolvidos.   Além disso, embora não esteja representado no desenho, existem também pares de terminais, tais como 223r ou 223f , 224f ou 224R e 226r ou 226f , 267r ou 267F , deslocada 6,66 graus em cada lado dos pares de 223, 224 ou 266, 267 e todos os outros pares na matriz de abertura de faísca, as letras "R" e "f" denotando "retard" ou "mais rápido".   Os últimos pares deslocadas são usados no controlo da velocidade do rotor do motor.   Os pares deslocados não mostrados estão envolvidos na operação da embraiagem 304 , o elemento de controlo de velocidade de mudança. Embraiagem 304 está associado com o veio 111 em que o elemento móvel 310 chama elemento de disco de embraiagem 316 no veio 111 , longe de elemento de disco da embraiagem 322 quando energizado por uma tensão de polaridade adequada aplicada ao seu electroíman do motor 311 .   Tais discos de embraiagem são bem conhecidos na a arte. O mecanismo de embraiagem 304 da Fig.11 e Fig.19 , quando não energizada, está na configuração mostrada na figura 11 .   A configuração energizado de embraiagem 304 não é especificamente ilustrado.   Ao elemento de energização, distância de explosão 222 no disco 236 é deslocada para a direita, como se vê na figura 11 , por linhas quebradas 236X , em alinhamento com as posições dos terminais spark-gap fixos 223f, 224f e 267r, 266r . Quando o disco está na posição 236X , a borda achatada 332 do pino 330 em disco 325 passeios na superfície 350 do disco 322 . Normalmente, as bordas achatadas351 pinos de 330 estão engajados contra a borda plana 352 em recesso 331 do disco 322 . O deslocamento de disco 322 no eixo 111 é efetuada pela ação da embreagem 304 contra mola 314 (Fig.11). Um interruptor elétrico (não mostrado) de mecanismo de embreagem 304 energiza-lo a partir de uma fonte de energia DC, e tem duas posições, uma para a desaceleração e uma para aceleração. Em qualquer posição, embreagem 304 é contratado para puxar disco de embreagem 322 do disco de embreagem 325 , momentaneamente. Para a desacelerar ou acelerar a posição, o alinhamento do deslocamento de elementos centelhador 222 é com a 224f, 223f e 224R, 223r elementos terminais spark-gap. No entanto, apenas a 224f, 223f elementos faísca-gap são comutados em funcionamento com condensadores adequados para acelerar a posição, enquanto que na posição desacelerar, apenas os 223r e 224Relementos faísca-gap são ligados no circuito com os seus condensadores associados.              

Page 178: Apêndice 1.docx

É claro que, quando o disco isolante 236 é deslocado pelo embraiagem 304 , os seus terminais de hiato 222, 225 e 228 ( Fig.14 e Fig.18 ) são todos deslocados para a posição de alinhamento de 236X , de modo a envolver o "r" e "f "linhas de elementos de abertura de faísca fixos.   Embora a acelerar e desacelerar posições de disco 236 são os mesmos, é o chaveamento em funcionamento do 223, 224 ou 266, 267 exemplar "r" ou "F" pares de terminais que determina se o rotor irá acelerar ou desacelerar. O deslocamento momentâneo do disco de embreagem 322 a partir do disco da embreagem 325 resulta na rotação do disco 325 sobre disco de 322 através de um ângulo de 120 graus.   O mecanismo de esfera de retenção e mola 320, 321 no disco 325 , posiciona-se entre uma covinha de retenção 328 e um sucesso um 328 em uma posição de 120 graus de distância do Disco 325 .  Como foi dito, plana 332 do pino 330 passeios na superfície 350 do disco 322 , e pin 330 deixa o sulco de retenção de pin 331/352 ao longo da rampa 333 no disco 322 durante o levantamento momentânea de disco 322 por embreagem 304 .   Pin 330 cai de volta para a próxima ranhura 331 em um ponto 120 graus mais adiante sobre disco 322 .   Pin 330 cai no lugar no sulco 331 na rampa 334 .   Pinos 330 são rotativos em suas órbitas 353 , de modo que para tanto no sentido horário ou anti-horário, o apartamento 351 se envolverá o apartamento 352 pela rampa especial que encontra. A desaceleração ou aceleração devido à acção de embraiagem 304 ocorre, assim, dentro de um intervalo de 120 graus de rotação do disco 325 .   Durante este intervalo, o disco 322 pode mover-se apenas uma fracção deste arco. Não foi descrito anteriormente, um sistema de motor electromotriz em que pelo menos um electroíman está numa posição fixa e um segundo electroíman de configuração semelhante é justaposta com esta em relação de polaridade magnética de tal modo que, quando os núcleos dos electromagnetos são activados, o justapostos faces do núcleo repelem-se mutuamente.   Um núcleo a ser fixo, e o segundo núcleo estar livre para se mover, todos os anexos para o segundo núcleo de electroíman irá mover-se com ela.   Assim, se uma pluralidade de núcleos fixos são posicionados sobre um invólucro de confinamento circular, e, dentro da habitação, núcleos em um eixo são livres para se mover, o eixo de rotação é instado cada vez que os núcleos fixos e rotativos justapostas estão em alinhamento e energizado.   Tanto o fixo e os núcleos móveis são conectados a desencadear elementos terminais de folga e outro associado elementos terminais de os centelhadores estão ligados a capacitores que são cobrados para alta tensão a partir de geradores de sinais pulsados unipolares.   Estes capacitores são descarregados através de eletroímãs em todo os centelhadores.   Ao mudar grupos selecionados de capacitores em pares selecionados de elementos centelhador para descarga através os electromagnetos, o rotor dos sistemas de matriz circulares é acelerado e desacelerado. Limitando uma matriz electroíman fixo numa configuração linear, com um electromagneto pode mover linearmente ao qual uma ferramenta de trabalho está ligado, excitando os pares justapostos de electromagnetos por descarga de condensador, resulta na geração de força linear para ferramentas tais como prensas de punção, ou para descarregando projéteis com energia considerável.         

Page 179: Apêndice 1.docx

  

Page 180: Apêndice 1.docx

EDWIN GRAY: ALIMENTAÇÃO

 US Patent   4595975              17 de junho de 1986                Inventor: Edwin V. cinza snr.

 EFICIENTE fonte de alimentação adequada para cargas

indutivas 

 Por favor, note que este é um trecho re-redigido a partir desta patente.   Ele descreve o circuito utilizado com tubo de alimentação de Edwin Gray.     Por favor, esteja ciente de Edwin queria a todo o custo, para esconder qualquer tecnologia útil ao obter patentes para incentivar os investidores, por isso, entendemos que esta patente não se destina a dizer-lhe como fazer um sistema de trabalho deste tipo.

 A Fig.1 é um diagrama esquemático do circuito do sistema de condução eléctrica.Fig.2 é uma vista em alçado do elemento de conversão eléctrica.Fig.3 é uma vista em corte plano tomado ao longo da linha 3-3 da Fig.2.Fig.4 é uma vista em corte tomada ao longo da linha plano 4-4 da Fig.2.A Fig.5 é um diagrama de circuito esquemático do circuito de entrada da corrente alternada. SUMÁRIO DA INVENÇÃO

A presente invenção proporciona um sistema mais eficiente de condução que compreende uma fonte de tensão eléctrica; um vibrador ligado à fonte de baixa tensão para a formação de um sinal pulsante; um transformador ligado ao vibrador para receber o sinal de pulsação; uma fonte de alta tensão, quando disponível, conectado a um retificador tipo ponte; ou do tipo ponte rectificadora ligado à saída de impulso de alta tensão do transformador; um condensador para receber o impulso de tensão de saída; um elemento de conversão tendo primeiro e segundo, meios de ânodos electricamente condutores para a recepção de uma carga colocada sobre o segundo ânodo e um terminal de saída ligado ao meio de recepção de carga, sendo o segundo ânodo ligado ao condensador; um comutador ligado à fonte de tensão eléctrica e para o primeiro ânodo; e uma carga indutiva ligado ao terminal de saída através do qual uma descarga de alta energia entre os primeiro e segundo ânodos são transferidos para o meio de recepção de carga e, em seguida, para a carga indutiva.

Como um sub-conjunto, o presente invento também inclui um elemento de conversão que compreende um alojamento; um primeiro ânodo de baixa tensão montado no invólucro, o primeiro ânodo adaptado para ser ligado a uma fonte de voltagem; um segundo ânodo de alta tensão montado no invólucro, o segundo ânodo adaptado para ser ligado a uma fonte de voltagem; meios condutores de electricidade posicionados sobre o segundo ânodo e afastada da mesma, para receber uma carga, o meio de recepção de carga a ser montado no invólucro; e

Page 181: Apêndice 1.docx

um terminal de saída que comunica com o meio de recepção de carga, o referido terminal adaptado para ser ligado a uma carga indutiva.

A invenção também inclui um método para fornecer energia a uma carga indutiva, compreendendo os passos de proporcionar uma fonte de voltagem, um sinal pulsante a partir da referida fonte; aumentando a voltagem do referido sinal; rectificadora dito sinal; armazenar e aumentar o sinal; conduzir o referido sinal a um ânodo de alta tensão; proporcionando uma baixa tensão para um segundo ânodo para formar uma descarga de alta energia; electroestaticamente acoplamento à quitação a uma carga de receber elemento; conduzindo a quitação a uma carga indutiva; acoplamento de um segundo condensador para a carga; e acoplamento do segundo condensador para a fonte.

É um objectivo da presente invenção proporcionar um sistema para accionar uma carga indutiva sistema que é substancialmente mais eficiente do que qualquer agora existente.   Um outro objecto da presente invenção consiste em proporcionar um sistema para accionar uma carga indutiva, que é de confiança, é barato e de construção simples.

Os objectos anteriores da presente invenção, juntamente com outros objectivos, vantagens, características e resultados destas que serão evidentes para os peritos na arte à luz da presente divulgação podem ser alcançados com a forma de realização exemplar da invenção descrita em pormenor a seguir e ilustrado nos desenhos anexos. DESCRIÇÃO DA FORMA DE REALIZAÇÃO PREFERIDA

Embora a presente invenção seja susceptível de várias modificações e construções alternativas, uma forma de realização está representado nos desenhos e será aqui descrito em detalhe. Deve ser entendido, contudo, que não é a intenção de limitar o invento à forma particular revelada; mas, pelo contrário, a invenção é cobrir todas as modificações, equivalentes e construções alternativas caindo dentro do espírito e âmbito do invento como expresso nas reivindicações anexas.

Não é aqui divulgado um sistema de accionamento eléctrico que, em teoria, vai converter energia eléctrica de baixa tensão a partir de uma fonte, tal como uma bateria de armazenamento de energia a um potencial elevado, de alta energia de pulso de corrente que é capaz de desenvolver uma força de trabalho na produção de indutivo o dispositivo que é mais eficiente do que aquele que é capaz de ser desenvolvidas directamente a partir da fonte de energia. A melhoria da eficiência é ainda reforçada pela capacidade do dispositivo para voltar a porção da energia inicial desenvolvida, e não utilizada pela carga indutiva na produção de energia mecânica, para o mesmo ou segundo reservatório ou fonte de energia para o uso noutro lugar, ou para armazenamento.

Este sistema realiza os resultados acima expostos, aproveitando o "eletrostática" ou energia "impulso" criado por uma faísca de alta intensidade gerado dentro de um tubo especialmente construído elemento conversão elétrica de comutação. Este elemento utiliza um ânodo de baixa tensão, um ânodo de alta tensão, e um ou mais grids "eletrostáticos" ou receptor de carga. Estas grades são de um tamanho físico, e apropriadamente posicionado, como para ser compatível com o tamanho do tubo, e por conseguinte, directamente relacionada com a quantidade de energia a ser antecipado quando o dispositivo está a funcionar.

O ânodo de baixa tensão pode incorporar um dispositivo resistivo para ajudar a controlar a quantidade de corrente gerada a partir da fonte de energia. Este ânodo de baixa tensão está ligado à fonte de energia por meio de um comutador mecânico ou um gerador de impulsos em estado sólido que controla o tempo de duração e a energia de ignição no interior do elemento. O ânodo de alta tensão

Page 182: Apêndice 1.docx

está ligado a um potencial de alta tensão desenvolvida pelos circuitos associados. Uma descarga de energia ocorre dentro do elemento quando os circuitos de controlo externos permitam. Esta curta duração, de alta tensão, alta corrente de pulso de energia é captada pelas grades "eletrostáticas" dentro do tubo, armazenados momentaneamente, em seguida, transferidos para a carga de saída indutiva.

O aumento na eficiência antecipado em converter a energia eléctrica em energia mecânica dentro da carga indutiva é atribuída à utilização da temporização mais optimizada na introdução da energia eléctrica para o dispositivo de carga, para o período de tempo óptimo.

Aumento adicional da conservação de energia é conseguido através da captura de uma porção significativa da energia gerada pela carga indutiva quando o campo de energia é útil em colapso. Esta energia é normalmente dissipada em perdas de carga que são contrários à utilização de energia desejado, e até agora foram aceites porque não há meios adequados foram desenvolvidos para aproveitar essa energia e restaurá-lo para um dispositivo de armazenamento de energia adequado.

A presente invenção refere-se a dois conceitos ou características. A primeira dessas características é observado com a introdução de uma corrente através do indutor de energização. O indutor cria uma força contrária (força contra-eletromotriz ou CEMP) que se opõe à energia introduzida no indutor. Este CEMF aumenta ao longo do tempo, a energia introduzida é crescente.

Em aplicações normais de uma corrente alternada, a uma carga indutiva para aplicações mecânicas, o trabalho útil do indutor é realizado antes de terminar a aplicação da energia. O excesso de energia aplicada é assim desperdiçado.

Tentativas anteriores para fornecer insumos energéticos a um indutor de durações de tempo limitados a esse período, quando a transferência ideal de energia indutiva a energia mecânica é ocorrendo, têm sido limitados pela capacidade desses dispositivos para lidar com a alta corrente necessária para otimizar a transferência de energia .

A segunda característica é observada quando a corrente de energização é removido do indutor, medida que a corrente é diminuída, o indutor gera um EMF que se opõe a remoção da corrente ou, por outras palavras, produz uma fonte de energia na saída do indutor que simula a fonte de energia original, reduzida pela energia real retirado do circuito de carga mecânica. Este "regenerado", ou excesso, a energia tenha sido previamente perdido devido a uma falha em criar uma capacidade de armazenamento para essa energia.

Na presente invenção, uma alta tensão, de alta corrente, a duração de impulsos curtos de energia é aplicado à carga indutiva pelo elemento de conversão.Este elemento torna possível a utilização de alguns dos que a energia impressionado dentro de um arco através de uma faísca-gap, sem a deterioração resultante de elementos de circuito normalmente associados a arcos elétricos de alta energia.

Esta invenção também fornece para a captura de uma determinada porção da energia induzida pelo retrocesso indutivo de alta produzido pela retirada abrupta da corrente introduzida. Esta retirada abrupta da corrente é atendente após o término do arco estimulante. O pico de tensão assim criado é imposta a um capacitor que os casais a atual atendente para um dispositivo de armazenamento de energia secundária.

Um novo, mas não essencial, o arranjo de comutação de circuito proporciona a fonte de energia e o dispositivo de armazenamento de energia. Essa troca pode ser dispostos de modo a accionar automaticamente em horários pré-

Page 183: Apêndice 1.docx

determinados. A comutação pode ser em períodos especificados determinadas pela experimentação de um dispositivo em particular, ou pode ser actuado por um dispositivo de controlo, que mede o teor de energia relativo dos dois reservatórios de energia. 

Referindo agora a Figura 1 , o sistema 10 irá ser descrita em detalhe adicional. O potencial para o ânodo de alta tensão, 12 do elemento de conversão 14 é desenvolvido através do condensador 16 . Esta tensão é produzida pelo desenho de uma baixa corrente de uma fonte da bateria 18 através do vibrador 20 .O efeito do vibrador é criar uma entrada pulsante para o transformador 22 . O voltas rácio do transformador é escolhido para optimizar a tensão aplicada a um tipo de ponte rectificadora 24 . A saída do rectificador é, em seguida, uma série de impulsos de alta voltagem de corrente modesto. Quando a fonte disponível já da alta tensão é, tipo AC, este pode ser acoplado directamente ao tipo ponte rectificadora.

Por petição repetitivo destes pulsos do tipo ponte retificador de saída para o capacitor de 16 , um de alta tensão, a carga de alto nível é construída no capacitor.

O controlo da conversão de comutação tubo elemento é mantido por um comutador 26 . Uma série de contactos montados radialmente cerca de veios ou um dispositivo de comutação de estado sólido sensível ao tempo ou outras variáveis podem ser utilizadas para este elemento de controlo. Um elemento de comutação tipo de tubo de sentido único caminho de energia 28 é introduzido entre o dispositivo comutador e a conversão de comutação tubo elemento para evitar a formação de arco de alta energia no caminho atual comutador. Quando o

Page 184: Apêndice 1.docx

tubo de elemento de comutação está fechado, a corrente da fonte de tensão 18 é encaminhado através de um elemento resistivo de 30 e um ânodo de baixa tensão 32 . Isso faz com que uma descarga de alta energia entre os ânodos dentro do tubo elemento de comutação de conversão 14 .

O teor de energia do impulso de alta energia é electrostaticamente acoplada à conversão grelhas 34 do elemento de conversão. Esta carga eletrostática é aplicada através de um terminal de saída 60 ( Figura 2 ) em toda a indutância de carga 36 , induzindo a um forte campo eletromagnético sobre a carga indutiva. A intensidade do campo electromagnético presente é determinada pelo elevado potencial electromotriz desenvolvido sobre as grades electrostáticas e a duração de tempo muito curto necessário para desenvolver o pulso de energia.

Se a carga indutiva é acoplado magneticamente a um carregamento mecânico, um torque inicial forte é desenvolvido que pode ser eficientemente utilizado para produzir um trabalho físico

Após interrupção do pulso de energia (ARC) no interior do tubo de conversão elemento de comutação da carga indutiva é dissociado, permitindo que o campo eletromagnético sobre a carga indutiva a entrar em colapso. O colapso deste campo de energia induz dentro da carga indutiva um contador EMF.  Este contador EMF cria um potencial positivo elevado através de um segundo condensador que, por sua vez, é induzido no segundo dispositivo de armazenamento de energia ou a bateria 40 como uma corrente de carregamento. A quantidade de corrente de carga disponível para a bateria 40 está dependente das condições iniciais dentro do circuito, no momento da descarga no interior do tubo elemento de comutação e a quantidade de conversão de energia mecânica consumida pela carga de trabalho.

Um dispositivo de protecção de distância de explosão 42 está incluído no circuito para proteger a carga indutiva e os elementos rectificadores de correntes de descarga demasiado grande. Os potenciais dentro do circuito deverão ultrapassar os valores pré-determinados, fixados pelo tamanho mecânica e espaçamento dos elementos dentro do dispositivo de proteção, o excesso de energia é dissipada (bypass) pelo dispositivo de proteção para o circuito comum (aterramento).

Diodes 44 e 46 de desvio do excesso de superação gerado quando a "Conversão de Energia Switching Elemento Tube" é acionado. Um elemento de comutação permite L ou fonte de armazenamento de energia para ser usado como a fonte primária de energia, enquanto a outra bateria é usada como a unidade de recuperação de energia. O interruptor facilita trocando a fonte e a unidade de recuperação a intervalos óptimos para ser determinada pela utilização do tubo de elemento de comutação de conversão. Esta comutação pode ser realizado manualmente ou automaticamente, conforme determinado pela escolha do elemento de comutação, de entre uma grande variedade prontamente disponíveis para o efeito. 

Page 185: Apêndice 1.docx

 

Fig.2 Fig.3 e Fig.4 mostra a estrutura mecânica do elemento de tubo de conversão de comutação 14 . Um alojamento exterior 50 pode ser de qualquer material isolante, tal como o vidro. Os ânodos 12 e 22 e grades 34a e 34b estão bem fixados por nonconductive material separador 54 , e 56 . O elemento resistivo 30 pode ser introduzido no ânodo caminho de baixa tensão para controlar as correntes de pico através do tubo de elemento de comutação de conversão. O elemento resistivo podem ser de uma peça, ou pode ser construído de um ou mais elementos de resistência para conseguir o resultado desejado.

O material do ânodo pode ser idêntica para cada ânodo, ou podem ser de materiais diferentes para cada ânodo, tal como ditado pela utilização mais eficiente do dispositivo, tal como determinado por pesquisa adequado no momento da produção para o uso a que se destinam.   A forma e espaçamento do

Page 186: Apêndice 1.docx

grids eletrostática é também suscetível à variação com a aplicação (tensão, corrente, e as necessidades de energia).

É a contenção do inventor que por meio de cruzamentos criteriosa dos elementos do tubo de elemento de comutação de conversão, e a selecção apropriada dos componentes dos elementos de circuito do sistema, os resultados teóricos desejados podem ser alcançados. É a afirmação do inventor que este processo de acasalamento e seleção está bem dentro das capacidades de pesquisa intensiva e técnica de desenvolvimento.

Que seja indicado aqui que a substituição de uma fonte eléctrica de corrente alternada sujeita à renda necessária cur- e / ou formação de tensão e / ou sincronismo, quer antes de serem considerados como uma fonte de energia primária, ou lá- depois, não devem ser interpretados para alterar a utilização descrita ou aplicação de energia primária, de qualquer maneira. Tal conversão de energia é prontamente conseguida por qualquer um de uma grande variedade de princípios bem estabelecidos. A forma de realização preferida do presente invento assume apenas uma utilização óptima e melhor benefício do presente invento quando usados com dispositivos portáteis de energia semelhantes, em princípio, para a célula molhada ou bateria de célula seca.

Esta invenção propõe a utilizar a energia contida em um ponto (pulso de energia) elétrica gerada internamente alta tensão para energizar eletricamente um indutivo carga .: esta carga indutiva sendo então capaz de converter a energia de modo fornecido em uma saída elétrica ou mecânica útil.

Em operação de alta tensão, e de curta duração spike elétrica é gerada por descarregar o capacitor de 16 em toda a centelha-gap no tubo elemento de comutação de conversão. O potencial de alta tensão necessária é armazenada no capacitor em passos incrementais, aditivos do tipo ponte retificador 24 .  Quando a fonte de energia é um dispositivo de armazenamento de energia elétrica de corrente contínua, como a bateria 12 , a entrada para a ponte retificadora é fornecido pelo step-up transformador de tensão 22 , que por sua vez é energizado do vibrador 20 , ou picadora de estado sólido, ou dispositivo semelhante para conduzir adequadamente os circuitos de transformadores e retificadores.

Quando a fonte de energia é uma corrente alterna-, interruptores 64 de desconexão do transformador 22 e a entrada para o tipo ponte rectificadora 24 é fornecida pelo step-up transformador de tensão 66 , que é por sua vez alimentado a partir do vibrador 20 , ou de estado sólido helicóptero, ou um dispositivo semelhante a conduzir adequadamente os circuitos de transformadores e retificadores.

A saída de repetições da ponte retificadora de forma incremental aumenta a carga do condensador para o seu máximo. Esta carga é electricamente ligado directamente ao ânodo de alta tensão 12 do tubo de conversão elemento de comutação.   Quando o ânodo de baixa tensão 32 está ligado a uma fonte de corrente, um arco é criado na distância de explosão designada 62 de conversão a comutação elemento de tubo equivalente ao potencial armazenada no ânodo de alta voltagem, e a corrente disponível a partir do ânodo de baixa tensão.

Por causa da duração do arco é muito curto, a tensão instantânea, e corrente instantânea podem ambos ser muito alta. A potência aparente de pico instantâneo é, por conseguinte, também muito elevado. Dentro do elemento de tubo de conversão de comutação, esta energia é absorvida pela grades 34a e34b montados circunferencialmente em torno do interior do tubo.

Controle do pico de energia dentro do tubo de conversão elemento de comutação é conseguida por um mecânico, ou comutador de estado sólido, que fecha o percurso do circuito a partir do ânodo de baixa tensão para a fonte de corrente no

Page 187: Apêndice 1.docx

momento em que o fornecimento de energia para a carga de saída é muito auspicioso. Qualquer número de padrão de alta precisão, dispositivos de ajuste variável estão disponíveis para este fim. Quando é necessário o controlo da taxa de repetição de saída do sistema, isto é conseguido através do controlo do tempo de ligação do ânodo de baixa tensão.

Assim, pode ser proporcionado um sistema de condução eléctrica com uma fonte de baixa tensão acoplada a um vibrador, um transformador e um rectificador tipo ponte para proporcionar um sinal pulsante de alta tensão para um primeiro condensador. Quando uma fonte de alta tensão é de outra forma disponível, pode ser acoplado directa a um rectificador tipo ponte, causando um sinal pulsante com um primeiro condensador. O condensador por sua vez está acoplado a um ânodo de alta tensão de um elemento de comutação tubo de conversão eléctrica. O elemento também inclui um ânodo de baixa tensão, que por sua vez está ligado a uma fonte de tensão por um comutador, um tubo elemento de comutação, e uma resistência variável. Montado em torno do ânodo de alta tensão é uma placa de recepção da carga que, por sua vez, está acoplado a uma carga indutiva para transmitir uma descarga de alta voltagem do elemento para a carga. Também acoplado à carga é um segundo condensador para armazenar o EMF volta criado pelo campo eléctrico colapso da carga quando a corrente de carga é bloqueado. O segundo condensador, por sua vez está acoplado à fonte de tensão.          

Page 188: Apêndice 1.docx

Aspden & ADAMS: motor / gerador

 Patente GB 2282708       12 abr 1995 Inventores: Harold Aspden

(    Reino Unido) E Robert George Adams (NZ)  

MOTOR ELÉTRICO / gerador  Esta versão da patente foi reformulada em uma tentativa de torná-lo mais fácil de ler e entender.   Ele descreve o projeto de um eletroímã pulsada motor de ímã / permanente, que é capaz de uma potência maior do que a sua própria entrada de energia. RESUMO

Um motor-gerador electrodynamic tem um pólo rotor de ímã permanente saliente interagindo com os pólos do estator salientes para formar uma máquina que opera no princípio relutância magnética. O poder ferromagnético intrínseca dos ímãs fornece o binário do motor, trazendo os pólos no registrador enquanto pulsos de corrente desmagnetizar os pólos do estator como os pólos separados. Na medida em que é necessária menos energia para a desmagnetização do estator que é alimentada na unidade de relutância pelo sistema termodinâmico alimentar o estado ferromagnético, a máquina funciona de modo regenerativo, em virtude da interligação do enrolamento do estator com um número desigual de rotor e estator pólos. Uma construção do rotor é divulgado (Fig.6 e Fig.7 ). O impulso de corrente pode ser de molde a fazer com que a repulsão dos pólos do rotor.  CAMPO DA INVENÇÃO

Esta invenção refere-se a uma forma de motor eléctrico, que serve uma função de geração em que a máquina pode agir de modo regenerativo para desenvolver potência eléctrica ou pode gerar binário de accionamento mecânico com invulgarmente elevada eficiência em relação à entrada de energia eléctrica. O campo da invenção é o facto de os motores de relutância comutados, o que significa que as máquinas têm pólos salientes e operam por virtude da atracção magnética recíproca e / ou a repulsão entre os pólos magnetizados. A invenção refere-se particularmente uma forma de motor de relutância que incorpora ímãs permanentes para estabelecer a polarização magnética.  ANTECEDENTES DA INVENÇÃO

Houve propostas no passado para máquinas em que o movimento relativo de ímãs podem, de alguma forma o desenvolvimento de ações de força excepcionalmente fortes que se diz resultar em mais potência do que é fornecido como entrada elétrica. Por princípios de engenharia elétrica ortodoxas tais sugestões têm parecia contradizer princípios aceitos da física, mas está se tornando cada vez mais evidente que a conformidade com a primeira lei da termodinâmica permite um ganho na balança assistida electromecânica, desde que seja acompanhado por um resfriamento térmico. Neste sentido, deve-se prolongar o fundo física do meio de refrigeração para incluir, não apenas a estrutura da máquina e o ambiente circundante imediato, mas também o sub-nível quântico do que é denominado, na física moderna, o

Page 189: Apêndice 1.docx

campo de ponto zero . Este é o campo de actividade do meio de vácuo que existe no espaço entre os núcleos atómicos e electrões atómicos e é a sede da acção, que é o que se relaciona com a constante de Planck. Energia está constantemente a ser trocado, como entre essa atividade e as formas de matéria coextensivas mas normalmente essas flutuações de energia preservar, no cômputo geral, uma condição de equilíbrio, de modo que essa ação passa despercebida ao nível da tecnologia. Os físicos estão se tornando cada vez mais conscientes do fato de que, como a gravitação, então o magnetismo de um canal através do qual podemos ter acesso ao mar de energia que permeia o vácuo. Historicamente, o balanço de energia foi escrito em termos matemáticos, atribuindo potencial "negativo" à gravitação ou magnetismo. No entanto, esta é apenas uma forma disfarçada de dizer que o vácuo de campo, devidamente influenciados pela massa gravitando de um corpo na localidade ou pelo magnetismo em um ferromagnet possuir capacidade e vontade de derramar energia. Agora, no entanto, há uma crescente consciência do potencial de geração de energia tecnológico deste fundo do campo e interesse está desenvolvendo em técnicas de "bombear" o acoplamento entre matéria e campo de vácuo para obter energia a partir dessa fonte de energia escondida. Essa pesquisa pode estabelecer que esta ação irá desenhar no 2.7K cósmica temperatura do meio de espaço através do qual a Terra viaja a cerca de 400 km / s de fundo. O efeito contemplado poderia muito bem deixar um "rastro de vapor 'cool no espaço como uma máquina de entrega de calor, ou entregar um formulário elétrico mais útil de energia que será revertido ao calor, viaja com o corpo da Terra através desse espaço. Em termos de física pura, fundo relevante é de registro recente na edição de Physical Review E, vol Agosto de 1993. 48, pp 1562-1565, sob o título: ". A extração de energia e calor do vácuo", de autoria do DC Cole e HE Puthoff. Embora a ligação não é referenciada em que o papel, um dos apresentada evidência experimental de seu autor sobre esse tema em uma conferência de Abril de 1993, realizada em Denver EUA. O gerador de energia plasma discutido na conferência foi o tema de US Patent No. 5018180, o inventor do registro que está sendo Ombros KR. A invenção, que será descrito a seguir, opera por meio da extração de energia a partir de um sistema magnético em um motor e sobre a base científica relevante para esta tecnologia pode ser apreciada a partir dos ensinamentos de EB Moullin, um Professor de Engenharia Elétrica Cambridge que era Presidente da Instituição of Electrical Engineers no Reino Unido   Essa técnica anterior será descrita a seguir, como parte da explicação do funcionamento do invento. A invenção aqui apresentado diz respeito características de design estruturais específicas de uma máquina adaptada para operação robusta, mas estes também têm novidade e mérito especial em uma operação funcional. O que está descrito é bastante distinta da propostas da arte anterior, sendo um deles um novo tipo de motor de proposta por Gareth Jones em um simpósio realizado em 1988Casco, Canadásob os auspícios da Associação Planetary para Clean Energy. Jones sugeriu a adaptação de um alternador do automóvel que gera trifásico AC para a retificação e utilização como fonte de energia para o sistema eléctrico do automóvel. Este alternador tem um rotor de íman permanente e Jones sugeriu que poderia ser utilizado, com elevado ganho de eficiência e desempenho de torque, operando como um motor com o circuito do enrolamento trifásico animado de modo a promover a forte repulsão entre os pólos magnéticos eo pólos do estator após os pólos havia entrado em registo. 

Page 190: Apêndice 1.docx

No entanto, a máquina não Jones é uma explorar as vantagens do invento a ser descrito, porque não é estritamente um motor de relutância com pólos salientes em ambos estator e rotor. Os pólos do estator noJones máquina são formados pela configuração de enrolamento em forma de um estator com fenda, muitas aberturas sendo distribuído uniformemente em torno da circunferência interior do estator e não constituindo um sistema de pólo que se presta para as acções de fluxo magnético a ser descritos com referência à EB Moullin experimento. A máquina de Jones opera gerando um campo do estator rotativo que, num certo sentido, empurra os pólos do rotor para a frente em vez de puxar-los da maneira visto no motor síncrono normal. Por conseguinte, a máquina de Jones baseia-se na corrente de excitação do motor eléctrico de um sistema de produção de campo, que gira livremente, mas tem um padrão de polaridade que é forçado através do controlo de comutação para manter por detrás dos pólos do rotor em afirmar uma unidade repulsivo contínuo. Outra proposta técnica anterior que se distingue do presente invento é o de um dos requerentes, H. Aspden, como assunto da Patente do Reino Unido No. 2.234.863 (equivalente Patente US Serial No. 4 , 975,608 ). Embora este último invento refere-se à extracção de energia a partir do campo pelo mesmo processo físico como a presente invenção, a técnica de acesso que a energia não é óptimo no que diz respeito à estrutura ou ao método. Considerando que, a esta divulgação anterior, a comutação da relutância conduzir excitado os pólos na sua fase de aproximação, a presente invenção, em um dos seus aspectos, oferece vantagens distintas por desmagnetização ou reversão da magnetização na fase de separação pólo de operação. Há vantagens inesperadas na implementação proposto pela invenção, na medida em pesquisa como recente confirmou que ele requer menos potência de entrada para desligar a atração mútua através de um espaço de ar entre um ímã e um eletroímã que ele faz para ligá-lo. Normalmente, em eletromagnetismo, uma reversão simetria é esperado, decorrente de ensino convencional da maneira forças de avanço e retrocesso magnetomotrizes governar o fluxo, resultando em um circuito magnético. Isto irá ainda ser explicado após descrevendo o âmbito da invenção.  BREVE DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO

De acordo com um aspecto da invenção, uma máquina / gerador do motor electrodinâmico compreende um estator configurado para fornecer um conjunto de pólos do estator, um correspondente conjunto de enrolamentos de magnetização montada sobre o conjunto do pólo do estator, um rotor que tem duas secções, cada uma das quais tem um conjunto de peças de pólos salientes, as secções do rotor sendo espaçados axialmente ao longo do eixo de rotação do rotor, rotor magnetização meios dispostos entre as duas secções de rotor dispostos para produzir um campo magnético unidireccional que polariza magneticamente os pólos do rotor, pelo que as faces de pólo de um rotor secção todos têm uma polaridade norte e as faces polares do outro rotor de corte têm uma polaridade sul e as conexões do circuito eléctrico entre uma fonte de corrente eléctrica e os enrolamentos do estator dispostos de magnetização para regular o funcionamento da máquina através da admissão de impulsos de corrente para uma duração determinada de acordo com a posição angular do rotor, que pulsos têm uma direcção que tende a opor-se a polarização induzida no estator pela polarização do rotor do estator e rotor de pólos separar a partir de uma posição em registar, por meio de que a acção de magnetização do rotor proporciona um relutância vigor acionamento do motor para trazer estator e rotor pólos no registrador ea ação dos enrolamentos do estator de magnetização se opõe a relutância contrapartida o efeito de travagem como os pólos separados.

Page 191: Apêndice 1.docx

 De acordo com uma característica do invento, o circuito de ligação à fonte de corrente eléctrica e os enrolamentos de magnetização do estator destina-se a fornecer impulsos de corrente que são de intensidade e duração para proporcionar a desmagnetização dos pólos do estator suficiente como os pólos do estator e rotor de uma em separar posição -register. A este respeito, note-se que, a fim de suprimir o binário de accionamento ou relutância binário de travagem, dependendo do facto de os pólos são convergentes ou separação, uma certa quantidade de energia eléctrica tem de ser alimentada para as bobinas de magnetização do estator. Num sentido, estes enrolamentos são realmente 'desmagnetização enrolamentos' porque a polaridade das ligações do circuito admitir a corrente de impulso no sentido de desmagnetização. No entanto, é mais comum para se referir a enrolamentos em núcleos magnéticos como 'enrolamentos magnetizantes' mesmo que eles podem funcionar como enrolamentos primários ou enrolamentos secundários, o ex-servindo a função de magnetização com potência de entrada e este último que serve uma função de desmagnetização com retorno da energia . De acordo com uma outra característica da invenção, o circuito que liga a fonte de corrente eléctrica e os enrolamentos de magnetização do estator destina-se a fornecer impulsos de corrente que são de intensidade e duração suficientes para proporcionar uma inversão do sentido do fluxo magnético nos pólos do estator como o estator e rotor pólos separar de uma posição em registrar, em que a desenhar a energia fornecida pela fonte de corrente elétrica para proporcionar torque adicional unidade para a frente. De acordo com uma outra característica da invenção, a fonte de corrente eléctrica ligada a uma magnetização do enrolamento do estator de um primeiro pólo do estator compreende, pelo menos parcialmente, os impulsos eléctricos induzidos na magnetização do enrolamento do estator de um segundo pólo do estator diferente, o pólo do estator conjunto configuração em relação à configuração do conjunto de pólo do rotor são tais que o primeiro pólo do estator está entrando em registo com um pólo do rotor como o segundo pólo do estator se separa da sua posição em registar com um pólo do rotor. Isto significa que os enrolamentos de magnetização de dois pólos do estator estão ligados de modo a que tanto servem uma função «de desmagnetização ', um em resistir à acção magnética de atracção mútua em puxando pólos em registo, uma acção que se desenvolve uma saída de impulso de corrente e uma em absorver este pulso de corrente, mais uma vez, resistindo a ação magnética inter-pólo para desmagnetizar o pólo do estator como seu pólo rotor associado separa. A fim de facilitar a função regulada por esta ligação entre os enrolamentos de estator do circuito de magnetização, a diferença de fase é necessário e este é introduzido através da concepção da máquina ter um número diferente de pólos de um conjunto de pólos do estator a partir do número de pólos do rotor em cada secção do rotor. Juntamente com o recurso de dupla seção rotor, este tem o mérito adicional de garantir uma acção de torque mais suave e redução das oscilações de fluxo magnético e os efeitos de vazamento que contribuem substancialmente para a eficiência da máquina. Assim, de acordo com uma outra característica da invenção, a configuração de estator fornece peças polares que são comuns a ambas as secções de rotor, no sentido de que, quando os pólos do estator e do rotor são em registar o estator peças polares constituem elementos de ligação para fecho do fluxo magnético

Page 192: Apêndice 1.docx

num magnética circuito que inclui o dos meios de magnetização do rotor dispostas entre as duas secções do rotor. De preferência, o número de pólos de um conjunto de pólos do estator e o número de pólos do rotor em cada secção não partilham um factor comum número inteiro, o número de pólos do rotor em um rotor de corte é a mesma que no outro rotor de corte e o número de pólos de um estator e definir o número de pólos de um rotor de corte difere por um, com as faces polares sendo de largura angular suficiente para assegurar que o fluxo magnético produzido pelos meios de magnetização do rotor pode encontrar uma via de fluxo magnético circular fecho através o caminho de ponte de um pólo do estator e através do correspondente pólos do rotor para qualquer posição angular do rotor. Também é preferível do ponto de vista de design para as faces polares do estator da presente invenção têm uma largura angular que não é maior do que metade da largura de um pólo angular do rotor e para as secções do rotor compreende lâminas de aço circular em que os pólos do rotor sejam formada como grandes dentes no perímetro com a magnetização do rotor meios compreendendo uma estrutura de núcleo magnético as faces de extremidade das quais se encostam dois conjuntos de tais lâminas que formam as duas secções do rotor. De acordo com uma outra característica da invenção, os meios de magnetização do rotor compreende pelo menos um íman permanente localizada com a sua polarização eixo paralelo ao eixo do rotor. O motor-gerador podem incluir um disco de metal perfurada que é de uma substância não magnetizável montado sobre um eixo do rotor e posicionada entre as duas partes do rotor, cada uma das aberturas proporcionando a localização para um íman permanente, através do qual as forças centrífugas que actuam sobre o íman permanente, tal como a rotação do rotor são absorvidas pelas tensões criadas no disco. Além disso, o rotor pode ser montado sobre um eixo que é de uma substância não magnetizável, pelo qual para minimizar a fuga magnética a partir da magnetização do rotor significa que através do eixo. De acordo com outro aspecto da invenção, uma máquina electrodinâmica motor-gerador compreende um estator configurado para fornecer um conjunto de pólos do estator, um correspondente conjunto de enrolamentos de magnetização montada sobre o conjunto do pólo do estator, um rotor que tem duas secções, cada uma das quais tem um conjunto de peças de pólos salientes, as secções do rotor sendo espaçados axialmente ao longo do eixo de rotação do rotor, rotor magnetização meios incorporados na estrutura do rotor e dispostos de modo a polarizar os pólos do rotor, pelo que as faces de pólo de um rotor de corte todos têm uma polaridade norte e as faces de pólo do outro rotor de corte têm uma polaridade sul e as conexões do circuito eléctrico entre a fonte de corrente eléctrica e os enrolamentos do estator dispostos de magnetização para regular o funcionamento da máquina através da admissão de impulsos de corrente para uma duração determinada de acordo com a posição angular do do rotor, que pulsos têm uma direcção que tende a opor-se a polarização induzida no estator pela polarização do rotor como pólos do estator e rotor separar a partir de uma posição em registar, por meio de que a acção dos meios de magnetização do rotor proporciona uma força de accionamento do motor para trazer a relutância do estator e pólos do rotor no registrador e a ação dos enrolamentos do estator de magnetização se opõe a relutância contrapartida o efeito de travagem como os pólos separados. De acordo com uma característica deste último aspecto da invenção, a fonte de corrente eléctrica ligada a uma magnetização do enrolamento do estator de um primeiro pólo do estator compreende, pelo menos parcialmente, os impulsos eléctricos induzida no enrolamento do estator de magnetização de um segundo pólo do estator diferente, o pólo estator definir a configuração em relação à configuração do conjunto de pólo rotor sendo tal que o primeiro pólo do estator

Page 193: Apêndice 1.docx

está entrando em registo com um pólo de rotor como o segundo pólo do estator separa de sua in-registrar a posição com um pólo de rotor.  

Page 194: Apêndice 1.docx

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS 

 Fig.1 apresenta dados de teste do núcleo magnético que mostram como o poder reactance volt-ampère necessário para definir uma ação de fluxo magnético constante em um intervalo de ar, como assegurado por constante excitação tensão AC de uma magnetização sinuosa, está aquém do poder associado da potencial implícito na ação da força através desse espaço de ar.

 A figura 2 ilustra a estrutura de teste para que a Fig. 1 dados aplica.

  

Page 195: Apêndice 1.docx

 Fig.3 descreve a ação magnetização no trabalho em causar fluxo magnético para percorrer um espaço de ar e virar uma esquina em um circuito através de um núcleo magnético.   

 A figura 4 mostra a configuração de um dispositivo de teste utilizado para demonstrar os princípios de funcionamento do invento descrito. 

Page 196: Apêndice 1.docx

 Fig.5 nas suas várias ilustrações descreve o polo do rotor ao estator progressiva relação pólo como um rotor gira através de uma gama de posições angulares em uma forma de realização preferida de uma máquina de acordo com a invenção. 

 A figura 6 mostra a forma de um elemento de disco que fornece a localização de quatro magnetos permanentes na máquina descrita.  

Page 197: Apêndice 1.docx

 A Fig.7 mostra uma secção transversal da estrutura do circuito magnético de uma máquina que concretiza o invento. 

 Fig.8 mostra uma configuração de seis pólos do estator com um rotor de sete pole e retrata uma série esquemática ligado ligação dos enrolamentos de magnetização de pólos do estator diametralmente opostas.  DESCRIÇÃO DETALHADA DA INVENÇÃO

O fato de que se pode extrair energia a partir da fonte que alimenta o estado ferromagnético intrínseco não é explicitamente evidente a partir de livros didáticos existentes, mas está implícito e, na verdade, se torna explícita indicou uma vez, em um livro de autoria de EB Moullin.   Seu livro ' Os Princípios de Eletromagnetismo ", publicado pela Clarendon Press,Oxford(3rd Edition, 1955) nas páginas 168-174 descreve uma experiência em causa com o efeito de intervalos de ar entre os pólos de um circuito magnético. Os dados obtidos estão reproduzidos na Figura 1 , onde o professor Moullin mostra uma curva que representa a entrada de corrente de CA para diferentes espaços de ar, dado que

Page 198: Apêndice 1.docx

a voltagem fornecida é constante. Na mesma figura, Moullin apresenta a corrente teórica que seria necessário para ser aplicada para sustentar a mesma tensão, e assim as forças polares relacionados em todo o intervalo de ar, assumindo que (a) não há fuga de fluxo e (b) que não existe igualdade entre completa entrada de energia indutiva e do potencial de energia mecânica para a magnetização que se estabelece no espaço de ar em um período quarto de ciclo na freqüência de alimentação de excitação AC. 

 Os dados mostram que, mesmo que o nível de polarização magnética é bem abaixo do valor de saturação, sendo limitado a uma faixa que é considerada como a gama de permeabilidade linear na concepção do transformador, existe uma clara de queda de corrente, e assim o volts -Amp entrada de energia reativa necessária, como a corrente aumenta, comparado com o previsto pelo potencial mecânico construiu as lacunas de ar.   A menos fluxo de dispersão é excessivo, aqui foi uma clara evidência de atividade energia anômala. Moullin discute o fluxo de dispersão inferida por esta experiência, mas assinala que não há mistério considerável em por que o efeito de uma pequena diferença, o que certamente não deve resultar em muita fuga de fluxo na região do gap, no entanto tem um efeito enorme em causar o que tem de haver vazamento substancial à luz da discrepância de energia.   Moullin não contemplava que a energia tinha sido alimentado a partir do sistema de campo do ponto zero e por isso ele deixou a questão com a afirmação de que era praticamente impossível prever fluxo de dispersão por cálculo. Ele era, é claro, ciente da estrutura de domínio magnético e seu argumento era de que o problema de fluxo de vazamento foi conectado com o que ele chamou de uma ação de 'guinada' do fluxo que passa ao redor do circuito magnético. Normalmente, desde que o nível de polarização é abaixo do joelho da curva BH, que ocorre em cerca de 70% de saturação em núcleos de ferro de cristal composição geral, que requer muito pouco campo de magnetização para alterar a densidade do fluxo magnético. Isso supõe que todo esforço é feito para

Page 199: Apêndice 1.docx

evitar lacunas de ar. A ação envolve movimentos de parede de domínio para que os estados magnéticos dos domínios adjacentes mudar para diferentes eixos do cristal de fácil magnetização e isso envolve uma mudança muito pequena de energia. No entanto, se houver uma abertura de ar na frente no circuito de fluxo e o enrolamento de magnetização não está sentado em que intervalo de ar, o próprio núcleo de ferro tem que ser a sede de uma fonte do campo progressista que liga o enrolamento e a lacuna. Ele apenas pode servir nesse sentido, em virtude das linhas de fluxo nos domínios de ser forçado a rodar ligeiramente em relação ao eixo de magnetização fácil preferidos, com a ajuda das superfícies de contorno ao redor de todo o núcleo. Essa ação significa que, à força, e consequente sobre a existência do espaço de ar, o fluxo deve ser realizada através do núcleo por que a ação 'guinada'. Isso significa que é necessário energia substancial para forçar a criação desses campos no interior do núcleo de ferro.Mais importante, no entanto, do ponto de vista do presente invento, isto significa que os efeitos da polarização magnética intrínsecas em domínios magnéticos adjacentes no cessar ferro para ser mutuamente paralelos ou ortogonais, de modo a ficar dirigido ao longo de eixos de fácil magnetização.Então, na verdade, a magnetização de ação não é apenas a da magnetização enrolamento enrolado em torno do núcleo, mas torna-se também a de polarização ferromagnético adjacente como o último ato em concerto como aspirador de energia alimentado solenóides e são desviou em um outro para desenvolver o adicional transmitir forças magnetomotrizes. As consequências disso são que a fonte de alimentação ferromagnético intrínseca com sua ação ordenação termodinâmica contribui para fazer o trabalho na construção de forças através da abertura de ar. A tarefa, em termos tecnológicos, é, então, para aproveitar essa energia como a diferença está fechado, como por pólos que se unem em um motor de relutância, e evitar o retorno que a energia como os pólos separados, sendo esta possível, se a fonte de controle da magnetização primária é assim removido do fosso pólo e a desmagnetização ocorre quando os pólos estão na posição mais próxima. Esta situação energia é evidente nos dados Moullin, porque a tensão alternada constante implica uma constante amplitude de fluxo através do entreferro, se não houver fuga de fluxo na região de abertura. Uma constante amplitude de fluxo implica uma força constante entre os pólos e por isso a diferença largura em relação a esta força é uma medida do potencial de energia mecânica do intervalo de ar. A avaliação poder volt-ampère reativo ao longo do período do ciclo trimestre representando a demanda polarização pode ser comparado com a energia mecânica de forma disponibilizados. Como já foi dito, isto é como Moullin deduziu a curva de corrente teórica. De fato, como seu show de dados, ele precisava de menos corrente do que a energia mecânica sugeriu e assim que ele tinha em sua evidência experimental da fonte de energia do vácuo que passou despercebido e só agora está se revelando em máquinas que podem servir nossas necessidades energéticas. Na pesquisa que conduziu a este pedido de patente do experimento Moullin foi repetida para verificar uma condição em que uma única magnetização enrolamento serve três espaços de ar. A configuração de teste Moullin é mostrado na Figura 2 , mas em Repetindo a experiência na investigação que conduziu a este invento, uma bobina de pesquisa foi montado sobre o elemento de ligação e esta foi utilizada para comparar a proporção entre a tensão aplicada ao enrolamento de magnetização e que é induzida na bobina. Observou-se a mesma característica queda da demanda atual, e não houve clara evidência de excesso de energia substancial no espaço de ar. Isto foi para além da energia indutiva, que teve de ser necessariamente presos no núcleo magnético para manter a acção "guinada" do fluxo magnético já mencionado. 

Page 200: Apêndice 1.docx

Por conseguinte, é realçado que, em escorvamento da acção de fluxo 'de guinada ", a energia é armazenada em indutivamente o núcleo magnético, embora esta tenha sido considerada ser a energia do fluxo de dispersão fora do núcleo. A energia espaço de ar também é energia indução. Ambas as energias são devolvidos ao enrolamento quando o sistema é desmagnetizado fonte, dado um espaço de ar fixo. Se, no entanto, fecha a abertura de ar depois ou durante a magnetização, tanto do que a energia indutiva vai para a produção de trabalho mecânico.Observe, então, que a energia liberada como trabalho mecânico não é apenas isso armazenado na caixa de ar, mas é que armazenado na manutenção da 'guinada'. Aqui, então, é motivo para esperar uma contribuição ainda mais forte para o desempenho da máquina dinâmica, que não foi abraçada pelo cálculo da situação de estado estacionário. Dada a explicação acima da fonte de energia, as características estruturais que constituem o objecto do presente invento irá agora ser descrito. A ação 'guinada' está representado na Figura 3 , que mostra como o fluxo magnético navega uma curva em ângulo reto em um núcleo magnético aquando da passagem através de uma abertura de ar. Por sobre-simplificação supõe-se que o núcleo tem uma estrutura de cristal que tem um eixo de magnetização preferido ao longo do caminho de linha quebrada. Sem intervalo de ar, a corrente necessária para um enrolamento de magnetização tem apenas para proporcionar uma força magnetomotriz suficiente para superar os efeitos de inclusões e impurezas não magnéticas na substância núcleo e muito altas permeabilidades magnéticas pode aplicar.   No entanto, assim que o entreferro desenvolve, esta substância núcleo tem que encontrar uma maneira de criar força magnetomotriz em regiões que se estendem para longe do local do enrolamento de magnetização. Ele não pode fazer isso, a menos que seu efeito é tão poderoso que o fluxo magnético em todo o circuito magnético através da substância do núcleo é em todos os lugares, desviados do alinhamento com um eixo fácil preferido de magnetização. Por isso, os vectores de fluxo representadas pelas setas mover para fora do alinhamento com o partido linha mostrada. Existe um efeito de arrasto, progredindo a toda a volta do núcleo a partir da sede do enrolamento de magnetização e, como já foi dito, esta utiliza a força intrínseca ferromagnético que, num sistema sem folga de ar, só podiam ser afectada por magnetização acima do joelho da curva de BH. Rotação de fluxo magnético que ocorre acima do joelho, enquanto que em um núcleo ideal o magnetismo desenvolve com alta permeabilidade ao longo de um intervalo até que o joelho, porque ele precisa de muito pouca energia para deslocar uma parede de domínio magnético para os lados e promover uma reversão do fluxo 900 ou A1800.   Com efeito, pode-se ter uma permeabilidade magnética de 10.000 abaixo do joelho e 100 acima do joelho, o último reduzindo progressivamente até que a substância satura magneticamente. 

Page 201: Apêndice 1.docx

 Na situação representada na FIG 2 e FIG 3 da intensidade do campo desenvolvido pelos enrolamentos de magnetização 1 no núcleo magnético 2 tem de ser maior, quanto maior for o intervalo de ar, a fim de alcançar a mesma quantidade de magnetização como medido pela tensão induzida num enrolamento (não mostrado) no elemento de ligação 3 . No entanto, em virtude da abertura de ar que há potencial para o aproveitamento da energia fornecida para essa lacuna de ar pelo campo de ponto zero intrínseco que representa a permeabilidade magnética sendo mais unidade e aqui pode-se contemplar muito substancial excesso de potencial energético, dada a incorporação em um design da máquina que se afasta da convenção. Um dos candidatos construiu uma máquina de teste operacional que está configurado como representado esquematicamente na figura 4 . A máquina tem provado proporcionar substancialmente mais potência mecânica do que é fornecido como entrada eléctrica, tanto como uma proporção de 7: 1 em uma versão, e pode agir de modo regenerativo para produzir energia eléctrica. 

 O que é mostrado na figura 4 é um modelo simples concebido para demonstrar o princípio de funcionamento. Ele compreende um rotor no qual quatro magnetos permanentes 4 são dispostos de modo a formar quatro pólos. Os imãs são ligados em quatro sectores de um disco não magnético 5 usando uma alta densidade de enchimento de espuma de poliuretano e o disco de compósito é, então, montado

Page 202: Apêndice 1.docx

sobre um eixo de bronze 6 entre uma flange de acoplamento dividida. Não ilustrado na figura representa a estrutura que prende o eixo vertical em rolamentos ou o conjunto de roda estrelada comutador ligado ao eixo superior do fuso. Note-se que os pólos norte imans presentes no perímetro do disco do rotor e que os pólos sul são mantidos juntos por serem firmemente assente no material de ligação.   Uma série de quatro pólos do estator foram formados utilizando núcleos magnéticos de relés electromagnéticos padrão são foramposicionados em torno o disco do rotor, como mostrado. Os enrolamentos de magnetização 7 sobre estes núcleos são mostrados para ser conectados em série e alimentado através de contactos do comutador 8 por uma fonte de alimentação DC.   Dois outros núcleos do estator formados por componentes de relés electromagnéticos similares estão representados pelos seus enrolamentos 9 nas posições angulares intermédias mostrado e estes são ligados em série e ligados a um rectificador 10 em ponte por um condensador 11 . O eixo do rotor 6 é acoplada com um accionamento mecânico (não mostrado), que aproveita o binário desenvolvido pelo motor, assim formada e serve como um meio para medir a potência mecânica de saída emitido pelo aparelho. Em operação, assumindo que os pólos do rotor são mantidos inicialmente fora de registro com os pólos do estator e correspondentes a preensão é depois libertado, a forte acção do campo magnético dos imanes permanentes vai rodar o rotor para trazer os pólos do estator e do rotor em registo. Um ímã permanente tem uma forte atração para o ferro macio e por isso este impulso inicial de rotação é alimentado pela energia potencial dos ímãs. Agora, com o rotor atuando como volante e ter inércia que terá uma tendência para o excesso de atirar a pole position em registar e que irá envolver uma atração inversa com o resultado que o rotor irá oscilar até amortecimento ação traz para descansar. No entanto, se os contatos do interruptor de comutação estão fechados como os pólos vêm Os comutadores de switch 8 só precisa ser fechado por um período limitado de viagem angular após o ponto morto superior posição dos pólos do estator e rotor em registrar. A potência fornecida por essa opção por esses pulsos fará com que o rotor para continuar a rodar e altas velocidades será alcançado quando a máquina desenvolve a sua função motora completa. Testes em uma máquina desse tipo têm mostrado que o poder mais mecânica pode ser entregue do que é fornecido eletricamente pela fonte alimentar a ação através da chave de comutação. A razão para isto é que, ao passo que a energia do intervalo de ar entre o rotor e do estator pólos que é aproveitado como mecanicamente os pólos entrar em registo é fornecida pela fonte intrínseca de ferromagnet, um enrolamento de desmagnetização na parte do núcleo do sistema acoplado através dessa abertura de ar precisa de muito pouco poder de eliminar a força mecânica atuando através desse espaço de ar.Imaginem como um enrolamento no elemento de ligação mostrado na Figura 2 . A acção da corrente em que o enrolamento, que fica montado o fluxo "guinada" em que elemento de ponte bem afastado da acção fonte dos enrolamentos de magnetização 1 , é colocado para ser extremamente eficazes para resistir à influência de magnetização comunicada a partir de um raio. Assim muito pouca energia é necessária para superar o acoplamento magnético transmitida através do intervalo de ar. Embora a indutância mútua entre dois enrolamentos de magnetização espaçadas entre si tem uma ação recíproca, independentemente de qual é enrolamento primário e que é secundário, a ação na situação determinada máquina que está sendo descrito envolve a contribuição 'solenoidal' representado pela 'guinada'

Page 203: Apêndice 1.docx

fluxo ferromagnético ação. O último não é visto como o recíproco fluxo "guinada" depende da geometria do sistema.   Um enrolamento de magnetização dirigir fluxo directamente através de uma abertura de ar tem uma influência sobre a acção diferente no núcleo ferromagnético a partir de um fluxo lateral, para dirigir o entreferro e não há reciprocidade nesta ação. Em qualquer caso, os fatos da experiência que revelam que, devido a uma discrepância significativa de tal interação mútua, poder mais mecânica é alimentado no rotor do que é fornecido como entrada a partir da fonte elétrica. Isto foi ainda demonstrada utilizando os dois enrolamentos do estator 9 para responder de um gerador de sentido para a passagem dos pólos do rotor. Um impulso eléctrico é induzida em cada um dos enrolamentos pela passagem de um pólo do rotor e esta é alimentado pela inércia do disco de rotor 5 . Ao ligar a energia gerada assim, para carregar o condensador 11, a fonte de alimentação DC pode ser aumentada para melhorar a eficiência ainda mais. De fato, a máquina é capaz de demonstrar a entrega de potência em excesso do sistema ferromagnético em virtude da geração de energia elétrica carregar uma bateria a uma taxa maior do que uma bateria de alimentação está descarregada. Esta invenção está relacionada com uma forma de realização prática dos princípios do motor-gerador e apenas objectivos descritos, no seu aspecto preferido, para proporcionar uma máquina robusta e fiável em que o dente sublinha nos pólos do rotor, que são tensões flutuantes comunicando alta relutância binário de accionamento , não são absorvidos através de um íman permanente cerâmico susceptível de se romper devido à sua composição quebradiço. Um outro objecto consiste em proporcionar uma estrutura que pode ser facilmente desmontada e remontada para substituir os imans permanentes, mas um objecto ainda mais importante é a de minimizar as fugas de fluxo oscilações parasitas dos poderosos magnetos permanentes.   A sua rotação no dispositivo representado na fig. 4 poderia causar a indução de correntes de Foucault em excesso de metal próxima, incluindo o da própria máquina, e tais efeitos são minimizados se as variações do fluxo estão confinados a caminhos através de lâminas de aço e, se a fonte de fluxo de magnetos tem uma simetria ou perto de simetria sobre o eixo de rotação. Assim, a concepção ideal, com isto em mente é aquele em que o íman permanente é um cilindro oco localizado sobre um eixo do rotor não magnético, mas, no entanto, que a estrutura está dentro do âmbito da presente invenção, a máquina descrita irá utilizar vários imans permanentes separadas aproximação, em função, uma tal configuração cilíndrica. Referindo-se a Figura 4 , que vai ainda notar-se que o fluxo magnético que emerge dos pólos norte terá que encontrar o seu caminho ao longo de caminhos de fuga através do ar para re-introduzir os pólos sul. Para períodos em cada ciclo de operação da máquina do fluxo serão atraídos através dos núcleos do estator, mas a passagem através do ar e é essencial para que o poder de os ímans não é usada com grande vantagem e existem os efeitos de correntes parasitas indesejados. Para superar este problema, a invenção prevê duas secções separadas de rotor e os pólos do estator, tornam-se elementos de ligação, que com desenho óptimo, permitem o fluxo dos magnetos para encontrar um percurso em torno de um circuito magnético com o mínimo de vazamento através do ar como o fluxo é dirigido através um ou outros pares de aberturas de ar onde a acção do binário é desenvolvido. 

Page 204: Apêndice 1.docx

 Agora é feita referência a Fig.5 e a sequência de posições de rotor mostrado. Note-se que a largura do pólo do estator pode ser significativamente menor do que a dos pólos do rotor. Com efeito, para a operação usando os princípios da presente invenção, é vantajoso para o estator ter uma largura muito menor do poste, de modo a concentrar-se na região do pólo eficaz. Um pólo do estator largura de metade da do rotor é apropriado, mas pode ser ainda menor, e isto tem a vantagem de exigir enrolamentos secundário magnetização menores e assim poupar na perda associada com o circuito de corrente. 

 O estator tem oito peças polares formados como elementos de ligação 12 , representadas de forma mais clara na figura 7 , que mostra uma vista lateral em corte através de duas secções de rotor 13 espaçadas axialmente sobre um veio de rotor 14 .   Existem quatro magnetos permanentes 15 posicionados entre estas

Page 205: Apêndice 1.docx

secções de rotor e localizados em aberturas 16 num disco 17 de uma substância não magnética de elevada resistência à tracção, sendo o último mostrado na Fig.6 .   As secções do rotor são formados a partir de laminações de discos de aço eléctrico que tem sete dentes grandes, os pólos salientes.  enrolamentos magnetização 18 montados sobre os membros de ponte 12 constituem o sistema que regula a acção do motor-gerador a ser descrito. O circuito de controle não é descrito como o projeto de tais circuitos envolve especialistas possuído por aqueles que estão envolvidos na arte de engenharia elétrica. Basta, portanto, para descrever o mérito da configuração do projeto estrutural dos elementos centrais da máquina. Estes dizem respeito principalmente a acção magnética e, como se pode imaginar a partir Fig.7 , o fluxo magnético dos magnetos entra as lâminas do rotor percorrendo as faces planas das lâminas e ser desviado para dentro do plano das lâminas de passar através de uma ou outra do pólo do estator ponte membros, retornando por uma via similar, por outro rotor. Ao utilizar oito pólos do estator e sete pólos do rotor, tendo este último um pólo largura igual a metade do passo polar em um sentido angular, que será visto a partir Fig.5 , que existe sempre uma passagem de fluxo através do entreferro entre o estator pequeno e pólos do rotor. No entanto, como uma combinação pólo está em registrar as combinações pólos diametralmente opostas estão fora do cadastro. Tal como descrito por referência à Figura 4 a operação da máquina envolve permitir que o íman do estator e rotor puxar postes para registo e, em seguida, como se separam, pulsando o enrolamento no elemento de estator relevantes para desmagnetizar esse membro. Na Fig.4 sistema, todos os enrolamentos do estator de magnetização foram pulsadas juntos, o que não é uma maneira ideal para se conduzir uma máquina multi-pólo. Na máquina, que tem a estrutura de pilar com um pólo do rotor menos do que os pólos do estator (ou um equivalente de criação, em que há menos um pólo de pólos do rotor estator) desta acção pulsante pode ser distribuída na sua procura no fornecimento de energia, e embora isto faz o circuito interruptor de comutação mais caro o benefício resultante que compensa o custo.   No entanto, há uma característica do presente invento, pelo qual o problema pode ser reduzido se não eliminado. Suponha-se que o rotor tem a posição ilustrada na Figura 5 ( a) com o polo do rotor denotado R1 a meio caminho entre os pólos do estator S1 e S2 e imaginar que este é atraído para o registar em posição com o pólo do estator S2 .   Ao chegar que in- registar-se a posição, como mostrado na Fig.5 (c) , suponha que o enrolamento de magnetização do pólo do estator S2 é excitada por um impulso de corrente que é mantido até que o rotor atinge a (Fig.5 e)posição. A combinação destas duas acções têm transmitido um impulso de carro para a frente alimentado pelo ímã permanente na estrutura do rotor e do pulso de corrente que suprime a ação de frenagem têm atraído uma quantidade menor de energia a partir da fonte de energia elétrica que abastece-lo. Este é o mesmo processo que foi descrito por referência à Fig.4 . No entanto, agora considerar os eventos que ocorrem na ação rotor diametralmente oposta que acabamos de descrever. Na Fig.5 ( a) a posição do rotor pólo R4 veio plenamente em registo com o pólo de estator S5 e assim pólo estator S5 está pronta para ser desmagnetizado. No entanto, o acoplamento magnético entre os pólos do rotor e do estator é, em seguida, no seu mais forte. Note, no entanto, que, nesse Fig.5 ( a) posição R5 está começando a sua separação de pólos do estator e do enrolamento de estator pólo

Page 206: Apêndice 1.docx

magnetização S6 deve então começar a desenhar poder de iniciar desmagnetização.Durante esse período de separação seguinte pólo do poder do ímã está puxando R1 e S2 , juntamente com muito mais ação do que é necessário para gerar esse pulso de corrente necessária para desmagnetizar S6 . Segue-se, portanto, que, com base nas conclusões da excitação regenerativo no sistema de teste de pesquisa Fig.4 , a ligação em série de enrolamentos de magnetização em estatores S2 e S6 vai, sem necessidade de qualquer mudança comutativa, fornecem a energia regenerativa necessário para a operação da máquina. A ação complementar dos dois enrolamentos de magnetização durante o encerramento do pólo e separação pólo permite a construção de uma máquina que, uma vez que a energia do vácuo do ponto zero de ligar o ferromagnet está alimentando potência de entrada, será executado em que fonte de energia e, assim, arrefecer a sistema de campo de sustentação. Existem várias opções de design em implementar o que acaba de ser proposto. Muito depende da utilização prevista para a máquina. Se ele tem a intenção de entregar a potência mecânica da ação de energia elétrica regenerativa podem ser usados para alimentar a desmagnetização com qualquer excedente contribuindo para um binário do motor mais forte, invertendo a polaridade dos pólos do estator durante a separação pólo. Se o objectivo é o de gerar electricidade através da operação em modo de gerador, em seguida, pode-se conceber uma máquina que tem os enrolamentos do estator adicionais para a entrega de potência eléctrica. No entanto, parece preferível a considerar a máquina como um motor e maximizar a sua eficiência nessa qualidade, embora utilizando um acoplamento mecânico para um alternador de concepção convencional para a função de geração de energia elétrica. Neste último caso, ele ainda seria preferível usar o recurso de auto-excitação já descrito para reduzir os problemas de comutação de comutação. A questão do fornecimento para a máquina de start-up pode ser abordada através de um motor de arranque separado alimentado a partir de uma fonte externa ou fornecendo para pulsante corrente limitada a, digamos, dois pólos do estator. Assim, por exemplo, com a configuração de oito pólos do estator, os enrolamentos de magnetização em ligação cruzada poderia ser limitado a três pares de estator, com dois enrolamentos de estator de magnetização deixadas livres para ligação a uma fonte de alimentação externa por impulsos. 

 

Page 207: Apêndice 1.docx

Se esta última característica não foram necessárias, em seguida, os enrolamentos do estator magnetização seriam todos ligados em pares numa base verdadeiramente diametralmente oposto. Assim Fig.8 mostra uma configuração de rotor-estator que tem seis pólos do estator que interagem com sete pólos do rotor e do estator de magnetização enrolamentos ligados juntos em pares. A invenção, por conseguinte, oferece uma vasta gama de possibilidades de aplicação, que, à luz da presente divulgação se tornarão evidentes para os peritos na arte de engenharia eléctrica, tudo baseado, no entanto, em princípio essencial, mas simples que tem um rotor de um conjunto de pólos de polaridade comum, que são atraídos para o registrador com um conjunto de pólos do estator que são suprimidas ou revertidas em polaridade magnética durante a separação pólo. O invento, no entanto, também oferece a característica importante de minimizar a comutação e proporcionando ainda a um fecho de fluxo magnético que minimiza o fluxo de dispersão e flutuações de fuga de fluxo e assim contribui para a eficiência e desempenho de um binário elevado, bem como a durabilidade e a fiabilidade de uma máquina que incorpora o invento. Note-se que, embora uma máquina foi descrita que utiliza duas partes do rotor, é possível construir uma versão composta da máquina, que tem várias secções do rotor. Na eventualidade de que a invenção encontra uso em máquinas muito grandes de geradores o problema de fornecer muito grandes ímãs podem ser superados por um projeto em que numerosos pequenos ímãs são montados. O conceito estrutural descrito por referência à FIG 6 em proporcionar aberturas de posicionamento para abrigar os imans torna esta proposta altamente viável. Além disso, é possível substituir os ímans por um cilindro de aço e fornecer um solenóide como parte da estrutura do estator e localizado entre as secções do rotor. Isso criou um campo magnético axial magnetização do cilindro de aço e assim por polarizar a rotor. No entanto, a energia fornecida ao solenóide que prejudicaria a energia gerada e assim uma tal máquina não seria tão eficaz como o uso de imãs permanentes, tais como estão agora disponíveis. No entanto, se uma ver progresso significativo no desenvolvimento de materiais supercondutores quentes, poderá tornar-se viável para aproveitar as características do motor-gerador autogeradoras da invenção, com as suas propriedades de auto-arrefecimento, através do funcionamento do dispositivo em um compartimento a baixas temperaturas e substituir os ímãs por um estator supercondutor solenóide suportada.           

Page 208: Apêndice 1.docx

WILLIAM BARBAT: POWER GERADOR

 O Pedido de Patente EU 2007/0007844 A1 11 de janeiro de 2007 Inventor:

William N. Barbat                    

 ENERGIA ELÉTRICA GERADOR ELÉTRONS Utilizando-

sustentável AUTOMassa inercial de baixa para ampliar energia indutiva

  Este pedido de patente mostra um gerador elétrico muito puro auto-alimentado com uma produção teórica de qualquer coisa, até um COP de 59 quando se utiliza seleneto de cádmio.   A discussão dos aspectos teóricos do projeto inclui uma grande quantidade de informações históricas e que abrange o origem da "lei" da Conservação da Energia, que, apesar de ser incorreto, tem sido por décadas, um grande obstáculo para o desenvolvimento científico de dispositivos de energia livre.

  RESUMO

Oscilações elétricas em um metálico "enviar coil" irradiar fótons indutivos para um ou mais "bobinas de energia-de ampliação", composta de um fotocondutor ou semicondutor dopado revestimento de um condutor metálico, ou compostos por um supercondutor.   Os elétrons de baixa massa inercial na-de aumento de energia bobina (s) receberá da bobina de envio, uma força transversal não tendo backforce in-line, que isenta esta força da regra de conservação de energia.   Os elétrons de baixa massa na bobina (s), ampliação de energia receber um aumento proporcional à aceleração massa do elétron normal, dividida pela massa menor.   Secundariamente irradiava energia indutiva de fóton é ampliado proporcionalmente ao dos elétrons maior aceleração, ao quadrado, por exemplo, o fator indutivo-energia-ampliação de fotoelectrões CdSe com 0,13 x normal de massa do elétron é de 59 vezes.   Magnified energia indutiva fotões da bobina (s) de energia induz-lupa energia eléctrica oscilante em um ou mais metálico "bobina de saída (s)".   A produção de energia eléctrica a entrada de energia excede se mais da energia do fotão indução ampliada é dirigida para o bobina (s) de saída do que é dirigida como uma força contrária à bobina de envio.   Depois de uma fonte de energia externa inicia as oscilações, feedback do excedente de energia gerada faz com que o dispositivo de um gerador auto-sustentável de energia elétrica para fins úteis.

  REFERÊNCIA CRUZADA A PEDIDO RELACIONADO

Esta aplicação corresponde a, e reivindica o benefício sob 35 USC 119 (e), do EU pedido provisório N ° 60 / 697.729, depositado em 8 de Julho de 2005, aqui incorporada por referência na sua totalidade.

 CAMPO

Esta divulgação introduz um campo técnico em que a energia elétrica prática é criado de acordo com a exceção à regra esquecido de conservação de energia que Herman von Helmholtz descrito em sua doutrina 1847 na conservação de energia: "Se. . . corpos possuem forças que dependem do tempo e da velocidade, ou que actuam em outras do que as linhas que unem os pontos de cada par de materiais instruções,. . . em seguida, são possíveis combinações de tais órgãos em que forçar tanto pode ser perdido ou ganho como infinitum ".   Uma força indutiva transversal qualifica para regra ad infinitum de Helmholtz, mas essa força não é suficiente por si só para causar uma saída de energia maior do que a

Page 209: Apêndice 1.docx

entrada, quando aplicado a electrões de massa normal devido à sua única razão de carga-massa.   No entanto, o aumento da aceleração dos electrões de condução da massa inercial menos do que o normal, como ocorre em fotocondutores, semicondutores dopados, e supercondutores, é proporcional à massa de electrões normais dividida pela massa baixa de electrões, e a ampliação de energia indutiva aproveitável é proporcional ao quadrado da maior aceleração relativa.

 FUNDO

Força magnética também satisfaz isenção de Helmholtz para a regra de conservação de energia, porque a força magnética é transversal à força que faz com que ele, e força magnética é determinada pela "velocidade relativa" (ou seja, perpendicular à linha de conexão) entre cargas elétricas.   Ampliação da magnético força e energia foi demonstrada pelaE. Leimer (1915) na bobina de um viva-voz e na bobina de um galvanômetro quando irradiados uma antena de fio de rádio com rádio.   A 10 miligramas, fonte rádio linear produziu uma medida de 2,6 vezes de aumento na corrente elétrica no fio da antena na comparação recepção de rádio inaudível sem rádio para recepção audível com o rádio.   Isso representou um (2,6) 2 = 7 vezes o aumento na energia elétrica que flui através das respectivas bobinas de fio.   A possibilidade de esta recepção melhorada a ser atribuído ao corpo de uma pessoa que tenha a unidade de rádio para o fio foi eliminado por observação adicional da Leimer que sempre que a orientação da unidade pequena rádio foi alterado para cerca de 30 graus em relação ao fio, a valorização energética cessado.

Requerente deduziu que a ampliação de energia da Leimer foi provavelmente devido aos elétrons de baixa massa que eram liberados e feitos condutor na antena por radiação alfa, o que permitiu que esses elétrons especiais para ser dada uma maior do que a aceleração normal, os fótons de transmissão de rádio recebidos.   Requerente tem ainda deduzir que estes electrões de baixa massa deve ter origem em um revestimento de película fina de óxido cúprico (CuO) sobre o fio de antena.   CuO é um semicondutor composto policristalino preto opaca que se desenvolve in situ em fio de cobre e bronze no decurso de recozimento do arame, na presença de ar.   Tais revestimentos de CuO foram observados por Requerente no fio no laboratório históricoCiência Museuem Universidade de Oxford, Reino Unido e no cobre casa bancária de que era na EU, Indicando que os revestimentos CuO eram comuns.   Nos anos posteriores, recozimento tenha ocorrido sob condições que impeçam mais oxidação.   Isto é seguido por tratamento com ácido para remover quaisquer óxidos restantes, deixando fio brilhante.

No mesmo ano em que a tradução em Inglês de papel de Leimer apareceu na Scientific American , de 16 anos, Alfred M. Hubbard deSeattle, Washington, Supostamente inventou um gerador fuelless, que ele admitiu mais tarde, o rádio empregado.   Requerente interpreta isso como o que implica que a energia-ampliação do Leimer foi utilizada por Hubbard com feedback para torná-lo auto-sustentável.   Três anos depois, Hubbard demonstrou publicamente um gerador fuelless relativamente avançada que iluminava uma lâmpada incandescente de 20 watts (Anon. 1919a).   Um professor de física do respeitávelSeattle Faculdade, Que estava intimamente familiarizado com dispositivo de Hubbard (mas não na liberdade para divulgar os detalhes de construção), atestou a integridade do gerador fuelless e declarou que não era um dispositivo de armazenamento, mas ele não sabia por que ele trabalhou (Anon. 1919b ).   Porque Hubbard inicialmente não tinha meios financeiros de sua autoria, é provável que o professor tinha fornecido Hubbard com o uso do rádio caro inicialmente e, assim, testemunhou o processo de inventar em seu próprio laboratório.

Fotos de jornais (Anon. 1920a) de uma demonstração mais impressionante de gerador fuelless de Hubbard, mostram um dispositivo descrito como 14 polegadas (36 cm) de comprimento e 11 polegadas (28 cm) de diâmetro, conectado por quatro cabos elétricos pesados para a 35 cavalos de potência ( 26 kW) do motor

Page 210: Apêndice 1.docx

elétrico.   O motor teria impulsionado um lançamento de 18 metros aberto em torno de um semelhante a uma velocidade de 8 a 10 nós (Anon. 1920b).   O evento foi testemunhado por um repórter cauteloso que afirma ter verificado cuidadosamente para qualquer fios que podem ter sido ligadas a baterias escondidas, levantando o dispositivo e do motor do barco.   energética Radioactive-deterioração podem ser eliminados como principal fonte de energia, pois cerca de 10 8 vezes mais rádio do que a oferta de todo o mundo teria sido necessário para igual relatou a produção de energia elétrica de Hubbard de 330 ampères e 124 volts.

Lester J. Hendershott de Pittsburgh, Pa.., Teria demonstrado um gerador fuelless em 1928 que foi reivindicado por Hubbard ser uma cópia de seu próprio dispositivo (1928h)   O presidente de serviços Stout Air, William B. Stout, que também projetou o avião trimotor, relatou (1928b): "A manifestação foi muito impressionante.   Foi realmente estranho ....   O pequeno modelo apareceu para operar exatamente como Hendershot explicou ele fez ".   Também atestando supostamente para a operacionalidade do gerador fuelless de Hendershott foram coronel Charles A. Lindbergh e Major Thomas Lanphier de o Air Corps dos Estados Unidos (1928a, et seq.), e as tropas de Lanphier supostamente montado um modelo de trabalho de seu dispositivo.

Para melhor conhecimento do Candidato, a única representação que foi tornado público dos componentes do interior de qualquer destes geradores relatados, consiste em um desenho esboçado (Bermann 1928h) do aparelho de Hubbard semelhante em tamanho ao dispositivo mostrado em seu 1919 demonstração.  Ele representa um complexo conjunto de bobinas paralelas medindo 6 polegadas (15 cm) de comprimento e 4,5 polegadas (11,4 cm) de diâmetro total.  Quatro ligações de fio isolado, com o isolamento puxada para trás, estão representadas a sair da extremidade do dispositivo.   O que aqueles quatro fios foram ligados internamente não foi mostrado.   A descrição de Hubbard do arranjo interno de bobinas no dispositivo geralmente coincide com o desenho (Anon 1920a.): "Ela é constituída por um grupo de oito electromagnetos, cada um com enrolamentos primário e secundário de fio de cobre, que são organizadas em torno de um grande núcleo de aço.   O núcleo também tem um enrolamento único.   Sobre todo o grupo de células é um enrolamento secundário ".   Nada foi relatado ou descrito sobre como componentes funcionaram com o outro, ou o quanto era rádio utilizado e em que o rádio foi posicionado.   Os conectores apenas visíveis no desenho foram entre os enrolamentos exteriores das oito bobinas electromagnéticos.   Estes dispositivos de ligação mostram que a direcção dos enrolamentos alternados entre no sentido horário e anti-horário em espiras adjacentes, de modo que a polaridade de cada electroíman teria sido oposta à que é vizinhos adjacentes.

Se os dispositivos de Hubbard e Hendershot realmente funcionava como relatado, que, aparentemente, nunca alcançou aceitação ou sucesso comercial.  Assumindo que os dispositivos efectivamente trabalhadas, a sua falta de sucesso pode ter sido em grande parte financeiramente ou com base de fornecimento, ou ambos, agravado com ceticismo de crentes na energia doutrina -conservation.   Quanto rádio foi empregado por Hubbard em sua maior gerador só pode ser imaginado, mas assumindo uma agulha típico rádio laboratório contendo 10 miligramas de rádio foi utilizado, esse montante teria custa US $ 900 em 1920, caindo para US $ 500 em 1929 .   Que muito rádio em um gerador fuelless teria custado tanto quanto um automóvel barato em 1920.  Possivelmente muito mais rádio foi utilizado de 10 miligramas.

Em 1922, quando a Companhia Radium da América de Pittsburgh, Pa., Teria interrompido o seu trabalho com Hubbard sobre sua invenção (1928h), o fornecimento de todo o mundo do rádio foi de apenas cerca de 250 gramas.   Com a extrema pressuposto de que apenas 1 miligrama de rádio foi necessária por gerador, menos de 10% da produção dos automóveis nos um único anoEUem meados da década de 1920 poderia ter sido fornecido com esses geradores.   Aparentemente Hendershott tentou reanimar a tecnologia, mostrando

Page 211: Apêndice 1.docx

que o gerador fuelless poderia alargar a gama de vôo do ar por tempo indeterminado, mas sua tecnologia nunca atraiu um patrocinador de qualquer privado, público ou filantrópico entidade.

EUPat. No. 4.835.433 para Brown, superficialmente se assemelha ao desenho de dispositivo de Hubbard.   dispositivo de Brown parece ter o mesmo número e, essencialmente, o mesmo regime geral de bobinas de arame como gerador de Hubbard, tanto quanto pode ser entendida a partir dos artigos de jornais que retratam esse dispositivo.   Aparentemente, não informações relativas tanto os dispositivos de Hubbard ou Hendershot foi considerada durante o julgamento do '433 patente.   Brown discute a conversão de energia dos produtos de decaimento radioativo, principalmente as emissões alfa, a energia elétrica, amplificando oscilações elétricas em um circuito LC-alta Q irradiado por materiais radioativos.   "Durante o processo de absorção, cada partícula alfa irá colidir com um ou mais átomos do condutor, batendo elétrons de suas órbitas e transmitir um pouco de energia cinética para os elétrons no condutor, aumentando assim a sua condutividade". (Col. 3, linha 68 a Col. 4, linha 5).   Nenhuma reivindicação foi feita por Brown, que o dispositivo utilizado um semicondutor ou fotocondutor que poderia ter fornecido elétrons de baixa massa para ampliação de energia.

Brown reivindicou uma saída de 23 amperes a 400 volts, o que é muito maior do que toda a energia decadência representado por seu conteúdo radioativo relatado de 1 miligrama de rádio que foi cercado por barras de urânio fracamente radioativas e tório em pó.   tório motorizado é altamente pyrophoric, de modo ele normalmente é selado em uma atmosfera de azoto para evitar a combustão espontânea.   Em seu dispositivo, Brown teria confinado o tório em papelão, sem qualquer menção de vedação fora do ar.   Essa condição teria convidado um colapso que poderia ter sido interpretado como enorme out-of- controlar a produção elétrica.

Para o melhor conhecimento do Candidato, nenhuma pessoa que não seja o requerente já indicou que a presença de óxido de cobre em seus fios poderia ter fornecido ampliação de energia.   Se o dispositivo de Hubbard, na verdade, fez um trabalho, certas características de sua concepção são inexplicáveis pelo Requerente, ou seja, a utilização de quatro em vez de dois grandes cabos eléctricos para ligar o seu dispositivo a um motor eléctrico, e a utilização de polaridade em vez de direcção única polaridade alternada na orientação das múltiplas bobinas em torno de uma bobina central.   O requerente acredita portanto que a especificação aqui apresenta configurações originais de geradores de energia elétrica que não têm precedente conhecido.

 RESUMO

Para atender às necessidades de geradores elétricos que são capazes de quantidades substanciais de auto-geração de energia elétrica em vários ambientes, e que são portáteis, bem como estacionária, aparelhos e métodos são fornecidos para a ampliação de uma entrada elétrica, e (com comentários) para a geração de energia elétrica utilizável indefinidamente sem combustível ou outra fonte de energia externa, exceto para a partida.   O aparelho utiliza elétrons de baixa massa efetiva, que recebem maior aceleração de elétrons normais em uma quantidade que é inversamente proporcional à massa efetiva.  Requerente determinou que massa efetiva é o mesmo que verdadeira massa inercial de electrões.   A energia dos fotões que é irradiada quando um electrão é acelerado é proporcional ao quadrado da aceleração, de modo que o aumento da energia do fotão irradiada a partir de uma de electrões de baixa massa acelerada através da energia proveniente de uma normais electrão é igual ao inverso do quadrado da massa efectiva, por exemplo, a ampliação da energia calculada é fornecida por fotocondutivos electrões em seleneto de cádmio, com uma massa de electrões eficaz de 0,13, é de 59 vezes.   O uso de uma força transversal, que carece de uma antecedentes directa força, para acelerar elétrons de baixa massa em uma forma oscilante, evita qualquer força igual-and-oposto que iria invocar a aplicação da lei da cinética e termodinâmica de conservação de energia.

Page 212: Apêndice 1.docx

As várias formas de realização do aparelho, o qual está configurado tanto para aumentar continuamente uma entrada de energia eléctrica oscilante, ou para servir como um gerador eléctrico de auto-sustentação, empregam três componentes principais:

 

Pelo menos uma bobina de envioPelo menos uma bobina de energia-ampliação, compreendendo um material que produz, em uma "condição" electrões de baixa massa, e

Pelo menos uma bobina de saída.

É desejável que o aparelho também inclui um meio para estabelecer a condição com respeito à bobina (s) de energia-lupa.   Excepto quando indicado de outra forma no restante deste texto, onde o número de espiras de um tipo particular, é referido no no singular, deverá ser entendido que uma pluralidade de bobinas de o respectivo tipo pode ser alternativamente utilizados.

Oscilação eléctrica na bobina de envio, que é constituído por um condutor metálico, faz com que a radiação de fotões indutivos da bobina de envio.   A bobina-lupa energia está situado numa posição em relação à bobina de envio, de modo a receber fotões indutivos da bobina de envio .   Os fótons indutivos que irradiam de oscilações elétricas no envio de bobina, transmitir uma força transversal aos elétrons de baixa massa na bobina energia ampliação sem back-vigor na bobina de envio.   As acelerações maiores do que o normal, que são produzidos em os elétrons de baixa massa do-lupa energia bobina,produzem maior energia de irradiação de fótons indutivas do que o normal.

A bobina de saída está posicionado de modo a receber a energia indutiva-fotão ampliado, a partir da bobina de ampliação de energia.   A energia indutiva-fotão recebido pela bobina de saída, o qual é constituído por um condutor metálico, é convertida numa corrente eléctrica oscilante do normal elétrons.   Para que a saída eléctrica para exceder o sinal eléctrico de entrada, a bobina de saída está situada de tal maneira que ele recebe mais energia indutiva-fotão ampliada do que a que é dirigido para trás contra a bobina de envio para agir como um back- força.   Este "alavancagem energia" faz com que a produção de energia elétrica exceda a entrada de energia elétrica.

A título de exemplo, o enrolamento de ampliação de energia pode compreender um material supercondutor, em que a "condição" é uma temperatura (por exemplo, uma temperatura criogénica) em que o material apresenta supercondutor supercondutores comportamento caracterizada pela produção de electrões de baixa massa. 

Por meio de outro exemplo, o enrolamento de ampliação de energia pode compreender um material fotocondutor, em que a "condição" é uma situação em que o material fotocondutor é iluminado por um comprimento de onda de radiação de fotões suficiente para fazer com que o material fotocondutor da bobina-lupa energia para produzir electrões de condução com a massa efectiva reduzida.   Neste último exemplo, os meios para estabelecer a condição pode compreender um excitador fotocondutor (por exemplo, um ou mais LEDs) situadas e configuradas para iluminar o material fotocondutor da bobina-lupa energia com o comprimento de onda radiação de fótons.

A título de mais um exemplo, a "condição" é a presença de um contaminante em especial um que fornece um semicondutor de electrões de baixa massa como um transportador de carga.   Para além disso, a título de exemplo, o enrolamento de ampliação de energia pode compreender um elemento semicondutor ou composto que tenha sido dopado com um determinado elemento ou composto que torna condutora de electrões de baixa massa sem iluminação por radiação de fotões excepto por fotões ambiente.

Várias formas de realização diferentes de aparelhos compreendem respectivos números e disposições dos componentes principais.   As várias formas de

Page 213: Apêndice 1.docx

realização pode compreender adicionalmente um ou mais dos circuitos, dinamizadores, blindagem e outros componentes para cumprir o objectivo de proporcionar uma fonte de auto-sustentação de energia eléctrica para fins úteis.

São também proporcionados, os métodos para a geração de uma corrente eléctrica.   Em uma forma de realização de um tal método, uma primeira bobina é energizada com uma oscilação eléctrica suficiente para fazer com que a primeira bobina para irradiar fótons indutivos.   Pelo menos alguns dos fotões indutivos irradiados a partir do primeiro bobina são recebidos por uma segunda bobina, chamado de "o rolo-lupa energia", que compreende um material que produz elétrons de baixa massa.   Os fótons indutivos recebidas conferir respectivas forças transversais aos elétrons de baixa massa que causam os elétrons de baixa massa à experiência acelerações no material que são maiores do que as acelerações que de outra forma seriam vividos pelos elétrons livres normais experimentam as forças transversais.

A condução dos elétrons de baixa massa acelerou na segunda bobina, faz com que a segunda bobina para produzir uma força indutiva ampliada.   A força indutiva ampliada é recebido por uma terceira bobina que faz com que a terceira bobina para produzir uma potência eléctrica de oscilação de elétrons normais de condução que tem maior energia do que a oscilação inicial.   Uma porção da saída eléctrico oscilante é dirigida como feed-back da terceira bobina para a bobina de envio, de modo a proporcionar a oscilação eléctrica para a bobina de envio.   Esta porção da corrente eléctrica oscilante dirigida para a bobina de envio, desejavelmente, é suficiente para causar a geração de auto-sustentação de fotões indutivos pela primeira bobina sem a necessidade de qualquer fonte de energia externa.   O excesso de oscilação de saída eléctrico a partir da terceira bobina pode ser dirigida a um circuito de trabalho.

O método pode ainda compreender a fase de arranque da energização da primeira bobina para iniciar a geração da saída eléctrico oscilante.   Este "de partida" passo pode compreender momentaneamente expondo a primeira bobina de uma força oscilante indutiva externa ou por exemplo, para uma magnético externo força que inicia um pulso elétrico.

As características anteriores e adicionais e vantagens da invenção serão mais facilmente evidentes a partir da seguinte descrição detalhada, que prossegue com referência aos desenhos que acompanham.

 BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

 

 Fig.1A é uma vista em perspectiva que descreve esquematicamente uma bobina de envio em relação a uma bobina de ampliação de energia de tal modo que fotões indutivos do envio de bobina, a bobina de propagar-lupa energia.

 

Page 214: Apêndice 1.docx

 Fig.1b é uma vista esquemática de fim do envio de energia e bobina-lupa bobina de Fig.1A , que descreve adicionalmente a radiação de fotões indutivos da bobina de envio e as respectivas direcções de fluxo de electrões nas bobinas.

 

 Figura 1C é uma vista esquemática de fim do envio de energia e bobina-lupa bobina de Fig.1A , que descreve ainda a produção de interiormente e exteriormente irradiando-irradiando fótons indutivos ampliados a partir da bobina de ampliação de energia.

 

 Fig.2a é uma vista em perspectiva que mostra esquematicamente uma bobina de saída interno, coaxialmente aninhado no interior do rolo-lupa de energia para permitir a indução eficaz da bobina de saída interno pela bobina-lupa de energia, em que a corrente de indução estabelecido na bobina de saída interna é utilizada para alimentar uma carga conectada através da bobina de saída interna.

 

Page 215: Apêndice 1.docx

 Fig.2B é uma vista esquemática de ponta das bobinas indicadas em Fig.2a , que descreve adicionalmente a uma maior quantidade de radiação indutivo-fotão ampliada que é recebido pela bobina externa de saída em comparação com a menor quantidade que é dirigido para a bobina de envio para actuar como um apoio da força.

 

 Fig.3 é um diagrama de esquema eléctrico de uma concretização representativa de um dispositivo para a geração.

 

Page 216: Apêndice 1.docx

 Fig.4 é uma vista esquemática de fim de uma forma de realização representativa, que compreende uma bobina de envio disposta centralmente rodeado por seis bobinas de ampliação de energia, tendo cada eixo e que é substancialmente paralela ao eixo da bobina de envio.   Uma respectiva bobina de saída interno é coaxialmente aninhado dentro de cada bobina de ampliação de energia, e as bobinas de ampliação de energia são dispostos de modo a captar substancialmente todos os fotões indutivos que irradiam a partir da bobina de envio.

 

 A Fig.5 é uma vista esquemática em fim de a forma de realização da figura 4 , incluindo ainda uma bobina de saída externo situado coaxialmente com a bobina de envio e configurada para envolver todos os seis bobinas de energia de amplificação, de modo a capturar exteriormente-irradiando a partir de fotões indutivas bobinas de energia-amplificação.   Também é descrita a maior quantidade de radiação indutivo-fotão ampliada que é recebida pelas bobinas de saída interno e externo da bobina de saída, em comparação com a menor quantidade de radiação indutivo fotões que é dirigida para a bobina de envio para agir como um back-força.   Também são mostrados os arrays de LEDs utilizados para excitantes bobinas a-amplificação energia para tornar fotocondutor.

 

Page 217: Apêndice 1.docx

 Fig.6 é uma vista em perspectiva da forma de realização da FIG 4 e FIG 5 , mas que descreve adicionalmente respectivas ligações inter-bobina para as bobinas de energia de amplificação e de saída interno, bem como as suas respectivas ligações para a bobina de envio, bobinas de saída e internos bobina de saída externa.

 

 Fig.7 é uma vista de head-end que descreve esquematicamente exemplares direções fluxo de corrente na bobina de envio, bobinas de ampliação de energia, bobinas internas de saída e bobinas de saída externos, bem como nas diversas ligações inter-bobina de a personificação da Fig .4 .

 

Page 218: Apêndice 1.docx

 Fig.8 é uma vista esquemática de ponta mostrando uma forma de realização da maneira pela qual as conexões inter-bobina pode ser feita entre bobinas de ampliação de energia adjacentes.

 

 Fig.9A é uma extremidade de-vista esquemática que representa a configuração de bobina de uma forma de realização na qual uma bobina de envio e uma bobina de saída interno estão aninhados dentro de uma bobina de ampliação de energia, que por sua vez está aninhado no interior de uma bobina de saída exterior.   Um separador metálico, que tem uma forma substancialmente parabólica, e sendo situada entre a bobina de envio e a bobina de saída interno, reflete alguma da radiação não usada indutivo-fotão para maximizar a radiação eficaz recebido pela

Page 219: Apêndice 1.docx

bobina-lupa energia.   Além disso, a blindagem metálica impede o interno bobina de saída de radiação receber enviados a partir da bobina de envio.

 

 Fig.9B é uma vista esquemática de ponta da configuração de bobina da Fig.9A , que descreve ainda o separador metálico actua como um escudo para restringir a radiação volta-força alcançando a bobina de envio, permitindo que a bobina de saída interno para receber uma porção substancial de a radiação ampliado, a partir da bobina-lupa energia.   Também é descrita a maior quantidade de radiação indutivo-fotão ampliada que é recebido pela bobina de saída interno e externo da bobina de saída, em comparação com a menor quantidade que é recebido pela bobina de envio para agir como um back-força.

 

Page 220: Apêndice 1.docx

 Fig10A é um fim-vista esquemática que ilustra a configuração de bobina de ainda outra forma de realização que é semelhante em alguns aspectos à forma de realização da figura 4 , mas também incluindo respectivos núcleos ferromagnéticos no interior da bobina de envio e bobinas de saída internos.   Também é descrito um escudo metálico que rodeia a toda aparelho.

 

 Fig.10B é uma vista esquemática de fim de uma bobina de envio de ainda outra forma de realização na qual uma manga ferromagnético está disposto coaxialmente em torno da bobina de envio.

  DESCRIÇÃO DETALHADA

Considerações Técnicas Gerais

Uma compreensão de como "energia infinita" veio por engano de ser rejeitada pela comunidade científica, esclarece a base desta invenção.   A função electrodynamic descrito nas concretizações descritas abaixo, está de acordo com regra de energia alternativa de Helmholtz, que afirma que uma força que não é de acordo com ele é força causal "pode ser perdido ou ganho ad infinitum".   Essa regra foi incluída na "Über die Erhaltung der Kraft" ("On the Conservation of Force") que Hermann Helmholtz entregue à Sociedade de Física de Berlim em 1847.   Mas, Helmholtz equivocadamente acreditava que "todas as ações na natureza são redutíveis a forças de atração e repulsão, a intensidade das forças dependendo apenas as distâncias entre os pontos envolvidos .... por isso é impossível obter uma quantidade ilimitada de força capaz de fazer um trabalho como o resultado de uma combinação qualquer de objetos naturais ".

Helmholtz se recusou a aceitar a idéia de que a energia magnética qualifica para a condição ad infinitum, apesar do fato de que (1820) força magnética de Ampere em condutores retas paralelas é, obviamente, transversal à direcção das correntes elétricas em vez de estar em sintonia com as correntes.   Ele omitiu menção que a força magnética em (1825) invenção importante de Ampere, o electroíman solenoidal, é causada pelas correntes nas ansas de suas bobinas, as quais são transversais à direcção da força magnética.   Além disso, ele não mencionar que Ampere considerada a força magnética um ímã permanente de ser causada por correntes circulares transversais minutos, que agora são reconhecidos como os elétrons que giram e órbita transversalmente.

Helmholtz, que foi educado como um médico militar, sem qualquer estudo formal da física, baseava-se em uma explicação metafísica obsoleto de força magnética: "atração magnética pode ser deduzida completamente do pressuposto de dois fluidos que atraem ou repelem na razão inversa da o quadrado desta distância .... Sabe-se que os efeitos de um magneto externo pode sempre ser representado por uma determinada distribuição dos fluidos magnéticos na sua superfície ".   Sem se afastarem deste crença em fluidos magnéticos, de Helmholtz citados Wilhelm Weber ( 1846) interpretação errada da mesma forma que as forças magnéticas e indutivas são direcionados na mesma linha do que entre as cargas elétricas em movimento que causam as forças.

Weber tinha pensado que ele poderia unificar Coulomb, magnético, e as forças indutivas em uma única equação, simples, mas falho mandato de força magnética de Weber leva à conclusão absurda de que uma corrente constante em um fio reto induz uma corrente elétrica constante em um fio paralelo .  Além disso, uma

Page 221: Apêndice 1.docx

corrente de mudança não induz uma força electromotriz em linha com a corrente, como a equação de Weber mostrou.   A força induzida é compensada em vez disso, que se torna mais aparente as mais que dois, bobinas coaxiais aninhados são separados.   O que parece ser um diretamente opostas back-força é realmente uma força indutiva recíproco.

A afirmação de Helmholtz que a soma total da energia no universo é um valor fixo que é imutável em quantidade de eternidade a eternidade apelou aos seus jovens amigos.   Mas, os cientistas mais velhos da Sociedade Física de Berlim declarou seu papel de ser "especulação fantástica "e um" salto perigosos em metafísica muito especulativas ", por isso foi rejeitado para publicação em Annalen der Physik.   Ao invés de aceitar esta rejeição construtivamente, Helmholtz encontrada uma impressora dispostos a ajudá-lo a auto-publicar o seu trabalho.   Helmholtz chefiou a publicação com um Declaração de que o seu papel foi lido perante a Sociedade, mas ele disingenuously retido menção de sua rejeição pura e simples.   incautos leitores, desde então, recebeu a impressão errada de que seu governo de conservação de energia universal que recebeu o endosso da Sociedade, em vez de sua censura.

Helmholtz (1862, 1863) divulgado seu conceito assim: "Temos sido levados até uma lei natural universal, que ... expressa uma propriedade perfeitamente geral e particularmente característica de todas as forças naturais, e que ... é para ser colocado por do lado das leis da inalterabilidade da massa e da inalterabilidade dos elementos químicos ".   Helmholtz (1881) declarou que qualquer força que não conservar energia seria "em contradição comNewton'S axioma, que estabeleceu a igualdade da ação e reação para todas as forças naturais "(sic).  Com esta deturpação enganosa daNewton'S princípio estritamente mecânica, Helmholtz tinha craftily conseguiu comutar o profundo respeito Newton's leis à sua doutrina não científica.   Posteriormente, a Grã-Cruz foi conferido Helmholtz pelos reis deSuécia e Itália e do presidente do Francês RepúblicaE ele foi recebido pelo imperador alemão na nobreza com o título de "von", acrescentou ao seu nome.   Estes prêmios de prestígio fez sua doutrina praticamente inatacável na comunidade científica.

O princípio de Ampere de atração magnética transversal e repulsão entre correntes elétricas foram feitas em uma equação para a força magnética entre mover cargas elétricas por Carl Fredrick Gauss (escrito em 1835, publicado postumamente em 1865).   A parte crítica dos Gauss equação mostra, e textos de física modernos concordam , que a força magnética é transversal à força que transmite uma velocidade relativa (ou seja, perpendicular a uma linha de conexão) entre as cargas.   Na falta de um back-força direta, uma força magnética transversal pode produzir uma força maior do que a força que faz com que lo.

O único físico a reconhecer na impressão, o significado profundo da obra de Gauss, foi James Clerk Maxwell (1873), que afirmou: "(Se a fórmula de Gauss é correto), a energia pode ser gerada por tempo indeterminado em um sistema finito por meios físicos".   prepossessed com "lei" de Helmholtz, Maxwell optou por não acreditar equação-força magnética transversal de Gauss e aceito de Wilhelm Weber (1846) errônea in-line fórmula em seu lugar.   Maxwell admitiu mesmo sabendo de (1845) repreensão de Weber de Gauss para a sua direção equivocada da magnético força como "uma completa derrubada de fórmula fundamental de Ampere e essencial a adoção de um diferente ".

Em 1893, a parte crítica da fórmula de Ampere por força magnética, que Weber e Maxwell rejeitado, e que Helmholtz tinha substituído com o seu contrário explicação metafísica, foi proposto para a base para a medida internacional de corrente elétrica, o Ampere (ou amp), a ser definido em termos de força magnética transversal que a corrente produz.   Mas a doutrina de Helmholtz tinha se tornado tão impermeável aos fatos que qualquer um que contestou esta "lei" enfrentados difamação e ridículo.

O primeiro reconhecimento de energia ilimitada veio de Sir Joseph Larmor que relatou em 1897, "Um único íon e, descrevendo uma órbita elíptica sob uma

Page 222: Apêndice 1.docx

atração para um centro fixo ... devemos perder rapidamente a sua energia por radiação ... mas nos casos de movimento constante, é exatamente essa quantidade que é necessário para manter a permanência do movimento no éter ".   Aparentemente, para acalmar os críticos do seu conceito herético, Larmor ofereceu uma retratação tímida em 1900: "A energia de grupos orbitais .. . seria ao longo do tempo, de forma sensata dissipada por radiação, de modo que tais grupos não pode ser permanente ".

Em 1911, Rutherford descobriu que um átomo se assemelha a um pequeno sistema solar com íons negativos se movendo como planetas em torno de um pequeno núcleo, carregado positivamente.   Estes elétrons infinitamente orbitando eram uma fonte de radiação perpétuo que apropriadamente havia sido descrito por Larmor, e esses elétrons também foram Planck ( 1911) "osciladores harmônicos", que ele usou para explicar energia de ponto zero (ZPE).   ZPE foi demonstrado pelo fato de que o hélio líquido permanece sob pressão atmosférica no zero absoluto, de modo que o hélio deve ser pressurizado para se tornar sólida a essa temperatura.   Planck Acredita que osciladores harmônicos derivados "energia escura" do éter para sustentar suas oscilações, admitindo, assim, que existe uma fonte infinita de energia.   No entanto, ele atribuída uma origem oculta a esta energia infinita, ao invés de uma fonte convencional de que não havia se encontrado com Helmholtz de aprovação.

Niels Bohr (1924) estava incomodado com a noção de que a radiação de um elétron orbitando rapidamente drenar sua energia para que o elétron deve espiral para dentro do núcleo.   Whittaker (1951) afirma: "Bohr e associados abandonaram o princípio ... que um átomo que está emitindo ou absorvendo a radiação deve ser perder ou ganhar energia.   Em seu lugar, eles introduziram a noção ou radiação virtual, que foi propagado em ondas ... mas que não transmite energia ou momento ".   Posteriormente, toda a comunidade científica demitido Larmor radiação como uma fonte de energia real porque não estão em conformidade com a doutrina universalmente aceito de Helmholtz.

Restringindo a idéia de Helmholtz que a grande quantidade de luz e calor que irradia de muitos milhares de milhões de estrelas no universo só pode vir de energia armazenada anteriormente, levou os cientistas a concordar que a fusão de pré-existente hidrogênio em hélio, material de quase toda a energia que faz com que a luz eo calor irradiar do sol e outra começa.   Se assim for, então o universo inteiro se tornará completamente escuro depois do presente fornecimento de hidrogênio em estrelas é consumido em cerca de 20 bilhões de anos.   William A. Fowler (1965) acreditava que essencialmente todos o hidrogênio no universo "surgiu a partir dos primeiros minutos da alta temperatura cedo, uma fase de alta densidade do Universo em expansão, o chamado 'big bang' ... "   Além disso , a energia do universo fundo foi pensado por alguns como "relíquia" radiação do "Big Bang".

Para aceitar a idéia do Big Bang que todas as estrelas do universo se originou, ao mesmo tempo, era necessário desconsiderar o fato de que a maioria das estrelas são muito mais jovens ou muito mais velho do que a suposta idade do evento de uma só vez, o que indica que a sua energia deve ter vindo de uma fonte recorrente.   O Big Bang é totalmente dependente da idéia de que todo o universo está se expandindo, o que resultou da interpretação que o vermelho-shift do Hubble com a distância da fonte de luz, representa uma mudança de Doppler de recuo estrelas e galáxias.   Esta interpretação expandindo-universo foi quebrada por William G. Tifft (1976, 1977), que descobriu que observados vermelhas turnos não estão distribuídos de forma aleatória e sem problemas ao longo de um intervalo de valores, como seria de esperar a partir dos desvios Doppler de um vasto número de estrelas e galáxias se afastando.   Em vez disso, o vermelho-mudanças observadas todas cair sobre uniformemente espaçados, quantizados.

Além disso, Shpenkov e Kreidik (2002), determinou que a temperatura de radiação correspondentes ao período fundamental do movimento orbital de electrões no átomo de hidrogénio de 2,7289 0 K corresponde a temperatura

Page 223: Apêndice 1.docx

medida da radiação cósmica de fundo de 2,725 0 K de mais ou menos 0,002 0K.   Isso representa perpétua de nível zero, Larmor radiação dos átomos de hidrogênio interestelar dispersos no universo.   Então, a idéia de Helmholtz que "a energia do universo é um valor fixo imutável na quantidade de eternidade a eternidade" não resiste aos fatos conhecidos.

A grande quantidade total de calor e os fótons que é gerado continuamente por radiação Larmor pode dar conta da iluminação de estrelas e para o enorme calor e pressão em núcleos galácticos ativos.   Baseado no fato de que os fótons exposição dinâmica, os fótons devem possuir massa, porque, comoNewtonexplicou, momentum é vezes a velocidade de massa, o que neste caso é "c".   Por conseguinte, a criação de fótons por indução ou por radiação Larmor, também cria nova massa.   As condições que Fowler foi em busca de hidrogênio nucleossíntese, estão aparentemente sendo fornecido por tempo indeterminado em galáxias ativas e, possivelmente, no sol e outras estrelas acima de um determinado tamanho.   Esta invenção utiliza uma fonte de energia ilimitada similar.

Outro princípio de que é importante para esta especificação, que é a transferência de energia por indução eléctrica foi encontrado pela Requerente para trabalhar da mesma maneira como a transferência de energia através de transmissão e recepção de sinais de rádio oscilantes.   Uma força transversal é comunicada tanto casos, as quedas de força semelhante com a distância, e os efeitos de blindagem e reflexão são idênticos.   Desde os sinais de rádio são comunicados por fótons, recorrente considera que a força indutiva também é comunicada por fótons.   A radiação de recém-formados resultados fótons indutivos quando uma carga acelerada experimenta uma mudança na direção da aceleração.   radiação Indutivo ocorre quando a aceleração de cargas elétricas é invertida, como em bremsstrahlung de Röntgen, em oscilador linear de Hertz (além de todas as outras antenas de radiodifusão), e em bobinas que carregam uma corrente alternada.

Em um caso semelhante, quando as cargas elétricas se mover em um movimento de curva devido a uma aceleração centrípeta mudando continuamente, fótons indutivos são irradiadas de forma constante.   Isso inclui a radiação de elétrons núcleos atômicos (Larmor radiação) e de elétrons de condução que fluem em uma bobina de fio, se o atual é estável ou não.   fótons indutivos circularmente produzidos induzir um movimento circular (diamagnetism) em elétrons móveis localizados perto do eixo de movimento circular do elétron.

Em casos tanto o de aceleração reversa e centrípeta de aceleração, os fótons indutivos transmitir uma força de elétrons móveis que é transversal a caminho de propagação do fóton.   Como Lapp e Andrews (1954) relatou, "os fótons de baixa energia produzir fotoelectrões perpendicularmente à sua caminho ... ".  Essa mesma força de ângulo direito, sem um back-força direta, aplica-se também, a todos os elétrons de condução que são acelerados por fótons de baixa energia.   Por isso, a energia indutiva beneficia de uma isenção da lei de conservação de energia por mesmo princípio ad infinitum de Helmholtz que isenta de energia magnética.

A força transversal que fotões indutivamente produzidos entregue ao electrões móveis, é oposta em direcção ao movimento simultâneo da carga primário que produz a radiação.   Isto é mostrado pela corrente induzida oposto de Faraday para a corrente de indução e pelo movimento circular induzido por diamagnetically quais , num sentido de rotação, é oposto ao movimento de electrões circular na bobina de produzi-lo.   Um fluxo oscilante de electrões dentro de um loop de um fio de bobina, induz uma força sobre os electrões de condução, que é na direcção oposta em circuitos adjacentes da mesmo fio.  Isto resulta em auto-indução.

Importante para esta especificação é a percepção de que a energia transmitida por fótons é cinética, em vez de eletromagnética.   Inductively irradiava fótons de baixa energia, os raios de luz e raios-X não pode ser desviado por e campo elétrico ou magnético devido a carga neutra dos fótons.   Nem fazer fótons

Page 224: Apêndice 1.docx

neutros transportar um campo elétrico ou magnético com eles.   Photon radiação é produzida por uma mudança na aceleração de uma carga elétrica, portanto, apenas em casos especiais é que tem uma origem electrokinetic que envolve uma força magnética.   Para honrar esses fatos, Requerente usa o termo "espectro electrokinetic" no lugar de "espectro eletromagnético".

Outro princípio que é importante para esta especificação é a constatação de que, apesar de a carga do elétron tem um valor constante em todas as condições, a massa de um elétron não é uma quantia fixa imutável.   elétrons Todos gratuitos, como nos raios catódicos, têm exactamente a mesma quantidade de massa a velocidades sub-relativista.   Esta massa é chamado "normal" e é designado por m de e .   electrões livres têm uma carga única em relação à massa que faz com que a força magnética resultante de uma velocidade de sub-relativística transmitido a tais um elétron, exatamente igual à entrada de energia com elétrons "normais".

Além disso, quando um de electrões normal é dada uma aceleração sub-relativista, a força que produz indutivo é igual à força que recebe.   A massa de electrões altamente condutores de metais é aparentemente muito próximo do normal, mas muito ligeiras quaisquer ganhos indutiva de energia seria mascarado por ineficiências.   A onipresença de elétrons livres e os elétrons de condução de metais levou à visão de que elétrons de massa é uma figura nunca variantes que permitiria que a lei de conservação de energia para aplicar a energia magnética e energia indutiva.

Determinações precisas da massa do elétron em materiais sólidos foram possíveis por ressonância ciclotron, que também é chamado de ressonância diamagnetic.   A força diamagnetic produzido pelo fluxo constante de elétrons em uma bobina de fio, induz os elétrons móveis de um semicondutor se mover em uma circular órbita de raio indefinido, mas com uma frequência angular definida.   Esta frequência está relacionada apenas com a força indutivo e a massa do electrão.   Ao mesmo tempo, uma força magnético repulsivo é desenvolvido por a velocidade relativa entre o fluxo de electrões e na bobina . os electrões de condução, fazendo com que os electrões móveis do semicondutor para mover-se numa trajectória helicoidal de distância da bobina em vez de em círculos planares   Somente duas medições são necessários para determinar a massa de um electrão tal: a frequência de ciclotrão que ressoa com a frequência de movimento do electrão circular, e a intensidade da força indutiva, que é determinada pela corrente e dimensões da bobina.   Uma vez que o campo magnético co-produzida está relacionada com os mesmos parâmetros, a sua medição serve como um substituto para a força indutiva.

Porque a massa medida de elétrons de condução em semicondutores é menor do que o normal, uma explicação complicada tem sido adotado para defender a constância da massa do elétron, a fim de apoiar a doutrina de energia de Helmholtz.   Uma força extra é supostamente recebido a partir da energia da onda estrutura vibracional cristal (em que teria de ser um ato de auto-refrigeração) para fazer os elétrons normais em massa se mover mais rápido do que o esperado em torno de um caminho circular, dando a aparência de que o elétron tem menos massa do que o normal.   Neste explicação, o elétron é considerada uma onda suja de fora ao invés de uma partícula, que é contrariada pelo recuo-bilhar-bola como de um elétron quando é batido por um quantum de radiação, como descrito por Arthur Crompton e Samuel Allison (1935).

A ilusão que emprestado energia pode fornecer um aumento da velocidade de um electrão, é mais evidente no caso de um movimento linear.   A teoria eficaz considera-massa que a maior velocidade linear é causada por um impulso determinado para electrões normal de massa por um " onda longitudinal "transmitida por uma força aplicada externamente na mesma direção do movimento do elétron.   Desde essa onda longitudinal é considerado também para ter uma fonte de vibrações crystal-estrutura, a teoria eficaz em massa depende de uma reversão de entropia em violação da Segunda Lei da Termodinâmica.

Page 225: Apêndice 1.docx

Nenhuma contribuição razoável de energia direcional direta pode ser chamado a partir de qualquer fonte para conferir anormalmente grande velocidade para os elétrons de condução em semicondutores.   Assim, a operação de concretizações aparelho descrito aqui, depende de elétrons que têm propriedades de partículas e em elétrons ter menos do que o normal massa inercial sem invocar todas as forças especiais.   Isto é suportado por (1999) a declaração de Brennan que "o problema complicado de um elétron em movimento dentro de um cristal sob a interação de um potencial periódico mas complicado, pode ser reduzido ao de uma partícula livre simples, mas com uma massa modificado ".   O termo "eficaz" é aqui considerada redundante, referindo-se a massa verdadeiramente inercial, mas "massa efetiva" ainda tem relevância ao se referir ao movimento líquido de vagas orbitais ou "buracos" na direção oposta de baixa elétrons -Massa.

Por F = ma, um elétron de baixa massa recebe maior aceleração e maior velocidade a partir de uma dada força do que um elétron de massa normal.   A velocidade e energia cinética transmitida a um corpo eletricamente carregado por uma força, são determinados pela carga elétrica sem levar em conta à massa do corpo.   Tendo uma menor quantidade de massa, permite que um corpo a atingir uma maior velocidade com qualquer força dada.   Por isso, a força magnética produzida pela carga a esta velocidade mais elevada será maior do que seria normalmente para a mesma quantidade de força.   Isso permite electrões de baixa massa para produzir uma força magnética que é maior do que a força aplicada.

Além disso, a quantidade de energia de radiação indutivo partir de electrões acelerados está relacionada com a carga de um elétron sem levar em conta a sua massa.   A energia de aumentos de radiação indutivo com o quadrado da aceleração do elétron de acordo com (1900) a equação de Larmor, enquanto a aceleração é inversamente proporcional à menor massa do elétron em relação à massa do elétron normal.   Portanto, quanto maior do que o normal de aceleração de elétrons de baixa massa, permite a re-radiação de energia indutiva ampliada fótons em um fator de ampliação, que é proporcional ao inverso do quadrado da massa do elétron, por exemplo, o fator de ampliação indutivo-energia de seleneto de cádmio fotoelectrões com 0,13 de a massa do elétron é normal (0,13) 2 , que é de 59 vezes.

Os elétrons parecem adquirir ou galpão massa de fótons, a fim de se adequar às restrições de órbitas específicas ao redor núcleos, porque cada órbita dita a massa do elétron muito específico.   Nos metais, onde os elétrons de condução parecem mover-se como faria com um gás, pode-se pensar que eles iriam assumir a massa normal de elétrons livres.   Mas o maior caminho livre médio de elétrons nos metais mais condutores é declaradamente cerca de 100 espaços atômicos entre colisões (Pops, 1997), de modo que os elétrons de condução aparentemente cair de volta em órbita de vez em quando e, assim, recuperar os seus valores de massa específica do metal.

Como elétrons de condução passar de um tipo de metal para outro, que quer perder ou ganhar calor e os fótons para ajustar sua massa a diferentes restrições orbitais.   Em um circuito composto por dois condutores metálicos diferentes colocados em contato série uns com os outros, o fluxo de elétrons de condução em num sentido fará com que a emissão de calor e os fotões na junção, enquanto um fluxo de electrões no sentido inverso faz com que o arrefecimento como resultado do ambiente heat-fotões ser absorvido pelos electrões de condução na junção (efeito Peltier de arrefecimento).   Quando um metal é unido com um semicondutor cujo condutor electrões têm massa muito menor do que em metais, muito maior aquecimento ou arrefecimento ocorre na sua junção.

John Bardeen (1941) relatou que a massa (eficaz) de electrões supercondutores em supercondutores de baixa temperatura é de apenas 10 -4 tão grande como a massa de electrões normais.   Isto é demonstrado quando electrões supercondutores são acelerados até uma velocidade circular muito maior do que o normal em correntes de Foucault induzidas diamagnetically, o que resulta em enormes forças magnéticas que são capazes de levitar objetos magnéticos

Page 226: Apêndice 1.docx

pesados.   Os elétrons com 10 -4 vezes massa normal aparentemente é destituída, (ou quase desprovida) de massa fóton incluídos, portanto, os elétrons normais são deduzidos para posses cerca de 10 4 vezes mais massa do fóton que incluiu massa própria do elétron nua.

Os meios pelos quais a massa de fotões podem ser incorporados dentro de, ou ejectados a partir de electrões, pode ser deduzida a partir de dados conhecidos.  Com base na dispersão Thompson secção transversal, o raio de um electrão clássica normal é de 2 x 10 -15 cm.   Se o electrão tem carga uniforme ao longo de uma esfera do mesmo raio, a velocidade periférica excede grandemente a velocidade da luz, a fim de fornecer o momento magnético observado.   Dehmelt (1989) determinaram que o raio da carga de fiação que cria de um electrão magnetismo, é de aproximadamente 10 -20 cm.   Este aparente incongruência pode ser explicada se o electrão é considerada uma caixa oca (que é compatível com a pequena massa do electrão nus, em comparação com o raio muito grande) e se a carga negativa do reservatório não é a fonte do momento magnético.

Tem sido conhecido que um fotão pode ser dividido em um ião negativo (electrões) e um ião positivo (positrões), tendo cada uma a mesma quantidade de carga, mas de sinal oposto.   Os electrões e positrões pode recombinar-se em fótons electricamente neutras, por isso É evidente que os fótons são compostas de um positivo e um íon negativo.   Dois íons girando em torno de si poderia produzir onda natureza do fóton.   O único tamanho de íon de fótons que pode existir como uma entidade separada tem uma carga de exatamente mais um ou menos um , ao passo que os iões pode ter uma carga e massa muito maior ou muito menor quando combinados de fotões, enquanto os dois iões são iguais em carga e massa.   combinado em um fotão, os dois iões são aparentemente tão fortemente atraídas juntos que seus volumes individuais são muito menores do que como entidades separadas.

Quando um fóton dipolo entra em um escudo do elétron, a sua porção de iões negativos é esperado para ser forçado em direção ao centro do escudo por Coulomb repulsa, enquanto o íon positivo do fóton seria atraído pela carga negativa da shell igualmente em todas as direções.   O fóton negativo íons provavelmente se fundem em um único corpo no centro do elétron, enquanto que a parte positiva-ion que orbitam em torno do íon negativo centralizado para reter o momento angular do fóton.   A velocidade periférica alta dessa massa fóton orbitando permitiria porções de material de fótons para girar fora e sair da casca electrão à mesma velocidade em que eles entraram no electrões, ou seja, a velocidade da luz.   A órbita da carga de fotões positivo no pequeno raio de Dehmelt, mais provavelmente contribui para o momento magnético que é observado em electrões de normais massa.

Liberados elétrons de baixa massa de condução dentro de semicondutores intrínsecos (que são também fotocondutores pela sua natureza) e dentro de semicondutores dopados, são na sua maioria protegidos contra a aquisição de massa de fótons ambiente termicamente pelas propriedades isolante térmico dos semicondutores.   Em contraste, de baixa massa elétrons injetados em metais condutores de calor, adquirir rapidamente massa de fótons ambiente termicamente pela existência de condições criogênicas, mas eles são vulneráveis ao calor e os fótons internos criados por indução excessiva.

Electrões de condução de metais, tipicamente mover-se como um grupo de velocidades de deriva de menos de um milímetro por segundo, embora a velocidade dos efeitos eléctricos se aproxima da velocidade da luz.   (Os fotões estão provavelmente envolvidos no movimento de energia eléctrica em condutores metálicos.)   Em contraste, a condutora de elétrons de baixa massa pode mover individualmente em grandes velocidades em supercondutores e semicondutores.   Brennan (1999, p. 631) relata a velocidade de deriva de um elétron em movimento especial em um semicondutor, para ser um micrômetro em cerca de 10 picossegundos, que é equivalente a 100 quilômetros por segundo.

Page 227: Apêndice 1.docx

A concentração dos electrões de condução em metais é o mesmo que o número de átomos, ao passo que em semicondutores, os electrões de baixa massa celular, que são livres para se mover, pode variar grandemente com a quantidade certa de radiação de fotões recebido.   Uma vez que a magnitude de um corrente elétrica é um somatório do número de elétrons envolvidos, os tempos de suas respectivas velocidades de deriva, a corrente desenvolvido por um pequeno conjunto de fotocondutor elétrons movendo-se em alta velocidade, pode exceder a corrente de um número muito maior de elétrons de condução se movendo a uma muito baixa velocidade em um metal.

Uma característica geral de semicondutores intrínsecos é que eles se tornam photoconductive na proporção da quantidade de bombardeio por alguma frequência libertar electrões particular (ou faixa de freqüências) de energia do fóton, até certo limite.   A quantidade de bombardeio pelo comprimento de onda específico (ou , equivalentemente, a frequência), aumenta junto com todos os outros comprimentos de onda de fotões como a temperatura ambiente sobe, ou seja, como a área sob a preto corpo curva radiação aumentos de Planck.   Por conseguinte, a condutividade de semicondutores continua a aumentar com a temperatura, enquanto a condutividade cai para quase zero, a baixa temperatura, a menos que a supercondutividade ocorre.

Uma única partícula alfa de alta energia pode liberar um grande número de elétrons de baixa massa em um semicondutor de película fina, como (1915) experimento energia ampliando de Leimer parece mostrar.   radiação alfa de Leimer foi situado perto do fim distante de uma antena suspensa fio de comprimento não declarada, quando experimentou o aumento da energia magnética máxima na bobina do amperímetro no receptor.   Os electrões de baixa massa tinha que ter viajado de todo o comprimento da antena suspensa e a linha que liga ao seu aparelho de recepção sem encontrar qualquer prendendo furos.   Assumindo estes electrões percorrido uma distância de 1 a 10 metros, em menos de um meio ciclo da frequência de rádio, (isto é, menos de 4 microssegundos em 128 kHz), altura em que a direcção do electrões de baixa massa seria foram invertidas, isso seria equivalente a velocidades de 25 a 250 km / seg.

Um grande número de elétrons supercondutores pode ser posta em movimento por radiação de fótons indutiva.   Em contraste, a radiação de fótons indutivo pode passar principalmente através fotocondutores que têm baixas concentrações de, elétrons de baixa massa móveis.   interpretação do candidato do experimento de Leimer é que a baixa liberado electrões massa do revestimento semicondutor do fio de antena, não foram directamente acelerada pelos fotões indutivos do sinal de rádio, mas foram aceleradas a velocidades elevadas por um campo eléctrico oscilante criado no fio metálico por os fotões de rádio.

Uma revisão de um experimento realizado por File e Mills (1963), mostra que a baixa massa de elétrons supercondutores é responsável por causar supercurrents diferir de correntes elétricas normais.   A supercondutores   solenoidal bobina (incluindo um Zr fio da liga Nb-25% abaixo 4.3 0 K.) com os terminais, foi empregado. juntos para fazer um condutor contínuo soldada local   foram observadas quedas extremamente lento de supercurrents induzidas, que podem ser atribuídas a um enorme aumento na auto-indução da bobina.   Porque um supercorrente se aproxima de seu carga máxima asymptotically ao descarregar, uma medida conveniente de carregamento da bobina ou a taxa de descarga é o "tempo-constante".   O tempo-constante tem o mesmo valor tanto para carga e descarga, e é definida como (a) o tempo necessário para o carregamento da bobina de 63% da quantidade máxima de indutível corrente na bobina por uma dada força diamagnético, ou (b) o tempo necessário para a descarga de 63% a corrente induzida de bobina.

Em condutores normais, a indutivo tempo-constante é calculado pela indutância da bobina, dividida pela resistência da bobina.   Através da utilização de uma equação empírica, a indutância da bobina no seu estado supercondutor não está calculada como sendo de 0, 34 Henry, com base em um solenóide de duas

Page 228: Apêndice 1.docx

camadas de 384 voltas que mede 4 polegadas (10 cm) de diâmetro e 10 polegadas (25 centímetros) de comprimento.   A resistência do fio de diâmetro de 0,020 polegadas (0,51 mm) a uma temperatura de 5 0 K . (Logo acima T c ) é estimado utilizando-se de dados para Zr sozinho, para ser 4 x 10 2 ohms.  (dados de resistividade não estavam disponíveis para Nb ou a liga de assunto).   Em condições não supercondutores, o tempo-constante para a cobrança e descarregando esta bobina é assim calculado como sendo de aproximadamente 8 x 10 -5 seg.

O tempo que demorou a carregar até um supercorrente na bobina na experiência não foi relatada.   Mas, com base nos relatados 50 re-energisings magnéticos e determinações realizadas em 200 horas, o tempo de carga medida no estado supercondutor é calculado para haver mais de 4 horas, em média.

Usando de Bardeen (1941) formula de m é aproximadamente igual a m e tempos de 10 -4 para a ordem de grandeza do baixo T c massa supercondutor de elétron, e usando a equação de Larmor (1900), que relaciona o poder de radiação indutivo para a praça da aceleração da carga, a indutância da bobina é esperado um aumento de (10 4 ) 2 = 10 8 vezes no estado supercondutor.   Assim, o aumento calculado no tempo-constante de carregamento até a supercorrente é de 8 x 10 -5 x 10 8 , que é igual a 8 x 10 3 segundos, ou 2,2 horas, o que é da mesma ordem de grandeza que o tempo real de carga máxima.   A auto-indução por aumento da quantidade que, porque os electrões de baixa massa são acelerados 10 4 vezes mais rápido.

No caso de descarga, a constante de tempo do supercorrente foi projetada pelo Arquivo e Mills de declínios observados medidos ao longo de períodos de 21 e 37 dias.   As projeções dos dois 63% declínios concordou atentamente para 4 x 10 12 segundos (= 1,3 x 10 5 anos).   Portanto, o tempo-constante de descarga supercorrente, com base em medições reais que se projecta, tinha aumentado em 5 x 10 16 vezes ao longo do tempo-constante para que os electrões de massa normal.

A força motriz durante o carregamento, tinha sido a força indutiva aplicada, ao passo que a força motriz durante a descarga foi o supercorrente que havia sido ampliada 10 8 vezes.   Portanto, durante a descarga da supercorrente, o tempo-constante é aumentada novamente por 10 8 vezes , de modo que o aumento total calculado no tempo-constante de descarga é de 10 8 x 10 8 = 10 16 vezes maior que a. Horário normal constante   Este valor calculado do tempo-constante não-supercondutor, com base unicamente no aumento de indutivo radiação devido ao extremamente baixa massa do elétron, compara favoravelmente em magnitude com o valor efetivamente observada de 5 x 10 16 vezes o tempo-constante normal.

A bobina supercondutora necessário não mais de quatro horas para carregar o supercorrente, ainda durante a descarga posterior, a bobina supercondutora foi projetado para irradiar energia fóton indutivo a partir da aceleração centrípeta dos elétrons supercondutores para 130 mil anos antes de diminuir em 63%.  Se esta experiência poderia ter lugar em que seria necessária nenhuma energia para sustentar condições criogênicas críticos, como no espaço exterior, o longa de descarga desta bobina energizada demonstraria claramente a criação de energia na forma de fótons recém-criados indutivamente que irradia do supercondutores elétrons de baixa massa que circulam em torno de alças da bobina.   Requerente interpreta isso como mostrando que os elétrons de baixa massa são capazes de indutivo-energia-ampliação baseada unicamente em sua massa relativa ao de elétrons normais.

Nas concretizações descritas abaixo, a energia indutiva ampliada de elétrons de baixa massa é utilizado em bobinas para a geração de energia elétrica-empregando um fluxo de fótons indutivamente acelerados que se alterna em

Page 229: Apêndice 1.docx

direção.   Este, por sua vez, impulsiona os elétrons de baixa massa em uma oscilante forma, por isso essa inversão forçada envolve apenas uma única etapa de ampliação indutivo-energia, em vez de as duas fases (carregamento e descarregamento naturalmente) no experimento anterior.

 

Modo de OperaçãoFotões indutivos que irradiam a partir de uma corrente eléctrica oscilante no envio de um condutor (por exemplo, a partir de uma antena de transmissão de ondas de rádio) transmitem uma força, em electrões de condução de um condutor de recepção, que é transversal à direcção de incidência dos fotões incidentes indutivos sobre o condutor de recepção .   Como resultado, não back-força é transferida diretamente para o condutor de envio.   requerente descobriu que a ação dessa força transversal em elétrons de baixa massa em um condutor de recepção é análoga à ação da força magnética transversal de Gauss em elétrons livres em um condutor, que não está sujeito à lei cinética de conservação de energia.   Se o condutor tem de receber elétrons de condução de baixa massa, então esta força transversal conferiria maior aceleração para os elétrons de baixa massa do que seria normal, concedo a livre elétrons.   Os resultantes maiores velocidades de deriva de elétrons de baixa massa do que elétrons livres normais no recebimento condutor, renderia um aumento da magnitude da força indutiva produzida pelos elétrons de baixa massa no condutor de recepção e, portanto, produzir uma ampliação da energia de irradiação de fótons indutivo.

A direcção da força transversal transmitido pelos fotões irradiados indutivos sobre electrões de condução do condutor receptora é oposta à direcção do fluxo de electrões correspondente no condutor de envio.   Esta relação é semelhante à força indutiva em electrões na bobina secundária de um transformador, que também é oposta à direcção do fluxo de electrões através da bobina primária.

Várias modalidades de gerador elétrico do candidato empregar fótons indutivos irradiava de oscilações elétricas em um "bobina de envio".   fótons indutivos são irradiadas a partir da bobina de envio para e indutivo fótons bobina receptora, denominado um "rolo-de ampliação de energia", que compreende um photoconductive ou materiais supercondutores, ou outro material adequado, como descrito abaixo.   A bobina de energia-lupa é colocado em condições favoráveis para a produção de electrões de baixa massa que participam na condução eléctrica na bobina-lupa de energia.   Por exemplo, se o aumento de energia bobina é feito de material fotocondutor, a bobina é fornecida com um excitador de fotocondução.   Alternativamente, se a bobina-lupa energia é feita de um material supercondutor, a bobina é colocado num ambiente a uma temperatura (T) não maior do que a temperatura crítica (t c ); isto é, T <T c .   No primeiro exemplo, o excitador fotocondução pode ser uma fonte de iluminação que fornece um comprimento de onda apropriado de radiação electrocinético excitive.   Se a bobina de energia de aumento é constituído por um semicondutor dopado, a condição que fornece móvel baixo elétrons -Massa já existe.

No coil-ampliação de energia, maior do que o normal de aceleração dos elétrons de baixa massa produz maiores do que o normal forças indutivas sob a forma de uma maior do que o normal de radiação de fótons indutivos da bobina.   O resultante aumento indutivo energia dos fotões do fotocondutor ou supercondutor é convertida em energia eléctrica útil numa bobina de saída indutivamente acoplada à bobina de ampliação de energia.   A bobina de saída pode ser feito de fio metálico isolado.   Uma bobina de saída exemplar está situado coaxialmente com, e aninhada dentro, a bobina de energia-ampliação.  Uma bobina deste tipo é aqui designado, uma "bobina de saída interno".

A capacidade de o aparelho sujeito a produzir mais energia do que a energia de entrada, baseia-se na bobina de saída que recebe mais energia do ampliado, a partir da bobina-lupa energia que é devolvida para trás como uma força a partir da bobina de saída para o aumento da energia bobina.   Este princípio é aqui chamado de "alavancagem energia".

Page 230: Apêndice 1.docx

As oscilações no coil-lupa energia são iniciadas por uma fonte de entrada de energia externa que fornece um impulso de iniciar do fluxo de elétrons na bobina de envio.   Por exemplo, a fonte de entrada de energia externa pode ser um eletroímã independente adjacente ou um ímã permanente adjacente moveu-se rapidamente em relação à bobina de envio.   O impulso de iniciar uma oscilação começa na bobina de envio que estimula a radiação de fotões indutivos da bobina de envio para a bobina de ampliação de energia.   A energia da fonte de energia externa de entrada, é ampliada pelo aparelho desde como a bobina de energia de aumento não actua como um oscilador independente a uma frequência diferente.   oscilação independente é desejavelmente evitada, ligando as pontas ou terminais da bobina-lupa energia para o outro, de tal maneira que resulta em uma bobina contínua, ou um ou mais sistemas de múltiplos bobina contínua, ligados entre si de tal maneira que existe continuidade para a condução de electrões de baixa massa ao longo de todo o sistema de bobinas.   A bobina-lupa energia indutivamente gera mais energia na bobina de saída do que a energia de o impulso inicial.   A saída ampliada resultante da energia eléctrica produzida pelo aparelho está disponível para fins úteis em ciclo de trabalho.

Após a iniciação, o aparelho é constituído auto-sustentada usando um laço de realimentação dispostos em paralelo com o ciclo de trabalho que inclui o envio de bobina, e um condensador com localizado no circuito de realimentação para torná-lo um circuito LC, isto é, depois arranque do aparelho usando a fonte de-entrada de energia externa, o aparelho torna-se auto-ressonância, o que permite que a fonte de entrada de energia externa para ser dissociado do aparelho sem provocar a aparelhos para cessar a produção de energia eléctrica.

Durante a operação normal de auto-sustentadas, uma porção da energia eléctrica de saída é reenviado para a bobina de envio pelo circuito de realimentação, ultrapassando assim a necessidade de utilizar a fonte de entrada de energia externa para manter as oscilações da bobina de envio.   Em outra palavras, após a inicialização, o energia externa, que foi utilizado pela bobina de envio para excitar o material fotocondutor ou o material supercondutor na bobina de energia-lupa é substituída por uma porção da energia de saída produzido pelo próprio aparelho.   O resto da actividade a energia eléctrica é disponível no circuito de trabalho para fins úteis.

Iniciando a geração de energia eléctrica pelo aparelho, tira vantagem do facto de que a volta indutivo-força enviada a partir da bobina de saída para o enrolamento de ampliação de energia (e, consequentemente, em última análise, de volta para a bobina de envio), chega a uma bobina de envio ciclo atrás do pulso correspondente que iniciou o fluxo de electrões.   Este intervalo de um ciclo de força-o para trás, bem como um correspondente intervalo de um ciclo no feed-back, permite pequenos pulsos de partida produzidos na bobina de envio para produzir progressivamente maiores saídas elétricas cada ciclo sucessivo.   Consequentemente, assumindo que a carga elétrica não é excessivo durante a partida, apenas um número relativamente pequeno de ciclos iniciam a partir da fonte de entrada de energia externa normalmente são necessários para alcançar a produção pelo aparelho de uma quantidade de potência de saída suficiente para conduzir a carga, bem como proporcionar suficiente energia de realimentação para a bobina de envio de uma forma sustentada.

A semi-ciclo da defasagem de um ciclo ocorre entre uma aceleração inicial de elétrons na bobina de envio e uma oscilação inicial correspondente na bobina-lupa energia.   Essa defasagem de meio ciclo ocorre porque os fótons de indução não são irradiadas a partir da aceleração inicial de elétrons na bobina de envio, mas sim são irradiadas quando os elétrons são acelerados inversa. (Kramers de 1923, e Compton e Allison, 1935, p.106).  Como os fótons recém-formados estão sendo irradiada pelo respectivo desaceleração dos elétrons em a bobina de envio, ainda mais novas fótons são, simultaneamente, sendo formado pela nova direção (ou seja inversa direção) de aceleração em condições oscilantes.   Assim, a radiação de fótons de elétrons acelerados alternadamente na direção oposta do transportado vigor, continua cada meia- ciclo depois do ciclo inicial de meio.

Page 231: Apêndice 1.docx

Requerente também descobriu que um atraso de meio ciclo também ocorre entre o fluxo inicial de electrões na bobina primária de um certo tipo de transformador, que é simplesmente constituído por bobinas aninhados coaxialmente em vez de ser indutivamente acoplado por um núcleo de ferro, e o electrão resultante fluxo induzido na bobina secundária.   Quando aplicado a este aparelho, estes constatação indica que uma segunda metade do ciclo de atraso ocorre entre a aceleração de electrões de baixa massa na bobina-lupa energia e o fluxo de electrões correspondente induzida na bobina de saída.   O feed-back da bobina de saída aumenta o fluxo de elétrons na bobina um ciclo inteiro de envio após o pulso inicial.

Como discutido acima, a bobina de ampliação de energia compreende um ou fotocondutor, um semicondutor dopado ou um supercondutor como uma fonte de, e como um condutor de, electrões de baixa massa.   A configuração geral da bobina é semelhante em ambos os casos.   A bobina incluindo um fotocondutor ou semicondutor dopado, tem uma vantagem operacional a temperaturas normais, e a bobina incluindo um supercondutor tem uma vantagem operacional a temperaturas sub-crítico (T <T c ), tal como no espaço exterior.

 

Concretizações representativas

 

 É agora feita referência à Fig.1A a Figura 1C e Fig.2a e Fig.2B que descrevem uma bobina de envio 20 conectado a uma fonte de corrente alternada de 21.   A bobina de envio está representado como tendo um perfil cilíndrico desejável, desejavelmente com uma circular secção transversal como a configuração mais eficiente.   Em Fig.1A e Fig.1b , oscilações eléctricas da fonte 21 são conduzidos para a bobina de envio 20 , onde provocam fótons indutivos 22 para irradiar a partir da bobina de envio.   Os fotões irradiados 22 transmitir transversal forças da mesma maneira que uma antena de rádio de radiodifusão transmite energia de oscilação.   O envio de bobina 20 pode ser uma única camada ou várias camadas de fio de metal de isolamento (por

Page 232: Apêndice 1.docx

exemplo, fio de cobre isolado).   Uma camada é suficiente, mas uma camada ou camadas adicionais pode aumentar a eficiência operacional.   Se necessário, ou desejado, as voltas de fio pode ser formado sobre um substrato cilíndrico feito de um dieléctrico adequado.

Os fotões indutivos 22 que irradiam a partir da bobina de envio 20 , a uma bobina propagar-lupa de energia 24 que tem, desejavelmente, um perfil cilíndrico que se estende paralelamente à bobina de envio.   Na forma de realização mostrada na Fig.1A e Fig.1b , o enrolamento de ampliação energia 24 não termina nas extremidades, mas sim, é construída com um conector 30 para formar um condutor contínuo.   A bobina-lupa energia 24 é, desejavelmente, uma mola helicoidal feita de um material que compreende um fotocondutor ou material supercondutor, ou outro material adequado .   Se for necessário ou desejado, o rolo-lupa energia pode ser formado sobre um substrato que, quando utilizada, é, desejavelmente, transmissivo à radiação indutivo-fotão produzido pela bobina.

Em uma bobina de aumento de energia- 24 feita de um material supercondutor, uma grande população de electrões de baixa massa condutoras é produzida na bobina, baixando a temperatura da bobina até um ponto abaixo da temperatura crítica para que o material.   A título de exemplo , temperaturas abaixo de crítica estão prontamente disponíveis no espaço ou são produzidos em condições criogênicas.

Em uma bobina de aumento de energia- 24 feito de um material fotocondutor, uma grande população de electrões de baixa massa condutoras é produzida na bobina, iluminando a bobina de fotões com um comprimento de onda apropriado, tal como fotões produzidos por um excitador fotocondução 26 .   O fotocondutor excitador 26 está desejavelmente localizado e configurado de modo a iluminar pelo menos substancialmente o mesmo lado da bobina de energia-lupa 24 que recebe fotões indutivos 22 irradiando directamente a partir da bobina de envio 20 .   Em alternativa, o excitador fotocondução 26 pode ser localizado e configurado de modo para iluminar todos os lados da bobina-lupa energia 24 .   Na forma de realização representada, o excitador fotocondução 26 pode ser, pelo menos, uma lâmpada incandescente (como mostrado) energizados por um circuito convencional (não mostrado).   Em alternativa, o excitador fotocondução 26 pode ser pelo menos uma lâmpada de descarga de gás ou um ou mais diodos emissores de luz.   O comprimento de onda produzida pela excitação fotocondução 26 pode ser, por exemplo, na região do infravermelho (IR), visível, ultravioleta (UV), ou gama de raios-X como exigido pela o material fotocondutor especial na bobina-de ampliação de energia 24 .   Outra forma possível do excitador fotocondução 26 , é uma fonte de fótons na gigahertz ou a porção terahertz do espectro electrokinetic.   Outros exciters fotocondução estão configurados, se necessário, para produzir um comprimento de onda adequado a partir da porção de ondas de rádio do espectro electrokinetic.   A iluminação pode ser tanto direto do excitador fotocondução 26 para a bobina-de ampliação de energia 24 ou transmitida a partir de um excitador fotocondução localizado remotamente para a bobina-de ampliação de energia através de fibras ópticas, luz tubos, ou semelhantes.

Fig.1b e Figura 1C são vistas respectivas finais ortogonal da bobina de envio de 20 e bobina-de ampliação de energia 24 mostrado na Fig.1A .   A radiação de fótons indutivos 22 da bobina de envio 20 , é indicado esquematicamente na Fig.1A , Fig .1B e Figura 1C por pequenas flechas com pontas.   As forças entregues pelos fótons 22 para os elétrons de baixa massa condutores na bobina-de ampliação de energia 24 , alternativo em direções que são opostas às respectivas direções de fluxo de elétrons simultânea no envio de bobina 20 .   Sempre que a fase de oscilação do fluxo de electrões especial na bobina de envio 20 é na direcção da seta curva 25a adjacente à bobina de envio 20 na Fig.1b , a força transversal fotão resultante faz com que um fluxo de electrões de baixa massa na bobina-de ampliação de energia 24 , representado pela seta curvada 27a adjacente à bobina-ampliação de energia 24 .

Page 233: Apêndice 1.docx

O setor sombreada 29 , mostrado na Fig.1b , indica a proporção de indutivo fótons de radiação 22 da bobina de envio 20 , realmente recebida pelo single coil energia de aumento de 24 mostrado, em comparação com toda a radiação de 360 graus de fótons indutivos 22 a partir da bobina de envio 20 .   Além de uma pequena quantidade de radiação indutivo-fotão perdido a partir das extremidades da bobina de envio 20 , a quantidade relativa da energia total de radiação de fotões-indutivo recebido pela bobina-lupa energia 24 é determinada pela ângulo subtendido pela bobina-de ampliação de energia 24 , em relação a todo o 360 graus de indutivo fótons de radiação a partir da bobina de envio de 20 .

Na Figura 1C , os electrões de baixa massa condução da bobina-lupa energia 24 são acelerados para uma velocidade de vento maior do que electrões livres normais na bobina-lupa energia 24 poderia ser.   Como notado acima, a bobina de envio 20 é energizado pela alternando fluxo de electrões, o que provoca uma inversão periódica do sentido do fluxo de electrões na bobina de envio 20 (comparar com o sentido da seta 25b na Figura 1C com a direcção indicada pela seta 25a  na Fig.1b ).   Cada inversão do sentido de electrões fluir na bobina de envio 20 , provoca uma inversão no sentido correspondente da aceleração dos electrões de baixa massa na bobina-lupa energia 24 (comparar com o sentido da seta 27b na Figura 1C com a direcção da seta 27a naFig. 1B ).   Cada um desses inversão na direcção de aceleração provoca uma correspondente radiação de fotões indutivos (irregular setas 18a , 18b ) radialmente para fora e radialmente para dentro, respectivamente, a partir da bobina de ampliação de energia 24 .   Note-se que as setas 18a e 18b são maiores do que as setas que indicam os fótons indutivas (setas 22 ) a partir da bobina de envio de 20 .   Este simbolicamente denota energia ampliação.  Note também que, da energia indutiva fótons ampliada irradia da energia de aumento bobina 24 , substancialmente metade é direcionada para o interior (setas 18b ), e substancialmente a outra metade é irradiada para o exterior (setas 18a ).

 Voltando agora à Fig.2a , o envio de bobina 20 , e o rolo-lupa energia 24 , são mostrados. A bobina de ampliação de energia 24 na Fig.2a inclui uma bobina de saída interna 28a , que é desejavelmente situado de forma coaxial no interior e é do mesmo comprimento que a bobina de energia lupa- 24 .   Um ciclo de trabalho 48 podem ser ligadas às extremidades de a bobina de saída interno 28a , formando assim um circuito eléctrico em que uma carga 49 está indicado simbolicamente como um resistor.   A bobina de saída interno 28a e os condutores do circuito de trabalho 48 , desejavelmente são feitos de materiais metálicos de isolamento (por exemplo de cobre) de arame.

Page 234: Apêndice 1.docx

 Fig.2B mostra uma secção transversal dos rolos mostrados na Fig.2a . Em Fig.2B , a energia indutiva-fotão ampliada (área sombreada 19 ) produzido pela bobina-lupa energia 24 e dirigido radialmente para dentro para a saída da bobina interna 28a , induz um fluxo de electrões oscilante correspondente na bobina de saída interno 28a .   Assim, o ciclo de trabalho 48 ligado através da saída da bobina interna 28a , está fornecido com uma maior energia do que foi recebido pela bobina de aumento de energia- 24 a partir da bobina de envio 20 .   A direcção do fluxo de electrões (seta 17 ) na bobina de saída interno 28a ,é oposto ao sentido do fluxo (seta 27b ) na bobina de ampliação de energia 24 , que por sua vez é oposta à direcção do fluxo de electrões 25b na bobina de envio 20 .

Em Fig.2B , de forma anular a área sombreada 19 entre a bobina de ampliação de energia 24 e a bobina de saída interno 28a , indica que substancialmente toda a energia indutiva ampliada fotões dirigida internamente (isto é, aproximadamente metade da energia total de radiação) a partir da bobina de ampliação de energia 24 , é dirigido para, e capturada por, a bobina de saída interno 28a .   Em contraste, o sector sombreada 16 que se prolonga a partir da bobina de ampliação-energia 24 para a bobina de envio 20 , indica que uma proporção relativamente pequena de a radiação ampliada dirigida para o exterior 18a da bobina-lupa energia 24 é dirigida para a bobina de envio 20  , onde a radiação proporciona uma correspondente força de volta.   Além da pequena quantidade de radiação indutivo-fotão perdido a partir das extremidades da bobina-lupa energia 24 , a quantidade relativa de radiação indutivo-fotão ampliada (sector 16 ) proporcionando a contra-força sobre a bobina de envio 20 , é uma função do ângulo subtendido pelo sector 16 , em comparação com a radiação de 360 graus a partir da energética ampliação da bobina 24 .

A proporção de energia ampliada 18b da bobina-de ampliação de energia 24 e recebido pela bobina de saída interna 28a , com a energia ampliada 18arecebido como um back-força por parte da bobina de envio 20 , denota a energia "alavancagem" alcançado pelo aparelho assunto .   Se esta razão é maior do que a unidade, então a produção de energia a partir da bobina de saída interno 28a excede o fornecimento de energia para a bobina de aumento de energia- 24 .   Esta alavanca energia é fundamental para o funcionamento em auto-sustentado do aparelho, especialmente quando o aparelho está a ser utilizada para accionar uma carga.   Por outras palavras, com um factor de energia suficientemente grande ampliação-conseguida pela bobina-lupa de energia 24 , a energia eléctrica disponível no circuito de trabalho 48 , excede a energia de entrada que produz as oscilações no envio de bobina 20 .   A entrada de energia elétrica para a bobina de envio de 20 produz, assim, energia elétrica ampliada na bobina de saída interna 28a que podem realizar um trabalho útil no circuito de trabalho 48 , enquanto a auto-alimentando a continuidade do funcionamento do aparelho.

Page 235: Apêndice 1.docx

  É feita agora referência à figura 3 , que representa esquematicamente os aspectos do aparelho 15 , responsável pela auto-geração de energia eléctrica, empregando um circuito de realimentação 46 .   Os condutores do circuito de realimentação 46 podem ser feitos de materiais metálicos isolados fio.   (NaFig.3 , a linha a tracejado 47a e seta a tracejado 47b , indicam que a bobina de saída interno 28a está efectivamente posicionada coaxialmente no interior da bobina de ampliação-energia 24 , tal como descrito acima, mas está representado na figura como sendo fora da. bobina para facilitar a ilustração), ampliação de energia   O loop feed-back 46 , realiza uma parte da energia elétrica a partir da bobina de saída interna 28a , de volta para a bobina de envio de 20 .   O restante da energia elétrica a partir do interno bobina de saída 28a é dirigido para o circuito de trabalho 48 , onde a energia é utilizada para o trabalho útil 51 .   As proporções relativas de potência de saída fornecidos ao circuito de realimentação 46 e para o circuito de trabalho 48 , pode ser variada pelo ajustamento de uma resistência variável 50 .

Como referido acima, uma primeira fonte de energia eléctrica é usada para "iniciar" do aparelho 15 , iniciando uma oscilação na bobina de envio 20 .  Depois de partida, sob as condições normais de funcionamento, o aparelho 15 é auto-ressonante e já não requer a entrada de de energia a partir da fonte inicial.   A indutância e capacitância distribuída em particular da bobina de envio 20 , além de todos os outros capacitâncias e indutâncias do aparelho, fornecer uma certa frequência correspondente de auto-oscilação ressonante.   No circuito de realimentação 46 é um condensador 77 que faz com que o aparelho de um circuito LC, que oscila na sua própria frequência. a frequência pode ser alterada por alteração da capacitância ou indutância do aparelho, ou ambos. o condensador 77 pode ser de um condensador variável através da qual a frequência pode ser ajustado.   

Como mostrado na Fig.3 , a primeira fonte de energia eléctrica oscilante pode ser um impulso a partir de um electroíman externo 52 alimentado por sua própria fonte de energia (por exemplo, uma bateria 53 , como mostrado, ou outra fonte de corrente contínua ou alternada).   Por exemplo, o electroíman 52pode ser colocado próximo da bobina de envio 20 ou outra porção do circuito de realimentação 46 , e alimentada por uma descarga momentânea entregues a

Page 236: Apêndice 1.docx

partir da bateria 53 através de um comutador 57 .   O resultante impulso gerado no electroíman 52 , inicia por um impulso eléctrico correspondente na bobina de envio 20 que inicia as oscilações de auto-sustentação no aparelho 15 .   Numa outra forma de realização, o electroíman 52 pode ser brevemente energizado por uma fonte de CA (não mostrado).   Em ainda outra forma de realização, a fonte inicial pode ser um íman permanente for movida rapidamente (mecanicamente ou manualmente) perto da bobina de envio 20 ou outra porção do circuito de realimentação.    De qualquer modo, o impulso fornecido pela fonte inicial inicia oscilações eléctricas na bobina de envio 20 que produzem correspondente oscilante indutivo-fotão radiação 22 da bobina de envio 20 , como mostrado esquematicamente na Figura 3 pelas setas finas irregulares.   A radiação de fotões indutivo- 22 a partir da bobina de envio 20 causas, por sua vez, re-radiação de fotões ampliada indutiva de energia 18b de baixa massa elétrons no coil-ampliação de energia 24 , como mostrado esquematicamente na figura 3 por setas recortadas de espessura. Fig.3 descreve um rolo-lupa energia photoconductive 24 , que está iluminado por um excitador incandescente fotocondução 26 energizado por sua própria fonte de energia 55 (por exemplo, , uma bateria ligada externamente como mostrado). 

Um factor de energia suficientemente alta-ampliação do aparelho 15 permite que a energia a partir da bobina ampliada-lupa energia 24 para induzir uma maior energia na bobina de saída interno 28a do que a energia do impulso inicial correspondente.   Uma porção da energia eléctrica ampliada é devolvido envio para a bobina 20 através do circuito de realimentação 46 para manter as oscilações.

O excedente de energia restante da bobina de saída interno 28a está disponível para aplicação em trabalho útil através do circuito de trabalho 48 .   Numa forma de realização, algum deste trabalho útil pode ser utilizado para iluminar o excitador fotocondução 26 (circuitos não mostrados) numa configuração de aparelho em que o enrolamento de ampliação de energia 24 compreende um fotocondutor.   Numa outra forma de realização, algum deste trabalho útil pode ser utilizado para a manutenção (T <T criogénicos c ) As condições para uma configuração de aparelho no qual a bobina de ampliação-energia 24compreende um semicondutor.

Depois de iniciar as oscilações no aparelho 15 , o fluxo de elétrons se acumula rapidamente, desde que a carga de 49 não desenha off muito da energia de saída durante a partida.   Ao atingir o equilíbrio operacional, a saída de energia elétrica a partir do aparelho 15 é uma corrente rapidamente alternada (CA).  A saída AC pode ser rectificado através de meios convencionais para produzir corrente contínua (DC), e a saída pode ser regulada conforme o caso, utilizando meios convencionais.   Muitas variações são possíveis circuitos convencionais, tais como, mas não se limitando a, controladores automáticos de tensão, atuais controladores, switches solenoidais, transformadores e retificadores,

Em relação à energia-lupa bobina 24 , uma forma de realização exemplar, pode ser feita a partir de um baixo - T c supercondutor tal como disponível comercialmente flexíveis, arame, de nióbio e de zircónio, que pode ser facilmente formado em uma bobina ..  Outras formas de realização, conforme observado acima, de a bobina de energia de aumento de 24 podem ser feitas usando um material fotocondutor ou um alto - T c supercondutor.   Altíssimo - T c supercondutores (e alguns fotocondutores) têm propriedades de cerâmica, como e, portanto, exige a aplicação de métodos especiais para formar o material em uma bobina cilíndrica tendo continuidade elétrica por toda parte.   Algumas alta disponíveis comercialmente - T c supercondutores estão disponíveis em fita ou em forma de fita. A bobina-de ampliação de energia 24 pode ser free-standing ou apoiado em um substrato rígido.

A título de exemplo, uma bobina de ampliação de energia 24 pode ser feita a partir de uma fita flexível de material fotocondutor tal como o material discutido na patenteEU 6.310.281, aqui incorporada por referência.   Resumidamente, uma

Page 237: Apêndice 1.docx

camada de tensão-compatível de metal é colocado sobre uma fita de plástico.   Em seguida, o material fotocondutor é depositada sobre ambos os lados da fita de metal e coberto de as bordas da fita de modo que a fita é revestida a toda a volta.   Uma tal configuração permite electrões de baixa massa do material fotocondutor, para receber energia a partir de indutivas-fotões emitidos a partir da bobina de envio 20 sobre um lado da fita, enquanto re-irradiando a energia ampliada de ambos os lados da fita.

Em outro exemplo, uma fita flexível fotocondutora é feito de polímero orgânico flexível possuindo propriedades fotocondutoras.   (condutividade eléctrica de alta observada em polímeros fotocondutoras é atribuída à presença de electrões de baixa massa no material).   A fita fotocondutor flexível pode ser enrolado numa suporte tubular dielétrico, para formar o rolo-ampliação de energia 24.

Em outro exemplo, uma espessa camada de película de sulfureto de cádmio photoconductive (CDS) ou seleneto de cádmio (CdSe) é formado em uma bobina de fio por sinterização como colar, que compreende um pó de CDs finamente moídas ou cristais CdSe misturado com água e em menos um fluidiser tal como cloreto de cádmio, a uma temperatura de 550 0 C. a 600 0 C. em uma atmosfera controlada.   Durante a sinterização, os limites dos pequenos cristais tornam-se, fundida com o fluidiser aquecidas, permitindo que os cristais crescerem em conjunto e solidificar quando o fluidiser evapora e o revestimento sinterizado é arrefecida.   Alternativamente, os óxidos de cobre são formadas no lugar sobre nua cobre ou fio de bronze com o aquecimento do fio acima de cerca de 260 0 C. numa atmosfera de oxigénio, ou pela aplicação de produtos químicos oxidantes.

Em ainda outro exemplo, uma bobina de supercondutor cerâmico semelhante ou fotocondutor é feita por meio de fita de fundição, extrusão, fundição de deslizamento, frio ou de prensagem a quente, ou de revestimento do material como uma película fina dispostas de forma helicoidal sobre um substrato dieléctrico tubular.   O conjunto é tratado pelo calor, num forno com atmosfera controlada para aumentar os contactos inter-cristalinos.   Alternativamente, a fina película de supercondutor ou fotocondutor é formado ao longo de todo o exterior do substrato dieléctrico, seguido por remoção de porções seleccionadas do supercondutor ou fotocondutor formar o tubo helicoidal desejado.

[121] Em alguns fotocondutores e semicondutores dopados, apenas uma pequena parte de uma população de fótons indutivos irradiados sobre o material, com impacto, e aceleração de rendimento, elétrons de baixa massa do material.   Isto é devido a uma baixa densidade de photoconductive elétrons de baixa massa no material.   Em tais como caso, a radiação indutivo fótons que atravessam o material pode ser capturado de forma eficiente por elétrons de condução livre normais em uma fita metálica que, desejavelmente, está em contato imediato com, ou encaixado dentro, o material.   A aceleração de electrões livres normais no metálico condutor, estabelece-se um campo eléctrico que ajuda a acelerar os fotoelectrões de baixa massa.   Nesta configuração, é desejável que o material fotocondutor ser eliminados completamente sobre e em torno da fita metálica de modo a que as faces fotocondutoras ambos para fora e para dentro, com ambos os lados do fotocondutor ou semicondutor dopado estar em contacto eléctrico um com o outro.

Um factor na escolha de material fotocondutor a utilizar na formação da bobina de aumento de energia- 24 é a ampliação potencial de energia que pode ser realizado por electrões de baixa massa de um tipo n ou tipo p material fotocondutor.   Outros factores importantes são o quantidade de electrões de baixa massa que estão disponíveis no material fotocondutor para uma dada quantidade de iluminação e a condutância eléctrica efectiva do material.   medições de sensibilidade à iluminação padrão fornecem um índice geral da capacidade geral de um fotocondutor para servir eficazmente em ampliação de energia .

Page 238: Apêndice 1.docx

Sulfeto de cádmio e seleneto de cádmio, os compostos fotocondutivas mais comuns que estão disponíveis comercialmente, calcularam fatores de ampliação de 37 e 59, respectivamente.   O comprimento de onda de resposta de pico de sulfureto de cádmio é 515 nanômetros (na parte verde do espectro visível) e de cádmio seleneto é de 730 nanómetros (na parte próxima ao infravermelho do espectro).   sulfureto de cádmio pode ser misturado com seleneto de césio, sob certas condições, de modo que a mistura resultante assume características fotocondutoras entre estes dois valores.   As misturas podem ser produzidas com comprimentos de onda de pico que são combinados para os comprimentos de onda de LEDs disponíveis comercialmente de diversos tamanhos e intensidades de iluminação.   Alguns semicondutores que se tornam fotocondutor a um comprimento de onda menor do que o comprimento de onda produzida por LEDs actualmente disponíveis pode ser tornada condutora de electrões de baixa massa meramente por aquecimento.

A Requerente verificou que o arsenieto de gálio desenvolve consideravelmente maior condutividade do que o cobre ou a prata, a uma temperatura de 100 0C. e que os elétrons condutores são de baixa massa.   Além disso, a radiação alfa é capaz de libertar muitos elétrons de baixa massa em alguns semicondutores.   Um segundo elétron de comparativamente baixo de massa pode ter sido liberada a partir de óxido de cobre por radiação alfa, juntamente com o elétron cobre exterior em (1915) As experiências de Leimer, uma vez que a ampliação energia medida ultrapassou a ampliação calculada a partir de ressonância ciclotron de CuO, que provavelmente pertence apenas à massa do elétron exterior.

Os dopantes podem ser adicionados a um semicondutor para torná-lo mais condutora de electrões de baixa massa sem iluminação.   Além disso, a iluminação, sensibilidade e condutividade de sulfureto de cádmio são aumentados pela adição de pequenas quantidades de contaminantes de tipo doador tais como, mas não limitados a, sulfuretos, selenetos, teluretos, arsenietos, antimonides e fosfetos do Tipo III A Elementos:. alumínio, gálio, índio e tálio   . A este respeito, os fotocondutores de células fotovoltaicas de alta sensibilidade pode incluir até cinco diferentes compostos   O real misturas de compostos fotocondutoras e dopantes utilizados em células fotovoltaicas disponíveis comercialmente são frequentemente segredos comerciais.   No entanto, a sensibilidade e a condutância das células são geralmente fornecidas ou são mensuráveis, e estes dados podem ser usados com vantagem na escolha de um composto fotocondutor particular para utilização no aparelho.

Outros compostos fotocondutores ou elementos podem ser empregues em bobinas de ampliação de energia.   Por exemplo, os electrões de condução de silício tem um factor de energia-ampliação de 15 vezes.   fotocondutores que têm um factor de ampliação muito elevadas incluem, mas não estão limitados a, arsenieto de gálio, índio fosfeto, gálio antimonide, cádmio-tin arsenieto, e cádmio arsenieto, que calcularam fatores energia ampliação variando entre 200 vezes e 500 vezes, e seleneto de mercúrio (1.100 vezes), arseneto de índio (2000 vezes), telureto de mercúrio (3.400 vezes) e antimonide índio (5100 vezes).

A profundidade de transmissão óptica determina em grande parte a espessura ideal de filmes fotocondutivas para bobinas de energia-lupa.   Por exemplo, o mais alto de transmissão óptica de CDs sinterizadas é relatada a ser de 20 micrômetros, mas desde que o tamanho aumenta grão médio (e as reduções médias de porosidade) com um aumento na espessura da película, a condutividade máxima de um filme é sinterizado a uma espessura de 35 micrómetros (J. S, Lee et al., 1987).

O metal escolhido para ser incorporado não deve reagir quimicamente com o fotocondutor.   Por exemplo, o alumínio reage com o arsenieto de gálio (GaAs) num ambiente eléctrico, para alterar o carácter de ambos os condutores de GaAs e do alumínio.   ouro, platina, paládio e pode servir, em muitos casos, porque estes materiais são relativamente inertes quimicamente.   Ouro combina quimicamente com telúrio, no entanto, de modo ouro não é adequado para a

Page 239: Apêndice 1.docx

incorporação em telureto de mercúrio.   cádmio chapeamento sobre um metal comum serve para aliviar a reactividade nos casos em que o sulfureto de cádmio ou seleneto de cádmio é utilizado como o fotocondutor.

 A discussão acima foi, para facilidade de explicação, no contexto do aparelho incluindo uma bobina de ampliação de energia 24 .   No entanto, como discutido, a utilização de uma única bobina de ampliação de energia 24 para capturar fótons indutivos da bobina de envio 20 , os resultados em perda (de não-captura) da maior parte dos fotões indutivos da bobina de envio 20 .   Esta proporção de fotões indutivos captadas pode ser aumentada consideravelmente, em uma forma de realização na qual várias bobinas de aumento de energia- 24 substancialmente rodear completamente a bobina de envio 20 , tal como mostrado na Fig.4 .   Nesta forma de realização, as bobinas de energia de amplificação- 24 substancialmente rodear completamente a bobina de envio 20 , e (embora seis bobinas de energia de amplificação 24 está mostrado) tão poucas como três bobinas de energia de amplificação 24 de diâmetro adequado, poderia ainda substancialmente rodear completamente a bobina de envio 20 .   Não há nenhum limite, excepto como possivelmente relacionados com as preocupações de embalagem, para o número máximo de energia bobinas-lupa 24 que poderiam ser utilizados.   A configuração representada da Fig.4 , tem um número desejável de seis bobinas de energia de aumento 24 .   Na Figura 4 , os setores sombreadas 31 , considerados colectivamente, ilustram que quase todos os 360 graus de indutivo fótons de radiação 22 da bobina de envio de 20 , são recebidos pelas bobinas de energia de aumento 24 .   Não mostrado na Figura 4 são excitadores fotocondução (itens 26  na Fig.3 ) utilizado para iluminar as respectivas porções das bobinas de ampliação de energia 24 na forma de um fotocondutor do aparelho 15 .

Page 240: Apêndice 1.docx

 A figura 4 descreve também as respectivas bobinas de saída internas 28a aninhada co-axialmente e co-extensivamente dentro de cada uma das bobinas de aumento de energia- 24 .   Como discutido anteriormente, cada bobina de saída interno 28a recebe quase toda a radiação de fotões propagação indutivo-se radialmente para dentro a partir da respectiva bobina-lupa energia 24 .   Desejavelmente, a saída de energia total da forma de realização da figura 4 , pode ser aumentada, rodeando o arranjo de bobinas de energia de amplificação- 24 com uma bobina de saída externo 28b , dos quais os condutores são desejavelmente feitas de isolamento fio metálico ( Fig.5 ).   Nesta forma de realização, cerca de metade da radiação indutivo-fotão ampliada exteriormente propagação (setas grandes 18 ) a partir de cada bobina de ampliação de energia 24 (uma tal bobina é realçada na Figura 5 ) é recebido pela bobina de saída externa 28b .   Esta radiação captada é denotado pelo sector sombreado 35 .   Quando esta radiação indutivo dirigido externamente capturado a partir de todas as bobinas de energia de amplificação- 24 é adicionada a totalidade da radiação dirigida para dentro capturado a partir das bobinas de aumento de energia- 24 pela sua interno bobinas de saída 28-A , 28-B , excede em muito a energia de back-força dirigida pelas bobinas de energia de aumento de 24 em relação à bobina de envio de 20 (a energia de back-vigor a partir de uma bobina-de ampliação de energia 24 é mostrado como o sector sombreada 16 ).  Assim, a "alavancagem" de energia resultante exibida pelo aparelho é aumentado substancialmente, incluindo a bobina de saída externa 28b .

A concretização da Fig.5 também inclui matrizes respectivas (longitudinalmente visto) de diodos emissores de luz (LEDs) que servem coletivamente como exciters fotocondutoras 26 para as bobinas de energia-de aumento 24 .   As matrizes de LED são dispostos em to-back e disposta entre adjacente bobinas de energia de aumento 24 .   Cada matriz em Fig.5 pode compreender vários LEDs ou tão poucos como um LED.

Page 241: Apêndice 1.docx

 A figura 6 proporciona uma vista em perspectiva de um aparelho 15 tendo uma disposição de bobinas semelhantes à disposição mostrada na Fig.5 .    NaFig.6 , cada bobina-lupa energia 24 compreende uma bobina helicoidal de material supercondutor ou fotocondutor no fio ou fita forma (fita-like).

Sempre que várias bobinas de ampliação de energia 24 são usados, as respectivas direcções de fluxo de electrões neles ocorrer desejavelmente na mesma direcção circular como longitudinalmente visto.   Assim, o fluxo de electrões em todas as bobinas de energia de amplificação- 24 é no sentido horário durante uma fase de um ciclo de oscilação e no sentido oposto durante a outra fase.   O mesmo princípio se aplica ao fluxo de electrões no bobinas de saída 28a , 28b .   (No entanto, em tal forma de realização, o fluxo de electrões no bobinas de saída 28a , 28b , está na frente direcção ao fluxo de electrões nas bobinas de ampliação de energia 24 ).   Estas relações de fluxo de electrões nas bobinas durante uma fase particular de uma oscilação do ciclo, são mostrados na figura 7 .

As bobinas de energia de amplificação 24 desejavelmente são ligados juntos em série, utilizando conectores inter-bobina 30a , 30b , para manter a mesma direcção do fluxo de electrões, que pode ser no sentido horário ou anti-horário (como visto a partir de uma extremidade de uma tal bobina).   Este direcção do fluxo de electrões numa bobina é denominado o "quiralidade" da bobina.   Se as bobinas de energia de amplificação- 24 têm todos a mesma quiralidade, em seguida, as extremidades das bobinas de ampliação de energia adjacentes 24 são ligadas entre si de um pé-de-cabeça forma progressivamente em um sentido em torno do grupo de rolos (não mostrado).   ("Cabeça" refere-se à extremidade virada para a frente, e "pé" refere-se à extremidade traseira fica de frente para o aparelho, em relação ao observador).   Neste caso, os conectores inter-bobina 30a , 30b , tem de passar quer completamente através do aparelho, ou em torno do exterior do aparelho em todo o seu comprimento, o que reduz a eficácia e que pode causar um desgaste indesejável se os conectores são submetidos a vibrações.   Um arranjo mais desejável está representado na figura 6 , em que curto inter-coil conectores 30a , cruz diretamente cabeça-a-cabeça entre uma bobina-de ampliação de energia 24 e uma bobina de magnificar-energia adjacente 24 , e conectores inter-bobina curtos 30b atravessar diretamente pé -para-pé nos próximos bobinas de energia de aumento 24 .   Nesta configuração, a lateralidade de voltas das bobinas de energia de aumento de 24 suplentes de direita para a esquerda para a esquerda para a direita em adjacentes bobinas de energia de aumento 24 .   Em da mesma forma que um parafuso com a mão direita avança da cabeça aos pés, como é

Page 242: Apêndice 1.docx

girado no sentido horário, e um canhoto movimentos dos parafusos na direção oposta, o fluxo de elétrons no sentido horário em um avanço de bobina destros da cabeça aos pés, e em sentido horário elétron fluxo em um canhotos avanços bobina de pé para cabeça. A única camada bobinas de saída interna 28a na Fig.6 , apresentam a mesma situação em que estas bobinas são ligadas em série.   Desejavelmente, a inter-coil conectores 32a atravessar diretamente a partir de uma bobina de saída interna 28a para a bobina de saída interna adjacente 28a , cabeça-de-cabeça e os conectores inter-bobina 32b atravessar diretamente pé-de-pé de uma bobina de saída interna 28a para a bobina de saída interna adjacente 28a .  Esta mesma convenção lateralidade geralmente se aplica a todas as séries-conectados interno bobinas de saída 28a conectados dessa forma.   A cabeça de cabeça-de-conectores inter-bobina 32a conectores inter-bobina e pé-para-pé 32b para o bobinas de saída interna 28a , não precisa coincidir com o mesmo respectivos conectores 30a , 30b para o aumento de energia bobinas 24 . Numa outra forma de realização (não representada), cada bobina é de saída interno de duas camadas, com ambos leva em cada cabeça ou o pé.   Uma tal configuração permite ligações directas entre curtas e bobinas de saída interno adjacentes.   Várias camadas internas-bobinas de saída pode ser mais eficiente, mas as camadas extras de arame enrolado aumentar a massa do aparelho, o que pode ser uma preocupação em aplicações móveis.   Várias camadas de fios que transportam alta corrente pode também resultar em sobreaquecimento, o que pode exigir que algum espaço de ser deixado entre cada saída interno bobina 28a e a sua envolvente-lupa energia bobina 24 para acomodar uma ou mais condutas de líquido de arrefecimento através de um aparelho (com sacrifício de algum eficiência).   O líquido de arrefecimento de ar podem ser, por exemplo, forçado (no caso de fotocondutores ou semicondutores dopados ) ou gás liquefeito de criogênico (no caso dos supercondutores). A figura 6 também mostra dois condutores externos 34 ligados ao respectivo bobinas de saída interno 28a .   Os electrões fluem através dos condutores 34e o bobinas de saída interna 28a em série.   Além disso, dois condutores externos 36 estão ligados às respectivas extremidades da bobina de saída externa28b , e dois condutores externos 38 estão ligados às respectivas extremidades da bobina de envio 20 . 

 

Page 243: Apêndice 1.docx

A Fig.7 é uma vista de extremidade esquemática do aparelho da figura 6 , mostrando a direcção relativa do fluxo de electrões nas várias bobinas e nas ligações inter-bobina descritos para bobinas de camada única.   Numa fase de oscilação em particular, o electrão no sentido horário fluxo indicado pela seta39a na bobina de envio 20 induz o fluxo de electrões dos ponteiros do relógio 39b , em todas as bobinas de energia de amplificação- 24 .   A radiação ampliado, a partir do fluxo de electrões no sentido horário nas bobinas de energia de amplificação 24 , induz o fluxo de electrões sentido anti-horário em toda a saída interno bobinas 28a , como indicado pelas setas 39c .   O fluxo de electrões sentido anti-horário, indicado pela seta 39d , na bobina de saída externa28b é oposta em direcção ao fluxo de electrões nas bobinas de energia de amplificação- 24 . O fluxo de electrões na conectores inter-bobina 30a que se prolonga entre as bobinas adjacentes-lupa de energia 24 é indicado pelas setas 39e , e o fluxo de electrões na conectores inter-bobina 32a que se estende entre interno adjacente bobinas de saída 28a é indicado pelas setas 39f .   Durante a fase de oscilação seguinte, todos os direcção setas mostradas na FIG 7 -se inverter. Ligar o bobinas de saída interna 28a em conjunto em série é vantagens se for desejado para maximizar a tensão de saída a partir do aparelho 15 .   Em alternativa, a bobinas de saída interno 28a pode ser ligado entre si em paralelo, se for desejado para maximizar a corrente eléctrica de saída do aparelho 15 , minimizando a tensão de saída.   Nesta configuração alternativa, toda a bobinas de saída interno 28a desejavelmente são enrolados com a mesma quiralidade, com cada bobina 28a tendo dois respectivos condutores.   Os fios numa extremidade (por exemplo, a extremidade do pé) do bobinas 28a estão ligados uns aos outros, e os condutores na outra extremidade (a extremidade de cabeça) da bobinas 28a estão ligados uns aos outros.   O sistema de paralelo-bobina resultante é ligado de uma maneira convencional em outros circuitos do aparelho (não mostrado). Ainda alternativamente, a bobinas de saída interno 28a pode ser ligada em conjunto de modo a fornecer mais do que um circuito de saída (tanto tempo como a energia suficiente é produzido para utilização como um feedback para a bobina de envio 20 e para utilização no estabelecimento de condições favoráveis para a produção de baixa abundante . elétrons massa)   Em alternativa, a tensão relativa (s) e corrente (s) de energia de saída pode ser variada mudando-se a razão entre o número de espiras nas bobinas de energia de amplificação- 24 para o número de voltas da bobina de saída interno 28a .   Alternativamente, outra vez, as bobinas de energia de amplificação- 24 podem ser empregues de uma forma separada para fornecer mais do que uma unidade de energia, de aumento.   Cada unidade pode compreender uma ou mais bobinas de ampliação de energia, que podem servir o seu respectivo circuito de bobinas de saída internos. Os dois condutores 36 ligados à bobina de saída externa 28b , pode ser ligado às bobinas de saída internas 28a ou pode ser utilizada (sem estar ligado ao bobinas de saída interno 28a ), com apenas a bobina de saída externa 28b para fornecer um circuito de saída independente ( não mostrado).   Os dois condutores 38 ligados à bobina de envio 20 , estão ligados ao circuito de alimentação de retorno 46 de modo a que o fluxo de electrões na bobina de envio20 está na mesma direcção circular como no bobinas de saída interno 28a . 

Page 244: Apêndice 1.docx

  A figura 8 ilustra ainda uma outra forma de realização do aparelho 15 , em que cada bobina ampliação energia 24 compreende uma película fina ou película de espessura de uma ou outra policristalino fotocondutor adequado depositado de forma helicoidal directamente para um substrato tubular 40 desejavelmente feita de cerâmica ou outro material dieléctrico adequado. em cada ampliação energia bobina 24 , o fotocondutor policristalino é formado como uma banda helicoidal sobre o lado exterior do substrato tubular 40 . A banda helicoidal de fotocondutor pode incluir uma película fina de metal embutido dentro dele. Em certos casos, conexões inter-bobina entre adjacentes bobinas de aumento de energia 24 podem ser feitas através do alargamento do fotocondutor depositado a partir das hélices entrar em contato com áreas de 44 situados nas extremidades dos substratos tubulares 40 e estendendo-se para as áreas de contato 44 em substratos tubulares adjacentes 40 . O contato elétrico entre adjacente bobinas de aumento de energia 24 é feita sob pressão moderada via as áreas de contacto 44 , que são mostrados na Fig.8 . Para distinguir as áreas de contato individuais 44 , eles são mostrados em uma posição separada antes de ser pressionado juntos para fazer contato. Para manter a integridade das zonas de contacto 44 , a energia de ampliação bobinas 24 podem ser mantidas juntas em proximidade mútua por qualquer um de vários elementos de fixação não metálicos para fazer contacto eléctrico contínuo entre todas as porções fotocondutoras. Por exemplo, parafusos 43 e porcas 45 feita de um plástico tal como o nylon, ou outro material dieléctrico, podem ser utilizados.Uma outra variação é a de manter uma pressão de contacto de uma bobina para a seguinte, por meio de grampos de mola. Assim, numa forma de realização, as bobinas de aumento de energia 24 está ligado de modo a estar em contacto um com o outro sem fim, sem ruptura capacitivo entre eles. A parte restante do aparelho pode ser construído da mesma maneira do que a concretização fotocondutora ou dopados com semicondutores descrito acima, em que a mesma atenção à direcção do fluxo de electrões em respectivas bobinas é observado.                     

Page 245: Apêndice 1.docx

 A configuração da bobina de ainda outra forma de realização é mostrada na Fig.9A e Fig.9B .   Um substrato tubular 40 , suporta um hélice, de película fina ou espessa película, do tipo dipolo de bobina ampliação de energia 24 que está aninhado no interior e coaxial com um única bobina externa de saída 28b .  aninhados no interior do substrato tubular 40 , e com os respectivos eixos paralelos ao eixo do substrato tubular 40 , são uma bobina de envio 20 e uma bobina de saída interno 28a .   O envio de bobina 20 e a bobina de saída interno 28a , estão posicionados em lados opostos de um separador metálico reflector 59 .   O separador 59 é substancialmente parabólica em corte transversal ao longo da sua extensão axial, e é posicionado de modo que as arestas longitudinais estão a tocar, ou quase tocar, o substrato tubular 40 .   O separador 59 pode ser composto por metais comuns, não-magnético tal como o alumínio ou de magnésio.   A bobina de envio 20 está posicionado no lado côncavo do separador 59 , com o eixo da bobina de envio 20 sendo posicionada no foco geométrico 60 da parábola e dispostas paralelamente ao eixo da bobina de ampliação de energia 24 .   A bobina-lupa energia 24 nesta forma de realização, compreende uma película fina ou espessa fotocondutor película formada sobre o substrato de modo helicoidal tubular 40 .   Uma fotocondução excitador 26 está posicionado no interior do separador 59 .   (O substrato tubular 40 , é feita de um material rígido que é transparente para a radiação produzida pela excitação fotocondução 26 ).   Todas as outras formas de a-bobina ampliação de energia 24 , tal como aqui descrito, incluindo a forma supercondutor, podem ser empregues na presente forma de realização. O separador 59 , serve um propósito duplo.   Uma finalidade é a de dirigir em direcção ao rolo-lupa energia 24 a parte da radiação de fotões indutivo- 22 , que não é de outro modo dirigido para o separador, como mostrado pela fotões reflectida raios 61 na Fig .6A .   (não Reflexo desses fótons irradiados não mudar a direção da força transversal que esses fótons transmitir).   Outra finalidade do separador 59 é servir como um escudo para restringir a quantidade de radiação para dentro 18b da bobina-de ampliação de energia 24 , que é devolvido para trás como uma força para o envio de bobina 20 .   A radiação de back-força restrito é mostrado pela região sombreada 63 na Fig.9B . 

Page 246: Apêndice 1.docx

  A porção da direccionada para dentro, ampliada radiação de fotões indutivo- 18b , que é recebido pela bobina de saída interno 28a , é indicado pela área sombreada de 65 .   A quantidade proporcional de radiação dirigida para o exterior ampliada 18a da bobina lupa-energia 24 que é recebido pela bobina externa de saída 28b , é mostrado pela região sombreada 67 .   A soma de a radiação ampliada na área 65 que atinge a bobina de saída externo 28b ,excede substancialmente a radiação ampliada na área 63 (servindo esta última como um back- vigor na bobina de envio 20 ).   Esse excesso de energia utilizada durante a energia de back-vigor, prevê a alavancagem de energia.   Esta forma de realização também inclui uma partida mecanismo, e fonte de alimentação inicial para o excitador fotocondução, um ciclo de trabalho, e um loop de feedback ( não mostrado), tal como previsto nas outras formas de realização aqui descritas. 

Page 247: Apêndice 1.docx

 Certas características podem ser incorporados com qualquer uma das concretizações descritas aqui, para adicionar funcionalidade funcional.   Por exemplo, referindo-se a representação esquemática de uma configuração de bobina mostrado na vista de topo na Fig.10A , um núcleo ferromagnético 69 pode ser colocado no interior da bobina de envio 20 , e os núcleos ferromagnéticos 71 pode ser colocado no interior respectiva bobinas de saída interno 28a .   Estes núcleos aumentar a indutância do aparelho, o que reduz a frequência das oscilações eléctricas produzidas pelo aparelho.   Embora aumentos na indutância pode causar a tensão de saída e a corrente ser fora de fase, a diferença de fase pode ser corrigido através da adição de capacitância para o circuito por meios convencionais.   Também se mostra, é um escudo metálico externo que rodeia completamente o aparelho para bloquear qualquer radiação a partir do dispositivo, que poderia interferir com rádios, televisores, telefones , computadores e outros dispositivos electrónicos. a blindagem pode ser constituído por qualquer de vários metais não magnéticos tais como o alumínio ou de magnésio.  Um meio alternativo de aumentar a indutância do aparelho é mostrado na Fig.10B , o que é uma variação da vista de extremidade de apenas a bobina de envio 20 que está representado na Fig.10A .   Na Fig.10B , uma manga de ferro magnético 73 é colocado coaxialmente em torno da bobina de envio 20 . As respectivas proporções dimensionais de diversos componentes permanecem geralmente semelhante em relação ao outro para diferentes tamanhos de aparelhos, com excepção para a dimensão longitudinal, que geralmente pode ser tão curta ou tão longo quanto desejado, até um limite prático.   Os respectivos medidores de fios utilizados na bobina de envio 20 e a bobinas de saída 28a e 28b , são comensuráveis com a corrente eléctrica transportada por esses fios, e o respectivo espessura de isolamento (se usado) nos fios é proporcional à tensão. O diâmetro exterior da bobina de saída interno 28a , desejavelmente, é apenas ligeiramente menor do que o diâmetro interior das respectivas bobinas de energia de amplificação 24 , como mostrado na Fig.6 , Fig.7 e Fig.8 , assegurando assim a proximidade de cada saída interno bobina 28a com a respectiva bobina de

Page 248: Apêndice 1.docx

ampliação de energia 24 .   No sacrifício da eficiência, o diâmetro exterior da bobina de saída interno 28a pode ser feito mais pequeno, para permitir espaço para o calor a partir dos fios condutores de corrente para escapar ou ser removido por um refrigerante tal como ar forçado, no caso de um tipo ou fotocondutor aparelho semicondutor do tipo dopado, ou por um gás liquefeito criogénico no caso de um aparelho do tipo supercondutor. Também, desejavelmente, a bobina de saída externo 28b está ligado em série com a bobina de saída interno 28a para maximizar a tensão de saída a partir do aparelho 15 e para minimizar o calor produzido por correntes eléctricas no aparelho.   A tensão de saída pode ser atenuada e a saída corrente eléctrica reforçada para gamas normais de funcionamento por meio de um transformador, em que o primário do transformador que compreendem a carga no circuito de trabalho 48 . Tal como discutido acima, cada bobina lupa-energia 24 pode compreender um semicondutor fotocondutor ou dopado formado como um padrão helicoidal em um respectivo substrato tubular de parede fina provida de estendida, levantada superfícies de contacto em cada extremidade.   As bobinas de energia de amplificação 24 desejavelmente são ligados electricamente (em vez de capacitatively) uns aos outros em série nas superfícies de contacto levantadas.   As bobinas fotocondutoras são desejavelmente revestidos usando verniz ou esmalte para proporcionar o isolamento eléctrico e para proteger os fotocondutores de oxidação e às condições atmosféricas. Quando os electrões de baixa massa fotocondutivos nas bobinas de aumento de energia- 24 estão presentes numa concentração que é insuficiente para capturar a maior parte da radiação indutivo-fotão do envio de bobina 20 , cada bobina-lupa energia inclui, desejavelmente, uma banda metálica fina.   O de metal é, desejavelmente, em contacto íntimo com o transportador de baixa massa de electrões. o metal pode estar no exterior de um semicondutor dopado, ou pode ser incorporado numa banda fotocondutor da bobina para captar a radiação indutivo e criar um campo eléctrico que, por sua vez, ajuda a acelerar os electrões de baixa massa. Na forma de realização fotocondutor, o material fotocondutor, desejavelmente, é disposta em torno de toda a banda metálica, de modo que os electrões de baixa massa são conduzidas no lado exterior, bem como o lado interior e bordas da banda fotocondutor na porção ou porções que estão expostas à iluminação sobre o lado de fora. A largura da banda de metal é, desejavelmente, o suficiente para capturar o máximo de radiação indutivo-fotão de bobina de envio como é prático, uma vez que as lacunas entre voltas da banda de metal na bobina energia ampliação permitir radiação indutiva da bobina de envio para passar através da bobina de saída interna. Como a radiação da bobina de envio é um semi-ciclo fora de fase com a radiação indutivo dos elétrons de baixa massa, tudo a bobina de envio radiação que atinge a bobina de saída, reduz a eficiência do aparelho de saída.        Fotocondutoras materiais adequados (por exemplo, sulfureto de cádmio, seleneto de cádmio) para formar as bobinas de energia de amplificação- 24 estão disponíveis comercialmente.   O material fotocondutor pode ser um material único ou uma mistura de materiais, e pode ser formado por, por exemplo, pulverização catódica.   Uma mistura de de sulfureto de cádmio e seleneto de cádmio pode ser ajustado de forma ideal para produzir bobinas de energia ampliação expositoras fatores de ampliação de energia máximas em um comprimento de onda de pico combinando as mais brilhantes exciters fotocondução26 que estão disponíveis. No que diz respeito aos excitadores fotocondução 26 , foto-excitação das bobinas de energia de amplificação- 24 podem ser fornecidas por um ou mais LEDs, ou aresta ou emissores, por exemplo, seleccionado para produzir um comprimento de onda de saída combinado para o pico de emissão de superfície fotocondução comprimento de onda de energia as bobinas de amplificação- 24 .   Na forma de

Page 249: Apêndice 1.docx

realização da Fig.7  e Fig.10A , LEDs individuais 26 estão posicionados em conjuntos lineares montados costas-com-costas em respectivas barras de montagem.   As barras de montagem montados com LEDs são colocados no lacunas entre bobinas de ampliação de energia adjacentes 24 para iluminar, pelo menos, os lados das respectivas bobinas de energia de amplificação 24 , que recebem radiação indutivo-fotão do envio de bobina 20 .   LEDs são vantajosas em comparação com as lâmpadas incandescentes porque os LEDs produzem mais leve e com menos calor têm uma vida útil muito mais tempo operacional do que as lâmpadas incandescentes.   LEDs também são preferidos por causa de seu tamanho pequeno, o que facilita a montagem de um grande número de-los para o espaço relativamente pequeno entre bobinas de ampliação de energia adjacentes 24 . Considerando que a invenção tenha sido descrita em ligação com várias formas de realização representativas, a invenção não está limitada a essas formas de realização.   Pelo contrário, a invenção destina-se a abranger todas as modificações, alternativas e equivalentes que possam ser incluídos dentro do espírito e âmbito da invenção , tal como definido pelas reivindicações anexas.  As referências citadas no texto

Helmholtz, H., 1847, Uber morrer Erhaltung der Kraft , GAReimer,Berlim. , relativa à conservação da Força , Tradução Inglês com os apêndices de 1881, Wesleyan University Press,  Middletown Conn., 1971. Leimer, E., 1915, "Uber Radiumantennen", Elektrotechnische Zeitschrift , Heft 8, 25 de fevereiro de 1915.   Tradução Inglês: "On Radium Antannae" o eletricista , 21 de abril de 1916, e "Radium e Aerials" Scientific American, Suplemento No. 2.127, 07 de outubro de 1916. Anon, 1919a, "jovem Seattle Inventor e sua invenção" (fotos e legendas), Seattle Post-Intelligencer , 17 dez 1919. . Anon, 1919b, "invenção revolucionária da juventude é Apoiado por Professor - Nova Energia do Hubbard Não Falso, diz Seattle Colégio Man", Seattle Post-Intelligencer , 17 de dezembro de 1919, Anon. 1920a ", funcionamentos Hubbard Bobina Boat onCarreto Baía Dez nós por hora, Teste de Auto Next ", Seattle Post-Intelligencer, 29 de julho, 1920. Anon., 1920b, "Drives Barco com New gerador elétrico" (fotos e legendas), Seattle Post-Intelligencer , 29 de julho de 1920. Anon., 1928a ", observou Folhetos Tente Out New Motor em Selfridge Campo "(foto), Detroit Free Press , Fen. 25, 1928. . Anon, 1928b, "Fuelless Motor Mostrado; Obtém atual Do Air ",DetroitFree Press , 25 de fevereiro de 1928. Branco, HC, 1928c, "Lindbergh Tenta Executa Motor Earth", DetroitFree Press , 25 de fevereiro de 1928. Anon., 1928d, "Fuelless motor impressiona especialistas", New York Times , 26 de fevereiro de 1928. Anon., 1928e, "Não-Fuel Motor Localiza Backers", DetroitNotícias , 26 de fevereiro de 1928. Anon., 1928f, "Fuelless Motor é um gerador", New York Times , 27 de fevereiro de 1928.

Page 250: Apêndice 1.docx

 Anon., 1928g, "Fuelless Motor Termina 2 anos de Tarefas", Seattle Post-Intelligencer , 27 fevereiro de 1928. Bermann, RB de 1928 h ", Hubbard Considera Mistério Motor com base em sua própria invenção", SeattlePost-Intelligencer , 27 de fevereiro de 1928. Ampere, AM, 1820, "Memoire", Annales de Chimie et de Physique . Ampere, AM, 1825, "Memoire", Annales de Chimie et de Physique . Weber, W., 1846, Elektrodynamische Maassbestimmungen , Weidmann'sche Buchhandlung,Leipzig. Gauss, CF, 1835, notas não publicadas originalmente publicado postumamente em 1865 como "Grundgesetz Fur Alle Wechselwirkungen Galvanisvcher Strome" em Werke, vol. 5, pp 616-620.; a correspondência de Gauss para Wilhelm Weber (1845) está no pp. 627-629. Maxwell, JC, 1873, A Treatise on Electricity and Magnetism , Clarendon Press,Oxford. Larmor, J., 1897, "na teoria da influência magnética do Spectra; e sobre a radiação de íons em movimento ", Phil. Mag   LXIII: 503 -512. Larmor, J., 1900, Aether e Matéria ,Cambridge Universidade Press. Rutherford, E., 1911, Phil. Mag. XXI : 669 . Planck, M., 1911, Verh. D. Deutsch. Phys. Ges. XIII : 138 Bohr, N., Kramers, HA, e Slater, JC, 1924, Phil. Mag. XLVII : 785 Whittaker, E., 1951, A História das Teorias de Aether e Eletricidade , Thos. Nelson & Sons,Londres; reimpresso porDover, Nova Iorque, 1989. Shpenkov, GP, e Kreidik, LG, "radiação de microondas de fundo de átomos de hidrogênio", Revista Ceencias Exastas e Naturais 4, n.1, pp. 9-18, janeiro / junho de 2002. Fowler, WA, 1983, "experimental e teórica Astrofísica Nuclear; o Quest for the Origin of the Elements ", Nobel Lecture, 08 de dezembro de 1983. Tifft, WG de 1976, "Discrete Unidos da Redshift e Galaxy Dynamics I " , Astrophysical Journal 206: 38-56. Tifft, WG, 1977, "Discrete Unidos da Redshift e Galaxy Dynamics II: Sistemas de Galáxias ", Astrophysical Journal 211: 31-46; e "Discrete Unidos da Redshift e Galaxy Dynamics III : Galaxies anormais ", Astrophysical Journal 211: 377-391. Compton, AH e Allison, SK, 1935, "X-Rays em Teoria e Experiência" 2ª Ed., Van Nostrand, Nova Iorque. Pops, H., 1997, "A metalurgia do cobre Wire", Innovations , dezembro de 1997 (Copper Development Assoc.). Lapp, RE e Andrews, HL, 1954, Física das Radiações Nuclear , Prentice-Hall,Englewood Cliffs, NJ Bardeen, J., 1942, "Teoria da Supercondutividade" (abstr.), Phys. Rev. 59: 298.

Page 251: Apêndice 1.docx

 Dehmelt, HG, 1989, "Experimentos com uma partícula subatômica Isolado at Rest", Nobel Lecture, 08 de dezembro de 1989. Arquivo, J. e Mills, RG de 1963, "A observação da corrente persistente em um solenóide supercondutor", Phys. Rev. Lett. 10 (3), 01 de fevereiro de 1963.           

Page 252: Apêndice 1.docx

JOHN REARDON: AC GERADOR

 Patente dos EUA 6.946.767                   20 de setembro de

2005                    Inventor: John Reardon

 Gerador de corrente alternada

  Esta é uma forma excerto reformulado nesta patente que mostra uma alta eficiência eléctrica do gerador de corrente alternada.   Afirma-se que esta concepção do gerador não é afectada pela lei de Lenz, e os resultados experimentais mostraram uma melhoria de mais de 13,713% de potência convencional.

 RESUMO

Um gerador de corrente eléctrica alternada cria três campos magnéticos diferentes e distintas entre os elementos helicoidais rotativos para feridas e imans, dois campos de campos que são causadas pela rotação do magneto induzidas. Uma pluralidade de ímans são posicionados de tal modo que elas se estendem para fora a partir de um veio rotativo. Os ímans estão espaçadas circunferencialmente em torno do eixo de tal maneira que a extremidade do polo norte de um íman segue o final do polo sul do íman próximo ou de tal modo que a extremidade polar de um íman segue um íman com a mesma extremidade polar. Uma pluralidade de elementos helicoidais estacionários estão posicionadas numa relação espaçada para os ímans. Os elementos de bobina, cada um tem enrolamentos eléctricos e núcleos de metal, que se prolongam os comprimentos dos elementos de bobina. Os imans girar em relação espaçada para as extremidades dos elementos de bobina, de tal maneira que as linhas de fluxo dos imans cortar os núcleos situados no centro de cada um dos elementos de bobina. Isto induz corrente eléctrica alternada que oscila para trás e para a frente ao longo dos comprimentos dos núcleos. Esta corrente oscilante cria um expandir e recolher um conjunto de linhas de fluxo magnético, que se expandem e contraem por cada centímetro de enrolamentos do elemento bobina. Este campo magnético se expandindo e contraindo induz um campo magnético em expansão e colapso e um campo elétrico alternado nos elementos da bobina. EU Patentes Referências:4009406   fevereiro de 1977           Inariba. 4823038   abril de 1989           Mizutani et al.   5696419   dezembro de 1997          Rakestraw et al.5821710   outubro de 1998           Masuzawa et ai.           5973436   outubro de 1999           Mitcham.          6069431   de Maio de 2000          Satoh et al.      6373161   abril de 2002           Khalaf. 6462451   outubro de 2002           Kimura et al.     6541877   abril de 2003,           Kim et al.         6717313   abril de 2004           Bae.       ANTECEDENTES DA INVENÇÃO

Alternando geradores de corrente estão girando dispositivos que convertem energia mecânica em energia elétrica. Para gerar uma força electromotriz por movimento mecânico, deve haver movimento entre uma bobina de eléctrico e um campo magnético de uma maneira que fará com que uma mudança no fluxo que passa através da bobina. Fundamentalmente, a força electromotriz induzida é provocada por uma mudança na passagem do fluxo através da bobina. 

Page 253: Apêndice 1.docx

O uso de electromagnetos, imans e componentes magnéticos em geradores para criar o campo magnético e o seu efeito subsequente em bobinas eléctricas para gerar corrente eléctrica, em última análise é bem conhecida. Tais geradores magnéticos operar usando as forças criadas pela repelindo o efeito da alteração de ambas as polaridades permanentes e electromagnetos. Por exemplo, existem dispositivos geradores eléctricos que empregam electromagnetos, que são fixados em posição e que induzem a corrente sendo energizado selectivamente, como ferro ou outros discos de metal magnético, barras, ou elementos semelhantes são rodados em ou em torno dos magnetos. Outros sistemas empregam electroíman ou magnetos permanentes que são rodados, por vários meios, em relação aos núcleos de ferro ou bobinas, induzindo uma corrente eltrica alterna dentro das bobinas. No entanto, geradores de corrente alternada anteriores que empregam sistemas de magnetos rotativos são ineficientes e geralmente não conseguem fornecer corrente adequada, em relação ao esforço mecânico aplicado.  

Page 254: Apêndice 1.docx

SUMÁRIO DA INVENÇÃO

É, portanto, um objecto da presente invenção consiste em solucionar as limitações e desvantagens da alternadas antes geradores de corrente eléctrica. É um objecto do presente invento proporcionar um gerador de corrente alternada, que gera uma quantidade substancial de corrente eléctrica de forma eficiente e eficaz. É um outro objecto do presente invento proporcionar um gerador de corrente alternada, que emprega imans rotativo para induzir ao aumento da corrente eléctrica alternada dentro dos núcleos de ferro de bobinas eléctricas. É ainda um outro objecto da presente invenção consiste em proporcionar um gerador de corrente alternada que pode ser simplesmente e facilmente fabricado e ser operado com alta eficiência. Estes e outros objectos são obtidos pela presente invenção, um gerador eléctrico de corrente alterna que cria três campos magnéticos diferentes e distintas entre os elementos helicoidais rotativos ferida e imans, dois campos dos quais são campos induzidos causadas por rotação do magneto. Uma pluralidade de ímans são posicionados de tal modo que elas se estendem para fora a partir de um veio rotativo. Os ímans estão espaçadas circunferencialmente em torno do eixo de tal maneira que a extremidade do polo norte de um íman segue o final do polo sul do íman próximo ou de tal modo que a extremidade polar de um íman segue um íman com a mesma extremidade polar. Uma pluralidade de elementos helicoidais estacionários estão posicionadas numa relação espaçada para os ímans. Os elementos de bobina, cada um tem enrolamentos eléctricos e núcleos de metal, que se prolongam os comprimentos dos elementos de bobina. Os imans girar em relação espaçada para as extremidades dos elementos de bobina, de tal maneira que as linhas de fluxo dos imans cortar os núcleos situados no centro de cada um dos elementos de bobina. Isto induz corrente eléctrica alternada que oscila para trás e para a frente ao longo dos comprimentos dos núcleos. Esta corrente oscilante cria um expandir e recolher um conjunto de linhas de fluxo magnético, que se expandem e contraem por cada centímetro de enrolamentos do elemento bobina. Este campo magnético se expandindo e contraindo induz um campo magnético em expansão e colapso e um campo elétrico alternado nos elementos da bobina. As características novas que são consideradas como características da invenção são apresentadas em particular nas reivindicações anexas. O próprio invento, no entanto, tanto quanto à sua concepção, construção e utilização, em conjunto com características adicionais e vantagens da mesma, são melhor compreendidos após análise da seguinte descrição detalhada com referência aos desenhos anexos.  BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

Page 255: Apêndice 1.docx

 A Fig.1 é uma representação isométrica de chaves componentes da presente invenção.  

 A figura 2 é uma representação vista de lado da presente invenção, que mostra os dois conjuntos de alojados elementos de bobina e a sua relação com os ímans.  

Page 256: Apêndice 1.docx

 Fig.3 é uma vista explicativa, mostrando a geração de linhas de fluxo que forma a base para o funcionamento da presente invenção.  

 

Page 257: Apêndice 1.docx

Fig.4 é uma forma de realização alternativa da presente invenção.   DESCRIÇÃO DETALHADA DA INVENÇÃO

 Fig.1 e Fig.2 mostra uma descrição clara dos componentes do gerador de corrente alternada 1 da presente invenção.   Gerador 1 compreende caixas 2 e 3 .  Para fins de simplicidade e facilidade de compreensão, apenas invólucro 2 é mostrado na Fig.1 . Deve ser entendido, no entanto, que um gerador da presente invenção é configurada para uso com duas caixas 2 e 3 .   carcaça 2 contém elementos de bobina 4 , 6 , 8 e 10 .   Cada elemento de bobina compreende vários enrolamentos 12 , 14 , 16 , e 18 , respectivamente, enrolado em torno de aço interno ou núcleos de metal semelhantes 20 , 22 , 24 e 26 , respectivamente.   Cada núcleo de aço se estende a todo o comprimento e diretamente através de cada um dos elementos da bobina.   elementos da bobina 4 , 6 , 8 e 10 são montados no interior da caixa 2 , de tal modo que as superfícies de extremidade dos elementos de bobina e as extremidades dos núcleos 20 , 22 , 24 , e 26 estão posicionadas nivelada com a superfície externa do invólucro 2 . 

Page 258: Apêndice 1.docx

 Habitação 3 também contém quatro elementos da bobina posicionados de forma idêntica como foi descrito em matéria de habitação 2 .   Dois destes elementos da bobina 5 e 7 são mostrados na figura 2 .   elemento Bobina 5 tem vários enrolamentos 13 e núcleo central 21 e elemento bobina 7 tem vários enrolamentos 11 e núcleo central 21 . Ímãs 28 , 30 , 32 e 34 são fixados ao eixo 36 , que é configurado para ser rodado por fonte de energia convencional 37 , como um motor a diesel, turbinas, etc.   Ímãs 28 , 30 , 31 e 32 têm extremidades com se estende para fora polaridades.   Ímãs 28 , 30 , 32 e 34 estão posicionados em relação espaçada até os confins da núcleos expostos 20 , 22 , 24 e 26 de elementos de bobina de 4 , 6 , 8 e 10 e em relação espaçada até os confins os quatro núcleos expostas nas quatro elementos de bobina instalados na caixa 3 , os núcleos 19 e 21, sendo mostrado na figura 2 .   Os ímans são espaçados de forma equidistante sobre e em torno do eixo 36 , de tal modo que o poste se estende para fora de um íman do seguinte modo circunferencial que se estende para fora pólo da próxima ímã.   O fim polar norte de um ímã pode seguir o final polar sul do próximo ímã ou o fim polar de um ímã pode seguir um ímã com o mesmo fim polar. Enquanto quatro ímans e quatro núcleos são mostrados, é contemplado que os magnetos e os núcleos adicionais podem ser empregues no gerador.    Além disso, enquanto imans permanentes são mostrados nos desenhos, electromagnetos também pode ser utilizado, uma vez que produzem o mesmo fluxo magnético. Alternando corrente elétrica é gerada quando da fonte de alimentação 37 eixo gira 36 , causando, assim, a rotação de ímãs 28 , 30 , 32 e 34 em espaçados, relação adjacente às extremidades de núcleos de 20 , 22 , 24 e 26 de elementos de bobina de 4 , 6 , 8 e 10 , e em espaçada, relação adjacente às extremidades de núcleos de 19 e 21 de elementos de bobina 7 e 5 e as extremidades dos núcleos dos outros dois elementos de bobina semelhante alinhados em habitação 3 .   A corrente que é gerado é transmitidos através de fiação elétrica condutora 27 , que se funde nos pontos de conexão 29 em habitação 2 e 31 em

Page 259: Apêndice 1.docx

habitação 3 , para a transmissão consolidada no ponto de ligação 33 da eletricidade produzida. Como melhor representado na figura 2 , quando íman 28 é rodado em relação ao espaço a fim de núcleo 20 do elemento de bobina 4 , linhas de fluxo 100do magneto cortar o núcleo no centro do elemento de bobina. Isso induz uma corrente elétrica alternada, que oscila para frente e para trás ao longo do comprimento do núcleo 20 .   Esta corrente oscilante cria um expandir e recolher um conjunto de linhas de fluxo magnético 200 , que se expandem e contraem por cada centímetro de enrolamentos de bobina 12 .   Expandir e campo colapso 200 induz um campo elétrico alternado em elemento bobina 4 , que é acompanhada por um campo magnético expandindo e contraindo 300 .   Note-se, de forma significativa, que nenhuma das linhas do campo magnéticode 100 , 200 e 300 , agir de uma forma negativa ou em uma ação adversária. Isto permite que o presente invento para superar as limitações da lei de Lenz, que determina que sempre que houver uma alteração no fluxo magnético no circuito, uma força electromotriz induzida é configurado tender a produzir uma corrente em uma direcção que vai opor-se à variação de fluxo . 

 Fig.3 ilustra uma forma de realização alternativa da invenção ao que é mostrado na Figura 1 .    Tal como mostrado na Fig.3 , elemento de bobina 44 com espiras externas 58 e núcleo de aço interior 66 , elemento de bobina 46 com enrolamentos 56 e núcleo 64 , elemento de bobina 48 com enrolamentos 54 e do núcleo 62 , e elemento de bobina 50 com espiras externas 52 e do núcleo 60 estão posicionadas adjacentes ao rotor 67 , que está montado no veio 69 .  Imans 68 e 72 são montados sobre o rotor 67 de tal modo que os pólos norte de os ímãs são posicionados em relação espaçada de bobina elementos 44 ,46 , 48 e 50 . Imans 70 e 74 são montados sobre o rotor 67 de tal modo que os pólos sul de os ímans estão igualmente posicionadas em relação espaçada para enrolar elementos 44 , 46 , 48 , e 50 .   Os ímans estão montados fixamente no rotor 67 de tal modo que um polo norte de um íman seguinte circunferencialmente um pólo sul do magneto na próxima linha.   A diferença entre os ímans contemplado e cartuchos de elementos de bobina é de aproximadamente 0,0001 de polegada, embora o âmbito e o uso do invento não deve ser considerado limitado a esta distância. 

Page 260: Apêndice 1.docx

Como na forma de realização anterior, a rotação de imans 68 , 70 , 72 , e 74 , por rotação do veio 69 e, portanto, o rotor 67 , faz com que as linhas de fluxo dos imanes para cortar núcleos 60 , 62 , 64 , e 66 de elementos de bobina 44 , 46 , 48 , e 50 , o que resultou na produção de corrente eléctrica, tal como descrito anteriormente. Note-se que quanto maior o diâmetro do rotor 67 , os mais elementos de bobina pode ser posicionado em torno do rotor. Quanto maior for o número de elementos de bobina, o rotor mais lenta 67 necessidades de rodar; no entanto, há uma perda de potência em fazê-lo.    Além disso, enquanto o rotor 67 é mostrado como sendo circular, pode ser como uma forma quadrada ou formado de como outras configurações multi-faces apropriadas. Esta forma única de geração de electricidade permite a geração de energia eléctrica mais, por exemplo, em qualquer parte do intervalo de 4 a 137 vezes mais energia do que, os meios convencionais anteriores. Ele também tem a vantagem de obter poder unidade com muito pouco esforço. Como prova de tais ganhos de energia, é feita referência às saídas experimentais abaixo descritos a partir de bobinas e imãs que produzidos energia eléctrica de maneira convencional em comparação com a presente invenção.   O modo convencional de geração de energia, para a finalidade de os seguintes resultados experimentais, como referenciado aqui, é conseguida por corte dos fios, e não os núcleos, de enrolamentos da bobina com o fluxo do íman. A este respeito, a prova também está previsto que o aqui método descrito de produção de energia eléctrica não é afectada pela lei de Lenz, por referência às leituras obtidas pelos métodos convencionais como a rotação e dimensão do aumento da bobina.    Com os métodos convencionais, os valores não altere de forma linear, mas são menos porque a lei de Lenz restringe as saídas de aumentar proporcionalmente à velocidade e tamanho da bobina.   Em comparação, no entanto, no método de produção de energia da presente invenção, há um aumento nas leituras de V (tensão), I (atual) e P (poder), que são, na verdade, maior do que o previsto. É também de notar que, assim como um transformador, quando o número de relação de espiras é aumentada, aumenta V e I diminui, o que é exatamente o que é visto nas várias leituras rpm para as diferentes bobinas de tamanho.   No entanto, eles não aumentar ou diminuir proporcionalmente. Assim, esta apresenta o modelo ideal para a produção de energia eléctrica que corresponde à lei geral que indica que medida que a velocidade aumenta, a tensão aumentará proporcionalmente, através da equação:V = q (carga) × v (velocidade) × B (força do campo magnético).   Isso também vale para uma bobina, em que os transformadores aumentar proporcionalmente ao voltas ratio. Com referência às saídas de tensão para cada uma das bobinas, 1100T, 2200T e 5500T, vê-se que eles são compatíveis com os tipos de saídas de tensão de um transformador de acção.   Ou seja, como o voltas proporção sobe em um transformador o mesmo acontece com a voltagem.   Uma vez que os aumentos de tensão entre o número de rotações não é exactamente 2 a 5 vezes, pode-se escolher qualquer uma das bobinas e assumir que são precisas e ajustar as outras bobinas em conformidade.   Assim, através da fixação da bobina 1100T , as outras bobinas tornar 2837T e 5896T respectivamente.   Ao fixar a bobina 2200T, as outras bobinas tornar 853T e 4572T respectivamente.    E através da fixação da bobina 5500T, as outras bobinas tornar 1026T e 2646T, respectivamente.   Além disso, se os ajustamentos são feitos como descrito aqui, ou seja, que as bobinas são maiores do que se pensava inicialmente, e eles são aplicados às tensões para o método convencional de geração de energia, as

Page 261: Apêndice 1.docx

tensões não aumentam proporcionalmente, mas são, na verdade menor do que é suposto ser, prova adicional de que a Lei de Lenz tem aplicação de geradores convencionais, mas não com a presente invenção. As alterações na tensão proporcional em relação à velocidade pode também ser visto.   Assim, considerando a velocidade de 350 RPM tão preciso, a 1200 RPM e 1300 RPM velocidades irá ajustar a 906 RPM e 1379 RPM, respectivamente.   Tendo em vista a velocidade de 1200 RPM como precisas, o 350 RPM e 1300 RPM velocidade torna-se 464 RPM e 1826 RPM, respectivamente.   E, finalmente, considerando-se a velocidade de 1.300 RPM tão precisos, as velocidades de 350 rpm e 1200 rpm se tornar 330 RPM e 854 RPM respectivamente. Note-se que, ao usar as várias leituras RPM com base no acima, vê-se que, na forma convencional de geração de energia, há perdas associadas com os valores medidos.   Os valores calculados de novo mostrar a aplicação da lei de Lenz no convencional modo de gerar energia, mas não com a presente invenção.   De facto, se existe ou não um ajustamento de velocidade RPM ou tamanho da bobina, a geração de energia da presente invenção não está de forma alguma afectados por lei de Lenz. Uma vez que a lei de Lenz não tem nenhum efeito neste gerador, pode presumir-se que as tensões de aumentar proporcionalmente à velocidade de rotação do imans.   Por conseguinte, pode-se extrapolar as tensões esperados a 1800 RPM, a velocidade necessária para criar 60 Hz.   No que diz respeito ao este gerador, para cada uma das três bobinas a partir das velocidades de 350 RPM, 1200 RPM e 1300 RPM, os seguintes resultados (valores baseiam-se numa bobina / íman.): 

  A razão pela qual a corrente não está a mudar de forma linear com as leis da física implica de transformadores, isto é, como tensão sobe com base no número de voltas, a corrente passa para baixo de forma proporcional ao aumento de voltagem, é devido ao facto de a reactância indutiva é também indo para cima.   Veja o gráfico a seguir para as reatâncias indutivas para cada bobina em cada velocidade. Impedância (Z) ou uma reactância indutiva ( X ( G)) para um circuito com uma só bobina em que a tensão de CA é dividida pela corrente alternada, e a indutância (L) é Z / 2 × pi × F (frequência).   Para um circuito com uma resistência e uma bobina

Page 262: Apêndice 1.docx

Z = raiz quadrada de (R (resistência) ao quadrado + X ( L) ao quadrado)). O que se segue é o gráfico de impedância Z para todos os tamanhos de bobina em todas as velocidades para o método convencional de poder e o método de geração de energia com esta invenção gerando: 

Onde:"T" representa voltas,"CM" está para o método convencional e"SI" significa Assunto Invenção: ( 1 ) Para 350 RPM para 1100T, 2200T e 5500T bobinas, 1.  (a) CM:           0.57v / 56,6 ma = 10,021 ohms = Z(B) SI:      1.14v / 106,6 ma = 10,694 ohms = Z 2.  (a) CM:           0.93v / 32,4 ma = 28,704 ohms = Z(B) SI:     2.94v / 70,1 ma = 41,94 ohms = Z 3.  (a) CM:            2.09v / 17,3 mA = 120,81 ohms = Z(B) SI:     6.11v / 37,9 ma = 161,21 ohms = Z   ( 2 ) Em 1200 RPM para 1100T, 2200T e 5500T bobinas: 1.  (a) CM:           1.45v / 60,2 ma = 23,387 ohms = Z(B) SI:     2.95v / 141 mA = 20,922 ohms = Z 2.  (a) CM:           3.225v / 36,2 ma = 89,088 ohms = Z(B) SI:     7.53v / 73,5 ma = 102,449 ohms = Z 3.  (a) CM:           4.81v / 17 mA = 282,941 ohms = Z(B) SI:     11.23v / 31,4 mA = 357,643 ohms = Z   ( 3 ) Para 1300 RPM para 1100T, 2200T e 5500T bobinas: 1.  (a) CM:           1.6V / 83 mA = 19,27 ohms = Z(B) SI:     4.59v / 157 mA = 29,236 ohms = Z 2.  (a) CM:           2.75V / 50,4 ma = 54,455 ohms = Z(B) SI:     7.74v / 88,5 ma = 87,458 ohms = Z 3.  (a) CM:           5.061v mA / 17,3 = 292,543 ohms = Z(B) SI:     12.76v / 36,4 mA = 350,549 ohms = Z   ( 4 ) Para 400 RPM para a bobina 2300T com fio de calibre 24 e 0,5 "core: (A) CM:   0.15v / 3,7 ma = 40,541 ohms = Z(B) SI:     2.45v / 26,2 ma = 93,511 ohms = Z  ( 5 ) Em 1200 RPM para a bobina 2300T com fio de calibre 24 e 0,5 "core: (A) CM:   0.37v / 2.7 ma = 137,037 ohms = Z(B) SI:     4.1V / 10,3 ma = 398,058 ohms = Z

Page 263: Apêndice 1.docx

 ( 6 ) Para 1400 RPM para a bobina 2300T com fio de calibre 24 e 0,5 "core: (A) CM:   0.58v / 2,4 ma = 241,667 ohms = Z(B) SI:     8.3v / 7,8 ma = 1.065,385 ohms = Z  ( 7 ) Para 400 RPM para a bobina 2300T com 24 fio de calibre 0,75 e "core: (A) CM:   0.23v / 4,2 ma = 54,762 ohms = Z(B) SI:     0.37v / 7,2 ma = 51,389 ohms = Z  ( 8 ) Em 1200 RPM para a bobina 2300T com 24 fio de calibre 0,75 e "core: (A) CM:   0.79v / 3,4 mA = 232,353 ohms = Z(B) SI:     0.43v / 6,9 ma = 207,246 ohms = Z  ( 9 ) Para 1400 RPM para a bobina 2300T com 24 fio de calibre 0,75 e "core: (A) CM:   0.79v / 3,21 A = 246,875 ohms = Z(B) SI:     2.1v / 2.7 ma = 777,778 ohms = Z  ( 10 ) Para 400 RPM para a bobina 6000T com fio de calibre 28 e 0,5 "core: (A) CM:   0.49v / 2 mA = 245 ohms = Z(B) SI:     5.48v / 0,13 ma = 421,538 ohms = Z  ( 11 ) Para 1200 RPM para a bobina 6000T com fio de calibre 28 e 0,5 "core: (A) CM:   1.25V / 1,5 mA = 833,333 ohms = Z(B) SI:     15.04v / 4,1 mA = 3.668,293 ohms = Z ( 12 ) Para 1400 RPM para a bobina 6000T com fio de calibre 28 e 0,5 "core: (A) CM:   2.08v / 1.1 ma = 1.890,909 ohms = Z(B) SI:     18.76v / 2,5 mA = 7504 ohms = Z ( 13 ) Para 400 RPM para a bobina 6000T com 28 fio de calibre 0,75 e "core: (A) CM:   0.64v / 1,7 mA = 376,471 ohms = Z(B) SI:     7.97v / 7,4 ma = 1.077,027 ohms = Z ( 14 ) Para 1200 RPM para a bobina 6000T com 28 fio de calibre 0,75 e "core: (A) CM:   2.08v / 1,3 mA = 1600 ohms = Z(B) SI:     20,4 / 5,6 mA = 3.642,857 ohms = Z ( 15 ) Para 1400 RPM para a bobina 6000T com 28 fio de calibre 0,75 e "core: (A) CM:   2.28v / 1,2 mA = 1900 ohms = Z(B) SI:     28.4v / 2,1 mA = 13.523,81 ohms = Z Note-se que, com base nas variações de tamanho de arame, o tamanho do núcleo e do número de voltas, os seguintes efeitos ocorrem:(A) o menor o tamanho do fio os maiores ganhos, independentemente da velocidade;

Page 264: Apêndice 1.docx

(B) o maior número de voltas, em geral, quanto mais elevados os ganhos; e(C) a menor dimensão do núcleo do maior dos ganhos.No entanto, quando se compara bobinas com núcleos menores, mas um maior número de voltas, os efeitos ficar sobre o mesmo. Finalmente, os ímans são colocados no rotor a fim de que todos eles são norte ou pólo sul para cima ou para fora. Um gerador de meia onda puro é criado sem corrigir o sinal AC, que de outra forma deve ser realizada em um gerador normais AC com componentes eletrônicos em um circuito eletrônico.   Valores experimentais para produção de energia do modo convencional e com a invenção Assunto: Os resultados foram obtidos através de um pequeno "ímã com um diâmetro de ± 2" 3 em um 1,25 "alta bobina de 1" de diâmetro e 3/8 "centro / núcleo de aço. (Desconhecido tamanho bitola do fio.) (A) O método convencional de geração de energia elétrica: 1.   0,324 volts2.   2,782 mA (mili-amperes)3.   0,9014 mW (mili-watts) (B) método de invenção de geração de energia elétrica: 1.   7,12 volts2.   17,35 mA3.   100,87 mW (C) ganhos associados de Volts, corrente eWatts: 1.   2198% sobre a saída convencional tensão.2.   624% em relação a saída de corrente convencional.3. 13,713% sobre a saída de energia convencional.   Os seguintes resultados mostram saídas a tensão, corrente e potência para um 1100, 2200 e 5500 por sua vez bobina de fio de cobre de calibre 20, 6 "de comprimento, 3 "de diâmetro, com um" núcleo de aço de 0,75.   Os resultados são as medidas tomadas em 350 rpm, 1200 rpm e 1300 rpm.  (A) 350 RPM para uma bobina de 1100 por sua vez,                                                  Volts                 mA                    mW(A) O método convencional:              0,57 56,6 32,3                                 (B) Método Assunto invenção:                    1,14                   106,6                 121,5(C) Associated ganha                                200%                188,3%              376,6%  (B) a 350 RPM para uma bobina 2200 turno                                                  Volts                 mA                    mW(A) Método convencional:              0,93                  32,4                  30,1(B) Método Assunto invenção:                    2,94 70,1 206,1                                 (C) Associated ganha                                316,1%              216,4%              684%  (C) 350 RPM para uma bobina de 5500 por sua vez,

Page 265: Apêndice 1.docx

                                                  Volts                 mA                    mW(A) Método convencional:              2,09 17,3 36,2                                  (B) Método Assunto invenção:                    6,11                   37,9 231,6                (C) Associated ganha 292,3% 219,1% 640%                                                          (D) 1.200 RPM para uma bobina de 1100 por sua vez,                                                  Volts                 mA                    mW(A) Método convencional:              1,45 60,2 87,3                                 (B) Método Assunto invenção:                    2.95                   141 416                 (C) Associated ganha                                203,4%              234,2%              476%  (E) 1200 RPM para uma bobina de 2200 por sua vez,                                                  Volts                 mA                    mW(A) O método convencional:              3.225 36,2 116,75                               (B) Método Assunto invenção:                    7,53                   73,5                   553,5(C) Associated ganha                                233,5%              203%                 474%  (F) 1200 RPM numa bobina virada 5500                                                  Volts                 mA                    mW(A) Método convencional:              4,81 17 81,77                                    (B) Método Assunto invenção:                    11,23                 31,4                   352,6(C) Associated ganha                                235,5%              184,7%              431,3%  (G) 1300 RPM em uma bobina de 1100 por sua vez,                                                  Volts                 mA                    mW(A) O método convencional:              1,6                    83                     132,8(B) Método Assunto invenção:                    4.59                   157                    704,9(C) Associated ganha                                280,6%              189,2%              530,8%  (H) 1300 rpm em vez de uma bobina 2200                                                  Volts                 mA                    mW(A) O método convencional:              2,75                  50,5                  138,9(B) Método Assunto invenção:                    7,74                   88,5                   685(C) Associated ganha                                281,5%              175,2%              493,3%  (I) 1300 rpm em vez de uma bobina 5500                                                  Volts                 mA                    mW(A) O método convencional:              5.061                17,3                  87,56(B) Método Assunto invenção:                    12,76                 36,4                  464,5(C) Associated ganha                                252%                210%                 530%    As seguintes leituras são tomadas a partir de uma bobina com 24 fio de bitola, de 0,5 "centro / núcleo de aço e 2300T. (A) a 400 rpm                                                  Volts                 mA                    mW(A) O método convencional:              0,15                   3,7                    0,56(B) Método Assunto invenção:                    2,45                  26,2                  64,2(C) Associated ganha                                1.633%             708%                 11,563% 

Page 266: Apêndice 1.docx

 (B) 1200 rpm                                                  Volts                 mA                    mW(A) Método convencional:              0,37                  2,7                    1(B) Método Assunto invenção:                    4.1                     10.3                  42.2(C) Associated ganha                                1.108%             381%                4227%  (C) 1400 rpm                                                  Volts                 mA                    mW(A) O método convencional:              0,58                  2,4                    1,39(B) Método Assunto invenção:                    8,31                   7,8                     64,82(C) Associated ganha                                1.433%              325%                4657%   As seguintes leituras são tomadas a partir de uma bobina feita com fio de calibre 24, com 0.75 "centro / núcleo de cobre, 2300T. (A) a 400 rpm                                                  Volts                 mA                    mW(A) Método convencional:              0,23                   4,2                     0,97(B) Método Assunto invenção:                    0,37                  7,2                     2,66(C) Associated ganha                                137%                 171%                235%  (B) 1200 rpm                                                  Volts                 mA                    mW(A) O método convencional:              0,79                   3,4                     2,69(B) Método Assunto invenção:                    1,43                  6,9                     9,87(C) Associated ganha                                181%                203%                367%  (C) 1400 rpm                                                  Volts                 mA                    mW(A) O método convencional:              0,79                   3,2                     2,53(B) Método Assunto invenção:                    2,1                     2,7                     5,67(C) Associated ganha                                266%                84%                   224%   As seguintes leituras foram feitas a partir de uma bobina feita de fio de calibre 28, 0,5 "centro / núcleo de aço e 6000T. (A) a 400 rpm                                                  Volts                 mA                    mW(A) Método convencional:              0,49                   2                      0,98(B) Método Assunto invenção:                    5,48                   13                     71,24(C) Associated ganha                                1.118%             65%                  7,269%  (B) 1200 rpm                                                  Volts                 mA                    mW(A) Método convencional:              1,25                  1,5                    1,88(B) Método Assunto invenção:                    15.04                 4.1                    61.66(C) Associated ganha                                1.203%              273%                3289%  (C) 1400 rpm                                                  Volts                 mA                    mW

Page 267: Apêndice 1.docx

(A) O método convencional:              2,08                   1,1                     2,29(B) Método Assunto invenção:                    18,76                 2.5 46.9                   (C) Associated ganha                                902%                 227%                2050%   As seguintes leituras foram feitas a partir de uma bobina feita de 28 de bitola, 0,75 "centro de aço / core e 6000T. (A) a 400 rpm                                                  Volts                 mA                    mW(A) Método convencional:              0,64                  1,7                    1,09(B) Método Assunto invenção:                    7,97                  7,4                    58,98(C) Associated ganha                                1.245%             435%                5421% (B) 1200 rpm                                                  Volts                 mA                    mW(A) O método convencional:              2,08                  1,3                    2,7(B) Método Assunto invenção:                    20,4                  5,6                    114,24(C) Associated ganha                                981%                431%                4225% (C) 1400 rpm                                                  Volts                 mA                    mW(A) Método convencional:              2,28                  1,2 2,74                  (B) Método Assunto invenção:                    28.4                  2.1                    88,04(C) Associated ganha                                1.246%             175%                2180%  As tensões extrapolados para os itens imediatamente acima na velocidade RPM 1800 para o método da presente invenção são os seguintes: (A) 400-1400 RPM, 0,5 "core, 2300T:(1) 11.025v(2) 6.15v(3) 10.68v (B) 400-1400 RPM, 0,75 "core, 2300T:(1) 1.665v(2) 2.145v(3) 2.7V (C) 400-1400 RPM, 0,5 "core, 6000T:(1) 24.66v(2) 22.56v(3) 24,12 (D) 400-1400 RPM, 0,75 "core, 6000T:(1) 10,25 V(2) 30.6v(3) 36.51v Algumas das leituras acima não parece ser coerente com os outros.   Isto é atribuído à possibilidade de que as ligações dos fios pode ter sido defeituoso ou a proximidade do íman em relação ao núcleo da bobina ou pode não ter sido o mesmo.   Isto não foi tomado em conta no momento os testes foram feitos. As figuras seguintes são derivados com base na premissa de que o presente invento tem características de um transformador quando o número de espiras das bobinas mudar .   Em quase todos estes casos, o invento funciona exatamente

Page 268: Apêndice 1.docx

como um transformador, enquanto que o modo convencional de produção de electricidade não faz. 

Page 269: Apêndice 1.docx

CM = método convencional;SI = invenção;

Page 270: Apêndice 1.docx

Os dados a seguir representa as leituras esperadas e reais de voltagem para o método convencional de produção de tensão e o método da presente invenção. Em praticamente todas as circunstâncias, a invenção aqui produzido mais tensão do que o método convencional e tem ganhos que são mais elevadas do que o previsto

Page 271: Apêndice 1.docx

 

Page 272: Apêndice 1.docx

GEOFFREY SPENCE: SISTEMA DE ENERGIA CONVERSÃO

 Patente dos EUA 4.772.816               20 de setembro de

1988                Inventor: Geoffrey M. Spence

 SISTEMA DE CONVERSÃO DE ENERGIA

  Este é um trecho ligeiramente reformulado a partir desta patente, que tem uma saída elétrica substancial capaz de fornecer a sua própria entrada de energia elétrica a ser auto-alimentar, bem como a geração de quilowatts de energia excedente.   Os comentários altamente respeitados Dr. Harold Aspden:

"Na minha Energia Ciência Relatório No. 8I, eu também mencionou o aparelho projetado por Geoffrey Spence, um inventor com base em Reino Unido  Este é o objecto da sua patente US No. 4.772.816.    Os electrões injectado numa câmara formada entre dois eléctrodos concêntricos são desviados para o interior do eléctrodo por um par de ímans que fornecem um campo magnético ao longo do eixo central dos eléctrodos concêntricos.   Em si mesmo, Isso deve adicionar nenhum excesso de energia, porque a energia alimentada para acelerar os elétrons é simplesmente absorvida por repulsão eletrostática na cobrança do eletrodo central e para que o capacitor.    No entanto, se o fluxo de elétrons pulsa e existem ligações para desenhar corrente de elétrons a partir desse eléctrodo central em seguida, a pulsação implica uma sequência recorrente de carga e descarga.    Essa função 'capacitor mágica' é então aproveitada. As perguntas são, então, se a invenção Spence realmente funciona e se é comercialmente viável? Bem, eu escrevi que o Relatório de Ciência Energia em 1996, seis anos atrás, e é apenas alguns meses atrás, que eu ouvi mais nada desse projeto.    Geoffrey Spence desenvolveu o protótipo do produto para o palco onde ele fechou o circuito em no sentido de que uma parte da energia de saída foi realimentada para transmitir a energia necessária para manter os feixes de electrões.   Ele tem uma unidade de auto-sustentáveis que podem entregar quilowatts de energia eléctrica útil sem entrada de energia visível. " 

RESUMO

O aparelho utiliza um campo magnético ( 80 ) para acelerar uma partícula carregada radialmente no sentido de um eléctrodo-alvo ( 10 ). O aumento da energia cinética das partículas permite que a partícula a dar-se mais energia eléctrica ao eléctrodo de alvo ( 10 ) que foi inicialmente dado a ele.   Esta carrega o eléctrodo de destino ( 10 ), e o aumento da energia é extraída do aparelho ligando uma carga eléctrica entre o eléctrodo de alvo e um ponto de potencial mais baixo ou mais elevado. EU Patentes Referências:1717413   Jun, 1929           Rudenberg          310/306.3202844   agosto de 1965          portal                 310/306.3234411   fevereiro de 1966           Klein                  310/306.3312840   abril de 1967           Gabor                310/306.3393330   julho de 1968            Vary                  310/306.3899696   agosto de 1975          Shimadu            310/306.  DESCRIÇÃO

Esta invenção refere-se a um processo e aparelho para gerar uma diferença de potencial entre dois ou mais eléctrodos e partículas carregadas usando como vectores de energia. 

Page 273: Apêndice 1.docx

A energia elétrica é normalmente gerado pela queima de um combustível fóssil e convertendo a energia liberada em movimento rotativo que aciona os geradores elétricos. Esta é apenas se realizada em grande escala, o processo de conversão de ineficaz relação custo-benefício; utilização de recursos naturais e produção de resíduos de produtos que podem causar poluição ambiental grave. Uma desvantagem adicional é que a energia elétrica não pode ser fornecida diretamente aos veículos rodoviários ou navios. O processo de conversão de energia deste invento envolve nenhum perigo para a saúde ou a poluição e gera energia elétrica diretamente por um processo de fase única, sem resíduos. O rácio global fator de conversão de energia e potência-peso são tanto de alta, fazendo com que o aparelho adequado para aplicações mais fixas e móveis. Um aparelho conhecido para fazer um trabalho útil, operando em elétrons com um campo magnético é chamado de "betatron". Isso inclui uma câmara de vácuo em forma de anel entre os pólos de um eletroímã em forma de especial. Thermionically electrões produzidos são injectados na câmara com uma energia electrostática inicial de cerca de 50 keV. À medida que o campo magnético se acumula durante o seu curso positivo semi-ciclo, induz uma força electromotriz dentro do donut, que forçam acelera os electrões e obriga-os a mover-se em um caminho curvo, por interacção com o campo magnético.  Uma distinção importante entre o betatrão e o conversor de energia do presente invento é que, na primeira, o campo magnético tem de ser capaz de aumentar ao longo de um período muito curto, a fim de acelerar os electrões suficientemente, enquanto que no último, o campo magnético é praticamente constante e a elétrons cair para dentro, para dar-se tanto a sua energia cinética e carga elétrica de um eletrodo central. A presente invenção tem como objectivo proporcionar um conversor de energia, que pode ser móvel e que tem um iman permanente ou de uma fonte de radiação energizado magnético associado com ele, de modo a amplificar a energia elétrica inicialmente transmitida para carregar partículas alimentados para, ou produzido em, um assim -chamado "vácuo" câmara de que faz parte do gerador, que o aumento da energia é extraída a partir do eléctrodo de alvo em que as partículas são incidente. Assim, a presente invenção proporciona um conversor de energia de acordo com as reivindicações anexas. Enquanto a invenção não é para ser limitado por qualquer teoria particular de operação, que se baseia no fato de que, quando uma partícula carregada é constrangido a mover-se através de uma distância radial d (independentemente do caminho que efectivamente segue) através de um campo magnético de intensidade H , o trabalho realizado sobre a partícula é H x d .   Para um elétron transportando uma carga e , e se movendo a uma velocidade v com a distância d , a força total sobre o elétron é a força centrípeta a soma de H x e x v , menos a força exercida sobre o electrão na direcção oposta pela força centrífuga, que é a soma de ( m x v 2 ) / r .   Ao fazer o raio do eléctrodo central sensivelmente maior do que a órbita de equilíbrio, a centrífuga força pode ser minimizado, maximizando, assim, a força centrípeta, e, portanto, o trabalho realizado em trazer a carga para o eletrodo. O processo pelo qual o conversor do presente invento funciona utilizações, como uma fonte de carga, as partículas electricamente carregadas, por exemplo electrões e / ou iões. Dois ou mais eléctrodos estão alojados em uma câmara de baixa pressão. Um campo magnético, conforme especificado abaixo atravessa a câmara: ela emana de um ímã permanente, eletroímã ou uma fonte de radiação magnética. Uma fonte externa de energia é usada para fornecer as partículas de carga inicial de energia cinética, por exemplo por aquecimento, por meio de

Page 274: Apêndice 1.docx

aceleração de um campo eléctrico, ou de radiação nuclear. O processo de conversão de energia utiliza o campo magnético para transferir as partículas carregadas ao longo de uma órbita desejada até que eles incidem sobre um eléctrodo central (cátodo). O trabalho realizado sobre as partículas (portanto, o potencial elétrico atingido pelo cátodo) é proporcional ao tempo de força magnética resultantes da distância sobre a qual a força atua. À medida que as partículas se movem dentro da câmara que atravessam o campo magnético. Isso produz uma força de atuação sobre as partículas, sendo a força proporcional à força do campo, velocidade e carga eléctrica das partículas, e o seno do ângulo de incidência entre o caminho da partícula e as linhas de força magnéticas. Essa força tem uma componente angular e uma centrípeta, o que força as partículas de viajar ao longo de uma órbita em espiral. Uma força centrífuga oposto também actua sobre as partículas em oposição à força magnética centrípeta. O potencial de eléctrodo é proporcional ao trabalho requerido para ser feito sobre as partículas carregadas a superar a força centrífuga e o campo eléctrico em torno do cátodo como as cargas se acumulam e a diferença de potencial entre os eléctrodos aumenta. Potencial máximo de eléctrodo é alcançado quando as forças centrífugas e repulsivas são igual à força centrípeta, após o que não mais partículas carregadas atingem o eléctrodo. O raio do eléctrodo determina o valor de tensão mínima entre a central e um eléctrodo exterior: como o raio do eléctrodo central é reduzido (por pulverização catódica ou erosão), a força centrífuga aumenta, reduzindo o número de partículas carregadas que podem alcançar o eléctrodo central e, portanto, o potencial de eléctrodo, para uma determinada intensidade de campo e velocidade das partículas. A diferença de massa entre íons e partículas mais leves praticados, tais como elétrons, resulta em diferentes forças centrífugas para determinada partícula energias cinéticas. A saída do gerador e eficiência são optimizados quando o gerador utiliza o campo magnético máximo para minimizar a força centrífuga e para maximizar a distância radial ao longo do qual a força actua para uma determinada intensidade de campo.As partículas com a maior relação carga-massa deve ser utilizado. Gases de baixa pressão pode ser usado como uma fonte de carga ionizado quando por colisão e de partículas de excitação dentro da câmara. Gases dopados pode minimizar o nível de energia para átomos de gás / moléculas melhorando assim a eficiência ionizante. No entanto, a força magnética resultante é mais baixa para os iões mais pesados, devido à sua menor velocidade, de modo que o campo eléctrico irradiada pelo eléctrodo de alta voltagem (cátodo) podem atrair as partículas de carga oposta (+ iões) e posteriormente descarregar o eléctrodo de reduzir a tensão de saída. Vários métodos podem ser utilizados para eliminar ou reduzir este efeito. Por exemplo, um método seria o de separar as cargas opostas e / ou para utilizar grades eléctricas enviesados para controlar o fluxo de cargas opostas para o eléctrodo de alta tensão. Sistemas gasosos são geralmente mais complexos do que os sistemas de taxas individuais, proporcionando maiores correntes com tensões mais baixas, enquanto os sistemas de carga simples, por exemplo elétrons utilizados em câmaras de alto vácuo, pode gerar tensões mais elevadas. O campo magnético pode ser de um ou mais ímãs permanentes e / ou de uma ou mais eletroímãs; um campo magnético estático produz uma tensão de saída constante, enquanto um campo variando produz uma tensão que varia para as partículas com a mesma massa e velocidade. Uma fonte externa é usada para acelerar as partículas carregadas para dar-lhes a energia cinética inicial, que é liberada na forma de calor quando as partículas colidem com o eletrodo. Quando a energia representada pelo aumento da tensão entre os eléctrodos é maior do que a energia necessária para proporcionar as partículas carregadas; e acelerá-las, o processo de conversão é auto-sustentável,

Page 275: Apêndice 1.docx

a uma energia de saída que representa a diferença entre a soma da energia cinética perdida e a energia gerada. Carga flui do eletrodo central via uma carga externa para outro eletrodo. A energia elétrica (de trabalho), divulgado é uma função da corrente (soma dos encargos que fluem por segundo) vezes a diferença de potencial. Potência eléctrica e térmica pode ser controlado pela variação: a intensidade do campo; a velocidade da partícula; a densidade da partícula (média caminho livre), e / ou por incorporação de uma grade para controlar a taxa à qual as partículas atingem o eléctrodo central. A saída também é proporcional ao calor perdido ou ganho, uma vez que a energia translacional da partícula é proporcional à temperatura. O calor libertado no eléctrodo pode ser devolvido para as partículas a manter a sua energia, ou ser utilizada em um permutador de calor para uso externo. O gerador normalmente usa material não-condutor reagir para evitar a reacção química por gases, líquidos de refrigeração, etc., com os eletrodos, paredes do recipiente ou outros componentes. Vários trajectórias das partículas, os movimentos direccionais e posicionamento das partículas que orbitam pode ser utilizado com os campos magnéticos adequados. O gás de baixa pressão pode ser ionizado por qualquer meio adequado: um método seria a utilização de uma arma / ion eletrônica onde o avião e direção das partículas injetadas é correto para o campo magnético aplicado. Em aparelhos a gás, os electrões fluem através do circuito externo, ao atingir o ânodo, recombinar-se com um ião gasoso para formar um gás neutro átomo / molécula. Esta partícula atômica está devidamente re-ionizada por colisão e / ou os campos elétricos, a energia a ser direta ou indiretamente derivada do trabalho realizado pela força resultante atuando sobre as partículas carregadas. A fim de que a invenção possa ser melhor compreendida, será agora descrita com referência aos desenhos esquemáticos anexos, que são dados a título de exemplo, e nos quais: 

 

Page 276: Apêndice 1.docx

A Fig.1 mostra esquematicamente um corte transversal do gerador; e o caminho seguido por uma partícula durante o processo de conversão de energia; 

 A figura 2 mostra uma secção transversal axial de um tipo de aparelho para a invenção, a utilização de imãs permanentes; e uma grelha de controlo da migração de iões para o cátodo. 

 Fig.3 mostra um corte transversal do aparelho da Figura 2 ao longo da linha A - A ; 

Page 277: Apêndice 1.docx

 A figura 4 é uma secção de corte esquemática através de uma forma de conversor usando electrões, que mostra uma série circular de fontes de electrões; 

 A Fig.5 é um corte transversal axial através de uma forma de realização mais prática da Fig.4 conversor; 

Page 278: Apêndice 1.docx

 A figura 6 é uma secção ao longo da linha VI - VI da Figura 5 ; 

 A Fig.7 é um corte transversal ao longo de um diâmetro de um (toroidal) conversor de alta energia forma de donut; 

Page 279: Apêndice 1.docx

 Fig.8 é um corte pela linha A - A da Fig.7 , e 

 A Fig.9 é um esquema de um conversor de dois estágios, usando ambas as formas de partículas carregadas simultaneamente.     

Page 280: Apêndice 1.docx

 Tal como mostrado na Fig.1 , uma partícula de carga é injectado ao longo de uma trajectória 2 em um campo magnético que se prolonga normal ao plano do desenho.   O campo permeia o espaço 4 da secção transversal anelar dentro de uma câmara cilíndrica 6 .   O campo magnético produz uma força sobre a partícula, que se prolonga em ângulos rectos para ambos é direcção de movimento e o campo magnético.   A força centrípeta resultante faz com que a partícula de seguir um caminho em espiral 8 que termina no eléctrodo central 10 espaçada radialmente para o interior a partir do eléctrodo exterior cilíndrica12 .   A energia extra adquirida pela partícula é uma função da distância radial percorrida e a força do campo magnético entre os eléctrodos.   Esta energia é libertada no impacto com o eléctrodo central, sob a forma de calor e / ou trabalho feito em trazendo a carga contra o campo eléctrico opostos ao eléctrodo.  Na ausência do eléctrodo central 10 , os electrões seguiria a órbita de equilíbrio 3 , sendo esta a órbita seguido por uma partícula quando um equilíbrio de forças centrífuga e centrípeta, resultando em nenhum trabalho que está sendo feito sobre a partícula. 

Page 281: Apêndice 1.docx

 

 Como mostrado mais particularmente na figura 2 e figura 3 , o conversor de energia de 1 consiste basicamente de uma câmara anelar 6 tem um eléctrodo cilíndrico externo 12 ; um eléctrodo interior cilíndrico 10 , e duas paredes estanques ao gás 14 de material de isolamento eléctrico.   No eléctrodo 12 é uma porta 22 , através do qual um canhão de electrões 20 pode injectar electrões para o espaço 4 .    Além disso, ou em alternativa, uma pistola de ião 18 pode injectar positivamente partículas -charged através da porta 16 . Assentada sobre as superfícies principais planas de câmara 6 são pólo-peças magnéticas 24 dando origem a um campo magnético uniforme 80 que atravessa o espaço 4 paralelo com o eixo de câmara 6 .   Os ímans podem ser ímans permanentes de cerâmica, ou eles podem ser electromagnetos.    Em ambos os

Page 282: Apêndice 1.docx

casos, podem ser proporcionados meios (não representados) para ajustar a força do campo magnético. Condutores de pesados 26 conectar os dois eletrodos para terminais de 28 através da qual uma carga resistiva pode ser colocado para dissipar a saída do gerador. Uma bomba de vácuo (não mostrada) tem a sua entrada, em comunicação com o interior da câmara 6 de modo que a pressão do gás no gerador pode ser reduzida para, e mantida a, um valor sub-atmosférico desejado.    Associada com a bomba, ou separada de ele, pode ser um meio para assegurar que o gás no gerador é de uma composição desejada, por exemplo, um que aumenta a possibilidade de colisões ionizante entre as partículas carregadas e átomos ou moléculas do gás.   Um tal gás adequado seria néon contendo 0,1% argônio em volume. A fim de fazer com que o gerador para começar a trabalhar, que é necessário para iniciar a bomba de vácuo e para energizar o canhão de electrões ou cada fonte de partículas.    A última envolve o aquecimento de um filamento a partir de uma fonte externa de alimentação até que o nível de energia interna necessária (temperatura) é atingido, o que por sua vez faz com que uma peça de material termo-emissiva para emitir electrões.   Se os electrões devem ser os transportadores de carga, eles são acelerados por um campo eléctrico adequado e projectada para dentro do espaço 4 .    Aqui eles são ainda mais acelerado pelo radial campo eléctrico entre os eléctrodos, e ao mesmo tempo têm uma força de desvio aplicado a eles pelo campo magnético axial através do qual eles passam. Para uma fonte de iões, os electrões são acelerados até que tenham impacto alguns átomos ou moléculas, para produzir uma corrente de iões, que igualmente passar para dentro do espaço 4 .    Com os pólos, como mostrado, os electrões são atraídas para o eléctrodo central, enquanto que os iões são puxados para o eletrodo externo, que representa as diferentes orientações de fontes 18 e 20 . Todas as moléculas de gás que passam perto de, ou entre, os eletrodos são ionizados por colisão e / ou no campo eletrostático.   A corrente de saída pode então ser tomada através de uma carga de impedância ligado entre os terminais 28 .   A impedância é compensada para evitar a queda de energia processo interno abaixo de um valor que iria impedir a re-ionização dos átomos gasosos. À medida que cada ião é desionizada no ânodo, os átomos de gás tendem a continuar a circular até re-ionizados, a força resultante desenho ambos os iões (mostrado por círculos a cheio) e electrões (mostrado por círculos vazios) de volta para as suas respectivas órbitas. Prevê-se que, no caso de um conversor usando electrões, a câmara podia ser evacuado para uma pressão sub-atmosférica escolhido e selado. Nessa forma da invenção representada na Figura 4 , cada fonte de electrões que formam parte de uma série circular 29 de fontes tem um corpo 30 de material electro-emissiva, tais como molibdénio revestidos por césio, aquecido por um filamento eléctrico 32 ligado em série ou em paralelo entre uma fonte de energia eléctrica (não mostrado).   Imediatamente à frente de cada emissor 30 é uma grade 34 de arames finos, todas as grelhas sendo conectado com uma fonte de tensão ajustável, a fim de controlar o fluxo dos electrões a partir do emissor .   Estes electrões são projectados através de um ou mais eléctrodos de aceleração 36 através da qual uma diferença de potencial é estabelecida ao longo do caminho de electrões, de modo que cada fonte de electrões incrementais injecta uma corrente de electrões tendo conhecido energia cinética em um espaço 38 , indicado pelo círculo mostrado na uma linha quebrada, atravessada pelo campo magnético de deflexão, durante o qual é o centro, alvo, o eléctrodo 40 .   O fluxo de electrões injectados no campo magnético pode ser focada por campos eléctricos e / ou magnéticos.

Page 283: Apêndice 1.docx

 Nas restantes figuras, as partes já referido reterá as mesmas referências. 

 Na configuração "flat disco" mostrado na Figura 5 , a câmara anular 6 é encerrado em um corpo 42 de material de isolamento térmico.   O eletrodo central de 10 está sentado em isoladores 44 que são perfurados por condutas 45 para a passagem de um fluido refrigerante e por um condutor de saída 26 , que pode estender-se ao longo da conduta, de modo a que também este é arrefecido. Fig.5 mostra como o magneto de deflexão é geralmente em forma de U, e tem duas peças anulares pólo- 48 , de modo que o campo magnético é uniforme entre a superfície do eléctrodo 10 e a região 38 radialmente mais interior da fonte de electrões circular, o eléctrico campo entre o eléctrodo 36 e a superfície de emissão 61 fornecendo os electrões acelerações iniciais (energia cinética). A Figura 5 também mostra como uma voltagem é virado para fora da carga resistiva 40 (que, portanto, funciona como um potenciómetro) e é alimentada através do eléctrodo de aceleração 36 .   Secção 6 também é fornecida com dois magnetos anulares 49 (ou uma série circular de imans incrementais) concebidos para influenciar a direcção ao longo da qual os electrões passam para o espaço 38 .   Os imans proporcionar campos magnéticos locais para assegurar que os electrões satisfazer o limite de espaço 38 tangencialmente, isto é, com zero de velocidade radial. 

Page 284: Apêndice 1.docx

 

  

Page 285: Apêndice 1.docx

  Nessa forma do invento, mostrada na Fig.7 e Fig.8 , o indivíduo "de disco plano" conversores de Fig.5 e Fig.6 estão dispostos em um tipo de construção "circular", de tal modo que os campos magnéticos estendem ao longo do eixo do espaço toroidal resultante 50 penetrado por um único eléctrodo alvo toroidal51 , através do qual um fluido refrigerante pode passar, ao longo das condutas 52 .   A secção transversal da figura 8 mostra que os campos magnéticos são complementadas por um campo eléctrico produzido pelos enrolamentos 53 enrolada em um núcleo magnético 54 delimitada por isolamento 55 . Para além do facto de que os eléctrodos são comuns a todos os conversores, cada um funções individualmente como descrito acima.   Obviamente, a fonte de potência de accionamento dos aquecedores para os canhões de electrões 56 ; eletroímãs (se houver); os eléctrodos de aceleração e as grades de controlo, tem de ter uma capacidade suficiente para fornecer a maior potência necessária para conduzir esta configuração "toroidal".   Algumas alterações teriam de ser feitas ao dimensionamento e posicionamento físico da construção relativamente complexo, mas quanto todos estes são prontamente entendido por um técnico competente, que não são descritos adicionalmente na presente memória descritiva.  

Page 286: Apêndice 1.docx

  

Como já foi mencionado, os conversores da presente invenção são de dois tipos, isto é, electrónica e iónica. A Fig.9 mostra esquematicamente como eles podem ser combinados para tirar partido das suas diferenças. No aparelho de geração de energia de dois estágios mostrado na Fig.9 da primeira etapa consiste de um ionizador 520 fornecendo uma mistura de partículas carregadas, ou seja, iões e electrões, para um separador 540 , que fornece electrões para uma segunda fase que consiste em um conversor electrónico selado 560 em paralelo com um conversor iónico gasoso 580 .    O separador 540 pode usar as diferentes massas de partículas para separá-los por centrifugação, utilizando, por exemplo, o sistema de conversão de energia da Figura 1 (sem o eléctrodo-alvo), ou pode usar campos electromagnéticos de deflexão, ou um processo de difusão física, quer isoladamente ou em combinação.   Como esta não faz parte da matéria que é objecto da presente invenção, não será aqui descrito com mais pormenor. Nos geradores de Fig.6 e Fig.8 , as respectivas partículas são desviados magneticamente e acelerada radialmente, para funcionar como já descrito acima. Uma vez que cada gerador foi concebido para funcionar mais eficazmente com a sua forma particular de portador de carga, que pode ser concebida de forma óptima, reduzindo assim a absorção de energia causado por recombinação de iões e electrões antes de cada caiu sobre o seu respectivo eléctrodo alvo.   Uma vez que o conversor electrónico iria terminar -se com um eléctrodo carregado negativamente, enquanto que o inverso é verdadeiro para o conversor iónica, a carga 400 de extrair energia a partir do aparelho encontra-se ligado entre os dois eléctrodos-alvo.   Os outros dois eléctrodos dos conversores pode ser realizada ao mesmo potencial, como por estarem ligados em conjunto, ou as suas potenciais podem flutuar. O gerador pode ser projetado para produzir uma ampla gama de tensões de saída e correntes.   Os geradores de baixa energia são leves o suficiente para ser móvel, de modo que possam alimentar os veículos ou atuar como stand-by geradores. Várias configurações de eletrodos e ímã pode ser usado, e os geradores podem ser conectados em série ou em paralelo.   jaquetas de refrigeração são equipados para evitar o superaquecimento em aparelhos high-powered, e o gerador está dentro de uma camisa termicamente isolante para reduzir as perdas de calor, aumentando assim velocidades das partículas.  Para

Page 287: Apêndice 1.docx

os geradores de alta energia, pode ser necessário prever arrefecimento forçado do eléctrodo interno, como por aletas que se projectam dali para uma corrente de alta velocidade de fluido de arrefecimento adequado. Embora o processo de acordo com a presente invenção é particularmente adequada para utilização de energia eléctrica externa, que deve ser entendido que outras fontes podem ser utilizadas para fornecer a energia de entrada inicial, por exemplo, calor solar e processo resíduos são algumas das variadas fontes de energia que podem ser utilizados .   Controle do processo de carga-geração pode ser alcançado por outros meios, incluindo uma ou mais redes eletricamente polarizado, como usado em válvulas térmicas. 

            

Page 288: Apêndice 1.docx

ROBERT ALEXANDER: AUMENTO ENERGIA ELÉTRICA

 Patente dos EUA 3.913.004                 14 de outubro de

1975                     Inventor: Robert W. Alexander

 Método e aparelho para aumentar o poder ELÉTRICA

  Esta patente revela um método para alterar um padrão gerador eléctrico destinado a ser accionado por um motor separado, para que ele opera sem o motor.  Em um exemplo citado, uma entrada de corrente contínua de 48 volts em 25 amperes de corrente (1.2 kW) produz um 110 volts saída 60Hz AC de 3,52 kW.   Isso é um Coeficiente de Desempenho de 2,93 a um nível de saída adequado para operação Off-The-grade de uma casa.  RESUMO

Uma forma de máquina rotativa disposta de tal maneira como para converter uma tensão de entrada substancialmente constante, numa tensão de saída substancialmente constante; envolvendo geralmente, um rotor que gira a uma velocidade substancialmente constante no interior de um estator, e que compreende um núcleo de transformador e submetido a um motor tendo-enrolamento primário do transformador e um transformador elevador do gerador de enrolamento secundário; pelo qual transformada e gerado de energia são sincronicamente combinado como o aumento da potência de saída. 

 FUNDO

A energia eléctrica é freqüentemente alterados em tensão, fase, freqüência e a corrente é alterada de alternância de dirigir ou de directa para alternada.  conversão de tensão em circuitos de corrente alternada é geralmente por meio de transformadores, e em circuitos de corrente contínua é geralmente por meio de clo geradores.   conversão fase também é realizado por transformadores ou motor-geradores, e conversão de frequência é mais simplesmente feito por motor-geradores. Motor-geradores têm várias classificações de uso, como segue: (1) DC para DC, usado para carregar baterias e para aumentar a tensão.(2) AC para AC, usado para conversão de frequência e fase(3) para AC DC usado para todos os tipos de serviços, tais como o carregamento da bateria, gerador e de campo do motor de excitação, ferrovias, eletrólise, e controle de velocidade e etc.(4) DC para AC utilizado para extensão limitada para aplicações especiais. Para esses fins combinação motor-geradores foram construídos, como dinamotores acelerando tensão DC para equipamentos de rádio e amplidynes para reproduzir um sinal fraco a um nível de energia maior.   Quando uma freqüência determinada variável AC é exigido de um conjunto motor-gerador e o fonte de alimentação DC é, o equipamento incluirá um motor de corrente contínua de velocidade variável e um alternador separado impulsionado por ela.   Tal equipamento é especial na natureza e caracteriza-se por separação do motor e do gerador e por polifásica (normalmente três fases) e enrolamentos do gerador com autotransformadores ter torneiras adequados para a obtenção das tensões requeridas; e um controlador de velocidade para o motor DC. A saída de fase de tal equipamento é selectiva e a sua capacidade de fase única necessariamente restrita (66%) em comparação com a sua capacidade de três fases, em que a eficiência de transmissão caso de fase única é pobre.

Page 289: Apêndice 1.docx

 Quando um nível de potência de saída mais elevada é desejada, é empregue o amplidine com enrolamentos de campo e escovas equipados para o efeito, e em alguns casos para dar uma saída de corrente constante a partir de uma tensão de entrada constante, por exemplo, no conversor rotativo invertido fornecida para converter DC para CA   No entanto, a presente invenção está preocupada com o método e aparelho para aumentar a potência eléctrica e fornece um conversor dínamo-eléctrica, que opera a partir de um fornecimento de energia eléctrica AC para produzir de forma mais eficiente para uma carga útil. O método envolve os passos de motor-gerador transformador simultâneas e a forma de realização preferida do aparelho envolve um conversor dínamo-eléctrica (DEC), sob a forma de uma máquina rotativa combinadas em um único rotor giratório dentro de um estator, estando o rotor constituído por um transformador núcleo de ter tanto um motor de enrolamento primário do transformador e um transformador de gerador enrolamento secundário, e do estator sendo composta de pólos do campo magnético. Conversores síncronos foram combinados em máquinas de rotor individuais para produzir DC a partir de AC, mas o efeito é bastante diferente do efeito da presente invenção quando o AC está a ser produzido a partir de DC num rotor que tem enrolamentos da armadura primárias e secundárias como distinguida da armadura enrolamentos comum para ambos os circuitos de corrente alternada e de corrente contínua.   Com a presente invenção, tanto um transformador e um gerador de efeito são produzidas no rotor, todos os quais são inerentemente sincronizado e entregue através da saída AC conduz.    motores de corrente alternada e geradores de corrente contínua têm sido combinados uma máquina, que está em um rotor, e referiu-se conversores como síncronos.  No entanto, conversores síncronos estão faltando em sua capacidade de mudar DC em AC, quando operando a partir da primeira como uma força motriz para acionar um gerador simultaneamente, e mais especificamente para dirigir um alternador de forma síncrona.  SUMÁRIO DA INVENÇÃO

Este método envolve a colocação de um enrolamento primário de um campo para ambos os motores ao mesmo e para ter um efeito transformador, com respeito a um enrolamento também em um campo para ter um gerador de efeito secundário.   Na sua forma de realização preferida, este conversor dínamo-eléctrica é composto por enrolamentos primário e secundário combinados num rotor comutado para alternar um fornecimento de energia DC em e, assim, motivar o rotor dentro de um estator de campo.   O enrolamento primário é, vantajosamente, de menos voltas do que o secundário e por meio de unidades de forças electromotrizes os enrolamentos secundários de mais voltas para cortar as linhas de força magnética para a geração de energia elétrica em níveis de tensão mais elevada do que a oferta DC.   Este DC operado motor está ferida shunt com os pólos de campo do estator totalmente energizada pelo fornecimento de energia DC, ou é fornecido com permanente pólos campo magnético, para motivar eficientemente o rotor e gerar energia elétrica de forma eficiente nos enrolamentos secundários. A saída AC dos enrolamentos secundários está inerentemente sincronizado com a função do transformador de os enrolamentos primários combinados comuns nas ranhuras do rotor único; e adicionando os transformadores e geradores tensões e correntes a potência é aumentada correspondentemente na saída.  DESENHOS

Os vários objectos e características desta invenção serão inteiramente compreendidas a partir da seguinte descrição detalhada da forma de realização preferida típica e aplicação, que é feita nos desenhos anexos, em que:

Page 290: Apêndice 1.docx

 

 A Fig.1 é uma vista esquemática em diagrama dos componentes do conversor dínamo-eléctrica, compreendendo o presente invento.    

  Fig.2 é um diagrama de uma escova comutador típico, escova de anel deslizante e campo pólo arranjo que é utilizado.        

Page 291: Apêndice 1.docx

 Fig.3 é um corte longitudinal através de um aparelho que concretiza o estator e rotor sobre rolamentos com o quadro e escovas removida. 

 A figura 4 é um duplicado de um diagrama típico osciloscópio mostrando a potência de saída do conversor de dínamo-eléctrica.   FORMA DE REALIZAÇÃO PREFERIDA 

Page 292: Apêndice 1.docx

 O conversor de dínamo-eléctrica é ilustrado esquematicamente nos desenhos e envolve, geralmente, um rotor R levadas sobre rolamentos espaçados B de modo a rodar sobre um eixo A concêntrico dentro de um estator S .   O rotor R compreende a armadura, enquanto o estator S compreende o campo, havendo um comutador C associado com enrolamentos primário 10 sobre o rotor e anéis deslizantes SR associados com enrolamentos secundários 11 no rotor. Pincéis de 12 e 13 estão envolvidos de forma deslizante com o comutador e deslizamento anéis, respectivamente, por meios convencionais, para conduzir DC através do comutador C e realizar AC através dos anéis deslizantes SR .   As escovas 12 e enrolamentos primários interligados 10compreendem um motor, enquanto as escovas 13 e enrolamentos secundários interligados 11 compreendem um gerador ou alternador. Na prática, os enrolamentos de campo 16 pode ser energizada em separado ou ligado em paralelo com as escovas 12 ou desviada em relação ao motor de enrolamento primário 10 .   A motorização da armadura do rotor R , ou motorização da mesma, faz com que a inversão de polaridade continuação em uma base como ciclo determinada pela velocidade de rotação, e isto naturalmente resulta em inversões magnéticas no núcleo de rotor 15 e uma consequente indução nos enrolamentos secundários 11 .   Uma característica do presente invento é a combinação e cooperativo relacionamento dos enrolamentos primários e secundários que ocupam espaços comuns dentro e abraçar uma parte comum do núcleo 15 do rotor R , desse modo, ter uma função do transformador, bem como uma função de gerador como as linhas de força magnética são cortadas pelos enrolamentos secundários.   O estator S tem pólos de campo polaridade magnética oposta, animado, independentemente, a partir da armadura, como imanes permanentes ou, de preferência desviado através da entrada de corrente contínua.   Tal como mostrado, existem quatro pólos do campo igualmente espaçados em uma série dispostas circunferencialmente. Na prática, as principais bobinas do motor DC são de menos voltas nas ranhuras do rotor do que os enrolamentos do gerador AC secundárias.    Por exemplo, as bobinas do motor primários 10 estão feridas plana entre o norte de pólos sul do campo, enquanto os enrolamentos do gerador secundárias são ferida plana nas mesmas comuns ou ranhuras do rotor induzido.    Em uma unidade típica tendo um comutador com quatro escova 20 bares e com uma armadura 20 de ranhura, os enrolamentos do primário 10 são constituídos por um número de voltas do condutor, de forma eficiente para extrair 48 volts CC em 25 ampères ou 1200 watts a rodar a 1750 rpm, enquanto que os enrolamentos secundários 11 são constituídos por um número de voltas do condutor, de forma eficiente para

Page 293: Apêndice 1.docx

fornecer 60 ciclos (por transformação e geradora) 110 volts CA ou de 32 ampères 3520 watts, o medidor volt usados para ler estes valores sobre uma redução real de praticar sendo calibrado para ler a raiz quadrada média (RMS) valor da onda senoidal pura, que é de 70,7% da tensão de pico. A redução à prática anteriormente referido como uma "unidade típica" foi construído de uma máquina originalmente concebido como um gerador de 110 volts 2,5 kVA auto-excitante 60 cps para ser accionado por um veio motor principal separada. Em primeiro lugar, o principal motor foi eliminado.   Os enrolamentos de excitação tinham a intenção de excitar o campo em 45 volts DC entregues através do comutador, enquanto os enrolamentos do gerador tinham a intenção de entregar de forma independente 110-120 volts de corrente alternada através dos anéis deslizantes.   A relação entre o enrolamento de excitação e os enrolamentos do gerador foi cerca de um a três, e estes são os valores que determinaram os valores utilizados na presente redução à prática.   No entanto, é para ser entendido que outros valores podem ser utilizados por concepção, para a operação desejada na entrada e tensões e correntes de saída.   É também para ser compreendido que a redução para praticar exemplo aqui descrito não é necessariamente o desenho óptimo, em que os outros balanços de energia de entrada-saída são contemplados, tal como uma voltagem de entrada da bateria DC substancialmente igual à potência AC voltagem.    Em qualquer caso, um aumento inesperado na alimentação é realizado através da prática desta invenção. Este conversor de dínamo eléctrico inerentemente opera a uma velocidade angular substancialmente constante com o resultado de que os ciclos alternados de saída são substancialmente constante. Além disso, a tensão de entrada CC pode ser mantida a um nível substancialmente constante, com o resultado de que a tensão de saída AC também é substancialmente constante.    Tal como mostrado, a saída é monofásica AC caso em que a potência em watts entregues eficaz é o produto da corrente , factor de voltagem e de energia.   Uma vez que a tensão é substancialmente constante, a corrente varia com a carga aplicada à saída dado que é afectada pelo factor de potência.    Pode ver-se, portanto, que a potência aparente representados pelos tempos de tensão de amperagem é extraído directamente a entrada de corrente contínua e aplicado ao motor de enrolamento primário 10 para motivar o rotor R para as funções anteriormente descritas.   Será também visto, por conseguinte, que a entrada de CC é comutada em AC e transformado por indução de enrolamentos 10 em enrolamentos 11 . Será também visto, por conseguinte, que o AC gerada pela motorização do motor é síncrona imposta sobre os enrolamentos 11 , e todos a fim de que as duas correntes alternadas são complementares e adicionado um para o outro.   Pode ser observado que a produção potência é aproximadamente o triplo da potência de entrada, em virtude da sobreposição da tensão de entrada síncrona e transformado tensão gerada ao utilizar o antigo para operar o rotor, a fim de gerar o último.   Uma característica do presente invento é a separação dos circuitos primário e secundário eo conseqüente isolamento da entrada invertida DC da tomada AC e a utilização da energia de entrada compatível com carga de saída de acordo com a amperagem necessária para as operações às quais a máquina de dezembro é aplicada. Na realização desta invenção, a máquina elétrica do dínamo é convencional em design e os enrolamentos primário e secundário 10-11 são enrolados nas ranhuras comuns da armadura como elas são em auto geradores emocionantes.    No entanto, o primário 10 são do motor transformador enrolamentos e funcionar totalmente como tal. Do mesmo modo, os enrolamentos secundários 11 são enroladas para dentro das ranhuras da armadura em conjunto com os enrolamentos primários 10 e são alimentados com corrente alternada é que, em virtude do processo de comutação e de rotação da armadura, e, consequentemente, existe uma acção de transformador entre os enrolamentos do

Page 294: Apêndice 1.docx

primário 10 e enrolamentos secundários 11 , e esta função de transformação é completada por meio da geração de uma corrente sobreposta em virtude dos enrolamentos secundários 11 que cortam as linhas de força magnética fornecida pelo campo do estator envolvente.    Em consequência, não é um multiplicador de potência de forma síncrona aplicada através dos anéis deslizantes SR à saída de escovas 13 , e este aumento de potência de saída é mensurável, como descrito anteriormente e de casal ou quase o triplo da potência de entrada. MÉTODO

Fazendo agora referência a este método de aumento da potência eléctrica, a entrada de corrente alternada é aplicada a um enrolamento primário a ambos o motor e alternadamente magnetizar um núcleo.   O referido enrolamento primário é imerso num campo e, consequentemente, é causado ao motor e ao mesmo tempo para executar a primeira fase de transformar.   Uma segunda etapa de transformação é, então, realizada por um enrolamento secundário associado com o núcleo para funcionar como um transformador e um gerador de enrolamento, e a corrente de saída é extrair-se a um aumento do valor de potência, em comparação com a potência de entrada, uma vez que a corrente induzida por acção do transformador é sobreposta à corrente gerada em cortar as linhas magnéticas de força por motoring o enrolamento secundário através do campo magnético.   A aplicação directa de energia AC para o enrolamento primário é contemplado, no entanto, a forma de realização presente e preferida emprega comutação de energia DC que é deste modo invertido de energia AC no processo de automobilismo os enrolamentos e o núcleo, em que são transportados em conjunto com o enrolamento. secundário   O resultado líquido é três vezes, em que há uma função de automóvel, uma função de transformação , e um método de geração, os quais são inerentemente sincronizados para aumentar a potência de saída em relação à energia de entrada. 

 A partir do anterior, será visto que este método, e o conversor de dínamo-eléctrica designado por DEC, sincronizadamente sobrepõe transformado energia eléctrica e mecanicamente gerada energia eléctrica quando invertendo DC para AC, como está mostrado pela observação do diagrama osciloscópio duplicado na Fig.4 de os desenhos.    A seção de motor DC da unidade de rotor-estator irá operar em sua velocidade bem concebido dentro de uma tolerância pequena, através da aplicação de princípios de engenharia conhecidos e, consequentemente, a seção de gerador de alternador AC irá operar com uma frequência substancialmente

Page 295: Apêndice 1.docx

uniforme de, por exemplo, 60 ciclos por segundo.   Assim, o potencial da tensão de saída é mantida a um máximo de corrente, enquanto está desenhada conforme necessário, dentro da capacidade de projecto da unidade. Tendo descrito apenas uma forma preferida típica e aplicação da invenção minha, eu não desejar ser limitados ou restringidos aos detalhes específicos aqui estabelecidas, mas deseja reservar para mim quaisquer modificações ou variações que podem aparecer para os peritos na arte: 

          

Page 296: Apêndice 1.docx

Shigeaki   Hayasaka : INDUÇÃO GERADOR

 Patentes dos EUA 5.892.311                 6 de abril de

1996                Inventor: Shigeaki Hayasaka 

INDUÇÃO GERADOR tendo um par de pólos magnéticos da polaridade SAME

Opostos uns aos outros com respeito a um eixo ROTAÇÃO                                                                                                                                                                                       Esta patente cobre um dispositivo que é reivindicada a ter uma potência de saída maior do que a potência de entrada necessária para executá-lo. RESUMO

Um gerador de indução tendo um par de pólos magnéticos da mesma polaridade oposta um ao outro em relação a um eixo de rotação é caracterizado poruma elevada eficiência de conversão de energia.   A geração de indução tem um eixo de rotação orientado por meios externos; um número par de (mais que três) núcleos do estator fornecidos para circundar o eixo de rotação, sendo fornecido pré-determinados intervalos entre os núcleos do estator adjacentes; um primeiro rotor monopolo fornecida no eixo de rotação, rodeada por o mesmo número de núcleos do estator, e que tem a primeira e segunda pólos magnéticos da mesma polaridade, os primeiro e segundo pólos magnéticos se opõem um ao outro em relação ao eixo de rotação numa corte transversal; um segundo rotor monopolo fornecida no eixo de rotação, de modo a enfrentar o primeiro rotor monopolo a uma distância predeterminada ao longo do eixo de rotação, rodeada por o mesmo número de núcleos do estator, e que tem terceira e quarta pólos magnéticos da mesma polaridade oposta à polaridade dos primeiro e segundo pólos magnéticos, as terceira e quarta pólos magnéticos que são opostas uma à outra em relação ao eixo de rotação; uma pluralidade de enrolamentos fornecidos no mesmo número de núcleos do estator e ligados de acordo com uma configuração pré-determinada. EU Patentes Referências:  282472                 janeiro de 1883          Delaporte           318/197.2982872 Maio. de 1961 Fredrickson 310/163.                            3858308 janeiro de 1975 Peterson 29/598.                                 4780635 de outubro de 1988 Neumann 310/216.                                5030867 julho de 1991 a Yamada et al. 310/156.                           5111095 maio., 1992 Hendershot 310/168.                             5402025 março de 1995 Saito et al. 310/156.                               Outras referências:         PUBLICAÇÃO "Novos conceitos de máquina de relutância para acionamentos de velocidade variável", Lipo, TA, Proceedings da Conferência Mediterrâneo eletroquímica, Ljubljana, Maio 22-24, 1991, pp. 34-43.  DESCRIÇÃO CAMPO TÉCNICO

A presente invenção refere-se a um gerador de indução tendo um par de pólos magnéticos da mesma polaridade oposta um ao outro em relação a um eixo de rotação. Geradores de indução ter sido conhecido como um tipo de aparelho elétrico de dias relativamente antigos e incorporada em várias formas adaptadas para aplicações individuais.   Além das aplicações em usinas de energia, navios e

Page 297: Apêndice 1.docx

aeronaves, geradores de indução convenientes para fins domésticos ou de lazer também foram desenvolvidos e extensivamente utilizada. Um gerador de indução converte a energia cinética em energia elétrica.   Devido a uma necessidade de melhorar a eficiência de utilização da energia, há uma demanda por uma conversão de energia muito eficiente.  ANTECEDENTES DA TÉCNICA

Como é bem conhecido, um gerador de indução é operado no princípio de que uma força electromotriz induzida na bobina, em proporção com a taxa a que o fluxo magnético atravessa que bobina (lei de Faraday de indução electromagnética).   De acordo com a lei de Lenz, um induzido força electromotriz é gerada numa direcção em que uma corrente que actua contra uma alteração no fluxo magnético é gerado. 

  

Page 298: Apêndice 1.docx

 Por exemplo, como mostrado na Fig.1A e Fig.1b , assumindo que o fluxo magnético phi cruzando uma bobina circular 1 a uma perpendicular sobe em direcção a A a B direcção como indicado pela seta, uma corrente I 1 de acordo com os fluxos A lei de Faraday da indução eletromagnética para que o ponteiro de um galvanometer 2 oscilações no sentido horário (+ direção) e, em seguida, retorna para a posição zero.   Quando o fluxo magnético phi se move na direção B para C , uma corrente I 2 fluxos para que o indicador de galvanômetro 2 balanços sentido anti-horário (sentido -) e, em seguida, retorna para a posição zero. Geralmente, um gerador de indução é construído de tal forma que uma força eletromotriz é induzida de acordo com a regra da mão direita de Flemming por um condutor cortando linhas de fluxo magnético ( Fig.1A ) ou pelas linhas de fluxo magnético que cruzam o condutor ( Fig.1b ) . Um rotor de um gerador de indução é normalmente construído como um corpo de uma só peça tendo pólos norte e pólos alternadamente dispostas Sul.  Quando existem dois pólos magnéticos, a N-pólo e o S-pólo são opostas uma à outra.   Quando há mais de dois pólos magnéticos (por exemplo, quatro ou seis pólos magnéticos pólos magnéticos, etc.), a N-pólo e o pólo S-alternados, resultando em um NSNS-. . . sucessão. Neste contexto, um gerador de indução unipolar é um caso especial em que uma força electromotriz é gerada por um condutor de corte do fluxo magnético em movimento ou rotação, e uma corrente contínua é fornecido através de um anel de deslizamento.    Em outras palavras, um motor de indução é unipolar único na sua construção caracteriza-se por um campo magnético alternado não viajar na mesma direcção. No gerador de indução convencional, tal como o descrito acima, a melhoria na eficiência de conversão de energia é alcançado de tal forma que o rotor é constituído por uma ferrite, ou terras-raras, íman caracterizado por um produto de alta energia e uma pequena permeabilidade reversível (permeabilidade recuo) .   Em alternativa, a extensão de desmagnetização devido à geração de um campo magnético no contador de uma bobina de indução é reduzido permitindo que o único polaridade do rotor para interagir com o estator para formar um circuito magnético.   No entanto, apesar destas medidas, a redução da eficiência de conversão de energia devido a um contador de campo magnético do núcleo de rotor, mais especificamente, devido à desmagnetização resultante do campo magnético contador causada por reação de armadura constitui um problema sério. 

Page 299: Apêndice 1.docx

A presente invenção foi desenvolvida tendo em conta os pontos acima, e o seu objecto consiste em proporcionar um gerador de indução tendo um par de pólos magnéticos da mesma polaridade oposta um ao outro em relação a um eixo de rotação, caracterizado por uma alta eficiência de conversão de energia é atingido.  DIVULGAÇÃO DA INVENÇÃO

A presente invenção proporciona um gerador de indução tendo um par de pólos magnéticos da mesma polaridade oposta um ao outro em relação a um eixo de rotação, caracterizado por compreender: Um eixo de rotação accionados por meios externos; Um número par de (mais que três) núcleos do estator fornecidos para circundar o eixo de rotação, sendo fornecido pré-determinados intervalos entre os núcleos do estator adjacentes; Um primeiro rotor de polaridade oposta único fornecido no eixo de rotação, rodeada por o mesmo número de núcleos do estator, e tendo primeiro e segundo ímanes magnetizados de tal modo que o mesmo número de núcleos do estator de frente para permanecer uma primeira polaridade, os primeiro e segundo ímanes sendo oposta uns com os outros no que diz respeito ao eixo de rotação numa secção transversal; Um segundo rotor único oposição de polaridade fornecido no eixo de rotação, de modo a enfrentar o primeiro rotor único polaridade opôs-se-a uma distância predeterminada ao longo do eixo de rotação, rodeada por o mesmo número de núcleos do estator, e tendo terceira e quarta imans magnetizado de tal modo que o mesmo número de núcleos do estator de frente para permanecer uma segunda polaridade, que é oposta à polaridade da primeira polaridade, as terceira e quarta imans sendo dispostas em oposição uma à outra em relação ao eixo de rotação; Uma pluralidade de enrolamentos fornecidos no mesmo número de núcleos do estator e ligados de acordo com uma configuração pré-determinada, caracterizado por: Um campo magnético rotativo que provoca a indução electromagnética no mesmo número de núcleos do estator é sucessivamente criados pela primeira, segunda, terceira e quarta imans quando o primeiro e segundo rotores única oposição de polaridade são rodados; e Aumento periódico e diminuição do número de linhas de fluxo magnético que atravessam uma diminuição periódica dada sinuosas e associados e aumentar a atravessar um enrolamento adjacente provoca uma força eletromotriz periódica ter uma forma de onda retangular para ser emitido. Em um aspecto da presente invenção, a pluralidade de enrolamentos ligados de acordo com a forma de configuração predeterminada primeiro e segundo circuitos de série: O primeiro circuito em série produz uma primeira força electromotriz periódica tendo uma forma de onda rectangular quando um campo magnético rotativo que provoca a indução electromagnética no mesmo número de núcleos do estator é sucessivamente criados pela primeira, segunda, terceira e quarta imans quando o primeiro e segundo single- rotores de polaridade oposta são rodados; e O segundo circuito de série emite uma segunda força eletromotriz periódica de uma forma de onda rectangular 180 0 . fora de fase com a primeira força eletromotriz e ter o mesmo período que a primeira força eletromotriz, quando um campo magnético rotativo, o que faz com que a indução eletromagnética no

Page 300: Apêndice 1.docx

número par de núcleos do estator sucessivamente é criado pelo primeiro e segundo rotores single-oposição de polaridade são rodados. O gerador de indução da presente invenção podem também compreender: Posição de rotação meios de detecção para detectar uma posição do primeiro e segundo rotores única oposição de polaridade durante a sua rotação; e Meios que alternadamente provoca componentes positivos da primeira força eletromotriz ter uma forma de onda rectangular e fornecidos pelo primeiro circuito em série, ou componentes positivos da segunda força eletromotriz ter uma forma de onda rectangular e fornecidos pelo segundo circuito de série a ser produzida em intervalos de uma comutação ângulo eléctrico de 180 0 . Em outro aspecto da presente invenção, a pluralidade de enrolamentos compreendem um primeiro enrolamento fornecida em um primeiro núcleo do estator do mesmo número de núcleos do estator, um segundo enrolamento num segundo núcleo do estator ao lado do primeiro núcleo do estator, de modo a enrolar uma direcção oposta à direcção em que o primeiro enrolamento é fornecido, um terceiro enrolamento fornecida em um terceiro núcleo do estator ao lado do segundo núcleo do estator, de modo a enrolar a mesma direcção que o primeiro enrolamento, uma quarta enrolamento fornecida numa quarta estator núcleo adjacente ao terceiro núcleo do estator, de modo a enrolar num sentido oposto ao sentido em que o terceiro enrolamento é fornecida, do primeiro ao quarto enrolamentos sendo ligados um ao outro de acordo com uma configuração pré-determinada. Em ainda outro aspecto da presente invenção, o primeiro circuito em série compreende um primeiro enrolamento fornecida ao vento numa primeira direcção em um primeiro núcleo do estator do mesmo número de núcleos do estator, um segundo enrolamento ligado em série com o primeiro enrolamento e fornecida numa segundo núcleo do estator ao lado do primeiro núcleo do estator, de modo a enrolar numa segunda direcção oposta à primeira direcção, um terceiro enrolamento ligado em série com o segundo enrolamento e fornecida em um terceiro núcleo do estator ao lado do segundo núcleo do estator, de modo a enrolar a primeira direcção, uma quarta enrolamento ligado em série com o enrolamento terceiro e fornecido em uma quarta núcleo do estator ao lado do terceiro núcleo do estator, de modo a enrolar a segunda direcção; e O segundo circuito em série compreende um quinto enrolamento fornecida ao vento na segunda direcção no primeiro núcleo do estator, um sexto enrolamento ligado em série com o enrolamento quinto e fornecida no segundo núcleo do estator, de modo a enrolar no primeiro sentido, um enrolamento em série sétimo ligada com o enrolamento e sexto fornecida no terceiro núcleo do estator, de modo a enrolar a segunda direcção, um oitavo enrolamento ligado em série com o enrolamento e sétimo prevista no quarto núcleo do estator, de modo a enrolar a primeira direcção. Em ainda outro aspecto da presente invenção, do primeiro ao quarto ímans são arco em forma de; e o mesmo número de núcleos do estator têm arco em forma de seções transversais. Em ainda outro aspecto da presente invenção, do primeiro ao quarto imans e os núcleos do estator que têm como arco-secções transversais em forma de arco têm um comprimento circunferencial quase idêntica.   

Page 301: Apêndice 1.docx

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

Fig.1A e Fig.1b são diagramas explicando o princípio de um gerador de indução; Fig.2a e Fig.2B são diagramas que mostram uma primeira forma de realização da presente invenção; Fig.3 e Fig.3b são diagramas que mostram um único rotor de polaridade oposta- 11N de acordo com a primeira forma de realização da presente invenção; 4A e Fig.4B são diagramas que mostram um único rotor de polaridade oposta- 11S de acordo com a primeira forma de realização da presente invenção; Fig.5A , Fig.5B e Fig.5C são diagramas que mostram como fiações estão conectados uns com os outros de acordo com a primeira forma de realização da presente invenção; Fig.6a é um diagrama que mostra esquematicamente como um campo magnético rotativo de acordo com a primeira forma de realização atravessa enrolamentos 7c-10c ; Fig.6B mostra um circuito magnético; A Fig.7 é um diagrama que mostra uma forma de onda de tensão de saída de acordo com a primeira forma de realização; Fig.8A e Fig.8B são diagramas que mostram uma segunda forma de realização da presente invenção; A Fig.9 é um diagrama que mostra como fiações estão conectados uns com os outros de acordo com uma segunda forma de realização; e 

 Fig.10 é um diagrama que mostra uma forma de onda de tensão de saída de acordo com a segunda forma de realização.   MELHOR MODO PARA REALIZAR A INVENÇÃO  

Page 302: Apêndice 1.docx

  Fig.2a e Fig.2B mostra uma primeira forma de realização da presente invenção.   Especificamente, Fig.2a é uma vista em corte longitudinal e Fig.2B é uma vista em corte transversal tirada na linha 1B-1B ' da Fig.2a . Referindo a Fig.2a e Fig.2B , 3 indica um eixo de rotação formado de um material não magnético e accionado por um meio externo; 4a e 4b de rolamentos para suportar o eixo de rotação 3 , 5a e 5b são fornecidos com o flanges rolamentos 4a e 4b , respectivamente; e 6 é a tampa da caixa cilíndrica para acomodar o flanges 5a e 5b .  Núcleos do estator 7 , 8 , 9 e 10 são dispostas de modo a cercar o eixo de rotação 3 , equidistante lacunas g 1 a ser prestado entre os núcleos do estator adjacentes.   Cada um dos núcleos do estator 7 , 8 , 9 e 10 tem o mesmo arco-like corte transversal. A N-pólo único rotor de polaridade oposta- 11N e um único rotor de polaridade oposta-S-pólo 11S são proporcionados no eixo de rotação 3 , de modo a estar oposto ao outro.   A única oposição-polaridade rotores 11N e 11S são rodeado por os núcleos do estator 7 , 8 , 9 e 10 , uma pequena rotação lacuna g 0 a ser fornecida entre o rotor único oposição-polaridade e o núcleo do estator. Referindo-se Fig.2B , enrolamentos 7c e 9c são fornecidos no sentido horário em torno dos núcleos do estator 7 e 9 , respectivamente. Windings 8c e 10csão enrolados sentido anti-horário em torno dos núcleos do estator 8 e 10 , respectivamente. A enrolamentos 7c , 8c , 9c e 10c estão conectados uns com os outros em uma configuração descrita mais adiante. 

Page 303: Apêndice 1.docx

 Fig.3 e Fig.3b mostra o rotor único polaridade opôs- 11N .   Especificamente, Fig.3 é uma vista em corte longitudinal, e Fig.3b é uma vista em corte transversal.   O rotor único polaridade opôs- 11N tem Arc ímãs em forma de 12 e 13 , que são 180 0 deslocadas uma da outra e estão magnetizadas de tal forma que as suas superfícies que enfrentam os núcleos do estator 7-10 são N-pólos, enquanto suas superfícies internas são S-pólos.   Os ímãs em forma de arco 12 e 13 são configurada para coincidir com o contorno dos núcleos do estator 7 , 8 , 9 e 10 .   Referindo-se Fig.3b , os símbolos N e N ' são utilizados de forma a diferenciar entre os ímãs 12 e 13 . Uma parte do rotor 14 está posicionado de modo a ligar as em forma de arco imans 12 e 13 .   A peça do rotor 14 é magnetizado por os em forma de arco de imans 12 e 13 de modo que as superfícies de TI que enfrentam as em forma de arco de imans 12 e 13 são S -poles e é formada de uma substância (por exemplo, um aço de silício) construída de um aço de baixo carbono tendo misturada nela vários por cento de metal não-ferroso submetido a um processo de forjamento-fundido.   O núcleo de ferro encarnado por a peça do rotor 14 assim construído é caracterizada por um campo magnético bem equilibrada, onde a permeabilidade se aproxima de um valor de pico em um campo magnético unipolar que o núcleo de ferro apresenta aos seus arredores. 

Page 304: Apêndice 1.docx

 4A e Fig.4B mostra o rotor único polaridade opôs- 11S .   Especificamente, 4A é uma vista em corte longitudinal, e Fig.4B é uma vista em corte transversal. Os single-oposição-polaridade rotor 11S tem forma de arco ímãs 15 e 16 que são 180 0 deslocadas uma da outra e estão magnetizadas de tal forma que as suas superfícies de frente para os núcleos do estator 7-10 são S-pólos, enquanto suas superfícies internas são N- pólos.   Os ímãs em forma de arco 15 e16 são configurados para coincidir com o contorno dos núcleos do estator 7 , 8 , 9 e 10 . Um pedaço rotor 17 está posicionado de modo a conectar os em forma de arco ímãs 15 e 16 .   A peça rotor 17 é magnetizado pelos em forma de arco ímãs15 e 16 para que ele de superfícies que enfrentam os em forma de arco ímãs 15 e 16 são N -poles. A peça do rotor é feito de uma substância construído a partir de um baixo aço-carbono tendo misturado nele, vários por cento de metal não-ferroso submetido a um processo de forjamento-fundido.   O núcleo de ferro encarnado por a peça do rotor 17 assim construído é caracterizada por um bem -balanced campo magnético, onde a permeabilidade aproxima um valor de pico em um campo magnético unipolar que o núcleo de ferro apresenta aos seus arredores. Os imans em forma de arco 12 , 13 , 15 e 16 têm o mesmo comprimento circunf erencial, que também é igual ao comprimento do arco formado pela circunferência dos núcleos do estator 7 , 8 , 9 e 10 .   Mais especificamente, este comprimento é obtido dividindo a totalidade do perímetro hipotético menos quatro a g 1 . lacunas por quatro   Referindo a Fig.2a e Fig.2B , a rotação lacuna g 0 é igual a R 1 - R , onde R 1 é a distância entre o centro do veio de rotação 3 e a superfície interior dos núcleos do estator 7-10 , e R é a distância entre o centro do eixo de rotação 3 e a superfície exterior do rotores única oposição de polaridade 11N e 11S , como se indica na Fig.3b e Fig.4B . 

Page 305: Apêndice 1.docx

  

   

 Fig.5A , Fig.5B e Fig.5C , mostram como a fiação estão conectados uns com os outros. T 1 indica o início de um enrolamento, T 2 a fim de um enrolamento, e 18 e 19 terminais de saída.   Mais especificamente, a Fig .5A mostra uma configuração de série de conexão, Fig.5B uma configuração de conexão serial-paralelo e Fig.5C uma configuração de conexão paralela.   A configuração da conexão de série permite que a força eletromotriz induzida nos enrolamentos de ser somados e fornece uma saída de alta tensão . A configuração de ligação em paralelo permite que as correntes que resultam da força electromotriz induzida

Page 306: Apêndice 1.docx

nos enrolamentos para ser adicionadas em conjunto e fornece uma grande saída de corrente. A inscrição será agora dado, com referência à fig.6a , Fig.6B e Fig.7 , da operação de geração de energia das configurações da conexão serial. 

 Fig.6a é um diagrama que mostra esquematicamente como o campo magnético rotativo fornecida pelos rotores único polaridade opôs- 11S e 11N atravessa enrolamentos 7c-10c . Fig.6B mostra um circuito magnético. Referindo-se fig.6a , Phi 1 e Phi 2 indicam rotativa fluxo magnético rotativo ao longo da circunferência 2Pi x R. Fig.6B mostra a forma de arco ímãs 12 e15 em frente ao núcleo do estator 7 em todo o seu comprimento, e o Arc ímãs em forma de 13 e 16 em frente ao núcleo do estator 9 ao longo de todo o seu comprimento. 

Page 307: Apêndice 1.docx

 Como se mostra na Fig.6B , o fluxo magnético Phi 1 forma um circuito magnético como se segue: A peça rotor 14 (S) - o ímã pólo em forma de arco 12 (N) - núcleo do estator 7 - a rotação gap g 0 - o ímã em forma de arco 15 (S) - a peça rotor 17 (N). O fluxo magnético Phi 2 forma um circuito magnético como se segue: A peça rotor 14 (S) - o ímã em forma de arco 13 (N) - a diferença de rotação g 0 - o núcleo do estator 9 - a diferença de rotação g 0 - o ímã em forma de arco16 (S) - a peça rotor 17 ( N). Assim, um caminho paralelo magnética é formado.   Neste estado, o fluxo magnético Phi 1 atravessa o enrolamento 7c , e o fluxo magnético Phi 2atravessa o enrolamento 9c . Uma descrição centrada sobre a rotação do fluxo magnético Phi 1 é dada.   Especificamente, a descrição irá ser dada de uma mudança na forma como o fluxo magnético Phi 1 atravessa os enrolamentos. 

Page 308: Apêndice 1.docx

 Referindo-se a uma forma de onda de tensão de saída mostrado na FIG 7 , a totalidade do fluxo magnético Phi 1 atravessa o enrolamento 10c a um tempot 1 .    A um tempo t 2 , a totalidade do fluxo magnético Phi 1 atravessa o enrolamento 7c .   Em um tempo t 3 , a totalidade do fluxo magnético Phi 1atravessa o enrolamento 8c .   Num tempo t 4 , a totalidade do fluxo magnético Phi 1 atravessa o enrolamento 9c .   Em um tempo t 5 , a totalidade do magnética fluxo Phi 1 atravessa o enrolamento 10c .   Desta forma, o fluxo magnético Phi 1 gira a uma velocidade constante durante um tempo T , numa direcção dos ponteiros do relógio em fig.6a . Entre o momento t 1 e o tempo t 2 , uma força electromotriz que tem uma forma de onda triangular descendente, indicada por I na Fig.7 , é gerada no enrolamento 10c , devido a uma diminuição do número de linhas de fluxo magnético do fluxo magnético Phi cruzando o enrolamento 10c .   Uma força electromotriz tendo uma forma de onda triangular ascendente, indicado por I ' na figura 6 , é gerada no enrolamento 7c devido a um aumento no número de linhas de fluxo magnético do fluxo magnético Phi atravessam o enrolamento 7c .   Por conseguinte, uma forma de onda rectangular positiva obtida pela soma destas formas de onda triangular é a saída para os terminais de saída 18 e 19 . Entre o momento t 2 e o tempo t 3 , uma força electromotriz que tem uma forma de onda triangular ascendente, indicado por II na Fig.7 , é gerada no enrolamento 7c devido a uma diminuição do número de linhas de fluxo magnético do fluxo magnético Phi cruzando o enrolamento 7c .   Uma força electromotriz tendo uma forma de onda triangular descendente, indicada por II ' na figura 7 , é gerada no enrolamento 8c devido a um aumento no número de linhas de fluxo magnético do fluxo magnético Phi que atravessam o enrolamento 8c .   Por conseguinte, uma forma de onda rectangular negativo obtido pela soma destas formas de onda triangular é a saída para os terminais de saída 18 e 19 . Entre o tempo t 3 e o tempo t 4 , uma força electromotriz que tem uma forma de onda triangular descendente, indicada por III na figura 7 , é gerada no enrolamento 8c devido a uma diminuição do número de linhas de fluxo magnético do fluxo magnético Phi do fluxo magnético Phi atravessando o enrolamento 8c .    Uma força electromotriz que tem uma forma de onda triangular ascendente, indicado por III ' na Fig.7 , é gerada no enrolamento 9cdevido a um aumento no número de linhas de fluxo magnético do fluxo magnético Phi cruzando o enrolamento 9c .   Assim, uma forma de onda

Page 309: Apêndice 1.docx

rectangular positiva obtida pela soma destas formas de onda triangular é a saída para os terminais de saída 18 e 19 . Entre o tempo t 4 e o tempo t 5 , uma força electromotriz que tem uma forma de onda triangular ascendente, indicado por IV na figura 7 , é gerada no enrolamento 9c devido a uma diminuição do número de linhas de fluxo magnético do fluxo magnético Phi cruzando o enrolamento 9c .   Uma força electromotriz tendo uma forma de onda triangular descendente, indicada por IV ' na Fig.7 , é gerada no enrolamento 10c , devido a um aumento no número de linhas de fluxo magnético do fluxo magnético Phi atravessam o enrolamento 10c .   Por conseguinte, uma forma de onda rectangular negativo obtido pela soma destas formas de onda triangular é a saída para os terminais de saída 18 e 19 . Enquanto o fluxo magnético Phi 1 faz uma rotação, uma força electromotriz que tem uma forma de onda rectangular e sintetizado um período de T / 2 é produzido, como mostrado na Fig.7 .   Uma vez que o fluxo magnético Phi 2 também faz uma rotação enquanto o fluxo magnético Phi 1 faz uma rotação e produz uma saída de uma força electromotriz que tem uma forma de onda rectangular semelhante, a magnitude da força electromotriz obtida entre os terminais 18 e 19 é realmente duplo que indicado na Fig.7 . Deste modo, esta forma de realização torna possível cancelar um contador de campo magnético e fornecer um gerador de indução tendo um par de pólos magnéticos da mesma polaridade oposta um ao outro em relação a um eixo de rotação e caracteriza-se por uma elevada eficiência de conversão de energia.  O nosso prática operacional confirmou que o gerador com a construção desta forma de realização proporciona uma eficiência de conversão de energia que é suficientemente alta para requerer apenas 1 / 5.2 do binário de accionamento para o gerador convencional. 

 Fig.8A e Fig.8B mostram uma segunda forma de realização da presente invenção.   Especificamente, Fig.8A é uma vista em corte longitudinal, e Fig.8B é uma vista em corte transversal tirada na linha 7B-7B ' das Fig.8A . Referindo-se Fig.8A e Fig.8B , 3 indica um eixo de rotação formado de um material não magnético e accionado por uma fonte externa; 4a e 4b são rolamentos que suportam o veio de rotação 3 , 5a e 5b são flanges que

Page 310: Apêndice 1.docx

albergam   o rolamentos 4a e 4-B e 6 é uma cobertura cilíndrica caso para acomodar o flanges 5a e 5b . Núcleos do estator 7 , 8 , 9 e 10 são dispostas de modo a cercar o eixo de rotação 3 , equidistante lacunas g 1 a ser prestado entre os núcleos do estator adjacentes.   Cada um dos núcleos do estator 7 , 8 , 9 e 10 tem um mesmo arco-like corte transversal. A N-pólo único rotor de polaridade oposta- 11N e um único rotor de polaridade oposta-S-pólo 11S são proporcionados no eixo de rotação 3 , de modo a estar oposto ao outro.   A única oposição-polaridade rotores 11N e 11S são rodeado por os núcleos do estator 7 , 8 , 9 e 10 de uma pequena rotação lacuna g 0 a ser fornecida entre o rotor único oposição-polaridade e o núcleo do estator. Referindo-se Fig.8B , enrolamentos 7c e 9c são fornecidos no sentido horário em torno dos núcleos do estator 7 e 9 , respectivamente. Windings 27c e 29csão fornecidos sentido anti-horário em torno dos núcleos do estator 7 e 9 , respectivamente.   Windings 8c e 10c são fornecidos sentido anti-horário nos núcleos do estator 8 e 10 , respectivamente.   Windings 28c e 30c são enrolados no sentido horário em torno dos núcleos do estator 8 e 10, respectivamente . A enrolamentos 7c, 8c, 9c, 10c, 27c , 28c , 29c e 30c estão conectados uns com os outros de acordo com uma configuração descrita mais adiante. Um sensor magnético (para detecção de posição de rotação) 31 é fornecido entre os núcleos do estator 7 e 10 , e um sensor magnético (para detecção de posição de rotação) 32 é fornecido entre os núcleos do estator 7 e 8 .   Os sensores magnéticos 31 e 32 detectar a magnético campo de modo a determinar a posição do rotor único oposição de polaridade 11N e 11S durante a sua rotação. O único de polaridade oposta rotores 11N tem uma configuração, como mostrado na Fig.3 e Fig.3b , e os monopolo rotor 11S tem uma configuração, como mostrado na 4A e Fig.4B . O rotor único polaridade opôs- 11N tem forma de arco imans 12 e 13 , que são de 180 0 deslocados um do outro e estão magnetizados de tal modo que as suas superfícies voltadas para os núcleos do estator são N-postes enquanto as respectivas superfícies interiores são S-pólos.   A em forma de arco ímãs12 e 13 são configurados para coincidir com o contorno dos núcleos do estator 7 , 8 , 9 e 10 . Uma parte do rotor 14 está posicionado de modo a ligar os imans em forma de arco 12 e 13 .   A peça do rotor 14 é construído a partir de um baixo aço-carbono tendo vários por cento de metal não-ferroso, utilizando um processo de forjamento-fundido.   O núcleo de ferro peça rotor 14 construído por este meio, tem um campo magnético bem equilibrada, onde a permeabilidade aproxima um valor de pico em um campo magnético unipolar que o núcleo de ferro apresenta aos seus arredores. Os rotor único oposição de polaridade 11S tem forma de arco imans 15 e 16 que estão posicionadas 180 0 afastados uns dos outros e estão magnetizados de modo que as suas superfícies que enfrentam os núcleos do estator são S-pólos enquanto as suas superfícies internas são N-pólos.   Os ímãs em forma de arco 15 e 16 estão em forma e posicionado de modo a coincidir com o contorno dos núcleos do estator 7 , 8 , 9 e 10 . Uma parte do rotor 17 está posicionado de modo a ligar os imans em forma de arco 15 e 16 .   A peça do rotor 17 é construído a partir de um baixo aço-carbono tendo vários por cento de metal não-ferroso, utilizando um processo de forjamento-fundido.    O núcleo de ferro peça rotor 17 construído por este meio, tem um campo magnético bem equilibrada, onde a permeabilidade aproxima um

Page 311: Apêndice 1.docx

valor de pico em um campo magnético unipolar que o núcleo de ferro apresenta aos seus arredores. Os imans em forma de arco 12 , 13 , 15 e 16 têm os mesmos comprimentos circunferenciais, que é igual ao comprimento do arco formado pela circunferência dos núcleos do estator 7 , 8 , 9 e 10 .   Mais especificamente, este comprimento é obtido dividindo por quatro, de toda a circunferência do hipotético menos quatro lacunas g 1 .   Fazendo referência à fig. 3A, 3B, 4A, 4B e 8 , a rotação lacuna g 0 é igual a R 1 - R . 

 Fig.9 mostra como a fiação estão conectados uns com os outros. T 1 indica o início de um enrolamento, T 2 a fim de um enrolamento, e 18 e 19 estão os terminais de saída.  Dois circuitos em série são formadas a partir dos enrolamentos.   Interruptores SW1 e SW2 são utilizados para a selecção dos respectivos circuitos em série.   Um circuito de controlo de comutação 40 , que processa um sinal de detecção a partir dos sensores magnéticos 31 e 32 , acciona os interruptores SW1 e SW2 selectivamente de acordo com o sinal de detecção. Como mostrado na Fig.9 , o primeiro circuito em série compreende o enrolamento 7c fornecida no sentido horário no núcleo do estator 7 , o enrolamento 8cligada em série com o enrolamento 7c e fornecida sentido anti-horário no núcleo do estator 8 adjacente ao núcleo do estator 7 ; enrolamento 9c ligadas em série com o enrolamento 8c e desde horário no núcleo do estator 9 ; e o enrolamento 10c ligados em série com o enrolamento 9c e fornecida em sentido anti-horário do núcleo do estator 10 adjacente ao núcleo do estator 9 . Como mostrado na Fig.9 , o segundo circuito em série compreende o enrolamento 27c fornecida sentido anti-horário no núcleo do

Page 312: Apêndice 1.docx

estator 7 ; enrolamento28c ligadas em série com o enrolamento 27c e desde horário no núcleo do estator 8 ; enrolamento 29c ligadas em série com o enrolamento 28c e desde sentido anti-horário no núcleo do estator 9 ; eo enrolamento 30c ligadas em série com o enrolamento 29c e desde horário no núcleo do estator 10 . De acordo com a construção descrita acima, um campo magnético rotativo que provoca a indução electromagnética nos núcleos do estator 7-10sucessivamente é criado pelos imãs em forma de arco 12 , 13 , 15 e 16 , quando a única oposição-polaridade rotores 11N e 11S são rodado.    Como foi já explicado com referência à fig.6a , Fig.6B e Fig.7 , como as linhas de fluxo magnético que atravessam um dos enrolamentos 7c-10c aumento em número, as linhas de fluxo magnético adjacente ao atravessar um dos enrolamentos 7c-10c diminuição no número.   Isto é, as linhas de fluxo magnético aumentar e diminuir com respeito a uma dada periodicamente enrolamento de modo que uma primeira força electromotriz, tendo uma forma de onda rectangular semelhante ao mostrado na figura 7 e que é um período de 1 / 2, o período de rotação, é a saída do primeiro circuito serial ( 7c-10c ). Como as linhas de fluxo magnético que atravessam um dos enrolamentos 27c-30c aumento em número, as linhas de fluxo magnético adjacente ao atravessar um dos enrolamentos 27c-30c diminuição no número.   Isto é, as linhas de fluxo magnético aumentar e diminuir com respeito a um periodicamente dada enrolamento de modo que uma segunda força eletromotriz de uma forma de onda rectangular 180 0 fora de fase com a primeira força eletromotriz e ter o mesmo período que a primeira força eletromotriz é emitido a partir do segundo circuito serial ( 27c-30c ).   Ou seja, o segundo força eletromotriz é 180 0 fora de fase com a força eletromotriz mostrado na figura 7 . Referindo-nos à figura 10 , em conformidade com o sinal de detecção a partir dos sensores magnéticos 31 e 32 , os interruptores SW1 e SW2 efeito de comutação em 90 0 intervalos.  Por este meio, os componentes positivos I e III da primeira força electromotriz ter uma forma rectangular forma de onda e fornecido a partir do primeiro circuito de série, e os componentes positivos II e IV da segunda força eletromotriz ter uma forma de onda rectangular e fornecidos a partir do segundo circuito de série são selecionados alternadamente em 180 0 intervalos e saída para os terminais de saída 18 e 19 . Isto significa que, nesta forma de realização garante uma conversão de energia de alta eficiência, em que um campo magnético do contador é cancelado, e uma força electromotriz CC tendo um nível positivo é adequadamente sintetizado e de saída.   É claro que é possível sintetizar e saída de uma força electromotriz CC negativa deslocando o tempo de comutação por 180 0 .  APLICABILIDADE INDUSTRIAL

Como já foi descrito, de acordo com a presente invenção, a rotação dos primeiro e segundo rotores única oposição de polaridade gera um campo magnético rotativo que provoca uma indução de um número par de núcleos do estator sucessivamente.   Como as linhas de fluxo magnético de uma travessia os enrolamentos-primeiro-quarto por meio de aumentar em número, as linhas de fluxo magnético que atravessa a adjacente a um dos enrolamentos do primeiro-quarto através de um decréscimo no número.   Isto é, as linhas de fluxo magnético aumentar e diminuir com respeito a uma dada periodicamente enrolamento.   O força eletromotriz gerada como as linhas de fluxo magnético que atravessam um aumento de enrolamento em número e a força eletromotriz gerada como as linhas de fluxo magnético que atravessem uma diminuição enrolamento adjacente em número são sintetizadas para que a força eletromotriz AC periódica tendo uma onda retangular é gerada a partir da síntese e de

Page 313: Apêndice 1.docx

saída.   Deste modo, uma conversão da energia de alta eficiência, em que um campo magnético do contador é cancelada é fornecida. De acordo com o primeiro circuito em série da presente invenção, a rotação dos primeiro e segundo rotores única oposição de polaridade gera um campo magnético rotativo que provoca uma indução de um número par de núcleos do estator sucessivamente.   À medida que as linhas de fluxo magnético de uma travessia do primeiro ao quarto enrolamentos aumentar em número, as linhas de fluxo magnético que atravessa a, adjacente a uma das primeira à quarta enrolamentos diminuir em número.    Isto é, as linhas de fluxo magnético aumentam e diminuem em um determinado enrolamento. periodicamente   Por conseguinte, a primeira força electromotriz tendo uma forma de onda rectangular é de saída.    De acordo com o segundo circuito em série, como as linhas de fluxo magnético que atravessam um dos enrolamentos de quinta através oitavo aumentar em número, as linhas de fluxo magnético que atravessa a adjacente a um dos enrolamentos de quinta através oitavo em diminuir número.   Isto é, as linhas de fluxo magnético periodicamente aumentar e diminuir de uma. dada enrolamento   Por conseguinte, a segunda força electromotriz 180 0 fora de fase com a primeira força electromotriz e tendo o mesmo período que a primeira força electromotriz é de saída.    De acordo com o sinal de detecção da posição de rotação meios de detecção, o meio interruptor provoca selectivamente os componentes positivos da primeira força electromotriz fornecido pelo primeiro circuito em série, ou os componentes positivos da segunda força electromotriz fornecido pelo segundo circuito em série a ser debitada na 180 0 intervalos.   Neste modo, a força electromotriz DC é sintetizada e saída.   Isto resulta numa conversão de energia de alta eficiência em que um campo magnético do contador é anulada. Para além das extensas aplicações em centrais eléctricas, navios, aviões, etc., a presente invenção pode encontrar aplicações domésticas ou podem ser convenientemente adaptados para utilizações de lazer. 

           

 

Page 314: Apêndice 1.docx

LARRY JAMISON: energizador ELÉTRICA

 O pedido de patente da UE 82,400,992.2       22 de dezembro de

1982         Inventor: Larry T. Jamison 

FONTE DE ENERGIA ELÉTRICA EMPREGANDO energizador  Este pedido de patente mostra os detalhes de um dispositivo que é reivindicada, pode produzir energia eléctrica, sem a necessidade de qualquer tipo de combustível.   Deve notar-se que, enquanto são fornecidos detalhes de construção, que implica que o inventor construídos e testados diversos destesdispositivos, este é apenas uma aplicação e não uma patente concedida.  RESUMO

Um sistema de produção de energia é fornecida que produz energia para uso, por exemplo, em um veículo eléctrico ou numa central de repouso.   O sistema inclui um energizador eléctrica ( 60 ) incluindo um rotor duplo enrolado e um estator de dupla enrolado, para a produção a energia eléctrica que é armazenada no sistema, por exemplo, em uma bateria ( 66 ) disposição de armazenagem, que fornece energização inicial do sistema. a energia armazenada é fornecido a um motor eléctrico ( 68 ) que acciona o energizador ( 60 ) para criar assim adicional energia. o energizador é capaz de suprir as necessidades do sistema, bem como para ligar uma carga.     ANTECEDENTES DA INVENÇÃO

A presente invenção refere-se a sistemas de produção de energia e, mais particularmente, a um sistema de energizador-motor eléctrico para o fornecimento de energia, por exemplo, para um veículo automóvel ou como parte de uma instalação de energia doméstica. Com o advento da chamada "crise energética" ea consequente busca por fontes alternativas de energia para substituir o petróleo, considerável atenção tem sido focada em veículos automotores como principais usuários de produtos de petróleo.   Um aspecto desta pesquisa tem fomentado o interesse renovado em acionado eletricamente veículos como carros elétricos e similares.   Um principal deficiência do estado da técnica de veículos elétricos tem sido a necessidade de recarregar as baterias que fornecem a energia para o sistema de acionamento do motor elétrico. O presente invento ultrapassa este problema através do fornecimento de um sistema energizador-motor eléctrico, que produz mais energia do que é gasto, permitindo assim o excesso de energia a ser armazenada no sistema de bateria, para ser utilizada quando necessário.   Assim, a necessidade de recarregar as baterias de veículos eléctricos associados convencionais é eliminado com o sistema da presente invenção.  Deve-se notar que, embora o sistema do presente invento tem um potencial enorme em ligação com a sua utilização em veículos eléctricos, o sistema é claramente não se limitando a tal utilização e Seria obviamente vantajoso quando usado, por exemplo, como fonte de energia para uma instalação de energia doméstica, bem como em muitas outras aplicações. De acordo com o invento, e um sistema de produção de energia do tipo acima descrito, é fornecido, que compreende e "energizador" eléctrico que compreende pelo menos um estator de dupla ferida e, pelo menos, um rotor montado no eixo de enrolamento duplo localizado dentro de um alojamento, a energia eléctrica sendo recolhidos a partir do rotor através de um dispositivo eléctrico de descolagem adequado e estar disponível para utilização pelo sistema, e um motor

Page 315: Apêndice 1.docx

eléctrico, alimentado pelo energizador para accionamento do veio do rotor do energizador.   Um conjunto de baterias é inicialmente utilizado para fornecer energia a e o sistema, conforme indicado acima, o excesso de energia gerado pelo energizador e acima que requerido pelo sistema e a carga do sistema, é armazenado através carregamento das baterias.   O motor inclui uma armadura com uma pluralidade de ranhuras de enrolamento nele e uma pluralidade de enrolamentos de ser enrolado em duas ranhuras espaçadas circunferencialmente na armadura, ou seja, um tal enrolamento é enrolada por meio de um primeiro entalhe (por exemplo, uma ranhura) e devolvido através de uma segunda ranhura afastada (por exemplo, ranhura 5). , dependendodas exigências de energia, o energizador pode incluir um par de rotores e estatores, com os rotores sendo montado sobre um eixo comum. O motor é energizado, de preferência por meio de um arranjo de um comutador e escovas plurais, enquanto um anel de deslizamento e escovas associados ligado a um circuito de ponte de saída formam o energia take-off para o energizador.    Outras características e vantagens da invenção serão apresentados na descrição detalhada das formas de realização preferidas que se segue. 

 A Fig.1 é uma vista em alçado parcialmente em corte, do "energizador" eléctrico da invenção. 

 Fig.2 é um diagrama de blocos do sistema de produção de energia global do invento 

Page 316: Apêndice 1.docx

Fig.3 é uma vista em alçado lateral em corte parcial de um motor eléctrico modificado, construído de acordo com a invenção. 

 Fig.4 é uma vista em perspectiva explodida dos componentes básicos do motor da Fig.3 . 

 

Page 317: Apêndice 1.docx

A Fig.5 é uma vista de extremidade do suporte da escova também ilustrado na Fig.4 . 

 FIG 6 e FIG 7 mostram os detalhes do padrão de enrolamento do motor da Fig.3 . 

     

Page 318: Apêndice 1.docx

 Referindo-nos à figura 1 , uma forma de realização preferida do dispositivo de "energizador" da presente invenção é mostrado.   O dispositivo inclui um alojamento 10 , no qual estão localizados, em uma primeira câmara ou o compartimento 10a , um primeiro rotor 12 e do estator de um primeiro 14 e, num segundo compartimento 10b , um segundo rotor 16 , e um segundo estator 18 .    Deve notar-se que embora duas combinações de estator de rotor de encaixe são usadas nesta forma de realização, uma única combinação de estator-rotor pode ser utilizada para algumas aplicações.   carcaça 10 é dividido em compartimentos 10a e 10b , por uma placa central 20 e inclui um par de placas finais 22 e 24 .   Ambos os rotores 12 , 16 e os estatores 14 , 18 são duplos ferida e os rotores 12 , 16 são aninhados dentro dos respectivos estatores 14 e 18 e montadas para rotação sobre um eixo comum 26 .   Eixo 26estende-se longitudinalmente através da carcaça 10 e está montado em mancais 28 e 30 , suportados por placas de extremidade 22 e 24 , e um rolamento adicional 32 , que é suportado por placa central, 20 . Um par de anéis deslizantes 34 e 36 , são montados no eixo 26 e se conectar com seus correspondentes pares de escovas 38 e 40 .Anéis colectores 34 e 36 estão ligados a rotores 12 e 16 , respectivamente, e permitir que a corrente que flui nos enrolamentos do rotor a ser recolhida através dos pares associados de escovas 38 e 40 .   pares Pincel 38 e 40 são montados em seus respectivos porta-escovas 42 e 44 .   Os terminais dos respectivos circuitos de ponte 46 e 48 estão ligados ao estator 14 e 18 , enquanto as barras de conversão 50 e 52 são ligados ao escovar os detentores 42e 44 , como indicado. 

 Uma ventoinha de arrefecimento 54 , é também montado no veio 26 e uma pluralidade de aberturas 201 , 22a e 24a são proporcionados na placa central 20e

Page 319: Apêndice 1.docx

as placas de extremidade 22 e 24 , para promover o arrefecimento do dispositivo.   O energizador da Fig.1 é de preferência incorporado em um sistema como mostrado de uma maneira altamente esquemática na figura 2 , onde a saída do energizador é usada para fornecer a energia para a condução de um automóvel.   Para este fim, o energizador, que é designado por 60 na figura 2 , é ligado através de um regulador 62 , para carregador de bateria 64 para as baterias 66 ligados a um motor 68 .   Estas baterias 66 são utilizados para fornecer a energização inicial do sistema, bem como para armazenar a energia produzida pelo energizador 60 .   Deve entender-se que o energizador 60 fornece energia suficiente para o motor de alimentação 68 (o qual, por sua vez, acciona energizador 60 através do eixo de rotação 26 ), bem como para fornecer armazenamento de energia no sistema.   Será também apreciado que o sistema ilustrado esquematicamente na Fig.2 inclui controles adequados (switches, reostatos, sensores, etc.) para fornecer energização inicial, bem como o controle operacional adequada do sistema. 

 Numa forma de realização preferida, o motor 68 é da forma mostrada na Fig.3 .   Conforme ilustrado, o motor é de uma forma geralmente convencional (com as excepções descritas a seguir) e compreende uma armadura 70 , montado num veio 72 no interior do alojamento 74 .   carcaça 74 inclui um par de placas finais 76 e 78 , que são montados rolamentos do eixo 77 e 79 .   As aberturas 76a e 78a são fornecidas em placas finais 76 e 78 e um ventilador de refrigeração 80 é montado no eixo de 72 para fornecer refrigeração. 

Page 320: Apêndice 1.docx

 Um comutador 82 está também montado no veio 72 , e coopera com as escovas associadas (não mostradas na Figura 1 ), para conduzir a corrente para os enrolamentos da armadura 70 .   Esta cooperação é melhor mostrado na Figura 4 que é um vista explodida, ilustrando a armadura 70 , comutador 82 e um porta-escova 84 . 

 Como mostrado na Figura 5 , o suporte da escova 84 inclui oito suportes da escova 86 , cada um dos quais define uma ranhura 88 na qual um par de escovas está montado.   Uma escova 90 é mostrado na Fig.5 , entendendo-se que duas destas escovas são montados em cada ranhura 88 de modo que são necessárias escovas dezasseis. O motor da Fig.3 a Fig.6 inclui oito sapatas polares (não mostrado) os quais são fixados ao invólucro 74 e que servem para montar oito bobinas ou enrolamentos de campo 92 (ver Fig.3 e Fig.4 ) espaçados em torno da periferia de armação 72 . Uma característica importante do motor da figura 3 a figura 6 diz respeito ao modo no qual os enrolamentos para a armadura 70 são enrolados.   Tal como ilustrado na FIG 3 , FIG 6 e FIG 7 , um enrolamento típico W1 é enrolada em dois ranhuras, com o ilustrado enrolamento ser dobrada para trás e continuar a partir da ranhura armadura S1 a armadura ranhura S5 (ver Figura 3 e Fig.6 ).   Da mesma forma, o enrolamento no slot S2 continua a encaixar S6 , o enrolamento de fenda S3 continua a ranhura S7 , e assim por diante para os quarenta e nove enrolamentos. Numa forma de realização preferida específica, o motor descrito acima é uma de 48 volts, 412 cavalos de potência do motor, com uma velocidade de funcionamento de 7000 rpm topo.   Um controlo reostato (não mostrado) é usado

Page 321: Apêndice 1.docx

para controlar a tensão de entrada e, como discutido acima, o motor é alimentado a partir do energizador da Fig.1 .   Será apreciado que a energia de descolagem do sistema é de preferência a partir do veio de saída do motor, embora a energia eléctrica pode também ser aproveitado fora a partir da saída energizador. Embora a invenção tenha sido descrita em relação a formas de realização exemplares, deverá ser entendido pelos especialistas na técnica, que variações e modificações podem ser efectuadas nestas formas de realização sem nos afastarmos do escopo e do espírito da invenção.            

Page 322: Apêndice 1.docx

TERUO KAWAI: MOTOR ELÉTRICO

 Estados UnidosPatente 5436518 25 de julho de 1995 Inventor:

Teruo Kawai                         

MOTIVO DEVICE de geração de energia

Por favor, note que este é um trecho re-redigido a partir desta patente.   Ele descreve um motor que tem uma potência de saída maior do que o seu poder de entrada.  SUMÁRIO DA INVENÇÃO

É um objecto da invenção proporcionar um dispositivo de geração de força motriz em que a ocorrência de uma força que actua numa direcção oposta à direcção do movimento do rotor e / ou um estator é impedida, de modo a permitir a utilização eficiente de energia elétrica energia a ser aplicada a electromagnetos, bem como a energia magnética gerada por um íman permanente. A fim de alcançar o objectivo anterior, a invenção compreende um primeiro íman permanente disposto em torno de um eixo de saída rotativo, que está montado sobre um rolamento, um corpo magnético posicionado concentricamente com o íman permanente para rotação com o veio de saída, o corpo magnético a ser submetido a o fluxo magnético do íman permanente, uma pluralidade de electroímans permanentemente montado no elemento de suporte, de modo que eles estão separados de uma distância predeterminada em torno da periferia do material magnético, cada circuito magnético dos electromagnetos ser independentes uma da outra e a comutação de excitação ao longo do mecanismo de electromagnetos que pode magnetizar sequencialmente um dos electromagnetos que é posicionado para a frente, em relação a uma direcção de rotação, de eixo de saída, de modo a conferir ao electroiman uma polaridade magnética magnética oposta à do pólo magnético do íman permanente, através do qual um fluxo magnético que passa através do corpo magnético converge numa direcção aplicando assim um binário de rotação ao veio de saída. De acordo com o primeiro invento, quando um dos electromagnetos que está posicionado à frente na direcção de rotação do eixo de saída rotativo, de um campo magnético criado pelo electroíman animado e um campo magnético criado pelo íman permanente interagir uns com os outros. Assim, o fluxo magnético que passa através do corpo magnético converge para o electromagneto encerrado, de modo a rodar o veio de saída de rotação por um ângulo pré-determinado para o electromagneto animado. Quando o eixo de rotação de saída tiver sido rodado pelo ângulo predeterminado, o electromagneto superior é animado de-magnetizado, e outro electroiman actualmente se encontram à frente em relação à direcção de rotação do veio de saída do rotor é animado ou magnetizado. Excitação sequencial dos electroímanes da maneira acima permite a rotação do veio de saída numa direcção predeterminada.   A este respeito, deve notar-se que os electromagnetos está animado de modo a ter uma polaridade magnética oposta à do pólo magnético do permanente magneto e que o circuito magnético dos electromagnetos excitados é independente daqueles dos electromagnetos adjacentes.   Assim, o fluxo magnético gerado pelo electroíman animado é impedido de passar através dos circuitos magnéticos dos electromagnetos adjacentes, o que, caso ocorra, pode fazer com que os electroímanes para ser magnetizado para ter a mesma polaridade que o pólo magnético do íman permanente.   Assim, nenhuma força censurável será gerado que possa interferir com a rotação do eixo de saída.

Page 323: Apêndice 1.docx

 A fim de alcançar o objectivo anterior, a invenção compreende um segundo íman permanente montado sobre um corpo móvel disposta de modo móvel ao longo de uma pista linear, um corpo magnético montado no magneto permanente, o corpo magnético sendo submetidos a um fluxo magnético do íman permanente, uma pluralidade de electroímans espaçada a uma distância adequada ao longo do trilho linear, os electromagnetos tendo circuitos magnéticos que são independentes um do outro e o mecanismo de excitação dispostas para magnetizar cada um dos electromagnetos sequencialmente quando cada um está posicionado à frente do corpo móvel, (com respeito a a direcção do movimento) de modo a conferir ao electroíman animado uma polaridade magnética oposta à do pólo magnético do íman permanente, através do qual um fluxo magnético que passa através do corpo magnético converge numa direcção predeterminada, de modo a provocar o movimento linear do corpo móvel. De acordo com a invenção segundo, quando o electroíman posicionada à frente da extremidade da frente do corpo móvel em relação à direcção do movimento do corpo móvel é excitado, um campo magnético gerado pelo electroíman animado e o campo magnético gerado pelo íman permanente interagir uns com os outros. Assim, um fluxo magnético que passa através do corpo magnético converge para o electromagneto animado, de modo a deslocar o corpo móvel de uma distância predeterminada em relação ao electromagneto animado. Quando o corpo móvel foi movido a distância predeterminada, o corpo móvel é posicionado abaixo do electroíman animado acima, e outro electromagneto está posicionada à frente da extremidade da frente do corpo móvel. Quando isto ocorre, a excitação do electroiman posicionado acima do corpo móvel é interrompida, e excitação do electroiman agora posicionada à frente da extremidade da frente do corpo móvel é iniciada.   excitação sequencial dos electroímanes da maneira acima permite o movimento do corpo móvel numa predeterminada direcção   Ele deve ser notado que nenhuma força censurável que iria interferir com o movimento do corpo móvel é criada, pela mesma razão que como explicado em relação com o primeiro invento. 

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

A Fig.1 é uma vista em alçado de frente, parcialmente em corte e parcialmente omitidas, de um motor de acordo com uma primeira forma de realização da invenção;

Page 324: Apêndice 1.docx

  

Page 325: Apêndice 1.docx

Fig.2 é uma vista em corte ao longo da linha II - II na Figura 1 ;

Page 326: Apêndice 1.docx
Page 327: Apêndice 1.docx

FIGO. 3 é uma vista em alçado posterior do motor fornecida com uma chapa de blindagem de luz na mesma;

Page 328: Apêndice 1.docx
Page 329: Apêndice 1.docx

4A através Fig.4H ilustrar o funcionamento do motor quando os eletroímãs está animado ou magnetizado;  

    

Page 330: Apêndice 1.docx

  

  

Page 331: Apêndice 1.docx

  

  

Page 332: Apêndice 1.docx

  

 

Page 333: Apêndice 1.docx

Fig.5A , uma vista ilustrativa mostrando um caminho magnético de fluxo magnético criado por um ímã permanente do motor quando os eletroímãs não são magnetizados;

Page 334: Apêndice 1.docx

Fig.5B é uma vista ilustrativa, mostrando um circuito magnético de fluxo magnético criado pelo íman permanente do motor, bem como circuito magnético de fluxo magnético criado pelos electro;

Page 335: Apêndice 1.docx

As FIGS. 6 a 9 são vista em corte transversal que ilustra uma forma modificada do motor;

Page 336: Apêndice 1.docx

   

  

Page 337: Apêndice 1.docx

  

  

Page 338: Apêndice 1.docx

As FIGS. 10A a 10C são vistas em corte transversal que ilustram o funcionamento do motor modificado; 

  

Page 339: Apêndice 1.docx

   

Page 340: Apêndice 1.docx

  As FIGS. 11A a 11H são diagramas ilustrativos que mostram o funcionamento de um motor sob a forma de um motor linear de acordo com uma segunda forma de realização da invenção; 

   

  

Page 341: Apêndice 1.docx

  

  

  

Page 342: Apêndice 1.docx

 

DESCRIÇÃO DETALHADA DAS CONCRETIZAÇÕES PREFERIDAS

Formas de realização preferidas da invenção serão explicadas em detalhe a seguir com referência aos desenhos anexos. De acordo com uma primeira forma de realização da invenção, uma rotação do veio de saída 11 está montado num rolamento entre a frente e as placas laterais traseiros 10a de um membro de suporte 10 através rolamentos 11a , como mostrado na Fig.1 e Fig.2 . Um anel de imanes permanentes 13 são montados sobre as extremidades opostas do eixo de saída, dentro da placas laterais 10a e estes mover com o eixo do rotor 11 . Os imans permanentes são magnetizadas na direcção axial. Um corpo magnético 14 está rigidamente montada entre cada uma das placas laterais 10a do veio do rotor 11 e os imans permanentes 13 .Cada um destes corpos magnéticos 14 tem alternativo entalhes 14a e dentes magnéticos 14b . Deve notar-se que o fluxo dos imanes permanentes 13passa através dos respectivos corpos magnéticos 14 . Por exemplo, Figura 1 mostra o corpo magnético 14 com três entalhes 14a e três dentes magnéticos14b . Os ímans permanentes 13 e corpos magnéticos 14 são posicionados co-axialmente com o veio de saída do rotor 11 . Os imans permanentes correspondentes 13 e corpos magnéticos 14 são mostrados, ligados entre si por meio de parafusos 15 de modo a formar um rotor 12 , que está ligado ao eixo de rotação de saída 11 .

                 

Deve notar-se que o elemento de suporte 10 e do eixo de rotação de saída são ambos feitos de um material não-magnético.   O elemento de suporte 10pode ser formado, por exemplo, de aço inoxidável, ligas de alumínio, ou resinas sintéticas, enquanto que o eixo de saída rotativa 11 pode ser formado a partir de aço inoxidável, por exemplo.   Assim, o circuito magnético formado pelo íman permanente 13 e o corpo magnético numa extremidade axial do veio de saída rotativo 11 e o circuito magnético formado pelo íman permanente 13 e no corpo magnético extremidade axial oposta do veio de saída, são independentes uns dos outros. Os corpos magnéticos 14 pode ser formado a partir de materiais magnéticos que têm uma elevada permeabilidade magnética, como vários tipos de materiais de aço, chapa de aço silício, permalloys, ou semelhantes.

O estator contém electromagnetos 16a através 16L , que estão posicionados entre as placas laterais 10a . Os electromagnetos são espaçados uniformemente em torno das peças magnéticas 14 de modo que elas rodeiam os corpos magnéticos.   Como mostrado na Figura 1 , podem ser utilizados electroímanes doze.   O circuito magnético de cada um dos electromagnetos 16a através 16L está disposta de modo a serem independentes

Page 343: Apêndice 1.docx

de uns aos outros, de modo que nenhum fluxo de um electroíman magnetizado passa através dos núcleos de ferro dos electromagnetos adjacentes. Os núcleos de ferro dos electromagnetos 16a através 16L são posicionadas paralelamente ao eixo do eixo do rotor 11 , e   posicionados com apenas uma ligeira diferença entre eles e os corpos magnéticos 14 .

Alguns dos electromagnetos 16a através 16L estão localizados numa posição que corresponde às porções de contorno 14c1 através 14c6 entre o entalhe14a e o dente magnético 14b .   Por exemplo, como mostrado na Fig.1 , electromagnetos 16a, 16b, 16e, 16f, 16i e 16j está posicionada no lado oposto das porções de contorno 14c1, 14C2, 14c3, 14c4, 14c5, e 14c6 , respectivamente.

Fig.5A mostra um trajecto de fluxo magnético criado pelo íman permanente 13 quando os electromagnetos não são animado ou magnetizado, enquanto,Fig.5B mostra um trajecto de fluxo magnético criado pelo íman permanente 13 e um caminho de fluxo magnético criado pela enrolamentos dos electromagnetos quando os electromagnetos são magnetizadas.    Como será evidente a partir Fig.5A e Fig.5B , ambos os caminhos de fluxo magnético representam uma distribuição uni-polar no qual N-pólo S ou pólo uniformemente aparece nas extremidades axiais opostas . Quando os electroímanes estão magnetizados, os campos magnéticos do íman permanente e electromagnetos co-operar ou interagir uns com os outros, de modo a gerar um binário de rotação.

Mecanismo de excitação de comutação 17 para excitar ou sequencialmente magnetizando os electromagnetos 16a através 16L é composta basicamente por um circuito de excitação convencional para o fornecimento de corrente contínua para cada enrolamentos dos electromagnetos 16a através de 16L .  Nesta forma de realização, a porção de comutação eléctrico para modificar para alimentar os electromagnetos 16a através 16L inclui uma pluralidade de sensores ópticos 18 e uma placa de escudo luz 19 para transformar os sensores ópticos ON e OFF como mostrado na Fig.6 .

Os sensores ópticos 18 são afastadas uma da outra com um espaço entre elas para permitir que a chapa de luz 19 para passar através de um elemento emissor de luz e um elemento receptor de luz. Os sensores ópticos 18 estão dispostos na superfície exterior de uma das placas laterais 10a igualmente espaçados entre si ao longo do perímetro, de modo que elas são posicionadas para corresponder aos electromagnetos 16a através 16L (por exemplo, o sensor óptico 18 é mostrado para ser descartado na superfície exterior da placa de lado traseiro). A placa de blindagem leve 19 está fixo ao veio de saída de rotação 11 na sua extremidade, a placa de blindagem leve saliente do lado traseiro da placa 10a na qual os sensores ópticos são montados. De acordo com a forma de realização ilustrada, quando um sensor óptico especial 18 é bloqueada pela luz placa de blindagem 19 , o electroíman que corresponde a tal sensor óptico 18 é alimentado com energia eléctrica.

O funcionamento da primeira forma de realização descrita acima será explicado com referência ao 4A através Fig.4H .

Quando os eletroímãs 16a através de 16L não são fornecidos com eletricidade por meio do mecanismo de excitação de passagem 17 , a eletroímãs 16c, 16d, 16g, 16h, 16k e 16L oposição ao dentes magnéticos 14b com um pequeno intervalo entre elas servem apenas como um magnética de material disposto dentro do campo magnético do íman permanente 13 (ver a porção sombreada na 4A ), de modo a absorver os dentes magnético 14b , e o rotor 12permanece estacionária.

Page 344: Apêndice 1.docx

Quando os electromagnetos 16a, 16e e 16i posicionada adjacente à porção limite, 14c1, 14c3 e 14c5 formado entre os respectivos entalhes 14a e os dentes magnético 14b são magnetizadas ou animado simultaneamente por meio do mecanismo de mudança de excitação, como mostrado na Fig. 4B , o campo magnético do magneto permanente 13 e os campos magnéticos dos electromagnetos a 16a, 16e e 16i interagir uns com os outros, de modo que um fluxo magnético 14d que passa através do corpo magnético 14 instantaneamente converge para o electromagnetos 16a, 16e, e 16i .   Desta forma, o rotor 12 é transmitida com um binário de rotação numa direcção em que o fluxo magnético 14d irá ser alargada, ou seja, a direcção para a esquerda como se vê naFig.4B .

Fig.4C através Fig.4G ilustram a mudança na largura do fluxo magnético 14d de acordo com a rotação do rotor 12 .   Quando a largura do fluxo magnético fica maximizado, ou seja, quando apenas os dentes magnéticos 14b se opõem aos electromagnetos 16a , 16e e 16i , enquanto os entalhes 14a são deslocadas completamente afastado do electromagnetos 16a, 16e e 16i , a largura do fluxo magnético 14d é maximizada.   Assim, uma força de absorção que actua entre o íman permanente 13 e o electromagnetos 16a, 16e e 16i é maximizada.   Por outro lado, o binário de rotação que actua sobre o rotor 12 se torna zero. Antes de o binário de rotação que actua sobre o rotor 12, torna-se zero, isto é, como a porção limite, 14c1, 14c3 e 14c5 outra abordagem electromagnetos16b, 16f e 16j posicionado à frente de (no que diz respeito ao sentido de rotação), respectivamente, o electromagnetos 16a, 16e e 16i são desmagnetizado e eletroímãs 16b, 16f e 16j está animado ou magnetizado por meio da mudança-over mecanismo de excitação 17 . Assim, o fluxo magnético 14d converge para o electromagnetos 16b, 16f e 16j , como mostrado na Fig.4H , de modo a que um torque rotacional age sobre o rotor, como descrito acima. Em seguida, o electromagnetos 16c, 16g e 16k estão animado.   Quando a porção limite, 14c1, 14c3 e 14c5 abordagem mais electromagnetos 16d, 16h e16L posicionada em frente em relação ao sentido de rotação, em resposta à rotação do rotor 12 , o electromagnetos 16c , 16g e 16k são de-magnetizado e os eletroímãs 16d, 16h e 16L são energizados ou animado. Como explicado acima, a excitação sequencial ou energização do electromagnetos 16a através 16L provoca interacção entre o fluxo magnético do íman permanente 13 e os electromagnetos 16a através 16L , pelo que um binário de rotação é aplicada ao rotor 12 . Quando isto ocorre, um binário de rotação é gerado entre um dos pólos magnéticos do íman permanente 13 (por exemplo, N-poste) e os pólos magnéticos (por exemplo, S-postes) dos electromagnetos 16a através 16L posicionado na respectiva extremidades axiais. Um binário de rotação também é gerada entre o outro pólo magnético (por exemplo, S-pólo) do íman permanente 13 e o outro pólo magnético (por exemplo, N-pólo) de cada um dos electromagnetos 16aatravés 16L posicionado na outra axial fim. Deve notar-se que, de um pólo magnético, por exemplo N-pólo, do íman permanente 13 , alguns dos electromagnetos 16a através 16L são magnetizados apenas para S-pólo, impedindo assim a formação de um circuito magnético, devido à passagem do fluxo magnético dos electromagnetos excitados através de um dos electromagnetos adjacentes, o que tende a produzir N-pólos magneticamente semelhantes à do íman permanente 13 . É também de notar que, no outro pólo magnético, por exemplo S-pólo, do íman permanente 13 , alguns dos electromagnetos está magnetizado apenas a N-pólo, impedindo assim a formação de um circuito magnético, devido à passagem do fluxo magnético dos

Page 345: Apêndice 1.docx

electromagnetos excitados através de electromagnetos adjacentes, o que tende a provocar S pólos magneticamente semelhantes à do íman permanente 13 .   O fluxo magnético do íman permanente 13 através das passagens de corpos magnéticos 14 , de modo a ser convergentes para os electromagnetos excitados (vide o fluxo magnético 14d mostrado na Fig.4 através Fig.4H ), formando assim zonas mortas, através do qual nenhum fluxo magnético passa, nos corpos magnéticos 14 numa posição oposta aos electromagnetos un-excitadas.   Assim, nenhuma força que é gerada que tendem a impedir a rotação do rotor 12 . Em vista da energia eléctrica aplicada para os electromagnetos 16a através 16L , substancialmente toda a energia eléctrica aplicada é utilizado para contribuir para a rotação do rotor 12 .   Por outro lado, e tendo em conta a energia magnética do íman permanente 18 , todo o energia magnética contribui para a rotação do rotor 12 . É também de notar que, uma vez que a entalhes 14a e os dentes magnético 14b são alternadamente dispostas na periferia exterior dos materiais magnéticos 14 que têm uma configuração em ângulo agudo visto 4A a Fig.4H , e os electromagnetos está disposta numa posição cada um correspondendo às porções de fronteira entre os entalhes e os dentes magnéticos, é possível que a linha de força magnética, gerados em cada intervalo entre as porções delimitadoras e os electromagnetos quando os electromagnetos está animado, para ser inclinada num grau substancial, de modo que um grau suficiente de binário de rotação pode ser obtido após excitação inicial dos electromagnetos. O resultado obtido durante um teste de funcionamento real do motor de acordo com a primeira forma de realização é mostrada na FIG 1 a FIG 3 . Aço puro foi utilizado como um material magnético. O material magnético foi de 30 mm de espessura e formada para ter dentes magnéticos de 218 mm de diâmetro e os entalhes de 158 mm de diâmetro. Um íman de ferrite foi utilizado como um íman permanente.   A força magnética do íman era 1000 gauss.  da energia eléctrica de 19,55 watts foi aplicado para os electromagnetos em 17 volts e 1,15 ampères.   As condições acima produziu uma velocidade de rotação de 100 rpm, com um binário de 60,52 kg-cm e uma produção de 62,16 watts. Formas de realização alternativas serão explicados abaixo com referência à Fig.6 através Fig.9 .

A forma de realização modificada, mostrada na figura 6 é semelhante à do motor apresentado como a primeira concretização, como mostrado na Figura 1através Fig.3 , com a excepção de que cada electromagneto 160 usado como parte do estator, compreende um núcleo de ferro 161 tendo um par de pernas162 que se prolongam em direcção à periferia exterior dos corpos magnéticos (periferia exterior dos dentes magnéticos 14b ), cada uma das pernas ser enrolado com bobinas 163 . Os restantes componentes são basicamente idênticos aos do o motor mostrado na Figura 1 através Fig.3 . Na figura 6 , os componentes semelhantes aos da Figura 1 através Fig.6 são indicadas pelos mesmos números de referência.    Deve notar-se que cada bobina 163 é fornecido com energia eléctrica, de modo que uma perna 162 lateral (à esquerda na fig. 6 ) de cada um dos núcleos de ferro 161 é magnetizado para ser S-pólo oposto que é magneticamente para o pólo magnético (N-pólo) do corpo magnético confrontando 14 , enquanto a perna 162 , disposta na outra extremidade de cada um do ferro núcleos é magnetizado para ser N-pólo oposto que é magneticamente para o pólo magnético (S pólos) do corpo magnético confrontando 14 . De acordo com esta forma de realização modificada, é possível reduzir significativamente a dissipação do fluxo magnético criado pelos electromagnetos160 em intervalos definidos entre cada uma das superfícies de os

Page 346: Apêndice 1.docx

pólos magnéticos dos electromagnetos 160 e as periferias exteriores dos dentes magnéticos 14b dos corpos magnéticos 14 . Uma forma de realização alternativa representada na figura 7 é semelhante à do motor mostrado na Figura 1 através Fig.8 , com a excepção de que: um corpo magnético adicional 14 está montado sobre o eixo de saída rotativa 11 no ponto médio é axial; dois magnetos permanentes 130 são montados livremente no veio de saída 11 da maneira mostrada na figura 6 ; e cada um núcleo de ferro 165 é fornecido com três pernas 166 posicionados nas extremidades axiais opostas e ponto médio do mesmo e estendendo-se para a respectiva periferia exterior dos corpos magnéticos, com as pernas 166posicionadas em extremidades opostas axiais dos respectivos núcleos de ferro 165 sendo recobertas uma bobina 167 , a qual forma electromagnéticos 164.   Os restantes componentes são substancialmente os mesmos que os do motor mostrado na Figura 1 através Fig.3 .   Deve notar-se aqui, que o veio de saída rotativo 11 pode ser formada a partir de quer dos materiais magnéticos ou materiais não magnéticos. Como mostrado na Fig.7 , cada uma das bobinas 167 é fornecido com energia eléctrica, de modo que as pernas 166 posicionados nas extremidades axiais opostas de cada um dos núcleos de ferro 164 é magnetizado para ser S-pólo oposto que é magneticamente para o pólo magnético ( N-pólo) do corpo magnético confrontar 14 . Por isso, a perna 166 posicionada no ponto médio do núcleo de ferro 165 é magnetizado para ser N-pólo oposto que é magneticamente para o pólo magnético (S pólos) do corpo magnético confrontando 14 . Nesta forma de realização, é também possível, como na forma de realização modificada, mostrada na figura 6 , para reduzir de forma significativa as fugas do fluxo magnético gerado pelos electroimanes 164 .   Além disso, também é possível obter um binário de rotação entre a perna 166 posicionada no ponto médio do núcleo de ferro e o corpo magnético 14 posicionado no ponto central axial do eixo de rotação de saída 11 .   Por conseguinte, um binário de rotação mais elevada pode ser obtida com a mesma quantidade de consumo de energia, em comparação com a forma de realização mostrado na Fig.6 . Uma outra forma de realização mostrada na figura 8 é semelhante à do motor mostrado na Figura 1 , embora Fig.3 , com a excepção de que um magneto permanente magnetizado na direcção radial, do que na direcção axial é empregue.   O íman permanente 131 de uma configuração anular tem, por exemplo, N-pólo na periferia exterior e S-pólo na periferia interior.   O íman permanente 131 é recebido dentro de uma cavidade 14e previsto no respectivo corpo magnético 14 na porção intermédia do mesmo como disposta na oposto extremidades axiais do eixo de saída rotativa 11 . Os restantes componentes são idênticos aos do motor mostrado na Figura 1 , embora Fig.3 . Os componentes idênticos aos do o motor mostrado na Figura 1 , embora Fig.3 são designados pelos mesmos números de referência. Deve notar-se que Nesta forma de realização, também podem empregar os electromagnetos 160mostradas na figura 6 .    Nesta forma de realização, o eixo de rotação de saída 11 pode ser formada a partir de materiais magnéticos, em vez de materiais não magnéticos. Outra forma de realização mostrada na figura 9 é similar à do motor mostrado na Figura 1 , embora Fig.3 , com três excepções.   A primeira excepção é que um magneto permanente magnetizado na direcção radial, do que na direcção axial é empregue.   O íman permanente 131 tendo uma configuração anular tem, por exemplo, N-pólo na periferia exterior e S-pólo na periferia interior. O íman permanente 131 é recebido dentro de uma cavidade 14e previsto no respectivo corpo magnético 14 na porção intermédia do mesmo como dispostos nas extremidades opostas axiais do eixo de rotação de saída 11 .   A segunda excepção que é um corpo magnético adicional 14 está disposto na ponto médio

Page 347: Apêndice 1.docx

axial do eixo de rotação de saída 11 . Finalmente, a terceira excepção é que o núcleo de ferro 165 é fornecido com três pernas 166 dispostas nas extremidades opostas axiais e o ponto médio do mesmo, respectivamente, e estendendo-se para a periferia exterior do corpo magnético 14 , com as pernas posicionadas no axial oposta sendo as extremidades da ferida, com as respectivas bobinas, de modo a formar um electroíman 164 . Os restantes componentes são idênticos aos do motor mostrado na Figura 1 , embora Fig.3 . Os componentes idênticos aos do motor mostrado na Figura 1 , embora Fig.3 são designados pelos mesmos números de referência. 

Como mostrado na figura 9 , cada bobina é alimentada com tensão de modo a que as pernas 166 dispostas em extremidades axiais opostas do núcleo de ferro 165 são magnetizados para ser S-pólo oposto que é magneticamente para o pólo magnético (N-pólo) da confrontando corpo magnético 14 .    Por isso, a perna 166 disposta no ponto médio do núcleo de ferro 165 é magnetizado para ser N-pólo oposto que é magneticamente para o pólo magnético (S pólos) do corpo magnético confrontando 14 . De acordo com a forma de realização descrita acima, o eixo de rotação de saída 11 pode ser formada a partir de materiais magnéticos, em vez de materiais não magnéticos.   Com esta forma de realização, é possível obter o mesmo efeito que o obtido com o modo de realização mostrado na Fig.7 .

Além disso, as formas de realização alternativas mostradas na Fig.10A a Fig.10C são semelhantes ao motor mostrado na Figura 1 , embora Fig.3 , com a excepção de que: tal como as concretizações mostradas na figura 8 e figura 9 , um íman permanente anelar 131 é empregue, que é recebido numa cavidade 140e fornecida na porção central 140 do corpo magnético 140 ; o corpo magnético 140 é fornecido com entalhes 140a na porção periférica exterior da mesma, de modo que a folga G entre o corpo magnético 140 e o electromagneto torna-se gradualmente mais largo no sentido de rotação do rotor; e os electromagnetos que se confrontam ao espaço G com uma largura intermédia como posicionado entre os electromagnetos que se confrontam ao espaço G com uma largura mais estreita e os electromagnetos que se confrontam ao espaço G com uma largura mais ampla está animado ou magnetizados de uma forma sequencial.   Os restantes componentes são idênticos aos do motor mostrado na Figura 1 , embora Fig.3 .   Na Fig.10A a Fig.10C , os componentes idênticos aos da figura 1 , embora Fig.3 são designados pelos mesmos números de referência. A este respeito, deve notar-se que o número de referência 140d indica fluxo magnético que passa através do corpo magnético 140 , de modo a ilustrar condição convergente de tal fluxo magnético em consequência da excitação dos electromagnetos. Na forma de realização acima descrita Assim, é possível uma rotação do rotor no sentido contrário ao dos ponteiros do relógio tal como visto na Fig.10A , por exemplo, excitando a electromagnetos 16a, 16d, 16g e 16j , como mostrado na Fig.10A , em seguida, o electromagnetos 16c, 16f, 16i e 16L , como mostrado na Fig.10B , e, em seguida, o electromagnetos 16b, 16e, 16h e 16k .   De acordo com esta forma de realização, é possível obter uma força de rotação estável, assim como uma rotação maior binário, embora o número de rotações é reduzida em comparação com a forma de realização acima. Como mostrado na Fig.10A , quatro entalhes 140a são fornecidos.   Deve notar-se, no entanto, que dois ou três   entalhes pode ser fornecida.   É também possível ligar o material magnético 140 para o eixo de saída de rotação 11 de uma maneira excêntrica em sua totalidade, sem fornecer entalhes 140a . Fig.11A através Fig.11H são diagramas ilustrativos que mostram o

Page 348: Apêndice 1.docx

funcionamento da segunda forma de realização da invenção, quando desenvolvida em um tipo motor linear. De acordo com esta forma de realização, um corpo móvel 21 está adaptado para ser movido ao longo de uma pista linear 20 de um tipo de rolo de transportador. A faixa inclui uma estrutura sobre a qual uma pluralidade de rolos são posicionados em paralelo   em relação um ao outro.    Um íman permanente 22 é montado sobre o corpo móvel 21 .   Um corpo magnético 23 de uma configuração em forma de placa é fixa ao íman permanente 22 no a superfície superior, de modo a formar um elemento móvel.   Deve notar-se que o fluxo magnético do íman permanente 22 passa através do corpo magnético23 . Uma pluralidade de electroímans 25a, 25b, 25c, 25d e assim por diante são dispostos acima do elemento móvel 24 ao longo do trilho linear posicionados paralelamente uns aos outros.   Estes electromagnetos constituir um estator 25 .   Circuitos magnéticos dos electromagnetos 25a, 25b, 25c, 25d , e assim por diante, são independentes uns dos outros, de modo que os electromagnetos são magnetizados de uma maneira sequencial por meio de comutação e mecanismo de excitação (não mostrada), de modo a ter uma polaridade oposta magnético para o pólo magnético do íman permanente 22 .   Poder veios de saída 21a estão ligadas a uma superfície lateral do corpo móvel 21 . Funcionamento da segunda forma de realização acima será explicado abaixo. Como mostrado na Fig.11A , e quando há electricidade é fornecida aos electromagnetos, a electromagnetos 25a e 25b posicionados acima do elemento móvel 24 estão sujeitas ao campo magnético do íman permanente 22 (ver a porção sombreada na Fig.11A ). Assim, tais electromagnetos absorver magneticamente o corpo magnético 23 , de modo que o elemento móvel 24 permanece para ser parado. Como mostrado na Fig.11B , e quando o electroíman 25c , posicionada em frente em relação à direcção em que o elemento móvel 24 se move, é excitado, o campo magnético do magneto permanente 22 e o campo magnético do electroíman 25c interagem uns com os outro, de modo que o fluxo magnético 23aque passa através do corpo magnético 23 converge instantaneamente em direção ao electroíman 25c .   Por isso, o elemento móvel 24 é magneticamente absorvida para o electromagneto 25c , de modo que ele é movido ao longo da pista linear 20 sob a força de propulsão actuando na direcção em que a largura do fluxo magnético 23a torna-se mais ampla, isto é, na direcção de uma seta mostrado na Fig.11B . Fig.11C através Fig.11E ilustrar uma alteração na largura do fluxo magnético 23a , em resposta ao movimento do elemento móvel 24 .    No ponto em que a largura do fluxo magnético 23a fica maximizado, ou seja, quando a extremidade dianteira do material magnético 23 do elemento móvel 24 está posicionado mesmo antes de passar pelo electroíman 25c , a largura do fluxo 23 fica maximizado.   Neste momento, a absorção magnética que actua entre o íman permanente 22 e o electromagneto 25c fica maximizado, mas a força propulsiva actuando sobre o elemento móvel se torna zero. Antes da força de propulsão actuando sobre o elemento móvel 24, torna-se completamente a zero, ou seja, quando a extremidade dianteira do corpo magnético 23 do elemento móvel 24 está prestes a passar pelo electroíman 25d , o mecanismo de excitação de comutação é actuado de modo a parar de excitação o electroíman 25c e de modo a iniciar a excitação do electroiman 25d .   Assim, o fluxo magnético 23a converge para o electromagneto 25d , como mostrado na Fig.11F , de modo que uma força de propulsão actua sobre o elemento móvel 24 , como na etapa anterior, .

Posteriormente, e em resposta a um movimento ulterior do elemento móvel 24 , a

Page 349: Apêndice 1.docx

largura do fluxo magnético 23a é reduzido conforme mostrado na Fig.11Ge Fig.11H , e, portanto, uma operação semelhante será repetida.

A excitação sequencial dos eletroímãs, como explicado acima, faz com que a interação entre os campos magnéticos de imã permanente 22 e eletroímãs, segundo o qual é aplicada uma força propulsora para o elemento móvel 24 . Deve notar-se que, quando a polaridade magnética do íman permanente 22 confrontando os electromagnetos é assumido como sendo N-pólo, o electroíman25c é magnetizado unicamente para ser S-poste, de modo a evitar a formação de um circuito magnético, em virtude de passagem do fluxo magnético entre o electroiman 25c através do electromagnetos adjacente 25b e 25d , que a formação, se ela ocorre, tende a fazer com que a polaridade dos electromagnetos para ser N-pólo idêntica à do pólo magnético do íman permanente 22 . Por conseguinte, e de um modo semelhante ao da primeira forma de realização, é gerada nenhuma força que tende a interferir com o movimento do elemento móvel 24 . Na presente invenção, uma pluralidade de electromagnetos que servem como um estator estão dispostos de tal modo que os seus respectivos circuitos magnéticos tornar independentes um do outro. Os electromagnetos são também dispostos de modo que eles são apenas magnetizado ou animado para ter uma polaridade magnética oposta à do pólo magnético do íman permanente confrontar. Assim, cada electromagneto está impedido de tornar-se magnetizado para a mesma polaridade da do íman permanente, o que pode ocorrer quando o fluxo magnético de um electroíman especial passa através de electromagnetos adjacentes.   Assim, nenhuma força irá ser exercida, que tende a interferir com o pretendido circulação de um rotor ou um elemento móvel.   Como resultado, a energia eléctrica aplicada aos electroimanes pode ser utilizado de forma eficiente, enquanto que, ao mesmo tempo, a energia magnética contido no íman permanente pode-se também utilizar de forma eficiente. As bobinas que constituem os electromagnetos sejam consistentemente fornecido com corrente eléctrica com a mesma polaridade, sem qualquer alteração, de modo que o aquecimento de bobinas pode ser evitada.   Além disso, é possível evitar os problemas de vibração e ruído que possa ocorrer devido a uma força repulsiva sendo gerada quando a polaridade da corrente eléctrica fornecida às bobinas é alterada.          

Page 350: Apêndice 1.docx

JOSEPH NEWMAN: ENERGIA GERADOR

 Patente WO8300963 17 março de 1983 Inventor: Joseph W.

Newman                                       

ENERGY geração do Sistema de terem uma maior produção de energia do que a entrada

                                                                                                                                                                                       Esta patente cobre um dispositivo que é reivindicada a ter uma potência de saída maior do que a potência de entrada necessária para executá-lo. RESUMO

Um sistema para gerar movimento óbvio trabalho, ou a energia electromagnética (campos de força) ou corrente eléctrica utilizando a energia electromagnética que torna-se uma questão e resulta numa maior produção de energia, do que a entrada inicial do meio de energia convencionais e ensinamentos.  Um primeiro forma de realização exemplar ( Fig.1 ) do gerador utiliza um fluido contido ( 117 ) que envolve uma série de imans alinhadas (120 ); enquanto uma segunda forma de realização exemplificativa ( Figura 3 ) utiliza um material especial ( 201 ) mantido estacionário entre dois ímans estáticos ( 202 , 203 ), tendo o material especial seus átomos alinhados mas mantendo o campo magnético resultante, pelo menos, substancialmente na sua superfície de delimitação; enquanto terceira e quarta formas de realização exemplares ( Fig.5 e Fig.6 ) utilizam uma bobina relativamente pesado ( 205 ) feito de fio de diâmetro relativamente grande de comprimento relativamente grande e número de loops e comprimento e uma relativamente pequena corrente de energização de conduzir um rotativo ímã permanente ( 200 ).                                                                                                                        

 DESCRIÇÃO ANTECEDENTES DA INVENÇÃO

 1. Campo do invento:A presente invenção refere-se genericamente a dispositivos ou sistemas (incluindo métodos) para a geração de energia utilizável, como por exemplo, energia eléctrica a partir de campos electromagnéticos, a energia eléctrica ou de campos electromagnéticos a partir da matéria, e, mais particularmente, a dispositivos ou sistemas (incluindo métodos) para a produção de corrente eléctrica fluir para uso como energia elétrica, e os campos magnéticos de força que causam movimento (trabalho óbvio) ou fluxo de corrente eléctrica ou para

Page 351: Apêndice 1.docx

aumentar a energia potencial eletromagnético disponível para uso ou energia mecânica disponível para uso. 2. Técnica Anterior:Houve muitos dispositivos propostos ao longo dos anos para a produção de energia elétrica-, com fricção mecânica, termo-eletricidade, photoelectricity, piezoeletricidade, eletroquímica e indução eletromagnética, sendo o principal formas de energia primária, capazes de produzir eletricidade. Destes, a única fonte significativa de energia elétrica comercial tem sido as ações mecânicas de geradores elétricos, e de energia elétrica móvel a ação química das baterias tem sido importante. Movimento utilizável resultou das interações entre a entrada da energia elétrica e do magnética e / ou campos eletromagnéticos de força (motores elétricos) e do calor ou da luz como resultado da entrada de corrente elétrica através de sistemas convencionais mecânicas, aquecedores, lâmpadas, etc. Todos os sistemas da técnica anterior são projetados de acordo com leis matemáticas rígidas ensinadas tanto em física e engenharia elétrica que coincidem com a hipótese rigidamente aceito pelas comunidades industriais e científicas relativas a Segunda Lei da Termodinâmica (1850). A partir do exposto hipótese geralmente aceite também tem sido geralmente aceite e rigidamente ensinado em física e engenharia elétrica que a corrente elétrica que flui em um circuito fechado de uma bateria, gerador elétrico, etc. é utilizado no dispositivo mecânico a ser operado por este fluxo de corrente elétrica, e que toda essa corrente elétrica produção de sistemas de só colocar para fora a maior parte do trabalho igual ao trabalho inicialmente colocar no sistema, ou de acordo com as leis de aceitação geral afirmando que um sistema de geração de energia elétrica em particular era apenas capaz de uma determinada produção de energia e não mais. Estas crenças têm até esta data ainda permanecia rígida em ambos as comunidades industriais e científicas, apesar da prova de Einstein equação E = mc2  reatores nucleares converter matéria em energia eletromagnética utilizável na forma de calor, que converte água em vapor para girar turbinas convencionais para a produção de corrente elétrica por meio de geração elétrica convencionais. Este sistema é extremamente ineficiente usando menos do que 1% da energia do átomo e produzindo um dilúvio de materiais contaminados que causou um problema grave quanto à eliminação segura. Além disso, os geradores eléctricos básicos é usado em todo o mundo hoje utilizam o princípio de provocar o movimento relativo entre um condutor eléctrico (por exemplo um rotor) e um campo magnético produzido por um magneto ou um electroíman (por exemplo, um estator), todos utilizando a geralmente aceite hipótese de que quanto maior for a velocidade relativa ou movimento entre os dois estão em causa e a mais normal ou perpendicular ao movimento relativo do material condutor para as linhas de força do campo electromagnético, a maior será a eficiência da técnica anterior eléctricos gerador. Além disso, todos os sistemas da técnica anterior baseiam-se na hipótese geralmente aceite de que quanto maior for a condutividade eléctrica do material a ser movido através do campo, mais eficiente será a produção de energia eléctrica. A partir do exposto hipóteses geralmente aceite, que também tem sido geralmente aceite que deve haver sempre movimento entre, por exemplo, os elementos do rotor e do estator, e que os condutores eléctricos apenas geralmente aceites, isto é, materiais com elevada condutividade eléctrica, irá servir eficazmente em um sistema de geração elétrica. No entanto, em um dos sistemas ( Fig.3 ) da presente invenção, a geração eléctrica pode ocorrer com elementos relativamente estáticos e com materiais que

Page 352: Apêndice 1.docx

não são geralmente consideradas como sendo de elevada condutividade eléctrica, embora, naturalmente, a presente invenção pode igualmente utilizar elementos com movimento relativo, bem como materiais de elevada condutividade eléctrica, geralmente aceite, se assim for desejado, como ocorre nos sistemas da presente invenção ilustrado na Fig.5 e Fig.6 . A técnica anterior não conseguiu compreender certos aspectos físicos da matéria e da maquiagem de campos eletromagnéticos, que falha é corrigida pela presente invenção.  BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

Para uma melhor compreensão da natureza e objectos do presente invento, deve ser feita referência à seguinte descrição detalhada, tomada em conjunto com os desenhos anexos, em que partes semelhantes são dados números de referência semelhantes e em que: 

 A Fig.1 é uma vista lateral esquemática em generalizada, forma representativa de uma primeira forma de realização de um gerador eléctrico com base nos princípios e as directrizes da presente invenção. 

 Fig.2 é um close-up de uma forma geral de um elemento pick-up carga elétrica que pode ser usado no gerador ilustrado na figura 1 . 

Page 353: Apêndice 1.docx

 Fig.3 é uma vista esquemática em generalizada, forma representativa de uma segunda forma de realização de um gerador eléctrico com base nos princípios e as directrizes da presente invenção. 

 Fig.4 é uma vista esquemática em generalizada, forma representativa das partículas negativos e positivos que exibem acções giroscópicos que emanam de um íman para formar um campo electromagnético. 

Page 354: Apêndice 1.docx

   

 FIG 5 e FIG 6 são vistas esquemáticas em forma generalizada, representativa da terceira e quarta formas de realização de um gerador eléctrico combinado e do motor utilizando um relativamente grande bobina estática, energizado por uma corrente relativamente baixa condução de um íman rotativo, em que na forma de realização Fig.5 o íman rotativo está posicionado ao longo do lado da bobina e na forma de realização da Fig.6 o íman rotativo está posicionado dentro da abertura do núcleo da bobina.  DESCRIÇÃO DETALHADA DAS FORMAS DE REALIZAÇÃO PREFERIDAS- : Princípios e Diretrizes Básicas

De acordo com os princípios da presente invenção e como geralmente representado na Figura 3 , um campo electromagnético 10 compreende fluxos de quanta ou partículas 20 , 30 de energia eléctrica que flui a partir de cada um dos pólos 21 , 31 de um íman (ou de electromagnetos) 40 para o outro pólo, seguindo as "linhas de força" 11 do campo eletromagnético.   Estas partículas 20 , 30 , que se acredita estar viajando na velocidade da luz, estão sempre saindo de uma extremidade 21 , 31 , respectivamente, do ímã 40 e indo para o outro pólo 31 , 21 , respectivamente, que flui de uma fonte de energia relativamente elevada a uma fonte de energia de baixo. 

Page 355: Apêndice 1.docx

Estas partículas 20 , 30 são, acredita-se, cargas negativas e positivas e têm uma rotação produzindo um movimento giroscópico e siga as leis mecânicas de ação giroscópico. A massa de cada uma das partículas de 20 , 30 é igual à energia da partícula dividido pela velocidade da luz ao quadrado. A velocidade periférica do spin giroscópico das partículas se acredita ser a velocidade da luz. Para fins de ilustração apenas e como uma questão de nomenclatura, a carga de partículas positivas 20 está indo em uma direção ('-'N "para" S ") com uma rotação no sentido horário, e a partícula de carga negativa 30 está indo na direção oposta com uma rotação anti-horário.   É claro que, se uma partícula, como 20 ou 30 é invertida em torno graus de cem e-oitenta, torna-se a carga ou o tipo de partícula oposto. O campo eletromagnético 10 é, portanto, o fluxo ordenado das cargas positivas e negativas de 20 , 30 que se deslocam à velocidade da luz a partir da pólos norte e sul 21 , 31 , ao sul e ao norte pólos 31 , 21 , respectivamente, e seguir os caminhos do que é denominado na arte como "linhas de força" 11 do campo electromagnético 10 . Como é conhecido a partir das leis de giroscópios, uma partícula ou corpo giroscópico move em ângulos rectos na direcção de uma força aplicada. Assim, quando uma força é aplicada às partículas de energia eléctrica 20 , 30 , que vai mover-se perpendicularmente a essa vigor. Deve também notar-se a partir de conhecidas leis giroscópicos que a energia eléctrica partículas 20 , 30 , quando eles se movem com o seu eixo em linha reta giroscópico num objecto, que tendem a derrubar objecto linear, mas, se esse objecto atinge as partículas em um ângulo para o eixo, que não de graus zero ou de cem e-oitenta, as partículas são movidos para fora em um ângulo da reta. Além disso, é de notar que um campo magnético gerado por uma corrente que flui através de um fio vem das partículas negativas e positivas, tais como 20, 30 , com um fluxo de líquido de tais partículas que entram na mesma direcção mas com rotação oposto. No sistema e método da presente invenção, os princípios acima referidos servem de orientação no presente invento. Referência é ainda teve de páginas DD23 DD27 através do documento de informação e à página 8, linha 26 até a página 11, linha 23 da aplicação prévia do número de série 25907 e as suas figuras 7-10. A partir das divulgações anteriores, muitos dispositivos diferentes, estruturas e métodos são possíveis de incorporar os princípios e diretrizes do sistema da presente invenção, que, em geral, utilizam um material ou substância ou estrutura para colocar uma força no ângulo apropriado para o partículas giroscópicos 20 , 30 em que as partículas 20 , 30 de seguir um caminho ou caminhos que não se anulam, produzindo corrente elétrica nas saídas adequadas para uso posterior ou para aumentar disponível potencial de energia elétrica para uso final.    

Page 356: Apêndice 1.docx

-Primeira Personificação ( Fig.1 ) Uma forma de realização possível, utilizando os princípios exemplificativa do sistema da presente invenção está representado esquematicamente na figura generalizada da Fig.1 . 

 Como ilustrado na Figura 1 , proporciona-se um gerador de corrente eléctrica 100 que compreende um detentor exterior abrigando 115 e uma interior, a pressão contendo, invólucro fechado 116 nele suportado pelo suporte isolante 105 .    existir um vácuo na área 106 entre os dois elementos 115 , 116 , que é regulado de vácuo e induzida por meio da linha de vácuo 104 com o seu calibre 107 e o seu controlo da válvula 108 . O invólucro exterior 115 age como um guarda para campos de força magnética, e podem ser feitas, por exemplo, de ferro macio, enquanto o vácuo na área de 106 impede a fuga ou descarga de cargas eléctricas estáticas que possam desenvolver-se na parte externa da caixa interna 116 . Uma mistura de gás ou gás-líquido 117 que pode também incluir partículas sólidas, como por exemplo chumbo ou limalha de bronze, está incluído no interior do alojamento interior 116 em torno de uma série de imans alinhadas 120 transportadas por hastes isolantes ou suporte 121 e produzindo um nível elevado, combinado campo eletromagnético.   Os ímãs 120 , que podem ser, por exemplo ímãs criogênicas, têm o seu "norte" e "sul" pólos alinhados (como ilustrado pelo " Ns "e" Ss ") para que seus campos magnéticos se reforçam mutuamente. O nível do gás ou gás-líquido mistura 117 na caixa 116 é regulada por meio da linha 122 com o seu calibre 123 e controle de válvula 124 .   elétricos fios de saída atuais 119 são fornecidos e estendem-se até conectar eletricamente com uma pick-wire acima do sistema 118 (mostrado em grande plano na Fig.2 ), que pode ser, por exemplo, sob a forma de pequenos fios que formam uma rede ou malha estreitamente espaçadas ou de um corpo poroso ou uma folha de metal condutor, localizado dentro e estendido ao longo do fluido 117 no alojamento 116 . Note-se que um dedal de gás contém uma extraordinariamente grande número de organismos extremamente pequenos que se encontram em movimento contínuo, aleatório movendo-se a velocidades extremamente elevadas.   Assim, o fluido 117 aplica-se continuamente uma força para as partículas giroscópicos

Page 357: Apêndice 1.docx

(análoga às partículas 20 , 30 da Fig.3 ) que se move com a velocidade da luz ', o campo electromagnético de alta (produzido pelos imanes120 ) à medida que continuamente colidem uns com os outros, o que resulta no fluido 117 se tornar electricamente carregado.   O fluido carregado 117descarrega a sua carga eléctrica para a rede de arame de pick-up 118 posicionado no fluido, e assim a corrente eléctrica produzida e gerado é retirado para utilização através dos fios eléctricos de saída 119 . Como uma alternativa a ter contido internamente imans 120 , o campo electromagnético necessário no fluido 117 pode ser produzido por uma fonte localizada fora dos limites do fluido 117 , enquanto um campo significativa foi produzido dentro do fluido 117 .   

Page 358: Apêndice 1.docx

-Segundo Personificação (Fig.3) Uma forma de realização ainda mais generalizada exemplar utilizando os princípios do sistema da presente invenção é mostrado de forma esquemática naFig.3 . O gerador de corrente elétrica de 200 de Fig.3 compreende um elemento estendido 201 de um material especial tendo seus átomos especialmente alinhado para produzir corrente elétrica quando posicionado em um campo eletromagnético, mas que não o faz por sua própria exposição de qualquer campo magnético substancial fora de suas superfícies de fronteira mas substancialmente o campo contém dentro de si mesmo.   Isto está em contraste com materiais magnéticos "" que também têm átomo de alinhamento, mas que também exibem ou produzem um campo magnético substancial na área que o rodeia. O gerador 200 compreende ainda, por exemplo, dois imans 202 , 203 , com o seu pólos norte e sul voltadas uma para a outra, com o membro 201posicionado entre eles, e com os três elementos 201-203 realizada estático em relação ao outro.   Devido à natureza especial do material do elemento 201 e o seu átomo de alinhamento especial, vai produzir uma corrente directa através da linha de saída 204 como um resultado das acções de giroscópicos as partículas do campo electromagnético 205 produzido pelos magnetos de frente 202 , 203 , sobre especialmente os átomos alinhados no membro 201 , que fenómeno ocorre mesmo quando e mesmo que o membro 201 é completamente estático em relação aos ímans 212 , 203 . No entanto, pode ser desejável em algumas aplicações para permitir ou produzir algum movimento relativo entre os elementos gerador de 201-203 .   A linha de saída 204 estende-se a uma "carga" apropriado 206 para a utilização da corrente eléctrica gerada pelo gerador 200 .    Uma linha de retorno 207 completa o circuito de volta para os Estados- 201 . Com base em experiências à data, acredita-se que o latão e chumbo são materiais que podem ter os seus átomos especialmente alinhado para interagir com as partículas giroscópicos (análogas às partículas 20, 30) que circulam entre os imanes 202, 203 e conterá substancialmente dentro da sua superfície limites do campo magnético produzido pelos átomos ou moléculas alinhadas. No que diz respeito à produção de material adequado com alinhamento átomo para o membro 201 , é de notar que a maioria dos materiais parecem alinhar os seus átomos em direcções aleatórias quando formada por métodos convencionais de produção.   No entanto, observa-se que certos materiais podem ser feitos magnética , colocando o material num campo electromagnético, enquanto se arrefecia a partir de uma temperatura de cerca de um mil graus centígrados.   O magnetismo é o resultado do alinhamento átomo do material numa dada direcção (ver páginas DD19 DD21 através do documento de divulgação).   Todos os materiais são afectado, de modo a alinhar as linhas paralelas ou transversais da força quando em um poderoso campo electromagnético.   Assim, se um material enquanto está a ser formada é arrefecida num campo electromagnético extremamente poderoso, os átomos de o material terá uma tendência em particular.   O alinhamento átomo direcção pode ser variada, dependendo se o campo electromagnético foi alinhado com o material ou com um ângulo de noventa graus com o material.   Isto iria resultar em átomos de um material que tem nomeadamente a sua direcção de rotação electromagnética principalmente ao longo do mesmo eixo. No entanto, apenas tendo átomo de alinhamento não é suficiente.   Além disso, o material para a invenção deve ser tal que ele apresenta muito pouco ou nenhum campo magnético na área que o rodeia.   Assim deve notar-se que o campo electromagnético exterior que ocorre no alinhamento átomo do íman convencional

Page 359: Apêndice 1.docx

não é duplicado no material da invenção, porque a energia electromagnética resultante do alinhamento átomo no material da invenção irá ser primariamente contido dentro dos limites do material Acredita-se que o chumbo, feita supercondutor por imersão numa banho de, por exemplo hélio líquido, é um material especial e pode, por exemplo, servir como o material para o membro de 201 . Isto resulta em ter, em seguida, um material que iria colocar uma força no ângulo adequado em partículas do tipo que se deslocam em giroscópicos o campo electromagnético de modo a provocar uma EMF para ser produzida, mesmo quando o material foi ainda sentado.   (Ver também o primeiro parágrafo da página DD23 e parágrafos quarto, de A a E, da página DDl9 do documento de divulgação). Acredita-se que o alto, conter as pressões, bem como outros métodos, pode também produzir o alinhamento átomo provavelmente como os átomos de um condutor ou qualquer material irá reagir a uma força externa suficiente.   (Ver o primeiro parágrafo da página DD35 do documento de divulgação).   Esta possibilidade também é indicado pelo fato de que golpes duros ou impactos vai desmagnetizar um ímã. O procedimento adequada de material de produção de obtenção do alinhamento com o átomo de campos contidos internamente de força fará com que a libertação controlada de energia eléctrica em campos electromagnéticos de força, quando o material da invenção é colocado nas linhas de força do campo electromagnético.  -Terceira E quarta concretizações (Fig.5 e Fig.6) A.   princípios relacionados1. Numerosos testes científicos e experiências feitas pelo inventor indicam que o campo magnético resultante a partir de uma corrente eléctrica que flui através de um condutor é o resultado do alinhamento átomo de dentro desse condutor a uma velocidade extremamente elevada com uma capacidade de inverter átomo alinhamento com a mesma rapidez, sem a histerese magnética associada com materiais convencionais considerados "magnético".   Antes dessa época, acreditava-se e ensinou pela comunidade científica que o campo magnético associado a um transporte de corrente eléctrica condutor foi o resultado da própria corrente elétrica e não do condutor material, por exemplo, o cobre, o que foi considerado como "não magnético."   Até mesmo o inventor foi influenciado e enganar por esses ensinamentos e tentou explicar e justificar os ensinamentos anteriores mecanicamente, como se vê na página DD-27 do documento de informação que é uma parte importante do presente pedido de patente. No entanto, como ensinado no presente invento, o que acontece é que mecanicamente as partículas que compõem o giroscópicos corrente eléctrica em movimento num condutor interage com a composição electromagnética dos átomos do condutor, fazendo com que se alinhar de forma extremamente rápida, desse modo libertando, em seguida, alguns sua eletromagnética make-up na forma de um campo magnético exatamente como explicado em grande detalhe para materiais magnéticos convencionais no documento de divulgação. Isto é facilmente comprovada e compreendido tomando por exemplo, um tamanho de calibre 14 condutor de um pé de comprimento, enrolando-a em uma bobina e a conexão do enrolamento de um medidor e uma bateria de 1,5 volt.    A corrente total registado no contador será 1,5 ampères e a força do campo magnético criada a partir do condutor curto será extremamente pequeno.   Em seguida, o mesmo tipo de teste é executado outra vez, mas com o comprimento do condutor aumentou para, por exemplo, duas mil pés, mas ainda numa bobina.   O total corrente registado no medidor irá agora ser consideravelmente menor, mas a

Page 360: Apêndice 1.docx

força do campo magnético emitido a partir do condutor irá agora ser extremamente grande! Isto mostra que o campo magnético não é o fluxo de corrente eléctrica, mas é o resultado de interações das partículas giroscópicos que compõem a corrente eléctrica que interage com os átomos do condutor!   Isto faz com que as partículas giroscópicos da corrente eléctrica não a ser capaz de fazer o circuito volta para a bateria de forma a rapidamente, e, por conseguinte, o medidor mostra menos corrente utilizada. O campo magnético é o resultado do alinhamento átomo do condutor.    Os mais átomos de um condutor (até um ponto), o campo magnético mais forte produzida a partir de uma dada quantidade de entrada de corrente eléctrica.   Novamente, isto pode ser comprovado, alterando o diâmetro dos condutoresfios, e, com os comprimentos que são os mesmos, o campo magnético mais forte irá resultar a partir do condutor com o maior diâmetro.   A razão para isto é que existem mais condutores átomos de interagir com as partículas giroscópicos da corrente elétrica movendo-se através do condutor, o que resulta em um maior número de átomos que conduzem a ser alinhado, assim, em seguida, liberando um pouco de sua eletromagnética make-up, exatamente como foi explicado em grande detalhe no documento de divulgação como sendo possível que toda a matéria. Se o campo magnético produzido foi estritamente com base na quantidade de corrente que passa através de um condutor, tal como ensinado na arte anterior, em seguida, o campo magnético mais forte resultaria quando a corrente passou por um grande diâmetro e condutor de comprimento curto, porque o fluxo de corrente através do circuito inteiro é maior que a altura.   No entanto, experiências provam que o mais curto é feito de um condutor, o maior fluxo de corrente através de todo o circuito e quanto menor a força do campo magnético em torno desse condutor. O tempo que é feita mesmo condutor (up para um ponto), o maior o campo magnético em torno da massa total do condutor e a menos corrente que faz com que o circuito completo de todo o sistema. Razão: mais átomos!  2. Numerosos testes e experiências científicas feitas pelo inventor também indicam que o campo magnético criado quando uma elétricos movimentos atuais em um condutor não utiliza a energia mensurável ao realizar óbvia ou não-óbvia de trabalho, força ou poder.   Isto é verdade não importa quão forte ou como imenso o poder do motor ou eletroímãs é. Motivo: o campo magnético proveniente do condutor é o resultado do alinhamento átomo extremamente rápida dentro desse condutor.   Por isso, a energia no campo magnético é a energia que compõe os átomos do condutor!   Esta energia é, literalmente, a equação de E = MC2 Einstein e, portanto, se acredita que a energia estar se movendo na velocidade da luz. Esta utilização de energia não pode ser medida por instrumentos de medição de hoje. Isso tem sido explicado em grande detalhe noDocumento de Divulgação e acredita-se ser verdade de toda a matéria! 3. O mesmo é verdade para a corrente eléctrica que vem a partir de uma bateria convencional. A energia electromagnética proveniente da bateria é a energia que faz com que os átomos do material da bateria! Novamente este uso de energia não é mensurável por instrumentos de medição de hoje. Metros eléctricos de todos os tipos são simplesmente dispositivos mecânicos, os quais medem a quantidade de corrente eléctrica que entra em que instrumento.Eles não medem a quantidade de massa que tenha sido convertida em energia electromagnética. Ensinamentos presentes no estado de ciência de que a energia elétrica que flui de uma bateria é usado para cima no dispositivo accionado por esse fluxo de corrente elétrica.   Isso não é verdade em tudo!   A energia eletromagnética

Page 361: Apêndice 1.docx

liberada pelo átomo de make-up de uma bateria tem uma relativamente infinita capacidade de fazer óbvia de trabalho, força ou poder. Isto é facilmente comprovado mesmo com um pequeno motor e uma bateria de 1,5 volt.   Com uma bateria ligada ao motor a operá-lo e com um medidor de tomar leituras, o motor é depois parou de rodar fisicamente mantendo fisicamente ou imobilizar o eixo.    Naquele momento em que o motor está a executar nenhum trabalho óbvio, de força ou de energia, mas o aparelho vai registar-se um maior fluxo de corrente.   Os magnetos do motor pode ser retirado e a leitura continua a ser a mesma.   Se a corrente eléctrica a ser utilizado para operar o motor, o aparelho pode registrar mais atual quando o motor estava funcionando. A corrente elétrica não só irá operar o motor, mas, uma vez que flui através do circuito completo de volta para a bateria, ele também faz um trabalho adicional com base nas leis de Faraday da eletrólise dentro da própria bateria.   O que aconteceu é que a energia eletromagnética liberada pelo átomos do material da bateria depois de terem completado o circuito, em seguida, tomar um "atalho" e mover grandes pedaços da massa de um material da bateria para o outro material da bateria.   O inventor afirmou e demonstrou durante o documento de divulgação que o efeito da gravidade foi o efeito não-óbvia de energia eletromagnética.   Uma vez que os materiais da bateria ter combinado, o desejo extremo para os dois materiais para mesclar está fisicamente reduzida.   Estes materiais tentará esta fusão de qualquer maneira possível e, se a corrente elétrica inicialmente libertado a partir de uma bateria não é permitida por meios mecânicos para completar o circuito de volta dentro de si mesmo, a energia electromagnética, em seguida, nos meios mecânicos perpetuamente irá (em um parente, um sentido teórico) execute o trabalho óbvio, de força ou de energia.   O razão: a força que iniciou esse fluxo de corrente (electromagnética composição de átomos de material) é constante, semelhante à pressão hidráulica, com a notável excepção de que se está movendo acredita-se à velocidade da luz e irão interagir com o electromagnético make-up dos átomos de outros materiais, levando-os a liberar alguns de seus eletromagnética make-up na forma de um campo magnético.   Isso, então, múltiplos, a capacidade para fazer óbvia ou não-óbvia de trabalho, força ou poder, que pode, então, reagir com outra bobina de condução ou com a energia eletromagnética dentro do campo magnético de um ímã convencional e multiplicar este efeito ainda mais, e assim por diante e por uma fonte relativamente ilimitada de energia. O mesmo é verdadeiro, não deixando a corrente voltar a um gerador convencional.   Se um meio mecânico é configurado para que a corrente elétrica está "preso", sem completar um circuito, as partículas giroscópicos da atual têm uma capacidade para o trabalho contínuo sem aumentar a entrada de energia para o sistema gerador.   No entanto, se o circuito está completo e a corrente elétrica em movimento do sistema não faz absolutamente nenhum trabalho óbvio, poder ou força, as partículas giroscópicos que compõem a actual em voltar para o gerador será então aumentam a necessidade de mais entrada de energia para o sistema.   Motivo:. o efeito oposto de campos magnéticos, como definido na Lei de Lentz   Esta lei é simplesmente uma observação deste efeito, o que até agora nunca foi totalmente compreendida. 4. Numerosos testes e experiências científicas feitas pelo inventor também indicam que há uma correlação entre a orientação do spin eletromagnética dos átomos dos não-condutores, semicondutores e condutores, e os resultados obtidos com diferentes uma corrente elétrica na tentativa de mover através destes materiais, ou quando se deslocam estes materiais através de um campo magnético de tentar induzir corrente elétrica.   A propriedade de resistência ao movimento corrente elétrica é de um modo geral o mesmo fator tipo já explicado anteriormente para a corrente elétrica produzindo um campo magnético quando se deslocam em um condutor . 

Page 362: Apêndice 1.docx

As partículas giroscópicos em uma corrente eléctrica em movimento interagem com os átomos do material através do qual a corrente é que se deslocam.  Cada átomo pode eficientemente apenas interagir com sol quantidade máxima exacta de corrente eléctrica, e, se for excedida, existe uma interrupção de movimento ordenado.   Em seguida, o ângulo de lançamento das partículas giroscópicos dos átomos são de tal modo que a libertação electromagnética a partir desses átomos são sob a forma de calor, exactamente como explicado em grande detalhe no documento de divulgação.   Este efeito é facilmente observado pelo facto de que a resistência diminui . em relação a um aumento da secção transversal do material    Razão: simplesmente, mais átomos de dentro que dada área, e, por uma entrada fixa de corrente eléctrica, não são mais átomos de receber e interagir eficientemente com os gyroparticles tornando-se o elétrico corrente. Mais uma vez o mesmo é verdade para os resistores deliberadamente concebidos para produzir calor.   Tais resistências não são materiais que são considerados bons condutores de corrente elétrica. Afirma-se e mostrado em grande detalhe no documento de divulgação que a orientação do spin electromagnética dos átomos de um não-condutor é diferente da dos átomos de condutor, e, por conseguinte, os resultados diferentes irão ocorrer a partir das mesmas entradas de energia electromagnética. Isso é facilmente visto pelo fato de que, em um resistor, para uma dada quantidade de entrada de corrente elétrica, os aumentos de libertação de calor como o aumento do diâmetro.   O que isto significa é que a propriedade de resistência diminuiu.   Em um condutor é apenas o oposta.   Se o diâmetro for aumentado a resistência diminui, mas é de modo a libertação de calor.   Mais uma vez, esta é uma indicação de que as gyroparticles no movimento corrente eléctrica interagir com cada átomo do material.   Este mesmo efeito mostra-se de novo na indução eléctrica convencional a partir de um condutor de interagir com um campo magnético.   Experiências de o inventor ter indicado que a propriedade de indução convencional é o resultado da mesma propriedade de resistência. Se se aumenta o diâmetro de um condutor, comprimentos permanecendo o mesmo, uma diminui a quantidade de corrente eléctrica produzida em relação ao número total de átomos no interior dos condutores em questão.   Ou, se se tomar um certo número de fios do mesmo diâmetro e comprimento, e move-se um íman através delas, a corrente produzida será consideravelmente menor, do que se se tiver o mesmo diâmetro do fio, mas apenas um fio, e aumenta consideravelmente o seu comprimento e, em seguida, faz-lo em uma bobina formando o mesmo número de fios no qualquer um dos lados e, em seguida, move-se o mesmo magneto através apenas de um lado da referida bobina, a corrente eléctrica gerada irá, em seguida, ser consideravelmente maior.  Razão:. a propriedade de resistência   Este é o efeito mecânico no giroscópico electromagnética composição e orientação do átomos de todos os materiais que têm a capacidade mecânica para executar uma determinada tarefa de forma eficiente até um ponto relativo ao fornecimento de energia eletromagnética adicional e, em seguida, faz com que mecanicamente resultados variáveis uma vez que este limite é excedido. Este e todos os outros pensamentos e inovações neste e as divulgações anteriores dos aplicativos anteriores eo documento de divulgação anteriormente estendeu mostram que há muitas maneiras diferentes mecânicas para liberar uma fonte relativamente ilimitada de energia a partir da energia eletromagnética que compõe toda a matéria e que resulta da presente invenção.  B. protótipos funcionais

FIG 5 e FIG 6 ilustram em bruto, protótipos de trabalho deste aspecto da invenção.   Estas formas de realização são apenas protótipos relativamente ineficientes construídos pela mão com o fim de demonstrar a presente invenção.   Deve ser evidente que os protótipos, por vários mecânica meios e

Page 363: Apêndice 1.docx

desenhos, podem ser facilmente feitas extremamente eficiente e as formas de realização ilustradas são apresentados apenas para fins de representação, gerais. Como é ilustrado na figura 5 , é proporcionado um gerador de corrente eléctrica combinado e um motor electromagnética compreendendo um montados rotativamente, magneto permanente 200 , uma bateria 201 , escovas e do comutador 202 , os rolamentos 203 e potência, o veio de montagem 204 , e um primeiro , primário, bobina magnética produzindo 205 e um segundo, elétrico secundário produzir bobina 206 .   As duas bobinas 205 , 206 são justapostos juntos em disposição paralela com eixos dos principais concorrentes, com o ímã 200 posicionada ao lado da bobina 205 em ou perto de seu núcleo no centro da linha com o eixo de rotação do veio 204 posicionada perpendicularmente à linha de centro. 

 Nos protótipos uma pequena bateria 201 , por exemplo, o tamanho do "N", de 1,5 volts é usada.   Quando o circuito é completado, a bateria 201 converte uma quantidade incomensurável da sua massa em corrente eléctrica (giroscópicos partículas movendo-se a velocidade de luz) que passa para fora através do comunicador e escovas 202 , e, em seguida, entra magnética bobina de produção condutor 205 feito, por exemplo, a partir de isolados de calibre 14 ou de calibre 15 de fio de cobre, com o peso total da bobina 205 ser por exemplo a setenta 90 £.   Isto faz com que os átomos de bobina 205 para alinhar extremamente rápido, em seguida, libertando algum do seu electromagnética make-up (partículas giroscópicos) sob a forma de um campo magnético.   Este campo, em seguida, interage com as partículas que compõem o giroscópicos campo magnético proveniente os átomos do material do magneto permanente200 . Isto faz com que íman 200 tentar aproximar o seu movimento de campo magnético com o movimento do campo magnético proveniente dos átomos de bobina 205, o que resulta na rotação do íman 200 e o eixo 204 ao qual está ligado. Isso, então, muda a posição do comutador e escovas de 202 em relação ao iniciais de cada um dos outros cargos, o que leva a corrente elétrica proveniente de bateria 201 estar indo na direção oposta em bobina de 205, fazendo com que os átomos de bobina de 205 para reverter de forma extremamente rápida a sua alinhamento e a polaridade do seu campo magnético que eles são emissores.   O campo invertido novamente, em seguida, interage com o campo magnético do magneto permanente 200 , fazendo com que ele rode mais. Este processo é, em seguida, continuamente repetido, produzindo a rotação contínua da haste 204 , que pode ser usado como uma fonte de energia motriz de muitas maneiras diferentes.    Uma roda de correia de alimentação 207 , por

Page 364: Apêndice 1.docx

exemplo, usando uma correia contínua "V" é ilustrada como uma representação geral de esta fonte de força motriz para a produção útil, trabalho óbvia.   Em um teste com um pequeno protótipo de 1,5 volts, tipo de bateria "N", o eixo 204 eo ímã 200 - rodado em alta velocidade por aproximadamente 12 horas antes de correr para baixo.   Por melhorando as características de desenho particulares do protótipo e por utilização de baterias de duração mais longa, o tempo de rotação do veio 204 pode ser aumentada para um ponto teórico aproximando "permanente" para todos os fins práticos.   Ao mesmo tempo, o campo magnético alterno produzido pela bobina 205 induz em bobina206 eléctrica de indução , o que então causa da bobina 206 para produzir uma corrente alternada ao longo do seu "carga", que podem ser feitos para ultrapassar a saída convencional da bateria 201 .   A fonte de bateria 201 pode ser substituído quando necessário. É muito importante compreender que, quanto maior for o comprimento do fio condutor de bobina 205 , mais forte será o campo magnético produzido e a corrente eléctrica menos que vai completar o circuito e voltar para a bateria e destruir a fonte de mecânica da corrente eléctrica.   Este efeito pode ser adicionalmente aumentada, aumentando o diâmetro do fio condutor de bobina 205 e, em seguida, aumentando grandemente o seu comprimento ainda mais na bobina. Motivo: As partículas giroscópicos que compõem o interagem corrente elétrica com os átomos da bobina 205 .   Os mais átomos em bobina de 205 , em relação a ele de comprimento, o que leva mais tempo os gyroparticles da corrente elétrica para influenciá-los e sair do outro lado da . a bobina   -se, em seguida, facilmente visto que se o sentido da corrente que flui para bobina 205 é então invertida, em seguida, este aumenta ainda mais o tempo de atraso.   Razão: As partículas giroscópicos têm inércia e acredita-se ser a mover-se a velocidade da luz e eles estão interagindo com as partículas que compõem giroscópicos os átomos da bobina condutora 205 .   Estes também têm átomos de inércia, e quando o sentido da corrente na bobina 205 é invertida, a corrente de entrada em seguida, colide com a corrente já na bobina 205 vai no sentido oposto. Isto faz com que uma breve hesitação durante o tempo que a corrente na bobina já está a ser forçado a inverter a sua direcção, desta forma, em seguida, invertendo o sentido dos átomos dentro da bobina 205 , que já tenham sido influenciadas para ficar alinhado. Isto faz com que uma força constante ao longo do circuito, mas não permite muito actual para voltar para a bateria 201 para destruir os meios mecânicos que iniciaram a libertação de corrente eléctrica, em primeiro lugar. Por conseguinte, deve ser ainda entendido que, quanto mais rápido inverte o sentido da corrente na bobina 205 , o mais eficientemente o problema da bateria 201 é convertido em energia eléctrica 2 puro (E = MC 2 ), sem destruição da situação mecânica que iniciados a liberação de corrente elétrica. Também é importante compreender que, o mais forte campo magnético proveniente da massa de íman 200 , maior será a sua velocidade de rotação.   Além disso, quanto maior for o campo magnético proveniente da massa de bobina 205 , maior será o rotacional velocidade de magneto 200 , e, até certo ponto, quanto maior for a entrada de corrente eléctrica a partir da bateria 201 , maior é a velocidade de rotação do íman 200 .   Razão: quanto maior for o fluxo de corrente eléctrica na bobina 205 , maior será a percentagem dos átomos que constituem bobina 205 . que estão alinhados  Isso provavelmente tem a mesma relação que faz obtenção do alinhamento átomo de materiais magnéticos convencionais.   Uma vez que o alinhamento completo é átomo alcançada em bobina 205 , nenhuma quantidade de corrente vai fazer com que esses átomos de aumentar a força do campo magnético que emite a partir desses átomos.

Page 365: Apêndice 1.docx

 Portanto, deve ficar claro que, para uma determinada entrada de corrente eléctrica a partir da bateria 201 , o modelo mais eficiente é aquele em que a maioria dos átomos de bobina 205 são influenciados por átomo de alinhamento para que a corrente eléctrica dado, o que significa aumentar o diâmetro e o comprimento do fio condutor de bobina 205 para o ponto em que a intensidade do campo magnético produzido é suficiente para provocar a rotação do íman200 com uma velocidade que permite que nenhum ou muito pouco, pelo menos, da corrente eléctrica que inicialmente vem da bateria 201 para completar o circuito e voltar à bateria 201 e destruir ou reduzir o efeito mecânico que induziu a conversão da matéria de bateria 201 em corrente eléctrica em primeiro lugar.   Uma vez mais este efeito desejado pode ser aumentada, aumentando a força do campo magnético campo emitida por átomos do ímã permanente200 .  

 Na segunda forma de realização do protótipo Fig.6 , a estrutura eo funcionamento do protótipo é substancialmente idêntica à da figura 5 com a excepção de ser importante que o íman 300 / eixo 304 elementos (e sub-elementos relacionados 302 , 303 e 307 ) são posicionados no interior de e no interior do núcleo da bobina primária 305 , em relação ao posicionamento do iman 200 / eixo 204 elementos ao lado e ao longo do lado da bobina 205 da Fig.5 .   Por isso, por brevidade, a descrição pormenorizada dos elementos da figura 6 não irá ser repetida, mas é de notar que os elementos correspondentes e análogos e sub-elementos são numerados de forma semelhante nas fig.5 e fig.6 . É também importante voltar a insistir no facto de que os desenhos de protótipos mostrados são apresentadas simplesmente para comprovar a exactidão do invento, e deve ficar claro que o invento pode ser feito muito mais eficiente, utilizando todo o campo magnético produzido pela bobina 205 e conceber o íman 200 de uma forma e uma resistência que interage de forma eficiente com a maioria dos campos magnéticos a partir da bobina 205 .   Os protótipos ilustradas é relativamente altamente ineficiente, a este respeito, mas, mesmo assim, os resultados do próprio invento excede grandemente a técnica anterior como a utilização de corrente eléctrica a partir de qualquer fonte, e interacção com um motor eléctrico ou qualquer trabalho foi realizado convencionalmente. A recorrente entende que é muito importante voltar a sublinhar, na construção de muitos projetos diferentes desta invenção, deve-se considerar o fato de que a energia no campo de força de qualquer tipo de ímã é a energia que compõe os átomos do material a partir do qual se trata!   Esta energia é uma entidade real com, acredita-se, uma ação giroscópico.   É literalmente Equação do E = MC de Einstein 2 e acredita-se que essa energia se move à velocidade da luz e torna-se toda a matéria.   e que essa energia tem um efeito de pressão constante de volta

Page 366: Apêndice 1.docx

para os átomos do material a partir do qual ele veio, semelhante à pressão hidráulica.   Este efeito é adicionalmente mais completamente compreendida, estabelecendo os seguintes resultados obtidos a partir de experimentação pelo requerente no processo da presente invenção . a) Quando o sistema é inicialmente ligado a um tamanho de 1,5 volt N bateria 201 ou 301 e o magneto 200 ou 300 e entidades afins de rotação são colocados perto de ou no centro da bobina 205 ou 305 , os seguintes resultados são observados: Se a corrente elétrica produzida na bobina 206 ( 306 ) é então alimentado de volta para bobina de 205 ( 305 ), de acordo com a polaridade correta, a velocidade de rotação do ímã 200 ou 300 , em seguida, vai acelerar.   Se realimenta bobina 205 ( 305 ) em errada polaridade, a velocidade de rotação do ímã200 ( 300 ) vai abrandar. Isto prova que a força total da bobina 205 ( 305 ) que interage com o íman 200 ( 300 ) é maior, quando a energia eléctrica a partir da bobina 206 ( 306 ) é alimentado de volta para bobina 205 ( 305 ), então, quando apenas a energia eléctrica inicial de bateria 201 ( 301 ) é alimentado para dentro da bobina 205 (305 )!    Quando dois ou três baterias estão electricamente ligados entre si em série, de modo a criar, por exemplo, três ou quatro e meia volts de potência eléctrica, este efeito é multiplicado.   Recorde, até certo ponto, maior o sinal eléctrico de entrada, quanto maior for a percentagem de alinhamento átomo de dentro da bobina 205 ( 305 ). Isso prova ainda que a corrente elétrica produzida na bobina 206 ( 306 ) é um resultado das partículas giroscópicos de energia liberada a partir dos campos magnéticos que vieram do Electromagnetic make-up dos átomos de bobina de 205 ( 305 ), e não faz parte da energia eléctrica inicial libertada a partir dos átomos que constituem os materiais de bateria 201 ( 301 )!   A bobina 206 ( 306 ) pode ser levado para fora do sistema, ou a sua corrente eléctrica alimentada para longe do sistema, e a velocidade de rotação do ímã 200 ( 300 ) não vai mudar observably.    No entanto, a velocidade de rotação do ímã200 ( 300 ) vai visivelmente mudar quando a corrente elétrica a partir de bobina de 206 ( 306 ) realimenta bobina 205 ( 305 )!  Agora, um resultado diferente:

b) Quando a corrente eléctrica a partir da bateria 201 ( 301 ) torna-se mais fraco para o ponto em que o campo magnético proveniente de bobina 205 ( 305 ) tem enfraquecido e encolhido permitindo que o campo magnético do magneto de rotação de 200 ( 300 ) a expandir-se e, em seguida, induzir visivelmente corrente eléctrica na bobina 206 ( 306 ) e para dentro da bobina 205 ( 305 ), então inverter resultados são observados.   Quando o campo magnético da bobina 205 ( 305 ) é grande, então o campo magnético do íman 200 ( 300 ) é retida!   Se Bobina de 206 ( 306 ) é, então, um curto-circuito, a rotação do ímã200 ( 300 ) será visivelmente mais lento. Se a corrente eléctrica a partir de bobina 206 ( 306 ) é alimentado de volta para bobina 205 ( 305 ) em polaridade errado, a rotação do íman 200 ( 300 ) parará.   Se realimenta bobina 205 ( 305 ) com a polaridade correcta, a rotação de o ímã 200 ( 300 ) vai abrandar.   Nesse ponto, a rotação do ímã 200 ( 300) não acelera, não importa o quão ligado! Estes resultados mostram que, neste momento, o campo magnético do íman 200 ( 300 ) sensivelmente induz uma corrente nas bobinas de 206 ( 306 ) e 205( 305 ) que se opõe à rotação do íman 200 ( 300 ).   Este efeito foi já explicado mecanicamente, e tem sido demonstrado que a lei de Lenz era simplesmente uma observação de que a explicação mecânica.   Estes resultados

Page 367: Apêndice 1.docx

demonstram ainda que a expandir e fechar os campos magnéticos de bobina 205 ( 305 ) e 206 ( 306 ) não visivelmente efeito uns dos outros prejudicialmente. Uma vez que os campos magnéticos resultantes de todas as bobinas são os resultados de alinhamento flutuante átomo dentro das bobinas!   Recorde, as partículas de energia giroscópicos que constituem os campos magnéticos têm um efeito de pressão hidráulica para trás para os átomos de onde vieram.   Também lembrar que os átomos fazendo-se o material do íman permanente 200 ( 300 ) estão estacionários como a direcção de alinhamento átomo!Portanto, o efeito da pressão resultante de um campo oposto que o íman 200 ( 300 ) induzida, é imediata. Tal como é de pressão hidráulica. No entanto, o campo magnético emitido a partir dos átomos de bobina 205 ( 305 ) em relação à indução nos átomos de bobina 206 ( 306 ) são flutuantes e de passo, por assim dizer, e, por conseguinte, em harmonia uns com os outros. O efeito da pressão da bobina de indução de 205 ( 305 ) para dentro da bobina 206 ( 306 ) é um efeito de acção e reacção, que reforça a acção de inversão dos átomos de bobina 205 ( 305 ) e de volta para os átomos de bobina206 ( 306 ). Esta ação é visto novamente quando a invenção é viciado em um-100-15 volts de corrente alternada e bateria 201 ( 301 ) não é usado.   O ímã 200 ( 300 ), não irá rodar mesmo que o campo magnético da bobina 205 ( 305 ) é forte e é alternada.    Motivo: O campo magnético flutuante é tão rápido, que a massa de inércia de ímã 200 ( 300 ) não pode começar em uma direção antes de o campo magnético da bobina 205 ( 306 ) reverteu, assim, causando ímã 200 (300 ) para vibrar apenas microscopicamente em sessenta ciclos por segundo.    E, se uma lâmpada de sessenta watt está ligado ao sistema de bobina de205 ( 306 ), ele só irá acender mal.    E há um intervalo de tempo de dois ou três segundos antes ele acende mesmo mal. Se, em seguida, enrole 206 ( 306 ) é agarrado a um metro, há uma leitura de quarenta e nove volts, e se o medidor é substituída por outra lâmpada de sessenta watts acenderá apenas extremamente mal.   No entanto, a lâmpada de sessenta watts ligado a bobina 205 ( 305 ) vai-se agora visivelmente mais brilhante!   Isto mostra novamente que os resultados dos átomos das bobinas de acção e de reacção não são visivelmente prejudicial para o outro. Por causa do tempo de latência (fora de fase, por assim dizer), resultando em reforçando o alinhamento átomo de inversão das bobinas.  A partir desta explicação adicional da invenção, é visto que os resultados desejados podem ser obtidos pelo seguinte: Por exemplo, na figura 6 o íman 300 pode ser de um desenho e / ou estar localizado a uma distância a partir do diâmetro interior da bobina 305 e a bobina306 , pelo que a maior parte do campo magnético do íman 300 não corta a condução laçadas de bobina 305 ou 306 .   No entanto, o campo magnético alterno produzido pela bobina 305 deve ter eficazmente a maioria das suas partículas giroscópicos que interagem com a maior parte das partículas que compõem giroscópicos o campo magnético do magneto permanente 300 , mas não reagir directamente com o átomos que compõem bobina 305 , ou um ímã300 ! Quando as linhas de força magnética do íman 200 ( 300 ) transversal em ângulo recto com os fios condutores de bobina 205 ( 305 ), 206 ( 306 ), uma acção de travagem é contraído.   Deve notar-se que, como o diâmetro interior da Bobina de 205 ( 305 ) aumenta, a porcentagem de tempo de efeito de travagem diminui. 

Page 368: Apêndice 1.docx

Nesta mesma linha de instrução, os segmentos de comutador 202 ( 302 ) podem ser feitas de uma grande diâmetro e área de escovas feito pequeno, pelo que, quando as escovas de atravessar as aberturas nas lâminas do comutador, não haverá nenhum curto-circuito no qualquer momento diretamente para a bateria 201 ( 301 ). Ao combinar os anéis colectores e escovas (os anéis de deslizamento pode ser feito de um pequeno diâmetro) para o lado ou os lados das escovas e segmentos de comutador 202 ( 302 ), depois da bateria 201 ( 301 ) não tem de rodar com o íman 200 ( 300 ). O calibre 14 e 15 calibre de fio de cobre isolado pesando setenta e £ 90, respectivamente (31,5 kg e 40,5 kg) usado para a bobina do motor 205 ( 305 ) e da bobina do gerador 206 ( 306 ), respectivamente, no hand-made primeiro protótipos das formas de realização da Fig.5 e Fig.6 , para fins de demonstração apenas, vem em baldes padrão de pesos variados de lojas de atacado. Ele foi, em seguida, enrolada em bobinas, como mostrado, e, como ensinado, o fio condutor usado mais, melhor serão os resultados.   Os imans 200 e 300foram inicialmente sobre cada um cubo de 2,5 polegadas (6,25 centímetros) e pode ser de qualquer tamanho e força desejada . Numa outra, áspero, construiu-lado, a demonstração, protótipo do invento do tipo ilustrado na figura 6 , a bobina primária ou motor 305 era feito de fio de cobre 5 de calibre em um fio único, contínuo, pesando aproximadamente 4100 libras (1845 kg) com um diâmetro de espira de bobina de 4,5 pés (135 cm), enquanto que a bobina secundária ou gerador 306 foi feitos de fio de cobre 24 gauge um único fio contínuo pesando aproximadamente 300 libras (135 kg) com a mesma, diâmetro de espira da bobina aproximado de 4,5 pés (135 cm), com ambas as bobinas 305 , 306 coincidentemente formando um cilindro de cerca de 30 polegadas (75 centímetros) de comprimento.   Os rolos 305 , 306 do corpo foram construídas em torno de um núcleo cilíndrico, de fibra de vidro de aproximadamente 200 libras (90 kg), tendo, de um eixo eixo longitudinal vertical. O magneto de rotação de 300 foi formada por seis, magnéticos, colunas cilíndricas paralelas separadas espaçadas e dispostas em torno da periferia de uma superfície cilíndrica de fibra de vidro oco de cerca de vinte polegadas (50 centímetros) de diâmetro. Cada coluna foi de 30 polegadas de 75 cm.) de comprimento e era composto de uma pilha de 70, anel de cerâmica individuais imans em forma de disco como feitas por JobMaster Refrigerador de Randallstown, Maryland, 21133, EUA    Cada disco tinha uma espessura de sete dezasseis avos de polegada (1,09375 centímetros), um diâmetro interno de 1 polegada (2,5 cm.) e um diâmetro exterior de 4 polegadas (10 cm.).   Os discos foram empilhados e presas entre si de 4 polegadas (10 cm.) tubos de fibra de vidro de diâmetro, montado longitudinalmente na superfície interna do de vinte polegadas (50 centímetros.) do cilindro de fibra de vidro de diâmetro. O íman composto 300 tinham um peso total de aproximadamente 400 libras (180 kg) e um comprimento total de 30 polegadas (75 cm.) e um diâmetro aproximado de 20 polegadas (50 cm.). O íman 300 foi montado para rotação sobre um eixo horizontal 304 que se estende através do núcleo oco da bobina 305 , 306 de passagem, através do ponto de centro da linha de centro longitudinal do cilindro e ortogonal ao eixo longitudinal do íman 300 para rotação dentro da área centro aberto das bobinas cilíndrica eliminados 305 , 306 com o centro-linhas longitudinais das bobinas a ser disposto verticalmente. Com uma fonte de CC da bateria 301 de duas pilhas da lanterna de 12 volts e dezassete baterias de 6 volts lanterna tudo em série (totalizando 126 volts), uma

Page 369: Apêndice 1.docx

tensão de medição de 126 volts e uma corrente medida de 99 miliamperes no enrolamento primário 305 foi anotada. Simultaneamente uma leitura de voltagem de 640 volts e uma amperagem de medição em excesso de 20 miliamperes foram anotados na bobina secundária ou gerador 306 , com o íman300 rodando a uma velocidade de 120 revoluções por minuto (rpm).   Assim, o sistema foi saída e produzindo na bobina geradora 306 energia eléctrica utilizável em excesso de 102% do que a ser introduzido na bobina do motor 305 !    Este excesso de energia eléctrica útil, é claro, é em adição à energia mecânica mais útil disponível na unidade exemplar de descolagem 307 no eixo de rotação 304 , em que o 400 £, 30 polegadas de comprimento íman 300 foi rotativo a 120 rpm! Assim, a invenção, utilizando a energia das partículas giroscópicos no campo magnético, produz uma saída de energia maior do que a entrada de energia no sistema, assim produzindo resultados além ensinamentos científicos presentemente aceites do mundo. Este protótipo atinge exactamente o que já foi descrita em grande detalhe nos pedidos de patente anteriores do requerente. Não foi simplesmente usado neste protótipo de um íman forte e um diâmetro maior do fio de condução de grande comprimento, que tem um maior número de átomos alinhados quando a corrente é colocado dentro do sistema, e usado um maior número de átomos na bobina do gerador de fina diâmetro fio condutor. Embora os resultados da energia libertada a partir deste protótipo específico é altamente impressionante com os outros, o requerente tem ainda apenas arranhando a superfície do que a energia pode ser libertada utilizando os princípios da presente invenção. Mais uma vez, tal como já foi salientado, o modelo mais eficiente, é aquela em que a menor quantidade de entrada de corrente faz com que a maior quantidade de alinhamento átomo. Estes dados não constituem qualquer partida de trabalho anterior do candidato, mas é só para outro documento que já foi salientado nos pedidos de patentes anteriores. Variando a tensão DC para a fonte de bateria 301 mostra que a eficiência óbvio vai continuar a aumentar à medida que a entrada de tensão sobe!   Além disso, o efeito de alavanca vantagem da invenção, combinada com a inércia do íman 400 £ 300 a rodar a 120 rpm (mesmo enquanto fazendo com que o gerador elétrico para colocar para fora mais de 100% da entrada de energia) comprova a invenção seja muito mais de 100% eficiente, mesmo nesta rpm lento. É contemplado que a próxima protótipo usará material de tipo super-condutora para a bobina 305 com um íman 300 com uma força de campo magnético comparável à de tipo crycogenic íman em relação à percentagem de alinhamento ou átomo de tamanho.   Isto resultará no tamanho de o dispositivo ser muito menor e ainda com a produção de trabalho disponível ser muito maior do que o protótipo descrito.    Razão: A concepção tipo mais eficiente é aquele em que a menor quantidade de entrada de corrente para a bobina do motor produz a maior alinhamento átomo do referido motor enrolar e ter ímã rotativo também comparáveis em força, em relação ao tamanho. A invenção pode ser feita sem o uso da bobina 206 ( 306 ) e a produção de energia mecânica apenas útil. Bobina 206 ( 306 ) podem ser fundidos ou ferida com bobina de 205 ( 305 ). O ímã 200 ( 300 ) pode ser um eletroímã, um ímã permanente, um ímã criogênico ou qualquer ímã.

Page 370: Apêndice 1.docx

 O design do ímã 200 ( 300 ) pode criar um campo magnético forte, mas manteve. O desenho de bobina 205 ( 305 ) pode ser usado para manter ainda mais o campo magnético do íman 200 ( 300 ). Corrente alternada (CA) pode ser usada em lugar da bateria de corrente contínua (DC) 201 ( 301 ), se o íman 200 ( 300 ) é concebido em conformidade. As bobinas 205 ( 305 ) e 206 ( 306 ) pode ser feito de várias bobinas, em vez de uma única bobina. O ímã 200 ( 300 ) pode ser feita de várias ímãs individuais ao invés de apenas um único ímã. A partir do exposto, deve ser entendido que, ao contrário dos ensinamentos da arte anterior, o que se segue é desejado no desenho da bobina de 205/305acordo com os princípios da presente invenção:a) inicialmente corrente que flui para dentro e através da bobina deve ser pequena em comparação com a potência de saída do sistema;b) Um arame de diâmetro relativamente grande, ou o seu equivalente é utilizado para a bobina;c) Um número relativamente grande de lacetes de bobina ou bobinas é utilizado;d) Um comprimento relativo longa e contínua do fio de bobina, ou o seu equivalente é utilizado; e

e) A maior magnetismo para uma dada massa de íman 200 / 300 é desejado, mas pode ser concebida de modo que as linhas magnéticas de força não vai cortar as bobinas em ângulo recto. A presente invenção aplica-se a qualquer dispositivo mecânico que é operada por energia eléctrica. De acordo com os princípios da presente invenção, o dispositivo mecânico deve ser concebido em que a corrente eléctrica é, tanto quanto possível não pode voltar à sua fonte, mas o circuito é completado por meio de que a "força de pressão" é constante em todo o sistema. O que foi inventada, construída e divulgada é uma invenção de imensa importância para o bem-estar de todo o mundo. Haverá muitos dispositivos construídos a partir do que foi mostrado e ensinado.   Ele agora deve ser conhecido que toda a matéria é composta de energia eletromagnética e que existem muitas formas mecânicas para liberar essa energia, como já foi dito em toda a cinco antes, relacionado pedidos de patentes, e de o documento de divulgação. Todos esses desenvolvimentos futuros serão como resultado da presente invenção que - libera energia acima e além de mecanismos de liberação de energia convencionais, antes desta invenção.  Algumas das abordagens básicas da invenção são descritos a seguir: l. Qualquer dispositivo que utiliza um meio pelo qual a corrente eléctrica (de energia electromagnética) é retido dentro de um membro ou membros de fora da fonte da referida corrente eléctrica original e, em seguida, como um resultado do mesmo, é capaz de produzir um movimento contínuo ou electromagnético atual, se assim o desejar além presentes ensinamentos científicos. 2. Qualquer dispositivo que libera a energia eletromagnética compõem de matéria para um grau tão impressionante como faz isso invenção que desafia vários dos presentes aceitou as leis da física e da engenharia elétrica, como desta vez. 

Page 371: Apêndice 1.docx

3. Que a liberação de energia é visivelmente maior e, em alguns casos, mais controláveis do que os meios convencionais de liberação de energia deste momento. Uma vez que muitas formas de realização variadas e diferentes podem ser efectuadas dentro do âmbito do conceito inventivo aqui ensinado, e porque muitas modificações podem ser feitas nas concretizações aqui detalhadas de acordo com os requisitos descritivos da lei, é para ser compreendido que os detalhes dados acima são para ser interpretados como ilustrativos e não em qualquer sentido limitativo.  

             

Page 372: Apêndice 1.docx

PHILIP Brody: peças cerâmicas ferroelétricas

 Patentes dos EUA 4.041.465                  27 set 1977                  Inventor: Philip

S. Brody 

Cessionário: dos Estados Unidos da América como representado pelo Secretário do Exército

  

Peças cerâmicas ferroelétricas  . Esta versão da patente foi reformulada em uma tentativa de torná-lo mais fácil de ler e entender   . O original pode ser analisada na www.freepatentsonline.com e baixado sem custo   Esta patente abrange várias aplicações diferentes, a saber; um de alta tensão muito dispositivo de elevada eficiência solares eléctrico, um dispositivo de memória fotovoltaica, um dispositivo de visualização óptica e uma bateria de alta tensão, para citar apenas alguns.   Deve notar-se que esta patente é atribuído ao Exército dos Estados Unidos.    Na minha opinião, que confere peso e credibilidade a esta patente.   Afirma-se que um pedaço quadrado um centímetro deste material pode produzir 1.500 volts em oposição a menos do que um volt, utilizando materiais de células solares convencionais.  RESUMO

Um método e aparelho que é descrito por alta voltagem e corrente de lata produzida por um material cerâmico policristalino ferroel�trico em resposta a luz incidente.   Numerosas aplicações do material de cerâmica ferroeléctrica aproveitando essas propriedades destes são adicionalmente descritos.   O material cerâmico policristalino é inicialmente ferroel�trico polarizado através da aplicação de um impulso de tensão de magnitude e direcção predeterminada.  Depois de ser polarizado de tal forma, a luz que brilha sobre as diversas superfícies do material de cerâmica ferroeléctrica irá gerar uma alta tensão consistente entre as superfícies do material de cerâmica ferroeléctrica.    Se eléctrodos estão ligados ao material, em seguida, uma corrente irá ser gerada uma carga e, em seguida, pode ser alimentado por ela.   É importante notar que a magnitude da voltagem produzida pela luz é directamente proporcional à polarização remanescente do material de cerâmica ferroeléctrica, e está ainda directamente proporcional ao comprimento do material, a polaridade de ser dependente da polaridade da polarização remanescente e sendo capaz de ser invertida quando a polarização remanescente é invertida a alta tensão.   As tensões de circuito aberto produzidos pelo material de cerâmica ferroeléctrica são ordens de grandeza mais elevado do que aqueles que, tipicamente, têm sido produzidos na técnica anterior por meio da utilização de materiais padrão fotovoltaicos.   DESCRIÇÃO ANTECEDENTES DA INVENÇÃO

Esta invenção refere-se genericamente a dispositivos de estado sólido que exibem efeitos de fotovoltaicos e é particularmente dirigido para a provisão de um dispositivo que consiste de uma classe de materiais cerâmicos policristalinos que foram descobertos para produzir tensões aquando da aplicação de luz.  Estas voltagens são várias ordens de magnitude superior a tensão tipicamente produzidos por materiais convencionais de energia fotovoltaica. 

Page 373: Apêndice 1.docx

Inicialmente, e como o fundo, o aparelho da invenção instantânea e técnicas a serem discutidas abaixo são para ser claramente distinguido do efeito fotovoltaico agora conhecidos na técnica anterior em que o mecanismo para o efeito a ser aqui discutidos parece ser único e diferente de fotovoltaicos mecanismos anteriormente descritos.   SUMÁRIO DA INVENÇÃO

É o objectivo primário do presente invento proporcionar um aparelho e técnica pela qual extremamente alta tensão pode ser gerado utilizando uma classe policristalino estado sólido de materiais mediante a aplicação de tais materiais de luz incidente, a voltagem gerada exibindo propriedades inteiramente ao contrário do bem -conhecido efeito fotovoltaico do estado da técnica e de ordens de grandeza mais elevadas do que as tensões anteriormente obtidos. Outro objectivo igualmente importante da presente invenção é a provisão de aparelhos utilizando materiais cerâmicos ferrelétricas do tipo a ser descrito abaixo, um tal aparelho aproveitando as propriedades únicas, como foi descoberto ser a existente na classe de materiais para os quais a presente invenção se relaciona. Estes objectivos gerais, bem como outros que se tornarão evidentes à medida que a seguinte descrição prossegue, são implementadas pelo invento que utiliza em seu coração uma classe de materiais conhecidos como cerâmicas ferroelétricas, e que tirar proveito das propriedades fotovoltaicas únicas descobertas de ser existentes de tal classe de materiais. Especificamente, iluminando as superfícies desses materiais, ocorre um resultado constante da tensão através de condução de eléctrodos colocados em contacto com o mesmo. Correntes podem então ser traçada através cargas colocadas sobre esses eletrodos. Foi descoberto que um arranjo de um material cerâmico inicialmente polarizada com eléctrodos ligados aos mesmos como é mostrado na Figura 1 dos desenhos das aplicações produz tensões elevadas estáveis a partir de uma fonte de iluminação constante, tais como o sol, uma lâmpada incandescente, uma lâmpada fluorescente, etc, e que a magnitude destas tensões é elevada e directamente proporcional ao comprimento, l de a folha de material fornecida. Na Fig.1 , a área sombreada representa um eléctrodo, e P r é a polarização remanescente.   Numa outra disposição básica da invenção, a luz entra através de eléctrodos transparentes e o material é polarizado no sentido de a luz, e o foto-fem até uma determinada espessura limitante é proporcional à espessura da laje. Foi ainda descoberto que a magnitude das tensões foto-produzida é directamente proporcional à polarização remanescente do material. A polaridade do foto-tensão está dependente da polaridade da polarização remanescente e inverte a polarização quando remanescente é invertida.   A magnitude das tensões que são produzidos também pode ser variado através da variação dos tamanhos dos grãos do que a cerâmica é composta , a tensão tendo uma relação geralmente proporcional ao número de grãos por unidade de comprimento.   O tamanho dos grãos pode ser controlada por técnicas de fabricação conhecidas envolvendo aditivos de composição e das taxas de queima, que as técnicas não formam uma parte da presente divulgação. Quando iluminada em níveis de intensidade, tais como a produzida pela luz solar directa ou a níveis inferiores, tais como a produzida por uma lâmpada fluorescente, os materiais irão comportar-se como fontes de tensão em série com uma resistência de saída elevado.   A resistência de saída diminuirá umaintensidade de iluminação aumenta e também varia com o comprimento de onda.

Page 374: Apêndice 1.docx

 As tensões de circuito aberto produzidos pelos materiais da presente invenção são muito mais elevados do que aqueles que são típicos de outros materiais fotovoltaicos.   Estas elevadas em circuito aberto foto-tensões foram observadas em certa medida, em praticamente todos os materiais examinados, que podem ser geralmente descritos ou classificadas pela a cerâmica ferroeléctrica prazo, desde que o material foi caracterizado por uma polarização remanescente líquido.   Tais elevadas tensões de foto-se que se espera em materiais cerâmicos ferrelétricas virtualmente todos polarizadas adequadamente dopados, incluindo a classe de milhares de diferentes materiais conhecidos deste tipo com numerosas variações possível em cada tipo.   Tais variações são produzidos por meio de aditivos, variando o tamanho de grão, e alterando as misturas de composição, em os que são formados a partir de misturas.  Qualquer destes deverão ter aplicação como materiais fotovoltaicos. Do ponto de vista de aplicação, o efeito fotovoltaico romance visto em ferroelectrics em conformidade com os ensinamentos aqui difere em dois aspectos importantes do efeito fotovoltaico junção bem conhecida que é o mecanismo de dispositivos da arte anterior, tais como células solares e foto-díodos. Em primeiro lugar, a junção da arte anterior foto-fem é independente do comprimento ou a espessura da unidade e é baixa, inferior a um volt.   Para obter tensões elevadas, muitas células têm de ser conectadas em série.   O efeito fotovoltaico em ferroelectrics, sobre Por outro lado, pode ser utilizada para produzir directamente a tensões elevadas. A foto-fem é proporcional ao comprimento, e o foto-fem por unidade de comprimento pode ser muito alta.   Por exemplo, a composição de Pb (Zr 65 Ti 35 ) O 3 com 7% do chumbo substituído por lantânio, quando composto de 2 mícrons -4 grãos produz, quando iluminado, como mostrado na Figura 1 , a 1500 volts para cada centímetro de comprimento entre os eletrodos.   A única unidade um centímetro quadrado produz, assim, diretamente 1.500 volts. Neste caso, é igualmente claro que a tensão por unidade de comprimento vai ser ainda aumentada pelo desenvolvimento de uma composição na qual o tamanho médio de grão é ainda mais reduzida. Estas voltagens são tão elevadas que as aplicações que foram contemplados são alternativas aos dispositivos presentemente utilizados para a geração de tensões de corrente contínua extremamente elevadas a baixas correntes - como máquinas de correia (Van de Graaf), em que as tensões elevadas são produzidos por mecanicamente movendo cargas elétricas. Em segundo lugar, e talvez mais importante, é o facto de que a direcção do foto-corrente e foto-tensão pode ser revertida simplesmente invertendo o sentido da sua polarização remanescente.   A magnitude destas quantidades pode ser mudada mudando a do remanescente polarização, o que por sua vez pode ser feito (por exemplo) através da aplicação da tensão eléctrica de polaridade adequada (tensão Poling) para os mesmos terminais através da qual os foto-aparecem tensões. A reversibilidade e de controlo previsto fazer imediatamente possíveis aplicações para usar em memórias de computador de um novo tipo - em que a informação é armazenada como polarização remanescente e lido como a polaridade e magnitude de uma foto-corrente ou foto-emf, tais aplicações típicas são aqui divulgado. Aplicação para a geração de energia elétrica a partir da radiação solar, por exemplo, para dispositivos do tipo de bateria solar e usinas geradoras de energia elétrica que operam com base em energia solar para conversão de energia elétrica também é possível e prevista, mas que exigiria, para ser prático, (excepto em casos especiais) consideravelmente maior eficiência de conversão do que tem

Page 375: Apêndice 1.docx

sido observado até agora nos materiais analisados. Um cálculo da eficiência máxima teórica, no entanto, conduz a resultados que estão suficientemente elevado para sugerir uma eventual utilização prática desta maneira.  Um sistema de conversão com base nestes materiais de alta tensão tem a vantagem particular de produzir o seu electricidade directamente a alta voltagem que é vantajoso para fins de transmissão de energia. O mecanismo para o efeito descoberto parece ser único e diferente de mecanismos fotovoltaicos anteriormente descritos. Descrição será fornecido explicar o mecanismo e o desenvolvimento de uma teoria para ele. A partir desta, será evidente que toda a classe de ferroelectrics policristalinos são esperados exibir elevados de foto-emf a, pelo menos em alguma extensão.  BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

O próprio invento será melhor compreendido e outras características e vantagens do mesmo serão evidentes a partir da seguinte descrição detalhada que se faz referência aos desenhos, onde: A Fig.1 é um diagrama esquemático que ilustra o arranjo de base, através da qual são geradas tensões fotovoltaicos através da aplicação de luz com um material de cerâmica ferroeléctrica como mostrado por este invento; 

  Fig.2 é um diagrama esquemático que descreve um circuito eléctrico equivalente ao aparelho básico da figura 1 , em que C 0 é a capacitância da amostra medido utilizando um medidor de capacidade ligado entre os eléctrodos e os C 1 representa a capacitância paralela de uma carga acoplada para os eléctrodos, e R 1 representa o valor de resistência do que a carga;

Page 376: Apêndice 1.docx

Fig.3 é uma ilustração gráfica da corrente versus tensão aplicada a uma bolacha de ferro-eléctrico iluminada da forma básica representada na figura 1 ;  

      Fig.4 é uma ilustração gráfica do foto-fem e foto-corrente como uma função da intensidade de iluminação, com os resultados gráficos particulares para ser uma solução sólida Pb (Zr 0,53 Ti 0,47 ) 0 3 com cerca de 1% em peso de Nb 2 0 5 acrescentado; 

Page 377: Apêndice 1.docx

       Fig.5 é uma ilustração gráfica de grãos foto-fem vs. por unidade de comprimento (tamanho de grão médio inversa) para dois materiais diferentes; 

Page 378: Apêndice 1.docx

      Fig.6 é uma ilustração gráfica de foto-tensão vs polarização remanescente para BaTi0 cerâmica 3 + 5% em peso de CaTi0 3 ; 

    A Fig.7 é um diagrama que ilustra o curto-circuito foto-corrente como uma função do comprimento de onda para a solução sólida de Pb ( Zr 0,53 Ti 0,47 ) 0 3 ; 

Page 379: Apêndice 1.docx

      A figura 8 é um diagrama que ilustra o curto-circuito foto-corrente como uma função do comprimento de onda para cerâmica BaTi0 3 + 5% em peso deCaTi0 3 ; 

    

Page 380: Apêndice 1.docx

A Fig.9 é um diagrama que ilustra o curto-circuito foto-corrente como uma função do comprimento de onda para a solução sólida de Pb (Zr 0,65 Ti .0.35 ) 0 3com 7% do chumbo substituídos por lantânio; 

    Fig.10 é um diagrama que ilustra o foto-fem versus comprimento de onda para a solução sólida de Pb ( Zr .0.35 Ti 0,47 0 3 com 1% em peso de Nb 2 0 5adicionado; 

  

Page 381: Apêndice 1.docx

A figura 11 é um diagrama que ilustra o foto-corrente dividida pela intensidade versus o comprimento de onda de corte de comprimento de filtros dicróicos de corte de comprimento de onda, com os materiais que s Pb (Zr 0,53 Ti .0.47 ) 0 3 com 1% por peso de Nb 2 0 5 adicionado e utilizando um arco de mercúrio de alta pressão como fonte de iluminação; 

       Fig.12 é um diagrama que ilustra a foto-corrente dividida pela intensidade vs. comprimento de onda de corte de ondas curtas filtros comprimento de corte, com o material sendo Pb (Zr 0,53 Ti .0.47 ) 0 3 com 1% em peso de Nb 2 0 5 adicionado; 

  

Page 382: Apêndice 1.docx

Fig.13 , é diagrama que ilustra a foto-emf vs. comprimento de onda de curto comprimento de onda filtros de corte, com o material sendo Pb (Zr 0,53 Ti .0.47 ) 0 3 com 1% em peso de Nb 2 0 5 acrescentado; 

      Fig.14 é uma ilustração do modo pelo qual um cristal único produz um foto-fem, com a polarização P s sendo normal aos eléctrodos, que os eléctrodos estão ilustrados pela área sombreada; 

  

Page 383: Apêndice 1.docx

Fig.15 é um diagrama que ilustra foto-corrente vs. comprimento de onda do único cristal BaTi0 3 ; 

      Fig.16 é um diagrama que ilustra o foto-tensão vs temperatura para BaTi0 3 + 5% em peso de CaTi0 3 ; 

  

Page 384: Apêndice 1.docx

Fig.17 é um diagrama que ilustra o foto-tensão versus temperatura de cristal único BaTi0 3 ; 

      Fig.18 é um diagrama que ilustra foto-corrente versus temperatura para BaTi0 3 + 5% em peso de CaTi0 3 ; 

    

Page 385: Apêndice 1.docx

Fig.19 é uma vista em alçado em corte transversal mostrando esquematicamente a placa cerâmica da Fig.1 , com o foto-fem que aparece através dos eléctrodos na extremidade, e com a maior parte do fluxo de foto-corrente a ser encontrado na região sombreada perto a superfície; 

    Fig.20 é uma vista em corte transversal, em alçado de uma placa de material de cerâmica ferroeléctrica utilizando eléctrodos transparentes e que descreve a luz incidente através dos eléctrodos transparentes na laje com a laje sendo polarizado no sentido da espessura; 

  

Page 386: Apêndice 1.docx

Fig.21 é uma ilustração esquemática em corte transversal de uma única camada de grãos que descrevem a forma como foto-emf são produzidos de entre os grãos de uma forma aditiva para produzir um efeito dependente comprimento no material de cerâmica, sendo a iluminação incidente a partir da porção do lado esquerdo do desenho e sendo tipicamente rapidamente absorvidos, uma vez que penetra no material; 

      Fig.22 é um diagrama que ilustra idealizou dois cristais tridimensionais de comprimento L com polarização espontânea P s , constante dieléctrica Epsilon bcompensadores carga de superfície por unidade de área de Sigma P = s ; 

  

Page 387: Apêndice 1.docx

Fig.23 é uma ilustração que representa a estrutura de um grão típico ferroel�trico ou cristalito; 

     Fig.24 é uma ilustração que representa um modelo de um cristal de comprimento l ; 

    Fig.25 é um diagrama que ilustra a distribuição do potencial de um cristal iluminado; 

Page 388: Apêndice 1.docx

Fig.26 é uma representação esquemática do substrato ferroel�trico inventivo instante de cerâmica utilizado como um dispositivo fotovoltaico com memória de exploração óptica; 

       Fig.27 é uma ilustração esquemática de um aparelho de visualização óptica utilizando um material cerâmico ferroelétricos de acordo com os ensinamentos gerais da presente invenção; 

Page 389: Apêndice 1.docx

  Fig.28 é uma ilustração esquemática que descreve um aparelho de visionamento óptico construído de acordo com os ensinamentos da presente invenção sob a forma monolítica, utilizando uma cor de comutação de cristal líquido; 

      Fig.29 é uma ilustração esquemática do aparelho de visionamento de Fig.28 , modificado para fazer a utilização de um cristal líquido nemático torcido; 

Page 390: Apêndice 1.docx

  

Page 391: Apêndice 1.docx

Fig.30 é uma vista em alçado em corte transversal que descreve um aparelho de visualização óptica, utilizando uma cor de comutação de cristal líquido, em conjugação com um substrato de cerâmica ferroeléctrica da presente invenção, e em que o aparelho de visualização apresenta capacidades de memória permanente; 

      Fig.31 é uma vista em alçado em corte transversal de uma outra forma de um aparelho de visionamento óptico construído de acordo com os ensinamentos da presente invenção, utilizando o referido aparelho uma cor de comutação de cristal líquido e ainda mais utilizando polarização longitudinalmente do substrato de cerâmica; 

Page 392: Apêndice 1.docx

  Fig.32 é uma vista em alçado, em corte, de uma outra forma de um aparelho de visionamento óptico construído de acordo com os ensinamentos da presente invenção, sendo este aparelho semelhante ao representado na Fig.31 dos desenhos das aplicações, mas utilizando um líquido cristal do tipo nemático torcido; e 

      Fig.33 é uma ilustração esquemática de uma outra forma de exibição e de armazenamento óptico utilizando o fotocondutor, bem como propriedades fotovoltaicas das cerâmicas ferrelétricas.

Page 393: Apêndice 1.docx

 

  

Page 394: Apêndice 1.docx

Fig.34 ilustra como a imagem armazenada num substrato é exibida. 

   DESCRIÇÃO DETALHADA DAS FORMAS DE REALIZAÇÃO PREFERIDAS A INVENTIVO

Com referência agora inicialmente a Figura 1 dos desenhos das aplicações, uma discussão dos novos fenómenos da presente invenção seguirá.   Mediante a aplicação de iluminação incidente para o de cerâmica ferroeléctrica, uma tensão constante é produzido, que é proporcional ao comprimento L entre os eléctrodos.   Ao dividir a amostra em dois segmentos iguais, ao longo de uma linha perpendicular à direcção da polarização remanescente e colocando novos eléctrodos sobre as arestas de corte, as novas amostras resultaria cada uma produzindo foto-emf do que é metade do foto-fem inicial . Uma disposição como a que se mostra na figura 1 pode ser descrita aproximadamente por o circuito equivalente, conforme mostrado na Fig.2 . Isto tem uma saturação foto-fem Vo , em série com a resistência foto da amostra iluminada. Fig.3 é uma característica corrente-tensão de uma laje de ferro-eléctrico típico iluminado, e tem a forma esperada a partir do circuito equivalente na figura 2 , excepto para a ligeira tendência para a saturação no quadrante inferior esquerdo.   Como uma função de intensidade, os ácidos gordos saturados foto-emf em níveis relativamente baixos de iluminação. A foto-corrente de curto circuito é, no entanto, com a intensidade de luz linear.   Os resultados para o material de Pb ( Zr 0,53 Ti 0,47 ) 0 3 com 1% em peso de Nb 2 0 5 são mostrados na Figura 4 .   A implicação destes resultados e o circuito equivalente no Fig.2 é que a foto-resistência R ph é inversamente proporcional à intensidade. A saturação de photo-emf e um curto-circuito corrente proporcional à intensidade tem sido medido em vários materiais ferroelétricos poled. Estas são mostradas na Tabela I: 

Page 395: Apêndice 1.docx

  Para uma dada composição, o foto-fem é também uma função do tamanho de grão. Estes resultados são mostrados na Tabela II. 

 o foto-tensão v. número de grãos por unidade de comprimento está representada na figura 5 para duas composições diferentes.   O gráfico mostra claramente uma relação entre as duas quantidades. O facto de o foto-fem de uma amostra em particular depende da polarização remanescente é mostrado pelos resultados de um material ferro-eléctrico típico, o titanato de bário + 5% em peso de CaTi0 3 , como representada na Fig.6 . 

Page 396: Apêndice 1.docx

A foto-corrente de curto circuito depende fortemente do comprimento de onda da iluminação impinging. É um máximo a um comprimento de onda resultante de um fotão a energia igual à energia de intervalo de banda do material.   Outros comprimentos de onda pode, no entanto, contribuir fortemente para a corrente. Os resultados para os materiais típicos são mostrados na figura 7 , figura 8 e figura 9 .    A corrente (ordenada) que é produzida por iluminação contido em uma pequena banda, de cerca de 10 nm, sobre um comprimento de onda indicado no eixo das abcissas.   A Foram utilizados fonte de mercúrio e de tipo entalhe filtros dicróicos.   A intensidade total dentro de cada banda foi apenas mais ou menos constante.   A corrente que foi representada graficamente, por conseguinte, tem sido normalizados para a intensidade constante, assumindo a relação linear entre os dois. A foto-emf é menos fortemente dependente do comprimento de onda.   Os resultados para um determinado material, utilizando filtros dicróicas notch é mostrado na Figura 10 .   Estes valores são os valores de saturação, mais ou menos independente da intensidade. Um adicional importante fenómenos mostra uma dependência da corrente produzida nas regiões de vermelho e infravermelho, na presença de radiação lacuna da banda azul simultânea. Estes resultados são mostrados na Fig.11 e Fig.12 .   A ordenada ( Fig.11 ) é a corrente produzida pela luz de um arco de mercúrio que brilha através do comprimento de onda longo dicróico cortados filtros, o eixo das abcissas o comprimento de onda acima do qual nenhuma luz ilumina o amostra.   Observe o passo a 650 nm. Usando curto comprimento de onda cortada filtros que eliminam os resultados luz gap em nenhuma corrente até que o comprimento de onda de corte está abaixo do gap.   Estes resultados são mostrados na Fig.12 .   A quantidade do produto no vermelho, na verdade, depende da intensidade da simultânea radiação gap, assim, a eficiência energética destes materiais para uma fonte de banda larga não é simplesmente a média ponderada intensidade das eficiências para comprimentos de onda individuais, produzidas por filtro de corte.   O valor real é maior. Photo-emf vs. cut-off comprimento de onda para Pb ( Zn 0,53 Ti 0,47 ) 0 3 + 1% em peso de Nb 2 0 3 é mostrado na Fig.13 .   A foto-emf substancial aparece em comprimentos de onda longos, mas nenhuma corrente pode fluir .   Em outras palavras, a resistência interna R ph é extremamente alta, a menos que lacuna da banda é incidente.  Único Cristal Resultados

Os resultados cerâmicos implica uma pequena foto-emf a partir de um único cristal iluminado como mostrado na Figura 14 .   Tal fem = 0.55V à temperatura ambiente foi, de facto observada. A corrente de curto-circuito é, como para o material de cerâmica, uma forte função do comprimento de onda.   Estes resultados são mostrados na Fig.15 .  Dependência da temperatura

Cerâmica foto-fem é uma função da temperatura. Resultados para cerâmica de titanato de bário com 5% em peso de CaTi0 3 são mostrados na Fig.16 .   Para tanto Pb ( Zn 0,53 Ti 0,47 ) 0 3 com 1% em peso de Nb 2 0 5 adicionado titanato de bário e as diminuições foto-emf com o aumento da temperatura.  Nestas medições, a temperatura variou com a temperatura de transição, o foto-fem desaparecer à temperatura a que a polarização remanescente também desaparece.   A polarização remanescente versus temperatura para este material também é mostrado na Fig.16 .    Semelhante resultados de cristal único titanato

Page 397: Apêndice 1.docx

de bário são mostrados na Fig.17 .   O cristal único foto-fem são , é claro, muito menor.   O curto-circuito foi medida como uma função da temperatura.   Os resultados para o titanato de bário + 5% em peso de CaTi0 3 são mostrado na Fig.18 .   Resultados semelhantes na mesma gama de temperatura foram obtidas de Pb ( Zn 0,53 Ti 0,47 ) 0 3 + 1% em peso de Nb 2 0 5 material.   Neste caso não houve máximo, o foto-corrente continua aumentando com o aumento da temperatura a 130 0 C.   Efeitos das propriedades ópticas

No arranjo mostrado na Figura 1 , a direcção de polarização, e, por conseguinte, a direcção do foto-fem é perpendicular à direcção de incidência da luz, que é também a direcção em que a luz é fortemente absorvido.   A luz entra apenas numa região perto da superfície do material.   A rapidez da absorção depende fortemente do comprimento de onda da luz, a luz tornar-se totalmente absorvido numa região mais estreita e mais próximas da superfície como uma diminui o comprimento de onda da luz e se aproxima da banda gap comprimento de onda.   Para comprimentos de onda mais curtos, a luz já não entra o material e, portanto, para estes comprimentos de onda os efeitos induzidos pela luz diminuir rapidamente com a diminuição do comprimento de onda. Os materiais cerâmicos que apresentam estes foto-emf do possa parecer transparente, translúcido, e, aparentemente, opaco quando vistas com luz branca.  Luz, no entanto, obviamente, entra até mesmo os materiais opacos para produzir os foto-EMF .   A opacidade aparente é produzida por reflexão difusa no granular limites.   É claro que é desejável minimizar o grau de reflectividade difusa que impede a entrada de luz do material.   No entanto, os maiores foto-correntes e maior eficiência fotovoltaica foi originalmente observado num material opaco, que aparece na espessura mais do que uns poucos milésimos de uma polegada. O desenho em corte transversal Fig.19 ilustra a forma como a luz penetrar no material com o acordo inicialmente mostrado na Fig.1 . Quando um circuito liga os eléctrodos, a densidade máxima de corrente ocorre próximo da superfície, diminuindo a densidade de corrente em regiões mais profunda no interior da espessura. Polindo as superfícies destes materiais, no entanto, aumenta a transparência e, como esperado, a magnitude do foto-corrente e a eficiência de conversão de energia fotovoltaica.   Uma fem também será produzido pela disposição mostrada na Fig.20 desde que, evidentemente, que os eléctrodos são de uma natureza para permitir a entrada de luz do material. Normais eletrodos de metal grossas são opacas à luz. Quando eletrodos de metal são finas o suficiente, eles permitem que a luz seja transmitida e ainda são suficientemente condutora funcionar como eletrodos. Outros eléctrodos transparentes condutoras incluem óxido de índio.   A fem agora irá ser visto a aparecer ao longo da espessura do material, na direcção da polarização remanescente. Neste arranjo, a elevada resistência escuro de qualquer poro em volume iluminado-un de o material está em série com o circuito que liga os eléctrodos.   A corrente que pode ser tirada é limitada.   correntes máximas pode ser desenhada, quando a espessura entre os eléctrodos é igual a ou menos do que a profundidade de absorção da radiação.   No entanto, uma vez que a saturação de foto-fem não é uma forte função da intensidade, desaparecendo apenas para intensidades extremamente baixas, o foto-fem total por unidade de comprimento contra o pode ser geralmente observada para esta amostras .  Mecanismo proposto para o Photovoltaic Effect High Voltage em Ferroelectrics

Page 398: Apêndice 1.docx

Resumidamente, propõe-se que os resultados foto-emf da ação de um campo interno no volume de um grão de cerâmica individuais em suportes não-equilíbrio gerados pela iluminação.   As companhias passar para o ecrã do campo interno.   A foto-emf que aparece é o resultado de circuito aberto de tal rastreio.   Uma alteração na distribuição de carga sobre iluminação muda a tensão através de um grão de um valor inicial de zero a foto-tensões que são observados. Estes aparece de foto-fem entre grãos cerâmicos individuais.   O que é observado como um comprimento dependente alta foto-tensão é a soma série de foto-emf que aparecem através de grãos, cada uma das quais é caracterizada pela saturação de polarização remanescenteP o.   A situação é mostrada esquematicamente na Fig.21 .   grãos individuais são tipicamente pequenas, da ordem de 10 microns de diâmetro.   Para produzir uma alta foto-tensão por unidade de comprimento na cerâmica a tensão através de um grão indivíduo não precisa ser tão grande.   Por exemplo, os resultados na Tabela II a Pb (Zn0,65 Ti 0,47 ) 0 3 com 7% Lator Pb pode ser explicada por cada grão da foto-tensão de apenas cerca de 0,5 volts por grãos.   A clara implicação dos resultados experimentais ( Tabela II e Fig.5 ) é que, para a gama de tamanhos de grão investigados, o foto-fem através de um grão é mais ou menos independente do tamanho do grão.   Isto também é suportado pelos resultados de cristal único. Cristais ferroelétricos são caracterizados por grande polarização espontânea que seria esperado para produzir grande emf do mesmo no escuro.   Tais EMFnão forem observadas até mesmo em materiais altamente isolantes. Isto é presumido ser o resultado de carga espacial dentro do volume ou na superfície de um cristal ferroel�trico (que, em cerâmica, são os grãos individuais ou cristalites).   A carga de espaço produz um potencial através de um cristal de anular o potencial produzido pela polarização líquida dentro eles cristal.   É óbvio que, enquanto há acusações suficientes dentro do cristal, que são livres para se mover, qualquer potencial produzido por uma polarização interna acabará por desaparecer. Este estado potencial dark zero é o estado inicial de um cristalito cristal, grão e do corpo cerâmico composto por esses grãos.   A ausência de um potencial líquido no escuro não significa, contudo, a ausência de campos internos.   campos internos pode ser esperado de existir e são a consequência da distribuição espacial das acusações que trazem os potenciais líquidos através grãos para zero.   Essas distribuições espaciais não podem ser atribuídos arbitrariamente, mas são submetidos a constrangimentos de natureza física básica. No idealizada dois cristal tridimensional mostrado na Fig.22 , a densidade de carga superficial Upsilon = P s reduz o potencial entre as superfícies a zero.  Se a densidade de carga superficial (na realidade este não ocorre) é completamente justaposta sobre a superfície limite polarização de carga, que tem um valor de P s , então não existem campos internos.   Se houvesse nenhuma carga, o cristal,

deveria mostrar um campo interno e um potencial entre as superfícies de .

 Um tal campo seria bem superior à resistência à ruptura dieléctrica de um dieléctrico real.   Para um único domínio típico ferroel�trico titanato de bário P s= 26 x 10 -2 C / m, e a constante dieléctrica relativa Epsilon r na direcção de polarização é de 137 .    O campo que tem de existir na ausência de compensação de carga é mais de 2 x 10 6 volts / cm, que é bem acima dos pontos fortes dieléctricas típicos destes materiais.   Se um tal campo momentaneamente poderia existir dentro de um cristal de ferro-eléctrico, não existiria por muito tempo, mas ser reduzido a partir do seu valor máximo para um valor abaixo da resistência dieléctrica do material.   O forte campo iria quebrar o material e um fluxo de carga iria produzir uma distribuição de carga de espaço que resulta em um novo valor mais baixo para os campos internos dentro do cristal. 

Page 399: Apêndice 1.docx

Tal distribuição de carga de espaço deve existir em um cristal real.   A carga de espaço serve para reduzir o potencial através de um cristal a zero.   Tais cargas têm mobilidade limitada e os materiais continuam a comportar-se como isoladores para a força normal aplicada campos. Tal carga de espaço não pode ocupar uma região na forma de função delta como na situação ideal, mostrada na Fig.22 , mas em vez disso deve ocupar um volume finito.   Se estes são localizados perto da superfície do cristal, em seguida, um campo interno Epsilon b existe dentro a maior parte dos campos de materiais adicionais e E s existir dentro das regiões carga espacial perto da superfície. É a hipótese de que estas regiões são carga espacial perto da superfície de cristais reais com a carga distribuída dentro de uma camada superficial de espessura s .   As razões para o mesmo são os seguintes:

(1) As regiões de superfície de cristais ferrelétricas são caracterizados por regiões cujo dieléctrico, ferroeléctricos, e propriedades termodinâmicas diferir marcadamente do que o de grandes quantidades.   Estas diferenças são mais bem explicada pela existência de fortes campos nesta região que seriam produzidas por carga espacial .   Há um conjunto considerável de informações na literatura apoiando a existência e delinear as propriedades destas camadas;

(2) A interacção de carga de espaço e a constante dieléctrica muito não-linear de ferro-eléctrico que seria esperado para localizar uma carga de espaço na camada de baixa constante dieléctrica próxima da superfície.   Em ferroelectrics, invulgarmente alto, baixo campo constantes dieléctricas relativas (da ordem de 1000) pode ser esperado para reduzir em valor com o aumento da intensidade de campo.   Assim, carregar numa região reduz a constante dieléctrica da região que aumentando a intensidade do campo desta região.   Este mecanismo de feedback pode ser mostrado para localizar carga dentro de uma camada. Os resultados experimentais que apoiam a existência de camadas de superfície não serão analisadas aqui, nem os cálculos que suportam a localização de carga em camadas como um resultado de um não-linear (saturável) constante dieléctrica.   Estes podem ser revistos por referência à literatura. Uma descrição esquemática de um grão típico, isto é, do cristalito, regiões com carga espacial de espessura s , e uma região de grandes quantidades de espessura l , é mostrada na Fig.23 .   Os campos internos (no modelo em duas dimensões), de uma tal distribuição de carga sobreposta em que é produzida pela carga de polarização ligado será calculado e também o efeito destes campos em suportes no interior do volume produzido como o resultado de um efeito foto interno (foto-ionização).   As fórmulas para o foto fem que será derivada terão sinal correto, uma dependência linear em polarização remanescente, e do tipo de dependência com a temperatura que foi realmente observado.   Além disso, há resultará uma estimativa do tamanho de grãos independente photo-emf para um ferroelétrico, titanato de bário típico, o que é consistente com o implícita do emf cerâmica observado, e único emf grãos.  O grão tem como mostrado na Fig.23 :

(1)   A região com maior constante dielétrica Epsilon b e polarização uniforme (no campo aplicado zero)P o ;

(2)   camadas de superfície de constante dieléctrica Epsilon s , consideravelmente menos do que a da massa. Há também polarização nas regiões de superfície P s (x) que existem no campo aplicado a zero.   Estes serão geralmente paralelo à polarização grandes quantidades numa extremidade e anti-paralelo na outra extremidade;

(3) Os encargos espaço nestas camadas superficiais que serve para remover qualquer potencial em todo o grão. É as camadas de carga de espaço que produzem elevados campos que reduzam a constante dieléctrica altamente não-linear da massa para o valor menor nas camadas superficiais, e também produzem a polarização remanescente, P s (x) com as superfícies. 

Page 400: Apêndice 1.docx

Essa estrutura também tem uma zona de volume interno, e os campos de superfície que pode ser calculada. Para os fins deste cálculo assumimos um modelo dimensional dois simples mostrado na Fig.24 . A polarização com as várias regiões são considerado apenas para simplicidade de ser uniforme dentro destas regiões. Novamente, apenas para aqueles simplicidade nas camadas de superfície e o volume são assumido como sendo igual em grandeza (isto é, P s (x) =P o).   A carga espaço densidades. + -.no e são também assumiu uniforme e iguais em magnitude. As polarizações são equivalentes a quatro vinculados densidade de carga de superfície, 

 Há, usando a lei de Gauss, campos elétricos, como mostrado na Fig.24 . 

 Tem sido assumido que a tensão sobre o cristal desaparece,

 n o s e, a partir desta e as três equações anteriores, deve estar relacionada com a expressão 

 e o domínio de grande volume

 Camadas superficiais em titanato de bário grãos cerâmicos foram estimados em 10 -6 cm (ver, por exemplo Jona e Shirane ferroelétricos Crystals, Pergammon Press, 1962).   A polarização remanescente típico do material cerâmico é de cerca de 8 x 10 -2 C / m 2 , a constante dieléctrica relativa do material cerâmico poled cerca de 1300.   O campo de alta constante dieléctrica irá ser estimado em cerca de 0,5 a constante dielétrica.   Estes números produzir um domínio de grande volume, para um típico 10 -3 cm de grão, E 2 = 350 volts / cm

Page 401: Apêndice 1.docx

 O potencial através do volume seria, assim, aproximadamente -0,35 volts.   O potencial remanescente em todo o grão que seria entre as camadas de superfície.   A iluminação tem o efeito de produzir cargas que mostrem o campo interno, E 2 fazendo-o desaparecer. A tensão negativa desaparece e um potencial positivo aparece em toda a amostra. A luz faz o olhar amostra mais positiva.   Isso é exatamente o que acontece como resultado de uma diminuição induzida termicamente em polarização. Assim, a tensão eléctrica piro-se na mesma direcção que a foto tensão, tal como é observado experimentalmente. No caso totalmente blindado, o foto-emf também é a fem através das duas camadas superficiais 

 A luz gerada electrões livres define-se um campo de contador que tende a cancelar o domínio de grande volume E 2 ; assim, a queda de tensão observada é menos do que seria num meio perfeitamente isolante. Isto é o que se quer dizer com o termo "screening".   O campo contador se aproxima -E 2 . Assumindo que a blindagem ocorre apenas no volume, a voltagem total em todo o grão é agora a soma das tensões sobre as camadas superficiais. A foto-fem é no sentido oposto ao da polarização grandes quantidades. Este fato previsto na teoria é o que sempre é observado experimentalmente. A triagem completa do campo de massa, portanto, seria, em titanato de bário, ser susceptível de resultar em uma foto-fem de 0,35 volts por grãos ou 350 V / cm e cerca de 0,35 volts através de um único cristal macroscópico.   Estes são aproximadamente os valores efectivamente observado como pode ser visto na Tabela I , e com os resultados de cristal único.   A relação linear entre remanescente polarização e saturação foto-fem como mostrado na figura 6 , também está previsto por estas equações. A dependência de temperatura do foto-fem como mostrado na Fig.16 e Fig.17 é previsto pelo facto de medida que se aproxima a temperatura de Curie, não é apenasP o diminuindo, mas os .epsilon dielétricos ..sub.s está aumentando. O campo interno grandes quantidades, E 2 , deve, por conseguinte, diminuir com a temperatura mais rapidamente do que a polarização remanescente. BlindagemResolver o problema geral de rastreio de um ferro-eléctrico é difícil.   Muitos dos princípios envolvidos pode ser demonstrada através da resolução de um caso especial. O caso especial se destina a ser particularmente aplicável para o Pb ( Zr 0,53 , Ti 0,47 ) 0 3 + 1% em peso de Nb 2 O 5 de material. Utilizado apenas por simplicidade, é um modelo bidimensional, com portadores de produção em foto limitados aos de um único sinal. Assume-se que estes são electrões gerados a partir dos níveis de armadilhagem profundas meio caminho no intervalo de banda, e que a iluminação esvazia todas as armadilhas que saem cargas positivas fixas para substituir as armadilhas originais. O esvaziamento completo de um nível de retenção profunda iria produzir o comprimento de onda longa foto-tensões e os fenômenos de uma saturação de intensidade da foto-emf típico do Pb ( Zr 0,53 , Ti 0,47 ) O 3 + 1% em peso de Nb 2 O 5 . 

Page 402: Apêndice 1.docx

Considere-se uma laje dimensional iluminado dois comprimento de l dentro do qual é um campo interno Epsilon e dentro da qual, a luz gera uma densidade uniforme de electrões n o (n electrões por unidade de comprimento). Esquematicamente a situação é mostrada na Fig.25 , em que Phi . ( x) é o potencial no ponto x . Os transportadores responder ao campo interno e ocupar uma distribuição de Boltzman 

 se os campos, devido aos elétrons poderiam ser negligenciado, em seguida, 

 Isto é, evidentemente, muito áspero uma aproximação. Com n ( O) a densidade de electrões em x = 0, e n o , a densidade dos iões doadores imóveis com Phi (x)

é dada pela equação de Poisson,  

Uma vez que para Phi = 0 n ( 0) n = o , e uma vez que todas as armadilhas são esvaziados, assumindo que a neutralidade eléctrica, 

 Se o cristal é neutro deve haver nenhum campo eléctrico na fronteira, exceptuando o campo aplicado - E o

 

 Estas duas condições fronteira permitir que a solução da equação de Poisson. 

Page 403: Apêndice 1.docx

 

 

 

Page 404: Apêndice 1.docx

 

 

Page 405: Apêndice 1.docx

 

 

Page 406: Apêndice 1.docx

 

 

 

 

Page 407: Apêndice 1.docx

 

 A implicação é que, por conseguinte, as contribuições a partir de grandes quantidades fotovoltaicas será muito maior do que a partir das camadas superficiais, de camadas de superfície são extremamente pequeno branco l D pode ser estimada como sendo muito aproximadamente igual na massa e na superfície. 

Page 408: Apêndice 1.docx

Assim, a iluminação irá resultar no desvanecimento do campo interno dentro da massa resultante em uma foto-fem máxima. onde E 2 é o domínio de grande

volume. Para as pequenas intensidades, podemos supor n o pequeno, então

ou seja, a foto-tensão é proporcional ao n o qual possa razoavelmente presumir proporcional à intensidade que é observado experimentalmente (ver Figura 4). O modelo descrito apenas explica os foto-emfs de comprimento de onda longo, no material de Pb ( 0,53 Zr, 0,47 Ti 0) 3 + 1% em peso de Nb 2 0 5 .   Um tal nível de retenção profunda é provavelmente típico do titanate- chumbo materiais zirconato de chumbo com vagas de chumbo característicos.   Estes elétrons de ligação deixando buracos (produzindo tipo p condutividade escuro). A adição de dopantes comuns -., Por exemplo, o nióbio dá origem a elétrons livres que combinam com buracos ou ficam presos pelas vagas de chumbo   O doping pode assim ser dito para fornecer elétrons que enchem armadilhas. São estes elétrons presos que são photo-injetados na banda de condução pela luz de comprimento de onda longa proporcionando perto foto-emfs máximos de material iluminados em 500 nm e ainda mais comprimentos de onda como mostrado nos resultados plotados na Fig.13 .   saturação completa , que é a blindagem completa do campo interno a granel, exige, todavia, de hiato transportadoras que ocorre quando alguém se aproxima a 373 nm gap comprimento de onda. Resolver este problema, que os transportadores de banda de gap em adição aos electrões gerados por armadilhas profundas, pode ser conseguida de uma maneira semelhante à que foi realizado para os electrões presos mas é mais complexa, por exemplo, porque os buracos móveis estão a ser produzidas para além de electrões e não se pode necessariamente fixar o número máximo de portadores. Os foto-emfs são criados por portadores foto-induzidas blindagem do campo granel. Efetivamente, nenhuma foto-corrente pode fluir no entanto, a menos luz gap está presente como é evidente a partir dos resultados mostrados na Fig.12 e Fig.13 . Aqui fica claro que a luz gap produz máxima photo-emf e foto-correntes máximas, menos do que a luz gap, foto-fem máxima ou quase máxima, mas não há foto-correntes e que a resistência de saída nestas circunstâncias parece extremamente elevado. A adição de luz gap permite que a corrente flua. A explicação possível é que as camadas de superfície de barreiras de alta resistência, a magnitude do qual diminui com luz lacuna da banda. As camadas de superfície, assim, agir como fotocondutores intrínsecas em série com uma fem. A imagem não só explica a dependência bastante singular de photo-emf e circuito foto-corrente de curto em comprimento de onda, como mostrado na Fig.12 e Fig.13 , mas também o circuito equivalente que é típico de todas estas matérias, conforme descrito no Fig.2 e como indicado pelos resultados de corrente-tensão em Fig.3 . Uma possível explicação para a elevada resistência das camadas de superfície é que incluem quantidades de iões carregados que têm sido localizados lá.Estes são imóveis sob tensões aplicadas normais que se deslocam apenas sob a ação de altos campos tais como produzido pela inversão da polarização remanescente. Esses iões não só irá ocupar os níveis de armadilhagem, eliminando a necessidade de elétrons presos facilmente ionizadas e reduzindo, assim, a condutividade intrínseca, mas também formam centros de coulomb dispersão dos electrões de condução que deverão contribuir significativamente para a resistividade. 

Page 409: Apêndice 1.docx

Eficiência Alguns insights sobre a possível eficiência máxima do processo pode ser obtido considerando portadores gerados pela luz gap. com energia potencial

 

 

 

Que compara com uma eficiência observada lacuna da banda de cerca de 0,06%. O cálculo, é claro, depende pressupostos idealizem, alguns dos quais podem ser praticamente obtido .   Dispositivo fotovoltaico MEMORY Com o fundo acima e ensinamentos gerais da descoberta original da invenção agora firmemente em mente, numerosas e importantes aplicações das propriedades da cerâmica ferrelétricas acima discutidos são facilmente possível, como será evidente para os peritos nesta arte.   Por exemplo, o dispositivo da

Page 410: Apêndice 1.docx

presente invenção irá ser mostrado exibir uma particular utilidade como um dispositivo de memória, tornando, assim, uso da propriedade de cerâmica ferroeléctrica definido como polarização remanescente ou "memória", como explicado anteriormente. Com particular referência agora à Fig.26 dos desenhos das aplicações, um tal aparelho é revelado memória fotovoltaica, o dispositivo de memória a ser opticamente resolvidos. A este respeito, um substrato ou folha de um material ferro-eléctrico cerâmico do tipo acima discutido é indicado pelo número de referência 10 como sendo "ensanduichado" entre pelo menos um par de eléctrodos, tais como eléctrodos 12 e 14 posicionados em lados opostos do substrato . Na forma de realização preferida, como mostrado, um conjunto de pares de eléctrodos, tais como pares 12-14 e 16-18 estão dispostos em lados opostos do substrato 10 de modo a definir uma configuração de matriz. A informação é armazenado na memória e em particular a região de substrato 10 encontra-se entre os pares de eléctrodos através da aplicação de um impulso de tensão temporariamente de uma polaridade predeterminada entre os pares de eléctrodos, tal pulso sendo fornecida pelo gerador de impulsos de gravação 20 acoplado aos eléctrodos e várias construção de típica. Especificamente, se um impulso de tensão positiva foi fornecida pelo gerador de impulsos de gravação 20 entre os pares de eléctrodos de 12-14 , com eléctrodo 12, presume-se ser o eléctrodo positivo no presente exemplo, uma polarização ferroel�trico remanescente irá ter lugar na região de substrato 10 encontra-se entre o par de eléctrodos cruzado, sendo esta polarização remanescente numa direcção e de uma polaridade depende da polaridade do impulso de escrita. Da mesma forma, se um impulso negativo de voltagem foi aplicado entre o eléctrodo 16, por um lado, e o eléctrodo 18, por outro lado, com eléctrodo, 16neste caso presumido ser ter a polaridade negativa, uma polarização remanescente dentro da cerâmica ferroeléctrica 10 terá lugar na região disposta entre a interseção ou eletrodos cruzados 16 e 18 . De um modo semelhante, predeterminado polarização remanescente pode ser produzido individualmente em todas as regiões do ferro-eléctrico cerâmico 10 que estão dispostas entre pares de eléctrodos cruzadas do conjunto de matriz de dependência directa sobre a polaridade da tensão de impulsos de escrita aplicada, esta polarização ferroel�trico remanescente constituindo as informações armazenadas em que tal polarização no interior da cerâmica irá permanecer até serem removidos através da aplicação de um impulso de tensão de gravação de polaridades opostas. De acordo com os ensinamentos da presente invenção, estes "bits" de informação armazenada sob a forma de ferro-eléctrico de polarização remanescente dentro das várias regiões do substrato 10 pode ser extraída ou "lidas" por iluminando selectivamente as regiões POLED do substrato com um feixe de luz, de preferência, como pode ser fornecida por um laser, por exemplo. Após a iluminação, as regiões polarizadas da cerâmica ferroeléctrica vai produzir uma corrente fotovoltaica e voltagem associado um par de eléctrodos, com a polaridade do foto-corrente e foto-tensão sendo dependente do "armazenado" polarização ferroel�trico remanescente ou "informação" dentro uma região específica do substrato. Na forma de realização preferida do dispositivo, em que uma chamada de configuração da matriz de pares de eléctrodos são fornecidos, todo o substrato de cerâmica ferroeléctrica pode ser digitalizada por feixe de iluminação que é contemplado para ser varrida continuamente na forma de uma "lápis luz" pela um scanner de feixe de luz de construção convencional como é designado pelo número de referência 22 , por exemplo, um scanner feixe de luz 22

Page 411: Apêndice 1.docx

defornecimento do feixe de iluminação varrendo designado pelo número de referência 24 . Além disso, e nesta concretização particular, a iluminação a partir do feixe de luz 24 poderia ser transmitida para as regiões associadas POLED da cerâmica ferroeléctrica 10 , passando através de eléctrodos 12 , 16 etc.disposta sobre a superfície do material cerâmico de frente do feixe de iluminação, os eléctrodos 12 , 16 , etc sendo construída de modo a ser transparente. As correntes e tensões fotovoltaicos gerados no eléctrodo de matriz seria detectado por um detector sincronizado designado pelo número de referência 26,acoplado a cada um dos pares de eléctrodos, detector 26 ser de construção convencional e serve para monitorizar a polaridade das correntes e tensões desenvolvidas em fotovoltaicos sincronismo de tempo com o scanner feixe de luz 22 . Tal sincronismo pode ser efectuada por meio de um acoplamento directo do detector 26 para o scanner feixe de luz 22 na forma típica, ou através da utilização de um relógio do computador externo, tudo de acordo com as técnicas de endereçamento de memória matriz padronizada. Aparelho de exibição óptica As propriedades descobertas do substrato de cerâmica ferroeléctrica da presente invenção pode ainda ser aplicada em conjunto com cristais líquidos para fabricar um aparelho de exibição de novo e, a este respeito, a atenção é dirigida geralmente a Fig.27 a Fig.32 dos desenhos das aplicações anexas . O princípio de funcionamento associados com a fabricação de tais dispositivos ópticos baseia-se na utilização das correntes de energia fotovoltaica e tensões geradas pelos substratos de um material de cerâmica ferroeléctrica para efectuar a comutação do estado de opacidade de um cristal líquido que opera no campo - Modo efeito. Esta combinação generalizada será visto a fornecer uma gravação na memória de leitura e do visor óptico. Tanto o cristal líquido e o ferro-eléctrico cerâmico efectivamente funcionar como uma memória, ou em um modo binário ou bi-estável tendo dois estados possíveis designados como um estado "ligado" ou um estado "desligado", em que o cristal líquido é transferido de uma substancialmente transparente condição para um estado substancialmente opaco, ou de um modo multi-estado pelo qual as características de transmissão do cristal líquido são variadas através de diversos estados para efectuar uma exibição chamada escala de cinzento. Com particular referência à Fig.27 dos desenhos das aplicações, um dispositivo de visualização óptica típica seguindo os ensinamentos gerais da presente invenção é mostrada, por exemplo dispositivo de exibição proporcionando assim chamados capacidades de exibição local escuro. Como representado naFig.27 , um cristal líquido nemático torcido é designado pelo número de referência 28 , sendo tal cristal ensanduichado entre dois eléctrodos transparentes30 e 32 . Como é sabido, o cristal líquido nemático torcido 28, vai variar a sua característica de transmissão de luz incidente depende da polaridade e grandeza de uma tensão aplicada através dos eléctrodos 30 e 32 . Especificamente, o cristal líquido nemático torcido 28 serve para transmitir a iluminação através dela, desde que não há tensão através dos eléctrodos 30 e 32 . Em conjunto com o cristal líquido nemático torcido 28 , um polarizador linear 34 é proporcionado, como é um analisador 36 de construção convencional. O polarizador linear 34 e o analisador 36 são cruzados de modo a que nenhuma luz passa através da combinação de um reflector difuso 38 , excepto para o facto de que a célula de cristal líquido nemático torcido interposta entre eles gira a polarização da luz incidente por 90 0 de modo a permitir a passagem de luz. A aplicação de uma voltagem através dos eléctrodos da célula 30 e 32 destrói a capacidade da célula de cristal líquido 28 para rodar o plano de polarização da luz e da iluminação, por conseguinte, é absorvido pelo analisador 36 em vez transmitida e reflectida do reflector difuso 38 .

Page 412: Apêndice 1.docx

 Por conseguinte, quando uma voltagem é aplicada através dos eléctrodos 30 e 32 , uma cor escura do líquido celular seria exibido no visor chamada local escuro. A magnitude do mostrador é dependente da magnitude da tensão aplicada, de tal modo que uma voltagem aplicada através da célula do eléctrodo 30e 32 menor do que uma quantidade característica necessária para efectuar a rotação do avião cheio só irá reduzir parcialmente a capacidade de rotação do cristal líquido 28 assim resultando em apenas uma extinção parcial de iluminação e a geração de um visor na escala de cinzentos. A discussão acima da operação de uma chamada de cristal líquido nemático torcido é inteiramente convencional. Para obter a tensão de comutação para aplicação aos eléctrodos da célula 30 e 32 , um substrato de uma cerâmica ferroeléctrica designado pelo número de referência 40 que é utilizado, o substrato 40 a ser ensanduichado entre os eléctrodos 42 e 44 , como mostrado, o substrato cerâmico 40 sendo disposta de tal modo que o iluminação ilustrado incide não só sobre o cristal líquido 28 , mas também sobre o substrato de cerâmica. Como ilustrado, eletrodos 42 e 44do substrato cerâmico 40 são, respectivamente, acoplados aos eletrodos transparentes 30 e 32 da nematic célula de cristal líquido trançado 28 . Inicialmente, uma tensão de polarização é aplicado ao substrato de cerâmica ferroeléctrica 40 através dos eléctrodos associados 42 e 44 , como sendo de tensão na forma de um impulso e servindo para produzir uma polarização remanescente na direcção da seta mostrada no interior do substrato.Subsequentemente, e de acordo com os ensinamentos da presente invenção, quando o substrato 40 é iluminada, uma corrente irá fluir num circuito de ligação de terminal 42 ao terminal 30 da célula de cristal líquido 28 , através da célula 28 para os eléctrodos 32 , e, em seguida, a terminais 44 do substrato de cerâmica 40 , sendo essa corrente uma corrente fotovoltaica proporcional à magnitude da polarização remanescente efectuada no interior da cerâmica ferroeléctrica pela aplicação inicial do impulso de tensão de polarização. A magnitude da corrente fotovoltaica pode ser variada de acordo com os ensinamentos generalizados da presente invenção discutida no início, variando simplesmente a magnitude do impulso de polarização inicial. A chamada capacidade de exibição de escala de cinzentos das características de transmissão de luz de cristal líquido 28 é fornecida simplesmente através de uma pré-selecção da magnitude da polarização remanescente produzido e, é claro, assumindo uma iluminação de intensidade constante. As características de memória do ferro-eléctrico cerâmico 40 são inerentemente provocada pelo facto de o valor da corrente fotovoltaica pode ser alterada apenas por meio da aplicação de um outro pulso de polarização. Assim, o aparelho generalizado daFig.27 constitui funcionalmente um aparelho que efectua um visor óptico do estado da memória no interior do substrato de cerâmica ferroeléctrica 40 . Na forma de realização tal como descrito na Fig.27 , um assim chamado "exibição mancha escura" foi efectuada. No caso em que é desejado um chamado "ponto brilhante" a aparecer durante o estado "ligado" do cristal líquido na transmissão ou reflexão, polarizador 34 e analisador 36 seriam dispostas numa relação paralela com respeito um ao outro, em vez que atravessou. Além disso, e apesar de a forma de realização de base acima discutido refere-se à utilização de cristais líquidos do tipo nemático torcido, resultados semelhantes podem ser obtidos com os chamados cristais cor de comutação que, de igual modo, alteram as suas características de transmissão de luz para a luz polarizada incidente em resposta à aplicação de uma tensão entre eles. De acordo com os ensinamentos generalizados da Fig.27 , várias outras formas de indicador luminoso pode ser construído. Por exemplo, e com referência particular à Fig.28 dos desenhos das aplicações, uma forma diferente de memória

Page 413: Apêndice 1.docx

combinada e o aparelho de visualização óptica é ilustrado, o aparelho de fazer uso de uma cor de comutação de cristal líquido 46, em vez do cristal líquido nemático torcido 28 da Fig 0,27 .   Tal como foi explicado acima, a cor de comutação de cristal líquido tal como cristal 46 serve para alterar as suas características de transmissão da luz incidente de luz polarizada, e é por esta razão que a fonte de luz ilustrado na Fig.28 é definido como sendo polarizado iluminação , embora seja para se entender que na presente forma de realização, bem como nas seguintes formas de realização a ser discutido que usam cristais líquidos cor de comutação, uma fonte de luz não polarizada pode ser fornecida se um polarizador linear está disposta no interior do aparelho no lado do cristal líquido o mais próximo de entrada de iluminação. O aparelho de visualização Fig.28 define uma chamada estrutura monolítica, em oposição à estrutura exemplar da Fig.27 em que o cristal líquido foi espaçadas fisicamente da cerâmica ferroeléctrica energização. Na Fig.28 , um "sanduíche" de construção é fornecido compreendendo uma placa frontal 48, um eléctrodo transparente 50 acoplado à terra, a cor de comutação de cristal líquido 46 , uma laje ou um substrato de cerâmica ferroeléctrica 52 , e uma pluralidade de eléctrodos, tal como eléctrodos 54 acoplados à cerâmica ferroeléctrica 52 em uma matriz. Quando um impulso de tensão de curto é inicialmente aplicada entre o eléctrodo de terra 50 e um dos eléctrodos de polaridade traseiros 54 , a região do cristal líquido 46 imediatamente à frente do eléctrodo traseiro 54 se torne transparente, resultando em um potencial que aparece entre a semi- eletrodo terra transparente 50 eo eletrodo traseira 54 , devido à iluminação incidente. Neste exemplo, o material de cerâmica ferroeléctrica 52 deve, de preferência ser uma cerâmica transparente, tal como 0,020 disco de 8,5 / 65/35 PLZT com um tamanho de grão de 6 polegadas microns, polarizado no sentido da espessura e a produção de um foto-fem de cerca de 30 volts e corrente de curto-circuito de 10 -

7 amperes / cm.sup.2 por watt por entrada cm.sup.2 em 388 nm, por exemplo. Além disso, os eléctrodos traseiros 54 são contemplados como sendo de uma variedade transparente, tal como óxido de índio e 50 que um visor pode ser fornecida em transmissão. Uma outra variante da operação do dispositivo da Fig.28 é possível, eliminando a necessidade da aplicação inicial de um impulso curto de tensão entre o eléctrodo de terra 50 e um de uma pluralidade de eléctrodos de retaguarda 54 para iniciar o processo de limpeza do cristal líquido 46 . A este respeito, e em adição à iluminação uniforme polarizado normalmente fornecida, uma fonte de luz intensa adicional fornecer um feixe fino, tal como um laser será proporcionada, o laser constituindo uma assim chamada "luz lápis".   Após aplicação da intensa lápis feixe de luz do aparelho da Fig.28 , tal luz intensa iria penetrar no cristal líquido mesmo no seu estado fechado, nominalmente, iluminando assim a cerâmica ferroeléctrica 52 , tal iluminação causando um foto-tensão a ser gerado como acima discutido, que faria então aparecem em todo o cristal líquido na região do feixe de luz intensa fazendo com que a região se torne transparente e permitindo a iluminação uniforme polarizada para penetrar nessa região, tal iluminação uniforme limpar ainda mais o cristal num processo regenerativo. Isto resultaria em uma região clara que parecia brilhante sob luz reflectida, e uma corrente que flui a partir do eléctrodo traseiro associado 54 para a terra, por exemplo, através de uma resistência não-ilustrada que seriam fornecidos. Com essa modificação, o feixe de luz intenso que constitui o "lápis light" pode ser utilizado para inserir uma linha de desenho para a tela, com um ponto por ponto ler-out a ser prestado. Em oposição à obtenção de uma leitura eléctrica Saída ponto-a-ponto, a imagem escrita em pelo "lápis luz" pode ser projectada externamente. A este respeito, e como explicou, a "imagem" constitui seções transparentes do cristal líquido. Se uma fonte de luz, tal como uma lâmpada de tungsténio-halogéneo normalmente associados aos projectores foi adicionalmente fornecida para iluminar o mostrador

Page 414: Apêndice 1.docx

do aparelho "traseira" da mesma numa direcção contra a direcção de iluminação incidente polarizado, como fonte de luz auxiliar passaria através do visor aparelhos nas regiões transparentes, muito da mesma maneira como um slide fotográfico é projetada, a imagem de projeção que está sendo exibido em uma tela adequada. Neste caso, evidentemente, um material de cerâmica ferroeléctrica que é transparente seria necessário, tal como o material conhecido como PLZT 7/65/35. Como pode ser ainda apreciado, as características de memória de visor óptico da Fig.28 não são permanentes. Se a troca de domínio e uma capacidade de memória permanente é desejado, uma configuração alternativa do eléctrodo seria necessária na forma ilustrada na Fig.30 dos desenhos das aplicações, os componentes do aparelho da Fig.30 que são os mesmos que os da Fig.28 sendo representados pelos mesmos números de referência. Especificamente, um eléctrodo transparente adicionais 56 seriam dispostos entre a cor de comutação de cristal líquido 46 e a cerâmica ferroeléctrica 52 de polarização dentro do ferro-eléctrico cerâmico 52 sendo efectuada pela aplicação de um impulso de tensão através dos eléctrodos 54 e 56 , e com um eléctrodo de ligação à terra adicional 52 sendo proporcionada na cerâmica 52 como é mostrado de modo a acoplar uma extremidade de cerâmica ferroeléctrica a 52 para o eléctrodo transparente 50 . Se um cristal líquido nemático torcido foram desejada para ser utilizada na configuração generalizada do visor óptico da Fig.28 , ainda uma outra modificação da disposição do eléctrodo seria necessário e, a este respeito, a atenção é dirigida para fig.29 do os desenhos das aplicações.   Peças como nesta figura são novamente representados pelos mesmos números de referência. Inicialmente, uma vez que um torcidos cristais líquidos nemáticos altera as suas características de transmissão de luz através da rotação do plano de polarização da luz, mais um polarizador, tal como analisador 60 é obrigado a ser disposta entre a cerâmica ferroeléctrica 52 e o cristal líquido 46 , o cristal46 sendo assim adequadamente responsivo a iluminação de entrada polarizada, quer fornecidos directamente por uma fonte de polarização, ou fornecido através da utilização de uma fonte não-polarizada iluminação em conjunto com um polarizador, tal como polarizador 34 da forma de realização da Fig.27 .  Além disso, uma transmissão de luz eléctrodo 62 seria colocado na superfície do analisador 60 imediatamente adjacente a cristal líquido 46 , um eléctrodo transparente 62 está acoplado através do analisador e o substrato de cerâmica ferroeléctrica 52 a um eléctrodo traseiro associado 54. Cada um dos eléctrodos traseiras 54 da matriz seria ter a ele associado um eléctrodo transparente adicional 62 de um modo semelhante. Se o analisador 60 foi construído de modo a ser atravessada com a iluminação polarizado de entrada, o cristal líquido 46 normalmente transmitem luz através dela e, após a aplicação de uma tensão entre o eléctrodo 54 e o eléctrodo transparente da frente 50 , iria fazer com que o aparelho para fornecer um o chamado "display mancha escura." Alternativamente, se a luz polarizada de entrada tem um plano de polarização paralelo ao plano de polarização do analisador 60 , de um assim chamado "visor ponto brilhante" resultaria. Além disso, deve ser apreciado que a forma de realização da fig.29 pode ser utilizado com um "lápis luz" para proporcionar uma operação funcional semelhante àquela discutida em relação à Fig.28 . A atenção é agora dirigida para a Fig.31 dos desenhos de aplicação em que é apresentada uma ilustração de uma matriz visor óptico que utiliza um cristal líquido 64 do tipo de troca de cores. Cada uma das unidades mostrado é contemplado para representar um dos horizontal linha em uma matriz global. A estrutura é ilustra na forma monolítica e, conforme mostrado, constitui uma polaridade de camadas sobrepostas. Especificamente, um eléctrodo transparente 66 é fornecido, por trás dos quais é o de cristais líquidos 64 colocada

Page 415: Apêndice 1.docx

entre duas placas de face 68 e 70 . Uma estrutura de eléctrodo transparente 72 é fornecido encaixado numa extremidade com o cristal líquido 64 e acoplado na outra extremidade a uma extremidade do substrato de cerâmica ferroeléctrica 74 como é mostrado. A outra extremidade de cada placa de cerâmica ferroeléctrica 74 é normalmente acoplada à terra juntamente com o eléctrodo transparente da frente 66 como foi discutido. Com a forma de realização da Fig.31 , cada substrato de cerâmica ferroeléctrica 74 seriam inicialmente polarizada pela aplicação de um impulso de tensão de polarização entre os terminais representativos ou eléctrodos 76 e 78 , por exemplo. Agora, com a aplicação de iluminação para a cerâmica ferroeléctrica, uma tensão fotovoltaica será gerado que aparece entre o eléctrodo transparente da frente 66 e o eléctrodo transparente traseira 72 fazendo com que o cristal líquido 64 entre estes eléctrodos, para se tornar transparente. O cristal líquido 64 normalmente estar num estado nominalmente opaco.   No entanto, seria suficiente luz transmitida através do material de cristal líquido de modo a produzir o foto-tensão no ferro-eléctrico de cerâmica 74 , que foto-tensão aplicada aos eléctrodos 66 e 72 em um arranjo de feed-back positivo serve para aumentar a transparência da cor de comutação de cristal líquido de 64 na região entre os eletrodos. Este aumento da transparência, por sua vez, aumenta a saída de tensão do material ferro-eléctrico 74 que aumenta ainda mais a transparência do cristal líquido 64 de tal modo que uma região transparente deveria ser formado aparece como um ponto brilhante com luz reflectida. A superfície da cerâmica ferroelétrica 74 seria, neste caso, servir-se como um refletor difuso que seria necessário por uma função de tela no modo de reflexão. Além disso, deve notar-se que um certo limiar de transmissão de luz de cristal líquido 64 seria necessária para iniciar o processo de criação de uma região transparente. Se o cristal líquido é suficientemente grosso, a luz transmitida através do cristal no seu estado opaco normalmente seria insuficiente para iniciar este processo de compensação e uma tensão aplicada inicialmente seria necessário entre o cristal de iniciar o processo, esta voltagem sendo usado como um " ler "sinal. Como pode ser apreciado, a polarização remanescente do material de cerâmica ferroeléctrica 74 na forma de realização ilustrada na Fig.31 é ao longo do comprimento do substrato de cerâmica.   Uma disposição alternativa é possível em que a escrita de memória é realizada alterando a polarização remanescente do ferroel�trico cerâmico no sentido da espessura. A este respeito, a referência é mais uma vez feita a Fig.30 dos desenhos que ilustram a disposição de aplicação de uma cerâmica ferroeléctrica 52 em conjunto com a cor de comutação de cristal líquido 46 de tal modo que a polarização remanescente da cerâmica é obtida no sentido da espessura, e de tal modo que as características da memória permanentes são transmitidos. Com este arranjo, a iluminação incidente pode ser rapidamente absorvido na superfície do material de cerâmica ferroeléctrica mas seria ainda penetrar suficientemente de modo a produzir tensões relativamente grandes fotovoltaicos. Finalmente, o dispositivo de visualização óptica Fig.31 podem ser construídos com um cristal líquido nemático torcido em oposição à cor de comutação de cristal líquido de Fig.31 e a atenção é dirigida para aqui Fig.32 dos desenhos das aplicações.   Uma vez mais, os componentes do Aparelho da Fig.32 que são semelhantes aos da Fig.31 são representados pelo mesmo número de referência. Nesta forma de realização, um polarizador 80 seriam inicialmente fornecidas de modo a polarizar a iluminação de entrada. De uma maneira semelhante à concretização generalizada de Fig.27 , um analisador 82 teria que ser igualmente fornecida, polarizador 80 e analisador 82 sendo assumido para ser disposta paralelamente. Luz polarizada de entrada não vai colidir com o material de

Page 416: Apêndice 1.docx

cerâmica ferroeléctrica 74 porque o cristal nemático torcido 64 deverá rodar o plano de polarização da luz por 90 0 e tal iluminação seria, assim, ser absorvida no analisador 82 .   A unidade de exibição, em conformidade, seria inicialmente estar em um "off" ou estado escuro e existiria nenhuma tensão entre os terminais ou eletrodos de 76 e 78 do ferroelétrico cerâmica. O "on" do aparelho de afixação seria brilhante sob iluminação reflectida e seria indicada pelo aparecimento de uma tensão DC entre os terminais 76 e 78 .  A unidade será mudado para o "na" fase através da aplicação de uma tensão de polarização inicial pulso entre os eléctrodos 76 e 78 .   O cristal líquido nemático torcido seria agora perder a sua capacidade de rodar o plano de polarização da luz de iluminação e cairia sobre a superfície do material de cerâmica ferroeléctrica agora polarizado 74 de tal modo que a cerâmica poderia gerar uma constante , de alta tensão fotovoltaica que aparecem entre os eléctrodos do cristal líquido.   Esta tensão fotovoltaica impediria o cristal líquido a voltar para a fase de torcida e o cristal líquido que assim permanecem transparentes e um potencial de tensão seria mantida através dos eléctrodos para a duração da iluminação. O aparelho de visualização pode ser devolvido ao seu estado escuro simplesmente por curto-circuito entre os terminais 76 e 78 e a célula de cristal iria retornar à sua condição opaca sem tensão que aparece entre os eletrodos. Um novo pulso de tensão externa seria necessário através dos eléctrodos 76 e78 para mudar novamente o aparelho. Deve ser entendido que apenas um impulso de tensão momentânea é necessária para ligar a unidade de exibição, e é apenas necessário um curto-circuito momentâneo para desligar o aparelho. Se a iluminação incidente foram interrompidos, a unidade de exibição seria igualmente colocado em um estado "off". As características de memória do aparelho de visualização, portanto, são voláteis no sentido de que a remoção de iluminação irá colocar a unidade de exibição em um estado "off". As características da memória permanente pode ser obtido por depoling a cerâmica ferroeléctrica 74 com circuitos adicionais e, em seguida, a iluminação pode ser interrompido. Quando a iluminação é restaurado, um impulso de voltagem irá exibir "em" apenas as unidades da matriz que estava em um estado "ligado", no momento da interrupção de iluminação, uma vez que só as unidades de cerâmica ferrelétricas polarizadas irá produzir um foto-tensão. As unidades podem então ser depoled repoled sem interrupção los "on", utilizando um circuito apropriado para aplicar uma tensão de polarização para a cerâmica, mas não para a célula de líquido, por conseguinte, para manter a célula de cristal líquido no seu estado escuro como era no momento da iluminação foi removido. Muitas outras formas de realização diferentes, combinando um visor de cristal líquido com o substrato de cerâmica ferroeléctrica da presente invenção pode ser fabricado ao longo dos ensinamentos generalizados referidos acima. Do ponto de vista da selecção de materiais, PLZT é desejada quando uma cerâmica ferroeléctrica transparente é necessária, e outras cerâmicas ferrelétricas como Pb (Zr 0,53 Ti 0,47 ) O 3 + 1% em peso de Nb 2 O 5 (isto é, PZT-5), uma solução sólida de titanato de chumbo e zirconato de chumbo pode ser utilizado quando os materiais relativamente baratos "opacas" são aceitáveis.Com os dispositivos de exibição como acima discutido, a espessura típica do material de cerâmica ferroeléctrica são da ordem de 0,020 polegadas. De acordo com os ensinamentos generalizados que aparece no início da presente memória descritiva, é para ser apreciado que a saída do material fotovoltaico cerâmica ferroeléctrica é proporcional ao comprimento do material e, quanto maior for a produção fotovoltaica, mais rápido o tempo de comutação da associada cristal líquido. Uma outra forma do aparelho de visualização óptica é aqui contemplado pelo qual as propriedades fotocondutoras previamente discutidas de materiais cerâmicos ferrelétricas são utilizados na formação do aparelho de afixação. Conforme será

Page 417: Apêndice 1.docx

recordado e apreciado, a resistividade de materiais cerâmicos típicos ferrelétricas varia como uma função do respectivo iluminação incidente e, portanto, a queda de tensão através regiões iluminadas de um substrato de cerâmica ferroeléctrica que tem uma tensão de polarização aplicada à mesma seria menor do que a tensão cair em todas as regiões não-iluminadas ou escuras da cerâmica. Atenção a este respeito refere-se a Fig.33 dos desenhos das aplicações. O dispositivo de exposição representado na Fig.33 é tal que uma fotografia, sob a forma de uma imagem projectada pode ser armazenado em uma folha de ferro-eléctrico cerâmico ou substrato 84 como um padrão de regiões ferrelétricas POLED onde a polarização remanescente de tais regiões está simplesmente relacionado com a intensidade da imagem projetada naquele ponto. O padrão de regiões de polaridade pode ser produzido pela técnica já foi discutido de uma sanduíche ferroel�trico fotocondutor, ou utilizando as propriedades fotocondutoras de materiais ferroeléctricos directamente. Na forma de realização da Fig.33 , uma imagem é projectada sobre um substrato ferroel�trico-fotocondutora 84 , que substrato é suportado por uma folha de material resistivo 86 , tais como carbono evaporado, o material semicondutor ou semelhante. Um eléctrodo transparente da frente 88 que forma um plano de terra cobre a superfície do material ferro-eléctrico 84 , do qual o material é do tipo que exibem uma polarização dependente considerável efeito fotovoltaico. Um outro eléctrodo 90 , cobre a superfície posterior do material resistivo 86 , e uma tensão de polarização poderia ser aplicada ao aparelho de entre os eléctrodos 90 e 83 . Com uma tal disposição a queda de tensão irá ser visto que existe entre as regiões do substrato ferroel�trico 84 que são iluminadas vai ser menor do que a queda de tensão aparente entre as regiões não iluminadas e escuras. Como tal, a menor polarização remanescente no interior do material ferro-eléctrico que vai ser efectuada nas regiões do material ferro-eléctrico que não são iluminadas por a imagem projectada. Assim, um "negativo" da imagem projectada seria assim armazenada no substrato ou folha de ferro-eléctrico 84 como regiões variáveis de polarização remanescente. Em que o ferro-eléctrico 84 é fotovoltaica com polarização dependentes foto-tensões como discutido esta imagem armazenada é agora lidos utilizando electricamente as técnicas já descritas com respeito às formas de realização da invenção ilustrada na Fig.26 dos desenhos das aplicações ou Fig.28 et . seq . dos desenhos das aplicações.   É exibido por aplicação das tensões de foto-regiões de polarização no qual a imagem é efectivamente armazenados para eléctrodos de cristais líquidos como, por exemplo, está ilustrada na Fig.34 dos desenhos das aplicações onde a iluminação suficientemente forte penetra no líquido escuro cristal93 , para de uma maneira regenerativa, aplicar a tensão de foto-região polarizado 91 , para a região de cristal líquido imediatamente adjacente variando em intensidade, dependendo do valor da polarização. A imagem negativa é produzida em reflexão.  Alta tensão Bateria O ensinamento nesta patente pode ser aplicada para o fornecimento de uma bateria de alta tensão romance que serve para converter a radiação tal como radiação-X, neste caso, directamente em energia eléctrica.   A este respeito, um bloco ou um substrato de material de cerâmica ferroeléctrica seria novamente fornecida ao qual estão ligados os eléctrodos na forma idêntica como foi discutido, com respeito à configuração física básica da invenção ilustrada na Figura 1 dos desenhos das aplicações.   Um exemplo do material constituinte da cerâmica ferroeléctrica neste exemplo é PZT solução sólida -5 constituído por 53 moles por cento de ZrTiO 3 e 47 moles PbTiO 3 com 1 por cento em peso de nióbio adicionado tais como Nb 2 O 5 .   Este material de cerâmica ferroeléctrica seria polarizado no modo usual através da aplicação de uma alta voltagem aplicada entre os eletrodos.

Page 418: Apêndice 1.docx

 Para funcionar como uma bateria, o material cerâmico pode conter um componente radioactivo e este pode ser todo ou uma porção de qualquer um dos elementos constituintes acima discutido.   Por exemplo, o material pode ser fabricado com um isótopo radioactivo de Zr ,TiO, Nb, Etc, ou um aditivo radioactivo pode ser adicionado à composição. Alternativamente, a composição pode ser colocado ao lado de uma forte fonte radioactiva e, por exemplo, pode, na verdade, ser revestidos com um material radioactivo.   A exigência principal é que um fluxo de raios gama ou raios X dentro do material ser produzido, o que tem radiação o efeito de ionização do material cerâmico ferroel�trico de modo a produzir os transportadores não-equilíbrio. Assim, no exemplo da aplicação de um material de cerâmica ferroeléctrica polarizado como uma bateria de alta tensão, uma fonte de luz externa não seria necessária como a fonte de ionização em que os transportadores não-equilíbrio seria produzido pela ionização interna da cerâmica ferroeléctrica Material efetuada pela radiação e resultaria em uma fem que parece através dos eletrodos. Deste modo, uma tensão de circuito aberto proporcional ao comprimento do material de cerâmica ferroeléctrica entre os eléctrodos e inversamente proporcional ao tamanho médio de grão, e semelhantes, tal como foi discutido no início desta especificação seria produzido pela gama ou radiação-X. Do mesmo modo, um curto-circuito de corrente proporcional à área do eléctrodo e o líquido (estado estacionário) incremento de portadores em excesso introduzidos na banda de condução teria que ser igualmente produzido, sendo isto relacionado com a intensidade da radiação ionizante. Como pode ser apreciado, a fem se manterá enquanto que a radiação ionizante e persistiu, extrapolando a partir dos resultados pormenorizados foto-efeito, a fem produzido por esta bateria de alta tensão deve ser relativamente independente da intensidade de radiação e, portanto, não fortemente dependente sobre a meia-vida do material radioactivo. Embora tenha sido mostrado e descrito várias formas de realização e aplicações da invenção de base preferidos do presente documento, os peritos na arte deveria apreciar que tais formas de realização são exemplares e não limitativas e devem ser entendidas dentro do âmbito das seguintes reivindicações:             

Page 419: Apêndice 1.docx

CHARLES FLYNN: quadro magnético

 Patente dos EUA 6.246.561                      12 de junho de

2001                      Inventor: Charles J. Flynn          

MÉTODOS DE CONTROLE DE CAMINHO DA fluxo magnético DE UM

Ímã permanente E DISPOSITIVOS incorporando a mesma                                                                                                                                                                                                    Esta patente cobre um dispositivo que é reivindicada a ter uma potência de saída maior do que a potência de entrada necessária para executá-lo.  RESUMO

Um dispositivo de ímã permanente inclui um ímã permanente, com o norte e sul faces do pólo com uma primeira peça polar posicionada adjacente um pólo das suas faces e uma segunda peça polar posicionada adjacente ao outro pólo rosto desta, de modo a criar pelo menos dois potenciais caminhos de fluxo magnético. Um primeiro enrolamento de controlo está posicionada ao longo de um trajecto de fluxo e um segundo enrolamento de controlo está posicionada ao longo do outro trajecto de fluxo, cada bobina ligada a um circuito de controlo para controlar a energização dos mesmos. As bobinas de controle pode ser energizado em uma variedade de formas de motivação desejáveis alcançado e dispositivos estáticos, incluindo dispositivos lineares alternativos, dispositivos de movimento linear, dispositivos de movimento de rotação e conversão de energia.  DESCRIÇÃO  CAMPO DA INVENÇÃO

Esta invenção refere-se genericamente a dispositivos de íman permanente e, mais particularmente, a um componente de controlo de íman permanente, em que o fluxo do fluxo de um íman permanente é controlado entre dois ou mais percursos de fluxo, utilizando entrega programada de sinais eléctricos através de uma ou mais bobinas colocadas ao longo pelo menos um dos percursos de fluxo. Tais componentes de controlo de íman permanente pode assumir uma variedade de configurações que facilitem a utilização de tais componentes em uma variedade de aplicações, incluindo aplicações que envolvem a produção de movimento alternativo, linear, e o movimento de rotação e de conversão de energia. Vários novos permanente íman dispositivos de movimento rotativo, de construções de motor que funcionam através do controlo do caminho de fluxo magnético de um ou mais imanes permanentes são descritos, tal íman permanente construções de motor rotativo com maior eficiência e de binário mais desejáveis, em comparação com muitos motores actualmente utilizados.  ANTECEDENTES DA INVENÇÃO

Força de atracção magnética é comumente utilizado em uma variedade de tipos de dispositivos de íman permanente, incluindo ambos os motores lineares e rotativos. No campo dos dispositivos de íman permanente existe uma busca contínua de aumento de eficiência e reduzida complexidade. Por conseguinte, um objecto da presente invenção consiste em proporcionar um componente de controlo de íman permanente, em que o percurso de um dado

Page 420: Apêndice 1.docx

nível de fluxo de íman permanente pode ser controlada por um nível menor de fluxo electromagnética. Outro objecto da presente invenção consiste em proporcionar um componente de controlo magneto permanente em que substancialmente todo o fluxo de um íman permanente pode ser comutado entre pelo menos dois percursos de fluxo diferentes do componente de controlo de íman permanente, de modo a permitir um trabalho útil na forma de linear, alternativo, e movimentos giratórios. Ainda um outro objecto da presente invenção consiste em proporcionar componentes de controlo de íman permanente e construções de motor em que o controlo caminho de fluxo é fornecido ao energizar um electroíman 10 para opor o fluxo magnético de um ou mais magnetos permanentes. Outro objecto da presente invenção consiste em proporcionar componentes de controlo de íman permanente e construções de motor em que o controlo caminho de fluxo é fornecido ao energizar um electroíman para auxiliar o fluxo magnético de um ou mais magnetos permanentes. Ainda um outro objecto da presente invenção consiste em proporcionar motor de íman permanente 15 com construções melhoradas características de funcionamento. SUMÁRIO DA INVENÇÃO

Estes e outros objectos do invento são conseguidos por um aparelho que, num aspecto, é um dispositivo de íman permanente, compreendendo um íman permanente, com o norte e sul faces dos pólos, uma primeira peça polar, uma segunda peça de pólo, um primeiro enrolamento de controlo, uma segunda bobina de controlo, e meios de circuito, a primeira peça polar posicionado adjacente a face do polo norte do íman permanente e que inclui uma primeira parte do caminho, uma segunda parte do caminho e uma terceira parte, a primeira porção de trajecto que se estende para além de um perímetro do norte face polar e a segunda porção de trajecto que se estende para além do perímetro da face do pólo norte de definir primeiras e segundo percursos de fluxo para o fluxo magnético que emana da face do polo norte do íman permanente, a primeira parte do caminho da primeira peça polar ligado ao segundo porção do caminho da primeira peça polar através da terceira porção que se prolonga através da face do polo norte do íman permanente, a segunda peça polar posicionado adjacente à face do pólo sul e incluindo uma primeira porção do caminho e uma segunda parte do caminho, a primeira porção de trajecto que se estende para além de um perímetro da face do pólo sul e substancialmente alinhada com a primeira parte do caminho da primeira peça polar, a segunda porção de trajecto que se estende para além do perímetro da face do pólo sul e substancialmente alinhada com a segunda parte do caminho da primeira peça polar, o primeira bobina de controlo posicionadas em torno do caminho da primeira porção da primeira peça polar, a segunda bobina de controlo posicionadas em torno da segunda porção do caminho da primeira peça polar, os meios de circuito ligado a cada um dos primeiro enrolamento de controlo e do segundo enrolamento de controlo para energizar alternadamente a primeira bobina e a segunda bobina de uma forma sequencial cronometrado. Outro aspecto da presente invenção proporciona um método para controlar o caminho de fluxo magnético de um íman permanente, que envolve a colocação de uma primeira peça polar adjacente a uma primeira face do pólo do íman permanente de modo a ter, pelo menos, primeira e segunda porções de caminhos que se estendem para além de um perímetro da primeira face do pólo. Uma segunda peça polar é colocado adjacente a uma segunda face do pólo do íman permanente de modo a incluir pelo menos uma porção que se alinha substancialmente com a primeira e segunda porções de caminho da primeira peça polar.Um primeiro enrolamento de controlo é colocado ao longo e em torno

Page 421: Apêndice 1.docx

da primeira parte do caminho da primeira peça polar e um segundo enrolamento de controlo é colocado ao longo e em torno da segunda porção do caminho da primeira peça polar. A primeira bobina de controle é repetidamente energizado num fluxo magnético íman permanente opostos maneira de modo a impedir que o fluxo magnético do íman permanente de atravessar a primeira parte do caminho da primeira peça polar e da segunda bobina de controlo energizado está repetidamente em um íman magnético permanente fluxo maneira oposta de modo a evitar que o fluxo magnético do íman permanente de atravessar a segunda parte do caminho da primeira peça polar. Ainda um outro aspecto da presente invenção proporciona um método para controlar o caminho de fluxo magnético de um magneto permanente, colocando uma primeira peça polar adjacente a uma primeira face do pólo do íman permanente de modo a ter, pelo menos, primeira e segunda porções de trajecto que se estende para além de um perímetro da primeira face do pólo. Uma segunda peça polar é colocado adjacente a uma segunda face do pólo do íman permanente de modo a incluir pelo menos uma porção que se alinha substancialmente com a primeira e segunda porções de caminho da primeira peça polar.Um primeiro enrolamento de controlo é colocado ao longo e em torno da primeira parte do caminho da primeira peça polar e um segundo enrolamento de controlo é colocado ao longo e em torno da segunda porção do caminho da primeira peça polar. Os passos seguintes são alternadamente executadas de uma maneira repetida: (I) energizando o primeiro enrolamento de controlo num fluxo magnético íman permanente auxiliando maneira a par com substancialmente todos do fluxo magnético do íman permanente de modo que substancialmente nenhum fluxo magnético do íman permanente percorre a segunda parte do caminho da primeira peça polar quando a primeira bobina de controle é tão energizado; e (Ii) energizando o segundo enrolamento de controlo num fluxo magnético íman permanente opostos maneira a par com substancialmente todos do fluxo magnético do íman permanente de modo que substancialmente nenhum fluxo magnético do íman permanente percorre a primeira parte do caminho da primeira peça polar quando a segunda bobina de controle é tão energizado. Um outro aspecto da presente invenção proporciona um método para controlar o caminho de fluxo magnético de um magneto permanente, colocando uma primeira peça polar adjacente a uma primeira face do pólo do íman permanente de modo a ter, pelo menos, primeira e segunda porções de caminhos que se estendem para além de um perímetro da primeira face do pólo, e a colocação de uma segunda peça polar adjacente a uma segunda face do pólo do íman permanente de modo a incluir pelo menos uma porção que se alinha substancialmente com a primeira e segunda porções de caminho da primeira peça polar.Um primeiro enrolamento de controlo é colocado ao longo e em torno da primeira parte do caminho da primeira peça polar e um segundo enrolamento de controlo é colocado ao longo e em torno da segunda porção do caminho da primeira peça polar. Os passos seguintes são alternadamente executadas de uma maneira repetida: (I) energizando o primeiro enrolamento de controlo num fluxo magnético íman permanente auxiliando maneira a par com substancialmente todos do fluxo magnético do íman permanente de modo que substancialmente nenhum fluxo magnético do íman permanente percorre a segunda parte do caminho da primeira peça polar quando a primeira bobina de controle é tão energizado; e (Ii) energizando o segundo enrolamento de controlo num fluxo magnético íman permanente opostos maneira a par com substancialmente todos do fluxo magnético do íman permanente de modo que substancialmente nenhum fluxo magnético do íman permanente percorre a primeira parte do caminho da primeira peça polar quando a segunda bobina de controle é tão energizado.

Page 422: Apêndice 1.docx

  BREVE DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO

Para uma melhor compreensão da presente invenção, referência pode ser feitas aos desenhos anexos, nos quais:

 A Fig.1 é uma vista em perspectiva de um dispositivo magnético, em que o magnético de fluxo a partir de um membro magnético percorrer um caminho único para produzir uma força de acoplamento;

 Fig.2 é uma vista em perspectiva de um dispositivo magnético, em que o fluxo magnético a partir de um elemento magnético se divide entre dois caminhos;

 

Page 423: Apêndice 1.docx

Fig.3 é uma vista lateral de dois membros magnéticos organizar em paralelo entre peças de pólo; 

 Fig.4 é uma vista lateral de dois elementos magnéticos dispostos em série entre peças polares;  

 Fig.5 e Fig.6 são vistas laterais de um dispositivo de ímã permanente, incluindo um ímã permanente com peças de pólo posicionado contra as faces do pólo do mesmo e incluindo uma armadura móvel;  

 

  

Page 424: Apêndice 1.docx

 Fig.7 , Fig.8 e Fig.9 são vistas laterais de um dispositivo de íman permanente, incluindo um íman permanente que tem peças polares posicionado contra as faces de pólo dos mesmos para proporcionar dois percursos de fluxo magnético e incluindo uma armadura móvel, que pode ser posicionado ao longo de cada magnético caminho de fluxo; 

   

  

 

  

Page 425: Apêndice 1.docx

  

  

  

  

Page 426: Apêndice 1.docx

  

 Figs.10 , 10A-10H são vistas em perspectiva de várias formas de realização de ímã permanente 5 componentes de controle, que incluem dois ou mais caminhos de fluxo magnético;

  

  

  

Page 427: Apêndice 1.docx

  

  

  

  

Page 428: Apêndice 1.docx

 Figs.11 , 11A-11F são vistas laterais de um dispositivo de íman permanente, incluindo um íman permanente que tem peças polares posicionado contra as faces de pólo do mesmo e incluindo uma armadura móvel e um desvio permanente que se estende entre as peças polares;

 

  

  

  

Page 429: Apêndice 1.docx

  

  

 Figs.12 , 12A-12E são vistas laterais de um dispositivo de ímã permanente dois horários, incluindo duas pontes; 

 

Page 430: Apêndice 1.docx

  

  

 Figs.13A-13C são vistas laterais de um dispositivo magnético alternativo linear permanente;    

Page 431: Apêndice 1.docx

 Fig.14 é uma vista lateral de um dispositivo de vaivém linear electromagnético;   

 Fig.15 é uma vista lateral de um dispositivo de ímã permanente dois caminho mostrando bobinas de controlo energizados de forma superior;   

  

Page 432: Apêndice 1.docx

 

  

  

 

Page 433: Apêndice 1.docx

 

  Figs.16A-E são uma vista lateral de um dispositivo alternativo linear com bobinas de controlo energizados de forma superior; 

 

  

  

  

Page 434: Apêndice 1.docx

 Figs.17A-17D representam uma outra forma de realização de um dispositivo de vaivém linear;    

  

  

 

Page 435: Apêndice 1.docx

    

   

 Figs.18A-18E mostram um dispositivo de movimento linear;  

Page 436: Apêndice 1.docx

 Fig.19 é uma vista em perspectiva explodida de um dispositivo de movimento rotativo;  

 Fig.20 é uma parcial montado e em corte vista do dispositivo de movimento rotativo da Fig.19;

Page 437: Apêndice 1.docx

  

   

  

Page 438: Apêndice 1.docx

  

  

Page 439: Apêndice 1.docx

Figs.21A-21E são vistas de cima do conjunto parcial da Fig.20, que vê a retratar o movimento de rotação da mesma,  

 Fig.22 é uma vista em corte de montado do dispositivo de movimento rotativo da Fig.19, incluindo uma carcaça ;  

Page 440: Apêndice 1.docx

 Fig.23 é uma vista em perspectiva explodida de outra forma de realização de um dispositivo de movimento rotativo;  

 Fig.24 é uma vista em perspectiva do dispositivo de movimento rotativo da fig.23 como montado;  

Page 441: Apêndice 1.docx

 Figs.25A-25B são vistas de extremidade do dispositivo de movimento rotativo da Fig.24 com a tampa final removida para expor o elemento do rotor;  

 Figs.26-28 espetáculo acabar vistas de várias configurações para distorcer o sentido de rotação no dispositivo de movimento de rotação da Fig.24; 

  

Page 442: Apêndice 1.docx

 Figs.29A-29D são vistas de extremidade do dispositivo de movimento rotativo da Fig.24 ilustra uma sequência de seus movimentos de rotação;   

 Fig.30 é uma vista em perspectiva parcial explodida de outra forma de realização de um dispositivo de movimento rotativo;   

Page 443: Apêndice 1.docx

 Fig.31 é uma vista em perspectiva do dispositivo de movimento rotativo da Fig.30 como montadas   

   

 

Page 444: Apêndice 1.docx

Figs.32A-32D são vistas de cima do dispositivo de movimento de rotação da Fig.31 que ilustram é o movimento de rotação;   

 Fig.33 é uma vista lateral do dispositivo de movimento rotativo da Fig.31 como montado e incluindo um invólucro ;   

 Fig.34 é uma vista em perspectiva de uma outra concretização de um dispositivo de movimento rotativo;   

Page 445: Apêndice 1.docx

 Fig.35 é uma vista de topo do dispositivo de movimento rotativo da Fig.34;  

 Fig.36 é uma vista em perspectiva do componente de magneto permanente do rotor do dispositivo de movimento rotativo da Fig.34;   

 Fig.37 e Fig.38 mostram configurações alternativas para o componente de controle incorporada no dispositivo de movimento de rotação da Fig.34;  

Page 446: Apêndice 1.docx

  

 Figs.39A-39D são vistas de topo do dispositivo de movimento rotativo da Fig.34 e descrevem o seu movimento de rotação;   

  

Page 447: Apêndice 1.docx

 

   

  

   

Page 448: Apêndice 1.docx

 Figs.40-44 são variações alternativas do circuito para controlar a energização cronometrada de bobinas de controlo dos vários dispositivos da presente invenção;  

  

  

Page 449: Apêndice 1.docx

  Figs.45A-45C e Figs.45X-45Z são vistas laterais de dispositivos de conversão de energia de dois caminhos;  

  

  

Page 450: Apêndice 1.docx

     

 Fig.46 é uma vista esquemática da porção de magneto permanente de um rotor para utilização em algumas formas de realização do presente dispositivo;    

  

Page 451: Apêndice 1.docx

 Fig.47 e Fig.48 mostram outras formas de realização de um dispositivo de movimento linear;   

  Fig.49 é uma vista de topo de uma outra concretização de um motor rotativo, como construção; e   

Page 452: Apêndice 1.docx

 Fig.50 é uma vista esquemática de uma das três porções do estator do dispositivo mostrado na Fig.49 .    DESCRIÇÃO DETALHADA DOS DESENHOS  

Referindo-nos agora aos desenhos, Figs.1-4 são fornecidos para facilitar uma compreensão de vários aspectos ou características da tecnologia utilizada na presente invenção. A Fig.1 ilustra um dispositivo 10 com um fluxo magnético produzindo membro 12 que pode ser um permanente ímã ou eletroímã com pólos magnéticos 14 e 16 , como mostrado. peças de pólo 18 e 20 estão posicionados respectivos pólos adjacentes 14 e 16 para fornecer um caminho para o fluxo magnético do membro 12 . Cada peça polar 18 e 20 tem uma extremidade rosto peça polar 22 e 24 . Tal como utilizado ao longo desta especificação, entende-se que uma peça polar, independentemente da sua forma ou tamanho, é de preferência formado de ferro macio, de aço ou de outro material magnético, com o material preferido sendo um que proporciona uma baixa relutância, exposições baixa histerese, e tem uma capacidade de densidade de fluxo magnético elevado. Por conseguinte, as várias peças de pólo divulgadas e descritas aqui pode igualmente ser do tipo de construção laminada.             Referindo novamente a Figura 1 uma armadura 26 , também formada de material magnético, é mostrado com faces de extremidade 28 e 30 que estão posicionados e dimensionados para serem colocados final peça polar adjacente caras 22 e 24 , de tal modo que, quando posicionados de modo substancialmente contínuo uma baixa relutância caminho 32 é fornecido para o fluxo magnético do pólo norte 14 , através de um pólo 18 , através da armadura 26 , através de pólo peça 16 , e ao pólo sul 16 .   O fluxo magnético viajando ao longo tal caminho 32 resulta em uma força que tende a manter armadura 26 em posição alinhada com final peça polar enfrenta 22 e 24 . A força resultante do acoplamento magnético ou segurando F

Page 453: Apêndice 1.docx

fornecida entre peça polar adjacente face de extremidade 22 e extremidade da armadura cara 28 , e entre a peça polar adjacente face de extremidade 24 e face de extremidade da armadura 30 , pode ser aproximada pela seguinte equação: 

 onde B é a densidade de fluxo magnético que passa através das faces de extremidade adjacentes e A é a área da superfície da extremidade adjacente enfrenta.   Partindo do princípio de que, se B é uniforme ao longo trajecto de fluxo 32 e que a área A de todos faces de extremidade 22 , 24 , 28 , e 30 é a mesma, em seguida, a força total de exploração F T26 de armadura 26 contra as peças polares 18 e 20 são os seguintes: 

  

 Na Fig.2 um dispositivo 40 com o mesmo fluxo magnético produzindo membro 12 com pólos magnéticos 14 e 16 é mostrado.   Pole peças 42 e 44 estão posicionados respectivo pólo adjacente caras 14 e 16 para proporcionar dois percursos, em oposição a um por cima, para o fluxo magnético do membro 12 .  Em particular, peça polar 42 inclui uma primeira parte do caminho 46 estendendo-se para além de um perímetro de pólo norte rosto 14 em uma direção e uma segunda parte do caminho 48 estendendo-se para além do perímetro do pólo norte rosto 14 em outra direção.   Da mesma forma, peça polar 44 inclui uma porção primeiro caminho 50 estendendo-se para além do perímetro do pólo sul rosto 16 em uma direção e uma segunda parte do caminho 52estendendo-se para além do perímetro do pólo sul rosto 16 em outra direção.   Cada parte do caminho peça polar 46 , 48 , 50 , 52 inclui uma respectiva face da extremidade.   A primeira armação 54 que pode ser posicionado de modo adjacente às faces de extremidade dos componentes de caminho peça polar 48e 52 fornece um primeiro trajecto de fluxo magnético 56 e uma segunda armação 58 é que pode ser posicionado adjacente a faces de extremidade das peças componentes de caminho de pólo 46 e 50 proporciona um segundo trajecto de fluxo magnético 60 .   Se a área de fluxo de carga ao longo de percursos de fluxo 56 e 60 é a mesma que a área de carregamento de fluxo ao longo do trajeto

Page 454: Apêndice 1.docx

de fluxo 32 da Fig.1 , a densidade de fluxo magnético ao longo de cada trajecto de fluxo 56 e 60 será a metade da densidade de fluxo magnético ao longo do trajeto de fluxo 32 da Fig.1 , porque a mesma quantidade de fluxo é dividido entre dois caminhos semelhantes.   O efeito de dividir uma determinada quantidade de fluxo magnético ao longo de dois como percursos de fluxo, em vez de isso que passam ao longo apenas de um trajecto de fluxo pode ser vista ao examinar a força de retenção na armação 54 , em comparação com a força de retenção na armação 26 da Figura 1 .   Tal como já foi referido a densidade de fluxo magnético ao longo do percurso 56 será um- metade que ao longo do trajeto de fluxo 32 e, assim, a força de retenção total de F T54 pode ser determinado como: 

 Por conseguinte, foi observado que, dividindo a mesma quantidade de fluxo magnético ao longo de dois caminhos de fluxo, em vez de ao longo de um trajecto de fluxo reduz a força de retenção magnética ou de acoplamento em uma armadura para um quarto em vez de um meio como se poderia esperar.  Esta inesperada magnética segurando ou acoplamento força diferencial, resultante de vários caminhos de fluxo, pode fornecer propriedades vantajosas em linear, alternativo, e dispositivos movimentos giratórios. 

 

Referindo agora a Fig.3 e Fig.4 , o comportamento de múltiplas fontes de fluxo magnético dispostas em paralelo e em série é descrito em relação a uma única fonte de fluxo.   Quando as fontes de fluxo idênticos ou produzindo fluxo membros magnéticos 70 e 72 estão posicionados em paralelo como mostrado na Fig.3 com peças de pólo 74 e 76 posicionado adjacente aos pólos da mesma para fornecer um caminho de fluxo através do induzido 78 , a densidade B do fluxo através da armadura 78 é o dobro do que a densidade do fluxo seria se apenas um componente de produção de fluxo magnético se presentes.    No entanto, a intensidade do campo H resultante dos dois membros 70 e 72 mantém-se inalterada.   Este resultado é válido independentemente de membros 70 e 72 são os dois ímãs permanentes, são os dois eletroímãs, ou são uma combinação de um ímã permanente e um eletroímã.   Em Por outro lado, as propriedades que resultam de fluxo magnético produzir membros 80 e 82 dispostas pólo-a-pólo em série entre peças polares 84 e 86 , com a armação 88 , como mostrado na Fig.4 , irá variar dependendo da natureza dos membros 80 e 82 . Num primeiro caso, se ambos os membros 80 e 82 são magnetos permanentes, a intensidade do campo magnético H resultante dos dois ímans permanentes, que será o dobro da de um íman permanente e a densidade B do fluxo através da

Page 455: Apêndice 1.docx

armadura 88 será o mesmo que o fluxo densidade seria se apenas um membro tipo de ímã permanente estavam presentes. Em um segundo caso, se ambos os membros 80 e 82 são eletroímãs, a intensidade do campo H novamente dobra e o fluxo aumenta a densidade B de acordo com o / curva ou a relação da peça polar H B 84 , 86 e armação 88 materiais. Em um terceiro caso, se membro 80 é um ímã permanente e membro 82 é um eletroímã, a intensidade do campo H dobra novamente, mas, uma vez que o ímã permanente está perto densidade de fluxo de saturação B r a densidade de fluxo só pode ser aumentada de B r a B max do ímã permanente.   No ponto em que membro do tipo eletroímã 82 contatos membro permanente do tipo ímã 80 o fluxo a partir do membro do tipo eletroímã 82 casais com o fluxo do membro permanente do tipo ímã 82 até a densidade de fluxo através de permanente -tipo íman membro 80 B atinge no máximo .   Nesse ponto fluxo adicional a partir de membro de tipo electroíman 82 não contribui para a densidade do fluxo ao longo do trajecto de fluxo, a menos que um caminho de derivação em torno do membro do tipo de íman permanente é fornecida.   O uso de tais caminhos de bypass será descrito abaixo. 

 

 Controlar o escoamento de fluxo ao longo de ambos um e vários percursos de fluxo é melhor descrito com referência à Figs.5-9 . Na Fig.5 e Fig.6 um dispositivo de íman permanente 90 , incluindo um imã permanente 92 ter peças de pólo 94 e 96 posicionados ao lado da que é faces do pólo, e uma armadura 98 de completar um caminho de baixa relutância 104 de pólo a pólo é mostrado.    bobinas de controlo 100 , 102 estão posicionados ao longo do trajeto 104 .    Quando bobinas de controlo 100 , 102 não estão energizados, o fluxo magnético de imã permanente 92 segue o caminho 104 como mostrado e armação 98 é mantida no lugar contra pólo peças 94 , 96 , devido ao acoplamento magnético resultante forças.    No entanto, se as bobinas 100 , 102 são activados para proporcionar um fluxo magnético iguais mas opostas à do íman permanente 92 , o resultado é que o fluxo magnético do íman permanente 92está bloqueada e não há fluxo magnético percorre o caminho que inclui armadura 98 e, portanto, não há forças de acoplamento magnético agem sobre armadura 98 permitir que caia fora, como mostrado na Fig.6 . O dispositivo de íman permanente 90 é útil, embora, como se tornará aparente mais abaixo, é mais vantajoso proporcionar múltiplos percursos de fluxo, em vez de um. 

Page 456: Apêndice 1.docx

 A este respeito, na Fig.7 um dispositivo de íman permanente 110 inclui um ímã permanente 112 tendo pólos 114 , 116 posicionados ao lado das faces do pólo de TI, com armaduras 118 , 120 completando dois caminhos de baixa relutância 130 , 132 de pólo a pólo da mesma.   Controlo bobinas 122 , 124 são posicionados ao longo do percurso 130 e bobinas de controlo 126 , 128 são posicionados ao longo do percurso 132 .    Os dois caminhos fornecidos são assumidos como sendo de igual relutância.   Com não há bobinas de tensão, o fluxo magnético do magneto permanente 112 divide igualmente ao longo do trajeto de fluxo 130 e um caminho de fluxo 132 de tal modo que ambos os rotores 118 , 120 são submetidas a uma força de acoplamento magnético, que as mantém no lugar contra pólo peças 114 , 116 . 

 Se as bobinas 122 , 124 são impelidos a fornecer um fluxo magnético igual a, mas opostas do fluxo magnético que se desloca ao longo do percurso do fluxo130 do magneto permanente 112 , quando não há bobinas são energizados, que é o resultado do fluxo magnético do magneto permanente 112 é bloqueado e nenhuma fluxo magnético percorre o caminho que inclui armadura 118 e, portanto, não há forças de acoplamento magnético na armadura actuar 118permitindo que caia fora, como mostrado na Fig.8 . Além disso, o caminho de deslocamento do fluxo magnético 132 será o dobro daquela de quando não há bobinas são activadas e, portanto, a força de acoplamento magnético na armadura 120 irá ser de cerca de quatro (4) vezes maior do que quando não há bobinas são energizadas.    Ao energizar as bobinas 126 , 128 no de forma oposta um resultado semelhante seria alcançado de tal forma que armadura 120cairiam fora e de tal modo que a força de acoplamento magnético na armadura 118 seria aumentada. Se as bobinas 122 , 124 são impelidos a fornecer um fluxo magnético igual e auxiliando o fluxo magnético que se desloca ao longo do percurso do fluxo 130, quando não há bobinas são energizados, o resultado é que o par de bobinas de controlo completamente com o fluxo magnético do magneto permanente112 e nenhuma fluxo magnético percorre o caminho que inclui armadura 120 e, portanto, não há forças de acoplamento magnético na armadura actuar 120permitindo que caia longe tal como mostrado na Fig.9 . Além disso, o caminho de deslocamento do fluxo magnético 130 será o dobro daquela de quando não há bobinas são activadas e, portanto, a força de acoplamento magnético na armadura 118 irá ser de cerca de quatro (4) vezes que, quando não

Page 457: Apêndice 1.docx

há bobinas são energizadas.   Ao energizar as bobinas 126 , 128 numa auxiliando forma um resultado semelhante seria alcançado tal que armadura 118 cairia de distância e a força de acoplamento magnético na armadura 120 seria aumentado. Com base no acima exposto, vê-se que a força magnética de engate completo disponível a partir do magneto permanente 112, pode ser ligado de um caminho para um outro caminho através da aplicação de uma metade da potência seria necessário para uma bobina sozinho para produzir o mesmo magnético fluxo ao longo de um caminho.   A capacidade de mudar a força magnética de engate completo facilmente de um caminho para outro, permite eficiente alternativo, linear, e o movimento de rotação e de conversão de energia a ser alcançado. 

 O dispositivo de base utilizada para alcançar divisão fluxo magnético permanente e para controlar tais divisão de fluxo de íman permanente é aqui definido como um "componente de controlo de íman permanente," várias configurações dos quais são mostrados por meio de exemplos apenas, e não como forma de limitação, em Figs.10A-10F . Fig.10A descreve um componente de controle de ímã permanente de 150 , em que peças de pólo 152 e 154 estão posicionados ao lado das faces do pólo de ímã permanente 156 para fornecer dois caminhos de fluxo magnético se estendem a partir de lados opostos de ímã permanente. bobinas de controlo 158 são posicionados ao longo de cada trajecto.      

 Fig.10B descreve um componente de controle de ímã permanente de 160 , em que peças de pólo 162 e 164 estão encostadas às faces do pólo de ímã permanente 166 para fornecer dois, caminhos magnéticos adjacentes espaçados de fluxo que se estendem do mesmo lado do magneto permanente 166 .   Controle de bobinas 168 são posicionados ao longo de cada trajecto.  

Page 458: Apêndice 1.docx

 Fig.10C ilustra um componente de controlo de íman permanente 170 , em que as peças polares 172 e 174 estão configuradas de modo a ser posicionado adjacente às faces dos pólos de magneto permanente 176 , de modo a proporcionar quatro percursos de fluxo, cada trajecto de fluxo que se estende na respectiva direcção de uma permanente ímã 176 .    Controle de bobinas 178 também estão posicionados ao longo de cada caminho.  

 Fig.10D mostra uma outra configuração de quatro caminho de um componente de controlo de íman permanente 180 , em que peças de pólos 182 , 184estão configuradas e posicionadas para fornecer quatro percursos de fluxo para o íman permanente 186 , com um par de percursos de fluxo, adjacentes espaçados que se estendem a partir de cada lado de ímã permanente 186 .   Controle bobinas 188 estão posicionados ao longo de cada caminho. 

 Fig.10E mostra uma outra configuração de quatro caminho de um componente de controlo de íman permanente 190 na qual todos os quatro percursos de fluxo formada por peças de pólos 192 , 194 estendem-se desde um dos lados do magneto permanente 196 .   Mais uma vez, as bobinas de controlo 198estão posicionados ao longo de cada trajecto de fluxo. 

Page 459: Apêndice 1.docx

 Fig.10F ainda mais representa uma configuração de quatro caminho de um componente de controle de ímã permanente de 200 , em que peças de pólo 202 ,204 estender-se a um lado do magneto permanente 206 , com o pólo de peça 202 que define quatro caminhos de fluxo e com o pólo de peça 204 , incluindo um contínuo via de retorno.    Controle bobinas 208 estão posicionados ao longo de cada caminho do pólo pedaço 202 .    Muitas outras variações são possíveis. Assim, vê-se que uma variedade de diferentes configurações de componentes de controlo de íman permanente é possível, de acordo com a presente invenção.   As considerações importantes para a divisão do fluxo de íman permanente em tais componentes de controlo de íman permanente incluem, estendendo-se cada peça polar para, ou além, o perímetro exterior da face do pólo do íman permanente em cada região, onde um trajecto de fluxo destina-se e assegurando que a face do polo do íman permanente cruza cada um dos percursos de fluxo.   Não é necessário que cada peça polar para incluir o mesmo número de porções de caminhos que se estendem para além do perímetro do respectivo pólo permanente ímã rosto como observado com referência a componente de controle de ímã permanente 200 .    Apesar de duas bobinas de controle são mostrados ao longo de cada um dos caminhos de fluxo noFigs.10A-10E , resulta do componente 200 em Fig.10F que uma bobina de controlo posicionados ao longo de um trajecto de fluxo é geralmente suficiente para os fins da presente invenção.   Além disso, embora nas configurações ilustradas cada peça de pólo está posicionado para contactar uma respectiva face do pólo do íman permanente, um pequeno espaçamento entre uma peça de pólo e seu pólo íman permanente adjacente cara poderia ser fornecida, particularmente em aplicações em que o movimento relativo entre a peça de pólo sujeito e o íman permanente vai ocorrer. 

 Em sua forma mais simples de um componente de controle de ímã permanente dois caminho requer apenas uma bobina de controle posicionados ao longo de um dos caminhos de controle para permitir o fluxo magnético de um imã permanente a serem trocadas entre os dois caminhos.   Em particular, uma vista lateral de um tal dois componente de caminho 210 é mostrado na Fig.10G e inclui um ímã permanente de 211 pólos peças 212 e 213 , e controle da bobina214 que podem ser conectados a um circuito de controle adequado.   Alternando a

Page 460: Apêndice 1.docx

energização da bobina de controle 214 de forma oposta e de forma a ajudar fluxo magnético do ímã permanente pode ser alternado entre o caminho incluindo armadura 215 eo caminho incluindo armadura 216 .   Quando bobina de controle 214 é energizada de forma oposta ao fluxo magnético irá percorrer o caminho incluindo armadura 215 e quando bobina de controle 214 é energizada em um forma auxiliando o fluxo magnético vai percorrer o caminho incluindo armadura 216 .   enrolamento de controlo 214 também pode ser colocado em qualquer das posições 217 , 218 , ou 219 para alcançar o trajecto de fluxo de comutação.   

 Além disso, na forma de realização mostrada nas duas bobinas Fig.10H bobina de controlo 217 é adicionado.   Num tal dispositivo, a comutação de fluxo pode ser alcançada através da energização simultaneamente bobina de controlo 214 de uma maneira auxílio de fluxo e controlo da bobina 217 de uma maneira oposta de fluxo, e pelo então invertendo simultaneamente a energização das respectivas bobinas de controlo 214 e 217 . 

 É feita referência às Figs.11A-11F que descrevem dispositivos semelhantes ao do Figs.5-6 , excepto que um bypass, formado de material magnético, é proporcionado em cada caso.   No dispositivo 220 de Figs.11A-11C de um bypass 222 está fornecida a partir da pole peça 224 a pólo pedaço 226 e está localizado entre ímã permanente 228 e controle de bobinas de 230 , 232 , com armadura 234 situado junto as extremidades dos pólos 224 , 226 .    EmFig.11A sem energização da bobina, um ímã de fluxo componentes 236 e 237 viagens imediata.  

Page 461: Apêndice 1.docx

 Quando bobinas 230 e 232 são energizados em uma ajuda ou adicionando forma que no Fig.11B , o resultado é ímã permanente componentes de fluxo magnético 236 e 237 que viajam como mostrado, e com o componente adicionado de fluxo magnético 238 a partir de bobinas 230 e 232 também viajando como mostrado.   Assim, no dispositivo 220 energização da bobina em um auxiliando resultados Manner em um aumento da força de acoplamento magnético na armadura 234 .  

 Em Fig.11C bobinas 230 , 232 são energizados de forma adversária superior que resulta em permanentes componentes de fluxo magnético 236 e 237 que viajam como mostrado e excesso de componente de fluxo magnético 238 viajar imediata.   Assim, no dispositivo 220 energizar as bobinas em uma adversária superior Resultados da maneira em vigor acoplamento magnético na armadura 234 , embora menor do que no caso exceda o auxílio. 

 

Page 462: Apêndice 1.docx

  

No dispositivo 240 da Figs.11D-11F um bypass 242 é fornecido entre o pólo pedaço 244 e peça polar 246 , mas está localizado em um lado oposto de magneto permanente 248 , em comparação com bobinas de controlo 250 , 252 e armação 254 .    componentes do fluxo imã permanente 256 e 257 são mostradas para não energização da bobina em Fig.11D .   Em Fig.11E os caminhos de fluxo de íman permanente componentes 256 e 257 , bem como o excesso de fluxo magnético da bobina 258 , são mostrados quando bobinas 250 , 252 são alimentadas em um favorecimento superior maneira. 

 Em Fig.11F o caminho de cada um dos componentes do fluxo magnético 256 , 257 , e 258 é mostrado quando as bobinas 230 , 232 são activados de forma oposta superior. 

 Figs.12A-12E ilustram um dispositivo 270 semelhante ao mostrado nas Figs.7-9 , excepto que ultrapassa 272 e 274 são fornecidos a partir do pólo pedaço276 de pólo peça 278 .    bypass 272 está localizado entre magneto permanente 280 e bobinas de controlo 282 , 284 e desvio 274 está localizado entre ímã permanente 280 e bobinas de controlo 286 , 288 . Armaduras 290 e 292 também são

Page 463: Apêndice 1.docx

fornecidos.    Quando não há bobinas são energizadas ímã permanente componentes do fluxo magnético 294 , 296 , 298 , e 300 viagens, como mostrado na Fig.12A . 

 Se bobinas 282 , 284 são energizados de forma oposta permanentes componentes ímã de fluxo 295 , 297 , e 299 de viagem , como mostrado, sem nenhum componente de fluxo percorrendo o caminho que inclui armadura 290 e, portanto, nenhuma força de acoplamento magnético que actua na mesma.    Este seria o caso quando bobinas 282 , 284 são energizados para o nível onde as bobinas de fluxo magnético a poucos quarteirões, mas não exceder, o componente de fluxo magnético 294 ( Fig.12A ) de magneto permanente 280 .    No entanto, se as bobinas 282 , 284 são energizados em uma oposição superior a forma de uma bobina de excesso de componente de fluxo magnético 301 é produzido, que percorre um caminho, incluindo armadura 290 e desviode 272 resultados como mostrado na Fig.12C . 

  

 

Page 464: Apêndice 1.docx

As bobinas 286 , 288 podem ser alimentados de um modo tal que todos auxílio de íman permanente de fluxo magnético se desloca ao longo do percurso que inclui armadura 292 , como mostrado na Fig.12D .   Se as bobinas 286 , 288 são alimentadas em excesso do nível de Fig.12D então o excesso de componente de fluxo magnético 304 percorre o caminho que inclui armadura 292 e de bypass 274 , conforme mostrado na Fig.12E , aumentando assim a força de acoplamento magnético na armadura 292 quando comparado com Fig.12D .   A vantagem de incorporar tais ultrapassa em componentes de controlo de íman permanente em certas aplicações será aparente mais abaixo.  Movimento alternativo 

 Como mencionado acima, o controlo do caminho de fluxo magnético de um íman permanente pode ser útil numa variedade de aplicações, tais como a obtenção de um movimento alternado.    A este respeito, se o dispositivo 110 de Figs.7-9 é modificado de tal modo que rotores 118 e 120 são fixadas a um eixo de deslizamento 320 , como mostrado na Figs.13A-13C , e se a distância entre as armaduras é maior do que o comprimento de uma extremidade à outra de peças de pólos 114 , 116 , o movimento linear limitado em duas direcções (esquerda e direita em Figs .13A-13C ), e, portanto, movimento de vaivém linear, pode ser conseguida através da entrega temporizada, alternativa de sinais eléctricos para controlar as bobinas 122 , 124 e bobinas de controlo126 , 128 .    A título de exemplo, Fig.13A representa a posição do eixo armaduras ligadas 118 , 120 quando as bobinas 122 , 124 são activados de forma oposta para bloquear o fluxo do íman permanente 112 de tal modo que todos fluxo magnético percorre caminho 132 , como mostrado, e de tal modo que a força de acoplamento magnético resultantes atos para a esquerda, conforme indicado pela seta 322 . 

Page 465: Apêndice 1.docx

 Como se mostra na Fig.13B , quando as bobinas 122 , 124 são desenergizado o fluxo magnético do magneto permanente 112 pode novamente viajar ao longo do percurso 130 , através da armadura 118 .    No entanto, devido ao espaço de ar 324 entre a armadura 118 e as peças polares 114 , 116 o relutância ao longo do percurso 130 será significativamente maior do que a relutância ao longo do percurso 132 .    Deste modo, a quantidade de fluxo magnético que flui ao longo do percurso 130 será menor do que a quantidade de fluxo magnético que flui ao longo do percurso 132 de tal modo que a força de acoplamento magnético na armadura 118 agindo para a direita será significativamente menor do que a força de acoplamento magnético na armadura 120 agindo para a esquerda, como mostrado pelas setas 326 e 328 , que são dimensionados para setas representam a força da respectiva força direccional. 

 Fig.13C representa a posição do eixo de armaduras ligadas 118 , 120 depois de bobinas 126 , 128 são energizados de forma a opor-se o fluxo de íman permanente 112 de tal modo que atravessa todo o caminho de fluxo 130 e a força de acoplamento magnético resultante no armadura 118 , representado pela seta 330 , move o veio 10 armaduras ligadas 118 , 120 para a direita. Bobinas de controlo 122 , 124 e 126 , 128 podem também ser alimentados em energia de uma forma auxílio de fluxo para atingir o mesmo resultado.   Num tal dispositivo, Fig.13A representaria bobinas 126 , 128 energizado para auxiliar o fluxo magnético ao longo do percurso 132 , Fig.13B voltaria a representar não há bobinas energizadas, e Fig.13C representaria bobinas 122 , 124 energizado para ajudar fluxo magnético ao longo do trajeto de 130 . Assim, por operações alternadas de energização e de bobinas de controlo-energização de 122 , 124 e 126 , 128 de um movimento de vaivém linear de eixo

Page 466: Apêndice 1.docx

armaduras ligadas 118 , 120 pode ser alcançada.   Além disso, esse movimento alternativo podem ser alcançados através da energização das bobinas em qualquer um ou oposta auxiliando maneira.   A força de ligação magnética exercida sobre uma determinada armadura quando 20 as bobinas de controlo são energizados para estabelecer todas fluxo magnético ao longo de um único percurso, que inclui armadura que é significativamente maior do que a força de acoplamento magnético que seria exercida sobre tais induzido por um idêntico energização das bobinas de controlo na ausência do íman permanente.  

 Isto é demonstrado com referência à Fig.14 que descreve um dispositivo alternativo 340 em que são utilizadas apenas bobinas ou electroímans.   Como mostrado rotores 342 e 344 estão ligados pelo veio 346 , e cada armação 342 , 344 inclui um respectivo caminho de pólo em forma de U pedaço 348 , 350que peças de pólo de caminho são mecanicamente ligados por um material não-magnético 352 .   Cada peça de pólo caminho 348 e 350 tem respectivas bobinas de controlo 354 , 356 e 358 , 360 posicionadas ao longo dos mesmos.    Em comparação com o dispositivo de Figs.13A -13C , se as bobinas 358 ,360 do dispositivo 340 são impelidos a provocar um escoamento de fluxo magnético em qualquer direcção, no sentido horário ou anti-horário, ao longo do percurso 362 , a quantidade de energia eléctrica que seria necessária para conseguir a mesma força de acoplamento magnético na armadura 344 como foi conseguido em armadura 120 acima na Fig.13A seria duas vezes que entregue ao bobinas 122 , 124 ou 126 , 128 na Fig.13A .    Demonstrou-se, por conseguinte, que, ao controlar ou interrupção do fluxo de fluxo magnético de um íman permanente entre pelo menos dois caminhos diferentes resultados em maiores forças de acoplamento por unidade de entrada de energia elétrica e, portanto, que esse controlo ou comutação permitirão mais trabalho a ser alcançado por unidade de entrada de energia elétrica. Como descrito acima, se uma bobina é activada para além do ponto onde o fluxo magnético produzido pela bobina auxiliar a quantidade de fluxo do íman permanente que é ou oposta ou auxiliado, o fluxo adicional magnética precisa de um caminho de baixa relutância entre os pólos da bobina que produz o excesso de fluxo magnético.   Se um caminho de baixa relutância completa não é fornecido para o excesso de fluxo magnético, existe um potencial para o aproveitamento do excesso de fluxo magnético em termos de produção de forças adicionais de acoplamento magnético.   O caminho para o excesso de fluxo, tais não pode ser através de um membro do ímã permanente.   Nas montagens que incluem uma armadura em cada caminho, a armadura irá fornecer o caminho de baixa relutância necessário.  

Page 467: Apêndice 1.docx

 Referindo a Figura 15 , os vários componentes do fluxo magnético no dispositivo 110 ( Figs.7-9 ) são representadas por números 380 , 382 , e 384 para o caso quando as bobinas 122 , 124 são impelidos a opor o fluxo magnético do íman permanente 112 , numa quantidade que excede o nível de fluxo magnético que magneto permanente 112 causaria a fluir através da armadura 118 quando não há bobinas são energizadas. Fig.15 é igualmente representativo do caso quando as bobinas 126 , 128 são impelidos a ajudar o fluxo magnético ímã permanente 112 por um montante que excede o nível de fluxo magnético que ímã permanente 112 causaria a fluir através da armadura 118 quando não há bobinas são energizadas. Em particular, o componente de fluxo magnético 380 representa o fluxo magnético do ímã permanente 112 que normalmente flui através da caminho, incluindo armadura 120 ; componente do fluxo magnético 382 representa o fluxo magnético do magneto permanente 112 , que é desviada pelo campo oposto de bobinas 122 , 124 , de modo a percorrer o caminho que inclui armadura 120 ; e o componente do fluxo magnético 384 representa o fluxo magnético produzido por bobinas 122 , 124 que está em excesso do fluxo magnético desviados 382 . Como mostrado, o excesso de fluxo magnético 384 produzidos por bobinas 122 , 124 percorre o caminho que inclui armadura 120 e ignora permanente ímã 112 , de modo a também percorrer o caminho que inclui armadura 118 . Assim, o excesso de fluxo magnético produzido pela bobina 122 , 124 adiciona ao fluxo de íman permanente que atravessa o caminho que inclui armadura 120 , aumentando assim a força de acoplamento magnético na armadura 120 , enquanto ao mesmo tempo, proporcionando uma força de acoplamento magnético na armadura118 .        

Page 468: Apêndice 1.docx

 Num dispositivo alternativo, onde armaduras 118 e 120 estão ligados pelo veio 320 , como mostrado na Figs.13A-13C e de novo na Fig.16A , o excesso de fluxo magnético 384 irá aumentar a força de acoplamento magnético 390 na armação 120 agindo para a esquerda.   No entanto, porque tal excesso de fluxo384 também atravessa o caminho que inclui armação 118 , tal excesso de fluxo magnético 384 também resulta numa força de acoplamento magnético 392na armação 118 que actua para a direita.   Mesmo que o excesso de fluxo magnético 384 que atravessa o caminho que inclui uma armação 118 tem uma polaridade oposta à que deveria percorrer o caminho devido ao magneto permanente 112 , a força de acoplamento magnético na armadura 118 actua ainda para a direita porque armação 118 não é sensível à polaridade, isto é, da armadura 118 irá ser atraído, independentemente da direcção do fluxo magnético que atravessa o caminho.   O efeito global é que uma força resultante, que é a diferença entre a força de 390 e força 392 irá actuar sobre as armaduras ligado de eixo 118 , 120 .   No entanto, se rotores 118 e 120 foram formados por imãs permanentes possuindo polaridades como mostrado na parte superior e na parte inferior de tais rotores, a força que actua sobre cada armadura seria na mesma direcção e, por conseguinte, aditivo. 

 A este respeito é feita referência ao Fig.16B em que um dispositivo de dois caminhos 371 com quatro bobinas de controlo 373 , 375 , 377 e 379 é mostrado com as armaduras ilustrados sendo formado por ímãs permanentes 381 e 383 com polaridades como mostrado.   Sem bobinas energizados ambos os rotores de ímanes permanentes 381 e 383 são atraídos para as extremidades do pólo peças 385 e 387 .    Com bobinas 373 , 375 energizados de forma oposta e bobinas 377 , 379 energizada de forma auxiliar, a força atrativa em permanente armadura ímã 383 vontade geralmente aumentam e a força de atração em permanente armadura ímã 381 geralmente diminuir.  

Page 469: Apêndice 1.docx

 Isto é demonstrado com referência ao gráfico da Fig.16C que representa um gráfico da corrente que flui nas bobinas de controlo sobre o eixo x versos o fluxo magnético em Gauss no eixo-y com a linha 389 representa o fluxo ao longo do lado do favorecimento de dispositivo 371 e a linha 391 representa o fluxo ao longo do lado oposto do dispositivo 371 .    Como mostrado, o fluxo magnético na bobina do lado oposto diminui à medida que as correntes da bobina aumenta e passa por zero no ponto 393 .    A seguir ao ponto 393 , o fluxo magnético reversa começa para ser produzido e que resultaria numa força de repulsão na armadura magneto permanente 381 .   Em algumas aplicações, em especial aquelas em que as armaduras de íman permanente e rotores não são utilizadas, é importante reconhecer ponto 393 de modo que inverter o fluxo magnético não é produzido.   

  

Page 470: Apêndice 1.docx

 A este respeito, é feita referência a Fig.16D e Fig.16E , em que a utilização de interruptores de efeito Hall 401 e 403 é feita para permitir o controlo da corrente de bobina energizante em situações onde é desejável impedir o fluxo magnético inverso.    Como mostrado , pequena ultrapassa 405 e 407 são fornecidos com interruptores de efeito Hall 401 e 403 posicionados em intervalos ao longo deles, os interruptores estarem ligados para controlar o circuito409 .   À medida que a deslocação do fluxo ao longo da passagem de desvio cai para zero, o interruptor de efeito Hall pode ser utilizado para evitar mais energização das bobinas de controle de modo que nenhum fluxo reverso é criado. 

 

  

Page 471: Apêndice 1.docx

  

 Outra forma de realização de um dispositivo 400 que fornecem o movimento alternativo é mostrado na Figs.17A-17D , em que um componente de controlo de íman permanente 402 , tendo dois percursos de fluxo pode são fornecidas.    Uma primeira peça polar 404 , tem duas porções espaçadas, adjacentes de caminho 406 e 408 que se prolonga para além do perímetro da face do pólo do íman permanente 410 , e uma segunda peça polar 412 inclui somente uma porção contínua 414 que se prolonga para além do perímetro da face do pólo do íman permanente 410 , cada parte do caminho 406 e 408 da peça de pólo404 estar substancialmente alinhado com, pelo menos, uma parte da parte 414 de pólo peça 412 .   enrolamento de controlo 416 está posicionado ao longo peça polar porção do caminho 406 e controle da bobina 418 está posicionada ao longo da porção peça polar 408 . Uma armadura 420 está posicionado na região entre a parte do caminho um pólo 404 , 406 e parcela parte pólo 414 e fica livre para deslizar de lado a lado, como mostrado pelas setas 422 e 424 .   A vista frontal do dispositivo componente 400 sem bobinas energizadas e armação 420 em um ponto médio descreve fluxo flui do pólo norte rosto de magneto permanente 410 , através de cada um pedaço de pólo porções de caminho 406 e 408 , por meio de armação 420 , e retornando para a face do pólo sul através da porção peça polar 414 .   Assim, o fluxo magnético divide igualmente ao longo de dois caminhos.   Se bobina 416 é energizado o auxílio de uma forma, ou se bobina 418 é energizado, de forma adversa, a totalidade ou a maioria do fluxo magnético dos imanes permanentes pode ser feito fluir através da porção peça polar 406 , de modo que uma força de acoplamento magnético resultante no armadura 420 faz com que ele se mova para a esquerda como mostrado na Fig.17C . Da mesma forma, se o enrolamento de controlo 416 é activado de uma maneira oposta, ou se bobina de controlo 418 é activado de uma maneira auxiliar, a totalidade ou a maioria do fluxo de íman permanente pode ser feita para fluir através de peça polar porção do caminho 408 de tal modo que uma resultante magnética força de ligação na armação 420 faz com que ele se mova para a direita como mostrado na Fig.17D .    Consequentemente, alternadamente por energização e desenergização bobinas 416 e 418 num movimento de vaivém da armação 420 pode ser conseguido.

Page 472: Apêndice 1.docx

  Linear Motion 

 Fazendo agora referência às Figs.18A-18E , o movimento linear, de acordo com a presente invenção é descrita. Em particular, um componente de controle de ímã permanente de 440 , incluindo um ímã permanente 442 ligado a um pólo 444 posicionado contra ele é face norte pólo e um pedaço de pólo 446posicionado contra ele é sul rosto pólos é mostrada em uma vista explodida em Fig.18A e montados na Fig .18B .   

 Pole pedaço 444 inclui cinco porções de caminho 448A-448E , que se estendem além da borda do pólo norte rosto de ímã permanente 442 para um dos lados e nas respectivas posições ao longo dela de comprimento, e tem parte do caminho 448A-448E cada um com uma bobina de controle 450A-450Eposicionado em torno deles.   Pólo peça 446 inclui uma porção 452 que se prolonga para além da aresta do pólo sul do íman permanente cara 442 para o um lado do mesmo, e esta porção 452 estende-se ao longo de todo o comprimento do magneto permanente 442 .    Um certo número armaduras de 454 definir um caminho de movimento relativo entre o componente de controle de ímã permanente 440 e tais armaduras 454 , e fornecendo energização cronometrado de determinadas bobinas de controlo 450A-450E tal movimento relativo pode ser alcançado. 

Page 473: Apêndice 1.docx

 

  

 A sequência de pontos de vista colaterais descritos na Figs.18C-18E ilustrar tal movimento relativo,com bobinas 450A , 450C e 450E sendo energizado em uma maneira de oposição simultaneamente em Fig.18C ,com bobinas 450A e 450D sendo energizado , simultaneamente, em uma maneira de oposição em Fig.18D ecom bobinas 450B e 450D sendo energizado , simultaneamente, em uma maneira de oposição em Fig.18E . Em Fig.18C , fluxo magnético só irá fluir ao longo de porções de caminho 448B e 448C do pólo pedaço 444 causando forças acoplamento magnético resultantes representadas pelas setas 456 , 458 que atuam para mover componente de controle de ímã permanente de 440 à esquerda, assumindo armaduras 454 são fixos.    Da mesma forma, devido ao momento de posterior energização da bobina forças magnéticas resultantes representado pelas setas 460 , 462 em Fig.18D e setas 464 , 466 em Fig.18E ato para continuar o movimento de componente de controle de ímã permanente de 440 para a esquerda.   Assim, se permanente componente de controlo de íman 440 foram fixados a um dispositivo ou estrutura, o movimento do dispositivo ou estrutura ao longo do trajecto definido por armaduras controlada 454 poderia ser alcançado.   Por outro lado, se o componente de controlo de íman permanente 440 foram fixadas armaduras e 454 foram localizados em um dispositivo ou estrutura , o movimento controlado da estrutura ou dispositivo poderia também ser conseguida. É também facilmente reconhecido que através da variação da sequência de energização da bobina e cronometrar o movimento relativo na direcção oposta pode ser alcançada.    Além disso, se o íman permanente em forma de anel e foi, os induzidos foram dispostas num padrão circunferencial, o movimento rotativo seria igualmente viável. Movimento Rotary 

Page 474: Apêndice 1.docx

 Uma forma de realização de um dispositivo de movimento rotativo ou o motor 500 , que incorpora diversos aspectos de controlo da presente invenção permanente fluxo magnético é mostrado na vista explodida da Fig.19 e na vista de conjunto parcial da Fig.20 .   motor 500 inclui um conjunto de rotor que inclui um eixo 502 e associado de apoio superior 504 , um elemento em disco não magnético 506 montada para rotação com o eixo 502 , e uma peça de pólo do rotor 508 , que está montada para rotação com o elemento em disco 506 , como pelo uso de parafusos 510 .   Rotor pólo peça 508 inclui uma porção em forma de anel que tem duas se estende para dentro magnéticos porções de caminho de fluxo 512A e 512B .    A montagem do estator do motor de 500inclui um donut ou em forma de anel ímã permanente 514 tendo uma face do pólo norte dirigido para cima em posição adjacente e em estreita proximidade com pólo do rotor peça 508 , e uma face do pólo sul dirigido para baixo posicionada adjacente e em contacto com uma peça polar do estator 516 .   peça polar do estator inclui uma porção em forma de anel tendo cinco porções que se projectam para o interior do caminho 518A-518E .   Cada caminho inclui uma porção de enrolamento respectiva pós 520A-520E prolonga a partir dali e tendo uma respectiva bobina de controlo 522A-522E enrolada nele.   estator peça polar enfrenta 524a-524E são o que pode ser posicionado em respectivos postos de enrolamento 518A-518b e, como mostrado na montagem parcial de Fig.20 , estão substancialmente alinhadas com a superfície superior do magneto permanente 514 , de modo a ser o qual pode ser posicionado de rotor adjacente porções de caminho 512A e 512B , quando alinhada com a mesma.   Cada um dos postos de enrolamento 518A-518E e faces peça polar do estator são formadas de material magnético, e embora mostrado como peças separadas, uma, uma peça integrante do estator pode ser formado com postos de enrolamento semelhantes e faces polares peça maquinada sobre ele.   rolamento inferior 526 também é mostrada. 

Page 475: Apêndice 1.docx

 Figs.21A-21E ilustram vistas de cima do conjunto parcial de Fig.20 com fluxo magnético mostrado.   Em Fig.21A viagens fluxo magnético quando nenhuma das bobinas 522A-522E está energizado é retratado.    Desconsiderando fuga de fluxo, devido à baixa relutância caminho fornecido pelo rotor peça polar porções caminho 512A e 512B , a maioria de fluxo magnético do pólo norte rosto de ímã permanente 514 viajará radialmente para dentro ao longo de uma dessas porções de caminho antes de passar para baixo através do estator e retornando para o rosto pólo sul de ímã permanente 514 .    Note-se que pólo rotor peça 508 inclui duas porções de caminho e pólo estator pedaço 516 inclui cinco porções de caminho de tal forma que a parte do caminho rotor peça polar 512A e 512B será sempre distorcida em relação à peça de pólo estator enfrenta 524a-524E .    Apenas uma porção do rotor caminho peça polar pode alinhar directamente com uma cara peça polar do estator num dado momento.    alternadamente por energização da bobina de cada um dos caminhos peça polar do estator de controlo, o movimento rotativo do rotor pode ser conseguido. 

 

Page 476: Apêndice 1.docx

Em particular, referindo-se a Figs.21B-21D , uma sequência de energização que resulta de tal movimento de rotação é descrito.   Em Fig.21B , bobinas de controlo 522A e 522C são energizados de forma adversária fluxo ímã permanente.   ímã permanente fluxo magnético que viaja ao longo do rotor pólo parte do caminho peça 512A tende a atravessar para estator peça polar rosto 524B causando uma força de acoplamento magnético indicado pela seta 526 .   Da mesma forma, o fluxo de ímã permanente viajando ao longo pólo rotor parte do caminho peça 512B tende a atravessar a cara estator peça polar 524Dcausando um acoplamento magnético força indicada pela seta 528 .   O resultado é a rotação da peça de pólo do rotor 508 numa direcção dos ponteiros do relógio como indicado pela seta 530 . 

 Referindo-se Fig.21C , logo após a parte do caminho peça polar rotor 512B já não está alinhado com o rosto um pólo estator 524D , bobina de controle522C está desenergizado e bobina de controle 522D é energizada de forma oposta de tal modo que o fluxo de ímã permanente viajando ao longo rotor caminho peça polar 512B tende a atravessar para estator peça polar rosto 524E resultando em vigor acoplamento magnético indicado pela seta 532 .  Controle bobina 522A permanece energizado de tal forma que uma força de acoplamento magnético indicado pela seta 534 resultados.   Assim, a rotação no sentido horário do pólo rotor peça 508 é continuada. 

Page 477: Apêndice 1.docx

 Em Fig.21D , logo após parte do caminho peça polar rotor 512A já não está alinhado com um pólo do estator rosto 524B , bobina de controle 522A está desenergizado e controle da bobina 522c é energizado em um fluxo magnético de imã permanente adversária forma a que o ímã permanente fluxo magnético viajando ao longo rotor caminho peça polar 512A tende a atravessar para estator peça polar rosto 524C de tal forma que uma força de acoplamento magnético indicado pela seta 536 resultados.   Controle bobina 522D permanece energizado de tal forma que uma força de acoplamento magnético indicado pela seta 538 resultados, e rotação no sentido horário de pólo rotor peça 508 é continuado. 

 Como mostrado na Fig.21E , logo após parte do caminho peça polar rotor 512B já não está alinhado com o rosto um pólo estator 524E , bobina de controle522D é desenergizado e bobina controle 522E é energizado em um ímã permanente de fluxo magnético maneira de oposição de tal forma que o ímã permanente fluxo magnético viajar ao longo do trajeto peça polar rotor 512B tende a atravessar a peça rosto pólo estator 524a de tal forma que uma força de acoplamento magnético indicado pela seta 540 resultados.   Controle bobina 522b permanece energizado de tal forma que uma força de acoplamento magnético indicado pela seta 542 resultados, e rotação no sentido horário do pólo rotor peça 508 é continuado. Assim, através da alternância de bobinas de controlo energizante e energizando- 522A-522E , numa sequência temporizada pré-determinado dependendo rotação da montagem de rotor, o movimento de rotação continuado da peça polar do rotor 508 pode ser conseguido.   Tal esquema de energização / desenergização pode ser conseguida utilizando circuitos comum na arte, tais como os circuitos de controlo descrito na Pat do Requerente. N ° s. 5.463.263 e 5.455.474, bem como várias das configurações do circuito descritos abaixo.  

Page 478: Apêndice 1.docx

   Referindo-nos agora à Fig.22 , uma vista de conjunto do motor rotativo 500 é mostrado incluindo um invólucro ou cobertura formada por um elemento de alojamento superior 544 e um elemento inferior do invólucro 546 , com porções de cada membro de alojamento de corte para expor a estrutura do motor descrito acima.   Reconhece-se que tais elementos de alojamento 544 e 546 deve ser construído a partir de um material não-magnético, e do mesmo modo que o eixo do motor 502 e os rolamentos 504 , 526 deve ser construído a partir de um material não-magnético. 

  

Page 479: Apêndice 1.docx

 Numa outra forma de realização, um dispositivo de movimento de rotação do motor ou 580 de acordo com a presente invenção é mostrada numa vista em perspectiva explodida na fig.23 e numa vista em perspectiva montada na Fig.24 . Dois ímãs permanentes espaçados 582 e 584 estão posicionados entre pólos do estator 586 e 588 .   estator pólo pedaço 586 inclui duas porções de caminho 590A e 590B que se estendem longe de ímãs permanentes 582 , 584em sentidos opostos.   Da mesma forma, estator pólo pedaço 588 inclui duas porções de caminho 592A e 592.º-B que se estende longe de ímãs permanentes 582 , 584 em direções opostas e que podem ser alinhados com estator peça polar porções caminho 590A e 590B .   Controle de bobinas de594 , 596 , 598 e 600 são, cada um posicionado ao longo de uma parte do caminho um pólo do estator como mostrada.    Um veio não magnético 602 inclui um par de correspondentes membros do rotor alongados 604 e 606 , formado de material magnético, montadas em locais espaçados sobre o eixo e sendo fixado a um ângulo entre si, o eixo 602 que passa entre os imanes permanentes espaçados 582 e 584 .   Dois membros da extremidade da tampa 608 e 610, feitos de material não magnético, estão ligados às extremidades dos pólos do estator peças 586 e 588 e são configurados para receber eixo 602 e respectivos rolamentos 612 e 614 . 

 As extremidades das peças do pólo do estator 506 e 508 são configurados para uma dada relação de acoplamento desejado, com os membros de rotor 604e 606 .    Por exemplo, como mostrado nas vistas de extremidade

Page 480: Apêndice 1.docx

exemplar de Fig.25A e Fig.25B , com tampa de extremidade 608 removido, a fim de pólo do estator peça 586 pode incluir uma porção curva 616 , que é configurado para criar um intervalo de ar variável relutância- 618 com o membro de rotor alongada 604 .   A extremidade de peça polar do estator 588 inclui uma porção curva 620 , que também é configurado para criar um -relutância variável intervalo de ar 622 com o membro do rotor 604 . Em particular, a porção 618 inclui uma curvatura periférica que tem um deslocamento abaixo do eixo de rotação do eixo do ponto central 602 e membro do rotor 604 , como indicado pelo círculo 624 mostrado na sombra.   Da mesma forma, a porção 620 inclui um raio de curvatura periférica que tem um centro desvio acima do eixo de rotação do eixo do ponto 602 e membro do rotor 604 .    Quando o fluxo magnético que passa ao longo do caminho que inclui uma dada extremidade do conjunto, o acoplamento máximo entre os membros do rotor e do estator peças polares ocorre quando o rotor está posicionado como mostrado na Fig.25B .   Por conseguinte, as configurações de pólo peça membro do rotor e do estator ilustrado si só, não fornecem qualquer inclinação para o sentido de rotação da montagem de rotor. 

  

 A este respeito, várias configurações para o rotor e as extremidades da peça polar do estator são mostrados nas vistas de extremidade de Figs.26-28configurações, que fornecem a distorção do sentido de rotação.   Em particular, no dispositivo 620 da Fig.26 um rotor membro 622 com entalhes 624 e 626 , que os entalhes para proporcionar uma maior acoplamento magnético com as peças do pólo do estator 628 e 630 nos cantos 632 e 634 de tal modo que a rotação está inclinado na direcção dos ponteiros do relógio.   Se em vez disso foram entalhes localizados em cantos 632 e 634 , inclinada rotação no sentido anti-horário seria o resultado.    No dispositivo 620 tais anti-horário de rotação também

Page 481: Apêndice 1.docx

pode ser alcançado através da remoção de rotor 622 do eixo636 , virá-lo de ponta a ponta, e substituí-lo no eixo 636 . No dispositivo 640 da Fig.27 , uma porção 642 da porção de extremidade curva do pólo do estator peça 644 é removida e uma porção 646 da porção de extremidade curva do pólo do estator peça 648 é removido.   Esta configuração conduz à maior acoplamento magnético entre o rotor membro 650 e estator pólo peça 644 no canto 652 , e uma maior acoplamento magnético entre rotor membro 650 e pólo estator peça 648 no canto 654 , de tal modo que a rotação é inclinado no sentido anti-horário.   rotação no sentido horário poderia ser alcançado por vez modificar o lado oposto peças de pólo do estator 644 e 648 . 

 Fig.28 mostra uma vista de topo de um dispositivo 660 em que o eixo 662 da porção de extremidade curva do estator superior pólo peça 664 e inferior do estator pólo peça 666 é colocado com um ângulo A , como mostrado.   Esta configuração cria uma relutância variável-desigual caixa de ar onde cantos opostos de membro rotor 668 estão mais próximos ao estator peças de pólo 664 e 666 .   Além disso, o ângulo em que o acoplamento magnético máximo entre membro rotor 668 e estator pólo peças 664 e 666 ocorre é retardado por ângulo A .   Rotation estaria em o sentido anti-horário para a configuração ilustrada. 

  

Page 482: Apêndice 1.docx

 Referindo-se novamente para o motor 580 de Figs.23-25 , o movimento rotativo de tal dispositivo é descrito nas vistas de extremidade de Figs.29A-29D .   Em cada extremidade visualizar a tampa de extremidade foi removida para mostrar a rotação dos elementos de rotor e em cada de Figs.29A-29D uma vista de topo que descreve membro rotor 604 e um membro rotor vista final que descreve 606 são mostradas lado a lado.   Em Fig.29A , membro do rotor 604 é definido como sendo a zero graus e membro do rotor 606 é definido como sendo a noventa graus.   Controle bobinas 594 , 598 são energizados em um fluxo magnético de imã permanente auxiliando maneira tal que nenhum fluxo magnético passa por porções de caminho estator peça polar 590B e 592.º-B .   Isto permite membro rotor 606 a sair de sua posição de noventa graus e o acoplamento magnético entre o rotor membro 604 e o estator peça polar porções de caminho 590A e 592A irá provocar a rotação para a posição mostrada na Fig.29B e, em seguida, Fig.29C .   Quando elemento do rotor 604 alcança a posição de noventa graus mostrado na Fig.29D bobinas de controlo 594 , 598 estão sem energia e de bobinas de controlo 596 , 600 são energizados em um fluxo magnético de imã permanente auxiliando forma provocando a rotação de continuar devido ao acoplamento magnético entre membro rotor 606 e estator peça polar porções caminho 590B e 592.º-B .   Assim, alternadamente energização das bobinas de cada caminho de controle com cada rotação de noventa graus de membros do rotor 604 e 606 , o movimento rotativo contínuo é alcançado. A direcção de rotação inicial pode ser controlada pelos meios de circuito utilizadas para energizar bobinas de controlo 594 , 598 e 596 , 600 , o que significa que o circuito inclui um circuito para detectar a posição angular dos membros do rotor. Em particular, se os membros do rotor 604 e 606 estão em repouso na posição mostrada na Fig.29A , e bobinas de 594 , 598 são energizados de forma a ajuda, a rotação pode ser no sentido horário ou anti-horário.   Se o sentido desejado é no sentido horário, mas em cima de energização bobinas 594 , 598 no rotor membros começam a mover-se para a esquerda, o circuito de detecção irá imediatamente desenergizar bobinas 594 , 598 e energizar as bobinas 596 , 600 de modo a que a direcção dos ponteiros do relógio é alcançado. Além disso, evita magnetos permanentes em torno de 582 e 584 pode ser fornecida em movimento de rotação do dispositivo 580 , tal como as mostradas na figura 12 , e membros do rotor 604 e 606 pode ser formada por imanes permanentes, de modo a tirar vantagem de energização das bobinas de controlo em uma forma superior. 

Page 483: Apêndice 1.docx

  

 A terceira forma de realização de um dispositivo de movimento rotativo ou motor 650 é mostrado na perspectiva parcial explodida Fig.30 e na perspectiva parcial montado de Fig.31 .    No motor de 650 a montagem do estator inclui uma componente de controle de 651 , incluindo um ímã permanente 652 tendo um pólo do estator peça 654 posicionado adjacente a uma face do pólo do íman e uma peça de pólo do estator 656 colocada adjacente à face oposta do pólo.   pólo do estator parte 654 inclui uma parte do caminho 658A estendendo-se para um lado do íman permanente 652 e um caminho porção 658Bestendendo-se para um lado da mesma e afastada da primeira parte do caminho 658A .   Controle de bobinas 660 e 662 estão posicionados ao longo dos respectivos pólos do estator porções trajeto peça 658A e 658B .  Da mesma forma, pólo do estator peça 656 inclui porções de caminho 664A e 664B que se prolongam de um modo semelhante a partir dele, de modo a ser alinhado com a parte do caminho estator 658A e 658B , respectivamente.   controla os anéis 666 e 668 estão posicionados ao longo do estator respectivo caminho peça polar porções 664A e 664B .   posicionada no lado oposto, e que enfrentam componente de controle de 651 , é um componente de controle semelhante 670 incluindo permanente ímã 672 estator pólo pedaço 674 com porções de caminho 676A e 676B com as bobinas de controlo 678 e 680 , e estator pólo pedaço 682 com porções de

Page 484: Apêndice 1.docx

caminho 684ºA e 684B ter suas bobinas de controlo 686 e 688 .   O final de cada uma das porções de caminho pedaço pólo 658A, 658B, 664A, 664B, 676A, 676B, 684ºA , e 684B é de uma configuração geralmente curvo. Um conjunto de rotor do motor de 650 inclui um eixo não-magnético 700 tendo um membro rotor de ímã permanente 702 montada sobre ele e que gira com ele.   ímã permanente membro rotor 702 é geralmente em forma de anel e segmentada para incluir norte distinta e Pólo Sul rostos que reverter sobre cada noventa graus em torno deles.   Quando montada, as superfícies superior e inferior do membro do íman permanente do rotor 702 com pólos alinhar peças654, 656, 674 , e 682 da montagem de estator e são de preferência configurados de modo que há uma folga mínima entre a superfície exterior do elemento do rotor de íman permanente 702 e as superfícies curvas das porções de peça de caminho de pólo. 

 A rotação do dispositivo 650 pode ser alcançada por controlada, cronometrado energizante e energização de bobinas de controlo 660, 662, 666, 668, 678, 680, 686 , e 688 .   Exemplos de rotação é demonstrado com referência às vistas de topo de Figs.32A -32B que retratam rotação anti-horária de permanente membro ímã rotor 702 por Cento e oitenta graus.    Em Fig.32A parte do caminho um pólo estator 658A do componente 651 está ativo e parte do caminho um pólo estator 658B não está ativo, o que pode ser alcançado pela energização da bobina de controle 660 em um fluxo magnético de imã permanente auxiliando maneira ou pela energização da bobina de controle 662 de uma forma de ímã permanente de fluxo magnético de oposição.    estator pólo parte do caminho peça 676B do componente 670 está ativo e pólo estator parte do caminho peça 676A não estiver ativa, o que pode ser conseguido através da energização bobina de controlo 680 em um fluxo magnético íman permanente ou ajudar modo bobina de controlo pela ligação 678 de um modo opondo íman fluxo magnético permanente. Assim, porções 690 e 692 do membro permanente ímã rotor 702 , que ambos têm uma polaridade magnética norte, será repelida pela polaridade norte de estator peça polar porções caminho 658A e 676B alinhados com ele. Porções 694 e 696 do ímã permanente membro rotor 702 , sendo que ambos têm uma polaridade magnética sul, serão atraídos para as porções caminho ativo 658A e 676B .    No instante em que a porção membro rotor 694 fica alinhado com estator parte do caminho um pólo 658A , como mostrado na Fig.32B , todas as bobinas são desenergizado de tal forma que todas as porções de caminho um pólo estará ativo como mostrado.   porções caminho Pole peça 658B e 676A são, então, mantido ativo enquanto a parte do caminho um

Page 485: Apêndice 1.docx

pólo 658A e676B são feitas inativo. Isto é conseguido pela ligação de bobinas de controlo 662 e 678 num fluxo magnético íman permanente auxiliando forma ou pela ligação de bobinas de controlo 660 e 680 em um íman permanente do fluxo magnético maneira oposta.   porções membro do rotor 690 e 692 irá voltar a ser repelido pelo polaridade norte porções de caminho 658B e 676A alinhados com ele assim que a rotação do ímã permanente rotor 702 é continuado. 

 Em Fig.32D todas as bobinas são mostrados desenergizado quando parte rotor 692 alinha com um pólo parte do caminho 658A . Ao continuar esta sequência temporizada de energização e desenergização das bobinas de controlo, o movimento contínuo de rotação é conseguida.    Como explicado acima, a direcção de rotação inicial pode ser controlada por meios de circuito que detecta o sentido inicial do rotor de magneto permanente 702 e altera imediatamente o esquema de energização da bobina se a direção inicial é incorreta. 

 Uma vista lateral do motor de montado 650 está ilustrado na Fig.33 e inclui um invólucro superior ou porção de invólucro 710 , uma porção de alojamento inferior 712 , de apoio superior 714 , e um rolamento inferior 716 . 

Page 486: Apêndice 1.docx

   

 

 

Page 487: Apêndice 1.docx

 

 Uma quarta forma de realização de um dispositivo de movimento rotativo ou o motor 740 é ilustrada na Figs.34-39 .    Motor 740 inclui cinco componentes de controlo de estator 742a-742E posicionados em torno de um membro em forma de anel rotor de magneto permanente 744 ( fig.36 ).    Como se mostra com referência ao componente 742a em fig.37 , cada componente de estator 742a inclui um íman permanente 746A com uma peça polar superior 748Aposicionado adjacente a uma face do pólo e uma peça polar inferior 750A posicionado adjacente ao pólo face oposta.   controla os anéis 752A , 754A são posicionados ao longo das respectivas peças de pólo 748A , 750A .    Um bypass 756A se estende desde a pole peça 748A a pólo peça 750A e está posicionado entre o ímã permanente 746A e controle de bobinas 752A , 754A .   Alternativamente, bypass 756A pode ser fornecida no lado oposto de ímã permanente 746A como mostrado na Fig.38 .    Embora não esteja representado, prevê-se que a componente de magneto permanente do rotor 744 seria montada sobre um eixo para rotação com ele e que um invólucro ou caixa do motor pode ser fornecida, tal como mostrado em relação ao motor 650 da Fig .33 . Referindo-se às melhores vistas de Figs.39A-39D , movimento de rotação do membro do rotor 744 é representado pela sequência de pontos de vista.  Regiões 770 e 772 em Figs.39A-39D representam as regiões norte magnético do topo do ímã permanente rotor 744 .    Em Fig.39A bobinas de controlo752E e 752C são energizados em um ímã permanente ajudar e superior a maneira que as regiões 770 e 772 do rotor ímã permanente 744 são repelidos pelos componentes 742E e 742c , enquanto regiões motor de ímã permanente 774 e 776 são atraídos por componentes 742E e 742c .   As forças de acoplamento resultantes agir para mover rotor de ímã permanente no sentido anti-horário para o local mostrado na Fig.39B .    Logo após região rotor magneto permanente 772 passa o ponto mostrado na Fig.39C , bobina de controle 752B é energizado em um permanente ímã ajudando e superior forma, enquanto as bobinas de controle 752E e 752C também permanecer sob tensão, e rotação anti-horária de permanente rotor ímã 744 é continuado.   Logo após região rotor de ímã permanente de 772 passes por componente de controle 742c bobina controle 752C está desenergizado, enquanto as bobinas de controle 752E e 752B permanecer sob tensão, de modo a continuar a rotação anti-horária.   Então, logo após região rotor magneto permanente 770 chega ao local indicado na Fig.39D bobina controle 752D é energizado em um fluxo de ímã permanente ajudar e superior forma, enquanto as bobinas 752E e 752Bpermanecem energizados, de modo a continuar a rotação anti-horária. Assim, como nas outras formas de realização, a energização repetido e cronometrada e desenergização das bobinas de controlo produz o movimento de rotação desejado.

Page 488: Apêndice 1.docx

 

Em termos de controlo da energização de bobinas nos dispositivos descritos acima, vários circuito de controlo electrónico / meios de comutação e um circuito de controlo electromecânico / máquinas de comutação são descritos em Figs.40-44 . No circuito 800 de Fig.40 uma dada bobina 802 é colocado em série entre uma fonte de energia eléctrica 804 e um MOSFET 806 .    Um LED 808 é ligado à fonte de energia eléctrica 804 através da resistência 810 e está posicionada para embater um fototransistor 812 que está ligado em série com a resistência 814 .   Uma entrada de controlo do MOSFET 806 é ligada entre fototransistor 812 e a resistência.   Assim, quando LED 808 ativa fototransistor 812 a queda de tensão através da resistência 814 é activado, ou liga-se a tecnologia MOSFET 806 e a bobina 802 é energizado.   energização temporizado de bobina 802 é fornecida através da montagem de um interruptor 816, tal como mostrado na Fig.42 , para o veio 816 do dispositivo de motor a ser controlado, de tal modo que como interruptor 814 roda com o veio 816 da bobina 802 é alternadamente ligado e de- energizado.   Em um dispositivo com uma pluralidade de bobinas de uma correspondente pluralidade de pares / Photoresistor LED podem ser fornecidos. 

Page 489: Apêndice 1.docx

No circuito 820 de fig.41 uma bobina 822 está posicionado entre a fonte de energia elétrica 824 e MOSFET de potência 826 .   Um interruptor sala 828 está ligado em série com o resistor 830 .   Salão alternar 828 também está ligado à entrada do MOSFET controle 826 através de resistor 832 .   Em uma determinada sala de dispositivo interruptor 828 seria posicionada para reagir a uma alteração no fluxo magnético, de modo a controlar o ligar / desligar do MOSFET 826 , e, assim, a alternativa energização e desenergização da bobina 822 . 

Page 490: Apêndice 1.docx

      

 Na Fig.43 um circuito 840 de controlo de duas bobinas de forma oposta de tal modo que é fornecida quando da bobina 842 é energizado bobina 844 está sem tensão, e de tal modo que quando bobina 842 bobina é desenergizada 844 é energizado.   Ambas as bobinas 842 e 844 são ligados em série entre a fonte de energia elétrica 846 e respectivos MOSFETs de potência 848 e 850 .    Um LED 852 e phototransistor 854 arranjo é fornecido, LED ligado em série com resistor 856 e phototransistor ligado em série com resistor 858 .   Quando o LED 852 voltas phototransistor 854 ON a queda de tensão resistor 858voltas MOSFET 848 ON e bobina 842 é energizada.    Naquela época, a tensão aplicada na entrada do MOSFET controle 850 será baixo e, portanto, MOSFET 850 será OFF e enrole 844 será desenergizado.   Quando interruptor de 814 blocos de LED 852, phototransistor 854 estiver desligado e MOSFET848 é igualmente desligado.   A entrada de controle MOSFET 850 é, portanto, puxada alta, através da resistência 860 e MOSFET 850 é ligada de modo que bobina 844 é energizada. 

 

Page 491: Apêndice 1.docx

Na Fig.44 um sistema 870 incluindo membro 872 montado no eixo de rotação 874 é fornecido, com o lado esquerdo do membro 872 sendo alternadamente condutora em 876 e não-condutor em 878 . As bobinas 880 e 882 são ligados às respectivas escovas 884 e 886 , que estão posicionados de modo a contactar membro 872 durante cada rotação do veio.    Membro 872 está ligado através da escova 890 para fornecimento de energia 888 .   Deste modo, bobinas 880 e 882 irá ser alternadamente ligado e -energised como as respectivas escovas do mesmo em contacto com as porções de membro condutoras e não condutoras 872 . Qualquer destes meios de circuito, as variações dos mesmos, ou outros meios de circuito podem ser usadas para proporcionar a energização cronometrado das bobinas de controlo em várias formas de realização da presente invenção. A partir da descrição anterior de formas de realização ilustradas, é evidente que os objectos do invento são alcançados.   Embora a invenção tenha sido descrita e ilustrada em pormenor, é para ser claramente entendido que o mesmo se destina a título de ilustração e exemplo somente e não é para ser tomada por meio de limitação. Por exemplo, embora as técnicas de controlo de fluxo magnético da presente invenção têm sido discutidos como aplicável principalmente a diversas aplicações motoras, tais técnicas de controlo de fluxo magnético são também úteis em aplicações estáticas.  Power Conversion

Referindo-se Figs.45A-45C é mostrado o dispositivo de íman permanente 900 de Figs.45A-45C que tem dois caminhos de fluxo magnético fornecidos por peça polar rectangular 902 que inclui uma porção superior 904 e parte inferior 906 posicionada contra cada uma respectiva face do pólo de magneto permanente 910 .    Ao contrário do dispositivo de Figs.7-9 , caem armaduras não são fornecidos.    Em vez disso, as armaduras fixos sob a forma de porções da peça de pólo integrante 912 e 914 se estendem a partir da porção superior 904 para diminuir porção 906 de completar os dois percursos de fluxo de uma forma permanente.    Controle bobinas 916 , 918 são fornecidos ao longo de um trajeto de fluxo e controle de bobinas 920 , 922 são fornecidos ao longo do outro caminho de fluxo, tais bobinas de controle de atuação enrolamentos primários no dispositivo 900 .   Uma bobina 924 está posicionado em torno parcela parte pólo 912 e outra bobina 926 está posicionada em torno porção peça polar 914 , tais bobinas 924 , 926 na qualidade de enrolamentos secundários no dispositivo 900 . 

Page 492: Apêndice 1.docx

 Em Fig.45A não há bobinas são energizadas eo ímã de fluxo magnético permanente divide igualmente entre caminhos 930 e 932 , o acoplamento com tantobobina 924 e bobina 926 . 

 Em Fig.45B bobinas 916 , 918 são energizados em um ímã de fluxo magnético permanente auxiliando maneira a par com todo o fluxo magnético do ímã permanente 910 .   Todos fluxo magnético flui ao longo do trajeto de 930 , como mostrado e, assim, os casais com bobina 924 . 

 Em Fig.45C bobinas 920 , 922 são energizados em um fluxo magnético de imã permanente auxiliando maneira tal que todos fluxo magnético atravessa caminho 932 e casais com bobina 926 .   Por bobinas continuamente alternadamente energização e desenergização 916 , 918 e 920 , 922 , de tal uma forma de conversão de energia é conseguido devido ao acoplamento com bobinas 924 e 926 .   O fluxo magnético no pólo porções integrais peças 912 e 914 , e, assim, o acoplamento de fluxo com as respectivas bobinas 924 e 926 , varia por um factor de duas vezes a quantidade de fluxo magnético gerado pela energização bobinas 916 , 918 e 920 , 922 . 

Page 493: Apêndice 1.docx

 A construção mostrada na Fig.45A e Fig.45X são semelhantes para a construção mostrada na FIG 7 e Fig.47 . A diferença em ambos os casos refere-se a substituir os dois caminhos de fluxo e armaduras com um continua caminho de fluxo.   O arranjo em Fig.7 tem um ímã permanente e quatro bobinas e da disposição em Fig.47 tem dois ímãs permanentes e duas bobinas.    Embora o aspectos físicos dos dois arranjos e os detalhes do controlo do fluxo variar, o método de controlo para fazer variar os imanes permanentes de fluxo são semelhantes e serão descritas em simultâneo e apenas as diferenças serão apontados. 

 Com percursos de fluxo contínuo do fluxo estático do íman permanente ou os ímans é inútil.   No entanto, se o fluxo estático do íman permanente confinado aos percursos de fluxo foram modificadas para ser variáveis no tempo que teria uma utilidade para os dispositivos de indução electromagnética para a conversão de energia como transformadores e inversores de energia. No entanto, o mesmo método básico para controlar o fluxo de um íman permanente para proporcionar um movimento linear e rotativo também pode ser aplicado para o tempo variando o fluxo estático do íman permanente.   A construção representada na Fig.45X utiliza quatro bobinas de controlo e um único permanente íman enquanto a construção mostrada na Fig.45A utiliza duas bobinas de controlo e dois ímans permanentes.   O fluxo que seria normalmente fornecido por um enrolamento é fornecido pelo fluxo do íman estático ou os ímans permanentes e as bobinas de controlo primário converter este fluxo estático em um tempo que varia de fluxo de uma maneira nova.   Ambas as modalidades utilizar duas bobinas secundárias, as bobinas secundárias são colocadas na região do

Page 494: Apêndice 1.docx

percurso de fluxo contínuo que seria ocupada por um induzido ou rotor no regime linear ou rotativo.   As regiões do fluxo caminhos que executam trabalho são as mesmas em todos os casos. Em todos os casos, as bobinas de controlo podem ser ligados em série ou em paralelo e os enrolamentos secundários pode ser ferida, em série ou em paralelo. Mais do que uma bobina ou bobinas secundárias secundárias com várias torneiras podem ser colocados nas regiões de trabalho e outros múltiplos percursos de fluxo pode ser utilizada com uma ou mais bobinas secundárias colocadas em cada uma das regiões de trabalho.   Isto torna-se óbvia pelas divulgações da linear e dispositivos rotativos aqui descritos e com base no facto de as regiões de trabalho dos percursos de fluxo são idênticos. Fig.45X e Fig.45A também mostram os caminhos do fluxo estático do ímã permanente ou ímãs que nenhuma corrente está fluindo nas bobinas de controle.  No arranjo mostrado na Fig.45X o fluxo do imã permanente único divide entre os dois áreas do trajecto de fluxo de trabalho.   No arranjo da Fig.45A todo o fluxo de um dos imanes permanentes passa através de uma das regiões de trabalho e todo o fluxo do segundo magneto permanente passa através da outra região de trabalho.   Cada um dos as regiões de trabalho em ambos os casos, são ocupados por bobinas secundárias. 

 Fig.45Y e Fig.45B mostra as bobinas de controlo energizado com a polaridade mostrado com respeito à polaridade do magneto permanente ou os ímans incluídos.    Em Fig.45Y a bobina opostos, bloqueia a passagem de fluxo do íman permanente, e o auxiliando casais de bobina com o fluxo do ímã permanente e, portanto, todos os do fluxo do ímã permanente passa por uma região de trabalho, como mostrado.    Em Fig.45B o lado oposto dos blocos de bobina a passagem do fluxo do imã permanente no lado oposto do lado da bobina e pelo favorecimento dos pares de bobinas com o fluxo do íman permanente e a outra, por conseguinte, todo o fluxo de ambos os magnetos permanentes passa através da região de trabalho, como mostrado. 

Page 495: Apêndice 1.docx

 Fig.45Z e Fig.45C mostra as bobinas de controlo energizadas com uma polaridade oposta do que mostrado na Fig.45Y e Fig.45B .    A mesma acção ocorre e resulta em todo o caminho íman ou imanes permanentes fluxo que passa através das regiões de trabalho opostas . Ao alternar a polaridade das bobinas de controlo durante um ciclo, uma região de trabalho experimenta um fluxo crescente e a região oposta experimenta um fluxo decrescente e durante o próximo ciclo ocorre o oposto. Isto resulta na indução de uma tensão nos enrolamentos secundários que é decidido pela magnitude da mudança de fluxo na região de trabalho e o tempo em que esta alteração ocorre.    A novidade desta descoberta é que o fluxo primário que induz a tensão em as bobinas secundárias é fornecido pelo íman permanente ou os ímans e é muito maior do que o fluxo fornecido pelas bobinas de controlo. 

 Além disso, nos dispositivos de movimento rotativo da Fig.31 e Fig.34 , não é necessário que os respectivos membros de rotor 702 e 744 ser formada por imanes permanentes.    Cada poderia tomar a forma mostrada na Fig.46 onde secções 950 e 952 são formadas de material magnético macio tal como o ferro e as secções 954 e 956 são formadas por um material de enchimento não magnético. 

Page 496: Apêndice 1.docx

 Fig.47 e Fig.48 mostram uma outra forma de realização 1000 de o dispositivo sujeito.   A forma de realização 1000 inclui dois magnetos permanentes espaçados 1002 e 1004 cada um dos quais tem o seu pólo norte adjacente à superfície superior e o seu pólo sul adjacente à superfície inferior.   Um magnetiz�el ponte membro 1006 estende-se por e faz contato com os pólos magnéticos norte do ímãs 1002 e 1004 e outro magnetiz�el ponte membro1008 faz contato com os pólos magnéticos sul dos dois ímãs permanentes 1002 e 1004 . Os membros 1006 e 1008 estender ligeiramente para além dos lados opostos dos imanes permanentes respectivos 1002 e 1004 e um par de membros de armadura espaçados 1010 e 1012 estão posicionadas para se mover para dentro e para fora do engate com as extremidades dos elementos 1006 e 1008 .  Bobinas 1014 e 1.016 , respectivamente, estão montados sobre os membros 1006 e 1008 no espaço entre os ímans permanentes 1002 e 1004 , e as armaduras 1010 e 1012 são mostrados ligados entre si por uma haste 1018 que permite que eles se movam para trás e para a frente para engate com os respectivos membros 1006 e 1008 diferentes tensões quando são aplicados às respectivas bobinas de 1,014 e 1,016 . Na Fig.47 , as bobinas de 1014 e 1016 são energizados como mostrado com a bobina de 1014 tendo a sua extremidade norte magnético para a esquerda e sua extremidade sul magnético para a direita e o oposto é verdadeiro da bobina 1016 .   Em Fig.48 , o tensão aplicada às respectivas bobinas de 1014 e1016 é invertido de modo que a polaridade da extremidade esquerda da bobina 1014 é sul e a polaridade da extremidade oposta da mesma bobina 1014 é um polo norte magnético.   O inverso é verdadeiro para a bobina de 1016 .   Na Fig.47 e Fig.48 deve notar-se que a relação de auxiliar e opostas é indicado nas figuras para indicar a relação quando as bobinas são energizadas.    Por exemplo, na Fig.47 , quando as bobinas são activadas como se mostra a relação é contrária por o íman permanente 1002 e é auxiliando no que diz respeito ao íman permanente 1004 .    O inverso é verdadeiro quando a tensão sobre os rolos é invertido, como mostrado na Fig.48 .   O movimento da armadura é, portanto, controlado pelo momento adequado da tensão sobre estas bobinas.  Os mesmos princípios podem ser aplicados para produzir o movimento de rotação, como mostrado na Fig.42 . 

Page 497: Apêndice 1.docx

 Fig.49 mostra uma outra forma de realização 1030 da presente invenção usando princípios semelhantes aos descritos em ligação com a Fig.47 e Fig.48 .  A forma de realização 1030 inclui uma pluralidade, sendo mostrados três, elementos estacionários de 1,032 , 1,034 e 1,036 .   

 Os detalhes destes membros são melhor mostrado na Fig.50 , que mostra os detalhes do membro 1036 . Este membro inclui uma par de magnetos permanentes 1038 e 1040 , cada um dos quais tem membros magnetizáveis montado adjacente à sua lados opostos, como na construção anterior.   Os membros 1042 e 1044 também têm bobinas de 1046 e 1048 , respectivamente, e as bobinas são energizados como descrito em ligação com a Fig.47 eFig.48 para produzir auxiliar e opondo magnetismo.   A construção mostrada na Fig.49 pode ter três porções do estator, como mostrado, ou pode ter mais porções do estator como desejado.   O rotor 1050 é posicionado no espaço entre os membros 1032 , 1034 e 1036 e inclui uma porção de ímã permanente parte do qual tem o seu pólo norte magnético na superfície como mostrado e as outras partes tem o seu pólo magnético sul na mesma superfície, como mostrado.    As permanentes ímãs 1038 e 1040 sobre os estatores interagir com os imanes permanentes no rotor, para produzir o movimento de rotação e écontrolado pela energização das bobinas. Existem outras aplicações e vantagens dos dispositivos e métodos da presente invenção e são possíveis várias modificações, e, portanto, o presente invento não

Page 498: Apêndice 1.docx

se destina a ser limitada aos exemplos específicos aqui descritos. Por conseguinte, o espírito e âmbito do invento são apenas para ser limitada pelos termos das reivindicações anexas.           

 

Page 499: Apêndice 1.docx

STEPHEN PATRICK et Al: O MEG

 Estados UnidosPatente 6362718                                          Data:

26 mar 2002 

Inventores: Stephen Patrick, Thomas Bearden, James Hayes, Kenneth Moore e James Kenny

  

O gerador eletromagnético IMÓVEL Por favor, note que este é um trecho re-redigido a partir desta patente.   Ele descreve um dispositivo elétrico que tanto ele próprio e fornece corrente para equipamento externo adicional poderes. RESUMO

Um gerador eletromagnético sem partes móveis inclui um ímã permanente e um núcleo magnético, incluindo primeiro e segundo caminhos magnéticos. Uma primeira bobina de entrada e uma primeira bobina de saída se prolongar em torno de porções do primeiro circuito magnético, enquanto que uma segunda bobina de entrada e uma segunda bobina de saída se prolongar em torno de porções do segundo circuito magnético. As bobinas de entrada são alternativamente pulsos para proporcionar impulsos de corrente induzida nas bobinas de saída. Dirigindo a corrente eléctrica através de cada uma das bobinas de entrada reduz o nível de fluxo do íman permanente dentro do caminho de íman em torno do qual a bobina de entrada estende-se. Numa forma de realização alternativa de um gerador electromagnética, o núcleo magnético inclui placas espaçadas anulares, com postos e magnetos permanentes que se prolongam de uma forma alternada entre as placas. Uma bobina de saída se estende em torno de cada uma dessas mensagens. Bobinas de entrada que se prolongam em torno de porções das placas são pulsadas para causar a indução de correntes no interior das bobinas de saída.

 

DESCRIÇÃO

1. Campo da Invenção: A presente invenção refere-se a um gerador magnético sem partes móveis, utilizados para produzir energia eléctrica, e, mais particularmente, a um tal dispositivo capaz de ligar-se. 2. Descrição da Técnica Relacionada:  A literatura de patentes descreve uma série de geradores magnéticas, cada uma das quais inclui um magneto permanente, dois caminhos magnético externo para o íman permanente, cada uma das quais se estende entre os pólos opostos do íman permanente, meios de comutação para causar fluxo magnético a fluir alternadamente ao longo de cada um dos dois caminhos magnéticos, e uma ou mais bobinas de saída em que a corrente é induzida a fluir por meio de mudanças no campo magnético no interior do dispositivo. Estes dispositivos operam de acordo com uma extensão da Lei de Faraday, indicando que uma corrente eléctrica é induzida dentro de um condutor interior de um campo magnético variável, mesmo que a fonte do campo magnético é estacionária. Um método para interrupção de fluxo magnético a fluir predominantemente ao longo de um dos dois caminhos magnéticas entre pólos opostos de um ímã permanente é descrito como um "princípio de transferência de fluxo", de RJ Radus em Digest do Engenheiro, 23 de julho de 1963. Este princípio é utilizado para exercer uma poderosa força magnética numa extremidade de ambos os pólos norte e sul e uma força muito baixo na outra extremidade, sem ser utilizado

Page 500: Apêndice 1.docx

na construção de um gerador magnético. Este efeito pode ser causada mecanicamente, por movimento de guarda, ou electricamente, por condução de corrente eléctrica através de um ou mais enrolamentos de controlo estendendo-se em torno de versões alongadas das peças do pólo 14 . Vários dispositivos que utilizam este efeito são descritos emEU 3.165.723 Patente Nos. 3.228.013, e 3.316.514. Um outro passo para o desenvolvimento de um gerador magnético é descrito na Patente US N ° 3.368.141, como um dispositivo que inclui um íman permanente, em combinação com um transformador que tem um primeiro e segundo enrolamentos sobre um núcleo, com dois caminhos de fluxo magnético que conduz a partir de cada um dos pólos de o íman permanente para cada extremidade do núcleo, de modo que, quando uma corrente alternada induz mudanças de sentido de fluxo magnético no núcleo, o fluxo magnético do íman permanente será automaticamente dirigida através do caminho que corresponde à direcção tomada pelo fluxo magnético através o núcleo devido à corrente. Desta forma, o fluxo magnético é intensificado. Este dispositivo pode ser utilizado para melhorar o factor de potência de um circuito de corrente alternada tipicamente carregado por indução. Outras patentes descrevem geradores magnéticos em que corrente eléctrica a partir de uma ou mais bobinas de saída é descrita como sendo disponibilizados para transportar uma carga, na forma mais convencional de um gerador. Por exemplo, a Patente US N ° 4006401 descreve um gerador electromagnética incluindo um íman permanente e um elemento de núcleo, no qual o fluxo magnético que flui a partir do íman no elemento de núcleo é rapidamente alternado por comutação para gerar uma corrente alternada num enrolamento sobre o núcleo membro. O dispositivo inclui um ímã permanente e dois caminhos de fluxo magnético separadas circuito entre os pólos norte e sul do ímã. Cada um dos caminhos do circuito inclui dois meios de comutação para abrir e fechar alternadamente os caminhos do circuito, gerando uma corrente alterna, a um enrolamento sobre o elemento de núcleo. Cada um dos meios de comutação inclui um circuito de comutação magnética intersectando o percurso do circuito, com o circuito magnético de comutação que tem uma bobina de abertura através do qual a corrente é accionada para induzir o fluxo magnético para saturar o percurso do circuito que se estende ao imã permanente. Poder de conduzir estas bobinas é derivado diretamente da saída de uma fonte de corrente alternada aplicada continuamente. O que é necessário é um gerador electromagnética não requerendo a aplicação de uma fonte de corrente tal. US Patent No. 4077001 descreve um gerador magnético, ou um conversor DC / DC, que compreende um ímã permanente tendo pólos e um campo magnético permanente que se estende entre os pólos do ímã apart-espaçada. Um núcleo-relutância variável está disposta no campo em relação fixa o íman e a relutância do núcleo é variado para fazer com que o padrão de linhas de força do campo magnético para deslocar. Um condutor de saída está disposta no campo em relação ao íman fixo e está posicionado para ser cortada pelas linhas de deslocamento de força magnética permanente, de modo que uma tensão é induzida no condutor. O fluxo magnético é comutado entre caminhos alternativos, por meio de bobinas de comutação que se estendem em torno de porções do núcleo, com o fluxo de corrente a ser alternado entre estas bobinas de comutação por meio de um par de transistores accionados pelas saídas de um flip-flop. A entrada para o flip-flop é impulsionado por um oscilador de freqüência. Poder para este circuito unidade é fornecida através de uma fonte de energia adicional, em separado. O que é necessário é um gerador magnético não requerendo a aplicação de uma tal fonte de energia. A Patente US No. 4.904.926 descreve um outro gerador magnético utilizando o movimento de um campo magnético. O dispositivo inclui um enrolamento que define uma zona magneticamente condutor elétrico com bases em cada

Page 501: Apêndice 1.docx

extremidade, incluindo os elementos sinuosos para a remoção de uma corrente induzida daí. O gerador inclui ainda dois ímans pólos, tendo cada um primeiro e um segundo polo, cada primeiro polo magnético em comunicação com uma base da zona magneticamente condutor. O gerador inclui ainda um terceiro magneto pólo, o pólo terceiro orientada intermediariamente dos primeiros pólos dos dois electromagnetos pólo íman, o terceiro magneto pólo magnético que tem um eixo substancialmente transversal a um eixo da zona magneticamente condutor, o terceiro íman ter um polo mais próxima da zona condutora e em relação magnético atractivo para os primeiros pólos dos dois electromagnetos pólos, no qual os primeiros pólos do mesmo são como pólos. Também incluído no gerador são elementos, na forma de enrolamentos, para ciclicamente invertendo as polaridades magnéticos dos electromagnetos. Estes meios de inversão, através de uma alteração cíclica das polaridades magnéticos dos electromagnetos, fazer com que as linhas de fluxo magnético associados com a relação atraente magnética entre o primeiro pólos dos electromagnetos e o pólo mais próximo do terceiro magneto para reverter de forma correspondente, provocando um efeito de limpeza ao longo da zona magneticamente condutor, tal como as linhas de fluxo magnético oscilante entre as respectivas primeiras pólos dos dois electromagnetos, induzindo, assim, o movimento de electrões dentro dos enrolamentos de saída e gerando um fluxo de corrente no interior dos enrolamentos de saída. A Patente US No. 5.221.892 descreve um gerador magnético sob a forma de um transformador de corrente de fluxo de compressão directa incluindo um envelope magnético, que tem pólos que definem um eixo magnético e caracterizadas por um padrão de linhas de fluxo magnético em simetria em torno do eixo polar. As linhas de fluxo magnético estão espacialmente deslocadas em relação ao envelope magnético utilizando elementos de controlo que são mecanicamente estacionário em relação ao núcleo. São ainda proporcionados elementos indutivos que também são mecanicamente estacionário em relação ao envelope magnético. Deslocamento espacial do fluxo em relação aos elementos indutivos provoca um fluxo de corrente eléctrica. São ainda proporcionados válvulas de fluxo magnético que asseguram o variando de relutância magnética para criar um padrão de domínio de tempo, respectivamente aumentada e diminuição da relutância magnética entre as válvulas magnéticas, e, desse modo, entre os elementos indutivos. Outras patentes descrevem dispositivos que utilizam elementos supercondutores para causar o movimento do fluxo magnético. Estes dispositivos operam de acordo com o efeito de Meissner, que descreve a expulsão de fluxo magnético a partir do interior de uma estrutura supercondutora como a estrutura sofre a transição para uma fase supercondutora. Por exemplo, a patente US No. 5.011.821 descreve um dispositivo de geração de energia elétrica, incluindo um conjunto de condutores, que são colocados em um campo magnético gerado pelo norte e do pólo sul peças de um ímã permanente. O campo magnético é deslocado para trás e para a frente através do feixe de condutores por um par de filmes finos de material supercondutor. Um dos filmes finos é colocado no estado supercondutor, enquanto a outra película fina está num estado não-supercondutor. À medida que os estados são ciclicamente invertida entre os dois filmes, o campo magnético é desviada para trás e para a frente através do feixe de condutores. A Patente US No. 5.327.015 descreve um aparelho para a produção de um impulso eléctrico que compreende um tubo feito de material supercondutor, uma fonte de fluxo magnético montado sobre uma extremidade do tubo, um meio, tal como uma bobina, para interceptar o fluxo montada ao longo do tubo e um meio para modificar a temperatura do supercondutor montado sobre o tubo. À medida que o tubo é feito progressivamente, supercondutores, o campo magnético é preso dentro do tubo, criando um impulso eléctrico, em que os meios para interceptar. A reversão do estado supercondutor produz um segundo pulso.

Page 502: Apêndice 1.docx

Nenhum dos dispositivos patenteados descritos acima utilizam uma parte da energia eléctrica produzida no interior do dispositivo para alimentar os meios de inversão usada para alterar o caminho de fluxo magnético. Assim, como geradores rotativos convencionais, estes dispositivos requerem uma entrada de energia constante, o qual pode estar na forma de energia eléctrica de accionar os meios de inversão de um desses geradores magnéticos ou o binário de accionamento do rotor de um gerador rotativo convencional. No entanto, a função essencial da porção magnética, um gerador eléctrico é simplesmente para alternar os campos magnéticos de acordo com a temporização precisa. Na maioria das aplicações convencionais de geradores magnéticos, a tensão é ligada através de bobinas, criando campos magnéticos nas bobinas que são usadas para substituir as áreas de ímãs permanentes, de modo que uma quantidade substancial de energia deve ser fornecida ao gerador para alimentar os meios de comutação , reduzindo a eficiência do gerador. Recentes avanços em material magnético, que foram particularmente descritos por Robert C. O'Handley em Materiais modernos magnéticos, princípios e aplicações, John Wiley & Sons, New York, pp. 456-468, fornecer nanocristalinos ligas magnéticas, que são particularmente bem adequado para trás rápida comutação de fluxo magnético. Estas ligas são compostas principalmente de grãos cristalinos, ou cristalites, cada um dos quais tem pelo menos uma dimensão de alguns nanómetros. Os materiais nanocristalinos podem ser feitos por ligas amorfas de tratamento térmico que constituem os precursores para os materiais nanocristalinos, para que os elementos insolúveis, tais como o cobre, são adicionados para promover a nucleação de massa, e à qual estáveis, materiais refractários de liga, tais como nióbio ou tântalo carboneto são adicionados para inibir o crescimento do grão. A maior parte do volume de ligas nanocristalinos é composta de cristalitos distribuídos aleatoriamente que têm dimensões de cerca de 2-40 nm. Esses cristais são nucleadas e cresceu de uma fase amorfa, com elementos insolúveis ser rejeitado durante o processo de crescimento de cristalito. Em termos magnéticos, cada cristalito é uma partícula de domínio único. O volume restante de ligas nanocristalinos é constituído por uma fase amorfa sob a forma de limites de grãos que têm uma espessura de cerca de 1 nm. Os materiais magnéticos que têm propriedades particularmente úteis são formados a partir de um co amorfo - Nb - B (cobalto-nióbio e boro) liga possuindo quase zero magnetoestricção e relativamente forte magnetização, bem como boa resistência mecânica e resistência à corrosão. Um processo de recozimento deste material podem ser variadas ao mudar o tamanho dos cristalitos formados no material, com um forte efeito resultante nas DC coercividade. A precipitação de nanocristalitos também melhora o desempenho das ligas AC outra forma amorfa. Outros materiais magnéticos são formadas utilizando ligas amorfas e nanocristalinas ricos em ferro, que apresentam geralmente maior magnetização que as ligas à base de cobalto. Tais materiais são, por exemplo, Fe - B - Si - Nb - Cu (ferro-boro-silício-cobre-nióbio) ligas. Enquanto que a permeabilidade de ligas amorfas ricas em ferro é limitada pelos seus relativamente grandes níveis de magnetoestricção, a formação de um material nanocristalino de uma liga amorfa tal reduz drasticamente este nível de magnetoestricção, favorecendo fácil magnetização. Os avanços também foram feitas no desenvolvimento de materiais para magnetos permanentes, em particular no desenvolvimento de materiais, incluindo metais de terras raras. Tais materiais incluem o samário de cobalto, SmCo.sub.5, que é utilizado para formar um material de íman permanente possuindo a mais elevada resistência à desmagnetização de qualquer material conhecido. Outros materiais magnéticos são feitos, por exemplo, usando combinações de ferro, neodímio, e boro.

 

Page 503: Apêndice 1.docx

SUMÁRIO DA INVENÇÃO:

É um primeiro objectivo da presente invenção proporcionar um gerador magnético que elimina a necessidade de uma fonte externa de energia durante o funcionamento do gerador. É um segundo objectivo da presente invenção consiste em proporcionar um gerador magnético em que um trajecto de fluxo magnético é mudada sem a necessidade de sobrepor um campo magnético para mudar a sua direcção. É um terceiro objectivo do presente invento proporcionar um gerador magnético em que a geração de energia eléctrica é realizado sem partes móveis. No aparelho do presente invento, o caminho do fluxo magnético de um íman permanente é ligado de um modo que não requer a esmagadora dos campos magnéticos. Além disso, um processo de comutação iterativo auto-iniciada é usado para alternar o fluxo magnético do ímã permanente entre caminhos alternativos magnéticos no interior do aparelho, com o poder de operar a mudança iterativo sendo fornecida através de um circuito de controle que consiste em componentes conhecidos por usar baixa níveis de poder. Com a auto-comutação, uma necessidade de uma fonte externa de energia durante o funcionamento do gerador é eliminada, com uma fonte de alimentação separada, tal como uma bateria, sendo utilizada apenas por um curto tempo, durante o arranque do gerador. De acordo com um primeiro aspecto da presente invenção, um gerador de electromagnética é fornecida, incluindo um íman permanente, um núcleo magnético, primeira e segunda bobinas de entrada, primeiro e segundo rolos de saída, e um circuito de comutação. O ímã permanente tem pólos magnéticos em extremidades opostas. O núcleo magnético inclui um primeiro circuito magnético, em torno do qual os primeiros rolos de entrada e saída estendem, e um segundo circuito magnético, em torno da qual a segunda bobinas de entrada e saída estendem entre extremidades opostas do íman permanente. O circuito de comutação conduz alternadamente corrente eléctrica através das primeira e segunda bobinas de entrada. A corrente eléctrica conduzido através da primeira entrada do óleo faz com que a primeira bobina de entrada para produzir um campo magnético opondo-se uma concentração de fluxo magnético do íman permanente no interior do primeiro circuito magnético. A corrente eléctrica accionado por meio da segunda bobina de entrada faz com que a segunda bobina de entrada para produzir um campo magnético opondo-se uma concentração de fluxo magnético do íman permanente no segundo circuito magnético. De acordo com outro aspecto da presente invenção, um gerador de electromagnética é fornecida, incluindo um núcleo magnético, uma pluralidade de imanes permanentes, primeira e segunda pluralidades de rolos de entrada, uma pluralidade de bobinas de saída, e um circuito de comutação. O núcleo magnético inclui um par de placas espaçadas, cada uma das quais tem uma abertura central e uma primeira e segunda pluralidade de mensagens que se estendem entre as placas espaçadas entre si. Os ímans permanentes cada estendem-se entre o par de placas espaçadas. Cada íman permanente tem pólos magnéticos nas extremidades opostas, com os campos magnéticos de todos os ímans permanentes estarem alinhados para se estendem numa direcção comum. Cada bobina de entrada estende-se em torno de uma porção de uma placa no interior das placas espaçadas entre si, entre um poste e um íman permanente. Uma bobina de saída se estende em torno de cada post. O circuito de comutação conduz alternadamente corrente eléctrica através das primeira e segunda bobinas de entrada. A corrente eléctrica accionado através de cada bobina de entrada na primeira pluralidade de bobinas de entrada provoca um aumento no fluxo magnético no interior de cada posto dentro da primeira pluralidade de postos de imanes permanentes de cada lado do poste e uma diminuição no fluxo magnético no interior de cada posto dentro da segunda pluralidade de postos de ímãs

Page 504: Apêndice 1.docx

permanentes de cada lado do poste. A corrente elétrica conduzida através de cada bobina de entrada na segunda pluralidade de bobinas de entrada provoca uma diminuição no fluxo magnético dentro de cada cargo dentro da primeira pluralidade de postos de ímãs permanentes de cada lado do posto e um aumento no fluxo magnético dentro de cada cargo dentro da segunda pluralidade de postos de ímãs permanentes de cada lado do poste. BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS:

A Figura 1 é um alçado de frente esquemática, parcial, de um gerador magnético e circuitos eléctricos associados construídas de acordo com uma primeira versão da primeira forma de realização da presente invenção:

 

 

 

A Figura 2 é uma vista esquemática de uma primeira versão de um circuito de comutação e de controlo dentro dos circuitos eléctricos associados da Figura 1:

 

 

A Figura 3 é uma vista gráfica de sinais de accionamento produzidas no circuito da Figura 2:

Page 505: Apêndice 1.docx

 

A Figura 4 é uma vista esquemática de uma segunda versão de um circuito de comutação e de controlo dentro dos circuitos eléctricos associados da Figura 1:

 

 

A Figura 5 é uma vista gráfica de sinais de accionamento produzidas dentro do circuito da Figura 3:

A Figura 6A é uma vista gráfica de um sinal de accionamento de dentro do aparelho da Figura 1,

A Figura 6B é uma vista gráfica de um segundo sinal de unidade no interior do aparelho da Figura 1,

A Figura 6C é uma vista gráfica de um sinal de tensão de entrada no interior do aparelho da Figura 1,

A Figura 6D é uma vista gráfica de um sinal de corrente de entrada no interior do aparelho da Figura 1,

A figura 6E representa uma vista gráfica de um primeiro sinal de tensão de saída no interior do aparelho da Figura 1,

A Figura 6F é uma vista gráfica de um segundo sinal de tensão de saída no interior do aparelho da Figura 1,

A Figura 6G é uma vista gráfica de um sinal de corrente de saída dentro do primeiro aparelho da Figura 1,

A Figura 6H é uma vista gráfica de um sinal de corrente de saída do segundo dentro do aparelho da Figura 1:

Page 506: Apêndice 1.docx

 

A Figura 7 é uma vista gráfica da potência de saída, medido no interior do aparelho da Figura 1, como uma função da tensão de entrada:

Page 507: Apêndice 1.docx

A Figura 8 é uma vista gráfica de um coeficiente de desempenho, calculado a partir de medições no interior do aparelho da Figura 1, como uma função da tensão de entrada:

 

 

A Figura 9 é um alçado em corte transversal de uma segunda versão da primeira forma de realização da presente invenção:

 

A Figura 10 é uma vista de topo de um gerador magnético construído de acordo com uma primeira versão de uma segunda forma de realização da presente invenção:

Page 508: Apêndice 1.docx

 

 

A Figura 11 é um alçado de frente do gerador magnético da Figura 10:

 

 

A Figura 12 é uma vista de topo de um gerador magnético construído de acordo com uma segunda versão da segunda forma de realização da presente invenção:

Page 509: Apêndice 1.docx

 

DESCRIÇÃO DETALHADA DA INVENÇÃO:

A Fig.1 é um alçado de frente esquemática, parcial, de um gerador electromagnética 10 , construído de acordo com uma primeira forma de realização da presente invenção, de modo a incluir um íman permanente 12 para fornecer linhas de entrada de fluxo magnético se deslocam a partir do pólo Norte 14 do íman 12, para fora no trajeto de fluxo magnético material do núcleo 16 .

O material do núcleo caminho de fluxo 16 está configurado para formar um caminho certo magnética 18 e um caminho magnético esquerda 20 , ambos os quais se estendem externamente entre o pólo norte 14 e o pólo sul 22 do imã 12 .

O gerador electromagnético 10 é accionado por meio de um circuito de comutação e controlo 24 , que dirige alternadamente corrente eléctrica através de uma bobina de entrada direita 26 e uma entrada da esquerda da bobina 28 . Estas bobinas de entrada de cada estender em torno de uma porção do material do núcleo 16 , com a bobina de entrada direita 26 circundante uma porção do circuito magnético direita 18 e com a bobina de entrada esquerda 28 em torno de uma porção do percurso magnético esquerdo 20 . Uma bobina de saída direita 29 também envolve uma parte do circuito magnético à direita 18 , enquanto uma bobina de saída esquerda 30 envolve uma parte do circuito magnético à esquerda 20 .

De acordo com uma versão preferida da presente invenção, o circuito de comutação e controlo 24 e os rolos de entrada 26, 28 estão dispostas de modo que, quando a bobina de entrada direita 26 é energizado, um pólo norte está presente na sua extremidade esquerda 31 , a extremidade mais próxima do pólo norte 14 do íman permanente 12 , e de modo que, quando a bobina de entrada esquerda 28 é energizado, um pólo norte está presente na sua extremidade direita 32 , que é também a extremidade mais próxima do pólo norte 14 do ímã permanente 12 . Assim, quando a bobina de entrada direito 26 é magnetizado, de fluxo magnético do ímã permanente 12 é repelida se estende através da bobina de entrada direito 26 . Da mesma forma, quando a bobina de entrada esquerda 28 é magnetizado, o fluxo magnético do íman permanente 12 é repelida se estende através da bobina de entrada esquerda 28 .

Assim, vê-se que a condução de corrente eléctrica através da entrada direita da bobina 26 opõe-se a uma concentração de fluxo do íman permanente 12 no interior do circuito magnético à direita 18 , fazendo com que pelo menos parte desse fluxo para ser transferido para o circuito magnético esquerdo 20 . Por outro lado, a condução de corrente eléctrica através da entrada esquerda da bobina 28 opõe-se a uma concentração de fluxo do íman permanente 12 no interior do circuito magnético esquerdo 20 , fazendo com que pelo menos parte desse fluxo para ser transferido para o circuito magnético direito 18 .

Page 510: Apêndice 1.docx

Enquanto que no exemplo da FIG 1 , a entrada de bobinas 26, 28 são colocadas em cada lado do pólo norte do íman permanente 12 , estando dispostas ao longo de uma porção do núcleo 16, estendendo-se desde o pólo norte do magneto permanente 12 , entende-se que a entrada de bobinas 26, 28 pode ser facilmente colocada alternadamente de cada lado do pólo sul do íman permanente 12 , estando dispostas ao longo de uma porção do núcleo 16,estendendo-se a partir do pólo sul do íman permanente 12 , com as bobinas de entrada 26, 28 sendo conectado a se formar, quando energizado, os campos magnéticos com pólos sul direcionado para o pólo sul do ímã permanente 12 . Em geral, a entrada de bobinas 26, 28 estão dispostos ao longo do núcleo magnético em ambos os lados de uma extremidade do íman permanente que forma um primeiro pólo, tal como um pólo norte, com os rolos de entrada a serem dispostos de modo a produzir campos magnéticos de polaridade de o primeiro polo voltado para o primeiro polo de íman permanente.

Ainda de acordo com uma versão preferida da presente invenção, a entrada de bobinas 26, 28 não são accionados com tanta corrente que o material do núcleo 16 se torna saturada. Conduzir o material do núcleo 16 de saturação significa que os aumentos subsequentes na corrente de entrada pode ocorrer sem afetar correspondentes mudanças no fluxo magnético, e, portanto, que o poder de entrada pode ser desperdiçado. Desta forma, o aparelho da presente invenção é fornecido com uma vantagem em termos da utilização eficiente de energia de entrada ao longo do aparelho da patente US N ° 4.000.401, no qual uma porção de ambas as extremidades de cada circuito magnético é conduzido para a saturação para bloquear passagem do fluxo.

No gerador electromagnético 10 , o fluxo de corrente de comutação dentro dos rolos de entrada 26, 28 não necessita de ser suficiente para interromper o fluxo de fluxo em um dos caminhos magnéticos 18, 20 , promovendo o fluxo de fluxo magnético no outro magnético caminho. O gerador eletromagnético 10obras de mudar o padrão de fluxo; que não precisa de ser completamente transferido de um lado para o outro.

Experimentos têm determinado que essa configuração é superior, em termos de eficiência do uso de energia dentro das bobinas de entrada 26, 28 para gerar energia elétrica dentro das bobinas de saída 29, 30 , com a alternativa de organizar bobinas de entrada e os circuitos de conduzi-los a fim de que fluxo do íman permanente é conduzida através das bobinas de entrada à medida que são energizados. Este arranjo da presente invenção proporciona uma vantagem significativa sobre os métodos da arte anterior mostrados, por exemplo, na Patente US No. 4.077.001, em que o fluxo magnético é conduzido através das bobinas energizadas.

A configuração do presente invento também tem uma vantagem sobre as configurações do estado da técnica de Patentes US Nos. 3.368.141 e 4.077.001, em que o fluxo magnético é comutado entre dois caminhos magnéticos alternados 18, 20 com apenas uma única bobina de entrada 26, 28 em torno de cada dos caminhos magnéticos alternados. As configurações de Patentes dos EUA Nos. 3.368.141 e 4.077.001 requerem cada duas bobinas de entrada sobre cada um dos caminhos magnéticos. Esta vantagem da presente invenção é significativo, tanto em termos de simplificação de hardware e no aumento da eficiência de conversão de energia.

A bobina de saída do lado direito 29 está electricamente ligado a um rectificador e do filtro 33 , que tem uma saída accionado por meio de um regulador 34 , que fornece uma tensão de saída ajustável através da utilização de um potenciómetro 35 . A saída do regulador linear 34 é por sua vez fornecida como uma entrada para um sensor e o circuito de comutação 36 . Sob o arranque condições, a detecção e comutação de circuito 36 conecta o circuito de comutação e controle 24 a uma fonte de alimentação externa de 38 , que é, por exemplo, uma bateria de partida. Depois de o gerador electromagnética 10 é adequadamente iniciada, os circuitos de detecção e interrupção 36 detecta que a tensão disponível a partir do regulador 34 tenha atingido um nível pré-

Page 511: Apêndice 1.docx

determinado, de modo que a entrada de energia para o circuito de comutação e controlo 24 está ligado a partir da fonte de alimentação externa 38 para a saída do regulador 34 . Após esta mudança ocorre, o gerador electromagnética 10 continua a funcionar sem uma aplicação de energia externa.

A bobina de saída esquerda 30 está electricamente ligado a um rectificador e filtrar 40 , a saída do qual está ligada a um regulador 42 , a tensão de saída que é ajustável por meio de um potenciómetro 43 . A saída do regulador 42 é por sua vez ligado a uma carga externa 44 .

Fig.2 é uma vista esquemática de uma primeira versão do circuito de comutação e controlo 24 . Um oscilador 50 unidades a entrada de clock de um flip-flop54 , com o Q e saídas do flip-flop Q ' 54 sendo conectado através de circuitos de driver 56, 58 a FETs de potência 60, 62 a fim de que as bobinas de entrada 26, 28 são accionado alternadamente. De acordo com uma versão preferida da presente invenção, a tensão V aplicada para as bobinas 26, 28através dos FETs 60, 62 é obtido a partir da saída do sensor e o circuito de comutação 36 .

Fig.3 é uma visão gráfica dos sinais de condução dos portões de FETs 60, 62 de Fig.2 , com a tensão de condução a porta do FET 60 sendo representado pela linha 64 , e com a tensão de condução FET 62 sendo representado pela linha 66 . Ambas as bobinas 26, 28 são accionados com voltagens positivas.

Fig.4 é uma vista esquemática de uma segunda versão do circuito de comutação e controlo 24 . Nesta versão, um oscilador de 70 unidades a entrada de clock de um flip-flop 72 , com o Q e saídas do flip-flop Q ' 72 estar conectado para servir como gatilhos para one-shots 74, 76 . As saídas de um -shots 74, 76 estão por sua vez ligados através de circuitos de comando 78, 80 para conduzir FETs 82, 84 , de modo que os rolos de entrada 26, 28 são alternadamente accionadas com impulsos mais curtos em duração do que as saídas Q e dos Q do flip-flop " 72 .

Fig.5 é uma visão gráfica dos sinais de condução dos portões de FETs 82, 84 de Fig.4 , com a tensão de condução a porta do FET 82 sendo representado pela linha 86 , e com a tensão de condução a porta do FET 84 sendo representado pela linha 88 .

Referindo novamente a Figura 1 , a energia é gerada na bobina de saída direita 29 apenas quando o nível de fluxo magnético está a mudar no circuito magnético à direita 18 , e na bobina de saída do lado esquerdo 30 apenas quando o nível de fluxo magnético está mudando no deixou circuito magnético 20. Por conseguinte, é desejável determinar, para uma configuração específica gerador magnético, a largura de um impulso de proporcionar a mudança prática mais rápida no fluxo magnético, e, em seguida, para fornecer uma largura de pulso ou fazendo variar a frequência do oscilador 50 do aparelho da Fig 0,2 , de modo que esta largura de impulso é fornecido com os sinais mostrados na Figura 3 , ou fazendo variar a constante de tempo de um a-tiros 74, 76 da figura 4 , de modo que esta largura de impulso é fornecido pelos sinais de Fig 0,5 a uma frequência de oscilador menor.   Deste modo, as bobinas de entrada não são deixados em mais do que o necessário.   Quando qualquer um dos rolos de entrada é deixado ligado durante um período de tempo mais longo do que o necessário para produzir a mudança na direcção do fluxo, poder está sendo desperdiçado por meio de aquecimento dentro da bobina de entrada sem geração adicional de energia na bobina de saída correspondente.

Uma série de experiências foram realizadas para determinar a adequação de um gerador electromagnética construído como o gerador 10 em Fig.1 , para produzir energia, tanto para accionar a lógica de comutação e de controlo, fornecimento de energia às bobinas de entrada 26, 28 , e para dirigir uma carga externa 44 .   Na configuração utilizadas neste experimento, a entrada de bobinas 26, 28 tinha 40 voltas de fio de cobre de calibre 18, e as bobinas de saída29, 30 tinha 450 voltas de fio de cobre de calibre 18. O íman permanente 12 tinha uma altura de 40 mm (1,575 pol. entre seus pólos norte e sul, na direcção da seta 89 , uma largura de 25,4 mm (1,00 pol.), no sentido da seta 90 , e na outra direcção, uma profundidade de 38,1 mm (1,50 pol.). O núcleo 16 , com uma altura, na direcção

Page 512: Apêndice 1.docx

da seta 89 , de 90 mm, (3,542 pol.), uma largura, na direcção da seta 90 , de 135 mm ( 5,315 pol.) e uma profundidade de 70 mm (2,756 pol.).   O núcleo 16 tinha um furo central com uma altura, na direcção da seta 89 , de 40 mm (1,575 milímetro) para acomodar o íman 12 , e uma largura , na direcção da seta 90 , de 85 mm (3,346 pol.). O núcleo 16 foi fabricado a partir de duas "metades" C -shaped, juntou-se em linhas 92 , para acomodar o enrolamento de bobinas de saída 29, 30 e rolos de entrada 26 , 28, sobre o material do núcleo.

O material do núcleo era uma liga magnética à base de ferro laminado vendido pela Honeywell como Metglas Magnetic Alloy 2605SA1. O material magnético foi uma combinação de ferro, neodímio, e boro.

As bobinas de entrada 26, 28 foram conduzidos a uma frequência do oscilador de 87,5 KHz, o que foi determinado para produzir a máxima eficiência utilizando um circuito de controlo de comutação configurado como mostrado na Fig.2 . Esta frequência tem um período de 11,45 microssegundos. O flip-flop54 está disposta, por exemplo, para ser ligada e desligada nas bordas crescentes da entrada de sinal de relógio do oscilador, de modo que cada impulso de condução um dos FETs 60, 62 tem uma duração de 11.45 microssegundos, e por isso que sequencial pulsos também são separadas para cada FET estão também separados por 11,45 microssegundos.

Fig.6a a Fig.6H , são visualizações gráficas de sinais em simultâneo que ocorreram durante o funcionamento do aparelho mostrado na FIG 1 e FIG 2 , quando a tensão de entrada aplicada foi de 75 volts. fig.6a mostra um primeiro sinal de unidade 100 FET condução 60 , que realiza a conduzir a bobina de entrada direito 26 . Fig.6B mostra um segundo sinal de unidade 102 , dirigindo FET 62 , que, quando se realiza, fornece a unidade para a bobina de entrada à esquerda 28 . 

Fig.6C e Fig.6D mostra sinais de tensão e de corrente produzido quando a corrente de accionamento os FETs 60, 62 é fornecida a partir de uma fonte de bateria. Fig.6C mostra o nível 104 de voltagem V. Enquanto a tensão nominal da bateria de 75 volts foi , um sinal transiente decomposição 106 é sobreposto sobre esta tensão de cada vez que um dos FETs 60, 62 for ligado. O padrão específico de este sinal transiente depende da resistência interna da bateria, bem como de um número de características do gerador magnético 10 . Da mesma forma, Fig.6D mostra a corrente 106 que flui para FETs 60, 62a partir da fonte da bateria. Uma vez que os sinais 104, 106 mostram os efeitos da corrente que flui para ambos os FETs 60, 62 os picos transientes estão separados 11,45 microssegundos.        

Figs.6E para 6H , mostram a tensão e os actuais níveis medidos nas bobinas de saída 29, 30 . Fig.6E mostra um sinal de tensão de saída 108 da bobina de saída direita 29 , enquanto Fig.6F mostra um sinal de tensão de saída 110 da esquerda saída da bobina 30 . Por exemplo, o sinal de corrente de saída116 da bobina de saída do lado direito 29 inclui uma primeira ponta transitória 112 causado quando um impulso de corrente é gerada na bobina de entrada esquerda 28 , a fim de aumentar o fluxo magnético que passa através da direita magnética caminho de 18 , e um segundo ponto transitório 114 causada quando a entrada esquerda da bobina 28 está desligado como a bobina de entrada direito 26 está sendo ligado. Fig.6G mostra um sinal de corrente de saída116 da bobina de saída direita 29 , enquanto Fig.6H mostra um sinal de corrente de saída 118 da bobina de saída esquerdo 30 .     

Fig.7 é uma visão gráfica da potência de saída medido utilizando o gerador eletromagnético 10 e oito níveis de voltagem de entrada, variando de 10v para 75v. A freqüência de oscilação foi mantida em 87,5 KHz. Os valores medidos são representados por pontos 120 , enquanto a curva 122 é gerado por regressão polinomial, (mínimos quadrados fit).

Fig.8 é uma vista gráfica de um coeficiente de desempenho, definido como a razão entre a potência de saída para a alimentação de entrada, para cada um dos pontos de medição mostrados na figura 7 .    Em cada ponto de medição, a

Page 513: Apêndice 1.docx

potência de saída mais elevada do que era substancialmente a potência de entrada. Medições de potência real foram computados em cada ponto de dados usando tensão medida e níveis atuais, com os resultados sendo em média ao longo do período do sinal. Estas medições concordar com potência RMS medida usando um osciloscópio digital Textronic THS730.

Enquanto o gerador electromagnética 10 foi capaz de operar a voltagens muito mais elevadas e correntes sem saturação, a tensão de entrada foi limitada a 75 volts por causa de limitações de tensão dos circuitos de comutação a ser utilizado.   Aqueles que estão familiarizados com a parte electrónica entenderão que os componentes de comutação de circuitos capazes de manuseamento tensões superiores estão prontamente disponíveis para utilização nesta aplicação.

Os dados medidos experimentalmente foram extrapolados para prever a funcionar a uma tensão de entrada de 100 volts, a corrente de entrada ser de 140 mA, sendo a potência de entrada de 14 watts, e com uma potência de saída resultante sendo 48 watts para cada um dos dois rolos de saída 29 , 30 , a uma corrente de saída média de 12 mA e uma tensão de saída média de 4,000 volts. Isto significa que, para cada um dos rolos de saída 29, 30 , o coeficiente de desempenho ("COP") seria 3,44.

Embora uma tensão de 4000 volts de saída pode ser necessária em algumas aplicações, a tensão de saída também pode ser variada através de uma simples mudança na configuração do gerador electromagnética 10 .   A tensão de saída é prontamente reduzido pela redução do número de espiras nos enrolamentos de saída . Se este número de voltas é diminuída 450-12, a tensão de saída é eliminada para 106.7, com um consequente aumento na corrente de saída para 0,5 A para cada bobina de saída 29, 30 , (isto é, 53 watts).   Deste modo, a saída tensão e corrente do gerador electromagnética pode ser variado através da variação do número de voltas dos rolos de saída 29, 30 , sem fazer uma mudança substancial na potência de saída, o qual é determinado por, em vez da corrente de entrada, o que determina a quantidade de fluxo magnético Transportado durante o processo de transferência.

Todo o C oefficients O f P erformance foram significativamente maiores do que 1.   Estes são representados graficamente na figura 8 e indicam que os níveis de potência de saída medidos em cada um dos rolos de saída 29, 30 eram substancialmente maior do que os níveis de potência de entrada correspondentes de condução ambos os rolos de entrada 26, 28 . Portanto, é aparente que o gerador electromagnética 10 pode ser construído de uma forma auto-alimentado, como discutido acima em referência à Figura 1 .   No exemplo da Figura 1 , com excepção de um breve aplicação de alimentação da fonte de alimentação externa de 38 para iniciar o processo de geração de energia, a potência necessária para impulsionar a entrada de bobinas 26, 28 é derivado inteiramente de potência desenvolvida dentro da bobina de saída direito 29 .    Se a energia gerada na saída única bobina 29 , é mais do que suficiente para accionar os rolos de entrada 26, 28 , uma carga adicional 126 podem ser adicionados para ser accionado com a energia gerada na bobina de saída 29 .    Por outro lado, cada um dos rolos de saída 29, 30 podem ser usado para conduzir uma parte dos requisitos de energia bobina de entrada, por exemplo, bobinas de saída 26 pode fornecer a tensão de excitação V para FET 60 enquanto bobina de saída 28 pode fornecer a tensão de excitação V para FET 62 .

A respeito das considerações termodinâmicas, é de notar que quando o gerador electromagnética 10 está a funcionar, é um sistema aberto não em equilíbrio termodinâmico.   O sistema recebe energia estática do fluxo magnético do íman permanente.   Uma vez que o gerador electromagnética 10 é auto-ligado, sem uma entrada adicional de energia, a operação termodinâmico do sistema é um sistema dissipativo aberta, recebendo, recolha, e dissipação de energia do seu ambiente; neste caso, a partir do fluxo magnético armazenado dentro do íman permanente. A continuação da operação do gerador eletromagnético10 causas desmagnetização do ímã permanente. A utilização de um material magnético, incluindo elementos de terras raras, tais como um material de samário de cobalto

Page 514: Apêndice 1.docx

ou de um material incluindo ferro, neodímio, boro e é preferível na presente invenção, uma vez que um tal material magnético tem uma vida relativamente longa no presente pedido.

Assim, um gerador electromagnética funcionando em conformidade com a presente invenção não deve ser considerada como um moto-contínuo, mas sim como um sistema no qual irradiada a partir de um fluxo de íman permanente é convertida em energia eléctrica, que é utilizado quer para ligar o aparelho e para alimentar uma carga externa.   Isto é análogo a um sistema que inclui um reactor nuclear, em que um número de barras de combustível irradiar energia que é usada para manter a reacção em cadeia e indo para aquecer a água para a geração de electricidade para conduzir cargas externas.

A Fig.9 é um alçado em corte transversal de um gerador electromagnético 130 construído de acordo com uma segunda versão da primeira forma de realização da presente invenção.   Este gerador electromagnético 130 é geralmente semelhante em construção e operação do gerador electromagnética 10construído de acordo com a primeira versão desta forma de realização, excepto que o núcleo magnético 132 do gerador electromagnética 10 é construído em duas metades unidas ao longo das linhas 134 , permitindo que cada uma das bobinas de saída 135 para ser enrolado numa bobina plástica 136 antes de ser colocado sobre as pernas 137 do núcleo 132 .

Fig.9 também mostra uma colocação alternativa de uma entrada da bobina 138 . No exemplo da Figura 1 , ambos os rolos de entrada 26, 28 foram colocadas na parte superior do núcleo magnético 16 , com estas bobinas sendo configurado para gerar campos magnéticos tendo pólos magnéticos norte nas extremidades interiores 31, 32 da bobinas 26, 28 , com esses pólos norte magnético sendo, assim, mais próxima da extremidade 14 do íman permanente 12 que tem o seu pólo norte magnético.   No exemplo da Fig.9 , uma primeira bobina de entrada 26 é, tal como descrito acima em referência àFig. 1 , mas a segunda bobina de entrada 138 é colocado ao lado do pólo sul 140 do ímã permanente 12 .    Esta bobina de entrada 138 está configurado para gerar um pólo magnético sul na sua extremidade interior 142 , de modo que, quando bobina de entrada 138 é ligado, fluxo do imã permanente 12 é direcionado para longe do caminho magnético esquerda 20 para o caminho certo magnética 18 .

Fig.10 e Fig.11 mostram um gerador electromagnético 150 construído de acordo com uma primeira versão de uma segunda forma de realização da presente invenção, com a Figura 10 sendo uma vista de cima, e Figura 11 sendo um alçado frontal.   Este gerador electromagnético 150 inclui uma bobina de saída152, 153 em cada canto, e um ímã permanente 154 que se estende ao longo de cada lado entre bobinas de saída.   O núcleo magnético 156 inclui uma placa superior 158 , uma placa inferior 160 , e um posto de praça 162 que se estende dentro de cada bobina de saída 152 , 153 .   Tanto a placa superior158 e a placa inferior 160 incluem aberturas centrais 164 .

Cada um dos imans permanentes 154 está orientada com um pólo semelhantes, tais como um pólo norte, contra a placa superior 158 .   Oito entrada bobinas 166, 168 são colocados em posições em torno da placa superior 158 entre uma bobina de saída 152, 153 e uma permanente magneto 154 .   Cada bobina de entrada 166, 168 está disposta para formar um pólo magnético na sua extremidade mais próxima do íman permanente adjacente 154 da mesma polaridade que os pólos magnéticos dos imanes 154 adjacente à placa superior 158 .   Deste modo, a entrada de bobinas 166 estão ligados para desviar o fluxo magnético dos magnetos permanentes 154 de saída das bobinas adjacentes 152 , em caminhos magnéticos através das bobinas de saída 153 .   Em seguida, as bobinas de entrada 168 são ligados para desviar o fluxo magnético dos magnetos permanentes 154 do adjacente bobinas de saída 153 , com este fluxo seja desviado em caminhos magnéticos através das bobinas de saída 152 .   Assim, os rolos de entrada formar um primeiro grupo de entrada de bobinas 166 e um segundo grupo de bobinas de entrada 168 , com

Page 515: Apêndice 1.docx

estes primeiro e segundo grupos de bobinas de entrada sendo alternadamente energizada, da maneira descrita acima em referência à figura 1 para a entrada única bobinas 26, 28 .   As bobinas de saída de corrente em produzir um primeiro trem de impulsos que ocorrem simultaneamente dentro de bobinas 152 e em um segundo trem de impulsos que ocorrem simultaneamente dentro de bobinas 153 .

Assim, a corrente de condução através de serpentinas de entrada 166 provoca um aumento no fluxo dos imanes permanentes 154 dentro das mensagens162 que se estendem através de bobinas de saída 153 e uma diminuição no fluxo dos imanes permanentes 154 dentro das mensagens 162 que se estendem através de bobinas de saída 152 . Por outro lado, a condução de corrente por meio de rolos de entrada 168 provoca uma redução no fluxo dos imanes permanentes 154 dentro das mensagens 162 que se estendem através de bobinas de saída 153 e um aumento no fluxo dos imanes permanentes154 dentro das mensagens 162 que se estendem através de bobinas de saída 152 . 

Embora o exemplo da Fig.10 e Fig.11 mostra todas as bobinas de entrada 166,168 implantados ao longo da placa superior 158 , entende-se que algumas destas bobinas de entrada 166, 168 pode alternativamente ser implantados em torno da placa inferior 160 , da maneira geralmente mostrado na Fig.9 , com uma bobina de entrada 166 , 168 estar dentro de cada circuito magnético entre um ímã permanente 154 e um posto adjacente 162 que se estende dentro de uma bobina de saída 152, 153 , e com cada bobina de entrada 166, 168 dispostas a produzir um campo magnético, que tem um pólo magnético, como o mais próximo do pólo do íman permanente adjacente 154 .

Fig.12 é uma vista de topo de uma segunda versão de 170 da segunda forma de realização da presente invenção, que é semelhante à primeira versão do mesmo que tenha sido discutido em referência à figura 10 e figura 11 , excepto que uma placa superior 172 e um prato inferior semelhante (não mostrado), de forma anular, enquanto que os imanes permanentes 174 e postos 176 que se estende através das bobinas de saída 178 são cilíndricos.   A entrada de bobinas 180 são orientadas e ligado como descrito acima em referência à Fig.9 e Fig.10 .

Embora o exemplo da Fig.12 mostra quatro ímans permanentes, quatro bobinas de saída e de entrada de oito bobinas entende-se que os princípios descritos acima pode ser aplicado a geradores electromagnéticos que têm números diferentes de elementos.   Por exemplo, um tal dispositivo pode ser construído para ter dois ímãs permanentes, duas bobinas de saída e quatro bobinas de entrada, ou ter seis ímãs permanentes, seis bobinas de saída, e doze bobinas de entrada.

De acordo com a presente invenção, o material utilizado para os núcleos magnéticos é de preferência uma liga nanocristalina, e alternadamente uma liga amorfa.   O material é, de preferência, em uma forma laminada.   Por exemplo, o material do núcleo é de uma liga de cobalto-nióbio e boro ou um ferro liga magnética base.

Também de acordo com a presente invenção, o material de iman permanente inclui de preferência um elemento de terras raras.   Por exemplo, o material de iman permanente é um material de samário de cobalto ou uma combinação de ferro, neodímio, e boro.

Embora a invenção tenha sido descrita nas suas versões e formas de realização preferenciais com algum grau de particularidade, é entendido que esta descrição foi dada apenas a título de exemplo e que numerosas alterações nos detalhes da construção, fabrico e utilização, incluindo a combinação e disposição das partes, podem ser feitas sem se afastar do espírito e âmbito da invenção.

 

 

 

 

Page 516: Apêndice 1.docx

 

 

 

 

Page 517: Apêndice 1.docx

DAN DAVIDSON: Acústico-MAGNÉTICO PODER GERADOR

 Patente dos EUA 5.568.005            22 de outubro de

1996             Inventor: Dan A. Davidson 

ACÚSTICO-MAGNÉTICO PODER GERADOR  Por favor, note que este é um trecho re-redigido a partir desta patente.   Se o conteúdo que você interesses, então você deve obter uma cópia completa através do site www.freepatentsonline.com.   Esta patente descreve um dispositivo elétrico muito parecido com o dispositivo MEG, capaz de alimentar-se ao mesmo tempo ligue itens externos adicionais de equipamentos.  RESUMO

O Acústico Magnetic Gerador de Energia Campo usa um sinal acústico focada em um ímã permanente para estimular a estrutura nuclear do ímã para fazer com que o campo magnético do ímã permanente de se mover ou oscilar. Este efeito pode ser utilizado para tocar de energia a partir do campo magnético oscilante, colocando uma bobina de fio no campo oscilante.   Quando um gerador de sinal de corrente alternada é ligado simultaneamente a um transdutor acústico e uma bobina de estimulador; pelo qual, tanto o transdutor acústico e a bobina de estimulação está localizado dentro do campo magnético do íman, o sinal acústico melhora o efeito estimulante para o transformador íman permanente.   O transdutor acústico pode ser qualquer dispositivo de geração acústico como uma piezoeléctrico, magnetostritivo ou outro transdutor acústico.    O efeito combinado do sinal acústico e da bobina aumenta estimulando a eficácia dos transformadores de indução íman permanente.  ANTECEDENTES DA INVENÇÃO

A presente invenção refere-se a um gerador eléctrico de estado sólido não tendo partes móveis.   Mais particularmente, a invenção faz uso de um novo método de estimular o material nuclear de um íman permanente de modo a que a estrutura electrónica do átomo vai vibrar e, assim, provocar a magnético campo do ímã permanente a oscilar.   É um fato bem conhecido que um campo magnético oscilante irá induzir corrente elétrica em uma bobina de como foi descoberto por Michael Faraday, no século passado.    O que é novo nesta invenção, é a descoberta do capacidade de um campo acústico para estimular a estrutura nuclear de um material para fazer com que os electrões ao oscilar sob a influência do campo acústico.    Se o material magnético é ou temporariamente magnetizado por um campo magnético externo, em seguida, o campo magnético vai vibrar sob o estímulo de o campo acústico. Se este efeito for combinado com uma bobina que é estimulando, simultaneamente, o íman em seguida a eficiência da estimulação de campo do magneto permanente é reforçada. Se uma bobina de recolha é colocado no campo magnético oscilante, de modo a criar um transformador de indução, em seguida, a combinação do estímulo acústico e magnético irá melhorar a eficiência do transformador de indução. A arte anterior mais relevante conhecida do inventor compreende US Pat. No. 4.904.926 (1990) para Mario Pasichinsky, Ímã intitulado Movimento gerador elétrico; e US Pat. No. 4.077.001 (1978) para Frank Richardson, intitulado Electromagnetic Converter Com Stationary membros Variable-Relutante; e US Pat. No. 4.006.401 (1977) para de Rivas, intitulada Electromagnetic Generator. As referências acima a Pasichinsky, Richardson, e de Rivas, usam métodos indutivos para estimular o movimento de um campo magnético permanente.  Na invenção de Rivas, 'electromagnética Gerador', o fluxo do íman permanente é

Page 518: Apêndice 1.docx

"alternados comutando" usando O acoplamento indutivo.   NoRichardson a divulgação de um "sistema de conversão de energia" o fluxo do íman permanente também é "deslocado" por meios indutivos.   Na divulgação Pasichinsky, alternando bobinas magnéticas induzir alterações de fluxo de um circuito fechado de saída e bobinas magnéticas ligados ao circuito são induzidos pela mudança fluxo para produzir um campo magnético.   Todos estes dispositivos são, essencialmente, as variações de concepção do transformador com imanes permanentes, como parte dos núcleos de transformadores e todo o uso de indução magnética.   O aspecto transformador destas referências é a utilização de magnetos permanentes como o núcleo do transformador com bobinas enrolada em torno do núcleo magnético que são energizados para produzir oscilação ou movimento do campo do ímã permanente.   As referências acima irá, neste documento, ser chamado de "transformers ímã permanente". Outro estado da técnica relevante para o invento são de US Pat. No. 2.101.272 (1937) para HJ Scott, intitulado Combinada magnetostricção e Piezoelectric Dispositivo seletiva; e US Pat. No. 2.636.135 (1953) para RL Peek, Jr. intitulado Estresse Acoplado Core e Cristal Transformer, e US Pat. No. 2.834.943 (1958) para RO Grisdale, et al direito acoplado mecanicamente Eletromecânica e magnetomecânico transdutores, e US Pat. No. 3.246.287 (1966) para HF Benson direito Piezoelectric Transformer, e US Pat. No. 3.261.339 (1966) para HP Quinn direito Magnetostritivo Transformer, e US Pat. No. 3.274.406 (1966) para HS Sommers, Jr. intitulado Acústico dispositivo eletromagnético, e US Pat. No. 3.309.628 (1967) para FA Olson intitulado YIG Variável acústica Linha de retardo, e US Pat. No. 3.457.463 (1969) para L. Balamuth intitulada Método e aparelho para gerar correntes elétricas de pequena magnitude, e US Pat. No. 4.443.731 (1984) de Butler et ai. Híbrido intitulada Piezoelectric e Magnetostritivo onda acústica do transdutor, e US Pat. No. 4.552.071 (1985) para RB Thompson direito método e aparelho para medição de tensão. A referência a PEEK já referido, toma vantagem da diferença na operação de cristais piezoeléctricos e magnetoestrictivos para produzir uma resposta numa quando estimulados por outro.  A patente Peek não usar uma onda acústica para estimular um íman permanente, tal como na presente invenção . A referência a Sommers já referido, é um transdutor que utiliza uma barra condutora ou tubo, que suporta as ondas relativamente lentas Helicon, colocado ao lado de um cristal piezoeléctrico ou magnetostritivo.   O transdutor é concebido de tal forma a aumentar ou a onda acústica ou a onda eléctrica por interacção dos dois materiais.   A patente Sommers não usar uma onda acústica para estimular um íman permanente para melhorar a oscilação do campo magnético como faz a presente invenção. A referência a Balmuth já referido, utiliza mecanicamente ressonantes juncos, varetas, ou câmaras que estão ligadas aos transdutores que são piezoeléctrico, magnetostritivo ou transistorizada.   A potência eléctrica dos transdutores estimula a um circuito eléctrico quando o ressonador recebe energia acústica e novamente não faz usar uma onda acústica para estimular um íman permanente para melhorar a oscilação do campo magnético como faz a presente invenção. A referência a Olson já referido, utiliza um material acusticamente responsivo como um piezoeléctrico ou um magnetostritivo para actuar como uma linha de atraso de sinais de microondas e novamente não usar uma onda acústica para estimular um íman permanente para melhorar a oscilação do campo magnético tão a presente invenção faz. As referências a Benson, Quinn, Grisdale, Scott, e Mordomo citado acima, são todos os interessados com transdutores acústicos que convertem pressão acústica de um sinal eléctrico ou vice-versa, usando apenas o piezoeléctrico e / ou o efeito magnetostritivo.   A patente Benson é um transformador de acústica

Page 519: Apêndice 1.docx

subaquática, que converte as ondas acústicas que batem um transdutor em um campo electromagnético que excita um transformador.   A patente Quinn usa um efeito magnetoestritivo para estimular cristais piezoelétricos para a saída de alta tensão, que é um reverso da patente Benson. A patente Grisdale usa piezoelétrico empilhados mecanicamente ou cristais magnetostritivos para produzir um gyrator mecânica mais eficiente. A patente Scott usa e oscilador elétrico para estimular hastes magnetostritivos que colocam pressão sobre os cristais piezoelétricos para a saída de alta tensão a partir dos cristais piezoelétricos.  OMordomo patente usa um efeito combinado de cristais piezoelétricos e magnetostritivos para produzir um detector de energia acústica melhorada. A referência a Thompson já referido, utiliza um transdutor magnético permanente para induzir correntes de Foucault no metal que está no campo do transdutor ou utilizações correntes de Foucault em movimento numa peça de metal para estimular um campo magnético.   A indução de correntes de Foucault é a resultado de um campo magnético oscilante gerado no transdutor. Nenhuma das referências citadas acima, utilizar uma onda acústica para estimular os átomos de um íman permanente e, portanto, não estão relacionados com a presente invenção.  SUMÁRIO DA INVENÇÃO

Um objecto da presente invenção consiste em proporcionar um gerador de energia, sem peças móveis. Outro objectivo da presente invenção é a utilização de um campo acústico para estimular o nível nuclear magnética do material e proporcionar um método de oscilação do campo magnético de magnetos permanentes. Outro objectivo da presente invenção é proporcionar um método simples de produção de energia eléctrica através da inclusão de um transdutor piezoeléctrico, que é utilizado para vibrar o campo magnético de um íman permanente.   Quando o núcleo do átomo é vibrado pelo piezoeléctrico, que, por sua vez, vibra a estrutura eletrônica de todos os átomos. Uma vez que a estrutura electrónica constitui a base do campo magnético do íman em seguida todo o campo magnético do íman é colocada a vibrar quando a estrutura electrónica é colocada a vibrar.   As bobinas colocadas no campo magnético de vibração estão sob tensão e corrente induzida neles. É um facto bem estabelecido que, quando o campo magnético de um íman permanente é feito vibrar, é possível gerar uma corrente alternada na bobina de enrolamento colocada no interior do campo magnético de vibração.   O que é único neste invento, é o de aumentar a eficiência de transformadores de ímanes permanentes, usando estimulação acústica de piezoelectrics para estimular ainda mais o ímã permanente, de modo a adicionar aos efeitos indutivos de transformadores de imã permanente.   Este invento faz isso por estimulação dos núcleos de ímã permanente de transformadores de magneto permanente com um campo acústico gerado por um gerador acusticamente ativa piezoelétrico ou outro que se faz vibrar na mesma frequência, como a indução elétrica dos transformadores de ímanes permanentes.   BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

FIG.1 ilustra um gerador de sinal de frequência e ligado a um transdutor piezoeléctrico de condução que é na proximidade acústica de um tipo de barra de íman permanente com uma bobina de saída colocado dentro do campo magnético do íman permanente.

Page 520: Apêndice 1.docx

 

   A figura 2 ilustra um gerador de sinal de frequência e ligado a um transdutor piezoeléctrico de condução que é na proximidade de um tipo acústico torroidal de íman permanente com uma bobina de saída enrolada em torno do íman permanente torroidal. 

   Fig.3 ilustra um gerador de sinal de frequência e ligado a um transdutor piezoeléctrico de condução que é na proximidade de um tipo acústico torroidal transformador de íman permanente e o gerador de sinal é também conduzir a bobina de entrada do transformador de íman permanente torroidal. 

    

Page 521: Apêndice 1.docx

A figura 4 ilustra um gerador de sinal de frequência ligado a condução e dois transformadores de núcleo torroidal imã permanente, bem como um transdutor acústico que está na proximidade acústica dos núcleos torroidal. 

   

Page 522: Apêndice 1.docx

DESCRIÇÃO DETALHADA DA INVENÇÃO 

 Na Figura 1 , um gerador de sinal de frequência 6 é ligada a um transdutor piezoeléctrico 1 através dos fios 4 e 5 ligados às superfícies de eléctrodos de transdutor piezoeléctrico 2 e 3 , respectivamente.   O transdutor piezoeléctrico 1 é feita a partir de um material dieléctrico de alta tais como bário titanato ou o titanato zirconato de chumbo ou qualquer outro material adequado para o transdutor acústico e geradores de ultra-sónica.   O transdutor piezoeléctrico 1 é colocado em estreita proximidade com o íman permanente 7 de tal modo que o campo acústico do transdutor piezoeléctrico 1 pode irradiar para o material de iman permanente.   Um transformador de íman permanente como mostrado bobina 8 é posicionada dentro do campo magnético do íman permanente 7 .   Quando o transdutor piezoelétrico 1 é estimulada por o gerador de frequência de 6 , em seguida, uma tensão e corrente é gerada entre o produto leva 9 e 10do íman permanente transformador. 

 Outra forma de realização da presente invenção é mostrado na Fig.2 . que é semelhante à figura 1 , com um gerador de sinal de frequência semelhante 6ligado a um material piezoeléctrico 1 através dos fios 4 e 5 ligados às superfícies de eléctrodos de transdutor piezoeléctrico 2 e 3 .   O transdutor piezoeléctrico 1 é como definido acima, que está quer dizer que ela é construída a partir de um material adequado para sónica e geradores de ultra-sons.   O transdutor piezoeléctrico 1 é colocado em estreita proximidade com o íman permanente 11 , de modo que o campo acústico do transdutor piezoeléctrico 1pode irradiar para o material de iman permanente.   Um permanente transformador íman mostrado como bobina 12 é colocado no campo magnético do íman permanente 11 .   Quando o transdutor piezoelétrico 1 é estimulada por o gerador de frequência de 6 , em seguida, uma tensão e corrente é gerada entre o produto leva 13 e 14 do transformador magnético acima definido . 

Page 523: Apêndice 1.docx

 Fig.3 é semelhante a Fig.1 e Fig.2 com um gerador de sinal de freqüência de 6 ligado a um transdutor piezoelétrico 1 através de fios 4 e 5 ligados às superfícies dos elétrodos 2 e 3 do transdutor piezoelétrico. O transdutor piezoeléctrico 1 é tal como definido nas descrições acima referidas. O gerador de sinais 6 também está ligado à bobina de entrada 20 do transformador de íman permanente definido pelo torroidal núcleo de íman permanente 11 , bobina de entrada 20 e bobina de saída 19 .   O transdutor piezoeléctrico 1 é colocado em estreita proximidade com o íman permanente 11 , de modo que o campo acústico do transdutor piezoeléctrico 1 pode irradiar para o material de iman permanente.   O transformador magnético definido pelos 11 , 19 , e 20 é, no campo magnético do magneto permanente 11 e está ligado ao gerador de sinal de frequência de 6 através dos fios 15 e 16 . O gerador de frequência de 6estimula o transdutor piezoelétrico 1 que estimula o transformador de íman permanente através do campo acústico e, ao mesmo tempo, o gerador de sinal também estimula a bobina electromagnética.    Uma tensão e corrente é gerada na bobina de saída 19 e de energia pode ser feita a partir de os fios de saída17 e 18 do transformador magnético. 

Page 524: Apêndice 1.docx

 Uma outra forma de realização desta invenção, mostrada na Figura 4 , é um gerador de sinal de frequência de 6 a condução de um par de transformadores de íman permanente definida por 26, 35, 27 e 25, 36, 28 , respectivamente, também a condução de um transdutor piezoeléctrico 1 .   O piezoeléctrico transdutor é tal como descrito acima.   O gerador de sinal é ligado através de cabos de entrada 23 e 24 para a bobina de entrada 26 do transformador de íman permanente do lado esquerdo e para a bobina de entrada 25 do transformador sobre a direita, respectivamente.   A outra entrada do fio 38 de o transformador de íman permanente esquerdo está ligada ao fio de entrada restante 39 do transformador magnético direita.   A saída do gerador de sinal no também ligado ao transdutor piezoeléctrico 1 através de ligações 21 e 22 para a superfície de ligação do piezoeléctrico 33 e 34 , respectivamente.   A saída do transformador de íman permanente no lado esquerdo está ligado a uma carga 40 através do fio 30 e da saída do transformador de íman permanente do lado direito está ligado à carga através de um fio 29 .   Os restantes fios de saída 31 e 32 da esquerda e Transformadores de íman permanente direito também estão ligados à carga. A carga de 40 pode ser qualquer coisa, como um motor ou luzes elétricas ou qualquer aparelho. Esta invenção não está limitada às quatro versões diferentes do invento mostrada nas Figs. 1, 2, 3 , e 4 como não há qualquer número de técnicas de ligação em cadeia em cascata e eléctricos que podem ser realizadas para amplificar e poder aproveitar a influência acústica do piezoeléctrico em cima do material magnético.   Do mesmo modo, a presente invenção não está limitada à configuração do núcleo torroidal como pode haver muitos tipos de transformadores de ímanes permanentes com qualquer número de configurações de núcleo e bobinas magnéticas que podem ser melhorados com estimulação acústica, dependendo dos requisitos de alimentação e de saída de acordo com as

Page 525: Apêndice 1.docx

regras de eletrônica e os que estão familiarizados com o estado da arte em transformadores de potência ímã permanente.            

Page 526: Apêndice 1.docx

JOHN BEDINI: BATERIA CARREGADOR

 Estados UnidosPatente 6545444           08 de abril de

2003           Inventor: John C. Bedini 

DISPOSITIVO E MÉTODO PARA UTILIZANDO UM MOTOR MONOPOLEPARA CRIAR BACK-EMF para carregar baterias

  Por favor, note que este é um trecho re-redigido a partir desta patente.   Ele descreve um dispositivo auto-contido que pode carregar um banco de bateria ou bateria externa. RESUMO

A EMF traseiro do motor monopolo e método que utiliza um rotor contendo imans todos a mesma polaridade e em monopolo uma condição momentânea quando em justaposição com uma peça polar magnetizada de um estator que tem a mesma polaridade, o estator ser formado por uma bobina com três enrolamentos: um poder de enrolamento de bobinas, um gatilho de enrolamento de bobinas, e uma recuperação do enrolamento da bobina. A parte traseira da EMF energia é rectificada através de um ponte de alta tensão, o qual transfere a energia EMF volta a um condensador de alta tensão para o armazenamento de uma bateria de recuperação. A energia armazenada pode ser descarregada através da recuperação da bateria através dos meios de um interruptor de contacto do rotor para o armazenamento adicional. DESCRIÇÃO

Campo Técnico:A invenção refere-se genericamente à captação de energia electromagnética disponível usando um dispositivo e método para a criação de uma força electromagnética ('EMF') e, em seguida, usando a energia armazenada disponível para reciclagem no sistema como energia armazenada. O método de criação de EMF traseiro é o resultado de acoplamento / desacoplamento da bobina a uma fonte de tensão. Background:O funcionamento do presente dias magnéticos normais motores, tem o polo do rotor atraindo o pólo do estator, resultando na geração de energia mecânica dos magnetos de rotor e para o volante.   Durante esta fase, a energia flui de magnetismo ao rotor / volante e está armazenada como energia cinética no aumento da rotação. Um poste de rotor deixando um pólo estator e criando uma condição de resultados "arrastar" em poder ter de ser colocado de volta para a seção magnética pelo rotor e volante para superar a força de arrasto. Em um perfeito , motor isento de atrito, o campo de força líquida é, por conseguinte, referida como "mais conservadora". Um motor EMF mais conservadora tem a máxima eficiência. Sem energia extra continuamente alimentado para o motor, nenhum trabalho líquido pode ser feito pelo campo magnético, uma vez que a metade do tempo do campo magnético adiciona energia para a carga (o rotor e do volante) e a outra metade do tempo que subtrai energia da carga (o rotor e do volante). Portanto, a saída de líquido total de energia é zero em qualquer processo rotativo tal, sem entrada de energia adicional. Para usar um presente de dia motor magnético, energia contínua deve ser alimentado para o motor de superar o arrasto e para alimentar o motor e sua carga.      Motores e geradores actualmente em uso, utilizam todos esses campos conservadoras e, portanto, têm as perdas internas.   Por isso, é necessária a entrada continuamente a totalidade da energia que as saídas do motor para a carga, além de mais energia para cobrir as perdas no interior do próprio motor.  motores EMF são classificados para a eficiência e desempenho, a

Page 527: Apêndice 1.docx

quantidade de energia "input" no motor, na verdade resulta em energia "saída" para a carga. Normalmente, o Coeficiente de classificação de desempenho ("COP") é usado como uma medida de eficácia.   O COP é a energia de saída actual vai para a carga e ligá-la, dividida pela energia que tem de ser introduzido no interior do dispositivo com o seu motor / combinação de carga. Se houvesse zero de perdas internas em um motor, que motor "perfeita" teria um COP igual a 1,0. Ou seja, toda a entrada de energia para o motor seria produzido pelo motor directamente para a carga, e nenhuma parte da energia de entrada seria perdida ou dissipada no próprio motor. Nos geradores de motor magnético atualmente em uso, no entanto, devido ao atrito e design falhas, sempre há perdas internas e ineficiências. Alguns da entrada de energia para o motor é dissipada nestes perdas internas. Como consequência, a energia que recebe a carga é sempre menor que a energia de entrada. Assim, um motor padrão opera com um COP de menos do que 1,0, o qual é expresso como COP <1,0. Um motor ineficiente pode ter um COP de 0,4 ou 0,45, enquanto um motor especialmente concebidos e altamente eficiente pode ter uma COP de 0,85. O campo conservador dentro de si um motor está dividido em duas fases.   A produção de um campo conservador envolve simetria líquida entre o "poder fora" fase a partir do magnetismo ao rotor / volante e o "poder de volta em" fase do rotor / volante volta . para o magnetismo   Isto é, os dois fluxos de energia são idênticas em magnitude, mas oposta na direcção.   Cada fase sozinho é dito ser "assimétricas", que é, ele ou tem: 1) um fluxo de líquido de energia para o rotor / volante; ou 2) um fluxo de energia líquido de volta para os magnetos de rotor / volante.   Em termos simplificados, isto é referido como "alimentação para fora" e "potência de volta no" fases em relação aos magnetos de motor. Para a fase de corte de energia, a energia é obtida a partir da EMF existente entre o pólo do estator e rotor de pólos de entrada num modo de atracção.  Nesta fase, o movimento de rotação (momento angular e energia cinética) do rotor e do volante é aumentada.   Em curto, a energia é adicionado ao rotor / volante (e, portanto, para a carga) a partir dos campos entre pólos do estator e rotor de pólo (os aspectos electromagnéticas do sistema). Para o "poder de volta em" fase, a energia tem de ser alimentado de volta para os magnetos de rotor e o volante (e da carga) para vencer as forças de arrasto existentes entre o pólo do estator e rotor de pólo de saída.   Nesta fase, a energia é devolvido para o sistema magnético interno a partir do movimento de rotação do rotor e do volante (o momento angular, que é a energia rotacional multiplicado pelo tempo).   Como é bem conhecido na física, o momento angular de um rotor / do volante proporciona uma forma conveniente para armazenar energia, com a fiação atuação massa do rotor / volante como um reservatório de energia. A maioria dos presentes dias motores magnéticos convencionais utilizam vários métodos para evitar e inverter parcialmente volta EMF.   Voltar EMF pode ser definida como o impulso de retorno a partir da bobina para fora de fase e é o resultado de re-calibração, que é o processo de inversão da polaridade do magnetismo , isto é, a forma Norte a Sul, etc. A parte traseira EMF é curto para fora e o rotor é atraído de volta, portanto, eliminando o arrasto.   Isso pode ser feito por meio do derrame de mais energia em, que domina a parte de trás EMF, produzindo assim uma EMF para a frente naquela região.   A energia necessária para este método é fornecido pela operadora. É bem conhecido que a mudança de tensão por si só cria uma EMF para trás e não requer trabalho.   Isto é devido a alterações na energia potencial não requer a alteração da forma do que a energia potencial, mas apenas a sua magnitude.   O trabalho é a alteração da forma de energia. Portanto, desde que a forma de energia potencial não for alterado, a amplitude pode ser alterada sem ter de

Page 528: Apêndice 1.docx

realizar um trabalho no processo.   O motor da presente invenção tira vantagem deste funcionamento admissível para criar EMF assimetricamente para trás e, assim, a mudança sua própria energia potencial disponível utilizável. Em um sistema de energia eléctrica, o potencial (tensão) é alterado através da introdução de energia para fazer o trabalho sobre as cargas internas do gerador ou da bateria.   Esta energia potencial é gasto dentro do gerador (ou pilha) para obrigar as cargas internas separadas, formando um dipolo fonte. Em seguida, o sistema de circuito fechado externo conectado à fonte de dipolo que bombeia ineptamente os electrões gasto na linha de terra de volta para trás através da EMF do dipolo fonte, dispersando assim os encargos e matar o dipolo.   Isto fecha o fluxo de energia a partir da fonte de dipolo o circuito externo.  Como consequência deste método convencional, é um requisito para entrada e substituir a energia adicional para novamente restaurar o dipolo.   Os circuitos utilizados atualmente na maioria dos geradores elétricos foram concebidos para manter a destruir o fluxo de energia espalhando continuamente tudo das acusações de dipolo e encerra o dipolo.   Portanto, é necessário continuar a introduzir energia para o gerador para manter restaurando sua dipolo fonte. Uma pesquisa da técnica anterior não revelou quaisquer dispositivos motorizados monopolo e métodos que reciclam a energia disponível a partir da parte traseira da EMF para carregar uma bateria ou fornecer energia eléctrica para outros usos como descrito na presente invenção. No entanto, as seguintes patentes da técnica anterior foram analisados:EUPat. No. 4055789 para Lasater,Bateria Motor operado com Voltar EMF carregamento.EUPat. No. 2279690 para ZT Lindsey, Combination Motor Generator.  SUMÁRIO DA INVENÇÃO

Um aspecto do dispositivo e método da presente invenção é um novo motor de monopolo electromagnética que capta a energia para trás EMF. A energia EMF capturado nas costas pode ser usado para carregar ou armazenar energia elétrica em uma bateria de recuperação.   A quantidade de energia recuperável, conforme expresso em watts, é dependente dos configuração, circuitos, comutação elementos e o número e tamanho dos estatores, rotores, ímãs e bobinas que compreendem o motor. O motor utiliza uma pequena quantidade de energia de uma bateria primária de "gatilho" uma entrada maior de energia disponíveis através do fornecimento de volta EMF, aumentando, assim, a energia potencial do sistema.   O sistema utiliza então esta energia potencial disponível para reduzir, ou reverter, o EMF traseiro, aumentando assim a eficiência do motor e, portanto, o COP. Se a energia na fase 1 (a fase de corte de energia) é aumentada pela energia adicional disponível nos próprios electromagnetics, então a energia na fase 1 pode ser feito maior do que a energia da fase 2 (o poder-volta-em fase), sem o operador fornecer a energia utilizada.   Isto produz um campo nett não conservativa.   potência útil pode, então, ser retirado do estator e do volante em rotação, porque a energia disponível adicionados ao estator e do volante pelos efeitos adicionais, é transformado pelo rotor / volante em excesso de momento angular e armazenado como tal.    O momento angular é conservada em todas as vezes, mas agora, alguns do momento angular adicionado ao volante, é evocada por efeitos adicionais nas electromagnetics, em vez de ser fornecida pelo operador. Isto é, o motor é concebido para deliberadamente criar uma parte traseira do próprio EMF, e, assim, aumentar a sua energia potencial, retendo assim cada força extra para um período de tempo e aplicando-o a aumentar o momento angular e energia cinética do rotor e do volante.    Especificamente , esta de volta

Page 529: Apêndice 1.docx

EMF energia com sua força nett é deliberadamente aplicada no motor da presente invenção para superar e até mesmo reverter a arrastar-back convencional (parte de trás EMF).    Por isso, menos energia precisa ser retirado do rotor e do volante para superar a reduzida EMF traseiro, e, no caso ideal, não seja necessário uma vez que a parte de trás da EMF foi dominado e convertido para transmitir a EMF pela EMF traseiro energia e força.   No motor, a secção de arrasto convencional do magnetismo torna-se uma para a frente-EMF secção e agora adiciona energia ao rotor / volante em vez de a reduzir.    A característica importante é que o operador paga apenas a pequena quantidade de energia necessária para provocar a EMF traseiro da bateria primária, e não tem de fornecer a muito maior própria energia EMF de volta. Assim, quando a energia desejada na fase 1 (a fase de corte de energia) é feita maior do que a energia de arrasto indesejada na fase 2, em seguida, uma parte da potência de saída normalmente retirado do rotor de volante e por os campos na fase 2, não é necessária.    Assim, em comparação com um sistema sem mecanismos especiais EMF da parte traseira, de energia adicional está disponível a partir do rotor / volante.   Por conseguinte, o rotor mantém momento angular e energia cinética adicional, em comparação com um sistema que não produz-se de volta a EMF.   Por conseguinte, o momento angular excesso retido pelo rotor e do volante podem ser utilizados como alimentação veio adicional para alimentar uma carga externa. Neste do motor, são utilizados vários processos e métodos conhecidos.   Estes permitem que o motor para operar periodicamente como um sistema dissipativo aberta (que recebe energia disponível excesso de volta EMF) longe do equilíbrio termodinâmico, em que ela produz e recebe a sua energia a partir de um excesso conhecido externa source. Um método é utilizado para produzir temporariamente uma fonte muito maior de energia externa disponível em torno de uma bobina energizada.   Projete características deste novo motor de proporcionar um dispositivo e método que pode produzir imediatamente um segundo aumento em que a energia simultaneamente como o fluxo de energia é revertida.   Portanto , o motor é capaz de produzir dois CEM traseiras assimétricas, um após o outro, da energia dentro de uma única bobina, o que aumenta dramaticamente a energia disponível e faz com que o excesso de energia disponível para, em seguida, entrar no circuito como impulsos que são recolhidos e utilizados. O motor utiliza este excesso disponível volta EMF energia para superar e até mesmo reverter o arrasto EMF entre o pólo do estator e rotor pólo, enquanto fornecendo apenas um pequeno impulso de disparo de energia a partir de uma bateria primária necessária para controlar e ativar a direção do fluxo de energia de volta EMF . Ao utilizar um número de tais auto dupla assimétrica volta CEM para cada revolução do rotor, o rotor de volante e concentrar colectivamente todas as entradas impulsivas em excesso aumentado o momento angular (expresso como energia multiplicada pelo tempo), o torque no eixo, e potência no veio. Além disso, algum do excesso de energia deliberadamente gerado na bobina pela utilização do processo dual que se manifesta na forma de um excesso de energia eléctrica no circuito e pode ser utilizada para carregar uma bateria ou baterias de recuperação.    O excesso de energia também pode ser utilizado para energia cargas elétricas ou para alimentar o rotor e do volante, com o rotor / volante também fornecendo potência no eixo para alimentar cargas mecânicas. O motor utiliza um meio para fornecer a quantidade relativamente pequena de energia de uma bateria principal para iniciar a auto assimétrico impulsivo de volta ações EMF.   Em seguida, parte do excesso de energia elétrica disponível retirado

Page 530: Apêndice 1.docx

de volta EMF criado energia é utilizada para carregar uma bateria de recuperação com aumentou dramaticamente excesso de tensão pulsos. Recursos do projeto de este motor monopólo utilizar um pólo magnético de cada ímã rotor e estator. O número de auto-impulsivo volta EMF em uma única rotação do rotor é duplicada.   desenhos avançados podem aumentar o número de auto-CEM uma única volta em rotação do rotor, com o resultado de que há um aumento do número de impulsos por rotação, que aumentar a potência deste novo motor. O pico de tensão afiado produzida na bobina deste motor monopolo pelo campo em rápido colapso na parte de trás da bobina EMF é ligado a uma bateria (s) de recuperação no modo de carga e para uma carga eléctrica externa. O resultado é que o nett bobina cria assimetricamente para trás em si EMF de uma maneira que aumenta a energia e impulso disponível para o circuito.   A energia disponível recolhido na bobina é usado para inverter a fase de back-EMF dos campos do estator e de rotor para uma frente EMF condição, com a adição de impulsos de aceleração e de momento angular do rotor e do volante.   A energia disponível EMF volta recolhido na bobina é usada para carregar uma bateria.   As cargas podem então ser conduzido pela bateria. Um dispositivo e método no qual o motor monopolo altera a secção transversal da reacção das bobinas no circuito, o que altera rapidamente a secção transversal da bobina de reacção em que é invocada.  Assim, uma vez que esta nova do motor utiliza apenas uma pequena quantidade de corrente sob a forma de um impulso de disparo, que é capaz de evocar e controlar a mudança imediata da secção transversal da reacção da bobina para este componente de fluxo de energia normalmente desperdiçado.   Como resultado, as capturas de automóveis e direcciona uma parte dessa energia ambiental disponível normalmente desperdiçado , recolhendo o excesso de energia disponível na bateria e, em seguida, liberá-lo para uso no motor.   Através de calendário e de comutação, o porta projeto inovador deste motor novo dirige o excesso de energia disponível para que ele supera e reverte retorno do EMF da asas rotativas combinação pólo estator durante o que seria normalmente o EMF volta e demonstra a criação da segunda volta EMF do sistema.   Agora, em vez de uma força de "igual retardo" que está sendo produzido na região de volta EMF, um EMF para a frente é produzido o que aumenta a energia do rotor / volante, em vez de subtraindo a partir dele.   Em suma, acelera ainda mais o rotor / volante. Isto resulta num campo magnético não conservativa ao longo do percurso do rotor. O integral de linha de campo em torno desse caminho (isto é, o trabalho líquido no rotor / volante para aumentar a sua energia e quantidade de movimento angular) não é igual a zero, mas uma quantidade significativa.   Por isso, a criação de uma parte traseira do motor magnético assimétrico EMF impulso:1) leva o seu excesso de energia disponível a partir de uma fonte externa conhecida, a parcela enorme geralmente não interceptada do fluxo de energia em torno da bobina;2) Além disso aumenta a Dipolarity fonte por esta volta EMF energia; e3) Produz disponível excesso de fluxo de energia diretamente do aumento da quebra de simetria do dipolo fonte na sua troca de energia feroz com o vácuo local. Ao operar como um sistema dissipativo aberto, não em equilíbrio termodinâmico com o vácuo activa, o sistema pode receber permissivelmente energia disponível a partir de uma fonte ambiental conhecidos e, em seguida, esta saída de energia a uma carga.   Como um sistema dissipativo aberta não em equilíbrio termodinâmico, este novo e motor monopólo única pode tocar na parte traseira sobre EMF para energizar-se, cargas e perdas ao mesmo tempo, cumprir integralmente as leis conhecidas da física e da termodinâmica. 

Page 531: Apêndice 1.docx

 BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

A Fig.1 é uma vista lateral em perspectiva de uma parte traseira do motor monopolo EMF com um único estator e um rotor único. 

  Fig.2 é uma vista de topo em perspectiva de uma parte traseira do motor monopolo EMF com um único estator e um rotor único. 

Page 532: Apêndice 1.docx

 

Page 533: Apêndice 1.docx

Fig.3 é um diagrama de blocos que demonstra o circuito para um monopolo volta do motor EMF. 

.  DESCRIÇÃO DETALHADA DA INVENÇÃO

Uma forma de realização da presente invenção é um dispositivo e um método para um monopolo EMF traseiro do motor electromagnético.    Tal como descrito no Sumário da Invenção, este motor monopolo está de acordo com todas as leis aplicáveis electrodinâmicos da física e está em harmonia com a lei da conservação de energia, as leis do eletromagnetismo e outras leis naturais relacionados da física. O monopolo EMF volta do motor electromagnético compreende uma combinação de elementos e circuitos para captar a energia disponível (volta EMF) na recuperação de um elemento, tal como um condensador, a partir de rolos de saída.   A energia armazenada disponível no elemento de recuperação é utilizado para carregar uma bateria de recuperação . Como ponto de partida, um método arbitrário em descrever este dispositivo será empregado, ou seja, o fluxo de energia elétrica e forças mecânicas serão rastreados desde o início da energia na bateria principal para o seu armazenamento final na bateria recuperação. 

Page 534: Apêndice 1.docx

 A Fig.1 é uma vista lateral em perspectiva do motor monopolo de acordo com uma forma de realização da invenção.   Como se mostra na figura 1 , a energia eléctrica a partir da bateria primária 11 flui periodicamente através do comutador de potência 12 e através da força de bobina de fiação 13 .   Numa forma de realização , interruptor de alimentação 12 é apenas um interruptor mecânico On-Off e não é eletrônico.   No entanto, o interruptor 12 pode ser um circuito de estado sólido de comutação, um interruptor Reed magnética, um comutador, um interruptor óptico, um interruptor de efeito Hall, ou . qualquer outro transistorizados convencional ou interruptor mecânico   da bobina 13 é composto de três enrolamentos: power-enrolamento de bobinas 13a , trigger-enrolamento de bobinas 13b , e recuperação-coil enrolamento 13c .   No entanto, o número de voltas pode ser mais ou menos do que três, dependendo sobre o tamanho da bobina 13 , o tamanho do motor e a quantidade de energia disponível para ser capturada, armazenada e utilizada, tal como medido em watts.   A energia eléctrica, então, flui a partir da energia periodicamente-enrolamento de bobina 13a e através do transistor 14 . Energia gatilho também flui periodicamente através da resistência variável 15 e resistor 16 .   aperto diodo 17 braçadeiras o inverso de tensão base-emissor do transistor interruptor 14 a nível da polarização inversa segura, que não danificar o transistor.   A energia flui para estator 18a e peça polar 18b , uma extensão do estator 18a .   Pole peça 18b é eletricamente magnetizado apenas quando o interruptor transistor 14 está ligado e mantém a mesma polaridade que os pólos do rotor 19 - Norte pólo nesta instância - quando eletricamente magnetizados. O Norte pólos do rotor 19a , 19b e 19c , que estão ligados a rotor20 , vêm em aposição momentânea com pólo peça 18b criação de uma interface monopólo momentâneo.   O pólos 19a, b, c , que são ímãs permanentes realmente com seus pólos Norte voltada para fora a partir do rotor 20 , manter a mesma polaridade quando em alinhamento com momentânea peça polar18b .  Rotor 20 está ligado ao eixo do rotor 21 , que tem unidade de polia 22 .   Anexado ao eixo do rotor 21 são rotor de eixo blocos de suporte 31a e 31b , como visto na Figura 2 .   Como rotor 20 começa a girar, os pólos 19a , b, c respectivamente entra em alinhamento com a peça polar magnetizado 18b em uma interface

Page 535: Apêndice 1.docx

monopólo momentânea com a energia que flui através de retificador de ponte de diodos 23 e capacitor 24 . O número de condensadores podem ser de uma ampla gama, dependendo da quantidade de energia a ser armazenada temporariamente antes de serem expulsos ou carregados num flash de recuperação da bateria 29 . Correia dentada 25 conecta polia 22 em sincronismo eixo 21 a roda sincronismo 26 .   Anexado a roda sincronismo 26 é o contato rotor 27 , um interruptor de isolamento de cobre que, após a rotação, entra em contato com escovas no interruptor mecânico 28 .   Os meios para a contagem do número rotor de revoluções pode ser uma engrenagem de cronometragem ou uma correia dentada. Finalmente, a energia disponível derivada da EMF para trás que está armazenada no condensador 24 é então descarregada e armazenada na bateria de recuperação 29 . 

 Fig.2 é uma vista em perspectiva de topo mecânica do motor monopolo da presente invenção, sem circuitos eléctricos. Estator 18a consiste de bobina de13 , que é composta de três enrolamentos de bobina separadas: power-enrolamento de bobinas 13a , trigger-enrolamento de bobinas 13b e recuperação-coil enrolamento 13c .   Pole peça 18b é no final do estator 18a .   Como rotor 20 , ( que está ligado ao eixo do rotor 21 ) roda, cada pólo 19 vem, respectivamente, em uma interface monopólo momentânea com um pólo 18b . A polaridade do pólo peça 18b é constante quando eletricamente magnetizado.   eixo do rotor 21 tem eixo do rotor tendo blocos 31a , b ligado a ele para a estabilização do eixo do rotor 21 .   Anexado ao eixo do rotor 21 é polia 22 com correia dentada 25 envolvidos com ele.   Outro meio para regulação pode ser uma engrenagem de temporização.   Correia dentada 25 engrena com a roda de

Page 536: Apêndice 1.docx

temporização 26 na sua outra extremidade. Roda de sincronismo 26 está ligado ao veio de temporização 30 .   Eixo 30 é estabilizado com veio de temporização blocos de apoio 32a , b .   anexada a uma extremidade do veio de sincronismo 30 é contacto do rotor 27 com a escova 28a , que, aquando da rotação do veio de temporização, entra em contato momentâneo com escovas 28b , c . Fig.3 é um diagrama de blocos detalhando o circuito do motor monopolo.   Bloco 40 representa bateria primária 11 com o fluxo de energia para o bloco de bobina 41 , que representa enrolamentos de bobina 13a , b, c . A partir do bloco bobina 41 fluxos de energia em três direções: para acionar-circuito bloco 42, bloco transistor-circuito 43 , e bloco retificador-circuito 44 . A energia flui de retificador de bloco 44 para o bloco de armazenamento-capacitor 45 com a energia que flui do bloco 45 para ambos bloco recuperação por bateria 46 e rotor-switch bloco 47 . Referindo-nos à figura 1 , o funcionamento do motor é descrito de acordo com uma forma de realização da invenção. Para fins de explicação, assume que o rotor 20 não está inicialmente em movimento, e um dos pólos 19 está na posição de três horas. 

 Em primeiro lugar, o interruptor 12 está fechado.    Porque o transistor 14 está desligado, nenhuma corrente flui através do enrolamento 13a . Em seguida, o motor é iniciado pela rotação do rotor 20 , por exemplo, numa direcção dos ponteiros do relógio.   O rotor pode ser rodado   pela mão, ou por um dispositivo de arranque do motor ou circuito convencional (não mostrado). Conforme o rotor 20 roda, os pólos 19 move-se da posição de três horas para a peça polar 18b e gera um fluxo magnético no enrolamentos 13a , 13b e 13c .  Mais especificamente, o estator 18a e a peça polar 18b incluem um ferromagnético material, tal como ferro. Portanto, como o pólo 19 se move mais perto da peça polar 18b , que magnetiza a peça polar 18b para uma polaridade - Sul neste exemplo - que é oposta à polaridade

Page 537: Apêndice 1.docx

do pólo 19 (que é do Norte). Esta magnetização da peça polar 18b gera um fluxo magnético no enrolamentos 13a-13c .   Além disso, esta também magnetização faz com que uma atracção magnética entre o poste 19 e a peça polar 18b .   Esta atracção puxa o poste 19 para a peça polar 18b , e reforça assim a rotação do rotor 20 . O fluxo magnético no enrolamentos 13a-13c gera tensões sobre os seus respectivos enrolamentos. Mais especificamente, como o pólo 19 gira para a peça polar 18b , a magnetização do estator 18a e a peça polar 18b , e, assim, o fluxo magnético na enrolamentos 13a-13c , aumenta.   Este fluxo crescente gera tensões através dos enrolamentos 13a- 13c de tal modo que a tracejado (superior) de cada extremidade do enrolamento é mais positiva do que a extremidade oposta.   Estas voltagens são proporcionais à taxa à qual o fluxo magnético está a aumentar, e assim, eles são proporcionais à velocidade do pólo 19 . Em algum ponto, a tensão através do enrolamento 13b torna-se suficientemente elevada para ligar o transistor 14c em. Este por sua vez, sobre, ou seja, o gatilho, tensão depende da resistência de série combinada do potenciómetro 15 e a resistência 16 .   Quanto maior for esta resistência combinada, quanto maior for a tensão de disparo, e vice-versa. Portanto, pode-se definir o nível da tensão de disparo, ajustando o potenciômetro 15 . Além disso, dependendo do nível de tensão do condensador 24 , a tensão através do enrolamento 13c pode ser elevada o suficiente para causar uma corrente de recuperação de energia flua através do enrolamento 13c , o rectificador 23 e o condensador 24 . Assim, quando a corrente flui recuperação, o enrolamento 13c é a conversão de energia magnética do pólo de rotação 19 em energia eléctrica, que está armazenada no condensador 24 . Uma vez ligado, o transistor 14 gera um fluxo magnético oposto na enrolamentos 13a-13c .   Mais especificamente, o transistor 14 faz uma corrente da bateria 11 , através do comutador 12 e o enrolamento 13b .   Esta corrente aumenta e gera um aumento magnética fluxo que se opõe ao fluxo gerado pelo pólo de rotação 19 . Quando o fluxo magnético opondo excede o fluxo gerado pelo pólo de rotação 19 , o fluxo oposto reforça a rotação do rotor 20 .  Especificamente, quando o fluxo oposta (que é gerado pelo aumento da corrente através do enrolamento 13a ) excede o fluxo gerado pela pólo 19 , a magnetização da peça polar 18invertidos para Norte pólo .   Portanto, a magnético inversa peça polar 18 repele o poste 19 , e, portanto, transmite uma força de rotação ao rotor 20 . A peça polar 18 faz rodar o rotor 20 com o máximo de eficiência que a magnetização do pólo peça inverte a Norte, quando o centro do poste 19 está alinhado com o centro da peça polar.   Tipicamente, o potenciómetro 15 é ajustada para ajustar a tensão de disparo de o transístor 14 para um nível que se aproxima ou atinge a esta máxima eficiência. O transistor 14 , em seguida, desliga-se antes que o fluxo de oposição pode trabalhar contra a rotação do rotor 20 . Especificamente, se a peça polar 18permanece magnetizado para Norte pólo , repelirá o próximo poste 19 numa direcção (para a esquerda no presente exemplo) oposta à direcção de rotação do rotor 20 .   Por conseguinte, o motor gira transístor 14 desligado, e assim demagnetises a peça polar 18 , antes de ocorrer esta repulsa indesejável.  Mais especificamente, quando o fluxo de oposição supera o fluxo gerado pelo pólo 19 , a tensão através do enrolamento 13b inverte a polaridade tal que a extremidade com o ponto é menos positivo do que a extremidade oposta.   A tensão através do enrolamento 13b diminui à medida que os aumentos de fluxo opostas.   Em algum ponto, a tensão na base do transistor diminui para um nível que se transforma

Page 538: Apêndice 1.docx

transístor 14 desligado.   Este ponto de desligamento depende da resistência combinada do potenciómetro 15 e a resistência 16 e a capacitância (não representado) na base do transistor. Portanto, o potenciómetro 15 pode ser ajustada, ou outras técnicas convencionais podem ser utilizados para ajustar a temporização deste ponto de desligamento. O retificador 23 e capacitor 24 recapturar a energia que é liberada pelo campo magnético (que a energia de outra forma seriam perdidos), quando o transistor14 desliga. Especificamente, transformando transistor 14 abruptamente, corta a corrente que flui através de enrolamento 13a . Isso gera picos de tensão em toda a enrolamentos 13a-13c onde as extremidades são ponteadas menos positivo do que a respectiva extremidades opostas. Estes picos de tensão representam a energia libertada medida que a magnetização induzida corrente de estator 18 e um pólo peça 18b colapsos, e pode ter uma magnitude várias centenas de volts. Mas, como o pico de tensão através do enrolamento 13c aumenta acima da soma das duas gotas de diodo do rectificador 23 , que provoca uma corrente de recuperação de energia flua através do rectificador 23 e a tensão através do condensador 24 de carga a capacitor 24 . Assim, uma parte significativa da energia libertada após colapso o campo magnético de corrente induzida é recuperada e armazenada como uma tensão no condensador24 . Além disso, o diodo 17 evita danos para o transistor 14 , fixando a tensão de base-emissor inversa causada pelo pico de tensão através do enrolamento13b .        A energia recuperada pode ser utilizado num certo número de maneiras.   Por exemplo, a energia pode ser utilizada para carregar uma bateria 29 .   Numa forma de realização, a roda de sincronismo 26 faz duas voltas por cada revolução do rotor 20 .   Os contactos do rotor 27 fecha um interruptor 28 , e, portanto, descarrega a carga do condensador 24 para a bateria 29 , uma vez que cada rotação da roda 26 .   podem também ser utilizados outros dispositivos de energia e recaptura e técnicas.   rotor 20 pode ser interrompido, seja pela aplicação de um freio de ou abrindo o interruptor 12 . Outras formas de realização do motor de monopolo são contempladas.   Por exemplo, em vez de permanecer fechada durante todo o funcionamento do motor, o comutador 12 pode ser um interruptor óptico convencional ou um comutador de efeito Hall que abre e fecha automaticamente nos momentos apropriados.   Para aumentar a potência do motor, o número de estatores 18a e peças de pólo 18b , pode ser aumentado e / ou o número de pólos 19 . Além disso, pode-se magnetizar o estator 18a e peça polar 18b durante a atracção do poste 19 , em vez de ou em adição a magnetização do estator e peça polar durante a repulsão do pólo 19 . Além disso, o estator 18a podem ser omitidas de modo que a bobina 13 torna-se uma bobina de ar, ou o estator 18a e a peça polar 18b pode compor um magnete permanente.   Além disso, embora o transistor 14 é descrito como sendo um transistor bipolar, um transistor MOSFET pode também ser usado.  Além disso, a energia recuperada pode ser utilizada para recarregar a bateria 11 .   Além disso, embora descrito como a rotação no sentido horário, o rotor20 pode girar no sentido anti- horário.   Além disso, embora descrito como a atracção de um polo do rotor 19 quando nenhuma corrente flui através de enrolamento 13a e repelindo o pólo 19 , quando uma corrente flui através de enrolamento 13a , a peça polar 18b pode ser construída de modo a que atrai o pólo 19 , quando a corrente flui através de enrolamento 13a e repele o pólo 19 , quando nenhuma corrente flui através de enrolamento 13a . Em vários sistemas estator / rotor, cada estator individual pode ser energizados um de cada vez ou todos os estatores podem ser energizados simultaneamente.    Qualquer número de estatores e os rotores podem ser incorporadas no desenho de tais múltiplas estator / rotor do motor combinações

Page 539: Apêndice 1.docx

monopolo.   No entanto , enquanto pode haver vários estatores por rotor, pode haver somente um rotor para um único estator.   O número de estatores e rotores que compreendem um motor particular é dependente da quantidade de energia requerida na forma de watts. Qualquer número de ímans, usados de uma forma de monopolo, pode compreender um único rotor.   O número de magnetes incorporados num rotor particular depende do tamanho do rotor e potência necessária do motor.   O tamanho e potência de cavalo motor desejado determina se os estatores vai ser em paralelo ou sequencialmente disparado.   A energia é tornada acessível por meio da captura de energia disponível a partir da parte de trás da EMF como um resultado dos circuitos únicos e temporização do motor monopolo.   motores individuais podem ser ligados em sequência com cada um dos motores Tendo em várias combinações de estatores e rotores ou eles podem ser ligados em paralelo.    Cada rotor pode ter qualquer número de rotores imans, todos dispostos sem mudança de polaridade.   O número de estatores para um motor individual pode também ser de uma ampla gama. Uma característica que distingue este motor a partir de todos os outros, é o uso de imãs monopolares em aposição momentânea com a peça polar do estator, mantendo a mesma polaridade quando magnetizado.   Nesta forma de realização particular, existem três imãs e uma peça polar, a peça polar que é uma extensão de um estator de magneto permanente.   Finalmente, embora a invenção tenha sido descrita com referência em particular de meios, materiais e formas de realização, é para ser entendido que a invenção não está limitada aos pormenores descritos e estende-se a todos os equivalentes dentro do âmbito das reivindicações.

            

 

Page 540: Apêndice 1.docx

JOHN BEDINI: motor / gerador

 Patente dos EUA 6.392.370              21 mai

2002              Inventor: John C. Bedini

DISPOSITIVO E MÉTODO DE UMA VOLTA EMF PERMANENTEGERADOR DE MOTOR ELETROMAGNÉTICO

  RESUMO

Esta invenção é um gerador de permanente EMF traseiro do motor electromagnético e método que utiliza um processo regauging para captar a energia electromagnética disponíveis no sistema. O dispositivo compreende um rotor com magnetos com a mesma polaridade; uma roda de cronometragem em justaposição com um Hall-efeito magnético interruptor de recolhimento de semicondutores; e um estator constituído por duas barras ligadas por um íman permanente com magnetizados peças polares numa extremidade de cada barra. Existem bobinas de entrada e de saída criados por envolver cada barra com um material condutor tal como um fio de cobre.   A energia das bobinas de saída são transferidos para um rectificador de díodo ou recuperação.   Os magnetos de rotor, que está localizado sobre um eixo juntamente com a temporização roda, estão em justaposição com as peças polares magnetizados das duas barras. O invento funciona por meio de um processo de regauging, isto é, os campos de fluxo criados pelas bobinas é recolhido por causa de uma inversão do campo magnético nas peças polares magnetizados, permitindo assim a captura de energia disponível EMF para trás.   energia adicional pode ser capturada e usado para re-energizar a bateria, e / ou enviados em direcção ao outro ser utilizado para o trabalho.   Como alternativa, a energia disponível para trás EMF pode ser dissipado para o sistema. ANTECEDENTES DA INVENÇÃO 1. Campo da InvençãoA invenção refere-se genericamente à captação de energia electromagnética através de um método e dispositivo para criar EMF traseiro (força electromagnética) e re-introdução progressiva da EMF para reciclar de volta e capturar a energia disponível para trás EMF.   Voltar EMF também é referido como e regauging pode ser definida como a energia criada pelo campo magnético da bobina, e apenas a partir de bobinas, e não de ímanes. 2. Fundo de Informação and Related ArtA operação de um motor magnético normal tem o polo do rotor atraindo o pólo do estator, resultando na geração de potência a partir dos imans para o rotor e do volante.   Durante esta fase, a energia flui de magnetismo para o rotor / volante e é armazenado no aumento rotação. Um poste de rotor deixando um pólo estator e criando uma condição de resultados de arrastar de volta no poder ter de ser colocado de volta para a seção magnética pelo rotor e volante para superar a força de arrastar de volta. In, um motor sem fricção perfeito , o campo de força nett é, portanto, referido como o mais conservador. Em outras palavras, um motor mais conservadora EMF máxima eficiência. Sem energia extra continuamente alimentado para o motor, nenhum trabalho nett pode ser feito pelo campo magnético, uma vez que a metade do tempo o campo magnético adiciona energia para a carga (o rotor e do volante) e a outra metade do tempo que subtrai energia da carga (o rotor e do volante). Portanto, a produção total de energia nett é zero em qualquer processo rotativo tal, sem entrada de energia adicional. Para usar um presente de dia motor magnético, energia contínua deve ser alimentado para o motor de superar arrastar para trás e para alimentar o motor e sua carga.        

Page 541: Apêndice 1.docx

Motores e geradores EMF presentes todos os utilizar esses campos conservadores e, portanto, têm perdas internas. Por isso, é necessário continuamente entrada toda a energia que as saídas do motor para a carga, além de mais energia para cobrir as perdas dentro do motor em si.   motores EMF são classificados para a eficiência e desempenho, quanto de entrada de energia para o motor realmente resulta em a energia de saída para a carga.Normalmente, o coeficiente de desempenho (COP) classificação é utilizada como uma medida de eficácia.   O COP é a energia de saída actual vai para a carga e ligá-la, dividida pela energia que tem de ser introduzido no interior do dispositivo com a sua carga.   COP está o poder para fora na carga, dividida pela potência absorvida da combinação motor / carga.   Se houvesse zero de perdas internas em um motor, que motor "perfeita" teria um coeficiente de desempenho (COP) igual a 1,0.   Isto é, toda a energia alimentada para o motor seria produzido pelo motor directamente para a carga, e nenhuma parte da energia de entrada seria perdida ou dissipada no próprio motor. Nos geradores magnéticos motores atualmente em uso, no entanto, devido ao atrito e design falhas, sempre há perdas internas e ineficiências.   Alguns da entrada de energia para o motor é dissipada nessas perdas internas.    Como consequência, a energia que chega ao carga é sempre menor que a energia de entrada. Assim, um motor padrão opera com um COP de menos do que 1,0 o qual é expresso como COP <1,0.   Um motor ineficiente pode ter um COP de 0,4 ou 0,45, enquanto uma especialmente concebidos, motor altamente eficiente pode ter uma COP de 0,85. O campo conservador dentro de si um motor pode ser dividido em duas fases.   A produção de um campo conservador envolve simetria entre o nett "poder fora" fase a partir dos magnetos de rotor / volante e o "poder de volta em" fase do rotor / volante volta para o magnetismo.   Isto é, os dois fluxos de energia (a partir de um dos magnetos de rotor e para o volante, e um rotor de volante e de volta para o magnetismo) são idênticas em magnitude, mas oposta na direcção. Cada fase sozinho é dito ser "assimétrico"; isto é, ele ou tem:1) um fluxo de energia nett para o rotor / volante; ou2) um fluxo de energia nett de volta para o magnetismo do rotor / volante.. Em termos simplificados, isto é referido como "alimentação para fora" e "para trás potência em" fases em relação aos magnetos do motor   Por isso, as duas fases são assimétricas:1) a fase de corte de energia; e2) o "poder de volta em" fase, com referência aos magnetismo. Para a fase de corte de energia, a energia é obtida a partir da EMF existente entre o pólo do estator e rotor de pólos de entrada num modo de atracção.  Nesta fase, o movimento de rotação (momento angular e energia cinética) do rotor e do volante é aumentada.   Em curto, a energia é adicionado ao rotor / volante (e, portanto, para a carga) a partir dos campos entre pólos do estator e rotor de pólo (os aspectos electromagnéticas do sistema). Para o "poder de volta em" fase, a energia deve ser alimentado de volta para o magnetismo do rotor e do volante (e da carga) para superar as forças de arrastar de volta existentes entre o pólo do estator e rotor pólo de saída.   Nesta fase, a energia é devolvida para o sistema magnético interno a partir do movimento de rotação do rotor e do volante (o momento angular, que é a energia rotacional multiplicado pelo tempo).   Como é bem conhecido na física, o momento angular de um rotor / do volante proporciona uma forma conveniente para armazenar energia, com a fiação atuação massa do rotor / volante como um reservatório de energia. Todos os dias atuais motores magnéticos convencionais usam vários métodos para superar e reverter parcialmente, de volta EMF.   Voltar EMF é o de pulso retorno fase da bobina e também é referido como regauging.   O EMF de volta é

Page 542: Apêndice 1.docx

em curto e o rotor é atraído de volta, portanto, eliminando volta arrasto. Isto pode ser completado deitando em mais energia para dominar o EMF traseiro, produzindo, assim, uma EMF para a frente em que a região.   A energia necessária para este método deve ser fornecido pelo operador. O motor da presente invenção utiliza apenas uma pequena quantidade de energia ao "gatilho" uma entrada muito maior de energia disponíveis através do fornecimento de volta EMF, aumentando, assim, a energia potencial do sistema. Utiliza então este excesso de energia potencial para reduzir ou reverter EMF traseiro, aumentando assim a eficiência do motor e, portanto, o COP. Se a energia na fase 1 (a fase de corte de energia) é aumentada pela energia adicional disponível nos próprios electromagnetics, então a energia na fase 1 pode ser feito maior do que a energia da fase 2 (o poder-volta-em fase), sem o operador de fornecer a energia utilizada. Isto produz um campo nett não conservativa.   potência útil pode, então, ser retirado do estator e do volante em rotação, porque a energia disponível transferido para o estator e do volante pelos efeitos adicionais, é transformado pelo rotor / volante no momento angular adicional e armazenado . como tal   momento angular é conservado em todos os momentos; mas agora alguns do momento angular adicionado ao volante é gerado por efeitos adicionais nas electromagnetics em vez de ser fornecida pelo operador. Electrodynamicists supor que o potencial energético disponível de qualquer sistema pode ser alterado à vontade e sem custo. Esta é a volta EMF e é bem conhecida na física. Ele também é rotineiramente empregada por electrodynamicists nos aspectos teóricos. No entanto, para simplificar a matemática, electrodynamicists criará um EMF de volta duas vezes simultaneamente, cada EMF volta a ser cuidadosamente selecionada de modo que as duas forças disponíveis, que são produzidos, são iguais e opostas e anular-se mutuamente "simetricamente".   Isto é referido como " EMF volta simétrica ".    Um sistema EMF volta simétrica não pode produzir uma COP> 1.0.Por outro lado, o motor da presente invenção cria deliberadamente uma EMF e volta-se a sua energia potencial apenas uma vez num momento, mantendo deste modo cada força extra para um período de tempo e aplicando-o a aumentar o momento angular e energia cinética do rotor e do volante.  Especificamente, esta de volta EMF energia com sua força nett é deliberadamente aplicada no motor da presente invenção para superar e até mesmo reverter o arrastar de volta convencional (parte de trás EMF).   Por isso, menos energia necessita de ser tomada a partir do rotor e volante para ultrapassar a reduzida EMF traseiro, e no caso ideal, não seja necessário uma vez que a parte de trás da EMF foi dominado e convertido para transmitir a EMF pela EMF traseiro energia e força. No motor da presente invenção, a secção traseira-arrastar convencional do magnetismo torna-se uma secção para a frente-CEM e agora adiciona energia ao rotor / volante em vez de o subtrair. A característica importante é que o operador apenas tem de fornecer a pequena quantidade de energia necessária para acionar a volta EMF, e não tem de fornecer o muito maior própria energia EMF de volta. Quando a energia desejada na fase 1 (fase de alimentação fora) é, assim, maior do que a energia indesejada "drag-back" na fase 2, em seguida, parte da potência de saída normalmente arrastado de volta a partir do rotor e do volante pelos campos na fase 2 não é necessária.   Por isso, comparado com um sistema sem os mecanismos especiais EMF da parte traseira, de energia adicional está disponível a partir do rotor / volante. O rotor mantém momento angular adicional e energia cinética, em comparação com um sistema que não produz volta próprio EMF. Consequentemente, o momento angular excesso retido pelo rotor e do volante podem ser utilizados como alimentação veio adicional para alimentar uma carga externa ligada ao veio. 

Page 543: Apêndice 1.docx

Um motor magnético padrão funciona como o resultado do motor a ser equipados com uma fonte de energia externa para o sistema pelo operador para reduzir a fase 2 (poder de volta para o magnetismo do rotor / volante) por qualquer um dos vários métodos e mecanismos.   O objetivo principal desta fonte de energia externa para o sistema é superar a EMF de volta e também fornecer para as inevitáveis perdas de energia no sistema. Não há entrada de energia separada da entrada do operador. Portanto, o COP de qualquer motor magnético padrão é COP inferior a 1,0.   O rendimento de um motor padrão magnético varia de menos de 50% e um máximo de cerca de 85%, e por isso tem um COP <1,0.    Quando nada for feito no motor que irá produzir uma redução da volta EMF sem que o operador introduzir toda a energia para isso, então, mesmo para um, motor de ímã permanente ideal sem atrito, o COP nunca poderá exceder 1,0. Até à introdução do motor da presente invenção, que tem sido prática universal padrão que o operador deve fornecer toda a energia usada para reduzir o EMF traseiro, para fornecer as perdas internas, e potência da carga. É, portanto, uma crença comum de que a comunidade científica de que um ideal (perda de menos) motor de ímã permanente não pode exceder um COP de 1,0.    Isso é verdade, desde que o próprio operador deve fornecer toda a energia.  Além disso, desde verdadeira magnético permanente motores têm perdas internas reais, um pouco da energia de entrada é sempre perdido no próprio motor, e que a energia perdida não está disponível para a alimentação do rotor / volante e carga.   Daí um motor magnético permanente real do tipo convencional terá sempre um COP <1,0. A suposição comum de que o COP de um motor é limitada a menos de 1,0 não é necessariamente verdade, e que a COP> 1,0 é permitida sem violar as leis da natureza, física ou termodinâmica.   No entanto, ele pode ser imediatamente visto que qualquer ímã permanente motora exibindo uma COP> 1.0 deve ter alguma fonte de energia disponível retornando na forma de EMF de volta. Um problema refere-se a como voltar EMF energia podem ser obtidas no ambiente externo de um circuito para a tarefa específica de reduzir o EMF back-arrastar sem que o operador ter que fornecer qualquer entrada de que o excesso de energia.   Em suma, o derradeiro desafio é encontrar um forma a fazer com que o sistema para:1) tornam-se um sistema dissipativo aberto, isto é, um sistema de recepção disponível excesso de energia do seu ambiente, por outras palavras, a partir de uma fonte externa; e2) usar esse excesso de energia disponível para reduzir o arrasto-back EMF entre estator e rotor pólos como o pólo rotor está deixando o pólo do estator.Se este objectivo pode ser conseguido, o sistema vai ser removido do equilíbrio termodinâmico. Em vez disso, ele será convertido para um sistema de out-of-termodinâmico de equilíbrio.   Tal sistema não é obrigado a obedecer termodinâmica de equilíbrio clássicos. Em vez disso, um sistema termodinâmico fora-de-equilíbrio deve obedecer a termodinâmica dos sistemas abertos muito longe dos parâmetros estabelecidos e conhecidos de equilíbrio termodinâmico.   Como é bem conhecido na física da termodinâmica, tais sistemas abertos podem permissivelmente:1) auto-fim ;2) auto-oscilação ;3) saída de mais energia de volta EMF de entrada de energia por parte do

operador (o excesso disponível volta EMF energia é recebida de uma fonte externa e um pouco de energia é a entrada do operador, bem);

4) de alimentação propriamente dito, bem como as suas perdas de cargas e, simultaneamente, (neste caso, toda a energia for recebida a partir da fonte externa disponível e não há energia de entrada a partir do operador); e

5) exibem entropia negativa, isto é, produzir um aumento de energia que está disponível no sistema, e que é independente da energia usada para o sistema pelo operador.

Page 544: Apêndice 1.docx

 Como definição, a entropia corresponde sensivelmente à energia de um sistema que se tornou disponível para uso.   entropia negativa corresponde a energia adicional de um sistema que se tornou disponível para uso. Na parte de trás da EMF íman permanente electromagnética motor gerador da presente invenção, vários processos conhecidos e são utilizados métodos que permitem que o invento operam periodicamente como um sistema dissipativo aberta (que recebe energia disponível excesso de volta EMF) longe do equilíbrio termodinâmico, em que ela produz e recebe o seu excesso de energia a partir de uma fonte externa conhecida. Um método é utilizado para produzir temporariamente uma fonte muito maior de energia externa disponível em torno de uma bobina energizada.   Em seguida, as características únicas de design deste novo automóvel proporciona um método e um mecanismo que pode produzir imediatamente um segundo aumento em que a energia, ao mesmo tempo, como o fluxo de energia é invertido.   Assim, o motor é capaz de produzir dois CEM traseiras assimétricas, um após o outro, da energia dentro de uma única bobina, o que aumenta dramaticamente a energia disponível e que faz com que o excesso de energia disponível para, em seguida, entrar no circuito como um impulso, sendo recolhidos e utilizados. O presente do motor utiliza este excesso disponível volta EMF energia para superar e até mesmo reverter o back-arrastar EMF entre o pólo do estator e rotor pólo, enquanto fornecendo apenas um pequeno impulso de disparo de energia necessária para controlar e ativar a direção da parte de trás EMF fluxo de energia. Ao utilizar um número de tais auto dupla assimétrica volta CEM para cada revolução do rotor, o rotor de volante e concentrar colectivamente todas as entradas impulsivas em excesso aumentado o momento angular (expresso como energia multiplicada pelo tempo), o torque no eixo, e potência no veio. Além disso, algum do excesso de energia deliberadamente gerado na bobina pela utilização do processo dual que se manifesta sob a forma de um excesso de energia eléctrica no circuito e é utilizado para alimentar cargas eléctricas, por exemplo, uma lâmpada, ventilador, do motor, ou outra dispositivos eléctricos.   O restante do excesso de energia gerado na bobina pode ser usada para alimentar o rotor e o volante, com o rotor / hélice também fornecer potência do eixo de alimentação de cargas mecânicas. Este motor novo e único utiliza um meio para fornecer a quantidade relativamente pequena de energia para iniciar o auto assimétrico impulsivo de volta ações EMF. Em seguida, parte do excesso de energia elétrica disponível retirado do CEM de volta é utilizado para recarregar a bateria com aumentado dramaticamente nos pulsos de voltagem. As características únicas de design deste motor utilizar ambos os pólos norte e sul magnéticos de cada ímã rotor e estator. Portanto, o número de auto impulsivo costas CEM em uma única rotação do rotor é duplicada.   desenhos avançadas aumentar o número de auto costas CEM uma rotação de um rotor com o resultado de que há um aumento do número de impulsos por rotação que aumentam a potência deste novo motor. O impulso de tensão produzido afiado na bobina de motor novo por este campo em rápido colapso na parte de trás da bobina EMF é ligado a uma bateria em modo de carga e para uma carga eléctrica externa. O resultado é que o nett assimetricamente bobina cria-se para trás de uma forma de EMF a adição de energia e de impulso à disposição do circuito.   O excesso de energia disponível recolhido na bobina é usado para inverter a fase de back-EMF dos campos do estator e de rotor para uma frente EMF condição, e por meio de um impulso, a

Page 545: Apêndice 1.docx

adição de aceleração e de momento angular do rotor e do volante.    Ao mesmo tempo, uma parte do excesso de energia recolhida na bobina é usado para alimentação de cargas eléctricas, tais como carregamento de uma bateria e operar uma lâmpada ou tais outro dispositivo. É bem conhecido que a mudança de tensão por si só, cria uma EMF para trás e não requer trabalho. Isto é porque para alterar a energia potencial não requer a alteração da forma do que a energia potencial, mas apenas a sua magnitude.   Rigorosamente falando, o trabalho é a alteração da forma de energia.   Por conseguinte, desde que a forma de energia potencial não está alterada, a magnitude pode ser alterada sem ter de realizar um trabalho no processo.   O motor da presente invenção tira vantagem deste funcionamento admissível para criar EMF traseiro de forma assimétrica, e desse modo alterar a sua própria energia potencial disponível utilizável. Em um sistema de energia eléctrica, o potencial (tensão) é alterado através da introdução de energia para fazer o trabalho sobre as cargas internas do gerador ou da bateria.   Esta energia potencial é gasto dentro do gerador (ou pilha) para obrigar as cargas internas separadas, formando um dipolo fonte. Em seguida, o sistema de circuito fechado externo conectado ao que dipolo fonte bombas ineptly os elétrons passados na linha de terra de volta pela volta EMF do dipolo fonte, dispersando assim os encargos e matando o dipolo. Isto fecha o fluxo de energia a partir da fonte de dipolo para o circuito externo.   Como consequência do que o método convencional, que é um requisito para a entrada e substituir a energia adicional para restaurar novamente o dipolo.   Os circuitos utilizados actualmente na maior parte dos geradores eléctricos foram desenhadas para continuar a destruir o fluxo de energia espalhando continuamente todas as acusações de dipolo e que encerra o dipolo.   Portanto, é necessário continuar a introduzir energia para o gerador para manter restaurando sua dipolo fonte. Uma investigação da física de partículas é necessário para ver o que fornece a energia para o circuito externo. Uma vez que nem uma pilha, nem um gerador fornece energia para o circuito externo, mas só fornece energia para formar a fonte dipolar, uma melhor compreensão do princípio de energia eléctrica é necessária para compreender como esta nova funções motoras.   Uma bateria típica usa a sua química armazenada energia para formar o dipolo de origem.   Um gerador utiliza sua energia veio de entrada de rotação para gerar um campo magnético interno em que as cargas positivas são forçados a se mover em uma direção e as cargas negativas em sentido inverso, formando assim o dipolo de origem.   Em Ou seja, a entrada de energia no gerador faz nada excepto formar o dipolo fonte.   Nenhum da energia de entrada vai para o circuito externo.   Se o aumento da corrente é arrastado para a carga externa, também há um aumento do fluxo de electrões passou a ser batida de volta através do fonte dipolo, destruindo-o mais rápido. Por isso, a restauração de dipolo-energia tem que ser inseridos mais rápido. A energia química da bateria também é gasto apenas para separar os seus encargos internos e formar a sua dipolo fonte.   Mais uma vez, se o aumento da corrente e potência é arrastado para a carga externa, há um aumento do fluxo de elétrons passou a ser abalroado de volta através do dipolo fonte, destruindo -lo mais rápido.   Isto resulta em uma diminuição da energia armazenada da bateria mais rapidamente, forçando-o a tem que manter o restabelecimento mais rápido do dipolo. Uma vez que o gerador ou fonte de bateria dipolo é formada (o dipolo é também ligado ao circuito externo), que é bem conhecido na física das partículas que o dipolo (o mesmo que qualquer carga) é uma simetria quebrado o fluxo de energia em vácuo.   Por definição, isto significa que a fonte de extratos de dipolo e ordens parte dessa energia recebida a partir da interação de vácuo, e derrama essa energia como a energia que flui por todo o espaço que envolve os condutores externos no circuito em anexo.   A maior parte deste enorme fluxo de energia surgindo através do espaço circundante o circuito externo não atacar o circuito em

Page 546: Apêndice 1.docx

tudo, e não ficar interceptado ou utilizados.   Também não é desviado para o circuito para alimentar os elétrons, mas passa-se no espaço e é apenas "desperdiçado".   Apenas uma pequena "bainha" do fluxo de energia ao longo da superfície dos condutores atinge as cargas superficiais nesses condutores e é assim desviado para dentro do circuito para alimentar os electrões.   textos padrão demonstram o enorme disponível mas desperdiçado componente de fluxo de energia, mas apenas calcular a pequena porção da energia fluxo que atinge o circuito, é pego por ela, e é utilizado para ligá-lo. Num circuito típico, o enorme componente disponível mas "desperdiçado" do fluxo de energia é de cerca de 10 a 13 vezes a potência tão grande como o componente pequeno interceptado por as cargas de superfície e desviado para dentro do circuito para ligá-lo.   Assim, em torno de cada circuito e elemento de circuito, tal como uma bobina, existe um enorme não interceptada fluxo de energia, não-divergiram que é muito maior do que o pequeno fluxo de energia a ser desviado e utilizado pelo circuito ou elemento. Assim, existe um enorme fluxo de energia inexplorado imediatamente ao redor todos os circuitos de energia EMF, a partir do qual o excesso de energia disponível podem ser interceptados e recolhidos pelo circuito, se respectivas ações não-lineares são iniciadas e que afetam de forma acentuada e aumentar a seção transversal da reacção do circuito ( ou seja, sua capacidade de interceptar este fluxo de energia disponível, mas geralmente desperdiçada). O método em que o motor do presente invento altera a secção transversal da reacção das bobinas no circuito, é por um novo uso, que altera momentaneamente a secção transversal da bobina de reacção em que é invocada.   Assim, por este motor novo utilizando apenas uma pequena quantidade de corrente na forma de um impulso de disparo, que é capaz de evocar e controlar a mudança imediata da secção transversal da reacção da bobina para este componente do fluxo de energia normalmente desperdiçado.   Como resultado, as capturas de motor e dirige a alguns esta energia ambiental geralmente desperdiçada, recolhendo o excesso de energia disponível na bateria e, em seguida, liberá-lo para uso no motor.   cronometrando e comutação, o porta projeto inovador neste motor novo dirige o excesso de energia disponível para que ele supera e reverte o retorno EMF da combinação polo do rotor-estator, durante o que seria normalmente o EMF para trás e demonstra a criação do segundo EMF traseiro do sistema. Agora, em vez de uma força de "igual retardo" que está sendo produzido na região de volta EMF, um EMF para a frente é produzido que é aditivo para a energia rotor / volante e não subtrativo. Em suma, ele acelera ainda mais o rotor / volante. Isto resulta num campo magnético não conservativa ao longo do percurso do rotor. O integral de linha de campo em torno desse caminho (isto é, o trabalho nett no rotor / volante para aumentar a sua energia e quantidade de movimento angular) não é igual a zero, mas uma quantidade significativa.   Por isso, a criação de uma parte traseira do motor magnético assimétrico EMF impulso:1) tem a sua disposição o excesso de energia a partir de uma fonte externa conhecida, a parcela enorme geralmente não interceptada do fluxo de energia em torno da bobina;2) mais aumenta a Dipolarity fonte por esta volta EMF energia; e3) produz disponível excesso de fluxo de energia diretamente do aumento da quebra de simetria do dipolo fonte na sua troca de energia feroz com o vácuo local. Nenhuma das leis da física ou da termodinâmica são violados no método e dispositivo da presente invenção, e conservação da energia rigorosamente se aplica em todos os momentos. No entanto, através da operação de um sistema dissipativo aberta não em equilíbrio termodinâmico com o vácuo activa, o sistema pode receber permissivelmente excesso de energia disponível a partir de uma

Page 547: Apêndice 1.docx

fonte ambiental conhecidos e saída mais energia para uma carga que deve ser entrada pelo operador por si só.    Como um aberta sistema não em equilíbrio termodinâmico, este motor novo e único pode tocar em para fazer EMF para energizar -se , cargas e perdas ao mesmo tempo, cumprir integralmente as leis conhecidas da física e da termodinâmica. Uma pesquisa da técnica anterior não revelou quaisquer dispositivos que reciclam a energia disponível a partir da EMF volta de um gerador de permanente do motor electromagnético, tal como descrito na presente invenção. No entanto, as seguintes patentes dos Estados Unidos da arte anterior foram analisados: 1. No. 5532532 para DeVault, et al., Hermeticamente selado Super-realização Magnet Motor.2. No. 5508575 para Elrod, Jr., Direct Drive servovalve Tendo Bearing carregado magneticamente.3. No. 5451825 para Strohm, Voltage Homopolar Machine.4. No. 5371426 para Nagate et al., Rotor Para motor brushless.5. No. 5369325 para Nagate et al., Rotor Para Brushless Electromotor E método para fazer Same.6. No. 5356534 para Zimmermann, falecido et al., Amplificador Magnetic-Field.7. No. 5350958 para Ohnishi, Super-realização de máquina rotativa, uma bobina de Super-realização, e um                Generator Super-realização Para uso em um Equipamento de Iluminação usando a energia solar.8. No. 5334894 para Nakagawa, Rotary Motor Pulso.9. No. 5177054 para Lloyd, et al., Flux Trapped Superconductor Motor e Método.10. No. 5130595 para Arora, vários caminhos magnéticos Máquina Pulso.11. No. 4980595 para Arora, Múltiplos Caminhos Magnetics Machine.12. No. 4.972.112 de Kim, Brushless DC Motor.13. No. 4916346 para Kliman, Composite Rotor Laminação Para Uso Em Relutância Homopolar,                 E máquinas de ímã permanente.14. No. 4761590 para Kaszman, motor elétrico.15. No. 4.536.230 de Landa, et al., Anisotrópicos ímãs permanentes.16. No. Re. 31.950 para Binns, geradores de corrente alternada E Motors.17. No. 4488075 para DeCesare, Alternador Com Rotor Axial Flux Excitação.18. No. 4433260 para Weisbord et al., Histerese Synchronous Motor Utilizando Polarizada Rotor.19. No. 4429263 para Muller, Magnetic Low Pulso Vazamento Flux Brushless Controlado DC Motor.20. No. 4.423.343 de Campo, II, Synchronous Motor System.21. No. 4417167 para Ishii et al., DC sem escova Motor.22. No. 4265754 para Menold, purificação de água aparelho e métodos.23. No. 4265746 para Zimmermann, Sr. et al. Purificação de água aparelho e métodos.24. No. 4.222.021 de Bunker, Jr., Apparatus Magnetic Aparecendo Possuir um único pólo.25. N ° 2.974.981 para Vervest et al., Prendedor Para partículas de ferro.26. N ° 2.613.246 para SPODIG, sistema magnético.27. No. 2560260 para Sturtevant suspensão magnética et al., Temperatura compensada. 

Page 548: Apêndice 1.docx

SUMÁRIO DA INVENÇÃO

O dispositivo e método da presente invenção é um novo gerador de permanente electromagnética motor que recicla de volta a energia EMF (regauging) permitindo assim que o motor para produzir um nível de energia de COP = 0,98, mais ou menos, dependendo da configuração, circuitos, elementos de comutação e o número e tamanho dos estatores, rotores e bobinas que compreendem o motor. O rotor é fixo entre duas peças do pólo do estator.   O gerador de motor é inicialmente alimentado a partir de um pequeno meio das baterias de arranque, análogo a uma faísca ficha, que envia uma pequena quantidade de energia ao motor, estimulando, assim, um movimento de rotação do rotor . À medida que o rotor gira, a energia é captada a partir do campo eletromagnético em torno contendo uma onda de pulso assimétrico de EMF de volta. A energia produzida e capturados podem ser dirigidos em uma das várias indicações, incluindo retorno de energia para a bateria de arranque inicial, a rotação de um eixo de trabalho e / ou o envio de uma corrente para energizar um ventilador, lâmpada ou outro dispositivo semelhante.  BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

FIG.1 é a vista de cima de um back EMF gerador permanente do motor eletromagnético com um único estator e um único rotor.

  

Page 549: Apêndice 1.docx

Figuras 1A é uma vista lateral de uma roda de temporização e um sensor magnético de efeito de Hall da EMF traseiro motor-gerador.

   Fig.1b é uma vista lateral do rotor do gerador de EMF traseiro do motor.

    Fig.2 é um desenho incorporando circuito esquemático para a parte de trás EMF gerador de motor. 

Page 550: Apêndice 1.docx

Fig.3 é um diagrama de caixa mostrando as relações da volta EMF circuito gerador de motor.

  DESCRIÇÃO DETALHADA DA INVENÇÃO

A presente invenção é um dispositivo e método para a criação de um gerador de permanente EMF traseiro do motor electromagnético. Conforme descrito na informação de fundo, este novo motor gerador está em conformidade com todas as leis aplicáveis eletrodinâmicas da física e está em harmonia com a lei da conservação da energia, as leis do eletromagnetismo e outras leis naturais relacionados. A volta EMF gerador permanente do motor eletromagnético é composto por uma combinação de elétrica, material e elementos magnéticos, arranjados para capturar disponível energia eletromagnética (back EMF) em um retificador de recuperação ou diodo single de bobinas de saída.   A captura de volta EMF de energia também é conhecida como 'regauging'.   Como um ponto de partida arbitrária na descrição deste invento, uma bateria de entrada, como um meio de energia, envia energia através de uma fonte de ligar-desligar do interruptor e, em seguida, a um mecanismo de temporização, tal como um interruptor de temporização magnético (um semicondutor de efeito Hall interruptor captador magnético), que é desencadeada por um ímã em uma roda de timing. A roda de sincronismo pode conter qualquer número de ímãs (ou seja, uma ou mais), com os pólos sul viradas para o exterior e alinhado com o interruptor de recolhimento de efeito Hall. A roda de temporização é montado na extremidade de um eixo que está localizado ao longo do eixo de um rotor, o qual, por sua vez, pode conter qualquer número de magnetos (ou seja, duas ou mais).   Os rotores magnéticos são arranjados de modo que eles têm a mesma polaridade e são equidistantes umas das outras.   O eixo da roda de temporização tem montado numa das extremidades, o rotor, e, em seguida, alguns meios para executar o trabalho, tal como uma tomada de potência na extremidade oposta.    No entanto, há outras formas de realização em que a posição do rotor, roda temporizadora e de tomada de força ter outras configurações.   O rotor é montado sobre uma plataforma ou de habitação, que está fixado numa posição fixa no interior de um estator. 

Page 551: Apêndice 1.docx

O estator é formado por um íman permanente ligado a um meio para conduzir a energia electromagnética, tais como duas barras paralelas, tendo cada barra de uma peça polar magnetizado numa extremidade.   O material de condução da barra pode ser ferroso, ferro em pó, de aço silício, inoxidável aço magnético, laminações de material condutor ou qualquer outro material condutor magnético.   Cada barra tem uma bobina de entrada colocada em torno dele. A bobina pode ser construído a partir de cobre, de alumínio ou de qualquer outro material condutor apropriado. O enrolamento primário ou de entrada é ligado ao circuito de comutação.   Uma segunda bobina na parte superior da bobina de entrada torna-se um enrolamento secundário ou de saída.   O enrolamento secundário ou de saída está ligado ao circuito de recuperação.   O rotor está localizado simetricamente entre as peças polares de as barras do estator e que contém uma série de imans tendo todos a mesma polaridade, Norte ou Sul, com cada íman no rotor de estar em alinhamento com a peça polar como o rotor gira. Quando o rotor está energizado a partir da bateria do circuito de comutação, há um campo magnético inicial que é instantaneamente superar como o pólo peças magnetizadas do rotor alinhar com os imans.   Quando o rotor começa a mover-se, aumentando a energia electromagnética é produzida como um resultado de fluxo gaiting dos ímãs alinhadas das peças do rotor e pólos.   As bobinas que cercam as barras de "fanfarrão" o ímã permanente de ligação das barras.   Isso é conhecido como o princípio de "fanfarrão aumentando".   Quando o ímã permanente é contrariou pelas bobinas, ele inverte a polaridade das peças polares, que estão alinhadas com os magnetos de rotor causando o rotor para aumentar a sua velocidade de rotação. A energia disponível a partir dos campos que estão em colapso nas bobinas primária e secundária, (que cria a volta EMF dentro do sistema), agora está em não-equilíbrio.   A energia pode agora ser colocado de volta no sistema através do circuito de comutação.   A energia disponível capturado a partir da parte traseira da EMF, pode ser aplicada em diferentes direcções, incluindo a re-energização da bateria de entrada, um condensador de armazenamento de, por conversão de um rectificador de recuperação para ser armazenada na bateria de entrada, um condensador ou uma bateria secundária ou recuperação.   rectificadores de recuperação são usados para converter este AC para DC.   A energia disponível podem ser usados para energizar uma lâmpada elétrica, ventilador ou quaisquer outros usos. O eixo no centro do rotor pode transferir energia na forma de trabalho por meio de uma tomada de força. A tomada de força pode ser ligado a qualquer número de veios secundários, rodas, engrenagens e correias para aumentar ou reduzir o binário. Esta é uma descrição da invenção de base, no entanto, há um número incontável de combinações e formas de realização estatores, rotores, interruptores de efeito de Hall, bobinas de captação magnética, rectificadores de recuperação e modos de ligação electrónicos que podem ser combinados num único eixo ou várias veios ligados em várias combinações e sequências, e de vários tamanhos.   Pode haver qualquer número de estatores para um rotor, (no entanto, pode haver apenas um rotor activo se há um único estator).   O número de interruptores de captação de efeito Hall pode variar, por exemplo, no caso de vários estatores de altas bobinas resistentes, as bobinas podem ser paralelo para formar uma bobina de resistência baixo, de modo que um captador de efeito de Hall com um circuito pode disparar todos os estatores ao mesmo tempo.   A número de ímans tanto a roda de temporização e o rotor também podem variar em número, bem como o tamanho e força dos imanes.   Qualquer tipo de magneto pode ser usado.   O número de voltas de ambos os rolos de entrada e de saída em cada barra de condução também podem variar em número e em material condutor. O gerador de motor, como mostrado na Figura 1 , uma vista em perspectiva de topo de um único estator, único rotor volta do motor EMF e é composto de um meio de fornecimento de energia, tais como a bateria de entrada 10 ligado ao

Page 552: Apêndice 1.docx

interruptor de alimentação 11 (mostrada na Fig. 2 ) e de efeito Hall interruptor captador magnético 13 .   picape Magnetic 13 interfaces com roda de temporização 12 para formar um interruptor de timing.   roda sincronismo 12contém quatro ímãs 14 com o Sul pólo de cada disse ímã voltado para fora em direção captador magnético 13 .   roda sincronismo 12 é fixada em uma extremidade do eixo 15 .   Localizado no veio 15 do rotor é 16 .   rotor 16 pode ser de qualquer tamanho realista, e, neste exemplo, o rotor do rotor contém quatro imans 17 .   Os rotor imans 17 estão dispostos de modo têm todos a mesma polaridade . Em frente roda sincronismo 12 no eixo 15 é um meio para a realização de trabalhos, tais como a tomada de força 18 .   Rotor 16 é montada em uma posição fixa com rotor ímãs 17 em alinhado com o magnetizado peças de pólo 19a e 19b .   Cada peça pólo 19a e 19b está ligado a barras de ferro 20a e 20b .  Essas barras de ferro são ligados por um ímã permanente 21 .    fio é enrolado em torno de barras de ferro 20a e 20b para formar bobinas de entrada 22a e22b .   sobreposta sobre bobinas de entrada 22a e 22b são bobinas de saída 23a e 23b .   Essas bobinas de saída estão ligados a ponte de onda completa primeiro recuperação retificador 24a que então se conecta a bateria 10 . Figuras 1A é uma vista lateral da parte de trás da EMF Motor Gerador roda de temporização 12 de efeito de Hall com captador magnético 13 posicionado para ser disparado por cada um dos quatro ímans 14 , por sua vez como roda de temporização 12 gira.   Os magnetos 14 ter voltado para os seus pólos sul para fora e eles são espaçadas com um 90 graus angular   separação . Fig.1b é uma vista lateral do rotor 16 com magnetos quatro rotores 17 com 90 graus de separação angular entre si e com a mesma polaridade. 

Fig.2 é um diagrama esquemático do circuito motor gerador mostrando ligações da bobina de entrada de bateria de entrada 10 através de interruptor de alimentação 11 , transistores 30a, b, c resistências 31a-e , através de fonte de alimentação levar 32 ("VCC +") e captador magnético 13 .   captador magnético 13 está em linha com ímãs roda sincronismo 14 localizados na roda sincronismo 12 .    Collector levar 33 e moído levar 34 transportar os sinais de captador magnético 13 .    Quando a corrente é invertida, que flui através de resistor 31e e transistor 30c a bateria de entrada 10 .   bobinas de entrada22a , b enviar energia para ponte de onda completa primeiro recuperação retificador 24a , que, em seguida, envia energia através da recuperação de chave27, de volta para o sistema, e / ou para a bateria de entrada 10 .   bobinas de saída 23a e 23b enviar energia através único segundo diodo recuperação retificador 24b para a recuperação da bateria 25 .

Page 553: Apêndice 1.docx

 Nesta concretização particular, o número e tipo de valor os componentes são como se segue:De efeito Hall interruptor captador magnético 13 é um No. 3020;Transistor 30a é um 2N2955;Transistor 30b é um MPS8599 ;Transistor 30c é um 2N3055;Resistências 31a e 31b são 470 ohmsResistor 31b é 2,2 K ohmsResistor 31c é de 220 ohmsResistor 31d é um K ohmsRetificador de recuperação 24a fica a 10 Amp, 400 volts ponte retificadora. Fig.3 é um diagrama de caixa mostrando o fluxo de tensão de bateria de entrada A , através do circuito de recuperação B , comutação de circuito C e bobinas do motor D .    bobinas do motor D enviar disponível energia EMF de volta através do circuito de recuperação B , e em seguida, para a recuperação da bateria E e bateria de entrada A .   Disponível energia EMF de volta também pode fluir de comutação de circuito C para o circuito de recuperação B . Em vários sistemas estator / rotor, cada estator individual pode ser energizados um de cada vez ou todos os estatores podem ser energizados simultaneamente.   Qualquer número de estatores e os rotores podem ser incorporadas no desenho de tais múltiplas estator / rotor do motor gerador de combinações.   No entanto , enquanto pode haver vários estatores por rotor, pode haver somente um rotor para um único estator.   O número de estatores e rotores que compreendem um gerador de motor em particular é dependente da quantidade de energia requerida na forma de watts. O tamanho desejado e a potência do motor determina se os estatores será em paralelo ou sequencialmente alimentadas com o captador magnético de efeito de Hall ou captadores.  O número de magnetes incorporados num rotor particular depende do tamanho do rotor e da energia necessária o motor-gerador. Num gerador de motor múltiplo estator / rotor, a roda de temporização pode ter um ou vários ímans, mas deve ter um íman de efeito de Hall de captação para cada estator se os estatores não estão dispostos em paralelo. A volta EMF energia é disponibilizada através do inversão de polaridade dos pólos magnetizados em colapso, assim, o campo em torno das bobinas e reverter o fluxo de energia para os diodos de recuperação, que estão capturando o EMF de volta. Motores individuais podem ser ligados em sequência, com cada motor tendo várias combinações de estatores e os rotores, ou eles podem ser ligados em paralelo.   Cada rotor pode ter qualquer número de ímans vão desde um mínimo de 2 a um máximo de 60. O número de estatores para um motor individual pode variar de 1 a 60 com o número de barras condutoras que variam de 2 a 120. O que distingue esta motor gerador de todas as outras, é a presença de um íman permanente que liga os dois barramentos condutores que transferem energia magnética através das peças polares para o rotor, atraindo assim o rotor entre as peças polares.   Com o rotor atraído entre os dois pólos peças, as bobinas de alternar a polaridade do campo magnético das peças de pólo de modo que o rotor é repelido para fora.   Portanto, não há corrente e voltagem a ser utilizado para atrair o rotor.   A corrente a ser usada é apenas a repulsão do rotor entre a duas peças condutoras barra de pólo que requerem, assim, apenas uma pequena quantidade de corrente para repelir o rotor.   Isto é conhecido como "um sistema regauging 'e permite a captura de energia disponível EMF para trás. Finalmente, embora a invenção tenha sido descrita com referência em particular de meios, materiais e formas de realização, é para ser entendido que a invenção não está limitada aos pormenores descritos e estende-se a todas as equivalentes dentro do âmbito das reivindicações.

Page 554: Apêndice 1.docx

          

Page 555: Apêndice 1.docx

JOHN BEDINI: BATERIA PULSE CARREGADOR

 Pedido de Patente US 2003/117111             26 de junho de

2003                     John C. Bedini: Inventor

 DISPOSITIVO E MÉTODO PARA PULSE-cobrando uma   BATERIA

E para conduzir outros dispositivos com um pulso  Esta é uma cópia ligeiramente reformulado deste pedido de patente que mostra um método de um banco de baterias ou ligar um aquecedor e / ou um motor. De cobrança de pulso   John Bedini é um gênio intuitivo, com capacidade prática muito considerável, por isso, qualquer informação vinda dele deve ser considerado mais cuidadosamente.   No final deste documento há alguma informação adicional não encontrada na patente.  RESUMO

Esta fase de dois carregadores de pilhas de estado sólido pode receber a energia de entrada a partir de uma variedade de fontes, incluindo a corrente alternada, uma bateria, um gerador de corrente contínua, um conversor DC-para-DC, células solares ou qualquer outra fonte de energia de entrada compatível.   Fase 1 é a fase de carregamento e a Fase 2 é a fase de descarga, em que um sinal, ou corrente, passa através de um interruptor de temporização dupla que controla independentemente dois canais, produzindo, assim, as duas fases.  O interruptor de temporização dupla é controlado por um chip de lógica, ou modulador de largura de impulso.    Uma carga potencial está autorizado a acumular-se em um banco de condensadores.   O banco de condensadores é então desligada da fonte de entrada de energia e, em seguida, um impulso de alta voltagem é alimentado para a bateria, que está lá para receber a carga.   A desconexão momentânea do capacitor da fonte de energia de entrada permite uma carga potencial de livre flutuação no capacitor.    Uma vez que o capacitor foi concluída descarregar a carga potencial para a bateria, as desconexões de capacitores da cobrança bateria e re-conecta à fonte de energia, completando assim o ciclo de duas fases.  CAMPO TÉCNICO

Esta invenção refere-se genericamente a um impulso de carregador de bateria utilizando um dispositivo de estado sólido e em que o método corrente que vai para a bateria não é constante.    O sinal de corrente ou é momentaneamente interrompido-interruptor à medida que flui através do primeiro canal ou, (o carregamento fase), ou o segundo canal, (a fase de descarga). Este ciclo de duas fases alterna o sinal nos dois canais permitindo assim uma taxa potencial em um capacitor para se desconectar da sua fonte de energia um instante antes que o capacitor descarrega sua energia potencial armazenada em uma bateria configurado para receber energia armazenada do capacitor.   O capacitor é então desligada da bateria e re-ligado à fonte de energia após a conclusão da fase de descarga, completando assim o ciclo de carga-descarga.   O pulso-carregador de bateria também pode conduzir dispositivos, tais como um motor e um elemento de aquecimento, com pulsos .  JUSTIFICATIVA E ARTE ANTERIOR

Presente carregadores de baterias dia usar uma corrente de carregamento constante no seu funcionamento sem desconexão momentânea do sinal, ou corrente à medida que flui quer: (1) a partir de uma fonte primária de energia para

Page 556: Apêndice 1.docx

o carregador; ou (2) a partir do próprio carregador a uma bateria para receber a carga.   Alguns carregadores são regulados a uma corrente constante por qualquer dos vários métodos, enquanto outros são constantes e não são regulados. Não há carregadores de baterias atualmente na arte ou disponíveis em que houver um sinal momentâneo ou desconexão atual entre a fonte de energia primária e os capacitores carregador um instante antes que os capacitores de descarregar a energia potencial armazenada em uma bateria de receber a carga do pulso.   Também não há carregadores que na arte que desconecte o carregador da bateria de receber a carga quando os capacitores carregador receber energia da fonte primária.   A interrupção momentânea atual permite que a bateria de um curto "período de descanso" e requer menos energia da fonte de energia primária ao mesmo tempo colocando mais energia para a bateria de receber a carga, mas exige um período mais curto de tempo para fazê-lo.  SUMÁRIO DA INVENÇÃO

Um aspecto da invenção refere-se a um dispositivo de estado sólido e método para a criação de uma corrente de impulso para impulso de carga de uma bateria ou de um banco de baterias em que um novo e único método é utilizado para aumentar e conservar a, por um período de tempo mais , a energia armazenada na bateria, em comparação com a de corrente constante carregadores de bateria.   O dispositivo utiliza um temporizada por pulso para criar uma forma de onda pulsada DC para ser descarregada para a bateria receber a carga. Uma forma de realização da invenção utiliza um meio de comutação dupla, tal como um modulador de largura de impulso (PWM), por exemplo, um chip de lógica SG3524N PWM, e um meio de acoplamento óptico para um banco de condensadores de alta energia para armazenar um primeiro temporizado carga do pulso.    Esta é a fase de carga, ou a fase 1.   O banco capacitor carregado então descarrega a alta energia armazenada na bateria de receber a carga em pulsos cronometrados.   Pouco antes de descarregar a energia armazenada na bateria, o banco de capacitores é momentaneamente desligado a partir da fonte de alimentação, completando, assim, a fase de carga, e deixando, assim, o banco de condensadores como uma carga potencial flutuante desligado da fonte de energia principal para, em seguida, ser descarregados para a bateria.   A transferência de energia do condensador para o banco de bateria completa a fase de descarga, ou fase 2. O ciclo de duas fases agora se repete. Esta forma de realização dos trabalhos de bateria pulso-carregador por transferência de energia de uma fonte, tal como uma fonte AC, com uma fonte de CC não filtrada de alta tensão para ser armazenado em um condensador ou uma bateria de condensadores.   Um regulador de comutação é definido como um temporizada por pulso ., por exemplo, um segundo pulso que é de 180 graus fora de fase para cada conjunto de funções de comutação   A primeira função é a de construir a carga da bateria de condensadores da fonte de energia primária; A segunda função é a de desligar a fonte de alimentação do banco de capacitores; a terceira função é armazenado para descarregar a alta tensão da bateria, com um pico de alta tensão em um temporizada por pulso, por exemplo, um impulso de um segundo; e a quarta função é a re-conectar o banco de capacitores para a fonte de energia primária. O dispositivo funciona por meio de um de dois canais on / off comutação mecanismo ou uma função de aferição / re-avaliando em que o carregador está desconectado de sua fonte de energia primária um instante antes do pulso-charger descarrega o pulso de alta energia para a bateria a ser carregada . Como o interruptor de carga primário fecha, o interruptor de descarga secundário abre, e vise-versa em pulsos cronometrados para completar o ciclo de duas fases.  Os meios para uma fonte de alimentação é variada, com várias opções disponíveis como fonte de energia primária.   Por exemplo, a entrada de energia

Page 557: Apêndice 1.docx

primária pode vir de uma fonte AC ligado na voltagem correta (transformador); a partir de um gerador de corrente alternada; a partir de uma bateria de entrada principal; a partir de células solares; a partir de umDC-para-DC inversor; ou a partir de qualquer outra fonte de energia adaptável.    Se um transformador é a fonte de energia de entrada primária, então ele pode ser um transformador de rectificação padrão usado em aplicações de fornecimento de energia ou qualquer outro transformador aplicáveis para a função pretendida.   Por exemplo, ele pode ser um 120 volts e 45 volts CA passo-baixo do transformador, e o rectificador pode ser uma ponte de onda completa de 200 volts a 20 amperes, que é quando não filtrado ligado à saída do transformador.    O terminal de saída positivo do rectificador em ponte está ligado aos drenos dos transistores de efeito de campo ligados em paralelo, e o terminal negativo é ligado ao lado negativo da bateria de condensadores. Os interruptores FET (Transistor de Efeito de Campo) pode ser IRF260 FETs, ou qualquer outro FET necessária para realizar esta função.   Todos os FETs está conectado em paralelo para obter a capacidade de corrente adequado para os pulsos.    Cada FET pode ser ligado através de um 7- watts, 0,05-ohm com uma conexão de barramento comum na fonte.    Todas as portas do FET pode ser ligado através de um resistor de 240 ohm para um barramento comum.   Também pode haver uma resistência de 2 K ohms com fios entre as portas e o FET drenar ônibus. Um transistor, por exemplo, um MJE15024, pode ser usado como um driver para as portas, dirigindo o ônibus, e, por sua vez, um ópticos poderes acoplador o transistor condutor através do primeiro canal.   Um interruptor primeiro carregamento é usado para carregar o banco de capacitores, que actua como uma fonte potencial DC para a bateria.   O banco de condensadores é então desligado do circuito de rectificador de energia.   O carregador de bateria de impulsos é então transferido para um segundo interruptor de efeito de campo por meio do segundo canal para a fase de descarga.   A fase de descarga é accionado por um transistor, e que transistor é conduzido através de um acoplador óptico.   Quando o segundo switch (descarga) é ligado, a carga potencial banco de capacitores é descarregada para a bateria à espera de receber a carga.   A bateria de receber a carga é então desligado da . o banco de capacitores de pulso-carregador, a fim de repetir o ciclo    O pulso-charger pode ter qualquer fonte adequada de potência de entrada, incluindo:(1) solares painéis para aumentar a tensão para o banco de condensadores;(2) um gerador de energia eólica;(3) um DC-para-DC inversor;(4) um alternador;(5) um gerador de motor AC;(6) uma fonte estática, como uma faísca de alta tensão; e(7) outros dispositivos que podem elevar o potencial do banco de capacitores. Numa outra forma de realização da invenção, pode-se utilizar o pulso-carregador para conduzir um dispositivo tal como um motor ou um elemento de aquecimento com pulsos de energia.BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS 

Page 558: Apêndice 1.docx

 A Fig.1 é um desenho esquemático de um pulso-carregador de estado sólido de acordo com uma forma de realização da invenção. 

Page 559: Apêndice 1.docx

  A figura 2 é um desenho esquemático de um convencionalDC-para-DC conversor que pode ser utilizado para fornecer energia ao carregador de pulso-Fig.1 de acordo com uma forma de realização da invenção.  

Page 560: Apêndice 1.docx

 Fig.3 é um desenho esquemático de uma fonte de alimentação AC convencional que pode ser utilizado para fornecer energia ao carregador de pulso-Fig.1 de acordo com uma forma de realização da invenção.  

Page 561: Apêndice 1.docx

 4A a Fig.4D são desenhos esquemáticos de outras fontes de energia convencionais que podem ser utilizados para fornecer energia ao carregador de pulso-Fig.1 de acordo com uma forma de realização da invenção.  

Page 562: Apêndice 1.docx

 A Fig.5 é um diagrama de blocos do pulso-carregador de estado sólido de acordo com a figura 1 uma forma de realização da invenção. 

 A figura 6 é um diagrama de um motor de corrente contínua que o carregador de pulso-Fig.1 pode conduzir de acordo com uma forma de realização da invenção.

Page 563: Apêndice 1.docx

 A Fig.7 é um diagrama de um elemento de aquecimento que o carregador de pulso-Fig.1 pode conduzir de acordo com uma forma de realização da invenção.  DESCRIÇÃO DETALHADA DA INVENÇÃO

Uma forma de realização da presente invenção é um dispositivo e um método para um impulso de carregador de estado sólido que utiliza uma carga potencial armazenada numa bateria de condensadores. O pulso-carregador de estado sólido compreende uma combinação de elementos e circuitos para capturar e armazenar energia disponível em um banco de capacitores.   A energia armazenada nos condensadores de impulso é então carregada para a bateria a ser carregada.    Numa versão desta forma de realização, existe um primeiro desacoplamento momentâneo entre o carregador e a bateria receber a carga durante a fase de carga do ciclo, e um segundo desacoplamento momentâneo entre o carregador e a fonte de energia de entrada durante a fase de descarga do ciclo. Como ponto de partida, e um método arbitrário ao descrever este dispositivo e método, o fluxo de um sinal eléctrico ou corrente serão rastreadas a partir da entrada de energia principal para o armazenamento final, em que a bateria receber a carga do pulso.  

Page 564: Apêndice 1.docx

 A Fig.1 é um desenho esquemático do pulso-carregador de estado sólido de acordo com uma forma de realização da invenção. Como mostrado na Figura 1, a fonte de energia de entrada principal para o pulso-carregador é uma fonte de alimentação 11 , exemplos dos quais são mostrados na figura 2 , figura 3 , e Figs.4A-4D .    Uma bateria de 12 volts, como uma fonte de energia de baixa tensão 12 , dirige um duplo meios de comutação de controle, como um chip de lógica ou um modulador por largura de pulso (PWM) 13 . Alternativamente, a voltagem da fonte de alimentação 11 pode ser convertida para uma tensão apropriada para alimentar a PWM 13 .    O PWM 13 pode ser um chip de lógica SG3524N, e funciona como um oscilador ou temporizador para conduzir uma saída 2-canal com "on / off "interruptores que são ligados, quando em ou para um primeiro isolador óptico 14 , ou, alternativamente, para um segundo isolador óptico 15 .    Os primeiro e segundo isoladores ópticos14 e 15 podem ser H11D3 isoladores ópticos.    Quando o chip lógico 13 está ligado a um primeiro canal, é desconectado de um segundo canal, resultando, assim, em duas fases de direção de sinal; fase 1, uma fase de carga, e fase 2, a fase de descarga. Quando o chip lógica 13 é comutada para a fase de carga, o sinal flui para o primeiro isolador óptico 14 .   A partir do isolador óptico 14 , o sinal continua o seu fluxo através de um primeiro transistor de potência NPN 16 , que activa um MOSFET N-canal 18a e uma MOSFET N-canal 18b .   A corrente fluindo através do MOSFET 18a e 18b constrói-se uma tensão através de uma bateria de

Page 565: Apêndice 1.docx

condensadores 20 , completando, assim, a fase de carga da actividade de comutação.  A fase de descarga começa quando o chip lógica 13 é comutada para o segundo canal, com a corrente que flui para o segundo isolador óptico 15 e depois através de um segundo transistor de potência NPN 17 , que activa um MOSFET N-canal 19a e um MOSFET N-canal 19b .   Depois o chip de lógica 13fecha o primeiro canal e abre o segundo canal, a taxa potencial no banco de condensadores 20 é flutuação livre entre a fonte de alimentação 11 , a partir do qual o banco de condensadores 20 é agora desligado, e, em seguida, ligado a uma bateria 22 para receber a carga.   É neste ponto no tempo em que o potencial de carga na bateria de condensadores 20 é descarregado através de um pulso de alta energia em que a bateria 22 ou, de um banco (não mostrado) de baterias.   A fase de descarga termina quando a bateria 22 recebe a carga.   O chip lógica 13 depois muda o segundo canal fechado e abre o primeiro canal completando assim o ciclo de carga-descarga.   O ciclo é repetitivo com o chip lógica 13 controlando a direção do sinal em qualquer canal de um para o capacitor banco, ou para canalizar dois para a bateria 22 a partir do banco de capacitores.   A bateria de 22 é dado um período de descanso momentâneo sem uma corrente contínua durante a fase de cobrança. Os valores dos componentes para a forma de realização descrita são como se segue.   As resistências 24 , 26 ,. . . 44b têm as seguintes respectivos valores: 4.7k, 4.7k, 47K, 330, 330, 2K, 47, 47, 0,05 (7W), 0,05 (7W), 2K, 47, 47, 0,05 (7 W), e 0,05 (7W). O potenciômetro 46 é 10K, o capacitor 48 é de 22 mF, e a capacitância total do banco de capacitores 20 é 0.132F. A voltagem da bateria de 22 V é entre 12-24, e a tensão da fonte de alimentação 11 é 24-50 V tal que a tensão de alimentação é de cerca de 12-15 V maior do que a tensão da bateria. Outras formas de realização da pulso-carregador são contempladas.   Por exemplo, os transistores bipolares 16 e 17 podem ser substituídos por transistores de efeito de campo, e os transístores 18a , 18b , 19a , e 19b podem ser substituídos com bipolar ou bipolar isolados a porta ( transistores IGBT).   Além disso, pode-se alterar os valores dos componentes para mudar o tempo de ciclo, o impulso de voltagem de pico, a quantidade de carga que o banco de condensadores 20 proporciona à bateria 22 , etc.    Além disso, o pulso-carregador pode ter uma ou mais do que dois transístores 18a e 18b , e um ou mais do que dois transístores 19a e 19b . Ainda com referência à Fig.1 , é discutida a operação da forma de realização acima discutidas do pulso-carregador.    Para iniciar a primeira fase do ciclo durante o qual o banco de condensador 20 esteja carregado, o circuito lógico 13 desactiva o isolador 15 e ativa o isolador 14 .   Tipicamente, o circuito 13 é configurado para desactivar o isolador 15 , antes ou ao mesmo tempo que activa o isolador 14 , embora o circuito 13 pode ser configurado para desactivar o isolador 15 depois activa o isolador 14 . Em seguida, o isolador activado 14 gera uma corrente de base que activa o transistor 16 , que por sua vez, gera uma corrente que activa o transistor 18a e18b .    A transistores activado 18a e 18b carregar os condensadores no banco 20 para uma tensão de carga igual ou aproximadamente igual à tensão da fonte de alimentação 11 menos o mais baixo de tensão de limiar do transistor 18a e 18b .    Para iniciar a segunda fase do ciclo durante o qual a bateria de condensadores 20 pulso carrega a bateria 22 , o circuito lógico 13 desactiva o isolador 14 e activa o isolador 15 .    Tipicamente, o circuito 13 é configurado para desactivar o isolador 14 , antes ou ao mesmo tempo que activa o isolador 15 , embora o circuito 13 pode ser configurado para desactivar o isolador 14depois activa o isolador 15 . 

Page 566: Apêndice 1.docx

Em seguida, o isolador activado 15 gera uma corrente de base que activa o transistor 17 , que por sua vez, gera uma corrente que activa o transistor 19a e19b .    A transistores activado 19a e 19b descarga dos condensadores no banco 20 para a bateria 22 até que a tensão todo o banco 20 é ou é aproximadamente igual à voltagem através da bateria 22 mais a menor tensão de limiar do transistor 19a e 19b .    Como alternativa, o circuito 13 pode desactivar o isolador 15 de cada vez antes de o banco 20 alcança este nível de descarga .    Porque as resistências dos transístores 19a e 19b , a resistências 44a e 44b , e a bateria 22 são relativamente baixos, os capacitores no banco 20 de descarga bastante rapidamente, proporcionando, assim, um pulso de corrente para carregar a bateria 22 .    Por exemplo, onde o pulso-carregador inclui componentes que têm os valores listados acima, o banco 20fornece um impulso de corrente ter uma duração de cerca de 100 ms e um pico de cerca de 250 A. 

 A figura 2 é um desenho esquemático de um convencionalDC-para-DC conversor 30 que pode ser usado como a fonte de alimentação 11 da Figura 1 de acordo com uma forma de realização da invenção.    ADC-para-DCconversor converte a baixa tensão DC para uma maior tensão DC ou vice-versa.  Portanto, tal conversor pode converter uma baixa tensão em uma tensão maior que o pulso-carregador de Fig.1 pode usar para carregar o banco de capacitores 20 ( Fig. 1 ).    Mais especificamente, o conversor 30 recebe energia proveniente de uma fonte 31 , tal como uma bateria de 12 volts.    Um sensor isolador óptico 33 controla um transistor de potência NPN que fornece uma corrente a uma bobina primária 36 de um transformador de potência 32 .  Uma lógica chip ou impulso modulador de largura (PWM) 34 alterna dentro e fora de um MOSFET IRF260 primeiro-channel N 35a e um segundo MOFSET IRF260 N-channel 35b tal que quando o MOSFET 35a está no MOSFET 35b está fora e vice-versa.   Consequentemente , o MOSFET de comutação 35a e35b conduzir respectivas secções do enrolamento primário 36 para gerar uma voltagem de saída através de uma bobina secundária 38 .   Um rectificador de onda completa ponte 39 rectifica a tensão através do enrolamento secundário 38 , e esta tensão rectificada é fornecido para o pulso-de carregador Fig.1 .  Além disso, o

Page 567: Apêndice 1.docx

enrolamento secundário 38 pode ser escolhido para fornecer uma tensão mais baixa para a PWM 13 da Figura 1 , tais que oDC-para-DCconversor 30 pode ser utilizado tanto como a fonte de alimentação 11 e o fornecimento de baixa voltagem 12 da Fig.1 . 

 Fig.3 é um desenho esquemático de uma fonte de alimentação de CA 40 que pode ser usado tanto como a fonte de alimentação 11 e a fonte de alimentação 12 da Figura 1 de acordo com uma forma de realização da invenção.   A entrada de alimentação 42 para o abastecimento 40 é 120V AC.   A primeira transformador 44 e retificador de onda completa 46 compor o fornecimento de 11 , e um segundo transformador de 48 , retificador de onda completa50 , e regulador de tensão 52 compõem a oferta 12 . 4A a Fig.4D são desenhos esquemáticos de várias fontes de entrada de energia primária convencionais que podem ser utilizados como o fornecimento 11 e / ou o fornecimento 12 de Figura 1 de acordo com uma forma de realização da invenção. 4A é um desenho esquemático acoplado em série de baterias.Fig.4B é um desenho esquemático de células solares em série acoplados. Fig.4C é um desenho esquemático de um gerador de corrente alternada, eFig.4D é um desenho esquemático de um gerador de corrente contínua.       

Page 568: Apêndice 1.docx

 A Fig.5 é um diagrama de blocos do pulso-carregador de estado sólido da Fig.1 de acordo com uma forma de realização da invenção.    Bloco Um é a fonte de alimentação 11 , que pode ser qualquer fonte de energia adequada, tais como aquelas mostradas na Fig.2 , Fig.3 , Figs.4A-4D .    Bloco B é a fonte de alimentação 12 , que pode ser qualquer fonte de energia adequada, tais como uma alimentação de 12 V DC ou o fornecimento mostrado na Fig.3 .    BlocoC é a PWM 13 e a sua periférica componentes.   Bloco D é a chave de carga, que inclui o primeiro chip óptico isolador 14 , a primeira potência transistor NPN 16 , o primeiro conjunto de dois MOSFETs canal N 18a e 18b , e suas resistências periféricas.   Bloco E é o banco de capacitores 20 .    Bloco F é o interruptor de descarga, que inclui o segundo chip óptico isolador 15 , a segunda potência transistor NPN 17 , o segundo conjunto de dois MOSFETs canal N 19-A e 19-B , e suas resistências periféricas.    Bloco G é a bateria ou a pilha banco 22 que está sendo carregada pulso. Uma característica única que distingue uma forma de realização do pulso-carregador descrito acima, a partir dos carregadores convencionais é o método de carregamento da bateria com pulsos de corrente em vez de com uma corrente contínua. Consequentemente, a bateria é dado um período de redefinição entre os pulsos. A figura 6 é um diagrama de um motor de corrente contínua 60 que o carregador de pulso- Fig.1 pode conduzir de acordo com uma forma de realização da invenção.   Especificamente, pode-se ligar o motor 60 em lugar da bateria 22 ( Fig.1 ), tais que o pulso-carregador acciona o motor com pulsos de corrente.   Embora não é preciso modificar o pulso-carregador para accionar o motor 60 , pode-se modificar para torná-la mais eficiente para accionar o motor.   Por exemplo, pode-se modificar os valores das resistências periféricas para o PWM 13 ( Fig.1 ) para variar a largura e o pico dos impulsos de accionamento do banco de condensadores 20 ( Fig.1 ). A Fig.7 é um diagrama de um elemento de aquecimento 70 , tal como um secador de elemento ou de aquecimento de água, que o carregador de pulso-Fig.1 pode conduzir de acordo com uma forma de realização da invenção.   Especificamente, pode-se ligar o elemento de aquecimento 70 em lugar da bateria 22 ( Fig.1 ), de modo que o carregador de pulso-acciona o elemento com pulsos de corrente.    Embora não é preciso modificar o pulso-carregador para accionar o elemento 70 , pode-se modificar para torná-la mais eficiente para o elemento de condução.   Por exemplo, pode-se modificar os valores das resistências periféricas ao PWM 13 ( Fig.1 ) para variar a largura do pico e dos impulsos de accionamento do banco de condensadores 20 ( Fig.1 ). 

Page 569: Apêndice 1.docx

Em formas de realização descritas acima, os elementos e componentes electrónicos específicos são utilizados.   No entanto, sabe-se que uma variedade de transistores disponíveis, resistores, capacitores, transformadores, componentes de temporização, isoladores ópticos, moduladores de largura de impulso, MOSFETs, e outros componentes electrónicos podem ser utilizado em uma variedade de combinações para alcançar um resultado equivalente.  Finalmente, embora a invenção tenha sido descrita com referência em particular de meios, materiais e formas de realização, é para ser entendido que a invenção não está limitada aos pormenores descritos e estende-se a todos os equivalentes dentro do âmbito das reivindicações. 

Notas:As seguintes informações não faz parte da patente de João.   É informação destina-se a ser útil, mas como ele não está vindo de John ele deve ser considerado como opinião e não fato.   Nos diagramas acima, o circuito SG3524N integrado é provável que seja desconhecido para muitos leitores, e uma análise da folha de especificações não torna óbvio que as conexões de pinos são utilizados em circuitos de João.   As seguintes conexões de pinos são consideradas correctas, mas não pode ser garantida. 

  

Além dessas conexões de pinos SG3524N, sugere-se que os pinos 1, 4 e 5 ser ligada à terra em vez de apenas 8 pinos, e que um capacitor de 100nF ser

Page 570: Apêndice 1.docx

conectado a partir de pino 9 para o solo.   Pins 3 e 10 são deixados desligados.   O pinouts para o chip são: