ES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.1 5 Caixas Dgua em Concreto Armado 5.1Introduo Namaioriadosedifcioseresidnciasasformasusuaisdasparedesdascaixasdgua so retangulares. Nos reservatrios elevados isolados so utilizadas as cilndricas. Emrelaoaonveldosolo,osreservatriospodemserenterrados,semi-enterradose elevados. Assim, temos os seguintes exemplos de caixa dgua: 5.1.1Reservatrios elevados apoiados nos pilares 5.1.2Reservatrios enterrados apoiados diretamente no solo Obs:Seapressoverticaldevidoaopesodoreservatrioformaiordoqueataxa admissveldosolo,devemosapoiarasparedesdacaixadguaemestacasounos pilares da prpria estrutura do edifcio, caso seja possvel. ES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.2 5.2Cargas a serem consideradas 5.2.1Carga sobre a tampa Peso prprio do concreto da laje conc vh g =1(kN/m2) Peso adotado da impermeabilizao0 , 12 = g (kN/m2) Peso da terra, se existir solot g =3(kN/m2) Sobrecarga sobre a tampaq CARGA TOTAL + =ig q p (kN/m2) Obs: vh ,tem metros. 5.2.2Carga sobre a laje de fundo Peso prprio da laje conch g =1(kN/m2) Peso da impermeabilizao0 , 12 = g (kN/m2) Sobrecarga devido presso dgua gua aa q = CARGA TOTAL a iq g p + = 1(kN/m2) Notas: Seacaixadguaforelevada,consideraremossomenteoefeitodacargavertical mxima: a mxq g g p + + =2 1(kN/m2) ES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.3 Se a caixa dgua for enterrada ou semi-enterrada, apoiada em estaca ou pilares, consideraremos dois casos de cargas: 1 Caso: carga vertical mxima a mxq g g g p + + + =3 2 1 2 Caso: carga vertical mnima, quando o nvel do lenol fretico do solo estiver acima do nvel da laje de fundo, de modo a produzir presses negativas. S g g g pmn + + = ) (3 2 1 Seacaixadguaforenterradaousemi-enterrada,apoiadadiretamentenosolo, tambm devemos considerar dois casos de cargas: 1 Caso: carga vertical mxima, com a caixa totalmente cheia e sobrecarga mxima sobre atampa.Determinaremosassimapressoverticalmximasobreosolodafundao, dada por: = 2ou2h/b>2(seabordasuperiorda paredeforlivre).Nestecaso,calcula-seasparedescomoprticodelarguraunitriae sujeitoaumapressounitria.Umavezobtidososesforosparaacargaunitria multiplica-se pela presso p1, p2,..., pn correspondente s faixas de clculo. Quadro ABCD de largura unitria = 1,00 m Mdia (entre parede) 0,8 maior k km m 5 , 00 kmMdia (parede e laje do fundo) 0,8 maior ES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.13 Devemosconsiderarcomomnimonovoocorrespondenteaoengasteperfeito,por exemplo, na barra BD biengastada, se M2 < M2 devemos adotar M2. Pressot/m vo 1 vo 2 apoio vo 1 vo 21 M1 M2 X N1 N22 2 M1 2M2 2X 2N1 2N2n nM nM2 nX NN1 nN2Momento Fletor(tf.m) Ftrao(tf) NadireoverticaladotaremosumaarmaduradedistribuioAs,dist.mnimade1/5da correspondente armadura principal As, princ. As, distribuio 1/5 As,principal Momento fletor na direo vertical junto a laje de fundo comprimento da zona de perturbao: xl83= b) Caixa dgua armada verticalmente ES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.14 Pe: a/b > 2 e a/h > 2 ( ou a/2h>2 no caso da borda superior da parede for livre) Devemos calcular a caixa como um prtico ABCD de largura unitria conforme o esquema abaixo: Determinamosassimosesforosprincipaisnadireovertical.Aferragem correspondente na direo horizontal; adotaremos a armadura mnima de distribuio. As, distribuio 1/5 As,principal Momento fletor na direo horizontal junto parede de tampa: (PAR 1=2) Comprimento da zona de perturbao:h83= 5.4.2.3Caixa dgua enterrada armada em uma direo principal a)Caixa dgua armada horizontalmente ES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.15 Clculo anlogo ao da caixa elevada, porm devemos calcular o quadro ABCD de largura unitria com dois casos de cargas: 1caso) caixa dgua cheia + empuxo nulo da terra 2caso) caixa dgua cheia + empuxo mximo da terra b)Caixa dgua armada verticalmente Analogamentecalcula-secomoquadrodelarguraunitria,devendotambmconsiderar dois casos de cargas: 1caso) caixa dgua cheia + empuxo nulo da terra 2caso) caixa dgua vazia + empuxo mximo da terra 5.5Flexo Composta Emestruturascomocaixadguas,murosdearrimoeescadasaparecemesforosde trao nas paredes de magnitudes considerveis, o que implica em um dimensionamento que leve em conta uma flexo composta normal com grande excentricidade. ES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.16 Nela, tem-se sempre a armadura tracionada As; a armadura comprimida A's empregada paraseconseguirmaiordutilidadedaseo.Normalmente,dispensa-seA'squandose pode ter seo subarmada s com As. Atravs de um artifcio, o dimensionamento flexo composta com grande excentricidade (tantonaflexo-compresso,quantonaflexo-trao)podeserfeitoatravsdaanlisede uma flexo simples. a) flexo-compresso Figura 1 - Flexo-compresso - Grande excentricidade Conformeafig.1,aresultantedetraoparaequilibraromomentoMsdiguala (Rsd + Nd).Dessaforma,obtm-seaarmadurafinal,subtraindo-seovalor(Nd / fyd)da armadura que equilibra Msd flexo simples. Procedimento para clculo: Sejam:b;h;d';fck;CA50A; Nd (compresso);Md

Tem-se: Msd = Md + Nd (d - h/2) Com a hiptese de que se tem soluo em seo subarmada com A's = 0, tem-se: simples armadura d 628 0 x x Paraf bd 425 0M1 1 d 25 1 x M x 4 0 d bxf 68 034cd2sdsd cd = x34 armadura dupla; adotando-se, por exemplo, 34x x = , vem: d sd dcd dM M Mx 4 0 d f x b 68 0 M = = ) , ( , dd dyd s sdd dd sdNd dMx 4 0 dMf A Rd dMx 4 0 dMN R += = += +' , ' , ) ' ( ''''' ,d dMAfxd xsddsyd sd yd s0035 0 == > = O dimensionamento pode ser feito, tambm, atravs das equaes de equilbrio: + + =+ = +) ' / ( ' ) ' / ( ) , / ('d 2 h R d 2 h R x 4 0 2 h R MR R R Nsd sd cd dsd cd sd d O sistema resolvido adotando-se, por exemplo, 34x x = . b) Flexo-trao Valem as expresses utilizadas na flexo-compresso, utilizando-se (-Nd) no lugar de Nd . h/2 0,8xRcdRsMd h d As dNdRsdAs d Msd = Md - Nd (d - h/2) ES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.18 Figura 2 - Flexo-trao. Grande excentricidade Procedimento para Clculo: Sejam:b;h;d';fck;CA50A; Nd (trao);Md Tem-se: Msd = Md - Nd (d - h/2) Para x < x34: yd s dsdsdsdd sdf A Nx 4 0 dMRx 4 0 dMN R = += = , , 5.6Vigas Paredes 5.6.1Generalidades a) Vo tericol l =distnciaentreoseixosdosapoios( 115 , lo),sendoloovolivre(distncia entre as faces internas dos apoios), fig. 1.1. Figura 1.1 b) Definio Vigas-parede so vigas retas cuja relaol / h inferior a 2 (em vigas sobre dois apoios), ou a 2,5 (em vigas contnuas), onde h a altura da seo. Rsd - Nd + Nd Msd NdMsd+Rsd Rcd Rsd - NdRsdRcdNd-Nd lohlES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.19 c) Altura efetiva he Aalturaefetivahedefinidacomoomenorvalor,entreovotericol eaalturada seo h: hhe l 5.6.2Esforos Solicitantes Normalmente,osesforossolicitantespodemserestimadoscomosefossemvigas usuais. Apenas as reaes dos apoios extremos devem ser majorados de cerca de 10%. 5.6.3Armadura Principal de Trao 5.6.3.1. Determinao da armadura A resultante de trao na armadura determinada por R AfMzsd s ydd= = sendo z, o brao de alavanca efetivo valendo: z he= + 0 2 2 , ( ) lpara vigas-parede sobre dois apoios; z he= + 0 2 15 , ( , ) lpara vigas-parede contnuas (nos apoios internos,lpodeser tomado como a mdia dos vos adjacentes). 5.6.3.2. Arranjo da armadura principal longitudinal c)Vigas-parede sobre dois apoios, fig. 3.2.1. Figura 3.2.1 Esta armadura deve ser distribuida na faixa de altura ( a hs e= 0 25 0 05 , , l ), medida a partir dafaceinferiordaviga,emantidaconstanteemtodoovo.Aancoragemjuntoface interna dos apoios deve garantir a resultante de trao igual a 0,8 Rsd . Asa hs e= 0 25 0 05 , , lES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.20 d)Vigas-parede contnuas Aarmaduradevodeveserdistribuidadamesmaformaquenocasoa).Quanto armadura sobre os apoios contnuos, a metade da mesma deve ser prolongada por toda extenso dos vo adjacentes na faixa de altura igual a (0,25 he 0,05l ), contada a partir da borda superior; o restante da armadura pode ser interrompido s distncias 0,4he das respectivas faces do apoio, obedecendo a distribuio em trs faixas, conforme mostrado na fig. 3.2.2: ( ) | |s eA 25 0 1 h 5 0 , / , lna faixa superior de altura 0,2 he; restante da armadura total na faixa intermediria de altura 0,6 he; nada (0) na faixa inferior de altura 0,2 he. Figura 3.2.2 5.6.4Verificaes de Concreto Deve-se verificar: Vb hfdw ecd, max, 0 10 . 5.6.5Armaduras de alma e)Caso de carga aplicada na parte superior da viga-parede, fig. 5.1. Figura 5.1 Asv1 Ash10,25he-0,05 lbwshsv 0,2he 0,6he 0,2he 0,4he0,4he0,4he 0,4heES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.21 Deve-sedisporarmadurasemmalhaortogonal(barrashorizontaiseverticais)nasfaces davigacomtaxamnimade0,1%(aosdealtaaderncia)emcadaface,eemcada direo. Se Ash1 for a rea de uma barra horizontal da malha, deve-se ter: Ash1 = 0,001 bw sv ; do mesmo modo, Asv1 = 0,001 bw sh , para uma barra vertical da malha. Emvigascontnuas,aarmaduradeflexosobreosapoiospodeserconsideradacomo pertencente s armaduras horizontais da malha. Nas vizinhanas dos apoios, recomenda-se introduzir armadura complementar, de mesmo dimetro que a armadura de alma, conforme indicado na fig. 5.2. Figura 5.2 f)Caso de carga aplicada na parte inferior da viga parede Neste caso, alm da malha prevista no tem a), convm incorporar estribos suplementares quegarantamasuspensodatotalidadedascargas,doseupontodeaplicaoparaa regio superior da viga. Esses estribos devem abraar as armaduras principais de trao e devem atingir pelo menos a altura he, fig. 5.3. Figura 5.3 Asv1 Asv1 Ash1Ash1a1 as a2b1 b2hea1 b1 = 0,2 he a2 = 0,3 he b2 = 0,5 he ES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.22 g)Caso de cargas indiretas Estecasoquesereferesvigas-paredecarregadasaolongodetodaasuaaltura,por exemplo,atravsdeumsepto,necessitadearmaduradesuspensonosmoldesvistos notemanterior.Seacargaforparticularmenteimportante,pode-sesuspenderparteda carga (28,024,08,06,7 mpxxx=l2 mpyxy=l2 = mpxxxl2 wpEhmaxx=l432 = 0 2 , Beton-Kalender (1976) l ly x/ x y xy21,0026,532,411,931,2 1,0525,733,311,329,2 1,1024,433,910,927,4 1,1523,334,510,526,0 1,2022,334,910,224,8 1,2521,435,29,923,8 1,3020,735,49,722,9 1,3520,137,89,422,1 1,4019,739,99,321,5 1,4519,241,19,120,9 1,5018,842,59,020,4 1,5518,342,58,920,0 1,6017,842,58,819,6 1,6517,542,58,719,3 1,7017,242,58,619,0 1,7517,042,58,518,7 1,8016,842,58,418,5 1,8516,542,58,318,3 1,9016,442,58,318,1 1,9516,342,58,318,0 2,0016,242,58,317,8 >214,242,58,016,7 mxmy lylxmymxmy lylxmxES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.29 Lajes do Fundo LF1 e LF2: Laje com as 4 bordas engastadas (carga uniforme) Paraoclculodasparedes,seroutilizadasastabelasdeMontoya/Meseguer/Morn para carregamento triangular1, conforme mostrado a seguir: ly/ lx xyxy2 0,51026366224 0,61123365721 0,71220355117 0,81316334514 0,91314313911 1,0121129349 x p 001 0 mxl2y = , y p 001 0 myl2y = ,x p 001 0 x ml2y = , 'y p 001 0 y ml2y = , ') /( ,34yh E 2 p 001 0 wl =

1 Outras fontes de consulta podero ser utilizadas como, por exemplo, as tabelas de R.Bares mpxxx=l2 mpyxy=l2 = mpxxxl2 = mpyxyl2 wpEhmaxx=l432 = 0 2 , Beton-Kalender (1976) l ly x/ x y x y21,0047,347,319,419,468,5 1,0543,147,318,218,862,4 1,1040,047,817,118,457,6 1,1537,348,316,318,153,4 1,2035,249,315,517,950,3 1,2533,450,514,917,747,6 1,3031,851,714,517,645,3 1,3530,753,314,017,543,4 1,4029,654,813,717,542,0 1,4528,656,413,417,540,5 1,5027,857,313,217,539,5 1,5527,257,613,017,538,4 1,6026,657,812,817,537,6 1,6526,157,912,717,536,9 1,7025,557,812,517,536,3 1,7525,157,712,417,535,8 1,8024,857,612,317,535,4 1,8524,557,512,217,535,1 1,9024,257,412,117,534,7 1,9524,057,212,017,534,5 2,0024,057,112,017,534,3 >224,057,012,017,532,0 mxmy lylxmymymx mx ES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.30 Do apresentado acima, tem-se: LT1LT2LF1LF2PAR1/2/3 PAR4A/5APAR4B/5Blx (cm)3,653,193,653,192,032,032,03 ly (cm)5,303,655,303,653,573,195,30 ly/ lx1,451,151,451,150,570,640,38 mx3381741106646829078 my223118561499191168203 mx038723611478280421281 m (KNxcm) my592018081331464277483 Prossegueagoracomaanlisedosmomentosnegativos.Comoapresentadonos captulos anteriores, o momento negativo de dimensionamento ser o maior entre a mdia ou 0,8 do menor (em valor absoluto, ou 0,8 do maior em mdulo). Ou seja: '' ,'mm 8 0mmenor Do exposto, tem-se: ma (KNcm)mb (KNcm)0,8 m> (KNcm) mmdio (KNcm)m (KNcm) LT1LT2 592387 474490490 LF1LF2 18081478 144616431643 PAR1/PAR2PAR4B/PAR5B 280281 224281281 PAR1/PAR2LF1 4641808 144611361446 PAR2/PAR3PAR4A/PAR5A 280277 224279279 PAR2/PAR3LF2 4641478 11829711182 PAR4A/PAR5ALF2 4211331 10658761065 PAR4B/PAR5BLF1 4832361 188914221889 5.9.3Combinaes e Dimensionamento LT1 (b=100 cm, h=10 cm, m=338 KNcm/m, n=1,86 KN/m) Msd= 1,4 x338 -1,4 x1,86 x(7-210) = 468 KNcm ES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.31 X = 1,25 x7 x||||.|

\| 4 12x 7 x 100 x 425 04681 12,,=0,72 cm As=|.|

\|+72 0 x 4 0 746886 1 x 4 1 x48 431, ,, ,,= 1,66 cm2/m Armadura mnima: h = 10 cm: Asmin = 0,15%bh = 1,50 cm2/m h = 12 cm: Asmin = 0,15%bh = 1,80 cm2/m h = 15 cm: Asmin = 0,15%bh = 2,25 cm2/m Local L (cm) m (KN cm) R (KN) (trao)LRn =(KN/m)Msd (KN cm) x (cm) As (cm2) Bitola 530 mx 3389,861,864680,721,666.3c/19 365 my 2235,321,463080,471,09(6.3c/20)LT1 (h=10cm) 365 LT2 -4905,321,466821,072,43 365 mx 1745,321,462400,360,85(6.3c/20)319 my 1184,051,271620,240,58(6.3c/20)LT2 (h=10cm) 365 LT1 -4905,321,466821,072,436.3c/13 530 mx 110671,2813,4514641,313,378c/14 365 my 56143,2111,847110,621,77(6.3c/14)365 LF2 -1643 43,2111,8422262,054,96 PAR1/ 365 PAR2 -1446 43,2111,8419501,784,35 PAR4B/ LF1 (h=15cm) 530 PAR5B -1889 71,2813,4525602,395,76 365 mx 64643,2111,848300,732,01(6.3c/14)319 my 49935,4211,106290,551,58(6.3c/14)365 LF1 -1643 43,2111,8422262,054,968c/10 PAR2/ 365 PAR3 -1182 43,2111,8415801,423,56 PAR4A/ LF2 (h=15cm) 319 PAR5A -1065 35,4211,1014211,273,20 203 mx 8211,575,70910,100,42(6.3c/17) my 0,310,69(6.3c/17) LF1 -1446 21,6719332,494,548c/11 PAR4B/ PAR1/ PAR2 (h=12cm) 530 PAR5B -28111,572,183840,451,07 203 mx 8211,575,70910,100,42(6.3c/17) my 0,310,69(6.3c/17) LF2 -1182 21,3215651,963,748c/13 PAR4A/ PAR3/ PAR2 (h=12cm) 203 PAR5A -27911,575,703670,431,14 ES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.32 203 mx 9011,575,701020,120,45(6.3c/17) my 0,270,61(6.3c/17) LF2 -1065 18,9114121,753,358c/15 PAR2/ PAR4A/ PAR5A (h=12cm) 203 PAR3 -27911,575,703670,431,14(6.3c/17)203 mx 7811,575,70850,100,40(6.3c/17) my 0,330,74(6.3c/17) LF1 -1889 28,4225253,406,0310c/13 PAR1/ PAR4B/ PAR5B (h=12cm) 203 PAR2 -28111,575,703690,431,15(6.3c/17) 5.9.4Clculo como Viga Parede Distribuio das cargas: Determinao das reaes nos pilares LF1 (KN/m) LF2 (KN/m) LT1 (KN/m)LT2 (KN/m)px=4l p x 21,6718,913,653,19 py = |.|

\|yxxll- 2 xp28,4221,324,793,59 PAR1 (12x215) Peso Prprio:6,45 KN/mLT1:3,65 KN/mLF1:21,67 KN/mTotal:31,77 KN/m Reaes nos Pilares: R9 = 56,71 KN R10 = 56,71 KN PAR2 (12x215) Peso Prprio:6,45 KN/mLT1:3,65 KN/mLF1:21,67 KN/mLT2:3,59 KN/mLF2:21,32 KN/mTotal:56,68 KN/m Reaes nos Pilares: R14= 101,17 KN R15 = 101,17 KN ES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.33 PAR3 (12x215) Peso Prprio:6,45 KN/mLT1:3,59 KN/mLF1:21,32 KN/mTotal:31,36 KN/m Reaes nos Pilares: R19 = 55,98 KN R20 = 55,98 KN PAR4 e PAR5 (12x215) AAAABBBBPeso Prprio:6,45 KN/m6,45 KN/mLT1:4,79 KN/m LF1:28,42 KN/m LT2:3,19 KN/mLF2:18,91 KN/mTotal:39,66 KN/m28,55 KN/m Reaes nos Pilares: R19 / R20 = 13,90 KN R14 / R15 = 201,1 KN R9 / R10 = 86,10 KN As reaes dos apoios extremos devem ser majorados de cerca de 10%: R19 / R20 = 15,30 KN R9 / R10 = 94,71 KN Fy = 0 R14 / R15 = 191 KN 5.9.4.1 - Viga Parede PAR1 m 57 1 z he 2 l x 2 0 zm 15 2 helhheParede Viga de Caso 2 7 1hl3,57m lm 15 2 h, ) ( ,,,,= + == < = == = =8plx 4 , 1 Md271 KNm = =2plx 4 , 1 Vd 79 KN ES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.34 = =zMdRsd 45 KN Rsd=As x fyd As = 1,04 cm2 Ancoragem junto aos apoios: =apoiosR 0,8 x Rsd = 36 KN adisp = h-c = 12-2,5 = 9,5 cm tenso de aderncia: 2 3 / 2cd bucm / KN 247 , 0 MPa 47 , 2 xf 42 , 0 = = = =apoiosRadisp x(permetro) x bu (permetro) = 15,3 cm (2x2125 = 15,7 cm e 5 cm2) as = 0,25 he 0,05 l = 35 cm Verificao ao Cisalhamento: 0,10 fcd = 0,14 KN/cm2 >=bxheVd0,03 KN/cm2 Carga a suspender: 28,12 KN As susp. ==yd fNd 0,65cm2/m; atendida pela armadura proveniente do clculo como placa. 5.9.4.2 Viga Parede PAR2 m 57 1 z he 2 l x 2 0 zm 15 2 helhheParede Viga de Caso 2 7 1hl3,57m lm 15 2 h, ) ( ,,,,= + == < = == = =8plx 4 , 1 Md2126 KNm = =2plx 4 , 1 Vd 142 KN = =zMdRsd 81 KN ES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.35 Rsd=As x fyd As = 1,85cm2 Ancoragem junto aos apoios: =apoiosR 0,8 x Rsd = 65 KN adisp = h-c = 12-2,5 = 9,5 cm tenso de aderncia: 2 3 / 2cd bucm / KN 247 , 0 MPa 47 , 2 xf 42 , 0 = = = =apoiosRadisp x(permetro) x bu (permetro) = 27 cm (2x316 = 30 cm e 12 cm2) as = 0,25 he 0,05 l = 35 cm Verificao ao Cisalhamento: 0,10 fcd = 0,14 KN/cm2 >=bxheVd0,06 KN/cm2 Carga a suspender: 49,44 KN As susp. ==yd fNd 1,14 cm2/m; atendida pela armadura proveniente do clculo como placa. 5.9.4.3 Viga Parede PAR3 m 57 1 z he 2 l x 2 0 zm 15 2 helhheParede Viga de Caso 2 7 1hl3,57m lm 15 2 h, ) ( ,,,,= + == < = == = =8plx 4 , 1 Md2 69,94 KNm = =2plx 4 , 1 Vd 78,37 KN = =zMdRsd 44,55 KN Rsd=As x fyd As = 1,02 cm2 ES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.36 Ancoragem junto aos apoios: =apoiosR 0,8 x Rsd = 35,64 KN adisp = h-c = 12-2,5 = 9,5 cm tenso de aderncia: 2 3 / 2cd bucm / KN 247 , 0 MPa 47 , 2 xf 42 , 0 = = = =apoiosRadisp x(permetro) x bu (permetro) = 15,2 cm (2x2125 = 15,7 cm e 5 cm2) as = 0,25 he 0,05 l = 35 cm Verificao ao Cisalhamento: 0,10 fcd = 0,14 KN/cm2 >=bxheVd0,03 KN/cm2 Carga a suspender: 27,8 KN As susp. ==yd fNd0,64 cm2/m; atendida pela armadura proveniente do clculo como placa. 5.9.4.4 Viga Parede PAR4 e PAR5 Paredes contnuas, logo: m 71 1 z he 5 1 l x 2 0 zm 15 2 helhheParede Viga de Caso 5 2 46 2hlm 30 5 lm 15 2 h, ) , ( ,,, ,,,= + == < = == Md+ = 131 KNm Md = 141 KNm Vd max= 124,10 KN = =++zMdRsd77 KN = =zMdRsd83 KN Rsd+ = As x fyd As+ = 1,77 cm2 ES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.37 Rsd = As x fyd As = 1,91 cm2 (2125) Ancoragem junto aos apoios (As+): =apoiosR 0,8 x Rsd = 62 KN adisp = h-c = 12-2,5 = 9,5 cm tenso de aderncia: 2 3 / 2cd bucm / KN 247 , 0 MPa 47 , 2 xf 42 , 0 = = = =apoiosRadisp x(permetro) x bu (permetro) = 26 cm (2x316 = 30 cm e 12 cm2) as = 0,25 he 0,05 l = 30 cm Verificao ao Cisalhamento: 0,10 fcd = 0,14 KN/cm2 >=bxheVd0,05 KN/cm2 Carga mxima a suspender: 34,9 KN As susp. ==yd fNd 0,80 cm2/m; atendida pela armadura proveniente do clculo como placa. Armadura Complementar: ==face) (pors b 001 , 0face) (pors b 001 , 0h wv wAsvAsh = =sAshsAsv1,2 cm2/m Figura 5.2 5.9.4.4 Limites para as Reaes de Apoio Asregiesdoapoiopossuemnervurasdeenrijecimento(msulas)oqueimplicanano necessidade de verificar os valores das reaes. Asv1 Ash1a1 = 45 as a2 = 65b1 = 45b2 = 110a1 b1 = 0,2 he = 0,43 m (adotado 45 cm) a2 = 0,3 he = 0,65 m b2 = 0,5 he = 1,08 m (adotado 110 cm) ES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.38 5.9.5Detalhamento ES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.39 ES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.40 ES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.41 ES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.42 ES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.43 ES-013 Exemplo de um projeto completo de edifcio de concreto armadodata:out/2001fl.44