DESENVOLVIMENTO DE MODELO DE SIMULAÇÃO DE … · instituto de pesquisas energÉticas e nucleares...
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INSTITUTO DE PESQUISAS ENERGÉTICAS E NUCLEARES SECRETARIA DA INDÚSTRIA, COMÉRCIO, CIÊNCIA E TECNOLOGIA AUTARQUIA ASSOCIADA À UNIVERSIDADE DE SÃO PAULO DESENVOLVIMENTO DE MODELO DE SIMULAÇÃO DE TRANSIENTES TÉRMICOS NO CIRCULADOR OE HÉLIO 00 CEN. HENRIQUE MARTINI PAULA Dissertação apresentada ao Instituto de Pesquisas Energéticas e Nucleares como parte dos requisitos para obtenção do grau de "Mestre - Área de reatores Nucleares de Potência e Tecnologia do Combustível Nuclear". Orientador: Ahmet Aydin Konuk São Paulo 1979
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INSTITUTO DE PESQUISAS ENERGÉTICAS E NUCLEARES SECRETARIA DA INDÚSTRIA, COMÉRCIO, CIÊNCIA E TECNOLOGIA
AUTARQUIA ASSOCIADA À UNIVERSIDADE DE SÃO PAULO
DESENVOLVIMENTO DE MODELO DE SIMULAÇÃO DE TRANSIENTES TÉRMICOS NO CIRCULADOR OE HÉLIO 00 CEN.
HENRIQUE MARTINI PAULA
Dissertação apresentada ao Instituto de Pesquisas Energéticas e Nucleares como parte dos requisitos para obtenção do grau de "Mestre - Área de reatores Nucleares de Potência e Tecnologia do Combustível Nuclear".
Orientador: Ahmet Aydin Konuk
São Paulo 1979
I N S T I T U T O D E P E S Q U I S A S E N E R G É T I C A S E N U C L E A R E S
SECRETARIA DA INDÚSTRIA, COMÉRCIO, CIÊNCIA E TECNOLOGIA
AUTARQUIA ASSOCIADA À UNIVERSIDADE DE SÃO PAULO
DESENVOLVIMENTO DE MODELO DE SIMULAÇÃO DE TRANSIENTES TÉRMICOS
NO CIRCULADOR DE HÉLIO DO CEN.
Henrique Martini Paula
Dissertação apresentada ao Instituto de Pesquisas Energéticas e Nucleares como parte dos requisitos para obtenção do grau de "Mestre — Área Reatores Nucleares de Potência e Tecnologia do Combustível Nuclear".
Orientador: Ahmet Aydin Konuk
S Ã O P A U L O
1979
I N S T I T U I O ü t i P E S Q U t - A S Ei M F: R C É 7 iC * S E N U C L E A R E S I P cr M
^ 5 . 2 k À.
L: C; "2.
A Cetta e. a meuá Pa¿¿
A G R A D E C I M E N T O S
Ao Vouton. Ennanl Auguòto Lopeó dz Amonln M.V. ,SupznÁ.ntzndzntz do Inòtl
tato dz Pz&qui&ai Enzngzticaò z Hu.cZzah.Zi>, pon tonnan. poòilvzl a Kzali
zação dzòtz trabalho.
• • •
Ao Eng° Pzdno Bznto dz Camango, VlAzton. Exzcwtlvo do Jnòtltuto dz PZÒ_
quÂAaò EneAgzticaA z Uu.cJLzan.ZA, pzlo apoio z utZmulo n.zczbldo&.
• • •
Ao Vno&Q Vouton. Ahmzt Aydln Konuk, Onlzntadon. dzòtz tnabalho, quz pn.o-
pôi o tzma z facultou oò mzloò pana &ua nzallzação acompanhando com
àugzitüzò, cnZticaò z conòtantzò Inczntlvoi.
• • •
Ao VKO^Q Vouton. Jo-ie Antonio Vlaz Vlzguzz, gznzntz do Czntno dz Engznka
Ala Uuclzan., pzla atznção ãò mlnhai AolíciXaçõzb duhantz a execução
dz&tz trabalho.
• • •
Ao Vouton. Clauzn. T. dz Tn.zltaA>, gznzntz do Czntno dz Mztalungia Huclzan
pzJLa gzntllzza com quz atzndzu aoò òznulçoi pon mim òolicÂtadoò junto
ao C . M . N .
• • •
Ao-6 õpznadonzi» z AnalXòtaò do Czntno dz Pnoczòòamznto dz Vadoò,pzla co_
Zabonacão na execução dos pnognamat,.
• • •
Aaá 0pzn.adon.z6 do Clnculadon dz HoJLlo, pzlo apoio pnz&tado dunantz a
aqul&lção dz dadoò zxpznMnzntaiò.
• • •
Ao z&taglãnlo Gil Montini Paula, pzlo. zxzcução doi Gnã&icoé z :FÂgjuAOA
apnzòzntadoò.
• • • »
K Snta. Cilia Mania dz JZÒUÒ Mzdzlnoò, pzloò tnabalhoò dz datllogna&la,
apoio z conòtantz Inczntlvo dunantz a nzotização dzòtz tnabalho.
• • •
à Pno^zòòona E&mznalda Montini Paula, pzla nzviòão gnamatlcal,
A04 colzgaò do Czntno dz Engznhania Uuclzan, pzlo apoio e conòtantz In
tznzò&z dzmonòtnado.
» • •
Ao amigo Auno Connzia Pontzdzino, pzla colaboração, apoio e inczntlvo.
A B S T R A C T
A mathematical model has been developed to simulate thermal t ransients
in the Experimental Helium Loop (CH) of the " I n s t i t u t o de Pesquisas JE
nergét icas e Nucleares" , São Paulo, B r a z i l . The model is based on the
one dimensional energy equation wr i t t en fo r the var ious components of
the Loop. The System of f i r s t order nonl inear ord inary d i f f e r e n t i a l
equations and nonl inear a lgebr i c equations is solved using IBM-S/360
52DÍÍQy2y§-§YSÍfü!_ÍÍ2^SlÍD9_P£29r§m (CSMP). The v a l i d i t y of the model
has been shown by comparisons w i th experimental r e s u l t s , al lowing i t s
app l i ca t ion to the p red ic t ion of the Loop operat ion cond i t i ons , the
time necessary to car ry out the planned experiments,and a lso to study
the in t roduct ion of fu ture modif icat ions in the Loop.
R E S U M O
Neste trabalho foi desenvolvido um modelo matemático para simulação
de transientes térmicos no Circulador de Hélio (CH) do Instituto de
Pesquisas Energéticas e Nucleares, São Paulo, Brasil. 0 modelo basei£
se nas equações unidimensionais de energia aplicadas aos diversos com
ponentes do CH. 0 sistema nlo-linear dè equações diferenciais de prj_
meira ordem e de equações algébricas não-lineares assim obtido é re
solvido usando o "System/360 - Continuous System Modeling Program" da
tRM, que resolve sistemas de equações diferenciais ordinárias com va
lores iniciais. A validade do modelo foi comprovada mediante compara
ções com resultados experimentais, permitindo sua aplicação nos cãj_
culos das condições de operação do CH, na determinação do tempo nece¿
sario ã realização dos experimentos e nos estudos de eventuais modifj_
cações no CH.
I N D I C E
1. INTRODUÇÃO
1.1 Objetivos
1.2 Circulador de Hélio e sua aplicação
MODELO MATEMÁTICO E MÉTODO DE SOLUÇÃO
Leis fundamentais de transmissão unidimensional de calor
Equações básicas
Estabilidade da integração numérica
4
Aplicação das equações) básicas aos componentes e tubulações
do Circulador de Hélio 2.k.\ Resfriador
2.4.2 Tubulação entre o Resfriador e a Bomba Circuladora, e a tubu
lação entre a Bomba Circuladora e a bifurcação (A)
2.4.3 Tubulação entre a bifurcação e o Trocador de Calor Regenera
tivo (B)
2.4.4 Trocador de Calor Regenerativo
2.4.5 Tubulação entre o Trocador de Calor Regenerativo e o Aquece
dor (F)
2.4.6 Aquecedor
2.4.7 Tubulação entre o Aquecedor e o Trocador de Calor Regenerat_i_
vo (Inclui a Seção de Teste) (G)
2.4.8 Tubulação entre o Misturador e o Resfriador (J)
2.4.9 Tubulação entre a bifurcação e o Aquecedor, e a Tubulação eni
tre o Aquecedor e o Misturador (S)
2.5 Programação
2.5.1 "Continuous System Modeling Program - CSMP"
2.5.2 Estrutura do Modelo
2.6 Métodos de integração>
2.
2.1
2.2
2.3
2.4
2.7 Coeficientes de transmissão de calor
2.7.1 Coeficiente global de transmissão de calor
2.7.2 Coeficiente de transmissão de calor por convecçao forçada
2.7.3 Coeficiente de transmissão de calor por convecçao natural
3. RESULTADOS E COMPARAÇÕES COM DADOS EXPERIMENTAIS
3.1 Condições de operação
3.2 Análise dos resultados em regime permanente
3.3 Análise dos resultados em regime transientes
3.^ Comentários sobre os métodos de integração
k. CONCLUSÕES
A P Ê N D I C E
Listagem do Programa (Dados relativos a operação com "By-pass" total
mente aberto)
REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS
CAPÍTULO 1
INTRODUÇÃO
1.1 - Objetivos
*
Vários códigos de computador para análise de comportamento termo-fluido
dinâmico de reatores de gás têm sido desenvolvidos em vários paTses des_
tacando-se: Estados Unidos da América, Japio e Alemanha. Alguns entre
esses simulam apenas o núcleo do reator como por exemplo:
BLOOST - 6 Estados Unidos da América
HEXEREI Estados Unidos da América
SAGAPO E SAGAPO - 2 (versão mais avançada) Alemanha
TENDIM Japão
Recentemente foram publicados dois novos códigos, desenvolvidos na Ale_
manha, que simulam o comportamento termodinâmico do reator, dentro e f°
ra do núcleo, o NAKOGAS-1 e o PHAETON-2. As suas características pri_n
cipais são:
NAKOGAS-l - Este código foi desenvolvido para a análise do comporta
mento termodinâmico de reatores do tipo "pebble-bed", no caso de falha
no sistema de refrigeração. Foi projetado,principalmente,para avalia_
çlo de transientes de temperatura e distribuições de fluxo sob condições
de convecçio natural, mas pode também ser usado no caso de convecção fo£
cada. 0 código modela o núcleo do reator e as estruturas vizinhas, em
l
duas dimensões, u t i l i z a n d o o s is tema de coordenadas c i l í n d r i c a s . Em ad_i_
ç i o , componentes do c i r c u i t o pr imário que podem i n f l u e n c i a r a convecç io
do gás são i n c l u í d o s . Transporte de e n e r g i a por condução, convecção e
rad iação são cons ide rados .
PHAETON-2 - Base i a - se na so lução das equações f lu idodinâmicas unidimejn
s i o n a i s para c a l c u l a r o comportamento t r a n s i e n t e dos r ea to re s rápidos do
t i p o "Gas Cooled Fast Reac to r s " (GCFR).
É ev iden te que os quatro pr imeiros c ó d i g o s , que simulam apenas o núc leo
do r e a t o r , não podem ser usados para s imular o comportamento térmico do
C i rcu lador de H é l i o . Os do i s ú l t i m o s , por sua v e z , que simulam o compo£
tamento de todo o r e a t o r , dent ro e fora do n ú c l e o , a r i g o r , poderiam ser
adaptados para p o s t e r i o r a p l i c a ç ã o na s imulação do C i rcu lador de Hé l io .
Esta adaptação s e r i a , e n t r e t a n t o , muito t r a b a l h o s a , e a s imulação reque
r e r i a , provavelmente , muito tempo de computação além de cus tos excessiva^
mente e l e v a d o s .
0 o b j e t i v o des te t r aba lho é desenvolver um modelo matemático para simuljí
ção de t r a n s i e n t e s térmicos no C i r cu l ado r de Hé l io do I n s t i t u t o de Pe_s
qu isas Energé t i cas e Nucleares (IPEN), ou em outros do mesmo t i po , ev i t a r ^
do ass im, os inconvenientes acima apontados . 0 modelo b a s e i a - s e nas e
quações unidimensionais de e n e r g i a a p l i c a d a s aos vá r io s componentes do
CH • 0 s is tema n ã o - l i n e a r de equações d i f e r e n c i a i s o r d i n á r i a s de primej_
ra ordem e equações a l g é b r i c a s assim o b t i d o , é r e s o l v i d o pe lo uso do"Sys_
tem/360 - Continuous System Modeling Program" (S/36O - CSMP), que é um
programa d e s e l v o l v i d o pe la IBM para so lução de sistemas de equações d i f e
r e n c i a i s o r d i n á r i a s com v a l o r e s i n i c i a i s .
0 campo de a p l i c a ç ã o do modelo i n c l u i :
. C á l c u l o dos segu in te s parâmetros de operação : potência do Aquecedor,va
zões do gás h é l i o , vazão da água de a r re fec imento e aber tura do "By-
pas s" de h é l i o no R e s f r i a d o r , com a f i n a l i d a d e de se obterem as cond|_
ç õ e s de t e m p e r a t u r a e v e l o c i d a d e do gás neces sá r i a s aos experimein
tos a serem r e a l i z a d o s na Seção de T e s t e .
, Determinação da duração dos t r a n s i e n t e s t ê r m i c o s ( r e q u i s t t o s para o caj_
cu lo da duração t o t a l do exper imento , o qual c o n s t i t u i parâmetro impo£
tante no planejamento dos turnos do pessoal de operação) .
2
. Estudo de eventuais modificações no Circulador de Hélio, mediante -
simples adaptações no modelo matemático.
0 modelo matemático, os aspectos relevantes da sua montagem e o método
de solução são desenvolvidos no capítulo 2. No 3 são apresentados: re
sultados da aplicação do modelo na simulação de duas operações do Ci£
culador de Hélio relativas ao "By-pass" totalmente fechado (sem " By-
pass") e ao "By-pass" totalmente aberto;comparações dos resultados ob
tidos, com os dados experimentais; comentário e avaliação das discre
pâncias; referência ao emprego do "S/360-CSMP" e métodos de integração.
No k são feitos comentários sobre os resultados obtidos face dos obje
tivos propostos, e sujestões diversas. N 0 apêndice, é apresentada uma_
listagem do programa, na qual os dados de operação são relativos ã ope.
ração com o "By-pass" totalmente aberto.
3
1 . 2 - Circuí ador de Hélio e sua aplicação
Reatores de alta temperatura arrefecidos com gis têm sua aplicação não
só na geração de energia elétrica, mas também em processos industriais
tais como nas industrias qufmica e siderúrgica. 0 hélio é um dos ga
ses mais utilizados como arrefecedores em reatores nucleares, destacar^
do-se principalmente pelas seguintes vantagens:
. é quimicamente inerte; *
. tem alta condutibilidade térmica;
. é de uso comum e suas propriedades termodinâmicas são bem conheci
das.
Em particular, o desenvolvimento de reatores de alta temperatura que
utilizam o sistema de refrigeração com hélio, acoplado a uma turbina a
gis, tornou necessária a criação de possibilidades de ensaio dos compo
nentes desses reatores sob condições de serviço, tão reais quanto pos_
sfvel.
Essas possibilidades foram criadas mediante a instalação de circuí ado
res de hélio , como os da Alemanha, Estados Unidos da América, J a p ã o e
o do Instituto de Pesquisas Energéticas e Nucleares instalado no Cen
tro de Engenharia Nuclear (CEN), ao qual refere-se este trabalho.
0 Circulador de Hélio (CH) instalado no IPEN, permite ajustar e variar
a temperatura, a pressão e o grau de pureza do hélio, simulando apenas
as condições fora do núcleo do reator.
0 complexo experimental possibilita o estudo de componentes, tais como;
aquecedor, misturador, trocadores de calor hélio - hélio e hélio -água
(resfríador) e bomba circuladora, quando sujeito a alta temperatura. 0
0 CH serve, num sentido mais ampio, para a experimentação e desenvolvJ_
mento de uma tecnologia específica do hélio mediante o ensaio e exame
dos componentes construtivos, e a realização de ensaios e provas fundja
mentais. Recentemente o complexo tem sido utilizado para ensaios de
isolamento térmico a ser usado em reatores de altas temperaturas e tem
servido como fonte de dados experimentais para verificação de dados olb
tidos em modelos matemáticos.
As partes principais do CH e suas interligações estio esquematizadas
na figura 1.
Na saída da Bomba circuladora, o gás é dividido em duas parcelas pela
ação de duas válvulas reguladoras. Uma segue em direção ao Aquecedor,
servindo para seu arrefecimento. Por meio desse arrefecimento evita -
se que as paredes do Aquecedor fiquem sujeitas a altas temperaturas e
altas pressões, simultaneamente. A segunda parcela segue para o Troca
dor de Calor Regenerativo (TCR) onde recebe um prê-aquecimento. Do TCR
é conduzida ao Aquecedor elétrico onde se efetua o aquecimento final
do gás. Depois do Aquecedor, essa parcela percorre a Seção de Teste e
retorna ao TCR onde é resfriada cedendo sua energia para o pré-aquecj_
mento citado anteriormente. Em seguida, as duas parcelas encontram-se
no misturador. Do misturador, o gás passa pelo resfriador, no qual ê
novamente parcelado em dois, pela ação de um "By-pass" conforme i lus_
tração da figura 5. Uma das parcelas entra nos tubos em U onde cede £
nergia para a água de arrefecimento, enquanto que a outra passa direta
mente pelo "By-pass". Em seguida, unem-se as duas, e deixam o Resfria_
dor,em direção a Bomba Circuladora.
5
Aquecedor
Seção de
Tfiocadon. de Calot Rzg&nzàativo
Rei j.tiado-t
FIGURA 1 - Etqucmi do Ciiaüadcr de HcZio
I N S T I T U T O DC P E S Q U ' P * S f M F R G É T I C * S EF N U C L E A R E S
I o P. N.
CAPÍTULO 2
MODELO MATEMÁTICO E MÉTODO DE SOLUÇKO
Durante a operação do CH ocorrem desequilíbrios térmicos entre o gás
em movimento e os diversos componentes e tubulações do aparelho, prov£
cados, principalmente, por variações na potência do Aquecedor e nas ya
ÍI§DSÍfDíêã-illíDÍ£2S perduram até que um novo estado de equilíbrio se
ja alcançado. 0 problema resolvido neste trabalho é justamente o da
formulação de um n?odelo_matemãUço para o estudo desses fenômenos tran_
sitõrios. 0 modelo foi obtido por meio de equações de balanço de ene£
gia aplicadas a um volume_de_çgntro]e ou a uma sugerfíç|e__de„sep,ara
çãg de dois meios.
2.1 - Leis_fundamentais_de_transmis^
Os balanços de energia para os componentes e tubulações do CH baseiam-
se nas leis fundamentais da transmissão de calor:
Lei de Fourie: q= - k A
zoes do Hélio e da água de arrefecimento. Esses desequilíbrios oü
onde:
q fluxo de calor por condução na direção r,watt
k condutividade térmica do material, watt
A area de seção através do qual o calor flui por condução,
medida perpendicularmente i direção do fluxo, m 2
dT/dr gradiente de temperatura na direção r, °C/m
Lei de Newton: q= h A AT
q fluxo de calor por convecçao, watt
A área de transmisslo de calor, m 2
AT diferença de temperaturas entre a da superffcie e a
do fluido, °C
W h coeficiente de transmissão de calor por convecçao, 20r
Acumulação de errergia interna:
A « M c 4r » para M e c constantes ce dt
Onde: A^ c acumulação de energia interna, watt
M massa, Kg
J c calor específico»
Kg °C
dT/dt variação da temperatura em relação ao tempo, °C/seg.
Calor Transmitido ao Fluido (Convecçao Axial no Fluido)
q» iti c AT P
onde:
q calor transmitido ao fluido por unidade de tempo,watt
m vazio em massa, Kg/Seg.
, j Cp calor especifico a pressão constante, ^ 0 ç
AT diferença das temperaturas entre as seções transversais
em questão, °C
A distribuição de temperatura nas tubulações, isolamentos (consideran
do que não há convecção natural) e nos tubos dos Trocadores de Calor é
obtida resolvendo-se a equação de condução de calor em sólidos para o
estado transitório:
•çr «= a V 2 T , para c p e k constantes ( 1 )
onde:
k „ a = e a dífusidade térmica, m /seg.
p c
A solução da equação acima complica consideravelmente o problema,visto
que se trata de uma equação diferencial parcial.
Em vista dessa dificuldade será adotada para os tubos,a solução para o
estado permanente. Devido às boas propriedades de transmissão de calor
nos metais, a diferença nos resultados, introduzida devido a essa apro
xlmação, não i muito grande. No caso do isolamento essa diferença ê
mais acentuada. Em ambos os casos, entretanto, uma boa estimativa des_
sas diferenças ê muito difícil de ser feita.
3T -No estado permanente, r- = o e a equação (1) simplifica-se conside
rave1 mente:
dr z r «r
A distribuição de temperatura nos tubos no estado permanente pode ser
obtida pela solução da equação (2) ou pela integração direta da lei de
Fourler:
T - h - site u 1 T)
onde:
T- temperatura na superfície interna da parede, °C
9
q fluxo de calor por condução radial na superfíc!e..ci 1 fndrica con
cêntrica ao tubo, definida pela distância r, watt
k condutividade térmica,
comprimento do tubo, m
r. raio interno do tubo, m A.
r distância do ponto onde se calcula a temperatura ao centro o tu
bo, m
Para r *» r £ , o fluxo de calor radial por condução na parede do tubo
é:
2 k A„ T. - T q - - e £ - K x ( T. - Tfe) ( 3 )
D e Ln(D e/D¿)
onde, para simplificações futuras, definè-se a constante:
2 k A„ 1 watt K e , ( 3a) X
T £ temperatura na superfície externa da parede, °C
r raio externo do tubo, m
Estas leis serão aplicadas, juntamente com as correlações para o cá leu
lo dos coeficientes de transmissão de calor por convecçio, para montar
um sistema de equações diferenciais e algébricas não-lineares que des_
creva o comportamento térmico do CH.
2. 2 - |guações_Bãsiças
O CH foi dividido em nove partes principais, cada uma contendo um ou
mais componentes que, por sua vez, contêm um ou dois sub-componentes .
Os componentes são: o Aquecedor, o TCR, a Seçãg_de_Teste, o Misturador,
o Resfriador, a Bomba Circuladora e os Tubos para gás quente e para gás
frio, onde a palavra Tubos refere-se tanto ã parte metálica dos mesmos
quanto ao seu.isolamento térmico (externo ou interno). Apenas os Tu
bos e as carcaças do Aquecedor e do TCR ê que sio compostos de dois
sub-componentes, quais sejam: a parte metálica e o isolamento térmico
(fibras). As figuras 2 e 3 ilustram os sub-componentes de Tubos para
gás quente e frio, respectivamente.
As nove partes principais foram modeladas uma a uma e, quando agrupa
das, fornecem o modelo matemático. Sio elas:
. Resfriador
. Tubulação entre o Resfriador e a Bomba Circuladora, e a Tt£
bui ação entre a Bomba e a bifurcação (A)
. Tubulação entre a Bifurcação e o Trocador de Calor Regene
rativo (B)
. Trocador de Calor Regenerativo
. Tubulação entre o Trocador de Calor Regenerativo e o Aquece
dor (F)
. Aquecedor
. Tubulação entre o Aquecedor e o Trocador de Calor Regenera
tivo (inclui a Seção de Teste) (G)
, Tubulação entre o Misturador e o Resfriador (J)
. Tubulação entre a Bifurcação e o Aquecedor (lado da camisa),
e a Tubulação entre o Aquecedor (lado da camisa) e o Mistu
rador (S)
11
Cada uma das partes será analizada separadamente. As equações de balají
ços de energía aplicadas aos sub-componentes das nove partes citadas
enquadram-se sempre em uma das seis apresentadas abaixo:
M c ft , „ A . ( T ^ ¡ T ° ^ - y - K U (T,, - V (5)
M < £ " Kxl < TW - V - K x 2 (T. - T e) (6)
h « Ae ( Te - V - K*ü < T
m " V " 0 < 7 )
a a o o c c
onde:
M rriassa contida no volume de controle considerado, Kg
c calor específico». J/Kg 9C
cph c a ' o r específico do hélio a presslo constante, J/Kg °C
dT/dt variação da temperatura média da massa M em relação ao tem
po, °C/seg.
m vazão do gás hélio ou da |gua de refrigeração no resfriador,
Kg/seg.
T^e foa£ Temperaturas de entrada e de saída do gás no sub-componente
considerado, °C
12
h coeficiente de transmissão de calor por convecção forçada,
calculado para a temperatura do filme, W/m* °C
temperatura ambiente, °C
T temperatura na parede interna do sub-componente considera
do, °C
temperatura entre os sub-componentes 1 e 2, ?C
T f c temperatura na parede externa do sub-componente 2, °C
Q potência do aquecedor, W
área' interna do sub-componente 1, m 2
A área de troca de calor nos Trocadores de Calor, m 2
A £ área externa do sub-componente 2, m 2
n^t coeficiente de transmissão de calor por convecção natural,
calculado para temperatura do filme, W/m*. °C
U coeficiente global de transmissão de calor no resfriador
ou no Trocador de Calor Regenerativo, W/ro.°C
AT diferença de temperatura média entre o lado quente e frio
nos Trocadores de Calor, °C
ma e m^ vazões de hélio nos pontos a, b e c (ver fig. k ), Kg/seg.
T^ T^ e T £ temperaturas do hélio nos pontos a, b e c (ver fíg.4), °C.
- — watt K r e a constante definida pela equação (3a), or.
A equação (k) será aplicada aos Tubos (Q=0) e ao Aquecedor. 0 lado ej^
querdo é o termo de acumulação da energia interna no gâs hélio. 0 pr_1_
meiro termo do lado direito é o termo de convecção axial de calor no
gás, e o segundo ê o termo de transmissão radial de calor por conve£
ção entre o gás e a parede do tubo (ou da cerimicaJ.No caso do aquece
dor, Q é a potência fornecida ao gás pelas resistências elétricas.
13
A equação (5) aplica-se aos tubos. 0 lado esquerdo é o termo de acu
mulaçio de energia no sub-componente 1. 0 primeiro termo do lado dj_
rei to é o termo de transmissão radial de calor por convecção entre a
parede e o gás, e o segundo ê o termo de transmissão radial de calor
por condução entre os sub-componentes 1 e 2.
A equação (6) aplica-se aos Tubos. 0 lado esquerdo representa a acu
mui ação de energia interna no sub-componente 2. 0 primeiro termo do
lado direito é o termo de transmissão radial de calor por condução ein
tre os sub-componentes 1 e 2, e o segundo é o termo de transmissão ra
dial de calor entre o sub-componente 2 e ar (meio ambiente).
A equação (7) resulta de um balanço térmico na superfície externa do
Tubo em contacto com o ar. 0 primeiro termo é o termo de convecção
de calor radial entre o sub-componente 2 e o ar, e o segundo ê o te£
mo de condução radial de calor entre esses meios.
A equação (8) aplica-se a ambos os lados -(quente e frio) dos Trocado
res de Calor, isto é f do Resfriador e do Trocador de Calor Regeneratj_
vo. 0 lado esquerdo representa a acumulação de energia no gás ,hélio
ou na água de refrigeração do Resfriador. 0 primeiro termo do lado
direito ê o termo convectivo axial no fluido e o segundo é o termo de
transmissão de calor entre os dois fluidos.
A equação (9) aplica-se a bifurcação existente entre a Bomba Circula-
dora, o Trocador de Calor Regenerativo e o Aquecedor, ao "By-pass" no
interior do Resfriador, e ao Misturador. Foi obtida através de um ba
lanço de energia na bifurcação, conforme ilustração da figura k.
' M I !
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òub-componente 2
FIGURA 3 - Tubo de g£¿ ¿t¿o [a)''metal e (b) ¿i o tomento
ténxtxico exte-xno
K > 1
a a
m , T c c
FIGURA 4 - Blfatcação
16
2.3 - Estabilidade_dawIntegra5ãg_Num|riça
Antes de aplicar as equações básicas aos diversos componentes,é necejs
sirio fazer certos comentários sobre problemas de estabilidade da m
tegração numérica de sistemas de equações diferenciais ordinárias com
valores iniciais, visto que, devido a esses problemas, algumas consi
derações seram necessárias ao utilizar essas equações.
A estabilidade da integração numérica de tal sistema depende do inte£
valo de integração adotado na simulação. Intervalos muito grandes,em
relação a duração total de um determinado transiente, levam a instabj_
1 idades na integração numérica. Por outro lado,intervalos de integra
ção muito pequenos, embora reduzam o erro numérico associado ã solu
ção, exigem maiores tempos de utilização do computador e, consequente
mente, maior custo. £ necessário, portanto, calcular um intervalo de
integração que garanta a estabilidade da solução mas atendendo,também,
as exigências de tempo e custo aceitáveis.
As equações (4), (5), (6) e (8) são integradas e, consequentemente ,
definem o intervalo de integração. De forma a facilitar o estudo é
conveniente reescrever essas equações na seguinte forma:
a i T + f
onde:
f ê função de outras temperaturas e o coeficiente aj ê função
da própria temperatura T, daí a não, linearidade do sistema.
Caso se tratasse apenas de uma equação diferencial ordinária linear
(f e aj constantes), seria definida uma constante de tempo igual ao
inverso de a^ . 0 intervalo de integração máximo, nesse caso, seria
proporcional a essa constante de tempo e dependeria do método de inte_
gração numérica. Para o método de Euler, por exemplo, o intervalo má
ximo é duas vezes a constante de tempo.
No caso de um sistema deequações diferenciais não lineares esse proce
dimento não ê válido. Como não existe um método teórico geral para o
17
cálculo do intervalo de integração máximo para tal sistema, foi ado
tado o seguinte procedimento:
. calculou-se a constante de tempo para cada equação como se elas -
fossem lineares e independentes,
. usou-se o menor intervalo de integração máximo permitido, como ej»
timativa inicial e
. calculou-se o valor correto por tentativas^usando o computador
Esses cálculos demonstraram que certas equações apresentavam constajn
tes de tempo multo pequenas em relação as outras, indicando tratar -
se de um sistema rígido ("rlgid")*
A estabilidade da Integração numérica de-sistemas rígidos é um probl£
ma bastante complexo. A solução adotada neste trabalho foi a comunren
te usada na prática da engenharia, a qual consiste em adotar um inte£
valo de integração pequeno em relação ao tempo total de integração e
eliminar os termos de acumulação que provoquem instabilidade na soljj
ção numérica. Isto significa a transformação de uma equação diferen_
ciai em uma algébrica.
As operações do Circulador de Hélio duram de 1 a 3 dias, isto é, até
aproximadamente 260000 segundos. Simulações efetuadas com o modelo
indicaram que, transformando em equações algébricas as equações dife
renciais com constantes de tempo inferior a 10 segundos,obteni-se bons
resultados a custos aceitáveis.
Portanto,ao aplicar as equações básicas aos diversos sub-componentes
do CH, as equações diferenciais com constantes de tempo inferior a 10
segundos tiveram seus termos de acumulação de energia interna iguala
dos a zero, isto é, foram transformadas em equações algébricas. Esse
procedimento foi adotado em todo o item 2.4, sem novas menções.
18
2.4 - Agi iça£ão_das_Eguaçges_Bãsiǧ§_ã2§_Ç22}B2DêDSE§L§_ítí^ylãS2§§_e2
ÇlíÇy!§dor_de_Héli io
2.4.1 - Resfriador
0 Resfriador consiste em um conjunto de tubos em U contidos em uma ca_r
caça, conforme ilustraçlo da figura 5. 0 gás quente, proveniente do
Misturador, entra pela parte superior direita do Resfriador e se divj_
de em duas parcelas. Uma segue pelos tubos em U, cedendo parte de sua
energia térmica para a água de refrigeração. A segunda parcela passa
pelo "By-pass". As duas parcelas unem-se na parte superior esquerda e
seguem para a Bomba Circuladora. A água de refrigeração entra pela
parte inferior da carcaça e circula externamente aos tubos sob ação
dos defletores ("baffles")» recebendo a energia cedida pelo gás, sai£
do pela parte superior da carcaça conforme indicado na figura 5-
0 balanço térmico para o gis ê dado pela equação (8):
ande:
ifij vazão do gás hélio nos tubos em U,Kg/seg.
Tg temperatura do gás hélio ao entrar no Resfriador, °C
~^ta temperatura do gãs hélio ao sair dos tubos em U, °C
U coeficiente global de transferência de calor no Resfriai . watt dor, ^
A „ área de troca de calor da superfície externa dos tubos, CO m 2
A T ^ diferença de temperatura média entre a água e o gâs dos
tubos em U, °C
19
O balanço térmico para a água de r e f r i g e r a ç ã o também é dado pe l a equa
ção (8)
d Jln+ T 7 M— c — i - ( ) = m— c — (T. ~ T-) +
agua. v agua a t 2 agua p agua AJÍ 1
co ao co
onde:
M- „ massa de água na ca rcaça do R e s f r i a d o r , Kg agua 3 * 3
c v ãgua'cp agua. c a ^ o r e s e s p e c í f i c o s da água a volume e p ressão
cons t an t e s , r e spec t ivamen te>-^~ÕQ
J^n temperatura de entrada da água de r e f r i g e r a ç ã o , °C
™ãgua vazão da água de r e f r i g e r a ç ã o , Kg/seg-
temperatura de safda da água de r e f r i g e r a ç ã o , °C
Para o "By-pass11, aplica-se a equação (9):
*fct TU " *7 T í u + m2 T S
onde:
vazão do gás h é l i o ( t o t a l ) , K g / s e g .
iTij vazão do gás h é l i o nos tubos em U, K g / s e g .
m^ vazão do gás h é l i o p e l o " B y - p a s s " , K g / s e g .
Tg^ temperatura do gás ao s a i r do R e s f r i a d o r , °C
20
.A troca de calor no Resfriador dá-se somente pela parte do gás que se_
gue pelos tubos em U. É necessário, portanto, o cálculo da vazão nes_
ses tubos e no "By-pass". Para isto, procede-se do seguinte modo:
. calcula-se a queda de pressão nos tubos em U (equação de Fanning);
. calcula-se a queda de pressão no "BY-pass";
, iguala-se as duas equações e tira-se uma relação entre as vazões;
. Obtem-se uma segunda relação entre as duas vazões a partir da lei
da conservação da massa;
. resolve-se o ristema de 2 equações e 2 incógnitas, e obtem-se as va
zões.
Para os tubos:
2 G v L Ap « f — — ; equação de Fanning
'c H
onde:
f fator de atrito
G velocidade de massa m seg
v volume específico, m 3/Kg
L comprimento do tubo, m
g c fator de conversão gravitacional
diâmetro interno do tubo, m
21
Para o "By-pass", utiliza-se a relação para o cálculo da queda de pre_s_
são causada por urna súbita contração da Irea da seção transversal de
um tubo:
A 1 c p V 2
Ap B — — - —
onde:
c função da geometria
p densidade do gás no "By-pass"
V velocidade do gás
Essas relações fornecem a seguinte dependência entre as vazões:
h V i . ' A
l 1
IT1 2 • R ITl j
onde:
p densidade nos tubos em U, Kg/m
P 2 densidade no "By-pass", Kg/m*
A área total das seções transversais do tubos, m
A 2 irea mínima no "By-pass", m
relação entre as vazões
A segunda dependência entre as vazões é dada pela lei da conservação
da massa:
22
Resolvendo esse sistema:
m i ~ 1 + 1/R
m 2 e "TTT
Como R depende do fator de atrito e das densidades do gás nos tubos e
no "By-pass", que sio funções da temperatura, seu valor ê calculado
em cada passo de integraçlo, para as temperaturas correspondentes.
23
*
2.4.2 - Iubu]ação_entre_o_Resfriadgr_e_a
l§s§2-§Díc§-§_§2 |B^ê-ÇirsylâyQr§„§_§.§2fyr£§sl2 (A)
O esquema desta parte do CH está ilustrado na figura 6, onde os dtâ_
metros internos e externos dos tubos, isolamentos e componentes estão
normalizados. 0 gás percorre a parte superior esquerda do Resfriador
(figura'5), segue pela tubulação até a Bomba Circuladora (figura 7)i£
do, em seguida, em direção a bifurcação. Nesta parte serão incluídas
a carcaça superior esquerda do Resfriador e a Bomba Circuladora. A \n
clusão desses dois componentes prende-se ao fato de que eles tem uma
massa grande ( bem maior que a dos tubos), sendo, portanto, muito im
portantes no regime transiente do CH. Será considerado que em todo o
percurso, o gás,4 no interior dos tubos e dos componentes, tem a mesma
temperatura, sendo esta, igual a média entre a temperatura de saída
do Resfriador e a temperatura do gás na Bifurcação.
As duas tubulações são Isoladas externamente e serão consideradas co
mo tendo a mesma distribuição de temperatura, o mesmo acontecendo pa
ra o Resfriador e a Bomba Circuladora, que não são Isolados interna
nem externamente.
Ao passar para a Bomba Circuladora, o gás sofre um aumento de tempera_
tura no processo de compressão. Para levar em conta a energia recebi_
da pelo gás, aplica-se a equação {k) onde Q. é,ao invés da potência do
Aquecedor, o produto da potência da Bomba Circuladora por um fator
que representa a parcela dessa potência que é fornecida ao gás. Esse
fator foi determinado a partir de dados experimentais obtidos nas ope
rações do CH, o qual será chamado rend[mento_da_Bomba_Çi-rçu]iadora^
Para o gás, aplica-se a equação (h), para as duas tubulações, as equa
ções (5). (6) e (7) e para os dois componentes, apenas as equações(5)
e (7)» pois não têm isolamento interno nem externo.
Gás:
2
M c
2 + T
h . J i 2
25 ! I € *
Onde o termo Ti Pgç representa a energia acrescida ao gãs na Bomba
Circuladora. 0 valor do rend[mento_da_Bgmba_Ç[rçu2adora foi determj_
nado a partir de dados experimentais do seguinte modo:
\t cph\{1ln " Jout)\ X] = '
P B C
Tubulações:
d "i" 22
h . A . (T 2 - T J - K - (T - - T , 2)=0 <VL JL QA. m.3 (Vi al ml wa3
Componentes:
T T m 7 £ + Tua.il *am " 2
Nas equações acima:
. Temperatura do gás na bifurcação, °C
M e c massa e calor específico do componente em questlo,
Kg.e J/Kg°C
26
h¿ • coef ic iente de transmissão de ca lor por' convecção for
çada, watt /m 2 °C
h . . coef ic iente de transmissão de ca lor por convecção natu un. A,, j — r a l , wat t /m 2 o C
A . . área da s u p e r f í c i e interna dos tubos e componentes, m2
A . • área da super f í c ie externa dos tubos e componentes, m2
l - 1 tubulação entre o Resfriador e a Bomba Circuladora
2 tubulação entre a Bomba Circuladora e a bi furcação
/ " 1 Resfr iador *
2 Bomba Circuladora
(T^ n - T
o a ^ ) I aumento de temperatura sof r ido pelo gás ao passar pela
Bomba C i r c u l a d o r a , <?C
Pgç potência da Bomba C i rcu ladora , watt
rendimento da Bomba Circuladora
as diversas temperaturas estão definidas na figura 6 e as constantes
^aí » Ka2 e Kaí£ sa*° definidas P e 1 a equação (3a).
27
FIGURA 6 - Eáquzma dai tubutaçõu e compórtenles
mVie. o Ra {^LcÁon. e a. bL{,u\caçã.o
28
FIGURA 7 - Bomba Cinculadonji
29
2.4.3 - Iybulação_entre_a_bifurçacão
vo_(B)
O esquema desta parte do CH esta Ilustrado na figura 8. 0 gás, dej_
xando a bifurcação, segue para o Trocador de Calor Regenerativo. No
TCR,, o gás entra pela parte inferior e circula pela passagem anular
existente entre a carcaça do TCR e seu recipiente interno, o qual re
têm gâs a alta temperatura, atuando como arrefecedor. Com esse arre
fecimento, por meio de gás a baixa temperatura mas com a mesma pres_
sio do gás quente no interior do recipiente interno, assegura-se uma
temperatura baixa na carcaça do TCR,retentora de gás a alta pressio .
Para o gás aplica-se a equaçio (h), para a tubulação e o trecho do
TCR que está isolado externamente as equações (5), (6) e (7), e para
o trecho do TCR que nio está isolado,somente as equações (5) e (7).
Gis:
M c $ • \ C
P(. (Ts" V g h *i r-1 - W -
T + T - h 3 A 3
1- - T f a r)»0 (20)
Tubulação e TCR (trecho com isolamento externo):
M c g b í f . g h . A . (!LlJ^-TwbJ)-KbJ ( T ^ - W (21)
M.c £ 6 2 3 . K b J ( T ^ - \ h l V \ % ( T w b 2 - T ^ ) - 0 (22)
¿5 hot l AeÁ ( Twb3 " 1 < V L ) ~ hl ( TwbZ " Twb3 ) ( 2 3 )
'bJZ Twbí + "W
30
(2*0
Trocador de Calor Regenerativo (trecho sem isolamento .externo):
M c ~ J 6 2 - h , A„ ( - 2 5 - T , J - K, _ (T, , - T, J
h „ A , (T,„ - T ) - K, (T, , - T L J = 0 OA 3 3 bî aA bit b1 62
J l b 2 - Jb1 + T b2
Nas equações acima:
vazão do g i s hé l io no c i r c u i t o p r i n c i p a ! , Kg/seg
Tj temperatura do gás h é l i o ao entrar nos tubos do TCR, °C
h . coef ic iente de t ransmissão de ca lo r por convecção fo rçada , no
in te r io r da tubulação (¿=1) e do TCR (trecho com isolamento ex
terno, 1=1), W/m 2 o C
coef ic iente de t ransmissão de c a l o r , por convecção forçada , no
in te r io r do TCR (trecho sem isolamento externo) , W/m 2 o C
h , coe f ic ien te 'de t ransmissão de c a l o r , por convecção na tura l ,nas a/LA. . t _
s u p e r f í c i e s externas da tubulação (¿«J) e do TCR (trecho sem
isolamento externo, ¿ = 2 ) , W/m 2 o C
h coef ic iente de t ransmissão de c a l o r , por convecção n a t u r a l , na <Vi 3 r
super f í c i e externa do TCR (trecho sem isolamento ex terno) , /
W/m2°C
A , área da super f í c ie interna da tubulação (¿» í ) e do TCR (trecho
com isolamento externo, -¿»7), m2
área da super f í c i e interna do TCR (trecho sem isolamento exte£
n o ) , m2
31
área da superfície externa da tubulação (¿»=1) e do TCR (tre
cho com isolamento externo, ¿=2), m 2
A ^ área da superfície externa do TCR (trecho sem isolamento) m 2
as diversas temperaturas estão definidas na figura 8 e as constantes
K M , K,„ e K , 1 P são definidas pela equação (3a)
e A.
32
Th.oc.adoh. dz Caton.
Rzgznznativo [tnz
cho &zm ¿¿olamzn-
to).
Tn.oc.adoH dz Caton.
Rzgznzn.atívo [tn.z
cho ¿botado zxteA
namzntz),
Tubulação znt/ie. a
bliuhjcjxção z o
Tnacjadoh, de. Caton.
RzgznznatLvo.
Eó quema da Tubulação znth,z a tíl^uAcação z o Tnacadon. dz Caton.
RzgznzhatLvo.
33
2.4.4 - Iroçadgr_de_Çalgr_Regeneratiyo
Trata-se de um Trocador de Calor de passe único para os tubos e para
a carcaça. £ do tipo de correntes opostas e tem defletores do tipo
disco e anel conforme ilustração da figura 9. 0 gás frio, vindo da
bifurcação, entra pela parte inferior esquerda e circula pela passa_
gem anular existente entre a carcaça e o recipiente interno. A carca
ça suporta a alta pressão de operação no interior do CH, motivo pelo
qual necessita do arrefecimento interno promovido pela circulação do
gás frio na passagem anular. Ao atingir a parte superior o gás desce
pelos tubos, recebendo um pré-aquecimento, e deixa o TCR pela parte
inferior direita, em direção ao Aquecedor. 0 gás quente, entrando pe_
la parte inferior do conjunto, percorre o TCR sob a ação dos defleto
res e vai juntar*"se ao gás frio proveniente do circuito de arrefeci -
mento do Aquecedor.
Para ambos os lados deste componente, aplica-se a equação (<?)
onde:
temperatura do gâs hélio ao entrar nos tubos do TCR, ?C
temperatura do gás hélio ao sair dos tubos do TCR, °C
temperatura do gás hélio ao entrar no TCR, °C
temperatura do gis hélio ao sair do TCR, °C
coeficiente global de transmissão de calor no TCR,W/m 2 oC
tu
área da superf íc ie externa dos tubos^ m 2
diferença de temperatura média entre os f lu ídos
FIGURA 9 - Tnocadon. dz Colon. RegeneAatívo
35
2.4.5 - Iybulaçãg_entre_o_Trgçadgr_de_Ça}or
dor - Parte_F
Trata-se de uma tubulação própria para a condução de gás quente. Essa
tubulaçio tem isolamento interno para evitar que se tenha, simultane£
mente, altas pressões e temperaturas na parede metálica do tubo (figu.
ra 2). Tal isolamento forma uma barreira para o fluxo de calor entre
o gás è a parede metálica, mantendo sua temperatura abaixo de limites
pré-estabelecidos.
A massa de metal nas junções é" mais que duas vezes maior que a da t£
bulaçio propriamente dita e, além disso, a transmissão de calor é bem
mais lenta devido a sua maior espessura. É conveniente, portanto, a
separação desta parte em dois componentes, conforme o esquema ilustra
do na figura 10.
Em ambos os casos, aplica-se as equações (5), (6) e (7), e para o gas
a equação (4):
Gás:
M c d T " % cpk iJ2i' J z ) - H / AÍ { J L ~ 2 — 2 - W •
.. h f A f (-«_ Z - T w á u ) = 0 (30)
Tubulação:
dT / t„ « , T 2 £ + . T2 M c fi*J2 - h, A, ( " • *- T W Í J ) . - Ké1 (TwV- Jwé2) (31)
haA 1 \ 7 ( Twá3' T O A ) " K^2 {Tw62" W ° (33)
36
Junções:
M c jçbl3l= ( T ^ J £ - T^u) - K í 2 £ ( T w ^ 2 < e - T ^ )
T - Tu>^£ +
Nas equações acima:
temperatura do gás ao entrar no Aquecedor, °C
temperatura do gás ao sair do TCR, °C
h. coeficiente de transmissão de calor por convecçio fon
da, W/m2?C
^OÂ. L coeficiente de transmlsslo de calor por convecçao na
ral, W/m 2?C
A. ãrea de troca de calor da superfície interna, mz
A . ãrea de troca de calor da superfície externa, m 2
37
as diversas temperaturas estão definidas na figura 1 (T e as constan
tes K^j, > e definidas pela equação (3a) para
o sub-componente correspondente.
FIGURA 10 - Eòquzma. da tabulação zntn.& o
TCR e o Aque.czd.vx
38
2.4.6 - Agueçedor
0 Aquecedor ê composto por três partes funcionalmente distintas, o re
cipiente de pressão, o recipiente interno e o grupo aquecedor propri_a
mente dito, conforme ilustrado na figura 11.
Sob o ponto de vista estrutural, é claro que deve-se evitar que os ma
teriais que suportam altas pressões (até 20 bar) estejam, também, SJJ jeitos a altas temperaturas. 0 recipiente interno é isolado,do mesmo
modo que os tubos de gás quente, promovendo assim, a separação entre
o gás que entra no Aquecedor (prê-aquecido no TCR) e o recipiente re
tentor de pressão. A passagem anular existente entre os dois recipi
entes ê percorrida por gás frio, também em alta pressão, tendo a d£
pia função de evitar pressões no recipiente interno e arrefecimento
da parede interna do recipiente externo.
0 grupo aquecedor é composto por blocos de cerâmica refrataria, agru
pados na forma apresentada na figura 12. Nos 402 canais existentes
nos blocos de cerâmica refratar ia estão colocadas as fitas metálicas
aquecedoras, torcidas em espiral.
0 gás, previamente aquecido no TCR, entra pela parte inferior do recj_
piente interno e sobe pela passagem existente entre este vaso e as pa
redes do grupo aquecedor ate atingir a parte superior do conjunto, on
de, então, toma o sentido inverso, descendo pelos canais dos blocos
cerâmicos refratários. Nesses canais, vistos em detalhe na figura 12,
a potência elétrica dissipada nas fitas aquecedoras é transferida,sob
a forma de calor, ao gis do circuito principal. De forma a simplifj_
car o modelo, considera-se que toda a energia elétrica é transmitida
diretamente ao gás. Parte dessa energia ê, entretanto, cedida para o
aquecimento dos blocos do material refratãrio.
0 balanço de energia para o gas no Aquecedor ê* dado pela equação (4):
M c dT" % cpk ( TZ " T 3 l ) + h CQJl
AceA * T6 31
•) + 2
+ Q«0 (40)
39
onde:
temperatura do g á s ao s a i r do A q u e c e d o r , °C
Tg tempera tura do g á s ao e n t r a r no A q u e c e d o r , °C
. temperatura média do b l o c o c e r â m i c o r e f r a t â r i o , °C
h c e A c o e f i c i e n t e d e ^ t r a n s m i s s ã o de c a l o r por convecção ra
d i a l e n t r e o g á s e a s u p e r f í c i e c e r â m i c a , W/m 2 °C
^CQA **rea c'e t r o c a c'e ca'or da s u p e r f í c i e c e r â m i c a , m 2
A tempera tura nas f i t a s m e t á l i c a s a q u e c e d o r a s é um parâmet ro importain
te na o p e r a ç ã o do C i r c u l a d o r de H é l i o . Seu c á l c u l o pode s e r f e i t o SJJ
pondo que todo o c a l o r ê t r a n s m i t i d o ao g á s somente por convecção) ai
t r a v é s de um b a l a n ç o de e n e r g i a conforme a equação (k)i
^3£ + "^2 Q " h{UoÁ kiÁXoi> ÍUJOLÁ " " ) = 0
onde:
^fcütaò área de t r o c a de c a l o r da s u p e r f í c i e d a s f i t a s metãlj_
c a s a q u e c e d o r a s , m 2
^yUtoÀ temperatura média d a s f i t a s m e t á l i c a s a q u e c e d o r a s , ° C
h * t a u — f t c l e n u da transnlssão de calor por ccveccão en
t r e o g á s e a s u p e r f í c i e d a s f i t a s m e t á l i c a s aquecedo
r a s , W/m 2 < ?C
Os cálculos do coeficiente de transmissão de calor" por convecção
^litat) 6 c'a a r e a C'a s uP e i"f' c' e c'e t r o c a de calor (A^^^Jforam fej_
tos como se as fitas metálicas aquecedoras não fossem torcidas. Os
valores reais são, certamente, maiores do que estas estimativas de
vido ã turbulência adicional causada pelas torções e a maior área da
superfície de troca de calor, o que garante que a temperatura real
nas fitas metálicas aquecedoras está abaixo do valor calculado pela
equação correspondente.
A temperatura média dos blocos de material refratãrio ê obtida pelo
caso da equação (5), na qual o termo de transmissão de calor por coji
dução é desprezado, pois considera-se que em todos os blocos a tempe
ratura é a mesma e igual a da superfície:
dt cen. ceA « 6 (42)
RzcU.pie.nte. de. PKt&ÁÕo
Re.cipie.nte. inteAno
Gniipo kqu.tce.don
FIGURA H - Aque.ce.don.
2.4.7 - Iybul_ação_entre_o_Agyecedo^^
yS-(ÍQ£ÍyÍ-§_§êSlQ-^§-I§§í§} " í§]
Esta primeira parte engloba a tubulação que conduz o gás até a Se
ção de Teste (ST), a própria ST e a tubulação que conduz o gás desta
ao Trocador de Calor Regenerativo. Do mesmo modo que foi considera
do para a parte F, foram separados os tubos das junções resultando -
assim, três componentes distintos para esta parte: tubos, junções e
ST.
A ST (figura \k) é similar aos tubos de gás quente, apresentando co
mo diferença fundamental o fato de que esta é circundada por quatro
serpentinas de arrefecimento independentes. Além do isolamento i_n
terno, ela também esta isolada externamente.
A figura 13 apresenta o esquema normalizado para esta parte. Para os
tubos e junções aplica-se as equações (5)*, (6) e (7)» e para o gás a
equação (*»).
Para a ST aplica-se as equações (5), (6) e (7), sendo que nesta ú 1 tj_
ma, ao invés do coeficiente de transmissão de calor por convecção na
tural, da área da superfície externa da ST e da temperatura ambiente,
foram usados, respectivamente, o coeficiente de transmissão de calor
por convecçio forçada nos tubos das serpentinas, a área da superfície
de troca de calor das mesmas e as temperaturas médias da água de a£
refecimento de cada serpentina. Desta forma, não se considerou as
perdas de calor para o meio ambiente,já que o isolamento externo re
duz esse fluxo de calor a valores desprezíveis. Para calcular a tem
peratura da água de arrefecimento na saída de cada uma das serpenti
nas, aplica-se quatro vezes a equação [k).
Gls:
T 3 ) - h j A | (-«- - T W 3 ? ) -
T ^ W ) - h , A 3 Í^LL-I ' - V * 0 (43) hg Ag (. J3Z +
*3
Tubos:
dT T - + T
dT M ° . dt = KQ1
( W " V * " V ( V " W
_ Tu>g7 + Tw;g2 X ¡ - fc1 Ir 1 ,
Junções :
H c £ / g 2 - h 3 A 3 ( ' 3 * T " - T , ) . .K J £ (T
ho*2 A e 2 ( T g 3 " ' K g 2 £ ( T g 2 ' V"°
2g3 9
Seção de Teste:
dT "^3/ +
N c . h 2 A 2 í - ^ — - im1t) -^up^c \sU) (53)
H c £ 323£ - K f l ) M ( T w g U - T ^ ) - K g Z W ( T ^ - (5".)
- + Jwq!l Tg!2^ " — * 1 2 (55)
h , A , % 3 * - S + h 2 A , ( T W 3 3 , - T ? Z * S +
2
M c ft " %ua! cp á âua<T^ " V " h í A! ' ^ T ^ " W " ° ( 5 7 )
T + T M c ft ' %mi CP aSUa
<T« " V " h2 A2 <JLTJ^ - W = ° < 5 8 )
M e £ * *á31M3 <p ãW T « • T73» " h3 A3 ' T ? 3 ^ - W " ° ( 5 9 )
T + T M c £ - %ua4 cp %ua(lcn " V " h4 A4 " W = ° ( 6 0 )
5
Nas equações apresentadas:
temperatura do gás ao entrar no TCR, °C
T\ temperatura da água de arrefecimento ao entrar nas
serpentinas, °C
coeficiente de transmissão de calor por convecção no
interior de componente C¿), W/m 2°C
A. área da superfície interna de troca de calor do com JL • —
ponente U)> m 2
h _ . .coeficiente de transmissão de calor por convecção na OA A, . .
tural na superfície externa do componente (¿), W/m 2°C
área da superfície externa de troca de calor do comp£
nente (¿), m 2
•L • 1 tubos
2 ST
3 junções
h • ' coeficiente de transmissão de calor por convecção no
Interior da serpentina (/),W/nr °C
A y irea da superfície interna de troca de calor da serpen
tina (/), m z
m- . vazio da agua de arrefecimento na serpentina (y),Kg/seg
í*l»2,3 e k serpentina 1,2,3 e k, respectivamente.
as diversas temperaturas estio definidas na figura 13 e as constantes
Kg?' Kg2' KgJ£' Kg2£' KgJt£ e Kg2££ sã° definidas pela equação (3a) pa
ra os sub-componentes correspondentes.
FIGURA 14 - Seção dz Tz&tz
kB
2.4.8 - Iybulação_entre_g_Misturado^ (j)
O esquema básico normalizado está ilustrado na figura 15. 0 misturai
dor é acoplado ã parte superior do Trocador de Calor Regenerativo ,
conforme ilustrado na figura 9- 0 gás, deixando esse componente,pe£
corre a tubulação e entra no Resfriador pela parte superior direita
como indicado na figura 5. Devido a grande massa de metal do Mistu
rador e da parte citada do Resfriador, eles são importantes nos regj_
mes transientes do CH. É necessária portanto, a inclusão desses com
ponentes nesta parte.
Para o gás, aplica-se a equação (4), para a tubulação (isolada exte£
namente), as equações (5), (6) e (7)i e para os dois componentes,por
não terem isolamento externo, apenas as equações (5) e (7).
Gas:
dT 2 T + Tg M c M - m w c p h {Tu - V - (- T m j l l ) -
TB O + Te
Tubulação:
M c £/l2 - h 3 A 3 ( t l* T g - T w y j) - K y j ( T w / J - T ^ J - O (62)
M c f/23 - K y j ( T w / J - T ^ ) . - K / f ( T w y 2 - T ^ - O (63)
*»9
Componentes:
M c fylit = JZ h; A . ( - ^ ° - T „ I ; I P ) --c=l 2 J
" K y u ( Twyu " Ju)j2¿
_ Jwjll + V/21
Nas equações apresentadas acima:
T temperatura do gás ao entrar no Resfríador, °C o
temperatura do gis ao sair do Misturador, °C
coeficiente de transmissão de calor por convecção
no interior do componente (<Q , W/m2oC
^ot-t coeficiente de transmissão de calor por convecção -
natural na superfície externa do componente (^),W/m20C
A. área da superfície interna dé troca* de calor no com
ponente W . r f
A . área da superfície externa de troca de calor no com ZÁ. _ —
ponente (^), m2
x> 1 Misturador
2 parte superior direi ta do Resfríador
3 tubos
50
as diversas temperaturas estio definidas na figura 15 e as constaji
tes Kyj, Kj^ e K y ^ são definidas pela equação (3a) para o sub-compo
nente em questão.
Nas operações do CH antes da instalação do "By-pass", a tubulação
deste trecho era desprovida de isolamento externo. Uma das operações
simuladas para a apresentação neste trabalho foi anterior ã introdjj
çio do "By-pass" e foi necessário, portanto, modificar as equações _a
cima. Neste caso, foram retiradas do programa as três equações refe_
rentes ã tubulação e, em substituição, a somatória das equações para
os componentes foi feita de -¿=1 a 3» onde o terceiro termo represen
ta a tubulação sem o isolamento térmico.
51
• _ FIGURA 15 - Esquema da tubuíaçao en t i e o blistunadox e o
Re. i filado >t
52 L. N.
2.4.9 - Iybulaçãg_entre_a_bifu^^
Como explicado anteriormente, esta parte do CH tem a finalidade de
evitar que as paredes do Aquecedor fiquem, simultaneamente,sujei tas
a altas pressões e temperaturas. 0 esquema desta parte ê bastante
simples, conforme ilustração da figura 16. 0 gás, proveniente da
bifurcação, circula na passagem anular existente entre o s , recipie£
tes interno e de pressão do Aquecedor seguindo, então, para o Mist£
rador.
Para o gás, aplica-se a equação (k) e para as tubulações e o Aquece
dor, as equações (5), (6) e (7).
Gás:
M C£«%* V < T 5 " hu> " £ hl Al ( J L V ~ ( 6 8 )
Tubulações e carcaça do Aquecedor:
M c$*12 ^ T h• A . (ILUI^) - KòJ (Jm1 - T m i ) (69)
M c - K 4 , ( T ^ , - 1 ) - K i 2 ( T ^ - Jm}) (70)
-¿»1 >
53
onde:
temperatura do gás ao entrar no Misturador, °C
vazão de hélio no circuito de arrefecimento do Aquece
dor, Kg/seg.
coeficiente de transmissão de calor por convecção no
interior do componente (-0 , W/m 2°C
coeficiente de transmissão de calor por convecção na
tural na superfície externa do componente (x), W/m 2°C
«
área da superfície interna de troca de calor no compo
nente (-c), m 2
área da superfície externa de troca de calor no compo
nente Ct), m 2
*c« 1 tubulação entre a bifurcação e o Aquecedor
2 Aquecedor
3 tubulação entre o Aquecedor e o Misturador
as diversas temperaturas estão definidas na figura 16 e as constantes
K^j e são definidas pela equação (3a) para o sub-componente em
questão.
As parcelas de gás quente e frio, provenientes, respectivamente, do
TCR e do circuito de arrefecimento do Aquecedor, encontram-se no MÍ£
turador e seguem para o Resfrlador. Para o cálculo da temperatura do
gás ao sair do Misturador, aplica-se a equação (9), que representa um
balanço de energia conforme ilustração da figura k.
*
onde:
T.» é a temperatura do gás ao deixar o Misturador, °C
T.
m
Tubulação eníte a bl^uAcação
e o Aqueczdoi, Aqu&czdon. z a
Tubulação zwütz o kquzczdon.
g. o MlòtuAadoi
FIGURA H - Ei quema da tubulação zntAz a blfpJicjição e o Mlòtwiadoti
55
2.5 - Programação . . . .
2 . 5 . 1 - "Çontinugus_SYStem_Mgdeling_Pro
As solução numérica do modelo foi obt ida u t i l i zando-se o S/360 - CSMP
(SUSTEM/360 Continuous System Modellng Program) que ê um programa ela_
borado pela IBM. 0 S/360 - CSMP resolve sistemas de equações diferein
c i a i s ordinár ias de primeiro grau com valores i n i c i a i s e permite tam
bem, que se incluam equações a l g é b r i c a s . A linguagem de entrada do -
S/360-CSMP permite a preparação das declarações de estrutura,que de^
crevem o sistema f í s i c o , a pa r t i r de diagramas de bloco ou de um coji
junto de equações d i f e renc ia i s na sua forma a n a l í t i c a .
• *
0 programa inc lu i um conjunto básico de 31* blocos funcionais e permi
t e ao usuário a def in ição de novos blocos para atender as necessidades
pa r t i cu la res de sua simulação. Nesse conjunto básico de blocos fun -
c iona i s es tão incluídos componentes comuns em computadores analógicos
como, por exemplo, integradores. Funções especia is podem ser d e f i n i
das através de programação FORTRAN ou, de uma forma mais s imples ,a t ra
vês do próprio S/36Q-C5MP. 0 S/360-CSMP também acei ta declarações em
FORTRAN.
Um tradutor converte automaticamente as declarações de estrutura USJ3
das na programação em S/360-CSMP para a linguagem FORTRAN-IV,nível G
Duas c a r a c t e r í s t i c a s importantes do S/360-CSMP s i o o sequecimento das
declarações e a escolha do método de in tegração. Com poucas . excejs
soes , declarações de estrutura podem ser e s c r i t a s em qualquer ordem
e , como uma opção ao usuár io , podem ser sequenciadas automaticamente
pelo sistema, para es tabelecer o f l u x o correto de informações. A es^
colha do método de integração pode ser f e i t a entre os segu in tes :
• Mílne predíctor - corrector (quinta ordem)
• Runge-Kutta (quarta ordem)
• SImpson
• Adams (segunda ordem)
56
, Trapezoidal
. Retangular
Os dois primeiros permitem que o ínteryalo de integração seja ajusta
do automaticamente pelo sistema,para atender a um critério de erro
especi fi cado.
Uma outra característica importante é que o S/36O-CSMP permite a ini
cialização de variáveis e parâmetros, isto é, um grupo de declarações
de estrutura ê executado somente uma vez no inicio da simulação.GeraJ
mente há computações que devem ser efetuadas antes de cada simulação
e, algumas vezes, dggojs de cada simulação. Por exemplo, certos pa
râmetros do modelo podem ser considerados básicos; parâmetros secuin
dãrio e condições iniciais podem ser expressos como funções desses
parâmetros básicos. A avaliação dessas funções é desejável somente
uma vez em cada simulação.
Para atender a essas exigências o modelo é dividido em três segmen -
tos INITIAL, DYNAMIC E TERMINAL que descrevem as computações a serem
realizadas antes, durante e depois de cada simulação respectivamente.
Cada um dos segmentos pode conter uma ou mais seções. Estas,por sua
vez, contêm as declarações de estrutura que especificam a dinâmica
do modelo e as computações associadas. As seções representam grupos
de declarações de estrutura e podem ser programadas tanto na forma
paralela (SORT), na qual um algorítimo SORT, interno ao S/36O-CSMP ,
faz o sequenci amento correto dp fluxo de informações, ou na forma s£
quenciada (NOSORT). A hierarquia estrutural esta ilustrada na figjj
ra 17.
declaração
segmento
declaração
declaração
declaração
declaração
declaração
declaração
Figura 17 - Hierarquia estrutural do S/360-CSMP
O segmento INITIAL ê exclusivo para computações de valores de condi
ções iniciais e aqueles valores de parâmetros que o usuário prefere
expressar em termos de parâmetros mais básicos. Este segmento éopcio
nal e foi utilizado no presente trabalho.
0 segmento DYNAMIC é normalmente o mais extenso do modelo. Este \n
clul uma descrição completa do sistema dinâmico. As declarações de
estrutura neste segmento são, geralmente, uma mistura de declarações
S/360-CSMP e FORTRAN:
0 segmento TERMINAL é usado para computações desejadas depois de rejí
lizada a simulação. Geralmente ê um cálculo simples baseado no valor
final de uma ou mais variáveis. Este segmento também ê opcional,não
tendo sido empregado nesse trabalho.
58
2.5-2,- §strutura_do_Mode]o
O modelo matemático para simulação do CH foi estruturado em duas par
tes principais:
. Segmento INITIAL
. Segmento DYNAMIC
0 segmento INITIAL é usado somente para computações de valores de cojr
dições iniciais, constantes básicas e parâmetros expressos em termos
das constantes básicas. Neste segmento são fornecidas ao programa to
das as constantes, como condutividades térmicas, diâmetros, áreas de
troca de calor, massas, calores específicos e outras, necessárias ã
simulação. São calculados parâmetros, como áreas de seções transver
sais, constantes a serem usadas no cálculo dos coeficientes de trans
missão de calor por convecção forçada e outros, que são constantes e
não precisam ser calculados em cada passo ("step") de integração. £
neste segmento que são fornecidos ao programa os valores experimentais
das temperaturas, obtidos na operação do CH, para a posterior compara
çio com os dados obtidos pelo modelo. Esses valores entram na forma
de tabelas como uma função do tempo. Os dados relativos âs condições
de operação também são introduzidos neste segmento, na forma de tabe
las em função do tempo (vazão de hélio, potência do aquecedor.pressão
de operação, vazões de água no resfriador e nas serpentinas arrefec^
mento da seção de teste, temperatura de entrada da água de arrefecj_
mento e outros). Parâmetros que dependem da temperatura são tabelados
em função desta e também entram no segmento INITIAL (viscosidades,co£
dutlvidades térmicas e outros). Esquematicamente:
I N I T I A Cálculo de parâmetros
Jabelas
Constantes
FIGURA 18 A - Szgmznto INITIAL
59
No segmento DYNAMIC as dec la rações s i o executadas em .todos os p a s s o s
de in teg ração . Neste segmento são f e i t a s as l e i t u ras dos dados rel-a
t i v o s ãs condições de operação ( vazões , potências e ou t ras ) nas tabe
las d e f i n i d a s no segmento I N I T I A L . São ca lcu lados parâmetros que djs
pendem do tempo, como os coe f i c i en tes de t rans fe rênc ia de ca lo r por
convecção forçada e n a t u r a l , v i s c o s i d a d e s e condut iv idades do gás
nos d i v e r s o s pontos do CH e o u t r o s . 0 s is tema de equações d i f e r e n -
c i á i s n ã o - l i n e a r e s é r e s o l v i d o por meio do método de in tegração esco
lh ido e poster iormente é r e s o l v i d o o s is tema de equações a l g é b r i c a s -
n ã o - 1 i n e a r e s . No f im do segmento DYNAMIC são fe i t as as comparações-
dos v a l o r e s obt idos pelo modelo de s imulação do CH e os dados experj_
mentais da operação cor respondente . Esquematicamente:
Le i tu ra de dados nas tabelas
Cá lcu lo de parâmetros que var iam com o
tempo
Sistemas de equações d i f e r e n c i a i s (SORT)
S is temas de equações a l g é b r i c a s (NOSORT)
Comparador
FIGURA ÍB B - StQmwto DYNAMIC
Em diagrama de b l o c o s , o modelo pode ser representado como i l u s t r a d o
na F igura 18. -
60
FIGURA 16 C - VioQtiama dz blocao do modelo
61
2.6 - íjétodos_de_ Integração
A seleção de um método de integração e o intervalo a ser usado para u_
ma determinada simulação não pode ser feito casualmente, mas sim, S£
mente depois de considerar uma série de fatores interrelacionados. 0
objetivo é escolher uma combinação de métodos e intervalo que irá fo£
necer a execução mais rápida dentro dos limites de precisão necessái
rios.
Em geral, quanto maior a complex!bi1 idade do método de integração ,
maior é o tempo de computador requerido para um único "step" de inte
gração. Por outro lado, a estabilidade do método numérico também aju
menta, permitindo maiores intervalos de integração. Portanto, numa
gama de possibilidades devemos escolher aquela que nos dê o menor tem
po para processai* dentro da faixa de precisão necessária.
Basicamente, dois tipos de métodos de integração são fornecidos pelo
S/360 - CSMP: passo-fixo e passo variável. 0 último faz automatica
mente o ajuste do intervalo de integração para ser consistente com as
exigências de erro dadas pelos comandos RELEER e ABSERR pelo usuário.
Nesses métodos, a estimativa do erro é feita calculando Y (t + At/por
duas fórmulas diferentes contendo termos de erros complementares e
aplicando os resultados em uma equação de estimação. A vantagem des_
ses métodos é que eles alcançam uma precisão especificada com o maior
intervalo de integração possível.
Dtíis métodos de passo-variãvel são fornecidos no S/360 - CSMP:
. MILNE fifth-order Predictor-Corrector
. RUNGE-KUTTA fourth-order
Ambos são sofisticados e exigem bastante tempo de utilização do compu
tador para um passo("step")de Integração. Eles têm a vantagem de asse_
gurar soluções satisfatórias, mas, possivelmente, com um custo exces
sivo, se o critério de erro for muito exigente. Deve-se notar que o
critério de erro pode ser fixado independentemente para cada integra
dor na simulação. Permite, portanto, que grandes exigências sejam fej_
tas somente quanto necessárias. ,
62
Dentro dos métodos de p a s s - f i x o d i s p o n í v e i s , as seguintes opções em
ordem de complex!bi l idade descrescente, são fornec idas:
. RUNGE - KUTTA p a s s o - f i x o (RKSFX)
. SIMPSON'S (SIMP)
. TRAPEZOIDAL (TRAPZ)
. ADAMS
. RETANGULAR (RECT)
Para um certo " s t e p " , a velocidade de solução ser ia na ordem inversa.
Geralmente, entretanto, por razões de e s t a b i l i d a d e , os métodos menos
s o f i s t i c a d o s requerem menores In terva los de integração para alcançar
precisões da mesma ordem.
Se nenhum método de Integração é espec i f i cado , o programa u t i l i z a ajj
tomaticamente o RKS (passo v a r i á v e l ) .
Comentários e comparações dos resul tados obt idos por intermédio àes_
ses métodos, estão apresentados no cap í tu lo 3»
63
2 . 7 - Coeficientes de Transmissão de Calor
Os coeficientes médios de transmissão de,calor foram calculados a
partir de correlações. Essas correlações estão disponíveis na„maio
ria dos compêndios especializados.
2.7.1 - Çoefiçiente_Globa]_de-Iransm[ssãg_de_Ç^
Esses coeficientes, calculados para o Resfriador e o TCR,apresentam
a seguinte forma:
1 " 1 Ln Dl/Do 1 • ii i 9B5 mmmmmmmmmmmm. •f' i *f- ii—i ••mu» in—
Uo Do Do ho 2k D1 hl
onde:
Uo coeficiente global de transmissão de calor, W/m ?C
Do diâmetro externo dos tubos, m
Dl diâmetro interno dos tubos, m
k condutibilidade térmica do material dos tubos, W/m <?C
ho coeficiente de transmissão de calor por convecção na SJJ
perffcie externa dos tubos, W/m ?C
hV coeficiente de transmissão de calor por convecção na s_u
perffcie interna dos tubos, W/m ?C
As correlações empregadas para o cálculo de hl e te foram as de Donohue
(vide referência bibliografica).
2.7.2 - C o e f i c i e n t e s j j e j j ^
Os coeficientes de transmissão de calor por convecção forçada são caj^
culados através da seguinte correlação:
h - 0.023 ^ Re Pr"' 3 3
onde:
k condutibilidade térmica do fluido (hélio), avaliada na
temperatura do filme, W/m°C
0 diâmetro hidráulico, m
Re número de Reynolds, avaliado na temperatura do filme
P número de Prandtl, avaliado na temperatura do filme
Esses coeficientes serão calculados 22 vezes em cada passo ("step")de
integração, dando um total de 110000 a 550000 vezes em simulações de
operações de duração variando de 1 a 3 dias, respectivamente.Visando
diminuição nos cálculos para avaliação desse coeficientes,é convenie^
te separá-los em três partes distintas:
0.023 D °* c!, 3 3 k 0 * 6 7
( £ - ) ( ) W 0 - 8 ) A 9£ y
Q.47
onde:
A ãrea da seção transversal do tubo, m
m* vazão do fluido, Kg/seg>
65
A correlação, na forma apresentada acima, é composta de um produto de
três fatores:
. 0 primeiro, constante para cada tubo, é calculado apenas uma vez em
cada simulação (segmento INITIAL)
. 0 segundo, depende somente da temperatura do filme (T^ ) , é tabelado
em função de
. 0 terceiro depende das condições de operação, isto é da vazão em massa. É calculado em todos os passos ("steps") de integração.
66
I N S T I T U T O Dl: 'f*E- eOtTSTrí i r - . f -R^C f f C - S f. NVCLt" A K c S j
i .V . E. N. _J
2.7.3 - Çoefiçientes_de_Transmissã^
Os coeficientes de trasnmissão de calor por convecçio natural são
culados a partir do número de Nusselt:
Nu^ K h, » r — , para cilindros horizontais k 0
N u w K
h „ . — para cilindros verticais v L
0 número de Nusselt é calculado a partir dos números de Grashof
Prandtl, pelas seguintes correlações:
N u ^ - 0.525 (Gr P r ) 0 * 2 5 , para cilindros horizontais
«.25 Nu « 0.59 (Gr Pr) , para cilindros verticais
v
E os números de Grashof e Prandtl, por sua vez, são calculados por
p r as —R
Gr^ * D 3 p 2 g 6 AT , para cilindros horizontais ,.2
Gr - L 3 p 2 g B. AT , para cilindros vertidas
y 2
67
onde:
D diâmetro externo do cilindro horizontal, m
1 comprimento do cilindro vertical, m
p densidade do fluido, Kg/m
u viscosidade do fluido, N seg/m
k condutividade térmica do fluido, W/m ?C
g aceleração da gravidade, m/seg
(3 coeficiente de espansao térmica, ?C
AT diferença de temperatura entre a superfície externa e o
ar, °C
Obs: todas as propriedades do fluido devem ser avaliadas na tempera,
tura do filme.
Como o número de coeficientes de transmissão de calor por convecção
natural ê grande e eles variam com a temperatura e, consequentemente,
com o tempo, os cálculos apresentados acima serão efetuados muitas
vezes em cada simulação (105000 a 525000 vezes para simulações de
operações durando de 1 a 3 dias, respectivamente). Isto exige oti
mização neste calculo.
Essa otimização è" alcançada fazendo-se uso de tabelaá para cálculos
de parâmetros que variam somente com a temperatura da mesma forma
que foi feito para o item anterior.
68
CAPÍTULO 3
3. RESULTADOS E COMPARAÇÕES COM DADOS EXPERIMENTAIS
Os resultados e comparações com dados experimentais podem ser apresejn
tados graficamente em função do tempo ou da posição onde calculou-
se a temperatura. A primeira forma è* mais apropriada para mostrar o
comportamento das temperaturas nos estados transitórios, enquanto que
a segunda forma de apresentação, presta-se melhor para análise dos
estados permanentes.
Foram escolhidas duas simulações de operações para serem apresentadas
neste trabalho. A primeira, realizada em abril de 1977» é anterior ã
instalação do "By-pass" de hélio no Resfriador, o que equivale ao"By-
pass" totalmente fechado. A segunda é recente, realizada em agosto
de 1979, já com o "By-pass" incluído e mantido totalmente aberto. Es
sas operações serão referidas como operação com abertura igual a zero
(0) e um (1) (A=0 e 1), respectivamente.
3.1 - Condições_de_0B§ração
As condições de operação estão Ilustradas nas figuras de 19 a 21,para
A«0 e de 22 a 2*t,para A=l. Em todas essas figuras, na primeira coljj
na transcrevemos o tempo de operação (segundos).
Nas figuras 19 e 22, na segunda coluna transcrevemos a potência de o
peração do Aquecedor (watt), seguida pelo seu gráfico em função do
tempo.
Nas figuras 20 e 23, na segunda coluna transcrevemos a vazão total de
hélio (MHT), seguida pelo gráfico correspondente. Nas duas colunas do
69
lado direito as vazões de gás no circuito principal (MHQ) e no circuj_
to de arrefecimento (MHF), todas em Kg/seg.
Nas figuras 21 e 2h, na segunda coluna transcrevemos a vazio da água
de arrefecimento no Resfriador (MAG), também em Kg/seg.
Outras condições de operação(como por exemplo, as vazões da água de
arrefecimento nas serpentinas e a potência da Bomba Circuladora,
são necessárias como dados de entrada para o programa. Essas condi -
ções também entraram no conjunto de dados fornecidos para simulação e
só não estão aqui apresentadas poraue nio são tão importantes no com
portamento térmico do complexo experimental.
70
PAG
E
1
TIM
E
0 Ï.
60
00
E
04
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05
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4 7
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05
6.0
99
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0
4 6
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30
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05
6.5
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0
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22
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05
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50
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05
7.3
48
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05
7.
76
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04
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0
4 7
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8.5
98
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04
7
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05
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SE
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92
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0
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75
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04
5.2
92
0E
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5 5
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05
1.0
68
1E
0
5 5
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20
E
05
1.1
09
7E
0
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20
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1.1
51
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0
5 7
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1 IE
0
5 1
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3U
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05
7.9
14
0E
0
5 1
.23
47
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05
8.1
03
2E
0
5 1
.27
63
Ë
05
8.1
15
7E
0
5 1
.31
80
E
05
8.1
28
2E
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3.2 - Analise dos resultados em reqime permanente.
As fiauras 25 e 26 mostram o perfil de temperaturas ao longo do círcui
to percorrido pelo gás para A=0 e A=1, respectivamente. 0 eixo vertj_
cal representa os diversos pontos do Circulador de Hélio, conforme
convencionado abaixo:
1. temperatura do gás ao entrar no TCR (lado dos tubos), Tl
2. temperatura do gás ao sair do TCR (lado dos tubos), T2L
3. temperatura do gás ao entrar no Aquecedor, T2
4
k. temperatura do gás ao sair do Aquecedor, T3L
5. temperatura do gás ao entrar no TCR (carcaça), T3
6. temperatura do gâs
7. temperatura do gás
8. temperatura do gás
9. temperatura do gás
10. temperatura do gás
ao sair do TCR (carcaça), Ik
ao sair do Misturador, T8L
ao entrar no Resfriador, T8
ao sair do Resfriador, T5L
na bifurcação, TIL
11; temperatura de saída da agua de arrefecimento, T7
Esses instantâneos da distribuição de temperaturas no Circulador de
Hélio correspondem a leituras tomadas às 8 horas do segundo dia de o
peração no caso de A=0 e as 18 horas do primeiro dia de operação no
caso de A=1. •
77
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79
Conforme anotado nas figuras, as discrepâncias entre os valores calcu
lados pelo modelo e os obtidos pela experiência estio em torno de 3 %
(máx. de SA%) para A=1 e 6.5 % (mãx. de 13.8%) para A=0.
Ao analisar a temperatura da agua de arrefecimento, deve-se atentar -
para o fato de que, neste caso, grandes discrepâncias percentuais não
representam mais do que alguns poucos graus de diferença nas tempera
turas, devido a estas serem baixas . Na operação para A=1, por exem -
pio, a discrepância para água de arrefecimento foi a maior entre to
das dessa operação em termos percentuais, embora a diferença entre as
temperaturas tenha sido de apenas k ?C. No entanto, na saída do Aque
cedor, uma discrepância percentual de 6% representou quase kQ °C de
diferença de temperatura.
Observa-se ainda, que as discrepâncias são ligeiramente maiores para
a operação com A=0 do que com A= 1, ao contrário do que se poderia es_
perar, visto que na operação com A=0 o modelo não incorre em erros no calculo das vazões nos tubos em U e no "By-pass". Primeiramente,.; de:
vido ao nível de temperatura ser mais baixo para A=0,essas diferenças são menos acentuadas quando consideradas diretamente, isto é, uma me
nos a outra. Algumas propriedades dos diversos materiais empregados-
no CH como,por exemplo, a condutividade térmica dos tubos, variam 1J_ geiramente com a temperatura. No modelo, estas propriedades foram con
sideradas constantes, visando minimização de custos e também, devido
a dificuldade de se encontrar tabelas específicas das propriedades des
ses materiais em função da temperatura. Deve-se lembrar ainda,que as
correlações usadas no cálculo dos coeficientes de transmissão de ca
lor por convecção nos tubos e nos trocadores de calor não apresentam
a mesma precisão em condições de operação diferentes (vazões e tempe
raturas). Baseado' no exposto acima, pode-se esperar que o modelo não
se comporte do mesmo modo em regimes diferentes. Além disso, a preci_
são dos instrumentos de medidas também é função da temperatura em
que estas são efetuadas.
80
3.3 - Analise_dos_Resultados_em_Regim^
As distribuições de temperaturas em função do tempo de operação para
os diversos pontos do Circulador de Hélio estão apresentadas nas fi_
guras de 27 a 37 (A=0) e 28 a 48 (A=1). Em todas as.figuras, na prj_
meira coluna transcrevemos os tempos de operação (segundos), na se
gunda, os valores das temperaturas calculadas pelo modelo (°C) na
terceira os valores obtidos experimentalmente (°C), na quarta a dj_
ferença entre as duas temperaturas, e a quinta essa diferença em pojr
centagem, calculada em relação ao valor experimental. Os diversos
gráficos são referentes aos valores do modelo.
Na figura 49 estão apresentadas as vazões do gás hélio nos tubos em
U (MH1) e no "By-pass" (MH2), sendo que o gráfico ê referente ã prj_
meira. Evidentemente, essa curva é para a operação com A=1.
A nomenclatura para as diversas temperaturas ê a mesma utilizada no
item anterior, restando acrescentar, aprenas:
TREST temperatura média das fitas metálicas aquecedoras
T6 temperatura media dos blocos de material refratário USJI
dos no Aquecedor.
Das diversas curvas apresentadas, pode-se estrair o seguinte quadro:
Temperatura erro máximo %
Temperatura
A=0 A=l
T1 24 30
T2 27 23
T3L 18 31
T3 12 18
T8 35 48
* T5L 15 60
T1L 23 41
T7 10 2 5
81
De uma maneira geral, pode-se dizer que as respostas do modelo foram
boas nos príodos transientes do CH, principalmente naqueles não refe
rentes a partida e parada. Nota-se, por inspeção das curvas, que em
alguns transitórios intermediários as discrepâncias chegaram mesmo a
ser iguais às do estado permanente, fato que poderia ser previsto ,
pois, quanto menores as variações em um transiente, mais se asseme -
lha a um estado estacionário e, consequentemente, menores os erros
a ele associados.
Pode-se ver claramente que com A=0 os resultados apresentaram discre
pâncias menores. Uma análise mais detalhada das curvas nas duas op_e
rações, mostra que os transientes foram muito mais acentuados na ope
ração com A=1 e, como era de se esperar, as discrepâncias foram mai£
res para esta operação. Nas curvas da temperatura do gás, ao sair do
Aquecedor, por exemplo, observa-se que com A=0, foram consumidas qua
se 6 horas para atingir o valor de 515 °C, enquanto que com A=l essa
temperatura foi atingida em apenas 3 horas. No desligamento com A=0
essa temperatura sofreu uma queda de 510 para 300°C em quase 5 horas,
enquanto que A=1 a temperatura foi abaixada de 650 para 110°C em ap£
nas h horas e 15 minutos.
Uma outra observação importante é a relativa âs durações dos transieji
tes. Na operação com A=1 as escala do tempo é apresentada de 15 eml5
minutos, o que a torna mais apropriada para verificação desse efeito
(com A=0, os intervalos são pouco mais que uma hora). Observando-se
a temperatura do gás ao sair do Aquecedor, por exemplo, nota-se (o 1 haji
•do na coluna dos valores experimentais), que o primeiro estado esta
cionário foi atingido decorridas 5 horas e 15 minutos apôs o início-
da operação, enquanto que o período previsto pelo modelo foi de a\_
guns minutos a menos (menos de 15 minutos). As outras curvas também
apresentaram-se dessa forma, sendo de aproximadamente 15 minutos o
erro máximo nessa previsão.
82
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3.4 - Comentarios_sobre_os_mêtodos
A escolha do método de integração é relativamente simples. 0 procedi
mento adotado neste trabalho foi o recomendado pelo Manua]_do_Usuár|o
do—S/260—CSMP, que consiste em utilizar primeiramente o método de
Runge-Kutta com passo variável. A vantagem da utilização deste meto
do, neste caso, ê de permitir que seja estipulado o erro na integra -
çio numérica. Adotando um critério de erro bastante rigoroso, assegjj
ra-se uma solução satisfatória mas, geralmente com custos excessivos.
Posteriormente, testa-se os outros métodos adotando o mais rápido p_a
ra a precisão necessária.
No caso da simulação da primeira operação, o método de Runge-Kutta -
com passo variável foi a melhor opção em termos de custos. Isto deve
se ao fato de qíie nessa simulação os transitórios representam uma me
nor parcela do tempo total. Por ser de passo variável, durante os es_
dos permanentes o intervalo de integração ê aumentado automaticamente,
reduzindo os custos de processamento.
Ja na segunda simulação, os métodos de passo fixo, em particular o Re_
tangular, apresentaram-se como a melhor opção.
Os resultados apresentados nas seções precedentes foram obtidos pelo
método Retangular, com intervalo de integração i§ual a 9 segundos.
Para se ter uma idéia do erro numérico associado ã solução, o progra
ma foi processado, também, com intervalos de integração iguais a 1 e
0.1 segundos. A diferença nesses dois processamentos foi sempre infe
rior a 1°C, podendo-se afirmar então, que para itóervalos de integra
ção iguais ou menores que um segundo o erro numérico é despresfvel.
Comparações dos resultados obtidos com intervalo afe integração igual
a 9 segundos e os acima citados, indicam que o erro numérico associa
do às soluções apresentadas neste trabalho é de ms> máximo 10% no inj_
cio das operações (até a primeira meia hora), caíintdo rapidamente ã me
dida que as temperaturas vão aumentando. Para a temperatura do gãs
na saTda do Aquecedor, por exemplo, o erro numérüco ê inferior a 2%
quando essa temperatura atinge 1009C.
106
CAPÍTULO 4.
4--- CONCLUSÕES
O Círculador de Hélio foi dividido em nove partes principais, tendo sj_
do, cada uma delas, subdividida em um ou mais componentes, os quais ,
por sua v e z , foram considerados por meio de um ou dois sub-componentes.
0 modelo matemático para a simulação de transientes térmicos no CH foi
desenvolvido a partir das equações de energia unidimensionais, aplica
das a cada um dos sub-componentes que formam o complexo experimental,
montando-se,assim, um sistema não linear de equações diferenciais ordj_
nirias de primeira ordem e de equações algébricas. Visando a uma redjj
ção do tempo total de processamento e em conseqüência , os custos, as
equações diferenciais que apresentavam pequenas constantes de tempo
foram simplificadas pela eliminaçlo do termo de acumulação de energia,
sendo transformadas,assim, era equações algébricas.
A solução do sistema foi obtida por meio do "S/36I3-CSMP", que mostrou
ser um importante instrumento na simulação de sistemas contínuos,sendo
de fácil programação, eficiente em termos de tempo de uso de computa -
dor e flexível em relação aos métodos de integração, bem como ãs even
tuais mudanças do modelo.
Comparando as distribuições de temperatura ao longo do circuito percojr
rido pelo gás, obtidas por meio do modelo matemático aqui desenvolvido
e por meio de medidas experimentais, chegou-se a resultados que apre -
sentam diferenças muito pequenas no caso de estados permanentes, sendo
de apenas 13-7% o seu valor máximo. No caso de estados transi entes,em
bora para algumas temperaturas as diferenças tenham atingido valores -
bastante elevados (até £0%), isto ocorreu nos transüentes de partida e
de parada,nos quais as variações dos parâmetros de operação são bem
mais acentuadas e, obviamente, maiores discrepincias eram esperadas.Em
transientes intermediários, apresentaram-se discrepâncias da mesma ojr
dem daquelas para o estado estacionário. Em relaçit» ao tempo de
107
duração dos t r a n s i e n t e s , o modelo apresentou boa p r e c i s ã o (d i sc repân
c i a s i n f e r i o r e s a 5%,mesmo para os t r a n s i e n t e s de pa r t i da e de parada).
Diversos foram os f a t o r e s que cont r ibuí ram para e s s a s d i s c r e p â n c i a s ,
en t re os quais des tacam-se :
. Erros ineren tes às medidas da po tênc ia do Aquecedor, das vazões do
gás h é l i o , da v a z i o da água de a r re fec imento do Res f r i ado r ;
. e r r o s ineren tes i s medidas das temperaturas ;
. s i m p l i f i c a ç õ e s no modelo,com v i s t a s a diminuir o tempo de p roces sa
mento e o número de memorias do computador, com a conseqüente minj_
mizaç io do cus to (foram u t i l i z a d a s as equações de ene rg i a na forma
unidimensional e as equações d i f e r e n c i a i s que apresentavam cons
t an tes de tempo pequenas, foram t ransformadas , a t r a v é s da e l imina -
ç i o dos termos de acumulação de e n e r g i a , em equações a l g é b r i c a s ) ;
. i nce r t eza nos v a l o r e s do c a l o r e s p e c í f i c o do , r e f r a t ã r i o u t i l i z a d o -
no Aquecedor;
. e r r o a s soc iado ã so lução numérica;
. v a r i a b i l i d a d e acentuada nos v a l o r e s dos c o e f i c i e n t e s de t ransmissão
de c a l o r p r e v i s t o s pe las c o r r e l a ç õ e s u t i l i z a d a s (± 10% para escoa -
mentos nos tubos e ± 30% para escoamentos no lado da ca rcaça dos
t rocados de ca lo r ) . ;
. Ince r teza com r e l ação i s propr iedades do isolamento e x t e r n o .
A e s t a a l t u r a das c o n s i d e r a ç õ e s , é p o s s í v e l , j á , uma a p r e c i a ç ã o em
torno do campo de a p l i c a ç ã o do modelo d e s e n v o l v i d o : quanto aos c á l c u
los dos parâmetros, f i c o u e v i d e n c i a d o , pe la ótima respos ta do modelo
para e s t ados e s t a c i o n á r i o s , que e l e s podem ser estimados com boa pre_
c i s ã o a p a r t i r de condições p r ê - e s t a b e l e c i d a s de temperatura e velocj_
dade na Seção de T e s t e ; r e la t ivamente ao c á l c u l o da duração dos t r an
s i e n t e s t é rmicos , as p r e v i s õ e s do modelo foram comprovadas conforme -
se cons ta t a no c a p í t u l o a n t e r i o r ; f ina lmente , no que se r e f e r e ao es_
tudo de even tua i s m o d i f i c a ç õ e s , o modelo r eve lou - se instrumento efi_
caz', v i s t o que a segunda operação simulada no presente t r aba lho apre
senta uma grande modi f icação em r e l a ç ã o à pr imeira ,que ê o "By-pass "
108
de gás hélio no Resfriador, e o modelo continuou a prever, com grande
precisão, o comportamento térmico do Circulador de Hélio.
Ficam em aberto, para pesquisas posteriores, medidas do calor especí
fico do refratirio utilizado no Aquecedor, mediante o uso de aparelha
gem experimental adequada, como seja um calorímetro de alta temperatu
ra; simulações de operações em condições as mais diversas, especial -
mente com o circulador de hélio operando em temperaturas mais altas ,
na medida em que tais operações venham a ser realizadas obtendo-se a_s
sin^uma visão mais ampla das possibilidades do modelo.
109
APÉNDICE
L I S T A G E M D O P R O G R A M A
(Dados re la t ivos a operação com "By-pass" totalmente aberto)
no
* * * * C O N T I N U O U S S Y S T E M M O D E L I N G P R O G R A M * * * *
• • • P R O B L E M I N P U T S T A T E M E N T S * * *
I N I T I A L I N C O N A I A 1 = 1 . 7 8 , A 1 A 2 = 2 . 9 2 , A l A 3 = l . 7 6 , A I A 4 = 3 . 2 , A M A 1 = 2 . l l , A E A 2 = 5 . 5 1 1
A M A 3 = 5 . 3 2 , A E A 4 = 6 . , D I A 1 = . 4 , D I A 2 = . 2 5 4 4 , D I A 3 = . 4 2 , D I A 4 = . 2 5 4 4 , L A I V * l . 0 7 D E A 2 = . 4 8 , L A 2 V = 1 . 8 3 , L A 2 H = 1 . ' 6 3 , D E A 3 = . 6 , 0 E A 4 = . 4 7 8 , L A 4 V = 2 . , L A 4 H = 2 . ,
D E B 1 = . 3 8 5 , L B 2 V = 3 . 0 5 , L B 3 V = . 4 , A E 6 1 = 1 8 . 8 4 , A E B 2 = 1 3 . 4 5 , A M B 3 = 1 . 9 8 , D I B 1 * . 1 5 9 , 0 1 8 2 = . 9 , O K I = , 8 1 6 , A I 8 1 = 7 . 7 9 , A I B 2 = 9 . 8 9 , A 1 8 3 = 1 . 7 7 P A R A M E T E R P 0 T = 8 . 0 E 4 , T I N = 2 0 . , M A G = 2 . 5 ,
A T R C E = 5 . 2 0 4 , A T R C M = 5 . 1 0 2 , A T R C * 4 . 4 7 , D K 1 = . 8 1 6 , D K 2 = . 8 , D K 3 = . 7 , L G l V « l I . 5 0 E G 1 « * . 4 5 7 2 , L G 1 H = 4 . 9 5 , A E G 1 = 2 3 . 7 , L G 2 V = l . 3 , A E G 2 = 2 . 8 , A I G l = l 1 . 4 1 , A I G 2 * . 9 A I G 3 » 2 . 2 , A R S T 1 = . 0 0 5 3 , A R S T 2 = , 0 C 3 4 , D I G l = . 2 2 ,
A l F 1 = 2 . 7 7 , A I F 2 = . 3 6 , A E F 1 * 5 . 1 , A E F Z - 1 . 0 8 , D E F l = . 4 0 6 4 , O E F 2 = . 6 6 2 , D I F l = . 2 L J 1 V * . 6 8 3 , L J 2 V = 1 . 1 , L J 3 V = 3 . , L J 3 r i = 2 . 4 , O c J 3 = . * 5 2 , A I J I = , 9 3 3 , A U 2 = 1 . 1 3 , A l J 3 = 4 . 3 , D U 3 = . 2 5 3 4 , A M J 1 = 1 . 0 6 , A M J 2 = 1 . 2 5 , A E J 3 = 7 . 6 7 C O N S T A N T C P H = 5 1 9 3 . , V X f 1 . E - 5 , C V H = 3 1 1 5 . 8 5 , A C E R = 4 8 . 9 « D A C = . 0 2 5 » . • •
C P C E R * 0 1 0 0 0 . , M C E R = 1 1 5 4 . , A C 0 = 1 3 . 1 2 3 , R = 2 0 7 7 . 2 3 , . . . T A R = 1 Q . , M A G U A = 1 9 5 . , A T R = 4 l . 5 6 , E T A = 1 . D C 0 E = . 0 2 5 , D C 0 I = . 0 2 2 , D L E C 0 = 1 . 1 0 4 , D T R E = . 0 1 2 , . . . D T R I * . 0 0 9 , K M = 3 6 . 4 , 0 L E T R = 3 . 4 6 5 , A T = 4 . 7 7 , T A M 6 = 2 0 . , 0 T = . 2 5 3 , . . .
M I T = 2 . 7 E - 5 , K T = . 2 1 , K . C = i . 6 , 0 A g C = . 0 4 , A T A Q C = 4 . 3 0 c - * , A R E S T = . 0 6 2 , L M = 1 . 7 A B Y P = . 0 4 6 6 , A T U = 3 . 6 1 E - 2
C T E 0 l * ( P 0 T * E T A » / l C P H * 1 . 5 l * *
* C A L C U L O D E C O N S T A N T E S P A R A O A Q U E C E D O R
* C T A Q C * . 0 2 3 * C D A Q C * * ( - . 2 » l / U T A C C * * l . 8 ) ) * ( C P H * * . 3 3 3 3 l * * * * * P A R T E A — R E S F R I A D C R , R E S F R I A D O R — B C M 3 A C I R C U L A D O R A * B O M B A C I R C U L A D C R A , B O M B A C 1 R C U L A D Q R A - - B I F U R C A Ç Ã O * K A 1 * 3 . 7 2 E 4 K A 2 * 8 . 2 3 K A 1 L - 4 . 9 E 3 A C A 1 L = 1 . 3 3 E 6 C T A I « . 0 2 3 * ( D I A 1 * * ( - . 2 í l / ( A T A l * * ( . 8 ) > * ( C P H * * . 3 3 3 3 » A T A 1 * 3 . 1 4 l 6 * l ( D I A l ) * * 2 ) / 4 . C T A 2 = . 0 2 3 * Í D I A 2 * * « - . 2 ) ) / l A T A 2 * * ( . 8 J > * { C P H * * . 3 3 3 3 » A T A 2 - 3 . 1 4 1 6 * { ( D I A 2 » * * 2 ) / 4 . C T A 3 * . 0 2 3 * 1 D I A 3 * * ( - . 2 ) I / < A T A 3 * * ( . 6 ) > * ( C P H * * . 3 3 3 3 » A T A 3 = 3 . 1 4 1 6 » { í D I A 3 ) * « 2 ) / 4 . C T A 4 = , 0 2 3 * ( 0 I A 4 * * Í - . 2 » í / ( A T A 4 * * ( . 3 I ) * ( C P H * * , 3 3 3 3 » A T A 4 * 3 . 1 4 1 6 * ( ( D l A 4 » * * 2 J / 4 .
* * •
* P A R T E B — B I F U R C A Ç Ã O T C R , T C R '*
A C a i » 6 , 8 l E 5 A C t t l L = 1 , 3 2 E 5 K B 1 = 3 . 1 E 4 • K f i 2 = 2 4 . K B 1 L = 4 2 .
A T B 1 * 3 . 1 4 1 6 * í Í D I B 1 > * * 2 i / A . C T B 1 * . 0 2 3 * ( D I B I * * Í - . 2 J ) / ( A T B 1 * * ( . 8 ) ) * í C P H * * . 3 3 3 3 ) A T o 2 * 3 . 1416/%.* U D I 6 2**2 >-< 0 * 1 * * 2 ) » CTtí2 = . 0 2 3 * 1 Í D I B 2 - D K 1 ) * » ( - . 2 1 ) / l A T B 2 * * ( . 8 > J » ( C P H * * . 3 3 3 3 1
* . * * * PARTE F — TCR - AQUECEDOR
ACF1=1 .13E5 ACF t i » 1. 4 5E4 ACF2L*<*.E5 K F 1 = 4 . 5 K F 2 * 1 . 9 E 4 K F l t * . 5 8 K F 2 L * 2 . 3 E 2 C T F » . 0 2 3 * I D I F 1 * * Í - . 2» » / < A T F l * * L B J ) * ( C P H * * . 3333 ) A T F 1 * 3 . 1 4 1 6 * U D I F 1 ) * * 2 I M .
* * * * PARTE G — AQUECEDOR - SECAO OE TESTE, SECAO DE TESTE, * SECAO DE TESTE - TCR *
* A R S ! l i » . 0 Õ S 3 A R S I 2 » . 0 0 8 « A C G i » 6 . 6 E 5 AC G l i » 5 . 6E 4 A G I t i * 3 . 9 E 4 A C S 2 t » l . E 6 K G l » 1 5 . 1 3 K G l i - l . 3 3 KiG2*c»74E4 . KG2fc*?«64E2 K G l i i » 2 . 8 7 K G 2 L L - 1 . 6 A E 4 C T G l = . 0 2 3 * ( D I G l * * ( - . 2 ) > / t A T G l * * 1 . 8 ) ) * ( C P H * * . 3 3 3 3 J A T G 1 » 3 . 1 4 1 6 * U D I G 1 I * * 2 J M . MAGt*. 05 MAG2*.05 M A G 3 » . 0 5 MAGA** 05 * H G f t l ' i Q O O .
' hGR 2<*U0ü. . • ' • GR 3 * l J J 3 . hGfc4=»túa&. » *
PARTE J — MlSTURAOOR, MI STUR AOGfi-RESF RI Aü'JR , RESF RIADÜR
*
A C J l L = 2 . * 7 E 5 K J 1 » 2 . *>bl*>
K J 2 = 6 . 4 5 K J I L * 4 . 1 8 E 3 A T J l = 9 . 6 ° E - 4 C T J l = , 02 3 * ( . 0 1 5 * * ( - . 2 ) ) / ( A T J 1 * M . 6 1 ) * IC P H * * » 3333) CTJ2=CTA1 AT J 3= 3. 1 4 1 6 * ( ( D U 3 ) » * 2 ) / 4 . C T J 3 = . 0 2 3 * ( D I J 3 * * I - . 2 ) ) / ( A T J 3 * » ( . B J ) * ( C P H * * . 3 3 3 3 ) * *
* • * PARTE S — BIFURCACAO-AWUECEDORt A.i,UECE0ORt * ACUECEDCR - MlSTURADOR * * K S l » i . 9 E 4 K S 2 = 4 4 . b32 . A I S i = 1 2 . 8 6 , A I 5 2 = 1 5 . 7 2 A l $ 3 = 3 . 6 5 A c & l . » 3 1 . 4 9 AES2-18. 52 A S S 3 » 3 . 95 LSlM-13 .7 ' t S l V * I 2 # . C£S1 = »39 LS2V*3»2 D E S 3 « . 3 9 DIS1*=.1683 . D I S 2 * 1 . 3 6 C I S 3 « » 1 6 8 3 A T S 1 * 3 . 1 4 1 6 * < 0 l S l * * 2 ) / 4 . A T $ 2 « 3 . 1 4 1 6 * ( D I S 2 * * 2 - ( 1 . l l ) * * 2 ) / 4 , C T S 1 * . 0 2 3 * ( D I S l * * ( - . 2 > ) / ( A T S 1**1. 8 ) ) * ( C P H * * . 3 3 3 3 ) C T S 2 = . 0 2 3 * ( . 2 5 * * ( - . 2 ) ) / ( A T S 2 * * U 8 ) J * ( C P H * * o 3 3 3 3 » A C S 1 = 1 . 1 5 E 6 A C 5 2 - 3 . 7 8 E 5
* * T E S T I » - 9 ' Q O « -
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107200.,54. i 117U0.,'54. (16200.,53. (20700.,53. (2520U. (297uU. I 34200. (2 7 00» ,5 i,
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(900.,2.45),(156C. I 0*140. ,3.51), (05830. ,4. 11) , » 09900. (13500.
,2.4),I01«00.,2.1*0). 10"3JO. ,3c 51), U - i v J . (06300.,4.11),(07200. (1U800.,3.98),(11220. 114400.,4.27>,il5300. (1 3900. , 4 . 2 3 > , U 9 ä 0 ü .
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(24300. (27900.
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0.0) MAG£X=(0. 0,4.0),Í19800. ,4. 0),<19900.,7.),Í26100.,7.),
( 2 6 2 U U . , 5. 81,(48600. ,5.8) DYNAMIC NOSURT
IF(TIME-O.O)1,1,2 1 Tl*23. TREST=25.
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TTU-25» TMU=25. FFSF-6.3E-03 M**l»?» 8E-01 KH2»3«E-G2
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TEXP5=AFGEN<T105A,TIME) T£XP6=AFGEN(T206A »TI ME) TçXP7=AFGfcN(T2Ü7A.TIME) TEXP8»AFGtN(T133A,TIME) TtXP9»AFGEMT102A,TIME» T E X P u = A F G £ N ( U 0 3 1 , TIME) TAR = A FGE N(TAT MF,TIM£) TIN = A F GEM ( T INr* ,TIM=) FiOl »AFGEN(FE101,TI"S) FIÛ2 =S'"l.tNI FEIÜ2.TIME), ' • y=ü¿*l«t3 PE*AFGcNlPT 205» TIME) MAG*AFGEN(MAG5X,TIME) P-PE*1.E5 M<K*.0J7 3 JC*( IP/(2077..15*(TEXP4*27J. ) ).* t F 1 02 * 1 2 00. ) ) * ». 5 )/10. MHF =.037510«((P/t 2077, 15*(TEXP0.27J. )Í*lF 101 » 1200.))»'.5I/10. KriT MHT GAy= (MHi/400. )/(3. 14*(DA<.**2. »/4. ) GCUT*MH1/.Q36
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GTiV"í = MHw/ .034 G l k E ^ . H . / . 13 G C ü t ^ M A G / . 0 4 1 2 2 b TTuEX={MHT*TEXP9-MH2*TEXP2J /HH1 M A I » 1 M M M T » C P H * ( T E X P 2 - T E X P 9 ) J / I C P A G U * I T E X P 1 - T I N J i * TFA = l T * A 3 * T A R > / 2 . T F A L * ( T w A 2 l « T A R I / 2 . T I F . A M ' U A l « { T 5 L - » T 5 > / £ . > / 2 . • T I F A L = l T f t A l L * t T 5 U T 5 > / 2 . » / 2 .
TFb = t 7 « 3 3 + T A R ) / 2 . T F o l = l TB2 + T A F U / 2 . T l F 6 * U T l + T l U / 2 . + T * B l í / 2 . T I F Ó I * ( ( T 1 * T 1 L 1 / 2 . * T B 1 I II. *
T F F = l T w F 3 * T A R l / 2 . ' " T F F L = t T « F 3 l * T A R > / 2 . T I F F = < ( T 2 U T 2 l / 2 . * T w F l ) / 2 . T I F F l * < ( T 2 L + T 2 í / 2 . * T w F l L > / 2 .
* . T F G " I T W G 3 + T A R 1 / 2 . T F G L = Í T G 3 + T A R ) / 2 . T I F G « ( ( T 3 L + T 3 I / 2 . + T W G 1 J / 2 . T I f o L = ( ( T 3 L - » T 3 ) / 2 , * T w G l U / 2 . I F G H . = ( T w G 3 L + l T 3 U T 3 > / 2 . I / 2 . * * T F J = ( T A R + T K J 3 J / 2 . T F J L * ( T A R * T W J 2 L ) / 2 . T I F J = ( Í T 8 U T 8 I / 2 . * T W J U / 2 . T I F J l * ( I T 8 L + T 8 J / 2 . + T W J 1 L ) / 2 . * T l 2 = l T l * T 2 ) / 2 . T 2 3 M T 2 + T 3 J / 2 . T34*< T 3 * T 4 ) / 2 . T F T R Q = < T W T R + l T 3 + T 4 » / 2 . í / 2 . T F T P F M T h T P * ( T 1 + T 2 ) / 2 . >11 . ThiTRet T l * T 2 * T 3 + T 4 } / 4 . T k C Ü * < T I N * T 7 * T T U * T 8 ) / 4 . TFCUT = t T « C Q * t T T U + T 8 Í / 2 . > / 2 . T M C 0 C = l T l N * T 7 ) / 2 . T F C C C = I T K C Q * ( T I N * T 7 J / 2 . > / 2 . M Í A w » A F G c N < V Z S C t T 2 3 l * l . E - C 5 M I * A * = A F G E N I V I S C , T 6 l * l . E - 0 5 M « T h = AFGóNl V I S C , T « T R > » 1 . E - C 5 . MTRCF = AFGENi( V I S C tTFTRw 1*1. E - 0 5 P ITfcC=AFG£M VI S C , T 3 4 > * 1 . E - C 5 M T K T F ^ A F G E M V I S C , T F T R F ) * 1 . E - 0 5 KITRT = A F G E N ( V I S C , 1 1 2 1 * 1 , E - C 5 «C0TF = A F G c M V I S C i T F C O T » * 1 . E - 0 5 K I C Ü T = A F G E N ( V I S C , T M U » * 1 . E - 0 5 * w C O T = A F G E N ! V I S C , T W C U ) * 1 . E -05 H w C O O A F G E N t V I S C A , T h C 0 ) * i , E - 4
M I C O C * A F G E N ( V I S C A , T H C Q C ) » 1 . E - 4 ' rtAw'AFOcMCÜfm , T 2 3 l K C ü T r = A F G E N ( C J N D T . T F C O T ) KTfvTF=AFGENiCONOT,TFTRF ) KThCF = AFGFN(CONDT,TFTKvJ> M C t « = . 0 ¿ 3 * K . A w / Ü A g * t { D A g * G A g / M l Aü» ** . 8 ) - t ( C P H " MI A (»/KACI ** . 4) * l ( MI A Q / , . .
119
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M I w A Q ) * * . 1 4 ) H T R C = K C r / U T R E * . 2 3 * ( D L E T R » * . 6 ) * ( l D T K t * G T R c / M T R C F ) * * . 6 > * . . .
( < C P H - M T K C f / K T « C F ) « " " . 3 3 » * < < M i T « ü / M I t » , T R ) » * . I t ) H 7 M - A T P T F / 0 T S l » . O ^ 3 » l ( D T K I « G T R T / V T K T F » » » . 5 1 » ! ( C P H * M T R T F / K . T R T F ) . . .
* * . 3 3 ) * l t « l T R T / M l h T * í - * . i 4 ) h C Q C * A F G c N l P A R A G , T F C C C > * l { M l C O C / M « C ü C > * * . 1 * 1 * Í G C C E * * ( . 6 1 J H C Q T = * C ü T F / D C Q l * . 07'1- l l í > C a i » C C ü T / v , C o T F ) * » . 8 ) » t I C P H * V C Ü T F / K C O T F ) . . .
« • 4 ) * ( t M I C U T / * * C O T ) * * . 1 4 } *
* C A L C U L O D O S C O E F I C I E N T E S D E P E L Í C U L A P A R A A R E G I Ã O A
* P R I A = A F G E N { P R H E L , T I F A ) P R I A L = A F G c N U P R H £ L . T I F A L I H A 1 « C T A I * P M A L * I M H T * * t . 8 ) ) H A 2 = C T A 2 * P R I A * ( M H T * * ( . 8 > J h A 3 = C T A 3 * P R I A L * ( K r t T * * I . B ) ) . F A * = C T A 4 » P K I A * ( N H T * « { . 8 ) 1 A * H A 2 * A I A 2 * H A 4 * A I A 4 A L = H A l * A I A 1 + H A 3 - A I A 3 P R A » A F G E N ( P R A R , T F A I P R A L « A F G E N « P R A R , T F A L ) C A R A = A F G E N ( C A R , T F A | C A K A L = A F G E N « C A R , T F A L ) G H A I V s = A 3 i l ( L A I V * * 3 ) * C A R A L * { T h A 2 L - T A R ) » 1 . E 6 Í N U A I V = . 5 5 * 1 t A B S ( G R A 1 V * P R A L ) ) * * . 2 5 ) H A A I V » N U A I V * A F G E N ( C O T A R , T F A L I / L A I V M A k A l s r l A A l V G R A 2 V = A o S U L A 2 V * * 3 ) * C A R A * ( T * A 3 - T A R ) * 1 . E 6 1 G R A 2 H * A B S U D E A 2 * * 3 ) * C A R A * ( T W A 3 - T A R ) * 1 . 6 6 1 N U A 2 V » . 5 < 3 * C ( A Ô S ( G R A 2 V * P R A ) l * * . 2 5 ) N U A 2 H * . 5 2 5 * U A B S ( G R A 2 H * P R A ) 1 * * . 2 5 ) H A A 2 V = N U A 2 V * A F G E N ( C D T A R , T F A I / L A 2 V H A A 2 H * N U A 2 H * A F G E N ( C D T A R » T F A Í / D E A 2 M A R A 2 « ( h A A 2 V * L A 2 V * H A A 2 H * L A 2 H I / ( L A 2 H * L A 2 V l G R A 3 n = A B S ( l D E A 3 * * 3 > * C A R A L * ( T W A 2 L - T A R ) * 1 . E 6 I N U A 3 h * . 5 2 5 * J I A 8 S Í G R A 3 H * P R A L ) I * * . 2 5 ) H A A 3 H = N U A 3 H * A F G E N ( C O T A R , T F A L I / D E A 3 hAktk 3 = H A A 3 H
G R A 4 V = A B S U L A 4 V * * 3 ) * C A R A * Í T » A 3 - T A R ) * 1 . E 6 ) G R A 4 H = A B S C ( 0 E A 4 * * 3 > * C A R A * I T V > A 3 - T A R ) * 1 . E 6 F N U A 4 V s . 5 9 * ( Ú B S ( G R A 4 V * P R A ) ) * * . 2 5 ) N U A 4 H = . 5 2 5 * ( I A B S I G R A 4 H * P R A ) 1 * * . 2 5 » H A A 4 V = N U A 4 V * A F G E N ( C D T A R » T F A 1 / L A 4 V H A A 4 H = N U A 4 H * A F G E N I C D T A R » T F A ) / 0 E A 4 8 A R A 4 * ( H A A 4 V * L A 4 V * H A A 4 H * L A 4 H ) / ( L A 4 H + L A 4 V ) A A R = H A R A 2 * A E A 2 * H A K A 4 « A E A 4 A A R L * H A R A I * A M A 1 + H A R A 3 * A M A 3 * * *
* C A L C U L O D O S C O E F I C I E N T E S D E P E L Í C U L A P A R A A R E G . I A O 8 » * P R I B = A F G E N < P R H E L . T I F B } . . . . P R I B L = A f C E M P S H E l , T I F t í L í H ü l * C T t U * P * I B « ( M H y * * U 8 » ) H B 2 = C l Pf\ I b * ( V . i i w » « l • 8 ) ) h t i 3 - C T t > 2 * P R I t í L * l M H g « * ( . 8 l 1 B a H B l * A I b l * H b 2 * A J t ) 2
Õ L * H B 3 * A 1 8 3 • P R B = A F G E N » P R A R , T F B I P n o L * A r O £ \ ( ? - t A a , T F a L J C A R B = A F G £ \ ( C A R , T F B J C A R f a L - A F u c N l C A R , T F H L » G R B l r t = J D c d l * * 3 ) » C A R ô * l T * B 3 - T A R J * l . E 6 N U ò l H = . 5 2 5 * ( . U B S I G R õ l M * P R < j | >* * .25> H A B l h - N U B 1 H « A F G E M C O T A R , TF B ) / O c B l HAR81=HAôIH GRB2VM L Ò 2 V * * 3 ) * C A R B * I T * B 3 - T A R ) * 1 . E6 NUtí2V = . P < ?*( ( A B S ( G R t í 2 V * P R o ) í * * . 2 5 ) HAB2V*NUB2V*AFGEN(COTAR f T F 8 Í / L B 2 V HARH2*=HAB2V G R Ò 3 V = U Ó 3 V * * 3 » * C A R B L * ( T 6 2 - T A R ) * l . E6 NU&3V=.5"5*( I A 3 S ( G R B 3 V * P R & L I I * * . 25) H A B 3 V = N U b 3 V * A F & E N I C D T A R , T F B L ) / L 3 3 V HAR63*HA63V 6AR=HARB1*AEB1*HARB2*AEB2 8ARL«HAR6 3*AM3 3 # »
' * *
* CALCULO DOS C O E F I C I E N T E S OE P E L Í C U L A PARA A REGIÃO F *
* P R I F « A F G E N ( P R H E L » T Z F F ) P R I F L = A F G E N I P R H E L » T I F F L ) riFl*CTP»PRIF*(MHQ**(.8>) h F 2 = C T F * P R I F L * ( M H Q * * ( . 8 t I F « H F 1 * A 1 F I F L » H F 2 * A I F 2 P R F = A F G E N ( P R A R , T F F ) P R F L = A F G E N C P R A R , T F F L ) C A R F * A F G E N í C A R t T F F ) C A R F L * A F G £ N I C A R , T F F L 1 G R F l H = < D E F l * * 3 ) * C A R F * < T W F 3 - T A R J * l . E6 N U F l H = . 5 2 5 * ( l A o S I G R F 1 H * P R F ) ) * * . 2 5 ) h F A l H = N U F l H * A F G E N ( C D T A R , T F F ) / O E F l H A R F l = h r A l h G R F 2 H = I D E F 2 * * 3 ) * C A R F L * ( T h F 3 L - T A R ) * l . E 6 NUF 2 H » « 5 2 5 * ( Í A B S I G R F 2 H * P R F L ) ) * * • 2 5 ) h F A 2 h = N U F 2 H * A F G E N l C D T A R , T F F L ) / D E F 2 hARF2*HFA2H F A R = H A R F 1 * A E F I F A R L * H A R F 2 * A E F 2 * •
• *
+ CALCULO OOS C O E F I C I E N T E S OE P E L Í C U L A PARA A REGIÃO G * • *
P R G = A P G E N ( P P A R t T F G I P R G L = A F G E N ( P k A R , T F G L ) C A R G = A F G E N ( C A R t T F G l * ( T W G 3 - T A R ) * 1 . E6 C A R O L - A F G E N I C A R , T F G L >*< T G 3 - T A R ) * i . E6 & « G l V - - t L G l V * * 3 ) * C A R G G R G l h = ( D E G l * * 3 ) * C A R G N U G I V * . 5<i*< ( A » S ( GRGl V * P R G ) ) * * . 2 5 l N U G 1 H = . 5 2 5 « U ABSI b f5&lH*PRo) ) * * . 25) h A G l V = N U G l V * A F G E N I C D T A R , T F G ) / L G l V *
121
h A G l H = N U G l H * A F G í . N l C D T A R , T r G ) / O E G l , H A R G I = l H A G I V » L G 1 V * H A G 1 H * L G I K ) / { L G l H * L G l V ) G R o i V a i í. . • .""-ü » C " ^ C » L N U G 2 V = . í . V " U A d S U - . G 2 V * P R G L J > * * . 2 5 í h A G 2 V * N U G 2 V A r G E N í C D 7 A R f T F Ü L ) / L G 2 V H A R G i = n A G 2 V ' . • G A R = H A R G l * A E G l G A H L = H A R G 2 * A E G 2 P R I G = A F G Ê N ( P R H E L t T I F G Í P R I G L = A F G E N l P R n £ L , T I F 6 L > P R G L L = A F G E N : P R H E L , I F G L D H G 1 = C T G I * P R 1 G * ( M H U * * « . 8 ) ) H G 2 = C T G l * P R I G L * ( M H U * * . l . 8 1 » h G 3 = C T G i * P R G L L * l M r i Q * * U 8 > » G = H G 1 * A I G 1 G L = H G 2 » A 1 G 2 G i l » M G 3 * A I G 3 G l * » G R l * A R S T i G 2 = H G R 2 » A R S T 2 * G 3 » M G R 3 * A R S T 2 G 4 » r t S * 4 * A R S U * * * * • * C A L C U L O O O S C O E F I C I E N T E S D E P E L Í C U L A N A R E G I Ã O J *
* P R J * A F G E N I P R A R , T F J ! P R J L * A F G E N ( P R A R , T F J L I C A R J = A F G £ N ( C A R , T F J ) C A R J L = A F G E t 4 ( C A R , T F J L ) G R J I V M L J l V * * 3 ) * C A R J L * l T W J 2 L - T A R J * 1 , £ 6 N U J 1 V * „ 5 9 * U A B S Í G R J 1 V » P R J L > ) * * . 2 5 > h A J i V « N U J l V * A F G E N ( C D T A R » T r J L I / L J l V H A R J I = H A J 1 V G R J 2 V * U J 2 V * * 3 > * C A R J L * I T W J 2 L - T A R » * 1 . E 6 N U J 2 V = . 5 9 * » ( A B S C G R J 2 V * P R J L J ) * * . 2 5 1 H A J 2 V = N U J 2 V * A F G E N ( C O T A R » T F J D / L J 2 V H A R J 2 * H A J 2 V G R J 3 V s ( L J 3 V * * 3 ) * C A R J * < T W J 3 - T A R | * W E 6 G R J 3 H « l 0 E J 3 * * 3 i * C A R J * ( T w J 3 - T A R ) * 1 , 6 6 N U J 3 V = . 5 9 * 1 < A B S < G R J 3 V * P R J I » • • . 2 5» N U J 3 H * » 5 2 5 * l ( A B S ( G R J 3 H * P R J ) > * * . 2 5 » H A J 3 V = N U J 3 V * A F G E N ( C D T A R , T F J Í / L J 3 V H A J 3 H = N U J 3 H * A F G E N I C D T A R , T r J Í / O E J 3 H A R J 3 = t H A J 3 V * L J 3 V * H A J 3 r i * L J 3 H ) / I L J 3 H + L J 3 V I J A R L = H A R J l * A M J l + H A R J 2 * A M J 2 J A k * H A R J 3 * A E J 3 P R I J = A F G E N ( P R H E L , T I F J 1 P R I J L = A F G E N ( P R H E L t T I F J L ) K U = C T J 1 * P R I J L * I M H T * * . 8 ) H J 2 = C T J 2 * P R I J L * ( M H T * * . 8 I H J 3 * C T J 3 * P R I J * ( M H T * * . 8 Í J L * H J l * A I J l * H J 2 * A I J 2 J * M J 3 * A I J 3 • * , *
* * . C A L C U L O O Q S C O E F I C I E N T E S O E P E L Í C U L A P A R A A R E G I A í ) S *
122
* • T F $ - ( T « S 3 * T A R J / 2 . F f\ ¿ - A r u l í » l P . s A R f T F S ! C A U S = A f - G E N ( C A R , T F S ) » A t l $ C T w S 3 - T A R j * l . E 6 0 « S l V = l L S l V * » 3 ) * C A r v S G R S l H = . ( D t S l * * 3 í * C A R S " • N U S l V = . 5 9 M I G K S l V P R S » * * . 2 5 1 N U S 1 H = , 5 2 5 ^ U G k 5 l M » P R S I * * . 2 5 ) h A S l V * N U S l V * A F G E N ( C D T A R , T F S » / L S l V H A S l H = N ü S l H * A F G E N ( C D T A R , T F S I / D E S 1 H A K S I * < H A S 1 V * L S 1 V * H A S 1 H * L S I H > / ( L S L H * L S 1 V I G R S 2 V = I L S 2 V * * 3 J * C A R S • N U 5 2 V = . 5<=* t ( G R S 2 V * P R S ) * * . 2 5 1 H A S 2 V = N U S 2 V * A F G E N ( C O T A R , T F S J / L S 2 V h A R S 2 = H A S 2 V G R S 3 H = ( O E S 3 * * 3 ) * C A R S N U S 3 H = . 5 2 5 * U G R S 3 H * P R S > * * . 2 5 » H A S 3 M = N U S 3 H * A F G E N I C D T A R , T F S Í / D E S 3 H A R S 3 = H A S 3 H T I F S * l í T 1 L + T I L L > / 2 . « - T w S l ) / 2 . P R I S = A F G E N I P R H E L , T I F S ) H S 1 = C T S I * P R I S * ( M H F * * ( . 8 ) » H 5 2 * C T S 2 * P R I S * t M n F * * < . 8 ) 1 h S 3 * H S l S = H S 1 * A I S 1 + H S 2 * A 1 S 2 * H S 3 * A I S 3 S A R = H A R S l * A E S l + H A R S 2 * A E S 2 + h A R S 3 * A E S 3
* U T R = ( ( O T R E / ( O T R I * H T R T ) * Q T R E * A L O G ( D T R E / D T R I ) / < 2 . * K M ) « • 1 . / H T R C ) * * i - 1 . ) » U C O - t Í D C O E / ( O C O I * H C O T ) * D C Ü E * A L O G I D C O E / O C O I ) / C 2 . * K M í + 1 . / H C O C - 1 . ) ) * S O R T
T S X 2 D * I S * ( f T l L * m u / 2 . - T W S i ) - K S L * ( T k S l - T k S 2 l ) / A C S l
T W S 1 2 « I N T G R L ( 2 0 . , T S 1 2 D ) T J 1 2 D = ( J L * ( ( T 8 L + T 8 ) / 2 . - T W J l L I - K J I L * l T W J 1 L - T W J 2 L ) » / A C J l l T J 1 2 L = I N T G R L < 2 0 . , T J 1 2 0 » T 1 2 1 Q = ( A L * ( l T 5 L + T 5 » / 2 . - T w A l L ) - K A l l * ( T w A i L - T W A 2 L J 1 / A C A l L T A 1 2 L = I N T G R L ( 2 0 . , T 1 2 L 0 > T B 1 2 0 * t b * t ( T 1 + T 1 L » / 2 . - T « B l > - K B i * ( T » » B l - T W B 2 ) í / A C B l T 8 1 2 * l f 4 T G R H 2 0 . , T B 1 2 D ) T 1 B 2 U = C Ö L * í Í T i * T l L > / 2 . - T B I ) - K B 1 L * ( T B 1 - T 8 2 ) ) / A C B U T i B 2 * I N T G R L ( 2 0 . , T 1 6 2 D ) * ' T F 2 3 P = I K F I L * ( T w F l L - T w F 2 L ) - K F 2 L * l T l « F 2 L - T W F 3 L ) ) / A C F 2 L T F 2 3 L = I N T G R L ( 2 0 . , T F 2 3 P ) T F 1 2 P = ( F L * ( Í T 2 + T 2 L ) / 2 . - T k F l L l - K F 1 1 * l T « F 1 l - T W F 2 L 1 J / A C F U T F 1 2 L - I N T G R L Í 2 0 . , T F 1 2 P ) T F 1 2 D = ( F * ( ( T 2 L * T 2 1 / 2 . - T W F l ) - K F l * ( T h F l - T h F 2 > ) / A C F l T F i 2 = l N T G R H 2 i ) . , T F 1 2 D » T G 1 2 0 = « G * U T 3 t + T 3 ) / 2 . - T W G l ) - K G l * t T V . G 1 - T W G 2 » ) / A C G 1 T G 1 2 = I N T G R L ( 2 0 . , T G 1 2 D I T 1 G 2 U * ( G l * ( ( T 3 L * T 3 > / 2 . - T G i ) - K G l l * ( T G 1 - T G 2 ) t / A C G I L T 1 G 2 = I N T G R L t 2 ü . , T 1 G 2 D ) T 2 u 3 D = ( K G K * < T G 1 - T G 2 ) - K G 2 L * ( T G 2 - T G 3 ) ) / A C G 2 L T 2 G 3 * I N T G R 1 1 2 0 . , T 2 G 3 Ü » T G i 2 P < M G I L * ( < T 3 L + T 3 I / 2 . - T h G i L I . - K G l L L * ( T W G I L - T W G 2 L 1 ) / A G I L L T G 1 2 L * I N T G R L < 2 0 . . T G 1 2 P J T 7 D U T = 2 . * M A G / M A G U A * ( T I N - T 7 ) • A C Q * U C Ü / C V A G U / K A G U A * ( T T U + T 8 - T I N - T 7 > T 7 M N T G R L I 2 0 . , T 7 D 0 T > T ò D ü T » C A C E R * r i C E R Í / ( C P C E R * M C E R J * ( t T 2 * T 3 L I / 2 . - T 6 ) . T 6 = I N T G R H 2 0 . , T 6 D Ü T ) • N O S O R T
* CALCULO OAS VAZÕES NOS TUBOS EH U E NO BY-PASS
* TKU=(T8*TTU»/2. • RTU=P/(R*(TMU + 273.n * RETU*l OCQI*GCOT/HCOTFI FFSP=.316*<RETU**C-.25») RBYP*P/(R*tT8+273.») RELVZ*((< KC*OC01*RTU)/(FFSP*RBYP*LH>I**.5»*(ATU/ABYP1 MHl=MHT/U.+l./RELVZ> MH2=MHT/( l.+RELVZI * .
» * CALCULO DA TEMPERATURA NOS RESISTORES
TIAQC«(TREST*lT3*T2)/2.1/2. PRIAQ=AFGEN(PRHEL»TIAQC1 HREST-=CTAQC*PRI AQ* (MHQ** (• 8 > I TREST*Q/(HREST*AREST»*CT3+T2>/2. * ' . • ' ' * " ' "
CTEOl«=(P0T*ETA)/(CPH*MHT) - / ETAEX=(CTE01*MHT*CPHJ/P0T T1L*CTE01+T5 •
* DISTRIBUIÇÃO DE TEMPERATURAS NA REGIÃO S * * TWS3=(SAR*TAR+KS2*TWS2I/ISAR+KS2» * * THS2* tKSl*TWS 1+KS2*TWS3)/(KSUKS2) * * * TWSl»2t*TWSl2-TWS2 TlLL*«MHF*CPH*TlL-S*TlL/2.*S*TWSl>/(KHF*CPH*S/2. 1 * • * • T8L*IMHF*TILL+MHQ*T«Í/KHT * * * CALCULO DAS TEMPERATURAS NAS PAREDES DA REGIÃO J * . * TWJ2L*(JARL*TAR*KJIL*TWJIL)/IJARL+KJ1L) TWJIL*2.*TJ12L-TWJ2L TWJ3=(JAR*TAR*KJ2*TWJ2»/(JAR+KJ2I TWJ2»{KJI*TWJ1*KJ2*TWJ3I/(K41*KJ2) TWJl*C J*í T8L*T8)/2.*KJl*TWJ2l/(J*Kjn T8*tMHT*CPH*T8L-J*(T8L/2.-TWJll-JL*(T8L/2.-THJlLn/<WHT*CPH*
J/2.+JL/2.I * • TTU»ÍCPH*MHl*T8*AC0*UC0»TIN/2.*AC0*UC0*T7/2.-AC0*UC0*Ta/2.»/..
IACO*UCO/2.*CPH*MHl» T5L»(MH1*TTU*MH2*T8)/NHT
* CALCULO DAS TEMPERATURAS NAS PAREDES DA REGIÃO A E T5 * * T W A 3 = * I A A R * T A R * K A 2 * T W A 2 ) / l AAR+KA2 I T * A 2 « t K A l * T w A l - » K A 2 * T " A 3 ) /< KA1 + K.A2 ) T w(A i — t A* C T 5 * T 5 L Í / 2 » * K . A l * T w / A 2 ) / ( A + K A l I • * T r t A 2 L « { A A R L * T A R * K A 1 L * T W A 1 D / I A A R L + K A 1 L ) T w A l L = 2 . * T A 1 2 L - T h A 2 L T 5 * C M M T * C P H * T 5 L - A * ( T 5 l / 2 . - 7 * A l > - A L * < T 5 L / 2 . - T * A I L H / < M H T * C P H * A / 2 . + A L / 2 . »
* * * * * CALCULO DA D I S T R I B U I Ç Ã O DE TEMPERATURAS NAS PAREDES * OA REGIÃO B *
» T B 2 * Í B A R L * T A R + K B l L * T B l i / ( B A R L + K 3 1 L Í T a i * 2 . * T l B 2 - T 8 2 T w b 3 = ( B A R * T A R * K B 2 * T w B 2 ) / ( B A R + K B 2 í T W B 2 « U B 1 * T K 3 1 * K B 2 * T W B 3 » / < K B 1 * K Ô 2 I TWBl = 2 . * T t J 1 2 - T « t í 2 T l = ( MH J « C P H = » T l L - B * T i L / 2 . < - B * T W 6 1 - B L * T i L / 2 . + B L * T B U / í M H Q * C P H * B / 2 . + 8 L / 2 . ) *
' * - -T 2 L * l M H Q * C P H * T 1 + A T R * U T R * < T 3 + T 4 - T i ) / 2 . I / { M H Q * C P H + A T R * U T R / 2 » »
* D I S T R I B U I Ç Ã O DE TEMPERATURAS NAS PAREDES DA REGIÃO F E * * T W F 3 - < F A R * T A R * K F 2 * T W F 2 J / I F A R + K F 2 ) T * F 2 = ( K F i * T W F l * K F 2 * T W F 3 ) / U F 1 + K F 2 ) T W F l = 2 . * T F 1 2 - T W F 2 T w F 3 L s ( F A R L * T A R + K F 2 L * T W F 2 L ) / ( F A R L + K F 2 L Í T w F 2 L = 2 . * T F 2 3 L - T w F 3 L T w F i L * 2 . * T F i 2 L * T W F 2 L T 2 * l M M u « C P M * T 2 L - F * l T 2 L / 2 « - T W F l i - F L * t T 2 L / 2 . - T W F l L » » / • •
( M H 0 * C P H * F / 2 . * F L / 2 . ) * * T 3 L * t M H 0 * C P H * T 2 * Q * H C E R * A C E R * T 6 - H C E k * A C E R * T 2 / 2 . ) / ( M H C * C P H * H C E R * A C E R / 2 . I
' * . *
* CALCULO DAS TEMPERATURAS NAS PAREOES DA REGIÃO G E T3 * » T 7 1 » ( . M A G l * C P A G U * T I N » G l * l T * G 3 L - T I N / 2 . H / l M A G l * C P A G U « - G l / 2 . ) T 7 2 « ( M A G 2 * C P Á G U * T I N * G 2 * t T « G 3 L - T I . M / 2 . I J / < M A G 2 * C P A G U * G 2 / 2 . ) T 7 3 = ( M A G 3 * C P A G U » T l N * G 3 * ( T w G 3 L - T l N / 2 . ) ) / l M A G 3 * C P A G J + G 3 / 2 t > T 7 4 = Í M A o ' ! . * C P A G U * T I N * G v * l T « G 3 L - T I N / 2 . I » / ( MAG4*CP A Ü U * G * - / 2 . í T d G i L = l G t * ( T 7 U T I N ) / 2 . * G 2 * { T 7 2 * T l M / 2 . • G 3 * ( T 7 3 * 7 I N Í / 2 . • G ^ * I T 7 4 * T I N - ) / . .
2 . • A G 2 L L * Tl*G2L ) / ( Gi • G2 • G3 *G4 • K .G2LL I THG2L= ( K G l L f c » T « G U * K . G 2 L L * T h G 3 L Í • ( K G 2 L L * K G 1 L L J T * G U = 2 . * T G 1 2 L - T W G 2 L T G 3 = M b A * L * T A ; < * * G 2 L * T G 2 » / ( G A R L * K G 2 L » T G 2 = 2 . * T 2 G 3 - T G 3
TG1 = 2 . * U G 2 - T G 2 l n y j - (•.'•i^*TAR+i<G2*-TnG2> /1 GAP + KG2 » TrfG2=lKGl*T»Gl*Kü2*TwG3J/Í*G1**G2) 7 * 0 1 = 2 . » T G 1 2 - T * G 2 T 3 - ( M M « * C P « * T 3 L - G * (T3L/2.-TfcGll-GLL*tT3L/2.-7wGlL)-GL*(T3L/2.-TGl ) í/
íM M¿*CPH+G/¿.*GL/2,+GLL/2.I * * * T4=(MH0*CPH*T3-ATR*UTR*{T3-T2L-U)/2. ) /(MH Q * C P H * A T R * U T R / 2 . > * » » * 3 CONTINUE
IF (TIME-TESTE I 11,12.11 12 TESTE = TESTE*900. D L O G S M < T 3-T2H-ÍT4-T.U I/ALCG< A B S U T3-72L > / m-Tl H J DARTS=(T3+TV-T2L-T1)12, Eüt LT = DLOGS-DARTS POELT*ÊDELT*lûO./DARTS ET1*T1-TEXP4 ET2*T2-TEXP3 ET2L=T2L-TEXP3 ET1LL=T1LL-TEXP8 ET3^T3-TEXP7 . ET3L=T3L-TEXP5 ET5L=T5L-TEXP9 ET1L=T1L-TEXPQ ET5=T5-TEXPQ ET7*T7-TEXPl . GTft»X8»T-e)U>2 ET8L=T8L-TEXP2 ETTU-TTU-TTUEX EPT1=ET1*100./TEXP4 EPT2=ET2*IQ0./TEXP3 PT1LL*ET1LL*1Q0./TEXP8 EPT2L«ET2L*100./TEXP3 EPT3=ET3*100./TEXP7 EPT3L*ET3L*1Q0./TEXP5 EPT5L=ET5L*100./T£XP9 EPm*ETlL*100./TEXPO • EPT5=ET5*10C./TEXPO EPT7=ET7*100./TEXPl EPT8=ET8*100./TEXP2 EPT8L=ET8L*100./TEyP2 EPTTU=ETTU*100./TTUEX
11 CONTINUE KETHQQ RECT TIMEk 0UTDEL = 0900. ,PRDEL=0900.» FI NTIM=04860Q» »DELT=9. PRTPLT T2(TcXP3,£T2,EPT2> PRTPLT Q,T5tTEXP0,ET5,EPT5l ,DARTSlOLOGS,EDELT,PDELTI,T«F3,TWF2,TF12, MAG PRTPLT T8( TEXP2,ET8,EPT3) »TILLÍTEXPB.ETILL,PTlLLI , MHT ( KH j , MHF J ,MH1(MH2I PRTPLT Tl(TEXP<»,ETl,EPTl » , T 3 i T EXP7, ET i , E P T 3 1 , T *f 1, T W F3L. Th F2 L , TwF 1L PRTPLT T3L(TEXP5,ET3L,EPT3L) ,T5L< TIXP-* »ET5L,EPT5L) ,T7{ TEXPl, ET7.EPT7I PRTPLT TF23L,TREST,T2L(TEXP3,ET2L,tPT2L) , TF 12L,T6,T<. PRTPLT T3L(TEXP2,ET8L,EPT8L),T1HTcXPO,ETIL,6PT1L» TITLE DISTRIBUIÇÃO Ot TEMPERATURAS NO LOOP CE HELIO END STOP
12L
R E F E R E N C I A S B I B L I O G R Á F I C A S
1. BIRD, R.B.; STEWART, W.E.; L1GHTFOOT, E.N. Transporte phenomena.
New York, N.Y. , Wiley, I960
2 . DONOHUE, D.A. Heat transfer and pressure drop in heat exchangers.
Ind. Engng. Chem., h] ( 11 ) : 2^99-2510, 19^9.
3 . FREITAS, C.T. Calor especTfico de um refratário si"!ico-aluminoso
utilizado no "Loop" de hélio do CEN. Sao Paulo, Instituto de Pe_s
quisas Energéticas e Nucleares, ag. 1979¿ (Relatório interno.Cen_
tro de Metalurgia Nuclear).
k. INTERNATIONAL BUSINESS MACHINE IBM. System /360 continuous system
model i ng program. White Plains, N.Y., sem data. (User's Manual.
Program Number 36OA-CX-I6X)
5. JAKOB, M. Heat transfer. New York, N.Y., Wiley, 1964.
6 . KREITH, F. Principios de transroisslo de calor. Sio Paulo, Edgard
•Blucher, 1977.
7 . McADAMS, W.H. Heat transmission. 3 . ed. New York, N.Y., McGraw-
Hill, 1951».
8. RENK, K.D.; KONUK, A.A. Test of the helium loop with nitrogen.
Sao Paulo, Instituto de Energia Atómica, 1975. (Relatório interno.
Centro de Engenharia Nuclear.)
9 . ROSS, R.B. Metal 1ic materials specification handbook. 2 . ed.
London, Spon, 1972.
10. TSEDERBERG, N.V.; POPOV, V.N.; MORQZOVA, N.A. Thermodynamic and
thermophysical properties of helium. Jerusalem, Wiener Bindery, 1971
127
