ESTACAS METÁLICAS GERDAUcalculistadeaco.com.br/.../05/manual-estacas-metalicas.pdfManual Estacas...

ESTACAS METÁLICAS GERDAU

8ª Edição

2015

ESTACAS METÁLICAS GERDAU

Manual Estacas Metálicas Pág. 03Manual Estacas Metálicas Pág. 03 PRETOPANTONE 295 C

Consultoria

Realização

Urbano Alonso Consultoria e Projetos Ltda.

Equipe Técnica Gerdau


Esta é a 8ª edição do manual de Estacas Metálicas da Coletânea do Uso do Aço, da Gerdau, lançado originalmente em 2006, na ocasião do desenvolvimento da referência técnica para o uso de estacas metálicas de seção transversal decrescente com a profundidade. Esta é uma solução técnica e econômica para as fundações profundas executadas em nosso país, principalmente nas regiões da costa litorânea, onde o solo se apresenta com espessas camadas de argilas moles intermediadas por camadas de areias finas siltosas medianamente compactas a muito compactas.

Dando continuidade às pesquisas técnicas, a Gerdau investe em provas de carga estáticas e, também, em ensaios de carregamento dinâmico, a fim de melhor entender o comportamento carga-recalque destas estacas, em particular quanto à transferência de carga por adesão e pela ponta das mesmas. Estas provas de carga fazem parte de um banco de dados que está à disposição dos profissionais interessados em estudar este tipo de estacas, bastando para tanto contatar a equipe técnica da Gerdau. Nesta 8ª edição complementamos o banco de dados das provas de carga, que vem sendo divulgadas desde a 1ª edição.

Concomitantemente com as provas de carga estáticas, foram realizadas provas instrumentadas, utilizando-se strain gages, que nos forneceram subsídios importantes na interpretação de como se procede a transferência de carga, não só pela adesão, mas, principalmente, pela ponta da estaca. Isto indica que, quando a mesma se situa em solos pouco portantes, não vale a proposição de alguns dos atuais métodos brasileiros que consideram como área de ponta aquela correspondente à área envolvente da seção do perfil. Isto só se mostra válido no caso em que a ponta da estaca atinge solo de alta resistência ou alteração de rocha.

Com o objetivo de tornar a cravação das estacas mais rápida (quando comparado com a cravação tradicional com martelos de impacto de queda livre ou hidráulicos) e reduzir ainda mais o barulho causado por esses equipamentos, minimizando o incômodo à comunidade na vizinhança da obra, a Gerdau introduziu, em fins de 2011, a cravação com martelos vibratórios hidráulicos e elétricos.

As estacas cravadas por este novo processo, bem como os resultados das provas de carga realizadas e um resumo do funcionamento desse novo processo de cravação estão destacados nesta nova edição do manual.

APRESENTAÇÃO

ESTACAS METÁLICAS GERDAU 5


Manual Estacas Metálicas Pág. 06

Nomenclatura ...................................................................................................................................... 9

1 Introdução .....................................................................................................................................11

2 Aplicações e Características das Estacas Metálicas ....................................................................15

3 Corrosão ....................................................................................................................................... 21

4 Dimensionamento Estrutural ........................................................................................................ 25

5 Capacidade de Carga Geotécnica ............................................................................................... 31

6 Conceito de “Estacas Metálicas de Seção Transversal Decrescente com a Profundidade” .................................................................................................................... 37

7 Detalhamento das Emendas das Estacas ................................................................................... 43

8 Ligação dos Perfis ao Bloco de Coroamento ............................................................................... 51

9 Uso de Martelos Vibratórios na Cravação das Estacas ................................................................ 57

10 Controles da Capacidade de Carga .............................................................................................. 63

11 Casos de Obras ............................................................................................................................. 73

12 Anexos ........................................................................................................................................... 85

4.1 - Flambagem ......................................................................................................................... 27

4.2 - Capacidade de Carga Estrutural ......................................................................................... 28

1° Caso - Estacas Comprimidas ................................................................................................... 53

2° Caso - Estacas Tracionadas .................................................................................................... 55

9.1 - Considerações básicas

9.2 - Primeira fundação com estacas metálicas GERDAU executada no País .......................... 61

10.1 - Durante o Processo de Cravação ....................................................................................... 65

10.2 - Provas de Carga Estática .................................................................................................... 68

10.3 - Provas de Carga Instrumentadas ........................................................................................ 69

Anexo I – Tabela de carga estrutural dos Perfis Estruturais Gerdau ............................................. 87

Anexo II – Tabela de Perfis – propriedades geométricas considerando a corrosão ...................... 91

....................................................................................................... 59

ÍNDICE



Largura da aba do perfil

Velocidade de propagação da onda em estacas

Altura da seção transversal do perfil

Distância entre eixos de estacas

Limite de resistência do aço

Limite de escoamento do aço

Altura de bloco, altura da alma

Raio de giração no eixo X-X

Raio de giração no eixo Y-Y

Adesão média solo-estaca, na ruptura

Resistência unitária (à ruptura) do solo sob a ponta da estaca

Nega da estaca

Espessura da aba (mesa) do perfil

Espessura da alma do perfil

Área do retângulo envolvente à seção transversal da estaca

Porcentagem da area A a adotar na capacidade de carga da estaca

Área da seção transversal do perfil

Área útil da seção transversal do perfil (deduzida a corrosão)

Deformação elástica do fuste da estaca

Deslocamento elástico do solo sob a ponta da estaca

Módulo de elasticidade do material da estaca

Módulo de elasticidade transversal do material da estaca

Momento de inércia no eixo X-X da seção transversal da estaca

Momento de inércia no eixo Y-Y da seção transversal da estaca

Comprimento de flambagem

Repique

Carga estrutural admissível das estacas

Carga de ruptura por atrito lateral ao longo do fuste da estaca

Carga de ruptura do solo sob a ponta da estaca

Carga de ruptura do solo que dá suporte a uma estaca

Módulo resistente no eixo X-X da seção transversal da estaca

Módulo resistente no eixo Y-Y da seção transversal da estaca

Coeficiente de dilatação térmica linear

Peso específico

Coeficiente de ponderação das resistências

Coeficiente de ponderação das ações

Constante do coeficiente de reação horizontal

Índice de esbeltez

Coeficiente de Poisson do material da estaca

Coeficiente de flambagem

Fator de redução associado à resistência à compressão

Fator de redução total associado à flambagem local

L2LT

L

L-2F.L-2

F.L

L

L

L2F.L2

F.L

L

L

L2

L2L2L2

L

L

L-2

F.L-2F.L

4L4L4L

L

F

F

F

F3

L3L

o/ C3-

F.L

-

--3

F.L

-

-

-

-

-

Designação Descrição Unidade

NOMENCLATURA


b

c

d

e

fu

fy

h

rx

ry

rl

rp

s

tf

tw

A

Ap

As

A'sC2

C3

E

G

Ix

Iy

Lfl

K

P

PL

PP

PR

Wx

Wy

f

f

p

h

yk

Q


Coeficiente de ponderação médio das ações

Altura plana da alma

Índice de esbeltez reduzido

Índice de esbeltez limite da mesa

Índice de esbeltez limite da alma

-

L

-

-

-

Designação Descrição Unidade

L = comprimento (mm, cm, m) F = força (N, kN, kgf, tf)

Características do aço ASTM A572 Grau 50

2345 MPa = 3,5 tf/cm2450 MPa = 4,5 tf/cm

2200.000 MPa = 2.039 tf/cm

0,32

77.000 MPa = 785 tf/cm-5 o

1,2x10 / C3 377 kN/m = 7,85 tf/m

ESTACAS METÁLICAS GERDAU10

m

f

f

o

d´

Limite de escoamento (f ) y

Limite de resistência (f )u

Módulo de elasticidade (E)

Coeficiente de Poisson ( ) a

Módulo de elasticidade transversal (G)

Coeficiente de dilatação térmica linear ( )

Peso específico ( )


INTRODUÇÃO 1


Até 2002 as estacas metálicas eram utilizadas principalmente nas estruturas de contenção (perfis metálicos associados a pranchas de madeira ou pré-fabricadas de concreto) e nos pilares de divisa, com o objetivo de se eliminar as vigas de equilíbrio. Mas nos casos em que se queria reduzir as vibrações decorrentes da cravação de estacas de deslocamento (estacas pré-moldadas de concreto, estacas do tipo Franki, estacas tubulares, etc.), as estacas metálicas sempre foram consideradas como solução de alta eficiência. O mesmo se pode dizer quando é necessário atravessar lentes de pedregulhos ou concreções (laterita, limonita, etc). As características das estacas metálicas são apresentadas no Capítulo 2.

Com a introdução dos Perfis Estruturais Gerdau, em 2002, este cenário passou a ser gradualmente transformado, e, hoje, decorridos quinze anos, as estacas metálicas para fundações profundas já são uma realidade, competindo técnica e economicamente com os demais tipos de fundações.

Os Perfis Estruturais Gerdau são produzidos em aço laminado de alta resistência (ASTM A572 Grau 50), o que proporciona elevada capacidade de carga ao elemento estrutural, cujo dimensionamento é discutido no Capítulo 4. Aspectos sobre a durabilidade da estaca em contato com o solo e sua influência no dimensionamento estrutural são apresentados no Capítulo 3. A interação da estaca com o solo e sua capacidade de carga geotécnica são revisados no Capítulo 5.

Além de possuir seções geométricas com as faces das mesas paralelas, que facilitam as ligações, a ampla variedade de bitolas oferecidas pela Gerdau para perfis de uma mesma família (aquelas cujas bitolas são de mesma altura nominal, com variações na espessura de alma e mesas), permitiu a criação das estacas metálicas de seção transversal decrescente com a profundidade. Ou seja, com base nas características geométricas dos Perfis Estruturais Gerdau, é possível criar estacas metálicas compostas com perfis de um mesmo grupo, com seção transversal variável em função da profundidade. O conceito é relativamente simples e estabelece que a seção transversal pode ser reduzida com a profundidade em função da carga resultante na estaca, que vai diminuindo em razão da transferência de carga para o solo, por atrito lateral. Esta solução, que oferece uma significativa redução no peso médio das estacas, se apresenta como alternativa técnico-econômica às fundações profundas, onde, tradicionalmente, se utilizam estacas escavadas (estacões e barretes), estacas raiz, estacas pré-moldadas de concreto com emenda soldada e trilhos (novos e usados). O conceito das fundações em estacas metálicas de seção transversal decrescente com a profundidade é especialmente abordado no Capítulo 6.

Diversos conceitos, orientações, recomendações e práticas de mercado relativos ao detalhamento das emendas das estacas, ligações ao bloco de coroamento e controle da capacidade de carga são abordados nos capítulos 7, 8 e 10. Destacamos as provas de carga instrumentadas, que confirmam o comportamento da interação estaca-solo nos casos de estacas de seção variável com a profundidade.

Finalmente, como destaque desta nova edição, apresentamos um resumo do processo de cravação novo no mercado, por meio de martelos vibratórios hidráulicos e elétricos (Capítulo 9). Os casos de obras são descritos no Capítulo 11, que já apresenta referências de situações em que houveram provas de carga estáticas em estacas cravadas com uso de martelos vibratórios.

INTRODUÇÃO



APLICAÇÕES E CARACTERÍSTICASDAS ESTACAS METÁLICAS 2


2.1 - Aplicações

2.2 - Vantagens

2.3 - Estacas Mistas

Como elementos de fundação, as estacas metálicas têm aplicação destacada nas construções industriais, em edifícios de andares múltiplos, pontes e viadutos, portos e torres de transmissão. Nas estruturas de contenção elas têm papel preponderante em função da facilidade de cravação, de sua alta resistência e da versatilidade de integração com elementos construtivos complementares.

São inúmeras as razões para sua utilização, quando comparadas com outros tipos, entre as quais ressaltamos:

• Baixo nível de vibração durante sua cravação, quer seja com martelos de queda livre de impacto ou os modernos martelos vibratórios;

• Possibilidade de cravação em solos de difícil transposição, como, por exemplo, argilas rijas a duras, pedregulhos e concreções (laterita, limonita, etc.) sem oinconveniente do “levantamento” de estacas vizinhas já cravadas (como ocorre, por exemplo, no caso das estacas pré-moldadas de concreto e Franki) e sem perdas de estacas “quebradas”, que oneram não só o estaqueamento como os blocos que deverão ser redimensionados (aspectos de custo e prazo);

• Resistência a esforços elevados de tração (da ordem de grandeza da carga de compressão, exceto quando as estacas se apóiam em rocha) e de flexão (o porque de seu emprego muito ligado às estruturas de contenção);

• Possibilidade de tratamento à base de betume especial (pintura), com a finalidade de reduzir o efeito do “atrito negativo”;

• Facilidade de corte e emenda, de modo a reduzir perdas decorrentes da variação da cota de apoio do estrato resistente, principalmente em solos residuais jovens.

Quando usadas como complemento de outro tipo de estaca (por exemplo, pré-moldada de concreto com anel metálico), as denominadas estacas mistas podem resolver alguns problemas de fundação profunda, conforme se mostra nas fotografias 1 e 2.

No primeiro caso (fotografia 1), o segmento metálico tem por finalidade permitir a cravação de um comprimento significativo da estaca em solos compactos arenosos ou argilas rijas a duras, sem os inconvenientes de “levantamento” acima mencionado, ou atravessar pedregulhos e concreções. Sua aplicação mais significativa ocorre em obras marítimas (cais) onde é comum a existência destas camadas resistentes, mas a estaca é projetada com um comprimento préfixado (por exemplo, decorrente de futura dragagem) para resistir a esforços elevados de tração. A cravação de estacas de concreto, neste caso, pode se tornar inviável em decorrência de quebra, para atingir a profundidade definida pelo projetista. Assim, a estaca mista, terá um trecho em concreto armado, na região em água, e um trecho metálico na região de solo, com comprimento tal que permita atravessar estas dificuldades de resistência do solo, atingindo o comprimento definido em projeto, e mantendo a integridade estrutural para resistir às cargas de compressão e tração a ela impostas.

As provas de carga números I.19 e I.41 são um caso de obra em que se usou este tipo de estaca. Uma vista geral de uma destas obras é mostrada na fotografia 3.

APLICAÇÕES E CARACTERÍSTICASDAS ESTACAS METÁLICAS



No segundo caso (fotografia 2), o segmento metálico tem por finalidade permitir que a estaca mista possa ser cravada, até atingir um estrato rochoso, sem que haja risco de quebra da ponta da estaca de concreto, visto que, na quase totalidade dos casos em que ocorre rocha, esta se encontra inclinada, impondo, à ponta da estaca, tensões não uniformes, durante a cravação. Estas tensões dinâmicas de cravação não podem ser resistidas pelo concreto, mas sim pela ponta metálica, pois o aço é um material mais dúctil e, por deformações diferenciais, redistribui estas tensões de contato e as transmite de modo mais uniforme para a seção de concreto.

Fotografia 1 - Estaca mista (concreto-perfil metálico) para atravessar solos resistentes sem risco de levantamento de estacas já cravadas. Também se utilizam em obras marítimas conforme se mostra nas provas de carga números I.19 e I.41.

Fotografia 2 - Estaca mista (concreto-perfil metálico) para apoio em rocha



Fotografia 3 - Vista geral da obra onde se realizou a prova de carga n° I.41 (estaca mista)



CORROSÃO 3


Estacas de aço têm sido utilizadas em todo o mundo há mais de 120 anos e sua durabilidade tem excedido todas as estimativas teóricas, especialmente em solos agressivos ou contaminados por produtos químicos. Não há caso relatado na literatura internacional de falha estrutural causada pela corrosão de estacas de aço imersas em solo.

A farta literatura disponível tem indicado que os solos naturais são tão deficientes em oxigênio que o aço não é apreciavelmente afetado pela corrosão, independentemente do tipo de solo ou de suas propriedades.

O processo de corrosão de uma estaca cravada em solos cujo pH esteja situado entre 4 e 10, isto é, quase que a totalidade dos solos naturais encontrados, é fundamentalmente dependente da presença simultânea de água e oxigênio. Na ausência de uma destas substâncias, a corrosão não acontecerá.

O primeiro metro de solo apresenta certa oxigenação; abaixo disso, a concentração desta substância decresce rapidamente com a profundidade, e sua reposição é extremamente dificultada. A difusão de gases em meios porosos contendo água é um processo muito lento. Uma estaca recentemente cravada no solo consome todo este oxigênio disponível nas redondezas durante processo de corrosão, exaurindo-o. Para que o processo tenha continuidade, mais oxigênio deve chegar ao sítio de reação, o que não pode acontecer com facilidade. Este é motivo pelo qual os resultados experimentais disponíveis têm revelado a grande resistência do aço frente à corrosão, independentemente do tipo de solo ou de suas propriedades. Outras propriedades dos solos, tais como drenagem, resistividade elétrica ou composição química não são de grande valia na determinação de sua corrosividade.

Um artigo técnico intitulado “Medidas de Potencial de Corrosão de Estacas de Aço Cravadas em Santos” foi publicado no 7° Seminário de Engenharia de Fundações Especiais e Geotecnia – SEFE7.

No capítulo 4, item 4.2, apresenta-se o dimensionamento estrutural das estacas levando-se em conta a corrosão segundo a NBR 6122:2010.

CORROSÃO



A fotografia 4 mostra uma estaca metálica que serviu como fundação por mais de 20 anos, da ponte da Rua Wandenkolk, sobre o rio Tamanduateí, em São Paulo. Essa estaca foi removida, juntamente com todas as demais, quando da retificação, alargamento e aprofundamento da calha deste rio. A seção de separação entre o trecho enterrado da estaca e o imerso no concreto do encontro da ponte (bloco de coroamento) está indicada, nessa fotografia, pela seta.

Também no livro de Fundações dos Profs. Dirceu Velloso e Francisco Lopes (COPPE-UFRJ - vol. 2) há o relato de que a análise de estacas metálicas utilizadas como fundação de edifícios no Rio de Janeiro, junto à Lagoa Rodrigo de Freitas, e retiradas após 10 a 20 anos de uso, não mostravam sinais de corrosão.

Fotografia 4 - Estaca metálica da ponte Wandenkolk, removida após mais de 20 anos de uso



DIMENSIONAMENTO ESTRUTURAL 4


4.1 - Flambagem

Em estacas axialmente comprimidas que permanecem totalmente enterradas, normalmente não ocorre flambagem. Esta só deve ser verificada quando as estacas tiverem sua cota de arrasamento acima do nível do terreno, levada em conta a eventual erosão (no caso de estacas onde ocorre fluxo de água), ou atravessarem solos muito moles.

As estacas metálicas com Perfis Estruturais Gerdau não sofrem efeito de flambagem, mesmo quando atravessam solos moles. Para demonstrarmos, tomaremos da série de perfis, o que apresenta o menor raio de giração e que, consequentemente, terá o maior índice de esbeltez ( = k L /r ).y s y

Para esse cálculo adotaremos a hipótese de que o topo da estaca esteja solidário ao bloco (estaca rotulada no bloco e engastada a uma profundidade L , calculada pelo método de Davisson e s

Robinson [4]. Esta hipótese é válida, pois as estacas trabalham, geralmente, em grupos solidarizados por um bloco de coroamento rígido, onde não é necessário levar em conta as excentricidades (de segunda ordem) na aplicação da carga. Mesmo quando a estaca é isolada, a NBR 6122:2010 [2] exige que o bloco seja travado (em duas direções ortogonais) caso a estaca apresente diâmetro (do círculo circunscrito) inferior a 30 cm. No caso de bloco com duas estacas, também se recomenda que o bloco seja travado por uma viga transversal ao plano que contém as estacas.

O Perfil Estrutural Gerdau que tem o menor raio de giração é o:

W 310 x 21,0 A = 27,2 cm²g

r = 1,90 cmy

4 I = 98 cm y

Para este Perfil, a carga admissível à compressão é calculada a seguir:

DIMENSIONAMENTO ESTRUTURAL



Ls

K=0,7Para argila muito mole = 0,055 kgf/cm³

L = 148 cms

(esbeltez máxima)

Segundo a NBR 8800:2008 [1], a carga estrutural admissível do perfil à compressão será:

(Davisson e Robinson)

k.Ls

ry

550,7 x 148

1,90

E.IL = 1,8.5s

h

h

P =( .Q.A .f )s y

f m.

bf

2.tf

d´tw

Efy

Efy

0,56 .

1,49 . 35,87

13,488,86

53,25

Esbeltez local: Abas

AlmaQ = 0,865

Considerando ainda: Coeficiente de ponderação da resistência = 1,1f

Coeficiente de ponderação médio das ações = 1,5m

(A) Portanto a carga estrutural admissível do perfil do perfil de maior esbeltez da série, o W310 x 21,0, trabalhando como estaca enterrada em solo de baixa resistência com ( = 55 = 0,8), e sem redução de seção, será:

(B) A carga estrutural admissível à compressão do perfil W 310x21,0 calculada com a redução de seção de 1,0 mm em todo o perímetro, devido à corrosão preconizada pela NBR 6122:2010 [2] (para solos naturais) e sem flambagem ( = 15 = 0,98), será:

Considerando que o valor calculado em (A), obtido com o perfil mais esbelto da série em solo de baixa resistência é cerca de 70% maior do que o valor calculado em (B), obtido com a redução de seção e sem considerar a flambagem, adotaremos para a tabela da carga estrutural admissível a expressão utilizada em (B) que deverá atender para perfis utilizados com estacas em solos normais.

Segundo a NBR 6122:2010 [2], as estacas metálicas devem ser dimensionadas de acordo com a NBR 8800:2008 [1], considerando-se uma seção reduzida da estaca (descontando uma espessura de sacrifício em todo o perímetro em contato com o solo).

As estacas metálicas que estiverem total e permanentemente enterradas, independentemente da situação do lençol d´água, dispensam tratamento especial, desde que seja descontada a espessura indicada na Tabela 1.

4.2 - Capacidade de Carga Estrutural

0Q.fy 0,865 x 3,5

E 2039= = 0,67 = 0,83Índice de esbeltez reduzido . .55

P = = 41.tf(0,83 x 0,865 x 27,2 x 3,5)

1.1 x 1,5

P = = 31.tf(0,98 x 0,865 x 17,4 x 3,5)

1.1 x 1,5

Classe Espessura a reduzir (mm)

Solos em estado natural e aterros controlados

Argila orgânica; solos porosos não saturados

Aterros não controlados

Turfa

Solos contaminados (*)

(*) Casos de solos agressivos devem ser estudados especificamente

1,0

1,5

2,0

3,0

3,2

Tabela 1: Espessura de compensação de corrosão




Com base no acima exposto a carga admissível estrutural dos Perfis Estruturais Gerdau utilizados como estacas será determinada por:

Com as seguintes considerações:

1) Como nas estacas enterradas, normalmente não ocorre flambagem, conforme se mostrou no item anterior, tomaremos o valor de = 1,0.

2) Segundo a NBR 8800:2008 [1], as seções que atendem aos limites de esbeltez local mostrados abaixo para a mesa e para a alma são consideradas estáveis localmente e portanto são totalmente efetivas, sendo o seu dimensionamento comandado pela resistência global do elemento.

• Todos os perfis da Série H, atendem aos limites abaixo, ou seja Q =1,0 .

• Alguns perfis da Série I, tem alma que não atende aos limites abaixo e podem ter uma pequena redução na capacidade global do elemento, ou seja Q < 1,0.

P =( .Q.A .f )s y

f m. (1)(1)

Para a mesa = f

Para a alma = d´ = altura plana da almaw

3) Considerando que em muitos casos não se conhece a origem exata das cargas, adotaremos, para a determinação da carga estrutural admissível, com base na NBR 8681:2003 [3] um coeficiente de ponderação médio para as ações permanentes e variáveis consideradas agrupadas = 1,5.

4) Com base na NBR 8800:2008 [1] adotaremos o seguinte coeficiente de ponderação para as resistências = 1,1.

5) Usaremos para o cálculo a área reduzida (A’ ) calculada descontando-se da área bruta (A ) a s s

espessura a reduzir em todo o perímetro do perfil, conforme a Tabela 1.

Assim, a expressão final para o caso de estacas enterradas com Perfis Estruturais Gerdau, de acordo com as considerações acima será:

Ver no Anexo 1 a tabela com a carga admissível estrutural para toda a série de Perfis Estruturais Gerdau, calculada com base na expressão (2) e levando-se em conta as espessuras a reduzir de 1,0 mm, 1,5 mm e 2,0 mm, conforme a Tabela 1.

A carga admissível a adotar para a estaca deverá atender também a carga admissível geotécnica, obtida após a análise dos parâmetros geotécnicos onde a estaca será cravada. Esta carga admissível geotécnica será obtida utilizando-se um dos métodos (teóricos ou semi-empíricos) de capacidade de carga consagrado em Mecânica dos Solos e que atenda ao preconizado na NBR 6122:2010 [2]. Neste catálogo técnico propõe-se o método de Alonso [5].

bf

2.tf

d´tw

Efy

Efy

0,56 .

1,49 . 35,87

13,48

(Q.A .fs y) (Q.A .fs y)

1,1 x 1,5P P

1,65ou (2)




REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS:

[1] ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 8800: Projeto de estruturas de aço e de estruturas mistas de aço e concreto de edifícios. Rio de Janeiro: ABNT, 2008.

[2] ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 6122: Projeto e execução de fundações. Rio de Janeiro: ABNT, 2010.

[3] ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 8681: Ações e segurança nas estruturas. Rio de Janeiro: ABNT, 2003.

[4] DAVISSON, M. T.;ROBINSON, K. E., “Bending and buckling of partially embedded piles”. Proceedings of 6th International Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineering, Montreal, 1965. v. 2, p. 243-246.

[5] ALONSO, U.R., “Previsão da Capacidade de Carga Geotécnica de Estacas Metálicas com Ponta em Solo Pouco Competente”. Seminário de Engenharia de Fundações e Geotecnia - SEFE VI, São Paulo, 2008, v.1, p. 487 a 494.


CAPACIDADE DE CARGA GEOTÉCNICA 5


A carga admissível estrutural, também denominada carga característica, apresentada no Anexo I, é a máxima carga que a estaca poderá resistir, visto que corresponde à resistência estrutural do aço que a compõe. Entretanto, há necessidade de se adotar uma estaca de um comprimento tal que permita que essa carga possa ser atingida sob o ponto de vista do contato estaca-solo. Esse procedimento constitui o que se denomina “previsão da capacidade de carga”. A figura 1 mostra duas situações de estacas do mesmo tipo, instaladas num mesmo solo. O caso (a) corresponde a estacas com mesmo perímetro U e mesma área de ponta A, porém com comprimentos diferentes, de tal sorte que a estaca com maior comprimento apresentará maior capacidade de carga. Analogamente, o caso (b) apresenta duas estacas com o mesmo comprimento, mas com perímetro U e área de ponta A diferentes. Neste caso a estaca de maior perímetro e área apresentará maior capacidade de carga. Portanto, o projeto de um estaqueamento consiste em otimizar perímetros e áreas de ponta em função das características de resistência do solo e das limitações dos equipamentos de cravação. É evidente que, nessa otimização, e sempre que for possível, devem-se utilizar estacas e equipamentos que permitam instalá-las em um comprimento tal que a carga admissível estrutural possa ser atingida, pois essa é a máxima carga que a estaca pode suportar. Mas, nem sempre isso é possível, e, via de regra, a carga admissível da estaca será inferior àquela mostrada no Anexo I. É por essa razão que não existem cargas admissíveis de estacas metálicas (ou de outro tipo) tabeladas.

No Brasil, a estimativa da capacidade de carga geotécnica é feita pelos métodos semi-empíricos, cuja origem se deu em 1975, quando foi apresentado o primeiro método brasileiro, proposto por Aoki e Velloso. A partir daí, outros autores, seguindo a mesma linha de raciocínio, apresentaram outros métodos, existindo hoje uma experiência bastante razoável dos profissionais que militam na área de fundações.

Figura 1 - Capacidade de carga de estacas do mesmo tipo em um mesmo solo

CAPACIDADE DE CARGA GEOTÉCNICA


Caso (a): mesmos U e Adiferentes comprimentos

Caso (b): mesmo comprimentodiferentes U e A

Todos os métodos semi-empíricos partem do conceito apresentado na figura 2, em que a carga de ruptura geotécnica PR do solo, que dá suporte a uma estaca isolada, é admitida igual à soma de duas parcelas:

Figura 2 - Transferência de carga de uma estaca isolada


PR = PL + PP carga na ruptura do solo que dá suporte à estaca, sendo:

PL = U. .r parcela de carga por atrito lateral ao longo do fuste da estacal l

PP = A .r parcela de carga devido à ponta da estacap p

U perímetro desenvolvido da seção transversal da estaca

trecho de solo onde se admite r constantel l

A área da ponta da estaca que contribui para a capacidade de carga. (seu p

valor máximo será de b .d)f

A diferença entre os diversos métodos de capacidade de carga está na avaliação dos valores de r e r , já que as demais grandezas envolvidas são geométricas.l p

Propõe-se para a estimativa da carga admissível geotécnica o método apresentado por Alonso em 2008 no SEFE VI (vol 1 pág. 487 a 494).

Segundo este autor a área da ponta da estaca, quando a mesma estiver em solo pouco competente, deve ser considerada como se mostra na Figura 3.

Solo 1

Solo 2

Solo 3

r

AdesãoSolo-estaca

(r )

Capacidade de carga GeoténicaPR = PL+PP

Carga axialno elemento

estruturalda estaca

(PP = PR-PL)

PL PP

Cargatransferida

para osolo por

atritolateral

(U . r )




Para a adesão lateral r , Alonso propõe:l

r = 0,28 N < 20 tf/m²l SPT

Nota: No caso das argilas da Baixada Santista adotar os valores propostos por Massad (1999 – SOLOS e ROCHAS, vol. 22, nº 1, abril).

r = 3 tf/m² para as argilas SFLl

r = 6 tf/m² para as argilas ATl

Para a resistência unitária de ponta r , Alonso propõe:P

r = K.N sendo:P SPT

K = 40 tf/m² para as areias

K = 30 tf/m² para as areias siltosas e argilosas

K = 25 tf/m² para os siltes

K = 15 tf/m² para as argilas

A NBR 6122:2010 da ABNT exige, em seu item 6.2.1.2.1, fator de segurança FS = 2 quando da realização de provas de carga executadas na fase de elaboração ou adequação do projeto. Como essas provas de carga são geralmente feitas antes que ocorra a corrosão, a área da seção transversal da estaca é a área total (A ). Por essa razão quando se usa a área total no total

lugar da área útil (A ), pode-se adotar FS = 2.útil

bf

h

A = 0,3 b2p f

30º

2.bf

h D

A = b 2.h + 0,3 bp f f A = para (D 60cm, proposição)p

30º

.D2

4

Figura 3 - Área da ponta da estaca metálica que contribui com a capacidade de carga geotécnica, em solo pouco competente.

CONCEITO DE ESTACAS METÁLICASDE SEÇÃO TRANSVERSAL DECRESCENTE COM A PROFUNDIDADE”

“ 6


Até 2006, as estacas metálicas só eram projetadas utilizando-se perfis de seção constante. Entretanto, conforme pode ser observado na figura 2, a carga axial que deverá ser resistida por uma estaca metálica decresce com a profundidade, desde o valor máximo (PR), no topo, até o valor mínimo na ponta (PP). Como estes valores de carga são decorrentes dos valores de “ruptura” do solo, a carga (admissível ou característica) a ser resistida pela estaca equivale à metade deste valor, ou seja, P = PR/2 no topo. Assim, pode-se concluir que a seção transversal de uma estaca metálica não necessita ser constante ao longo de todo o seu comprimento, já que a carga que nela irá atuar decresce com a profundidade. Ou seja, a seção de uma estaca poderá variar (decrescer) com a profundidade, desde que atenda à carga axial (com os respectivos coeficientes de ponderação) mostrada na figura 2.

Este é um conceito novo, desenvolvido em 2005 por Alonso, e introduzido em nosso mercado no ano de 2006, e denominado “estacas metálicas de seção transversal decrescente com a profundidade”, que tem como vantagem principal a redução do peso das estacas metálicas. Isto é, com a variação decrescente da seção transversal das estacas, podem-se obter idênticas capacidades de carga com uma economia substancial no peso das mesmas.

O conceito é muito simples e se baseia na utilização de perfis de um mesmo grupo para compor as estacas de seção transversal decrescente. Entendam-se como perfis de um mesmo grupo aqueles cujas bitolas são de mesma altura nominal, com variações na espessura de alma e abas (variação de massa, porém sem variação significativa no perímetro). Sendo do mesmo grupo, as emendas dos perfis de diferentes dimensões serão executadas com facilidade, idênticas às de estacas com perfis de mesma seção.

Os Perfis Estruturais Gerdau, disponíveis em ampla variedade de bitolas para um mesmo grupo, oferecem extraordinária flexibilidade para o uso deste novo conceito de estaca. Usando como exemplo as bitolas do grupo com 310 mm (4 bitolas do tipo HP), o perímetro varia entre a de menor e a de maior peso de 0,5% a 2%, enquanto as reduções de massa vão de 13% a 58%. Dependendo, obviamente, do projeto, da condição da obra e da combinação dos diferentes perfis que comporão as estacas, pode-se economizar, genericamente, para estacas “longas”, entre 15% a 25% no peso total das estacas metálicas de uma obra, utilizando seção transversal decrescente.

Recomenda-se analisar a aplicação deste novo conceito em toda e qualquer obra que requeira o uso de fundações profundas, com estacas compostas, no mínimo, por duas seções de perfis. Como para qualquer outra solução, o tipo de solo precisa ser considerado, mas, nos estudos já realizados, a aplicação de estacas metálicas de seção transversal decrescente tem se mostrado altamente eficiente, principalmente para solos naturais de diferentes tipos.

No Brasil, inúmeras fundações já foram realizadas utilizando este novo conceito e para comprovar a eficiência desta solução, provas de cargas estáticas têm sido regularmente realizadas. O resumo dos resultados pode ser observado no Capítulo 11.

Para se entender esse novo conceito são apresentados os resultados de uma obra na cidade de Santos (SP) cuja capacidade de carga geotécnica foi obtida com base no método de Alonso (2008) que deu origem à tabela 2 da qual resultou a figura 4. Conforme se verifica a carga axial de compressão a ser resistida pela estaca decresce com a profundidade de um valor máximo (PR) no topo até um valor mínimo (PP), na ponta.

ESTACAS METÁLICAS DE SEÇÃO TRANSVERSAL DECRESCENTE COM A PROFUNDIDADE



Perímetro = 180 cmGRUPO 310 Área = 280 cm²

Prof. contadada guia (m)

SPT-

Tipo deSolo

PL(tf)

PP(tf)

PR(tf)

/(m)

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

44

45

46

47

48

49

50

51

51

53

54

55

56

57

58

59

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

12

13

11

16

18

26

20

17

6

3

1

1

1

1

1

1

2

2

1

1

7

6

8

5

4

4

6

5

11

10

10

5

6

4

5

4

6

5

4

5

9

10

24

31

23

33

26

33

16

15

15

16

26

23

23

23

22

24

27

120

120

120

120

120

120

120

120

120

120

600

600

600

600

600

600

600

600

600

600

600

123

123

123

600

600

123

123

123

123

123

123

700

700

700

700

700

700

700

700

700

700

120

120

120

120

120

120

120

120

120

120

120

120

120

120

120

120

120

6

14

19

28

38

52

63

72

75

77

82

87

93

98

104

109

114

120

125

131

136

139

144

146

152

157

160

163

169

174

180

183

193

204

215

226

237

247

258

269

280

291

303

320

333

350

365

382

391

399

407

416

430

442

455

467

479

492

507

12

13

11

16

18

25

20

17

6

3

0

0

0

0

0

0

1

1

0

0

2

6

8

5

1

1

6

5

11

10

10

5

2

1

1

1

2

1

1

1

3

3

24

30

23

32

25

32

16

15

15

16

25

23

23

23

22

24

26

18

26

30

44

55

77

82

88

81

80

82

88

93

99

104

109

115

120

126

131

138

145

151

151

153

158

166

168

180

184

190

187

195

205

216

227

238

249

259

270

282

293

327

351

355

383

390

415

407

414

422

431

455

465

477

490

501

515

533

Tabela 2: Transferência de Carga utilizando o método Alonso (2008)



Convenção1 600 PR2 7003 = Argila

= Areia = SFL 400tf= Silte = AT

~~



Figura 4: Exemplo da composição de estacas de seção decrescente com a profundidade

0 100 200 300 400

400 300 200 100 0

PR (tf)

Pro

fun

did

ad

e (

m)

Carga axial (na ruptura) da estaca

60

50

55

45

40

35

30

25

20

15

10

5

0

PL 380 tf=~ PP 20 tf=~

P = = 160 tfadm

3202

P = = 200 tfadm

4002

P = = 130 tfadm

2602

L =

24 m

L =

12 m

L =

12 m

HP

310 X

93

HP

310 X

107

HP

310 X

79

L =

48 m

P = 200 tfadm


DETALHAMENTO DAS EMENDAS DAS ESTACAS 7


Orientações para emendas de estacas com Perfis Estruturais Gerdau

Em solos que requerem fundações profundas, as estacas metálicas constituem uma solução alternativa aos demais tipos de estacas.

As estacas metálicas e as pré-fabricadas em concreto são normalmente compostas por seções que precisam ser emendadas para atingir as profundidades definidas no projeto.

O sistema de cravação deve estar sempre bem ajustado a fim de, durante a execução, garantir a integridade das estacas. O uso de acessórios como o capacete, com uma geometria adequada à seção do perfil da estaca e sem folgas, ajuda a não danificá-las. Se o topo do elemento inferior for danificado, este deve ser recomposto através do corte a maçarico para novamente criar um plano que garanta o apoio uniforme com o elemento seguinte e uma emenda de qualidade.

As emendas devem ser dimensionadas para resistir a todas as solicitações que possam ocorrer durante o manuseio, a cravação e a utilização da estaca. Embora as emendas possam ser feitas com soldas de topo de penetração total, em função de dificuldades na obra, recomenda-se empregar talas soldadas, seguindo-se a orientação geral contida no manual da Associação Brasileira de Empresas de Engenharia de Fundações e Geotecnia - ABEF.

As talas podem ser obtidas de chapas de aço com resistência equivalente a dos perfis, mas, por uma questão de praticidade, as emendas são tradicionalmente executadas utilizando-se um segmento do próprio perfil, recortado conforme mostrado na Figura 5, do qual se obtêm as talas de mesas e de alma que irão compor as emendas da estaca na obra.

A redução do tempo de execução das emendas é um fator importante para a produtividade do processo de cravação. Nesse sentido, é prática executar-se previamente as soldas na base da seção superior a ser cravada. Dessa forma as talas soldadas no segmento superior servem de guia para o seu posicionamento e alinhamento com o segmento inferior, reduzindo o tempo de paralisação da cravação apenas ao necessário para a soldagem das talas na seção já cravada.

O objetivo deste capítulo é estabelecer um padrão para as emendas das estacas com Perfis Estruturais Gerdau, comprimidas, baseado nas recomendações da NBR 6122:2010, nos procedimentos do Manual da ABEF e outros critérios mostrados na tabela 3, para que a resistência da emenda seja igual ou maior que a carga estrutural admissível do perfil, calculada com base na NBR 8800:2008.

No caso das estacas tracionadas o cálculo segue o mesmo roteiro desprezando-se a solda de penetração total no perímetro da alma e das mesas. Para estas emendas, o comprimento mínimo das talas deverá ser, no mínimo, 5 cm maior do que aquele apresentado na tabela 4.

DETALHAMENTO DAS EMENDAS DAS ESTACAS


cortes

B B

L


Figura 5 - Segmento do perfil que será recortado nas posições indicadas para obtenção das talas da emenda.

Nota: Os parâmetros adotados levaram em consideração as condições normalmente encontradas no campo, e podem ser conservadores. A critério do projetista estas talas podem ser reduzidas em função de ensaios e outras variáveis de campo. Tentou-se neste trabalho, tão somente, obter uma padronização dos comprimentos das talas.

As figuras 5, 6 e 7 ilustram os detalhes geométricos descritos anteriormente.

Tabela 3: Critérios utilizados para o cálculo das emendas das estacas.


Limite de escoamento do aço do perfil e das talas (f )y

Limite de resistência do eletrodo – E70XX (f )w

Solda de penetração total no perímetro livre da alma (sem chanfro)

Solda de penetração total no perímetro livre das mesas (sem chanfro)

Filetes mínimos para as soldas das talas, sendo:e – espessura da alma (t ) ou mesas (t )w f

s1 – Filete mínimo para as soldas das talas de alma t (ver tabela 4)w

s2 – Filete mínimo para as soldas das talas das mesas t (ver tabela 4)f

Redução da espessura para as faces em contato com o solo (NBR 6122)

Deslocamento das talas das abas para permitir as soldas laterais

Comprimento mínimo para corte do perfil (base para as talas)

34,5 kN/cm² (3,5 tf/cm²)

48,3 kN/cm² (4,9 tf/cm²)

e t /2) 5,0 mmw

e t /2) 10,0 mmf

e 6 mm

6 e 8 mm

8 e 12,5 mm

12,5 e 19 mm

e 19 mm

3,0 mm

5,0 mm

6,0 mm

8,0 mm

10,0 mm

1,0 mm

15,0 mm

L (mm) - ver tabela 4

Caso haja interesse, as considerações e verificações de cálculo poderão ser solicitadas à Equipe Técnica Gerdau.


Figura 6 – Detalhe da emenda com o posicionamento das talas e soldas


0,0

15

s2

s1

L

B

EMENDA COMSEGMENTOS DOPERFIL

EMENDA COMCHAPAS

0,0

15

B s2

s1

B

T1

T2

Tabela 4: Emenda de Estacas Comprimidas

PERFIS HBITOLA

DESIGNAÇÃO

mm x kg/md

mmL

mmS1mm

S2mm

bf

mmtw

mmtf

mm

Tabela 4 - EMENDAS ESTACAS

Espessura

CARGA ADMISSÍVEL DO

PERFIL

CARGA ADMISSÍVEL DA

EMENDA

KN KNtf tf

COMPRIMENTO DAS TALAS

FILETES MÍNIMOS

Alma MesasTopo + Talas (alma + mesas)

152

157

162

201

205

203

206

204

210

216

222

246

253

256

254

260

264

269

299

303

308

311

308

314

312

353

357

360

363

152

153

154

165

166

203

204

207

205

206

209

256

254

255

260

256

257

259

306

308

305

306

310

307

312

254

255

256

257

5,8

6,6

8,1

6,2

7,2

7,2

7,9

11,3

9,1

10,2

13,0

10,5

8,6

9,4

14,4

10,7

11,9

13,5

11,0

13,1

9,9

10,9

15,4

11,9

17,4

9,5

10,5

11,4

13,0

6,6

9,3

11,6

10,2

11,8

11,0

12,6

11,3

14,2

17,4

20,6

10,7

14,2

15,6

14,4

17,3

19,6

22,1

11,0

13,1

15,4

17,0

15,5

18,7

17,4

16,4

18,3

19,9

21,7

421

617

811

740

901

976

1150

1175

1338

1649

2060

1356

1628

1819

1956

2068

2376

2735

1699

2118

2210

2477

2571

2758

2946

2074

2355

2586

2891

43

63

83

75

92

100

117

120

136

168

210

138

166

186

199

211

242

279

173

216

225

253

262

281

300

211

240

264

295

706

877

994

1000

1081

1205

1439

1401

1559

1751

2074

1761

2029

2147

2323

2295

2670

2762

2091

2555

2512

2655

2754

2756

2862

2400

2517

2820

3002

72

89

101

102

110

123

147

143

159

179

211

180

207

219

237

234

272

282

213

261

256

271

281

281

292

245

257

288

306

W 150 x 22,5

W 150 x 29,8

W 150 x 37,1

W 200 x 35,9

W 200 x 41,7

W 200 x 46,1

W 200 x 52,0

HP 200 x 53,0

W 200 x 59,0

W 200 x 71,0

W 200 x 86,0

HP 250 x 62,0

W 250 x 73,0

W 250 x 80,0

HP 250 x 85,0

W 250 x 89,0

W 250 x 101,0

W 250 x 115,0

HP 310 x 79,0

HP 310 x 93,0

W 310 x 97,0

W 310 x 107,0

HP310x110,0

W 310 x 117,0

HP310 x 125,0

W 360 x 91,0

W 360 x 101,0

W 360 x 110,0

W 360 x 122,0

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

3

5

6

5

5

5

5

6

6

6

8

6

6

6

8

6

6

8

6

8

6

6

8

6

8

6

6

6

8

5

6

6

6

6

6

8

6

8

8

10

6

8

8

8

8

10

10

6

8

8

8

8

8

8

8

8

10

10

(Q.A's.Fy)/1,65

Nota: Quando a cravação das estacas for realizada com martelo vibratório ou quando as estacas trabalharem à tração deve-se aumentar o comprimento das talas, mostrado na tabela 4, em 10 cm.



S1mm

S2mm

Lmm

PERFIS IBITOLA

DESIGNAÇÃO

mm x kg/md

mmbf

mmtw

mmtf

mm

Tabela 4 - EMENDAS ESTACAS

Espessura

CARGA ADMISSÍVEL DO

PERFIL(Q.A's.fy) /1,65

CARGA ADMISSÍVEL DA

EMENDATopo + Talas (alma + mesas)

KN KNtf tf

COMPRIMENTO DAS TALAS

FILETES MÍNIMOS

Alma Mesas

W 150 x 13,0

W 150 x 18,0

W 150 x 24,0

W 200 x 15,0

W 200 x 19,3

W 200 x 22,5

W 200 x 26,6

W 200 x 31,3

W 250 x 17,9

W 250 x 22,3

W 250 x 25,3

W 250 x 28,4

W 250 x 32,7

W 250 x 38,5

W 250 x 44,8

W 310 x 21,0

W 310 x 23,8

W 310 x 28,3

W 310 x 32,7

W 310 x 38,7

W 310 x 44,5

W 310 x 52,0

W 360 x 32,9

W 360 x 39,0

W 360 x 44,6

W 360 x 51,0

W 360 x 58,0

W 360 x 64,0

W 360 x 72,0

W 360 x 79,0

W 410 x 38,8

W 410 x 46,1

W 410 x 53,0

W 410 x 60,0

W 410 x 67,0

W 410 x 75,0

W 410 x 85,0

W 460 x 52,0

W 460 x 60,0

W 460 x 68,0

W 460 x 74,0

W 460 x 82,0

W 460 x 89,0

W 460 x 97,0

W 460 x 106,0

W 530 x 66,0

W 530 x 72,0

W 530 x 74,0

W 530 x 82,0

W 530 x 85,0

W 530 x 92,0

W 530 x 101,0

W 530 x 109,0

W 610 x 101,0

W 610 x 113,0

W 610 x 125,0

W 610 x 140,0

W 610 x 155,0

W 610 x 174,0

200

200

200

200

200

200

200

200

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

3

3

5

3

3

5

3

5

3

3

5

5

5

5

5

3

3

5

5

3

5

5

3

5

5

5

5

5

6

6

5

5

5

5

6

6

6

5

6

6

6

6

6

6

8

6

6

6

6

6

6

6

6

6

6

6

8

8

8

3

5

6

3

5

6

6

6

3

5

6

6

6

6

8

3

5

6

6

6

6

8

6

6

6

6

8

8

8

8

6

6

6

8

8

8

8

6

8

8

8

8

8

10

10

6

6

8

8

8

8

8

8

8

8

10

10

10

10

148

153

160

200

203

206

207

210

251

254

257

260

258

262

266

303

305

309

313

310

313

317

349

353

352

355

358

347

350

354

399

403

403

407

410

413

417

450

455

459

457

460

463

466

469

525

524

529

528

535

533

537

539

603

608

612

617

611

616

100

102

102

100

102

102

133

134

101

102

102

102

146

147

148

101

101

102

102

165

166

167

127

128

171

171

172

203

204

205

140

140

177

178

179

180

181

152

153

154

190

191

192

193

194

165

207

166

209

166

209

210

211

228

228

229

230

324

325

4,3

5,8

6,6

4,3

5,8

6,2

5,8

6,4

4,8

5,8

6,1

6,4

6,1

6,6

7,6

5,1

5,6

6,0

6,6

5,8

6,6

7,6

5,8

6,5

6,9

7,2

7,9

7,7

8,6

9,4

6,4

7,0

7,5

7,7

8,8

9,7

10,9

7,6

8,0

9,1

9,0

9,9

10,5

11,4

12,6

8,9

9,0

9,7

9,5

10,3

10,2

10,9

11,6

10,5

11,2

11,9

13,1

12,7

14,0

4,9

7,1

10,3

5,2

6,5

8,0

8,4

10,2

5,3

6,9

8,4

10,0

9,1

11,2

13,0

5,7

6,7

8,9

10,8

9,7

11,2

13,2

8,5

10,7

9,8

11,6

13,1

13,5

15,1

16,8

8,8

11,2

10,9

12,8

14,4

16,0

18,2

10,8

13,3

15,4

14,5

16,0

17,7

19,0

20,6

11,4

10,9

13,6

13,3

16,5

15,6

17,4

18,8

14,9

17,3

19,6

22,2

19,0

21,6

207

346

512

237

361

440

524

650

276

410

494

578

654

811

976

315

391

514

643

733

905

1136

564

740

870

1025

1204

1388

1602

1806

671

864

1035

1198

1443

1674

1954

953

1156

1423

1542

1780

2000

2232

2475

1205

1340

1463

1618

1743

1911

2208

2442

2047

2380

2717

3177

3471

4061

21

35

52

24

37

45

53

66

28

42

50

59

67

83

99

32

40

52

66

75

92

116

57

75

89

104

123

142

163

184

68

88

106

122

147

171

199

97

118

145

157

181

204

228

252

123

137

149

165

178

195

225

249

209

243

277

324

354

414

375

565

717

449

612

720

848

922

552

716

824

938

1097

1215

1507

667

767

932

1093

1257

1378

1705

1033

1282

1444

1523

1822

1886

2024

2158

1301

1480

1657

1913

2101

2185

2264

1632

1976

2094

2235

2324

2386

2625

2862

1961

2098

2245

2416

2339

2524

2551

2601

2667

2758

3057

3304

3831

3890

38

58

73

46

62

73

87

94

56

73

84

96

112

124

154

68

78

95

111

128

140

174

105

131

147

155

186

192

206

220

133

151

169

195

214

223

231

166

201

214

228

237

243

268

292

200

214

229

246

238

257

260

265

272

281

312

337

391

397

Para informações sobre solução alternativa de emendas de estacas em chapas ASTM A572 Gr 50, consultar a equipe técnica da Gerdau.


Figura 7 – Detalhe típico da emenda com talas e soldas

As considerações e verificações de cálculo poderão ser solicitadas à Equipe Técnica Gerdau.



LIGAÇÃO DOS PERFIS AO BLOCO DE COROAMENTO 8


A ligação da estaca metálica ao bloco de coroamento deve ser feita de modo que as cargas resistidas pelo bloco sejam transmitidas adequadamente e com garantia de continuidade às estacas.

O detalhe, muito difundido entre os calculistas de concreto armado, mostrado na figura 8, que consiste em soldar uma chapa no topo da estaca não deve ser adotado, pois, o mesmo, tem como principal inconveniente o fato do corte do perfil metálico, na cota de arrasamento (após a cravação) onde será soldada a chapa, ser feito com maçarico e em posição muito desfavorável para o operador, trabalhando dentro da cava para a confecção do bloco e, na maioria das vezes próximo do nível da água. Nestas condições adversas de corte, resultará uma superfície sem garantia de perpendicularidade ao eixo da estaca, além de se apresentar irregular e, via-de-regra, não plana. Por esta razão o contato da chapa com a área plena do perfil metálico fica prejudicado. Para agravar a situação, normalmente a chapa é maior que a projeção da seção transversal do perfil, exigindo que a solda desta ao perfil seja realizada por baixo da mesma, e, portanto, sem qualquer controle da qualidade dessa solda.

Até a revisão da NBR 6122:2010 a ligação da estaca metálica com o bloco podia ser feita embutindo-se a estaca 20 a 30 cm no bloco, conforme Figura 9, complementada por uma fretagem através de espiral posicionada por cima da armadura de flexão do bloco. Esta proposição estava consolidada pela experiência adquirida com a utilização de perfis empregados até aquela época que eram fabricados pela Companhia Siderúrgica Nacional (CSN) ou também para os trilhos (geralmente usados após desgaste nas ferrovias) e no fato de que a armadura do bloco era distribuída uniformemente ao longo de sua dimensão em planta.

1° Caso - Estacas Comprimidas

Figura 8 - Solução desaconselhada para a ligação da estaca metálica ao bloco de coroamento

LIGAÇÃO DOS PERFIS AO BLOCO DE COROAMENTO




Com o advento dos perfis metálicos confeccionados com aço de alta resistência (portanto maiores cargas por estaca) e em função da nova redação da NBR 6118:2010 que impõe que mais de 85% da ferragem calculada pelas bielas se situe na região das estacas, este tipo de ligação do perfil com o bloco é praticamente impossível. Por esta razão, hoje em dia utiliza-se o detalhe apresentado na Figura 10 (e uma vista na fotografia 5) em que se envolve a estaca, abaixo da cota de arrasamento (“pescoço”) com concreto armado e fretado para garantir a transferência da carga, por aderência, do bloco á estaca. Para melhorar essa transferência de carga do bloco para a estaca metálica a armadura, nessa região do “pescoço”, deve ser soldada na estaca.

Figura 9 - Solução de ligação estaca-bloco antes da NBR 6112:2010

Figura 10: Proposição da ligação da estaca metálica ao bloco (perfis do grupo 310)

60

30

15 15 15 15

30

60

30 3

.64.3

30

5 10

7

12 N3

N1

N3 N3

N1

8

15

15

52

52

52

52

N2. 9Ø10 C/7 C=238

N3. 12

1,2

5 C

=120

Ø

N1. 2x2

20m

m C

=285

Ø

120

20

10

65

60

9 N

2 C

/7

580

125

135

10 10

20

20

BLOCO ENVOLVENDO

A ESTACA METÁLICA

BLOCO DE COROAMENTO

ESTACA

METÁLICA

PERFIL W310PLANTA

DETALHEELEVAÇÃO



O detalhe apresentado na Figura 10 e na fotografia 5 pode ser utilizado como referência para outros grupos de perfis. Normalmente concreta-se inicialmente o “pescoço” antes do bloco de coroamento, retira-se a forma do pescoço, aterra-se com compactação o solo à sua volta e finalmente executa-se o bloco de coroamento.

No caso de estacas trabalharem à tração, a ligação com o bloco é feita através de armadura convenientemente calculada, soldada ao perfil, analogamente ao mostrado na figura 10 e que deverá penetrar no bloco o comprimento necessário para transmitir-lhe a carga de tração, por aderência. Um detalhe típico dessa ligação é apresentada na fotografia 6.

2º Caso - Estacas Tracionadas

“Pescoço”

Fotografia 5: Vista da ligação estaca metálica – bloco conforme detalhe da Figura 10



Fotografia 6: Detalhe de armadura para transferir carga de tração da estaca para o bloco

USO DE MARTELOS VIBRATÓRIOSNA CRAVAÇÃO DAS ESTACAS 9


9.1 - Considerações básicas

Os martelos vibratórios foram inicialmente desenvolvidos na Alemanha e na antiga União Soviética (atual Rússia) por volta de 1930/31. Basicamente seu funcionamento consiste em girar massas excêntricas, em sentido contrário, conforme se mostra, esquematicamente, na Figura 11.

A central de energia para acionar as massas excêntricas pode ser hidráulica (martelos vibratórios hidráulicos) ou elétrica (martelos vibratórios elétricos), conforme mostrado, respectivamente, nas Fotografias 7 e 8.

Os martelos vibratórios são geralmente classificados de acordo com a frequência que impõe às massas excêntricas em:

Baixa frequência: são aqueles com frequência inferior a 20 Hz (1.200 rpm)

Frequência normal: apresentam frequência entre 20 Hz (1.200 rpm) e 33 Hz (2.000 rpm)

Alta frequência: apresentam frequência superior a 35 Hz (2.000 rpm).

Figura 11: Princípio de funcionamento de um martelo vibratório

USO DE MARTELOS VIBRATÓRIOS NA CRAVAÇÃO DAS ESTACAS


A B CD caixa de engrenagem E braçadeira F prendedor hidráulico

redutor de vibração elastômeros massas excêntricas

A

B

C

D

E

F


Fotografia 7: Martelo vibratório hidráulico Fotografia 8: Martelo vibratório elétrico

As massas excêntricas devem girar com sincronismo criando forças centrifugas ascendentes e descendentes (+F e –F ) cujo mecanismo é exposto na Figura 12. O sincronismo se faz necessário v

para que se anulem as componentes horizontais das forças (F ) conforme se mostra na Figura 12 (ii) h

a fim de evitar propagação de vibrações horizontais no terreno.

v

Figura 12: Forças centrífugas (F e F ) geradas pelas massas excêntricas (m) girando com velocidade angular w.v h

(i) (ii)


Os martelos vibratórios podem ser usados tanto para cravar estacas quanto para removê-las e causam menos impacto ambiental do que os martelos hidráulicos de impacto. Sua alta frequência e o sincronismo no giro das massas excêntricas só criam vibração vertical sendo a horizontal pouco perceptível. Além disso, o tempo gasto na cravação é bem menor do que aquele gasto com martelos hidráulicos de impacto.

mr

t

t

Fv

Fc +Fv

-Fh

Fc +Fv

-Fh



Figura 13: Sondagem típica da obra da Gerdau Cosigua no RJ

A alta velocidade de vibração cria a “liquefação” do solo e a estaca penetra quase sem nenhum esforço. Motivo pelo qual os martelos vibratórios são de menor peso quando comparados aos outros tipos de martelo.

A primeira fundação com estacas GERDAU cravadas com martelos vibratórios ocorreu em fins de 2011 no Laminador 4 da Gerdau Cosigua, em Santa Cruz, no Rio de Janeiro. Nessa obra foram cravadas 192.287 m de estacas com comprimento cravado variando entre 33 e 40 m.

O perfil geotécnico (típico) representativo do local dessa obra é apresentado na Figura 13.

9.2 - Primeira fundação com estacas metálicas GERDAU, cravadas com martelo vibratório, executada no País.


Por ser a primeira obra, portanto sem experiência neste tipo de cravação, o final da cravação das estacas (inclusive medindo-se o repique) foi feito usando-se martelo hidráulico de impacto.

Na obra foram realizadas nove provas de carga estáticas cujos resultados, junto com as demais realizadas, estão apresentados no capítulo 11 separadas por estacas cravadas com martelo vibratório (estacas com numeração V) e de impacto (estacas com numeração I).

COTAE NA(m)

PROF.(m)

PERFIL

0,70

1,60

ARGILA POUCO ARENOSA, MUITO MOLE, CINZA

ATERRO ARGILO ARENOSO, MOLE, VERMELHO

ATERRO DE ESCÓRIA METALÚRGICA

DESCRIÇÃO DO MATERIAL

ENSAIOPENETRO-MÉTRICOGolpes/cm S

PT

0

1

2

3

7

9

11

13

15

17

19

21

4

6

8

10

12

14

16

18

10

22

5

1

1

P 1

1

P

P

1

1

1

1

1

1

1

1

P

P

P

1

1

P

P

1

1

2

2

2

4

4

5

5

3

4

1

1

1

1

1

1

1

2

2

3

5

5

5

5

4

5

1

1

2

3

5

6

5

6

3

5

7

20

15

18 35

46

45

48

28

53

46

21

37

45

25

46

45

48

30

53

46

40

15

45

35

12

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

35

28

21

37

25

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

2

2

4

5

8

11

10

11

8

9

12

AREIA FINA E MÉDIA POUCO ARGILOSA, FOFA ÀMEDIANAMENTE COMPACTA, CINZA

13,60

NA

= 0

2/0

2/1

1

08

:40

h 1

,36

m

24,80

SILTE ARGILO ARENOSO, POUCO COMPACTO ÁMEDIANAMENTE COMPACTO, VERMELHO E CINZA

SILTE MUITO ARENOSO, MEDIANAMENTE COMPACTO À COMPACTO, CINZA

TÉRMINO 44,50M

23

24

25

29

31

33

35

37

39

41

43

26

28

30

32

34

36

38

40

42

44

27

5

1

36

8

8

11

10

6

12

11

13

14

14

3

3

3

4

3

3

4

4

5

6

5

6

6

6

9

8

10

9

10

5

1

3

3

4

5

3

3

4

6

5

3

6

7

7

8

8

5

3

6

4

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6

6

7

6

6

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10

10

11

13

15

6

1

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9

8

9

10

13

12

15

17

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

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15

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15

15

15

15

15

15

15

15

15

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15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

15

11

12

15

15

16

17

20

23

23

28

32

ARGILA POUCO ARENOSA, MICÁCEIA, ÉDIA, Á RIJA, CINZA

36,90

NA

= 0

2/0

2/1

1 0

8:4

0h

1

,36

m


CONTROLES DA CAPACIDADE DE CARGA 10

10.1 - Durante o Processo de Cravação

As estacas metálicas podem ser cravadas com a utilização de martelos de queda livre, martelos hidráulicos, martelos a diesel, martelos pneumáticos e martelos vibratórios. A escolha de um ou outro martelo depende, principalmente, das características do solo, do comprimento da estaca e do nível de ruído e vibração. Da boa escolha do martelo resultará um melhor desempenho do processo de cravação, em particular quanto às vibrações e ao ruído que, hoje em dia, em centros urbanos, acabam sendo condicionantes para a escolha do tipo de estaca e, quando cravada, do tipo de martelo.

Qualquer que seja o martelo empregado, o controle da cravação é feito tradicionalmente pela nega, pelo repique e, em algumas obras, pelo ensaio de carregamento dinâmico (NBR13208: 2007).

Para garantir que o perfil seja cravado na posição de projeto, deve-se providenciar um gabarito de madeira “enterrado” conforme se mostra na figura 14.

Nega

A nega é uma medida tradicional, embora, hoje em dia, seja mais usada para o controle da uniformidade do estaqueamento quando se procura manter, durante a cravação, negas aproximadamente iguais para as estacas com cargas iguais. A nega corresponde à penetração permanente da estaca, quando sobre a mesma se aplica um golpe do pilão. Em geral, é obtida como um décimo da penetração total para dez golpes.

Apesar das críticas às fórmulas das negas (entre elas o fato de que foram desenvolvidas a partir da Teoria de Choque de Corpos Rígidos), o que está muito Ionge de representar uma estaca longa, pois sob a ação do golpe do pilão a ponta da mesma não se desloca ao mesmo tempo que o topo, ela ainda faz parte do “receituário” dos encarregados dos bate-estacas.

A nega também pode ser medida decorrido um determinado tempo após a cravação da estaca. É a denominada “nega de recravação ou de recuperação”, e compará-la com a medida ao final da cravação para verificar se o solo apresenta o fenômeno da cicatrização (diminuição da nega como tempo) ou relaxação (aumento da nega como tempo).

Figura 14 - Gabarito para a cravação da estaca

CONTROLES DA CAPACIDADE DE CARGA



Repique

Ao contrário da nega, o repique já está incluído dentro do contexto da Teoria de Propagação de Onda, e, portanto, apresenta resultados com muito menos dispersão do que a nega. O repique representa a parcela elástica do deslocamento máximo de uma seção da estaca, decorrente da aplicação de um golpe do pilão. Seu registro pode ser feito através do registro gráfico em folha de papel fixada à estaca e movendo-se um lápis, apoiado num referencial, no instante do golpe, conforme se mostra na fotografia 9. O valor obtido, corresponde à solução da Equação da Onda, em termos de deslocamento máximo e sem a escala de tempo. A interpretação do sinal obtido permite estimar a carga mobilizada durante o golpe do pilão. Analogamente à nega esse sinal pode ser obtido após decorrido um certo tempo após a cravação para verificar os fenômenos da “cicatrização” (aumento da capacidade de carga como tempo) ou “relaxação” (diminuição da capacidade de carga como tempo) da estaca.

Fotografia 9 - Registro do repique



Ensaio de Carregamento Dinâmico (NBR 13208: 2007)

Este ensaio, calcado na Equação da Onda, é mais completo que o repique. Consiste em se acoplar à estaca um par de transdutores de deformação específica e um par de acelerômetros, posicionados em planos ortogonais, para poder corrigir eventuais efeitos devido à flexão da estaca em função da não coincidência do golpe do pilão com o eixo da estaca (fotografia 10). Esses transdutores são ligados “on line” a um analisador PDA (Pile Driving Analyser) mostrado na fotografia 11.

O PDA processa os dados recebidos dos transdutores e processa-os obtendo sinais de velocidade (integração da aceleração) e de força (Lei de Hooke aplicado ao sinal de deformação específica). A interpretação desses sinais fornece a estimativa da carga mobilizada durante cada golpe do pilão. Cabe lembrar que a carga mobilizada pelos golpes do pilão nem sempre corresponde à capacidade de carga geotécnica da estaca, pois a mesma depende da energia aplicada à estaca pelos golpes do pilão. Somente no caso em que essa energia seja suficiente para mobilizar toda a resistência do solo à volta da estaca é que esse valor medido pelo ensaio de carregamento dinâmico poderá se aproximar da capacidade de carga da estaca. Entretanto, este valor somente poderá ser medido pelas tradicionais provas de carga estáticas, conforme se exporá a seguir.

Fotografia 10 - Transdutores de aceleração e deformação específica

Fotografia 11 - Equipamentos PDA para processamento dos sinais dos acoplados à estaca

transdutores



10.2 - Provas de Carga Estática (NBR 12131:2006)

As provas de carga estática consistem em se aplicar à estaca uma carga e medir os recalques correspondentes. Para tanto se emprega um macaco hidráulico que reage contra um sistema de vigas metálicas, que por sua vez se ancora em tirantes ou em estacas de tração. A utilização de estacas metálicas facilita a execução de provas de carga estática, pois se podem utilizar estacas do próprio bloco como elementos de tração, conforme se mostra na fotografia 12.

A prova de carga estática é o método mais confiável e indiscutível de se avaliar a capacidade de carga de uma estaca isolada. Os ensaios de carregamento dinâmico, embora sejam atrativos do ponto de vista de custo, sempre necessitarão de correlações. É por esta razão que alguns projetistas de fundações questionam os resultados dos ensaios PDA e sugerem que os mesmos sejam aferidos, pelo menos, por uma prova de carga estática.

Fotografia 12 - Prova de Carga Estática



10.3 - Provas de Carga Instrumentadas

Quando se pretende verificar a transferência de carga estaca-solo utilizam-se strain gages solidarizados à estaca, e em pontos estratégicos conforme se mostra na figura 15, onde se queria verificar a transferência de carga nas camadas de areia e na ponta da estaca.

Os strain gages baseiam-se no princípio da variação da resistência elétrica de fios que experimentam variação de comprimento, utilizando-se a “Ponte de Wheastone”. A aquisição de dados e a interpretação dos mesmos são mostradas na figura 16. Com base nesses valores medidos é possível se determinar, para cada profundidade instrumentada, a carga atuante na estaca para cada nível de carregamento. O resultado da prova carga instrumentada da figura 15 é mostrada na figura 17. Com base nessa figura percebe-se que após a descarga da estaca ainda restou uma carga residual na mesma, ou seja, a estaca “ficou presa”, não conseguindo voltar totalmente.

Mas um fato importante (posteriormente constatado em outras instrumentações), é que a carga de ponta das estacas metálicas, quando apoiadas em solo pouco portante (como é o presente caso) é muito próxima de zero, mostrando que não se pode considerar, para esse tipo de estaca, o padrão amplamente divulgado em nosso meio geotécnico de que a área da ponta que contribui para a capacidade de carga corresponde àquela obtida com o retângulo envolvente à seção transversal do perfil metálico.



Figura 15 - Posição dos na prova de carga nº 31strain gages

Figura 16 - Sistema de aquisição de dados durante a instrumentação das estacas


CAIXA SELETORA

CABOS

PAINEL DIGITAL

STRAINGAGES

DEFORMAÇÃO ESPECÍFICA

Lei de Hooke


Figura 17 - Provas de Carga - Distribuição da Carga com a Profundidade


Obra/Local: Rua Tocantins - Santos - SP

data: 08/12/2006


CASOS DE OBRAS 11


A tabela 5 apresenta a localização das cidades onde se executaram algumas das provas de carga estáticas em estacas cravadas com martelo vibratório e, nas tabelas 6 e 7, os dados relevantes das mesmas.

Analogamente, nas tabelas 8 a 10 reproduzem-se as provas de carga, já constantes dos catálogos técnicos anteriores, realizadas em estacas cravadas à percussão por martelos de impacto.

Para permitir a reconstituição das curvas carga-deslocamento dessas provas de carga foram elaboradas as Tabelas 6 e 9. Nessas tabelas os deslocamentos são apresentados para pontos fixos de carga correspondentes a 0,25P; 0,5P; 0,6P; 0,7P; 0,8P; 0,9P e P, sendo P a carga máxima do ensaio. Os valores superiores destas tabelas apresentam, para cada estaca, os recalques medidos durante a carga, e os inferiores durante a descarga. Analogamente é apresentada a figura com a sondagem à percussão junto a cada estaca. Nessa figura, o início dos dados do solo coincide com a cota de cravação da estaca. Para identificação do tipo de solo foi utilizada a convenção de 3 algarismos. O algarismo 1 significa areia, o 2 silte e o 3 argila.

Quando não existe um determinado tipo de solo usa-se o algarismo 0 para completar a série de 3 algarismos. Por exemplo, o solo classificado como 123 significa areia silto argilosa e o solo classificado como 320 corresponde a uma argila siltosa.

LOCALIZAÇÃO E METODOLOGIA PARA AQUISIÇÃO DOS DADOS




Tabela 5 - Localização e dados relevantes das estacas ensaiadas à compressão e cravadas com martelo vibratório

W 610 x 101 (33,37)

W 610 x 101 (31,65)

HP 200 x 53 (40)

HP 250 x 85 (40,55)

W 610 x 101 (37,5)

W 610 x 101 (40,40)

HP 250 x 85 (39,92)

W 610 x 101 (40,40)

W 610 x 101 (40,39)

HP 310 x 125 (38)

W 310 x 107 - 97 - 93 - 79 (21,5 - 12 - 12 - 12)

W 310 x 107 - 97 - 93 - 79 (12 - 12 - 12 - 14)

W 310 x 107 - 97 - 93 - 79 (12 - 12 - 12 - 14)

HP 310 x 125 (42,5)

HP 310 x 125

HP 310 x 125

HP 310 x 125

HP 310 x 125 - 117 - 110 (15,5 - 12 - 12)

HP 310 x 125 - 117 - 110 (8,5 - 12 - 12)

W 310 x 117 - 107 - 97 - 79 (12 - 12 - 12 - 18)

W 310 x 93 - 79 (28,20 - 12)

W 310 x 93 - 79 (28,30 - 12)

W 310 x 107 - 97 - 93 - 79 (12 - 12 - 12 - 12)

W 310 x 107 - 97 - 93 - 79 (12 - 12 - 12 - 8)

HP 310 x 93 - 79 (14 - 36)

33,37

31,65

40

40,55

37,5

40,4

39,92

40,4

40,39

38

57,5

50

50

42,5

38,6

35,7

32,2

39,5

32,5

54

40,2

40,3

48

44

50

282

244

200

285

248

300

290

400

280

500

400

400

400

460

460

272

460

422

364

410

360

360

408

400

300

RJ

SP

Santos

Praia Grande

São Vicente

Santa Cruz

Barra da Tijuca

Laminador GerdauCosigua

R. Martinho de Mesquita

R. Castro Alves

Av. Osvaldo Cruz

Av. Presidente Wilson

Av. Marechal Floriano Peixoto

R. Itapura de Miranda

R. General Otelo Rodrigues Franco

R. Xixová

R. Freitas Guimarães

(*) HP 310 x 125 - 110 - 93 - 79 (a -b -c - d) significa (do topo para a ponta da estaca):

HP 310 x 125 c/a m; HP 310 x 110 c/b m; HP 310 x 93 c/c m e HP 310 x 79 c/d m


Esta

ca

s c

rava

da

s c

om

Ma

rte

lo V

ibra

tóri

o

V.1

V.2

V.3

V.4

V.5

V.6

V.7

V.8

V.9

V.10

V.11

V.12

V.13

V.14

V.15

V.16

V.17

V.18

V.19

V.20

V.21

V.22

V.23

V.24

V.25



Tabela 6 - Recalques (mm) das estacas comprimidas e cravadas com martelo vibratório Valor de r sob carga máxima P correspondente ao recalque residual (para P=0) na descarga)máx

V.1

V.2

V.3

V.4

V.5

V.6

V.7

V.8

V.9

V.10

V.11

V.12

V.13

V.14

V.15

V.16

V.17

V.18

V.19

V.20

V.21

V.22

V.23

V.24

V.25

Santos

Praia Grande

São Vicente

Santa Cruz

Barra da Tijuca

Esta

ca

s c

rava

da

s c

om

Ma

rte

lo V

ibra

tóri

o

282

-

244

-

200

9,82

285

-

248

14,07

300

-

290

-

400

-

280

-

500

24,33

400

-

400

10,42

400

9,89

460

4,62

460

6,39

272

32,02

460

2,88

422

4,09

364

4,28

410

24,93

360

18,36

360

8,54

408

18,23

400

2,63

300

4,23

5

-

3

-

10

25

6

-

4,51

20

7

-

7

-

9

-

2

-

2,2

31,15

4

-

5

27

5

23,5

3,5

15

9

17

4

40

3

11

2

15

4,5

13

4

37

5

25

5

18

4,01

30

4

13

3,5

12

9,5

-

7

-

21

38

15,86

-

9,84

27

14

-

15

-

20

-

5

-

6,69

35

12,27

-

13,62

35

13,22

33,5

11,4

24

18

30

8,45

45

9,42

19,5

6,15

19

11

21

12

46,07

11

34,52

10

26

12,29

38

9,8

21

6,65

16,42

12

-

10

-

26,9

40

21,94

-

12

29

16

-

20

-

25

-

16

-

11

38

23

16,57

18,55

39,4

17,28

37

15

28

24

33

11

46

13,83

23

8,59

21

14

21

15,1

50

13,5

37,5

13

28

15,1

42

12,47

25,66

9,66

18

15

-

12

-

28,5

42

25,56

-

16

24

20

-

25

-

30

-

20

-

18

42

30

22

24,44

42,5

23,54

41

18,5

29

27

37

14

48

16,8

26

12,56

21,5

17

23

20

51

17

41

16

30

20

45

16,39

26

12,14

20

19

-

15

-

34,64

45

31,93

-

19

37

23

-

30

-

35

-

24

-

22

44

30

-

30,65

44,81

28,74

44

23

30

32

42

16

50

21,49

28

14,96

22

20,5

25,5

24

53

22,5

43

20

32

25

46,5

19,96

27

14,94

22

24

-

20

-

40,49

46

38,17

-

22

42

30

-

35

-

40

-

28

-

30

45

37

-

38,05

46

37,32

45

27

30

39,5

44

19,5

51

25

29

18,32

22

23,5

27

34

54

32

45

24

33

29

48

24,96

24

18,18

22,6

115

-

73,18

-

46,1

46,49

59,78

-

33,65

45,7

40

-

45

-

45

-

37

45

40,74

45,24

45

64

46,12

-

45,02

-

30,82

-

45,14

-

51,27

51,33

29,77

-

22,02

-

28,5

-

42,29

55,67

41,97

46,39

29,05

33,44

30,87

49,35

29,8

-

22,6

-

33,37

31,65

40

40,55

37,5

40,4

39,92

40,4

40,39

38

57,5

50

50

42,5

38,6

35,7

32,2

39,5

32,5

54

40,2

40,3

48

44

50

Cidade l (m)Valores superiores para carga e inferiores para descargaP tfmáx

0,25 Pmáx 0,5 Pmáx 0,6 Pmáx 0,7 Pmáx 0,8 Pmáx 0,9 Pmáx Pmáxresid.

21

1 1 1 1 1 1 1 1 1 5 1 1 1 1 9 5 11

10

10

11

12

1 8 6 6 10

10

11

13

12

11

16

18

18

18

18

27

29

52

45

45

4 12

21

1 1 1 1 1 1 1 1 1 5 1 1 1 1 9 5 11

10

10

11

12

1 8 6 6 10

10

11

13

12

11

16

18

18

18

18

27

29

52

4 45

4 12

29

28

3 2 0 0 0 0 0 0 0 0 2 2 8 14

17

19

16

12

11

11

12

13

12

15

14

15

16

20

21

20

22

27

29

28

34

34

35

45

16

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 6 9 11

10

11

2 12

15

6 7 9 10

10

11

11

10

10

15

18

19

21

16

23

27

38

48

70

23

2 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 2 6 7 12

8 8 5 7 8 9 11

13

8 9 9 10

14

20

29

30

32

60

41

40

40

62

43

46

40

64

3 2 0 1 1 1 1 1 1 1 1 4 6 4 5 6 2 4 5 6 5 7 6 7 7 6 6 8 9 8 9 11

12

13

11

14

16

16

21

23

4 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 4 4 5 6 9 7 8 9 8 6 8 8 6 8 7 9 14

16

16

19

12

17

14

18

21

21

61

90

4 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 10

12

15

20

16

18

9 10

12

10

11

13

13

15

9 10

12

14

16

20

22

27

30

38

52

60

90

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9 11

15

9 10

14

13

14

12

14

8 9 11

11

16

19

12

9 10

13

14

17

20

16

20

23

38

55

4 12

12

14

16

18

14

17

22

27

23

30

29

34

31

32

4 9 52

75

40

38

39

90

22

29

22

3 4 5 50

3 8 11

18

16

19

27

34

39

19

12

10

13

2 4 2 2 2 2 2 2 2 1 1 1 1 1 1 2 3 4 3 2 2 3 4 3 13

4 4 4 4 5 5 5 12

5 3 4 23

30

31

31

31

30

25

27

11

8 14

12

10

13

22

50

80

90

15

12

13

14

14

7 11

13

17

18

2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 2 3 3 5 5 4 3 5 3 3 3 3 4 3 5 5 3 3 4 4 4 5 5 22

27

33

54

25

70

52

47

48

54

24

30

13

11

12

14

21

15

11

13

11

10

2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 8 4 5 5 5 5 4 5 5 6 7 6 6 7 6 7 5 5 6 6 23

14

24

34

43

58

12

16

22

34

31

15

3 3 4 3 3 3 2 2 1 2 2 3 3 2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 18

51

47

50

23

41

48

48

57

40

37

58

R O C H A

1 11

16

17

19

32

36

34

38

4 2 4 2 3 4 4 4 5 4 6 2 4 3 2 4 4 4 3 4 4 4 4 31

34

36

40

36

40

31

30

23

20

23

36

4 8 15

18

22

24

26

29

16

2 2 2 2 2 3 8 3 3 6 3 3 3 4 3 4 5 6 8 7 30

12

?

8 18

16

19

32

32

25

38

38

3 3 3 3 2 3 4 3 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 3 13

5 R O C H A

3 14

8 17

10

13

16

36

25

37

6 2 2 2 2 2 4 5 3 2 2 3 14

6 4 5 4 14

21

28

25

13

5 6 5 14

39

11

33

15

18

22

11

14

25

38

14

29

33

17

25

90

90

50

4 21

20

19

18

35

29

23

39

26

6 4 1 2 1 2 2 15

3 2 2 1 3 4 4 2 4 3 3 4 4 25

35

3 4 3 4 2 32

49

22

90

50

3 14

8 17

10

13

16

36

25

37

6 2 2 2 2 2 4 5 3 2 2 3 14

6 4 5 4 14

21

28

25

13

5 6 5 14

39

11

33

15

18

22

11

14

25

38

14

29

33

17

25

90

90

50

7 7 9 11

5 4 4 17

26

32

38

38

40

40

33

31

33

22

27

42

70

70

80

90

70

2 1 1 1 1 1 2 4 5 3 5 7 7 11

17

17

27

30

36

25

70

90

21

20

16

18

22

30

33

37

36

31

5 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 1 2 2 2 2 1 2 1 1 2 2 2 2 2 2 2 7 15

20

17

25

26

27

31

33

14

6 10

10

10

6 9 12

13

38

90

50

26

20

35

55

40

30

30

22

13

1 1 1 1 7 13

15

13

18

16

5 8 7 9 4 11

12

18

45

60

60

33

14

33

34

27

1 1 1 1 1 4 5 10

14

14

15

17

16

21

20

16

18

22

30

33

37

36

31

5 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 1 2 2 2 2 1 2 2 2 2 1 2 1 1 2 2 2 2 2 2 7 15

20

17

25

27

31

33

31

V–1

V–2

V–3

V–4

V–5

V–6

V–7

V–8

V–9

V–10

V–11

V–12

V–13

V–14

V–15

V–16

V–17

V–18

V–19

V–20

V–21

V–22

V–23

V–24

V–25

Santa Cruz

Santa Cruz

Santa Cruz

Santa Cruz

Santa Cruz

Santa Cruz

Santa Cruz

Santa Cruz

Santa Cruz

Barra da Tijuca

Santos

Santos

Santos

Santos

Santos

Santos

Santos

Santos

Santos

Santos

Praia Grande

Praia Grande

Praia Grande

Praia Grande

São Vicente

Esta

ca

s c

rava

da

s c

om

Ma

rte

lo V

ibra

tóri

o



Tabela 7: Quadro resumo das provas de carga à compressão sobre as estacas

SFL

SFL

SFL

130

100

100

100

Sondagem paralizada por orientação do cliente

Sondagem paralizada por orientação do cliente

100

SFL

SFL

SFL

SFL

SFL

SFL

SFL

SFL

120

120

120

120

100

100

100

100 100

100

130

130

213

213

100100 310 130 310 120 231

100100 310 130 310 120 231

100 300 130 300 231

100 300 130 300 120 231

100 300 130 320 231

100 300 130 231

100 300 130 310 231

100 300 130 231

300 130 231

100231 300 100 310

SFL

SFL

SFL

SFL

SFL

SFL

SFL

SFL SFL

SFL

SFL

SFL

SFL

SFL SFL

SFL

130 130

130

120

210

210

210

120

120

120

120

120

120

130

130

120

130

130

130 130 213

130 120 210

120

120

AT

Esta

ca

s c

rava

da

s à

pe

rcu

ssã

o p

or

ma

rte

los d

e i

mp

acto


Tabela 8 - Localização e dados relevantes das estacas ensaiadas à compressão e cravadas à percussão por martelo de Impacto


I.1

I.2

I.3

I.4

I.5

I.6

I.7

I.8

I.9

I.10

I.11

I.12

I.13

I.14

I.15

I.16

I.17

I.18

I.19

I.20

I.21

I.22

I.23

I.24

I.25

I.26

I.27

I.28

I.29

I.30

I.31

I.32

I.33

I.34

I.35

I.36

I.37

I.38

I.39

I.40

I.41


Tabela 9 - Recalques (mm) das estacas comprimidas comprimidas e cravadas à percussão por martelo de Impacto Valor de r sob carga máxima P correspondente ao recalque residual (para P=0) na descarga)máx


I.1

I.2

I.3

I.4

I.5

I.6

I.7

I.8

I.9

I.10

I.11

I.12

I.13

I.14

I.15

I.16

I.17

I.18

I.19

I.20

I.21

I.22

I.23

I.24

I.25

I.26

I.27

I.28

I.29

I.30

I.31

I.32

I.33

I.34

I.35

I.36

I.37

I.38

I.39

I.40

I.41

Esta

ca

s c

rava

da

s à

pe

rcu

ssã

o p

or

ma

rte

los d

e i

mp

acto


Tabela 10: Quadro resumo das provas de carga à compressão sobre as estacas


I.1

I.2

I.3

I.4

I.5

I.6

I.7

I.8

I.9

I.10

I.11

I.12

I.13

I.14

Esta

ca

s c

rava

da

s à

pe

rcu

ssã

o p

or

ma

rte

los d

e i

mp

acto

Esta

ca

s c

rava

da

s à

pe

rcu

ssã

o p

or

ma

rte

los d

e i

mp

acto



I.15

I.16

I.17

I.18

I.19

I.20

I.21

I.22

I.23

I.24

I.25

I.26

I.27



I.28

I.29

I.30

I.31

I.32

I.33

I.34

I.35

I.36

I.37

I.38

I.39

I.40

I.41

Esta

ca

s c

rava

da

s à

pe

rcu

ssã

o p

or

ma

rte

los d

e i

mp

acto


ANEXOS 12

ANEXO ITabela de carga estrutural dos

Perfis Estruturais Gerdau



* C

AR

GA

A

DM

ISS

ÍVE

L

ES

TR

UT

UR

AL

(Q . A

's . f

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5y

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elt

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Lo

cal

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co

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NB

R 8

800:2

008

1,0

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Perí

metr

o

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RG

A A

DM

ISS

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dm

issív

el E

str

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co

rdo

co

m a

NB

R 8

800:2

008. A

carg

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dm

issív

el a

ad

ota

r p

ara

a e

sta

ca

deverá

ate

nd

er

tam

bém

a c

arg

a a

dm

issív

el g

eo

técn

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bti

da

ap

ós

a a

nálise

do

s p

arâ

metr

os

geo

técn

ico

s o

nd

e a

esta

ca

será

cra

vad

a.

20,1

29,5

38,8

35,4

43,1

46,7

55,0

56,2

64,0

78,8

98,5

64,9

77,8

87,0

93,6

98,9

113,6

130,8

82,3

101,3

105,7

118,5

123,0

131,9

140,9

99,2

112,6

123,7

138,3

9,9

16,5

24,5

11,7

17,3

21,1

25,1

31,1

14,3

20,0

23,7

27,6

31,4

38,8

46,7

17,4

20,9

26,5

32,1

37,2

44,6

54,3

30,3

38,3

44,2

51,2

58,8

67,0

76,6

86,4

37,0

45,9

53,6

61,3

71,4

80,7

93,4

51,9

61,4

72,7

78,5

88,3

97,6

106,8

118,4

66,8

73,2

78,2

85,9

90,8

99,0

111,4

121,0

109,6

124,5

139,2

158,3

173,4

198,0

43

63

83

75

92

100

117

120

136

168

210

138

166

185

199

211

242

279

173

216

225

253

262

281

300

211

240

264

295

21

35

52

24

37

45

53

66

28

42

50

59

67

83

99

32

40

52

66

75

92

116

57

75

89

104

123

142

163

184

68

88

106

122

147

171

199

97

118

145

157

181

204

228

252

123

137

149

165

178

195

225

249

209

243

277

324

354

414

421

617

811

740

901

976

1150

1175

1338

1649

2060

1356

1628

1819

1956

2068

2376

2735

1699

211

8

2210

2477

2571

2758

2946

2074

2355

2585

2891

207

346

512

237

361

440

524

650

276

410

494

578

654

811

976

315

391

514

642

733

905

1136

563

740

870

1025

1204

1388

1602

1806

671

864

1035

1198

1443

1674

1954

953

1156

1423

1542

1780

2000

2232

2475

1205

1340

1463

1618

1743

1911

2208

2442

2047

2380

2717

3177

3471

4060

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

0,9

88

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

0,9

73

1,0

00

1,0

00

1,0

00

1,0

00

0,9

21

0,9

80

0,9

96

1,0

00

0,9

97

1,0

00

1,0

00

0,8

65

0,8

97

0,9

28

0,9

58

0,9

42

0,9

70

1,0

00

0,8

88

0,9

23

0,9

43

0,9

57

0,9

79

0,9

91

1,0

00

1,0

00

0,8

66

0,9

00

0,9

23

0,9

35

0,9

67

0,9

92

1,0

00

0,8

78

0,9

01

0,9

37

0,9

39

0,9

64

0,9

80

1,0

00

1,0

00

0,8

62

0,8

76

0,8

94

0,9

00

0,9

18

0,9

23

0,9

48

0,9

65

0,8

93

0,9

14

0,9

33

0,9

60

0,9

57

0,9

81

20,4

8

17,9

4

14,6

7

25,9

0

21,8

6

22,3

6

19,8

5

14,2

8

17,3

2

15,8

0

12,0

6

19,1

0

23,3

3

21,3

6

13,9

7

18,8

2

16,8

7

14,8

7

22,2

7

18,6

9

24,7

7

22,4

8

15,9

1

20,5

5

14,0

9

30,3

4

27,2

8

25,2

8

22,1

2

27,4

9

20,4

8

17,4

8

39,4

4

29,3

1

27,4

2

29,3

4

26,5

0

45,9

2

37,9

7

36,1

0

34,3

8

36,0

3

33,2

7

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60 x

44,6

W 3

60 x

51,0

W 3

60 x

58,0

W 3

60 x

64,0

W 3

60 x

72,0

W 3

60 x

79,0

W 4

10 x

38,8

W 4

10 x

46,1

W 4

10 x

53,0

W 4

10 x

60,0

W 4

10 x

67,0

W 4

10 x

75,0

W 4

10 x

85,0

W 4

60 x

52,0

W 4

60 x

60,0

W 4

60 x

68,0

W 4

60 x

74,0

W 4

60 x

82,0

W 4

60 x

89,0

W 4

60 x

97,0

W 4

60 x

106,0

W 5

30 x

66,0

W 5

30 x

72,0

W 5

30 x

74,0

W 5

30 x

82,0

W 5

30 x

85,0

W 5

30 x

92,0

W 5

30 x

101,0

W 5

30 x

109,0

W 6

10 x

101,0

W 6

10 x

113,0

W 6

10 x

125,0

W 6

10 x

140,0

W 6

10 x

155,0

W 6

10 x

174,0

W 1

50 x

22,5

W 1

50 x

29,8

W 1

50 x

37,1

W 2

00 x

35,9

W 2

00 x

41,7

W 2

00 x

46,1

W 2

00 x

52,0

HP

200 x

53,0

W 2

00 x

59,0

W 2

00 x

71,0

W 2

00 x

86,0

HP

250 x

62,0

W 2

50 x

73,0

W 2

50 x

80,0

HP

250 x

85,0

W 2

50 x

89,0

W 2

50 x

101,0

W 2

50 x

115,0

HP

310 x

79,0

HP

310 x

93,0

W 3

10 x

97,0

W 3

10 x

107,0

HP

310 x

110,0

W 3

10 x

117,0

HP

310 x

125,0

W 3

60 x

91,0

W 3

60 x

101,0

W 3

60 x

110,0

W 3

60 x

122,0

W 1

50 x

13,0

W 1

50 x

18,0

W 1

50 x

24,0

W 2

00 x

15,0

W 2

00 x

19,3

W 2

00 x

22,5

W 2

00 x

26,6

W 2

00 x

31,3

W 2

50 x

17,9

W 2

50 x

22,3

W 2

50 x

25,3

W 2

50 x

28,4

W 2

50 x

32,7

W 2

50 x

38,5

W 2

50 x

44,8

W 3

10 x

21,0

W 3

10 x

23,8

W 3

10 x

28,3

W 3

10 x

32,7

W 3

10 x

38,7

W 3

10 x

44,5

W 3

10 x

52,0

W 3

60 x

32,9

W 3

60 x

39,0

W 3

60 x

44,6

W 3

60 x

51,0

W 3

60 x

58,0

W 3

60 x

64,0

W 3

60 x

72,0

W 3

60 x

79,0

W 4

10 x

38,8

W 4

10 x

46,1

W 4

10 x

53,0

W 4

10 x

60,0

W 4

10 x

67,0

W 4

10 x

75,0

W 4

10 x

85,0

W 4

60 x

52,0

W 4

60 x

60,0

W 4

60 x

68,0

W 4

60 x

74,0

W 4

60 x

82,0

W 4

60 x

89,0

W 4

60 x

97,0

W 4

60 x

106,0

W 5

30 x

66,0

W 5

30 x

72,0

W 5

30 x

74,0

W 5

30 x

82,0

W 5

30 x

85,0

W 5

30 x

92,0

W 5

30 x

101,0

W 5

30 x

109,0

W 6

10 x

101,0

W 6

10 x

113,0

W 6

10 x

125,0

W 6

10 x

140,0

W 6

10 x

155,0

W 6

10 x

174,0

1.2

29

1.7

39

2.2

44

3.4

37

4.1

14

4.5

43

5.2

98

4.9

77

6.1

40

7.6

60

9.4

98

8.7

28

11.2

57

12.5

50

12.2

80

14.2

37

16.3

52

18.9

20

16.3

16

19.6

82

22.2

84

24.8

39

23.7

03

27.5

63

27.0

76

26.7

55

30.2

79

33.1

55

36.5

99

635

939

1.3

84

1.3

05

1.6

86

2.0

29

2.6

11

3.1

68

2.2

91

2.9

39

3.4

73

4.0

46

4.9

37

6.0

57

7.1

58

3.7

76

4.3

46

5.5

00

6.5

70

8.5

81

9.9

97

11.9

09

8.3

58

10.3

31

12.2

58

14.2

22

16.1

43

17.8

90

20.1

69

22.7

13

12.7

77

15.6

90

18.7

34

21.7

07

24.6

78

27.6

16

31.6

58

21.3

70

25.6

52

29.8

51

33.4

15

37.1

57

41.1

05

44.6

58

48.9

78

34.9

71

39.9

69

40.9

69

47.5

69

48.4

53

55.1

57

62.1

98

67.2

26

77.0

03

88.1

96

99.1

84

111.5

19

129.5

83

147.7

54

162

221

277

342

401

448

514

488

585

709

856

710

890

980

967

1095

1239

1407

1091

1299

1447

1597

1539

1756

1736

1516

1696

1842

2016

86

123

173

130

166

197

252

302

183

231

270

311

383

462

538

249

285

356

420

554

639

751

479

585

696

801

902

1031

1152

1283

640

779

930

1067

1204

1337

1518

950

1128

1301

1452

1616

1776

1917

2089

1332

1526

1549

1802

1811

2070

2317

2494

2554

2901

3241

3651

4242

4797

387

556

707

764

901

1.5

35

1.7

84

1.6

73

2.0

41

2.5

37

3.1

39

2.9

95

3.8

80

4.3

13

4.2

25

4.8

41

5.5

49

6.4

05

5.2

58

6.3

87

7.2

86

8.1

23

7.7

07

9.2

04

8.8

23

4.4

83

5.0

63

5.5

70

6.1

47

82

126

183

87

116

142

330

410

91

123

149

178

473

594

704

98

116

158

192

727

855

1.0

26

291

375

818

968

1.1

13

1.8

85

2.1

40

2.4

16

404

514

1.0

09

1.2

05

1.3

79

1.5

59

1.8

04

634

796

941

1.6

61

1.8

62

2.0

93

2.2

83

2.5

15

857

1.6

15

1.0

41

2.0

28

1.2

63

2.3

79

2.6

93

3.9

52

2.9

51

3.4

26

3.9

33

4.5

15

10.7

83

12.3

74

51

73

92

93

109

151

175

162

199

246

300

234

306

338

325

378

432

495

344

315

478

531

497

588

566

353

397

435

478

16

25

36

17

23

28

50

61

18

24

29

35

65

81

95

19

23

31

38

88

103

123

46

59

96

113

129

186

210

236

58

73

114

135

154

173

199

83

104

122

175

195

218

237

259

104

156

125

194

152

228

256

280

259

301

344

393

666

761

PERFIS I


ANEXO IITabela de Perfis – propriedades

geométricas considerando a corrosão


An

xo

2e

mm

x k

g/m

cm

cm

cm

cm

44

44

cm

cm

cm

cm

33

33

cm

cm

cm

cm

44

44

cm

cm

cm

cm

33

33

BIT

OL

A

DÃ

OE

SIG

NA

ÇI

II

Ix

xx

xW

WW

Wx

xx

xI

II

Iy

yy

yW

WW

Wy

yy

y

Eix

o X

- X

Eix

o X

- X

Eix

o X

- X

Eix

o X

- X

SE

M

OR

RC

OS

ÃO

CO

SÃ

O 1

,0 m

mO

RR

CO

SÃ

O 1

,5 m

mO

RR

CO

SÃ

O 2

,0 m

mO

RR

Eix

o Y

-Y

Eix

o Y

-Y

Eix

o Y

-Y

Eix

o Y

-Y

W 1

50 x

22,5

W 1

50 x

29,8

W 1

50 x

37,1

W 2

00 x

35,9

W 2

00 x

41,7

W 2

00 x

46,1

W 2

00 x

52,0

HP

200 x

53,0

W 2

00 x

59,0

W 2

00 x

71,0

W 2

00 x

86,0

HP

250 x

62,0

W 2

50 x

73,0

W 2

50 x

80,0

HP

250 x

85,0

W 2

50 x

89,0

W 2

50 x

101,0

W 2

50 x

115,0

HP

310 x

79,0

HP

310 x

93,0

W 3

10 x

97,0

W 3

10 x

107,0

HP

310x110,0

W 3

10 x

117,0

HP

310x125,0

W 3

60 x

91,0

W 3

60 x

101,0

W 3

60 x

110,0

W 3

60 x

122,0

W 1

50 x

13,0

W 1

50 x

18,0

W 1

50 x

24,0

W 2

00 x

15,0

W 2

00 x

19,3

W 2

00 x

22,5

W 2

00 x

26,6

W 2

00 x

31,3

W 2

50 x

17,9

W 2

50 x

22,3

W 2

50 x

25,3

W 2

50 x

28,4

W 2

50 x

32,7

W 2

50 x

38,5

W 2

50 x

44,8

W 3

10 x

21,0

W 3

10 x

23,8

W 3

10 x

28,3

W 3

10 x

32,7

W 3

10 x

38,7

W 3

10 x

44,5

W 3

10 x

52,0

W 3

60 x

32,9

W 3

60 x

39,0

W 3

60 x

44,0

W 3

60 x

51,0

W 3

60 x

57,8

W 3

60 x

64,0

W 3

60 x

72,0

W 3

60 x

79,0

W 4

10 x

38,8

W 4

10 x

46,1

W 4

10 x

53,0

W 4

10 x

60,0

W 4

10 x

67,0

W 4

10 x

75,0

W 4

10 x

85,0

W 4

60 x

52,0

W 4

60 x

60,0

W 4

60 x

68,0

W 4

60 x

74,0

W 4

60 x

82,0

W 4

60 x

89,0

W 4

60 x

97,0

W 4

60 x

106,0

W 5

30 x

66,0

W 5

30 x

72,0

W 5

30 x

74,0

W 5

30 x

82,0

W 5

30 x

85,0

W 5

30 x

92,0

W 5

30 x

101,0

W 5

30 x

109,0

W 6

10 x

101,0

W 6

10 x

113,0

W 6

10 x

125,0

W 6

10 x

140,0

W 6

10 x

155,0

W 6

10 x

174,0

12

29

17

39

22

44

34

37

411

4

45

43

52

98

49

77

61

40

76

60

94

98

87

28

112

57

12

55

0

12

28

0

14

23

7

16

35

2

18

92

0

16

31

6

19

68

2

22

28

4

24

83

9

23

70

3

27

56

3

27

07

6

26

75

5

30

27

9

33

15

5

36

59

9

63

5

93

9

13

84

13

05

16

86

20

29

26

11

31

68

22

91

29

39

34

73

40

46

49

37

60

57

71

58

37

76

43

46

55

00

65

70

85

81

99

97

119

09

83

58

10

33

1

12

25

8

14

22

2

16

14

3

17

89

0

20

16

9

22

71

3

12

77

7

15

69

0

18

73

4

21

70

7

24

67

8

27

61

6

31

65

8

21

37

0

25

65

2

29

85

1

33

41

5

37

15

7

411

05

44

65

8

48

97

8

34

97

1

39

96

9

40

96

9

47

56

9

48

45

3

55

15

7

62

19

8

67

22

6

77

00

3

88

19

6

99

18

4

112

61

9

12

95

83

14

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