INVESTIGAÇÃO DO SUBSOLO - EcivilUFES · Profundidade de embutimento (m) 22 Zona de influência...

INVESTIGAÇÃO DO SUBSOLO

Rômulo Castello H. Ribeiro

SONDAGEM SPT

SONDAGEM SPT - CORREÇÕES

• Energia no Brasil: 70% da energia teórica

• E.U.A e Europa: 60% da energia teórica

• Normalização: 60N

6,0

.

60

EficiênciaNN

spt

SONDAGEM SPT - CORREÇÕES

SONDAGEM SPT - PARÂMETROS

Skempton (1986)

de Mello (1971)

2/1

0

60

27´28,0

v

NDr

712,0´)49,1( tgDr

SONDAGEM SPT - PARÂMETROS

27,91

u 13

´ 14,91

Tensão admissível (tf/m²) 40

Pilar Dimensões (m) Carga

Sapata Dimensões (m) Tensão

b l (tf) B L Aplicada (tf/m²)

P1 0,2 0,4 150 S1 1,89 2,09 40

P2 0,2 0,6 250 S2 2,37 2,77 40

P3 0,2 0,4 150 S3 1,89 2,09 40

P4 0,2 0,6 250 S4 2,37 2,77 40

P5 0,4 0,4 500 S5 3,62 3,62 40

P6 0,2 0,6 250 S6 2,37 2,77 40

P7 0,2 0,4 150 S7 1,89 2,09 40

P8 0,2 0,6 250 S8 2,37 2,77 40

P9 0,2 0,4 150 S9 1,89 2,09 40

Coordenadas de P (m)

x y z

4 3,5 13

Pilar Carga L Coordenadas (m) r R 3L Verificaçã

o

D

(tf) (m) x y (m) (m) (m) (tf/m²)

P1 150 2,09 0 7,5 5,7 14,18 6,26 Ok 0,29

P2 250 2,77 4 7,5 4,0 13,60 8,31 Ok 0,59

P3 150 2,09 8 7,5 5,7 14,18 6,26 Ok 0,29

P4 250 2,77 0 3,5 4,0 13,60 8,31 Ok 0,59

P5 500 3,62 4 3,5 0,0 13,00 10,87 Ok 1,48

P6 250 2,77 8 3,5 4,0 13,60 8,31 Ok 0,59

P7 150 2,09 0 0 5,3 14,04 6,26 Ok 0,30

P8 250 2,77 4 0 3,5 13,46 8,31 Ok 0,62

P9 150 2,09 8 0 5,3 14,04 6,26 Ok 0,30

TOTAL 5,06

P = ponto onde quero calcular o acréscimo de tensão

Recalque

H 10

Cc 0,95

e 2,12

´ 14,91

´p 19,38

r (cm) 3,95

Capacidade de carga

Capacidade de carga

5,0.´ SBNSqNSNc qqccr

´12 tgNN q

12´/45´cot 02´ tgegN tg

c

2´/4502´ tgeN tg

q

Fatores de forma

Sapata Sc Sq S

Corrida 1 1 1

Retangular 1+(B/L)(Nq/Nc) 1+(B/L)tg´ 1-0,4(B/L)

Circular ou quadrada 1+(Nq/Nc) 1+tg´ 0,6

Tensão aplicada (tf/m²) 40

Dimensão B (m) 3,62

Peso específico total (kN/m³) 18,19

Peso específico saturado (kN/m³) 20,78

Profundidade de embutimento (m) 2

Zona de influência (m) 3,62

Média dos números de golpes 22

Tensão efetiva média (kPa) 55,91

Densidade relativa 0,78

Ângulo de atrito (graus) 44,9

Nc 132,35

Nq 132,93

N 267,00

sc 2,00

sq 2,00

s 0,6

c´ 0

Tensão de ruptura (kPa) 3200,85

Tensão de ruptura (tf/m²) 320,09

Tensão de ruptura/3 (tf/m²) 106,70

5,0.´ SBNSqNSNc qqccr

´12 tgNN q

2/1

0

60

27´28,0

v

NDr

712,0´)49,1( tgDr

12´/45´cot 02´ tgegN tg

c

2´/4502´ tgeN tg

q

Tensão aplicada (tf/m²) 40

Dimensão B (m) 1,89

Peso específico total (kN/m³) 18,19

Peso específico saturado (kN/m³) 20,78

Profundidade de embutimento (m) 2

Zona de influência (m) 1,89

Média dos números de golpes 24

Tensão efetiva média (kPa) 46,55

Densidade relativa 0,83

Ângulo de atrito (graus) 47,1

Nc 175,16

Nq 189,26

N 408,98

sc 1,98

sq 1,97

s 0,64

c´ 0

Tensão de ruptura (kPa) 2726,82

Tensão de ruptura (tf/m²) 272,68

Tensão de ruptura/3 (tf/m²) 90,89

Recalque

q

EI z

Dn

i

H B

zz

E

Iqdz

E

Iqdz

10

2

0

r

21CCf rr

qC

v 0,

1

'5,01

1,0log2,012

tC

cqE .

Recalque

Descrição Classificação

Areia limpa, normalmente adensada, sem envelhecimento (<100 anos) SW ou SP 2,5 - 3,5

Areia limpa, normalmente adensada, envelhecida (>3000 anos) SW ou SP 3,5 - 6,0

Areia limpa, sobre-adensada SW ou SP 6,0 - 10,0

Areia siltosa ou areia argilosa, normalmente adensada SM ou SC 1,5

Areia siltosa ou areia argilosa, sobre-adensada SM ou SC 3,0

Segundo Schmertmann et al. (1978) o valor de α para sapatas circulares ou quadradas é igual a 2,5 e para o caso de sapatas corridas, α é igual a 3,5. Todavia, o próprio Schmertmann (1978) indica que em virtude de um evidente sobre-adensamento, o recalque previsto através de seu método deve ser reduzido à metade, o que corresponde à utilização de α = 5 para sapatas quadradas e circulares e α = 7 para sapatas corridas.

Taxa ou Tensão Admissível Dados de Entrada

Carga no Pilar (tf) 500

Tensão Admissível (tf/m²) 40

Tempo de Creep (anos) 5

B (m) 3,62

Peso Específico Total do Solo (tf/m³) 1,8

Peso Específico Saturado do Solo (tf/m³) 2,1

Fator de Correlação Nspt-E (kgf/cm²) 30

Embutimento da Sapata no Solo (m) 2,0

Profundidade do NA (m) 2,0

Alívio de Carga (tf/m²) 0,0

Prof. (m) Nspt

1 22

2 25

3 21

4 20

5 32

6 23

7 27

8 24

Cálculos

2B (m) 7,25

Tensão efetiva na prof. de assent. (tf/m²) 3,64

Tensão efetiva no nível de pico 5,60

Izp 0,77

C1 0,95

C2 1,34

Recalque (cm) 2,11

Taxa ou Tensão Admissível Dados de Entrada

Carga no Pilar (tf) 500

Tensão Admissível (tf/m²) 50

Tempo de Creep (anos) 5

B (m) 3,24

Peso Específico Total do Solo (tf/m³) 1,8

Peso Específico Saturado do Solo (tf/m³) 2,1

Fator de Correlação Nspt-E (kgf/cm²) 30

Embutimento da Sapata no Solo (m) 2,0

Profundidade do NA (m) 2,0

Alívio de Carga (tf/m²) 0,0

Cálculos

2B (m) 6,48

Tensão efetiva na prof. de assent. (tf/m²) 3,64

Tensão efetiva no nível de pico 5,39

Izp 0,80

C1 0,96

C2 1,34

Recalque (cm) 2,51

Número de sondagens

Área (m²) Número de furos

até 200 2

entre 200 e 400 3

entre 400 e 1200 1 furo para cada 200m²

acima de 1200 6 + 1 furo para cada 400m² que excederem os 1200m²

Espaçamento

Profundidade

LEGENDA DO GRÁFICO ANTERIOR

Investigação do subsolo – Sondagens CPT e CPTU

Ponteira cônica (60 graus

de ápice) é cravada no

solo com uma velocidade

constante de 20mm/s. A

seção transversal do cone

é normalmente 10cm²

Investigação do subsolo – Sondagem CPT e CPTU


2)1( uA

Aqq

t

nct

)(

)(

0

02

vt

qq

uuB


k

vcu

N

qS

)( 0

kt

vtu

N

qS

)( 0


00 ´/305,0 vvcqRSA

5,0

0´log6698

v

cqDr

712,0´)49,1( tgDr

Coeficiente de adensamento

Ensaios de dissipação de excessos de poropressões com o tempo são usados para a estimativa do coeficiente de adensamento horizontal.

Consiste em interromper a cravação do piezocone em profundidades pré-estabelecidas, por um período de aproximadamente 1h, até atingirem-se 50% de dissipação do excesso de poropressão.

r

h

IR

tCT

2

* .

t

IRTC

r

h

2*

Ir = ÍNDICE DE RIGIDEZ (G/Su)

VANE TEST – ENSAIO DE PALHETA

DIMENSÕES TÍPICAS DO VANE:

H = 130mm

D = 65mm

DIMENSÕES TÍPICAS DA HASTE:

DIÂMETRO INTERNO = 6,5mm

DIÂMETRO EXTERNO (TUBO DE

PROTEÇÃO = 20mm

ROTAÇÃO:

60,6° POR MINUTO, COM

LEITURAS A CADA 2° PARA

DETERMINAR A CURVA TORQUE

X ROTAÇÃO

3

86.0

D

Msu

Razão de sobre-adensamento com base na resistência não drenada

66,0

0)´/(55,3 vuSRSA

Sondagem rotativa

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