PROJETO EXECUTIVO DE OBRA DE ARTE ESPECIAL VIADUTO …PROJETO EXECUTIVO DE OBRA DE ARTE ESPECIAL ......

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00 B DEZ./2018 HGV MHAC MHAC JDR T.E. DATA PREP. VERIF APROV LIBER. C – P/ Conhecimento B – P/ Aprovação Data O.S. DEZ./2018 1404 Rev.: 00 Nº CLIENTE: PÁGINA: Nº CEPROL: JDR Preparado Verificado Aprovado MHAC HGV F – Conforme comprado H – Cancelado E – P/ Construção T.E – TIPOS DE EMISSÃO CEP-1404-PE-MC0001 1/144 Liberado MHAC G – Conforme construído D – P/ Cotação L – Aprovado A – Preliminar PROJETO EXECUTIVO DE OBRA DE ARTE ESPECIAL MEMORIAL DE CÁLCULO R E V I S Õ E S EMISSÃO INCIAL DESCRIÇÃO VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS VIADUTO DAS AMÉRICAS (JACINTÃO) - BAIRRO CENTRO - MUNICÍPIO DE BETIM-MG

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00 B DEZ./2018 HGV MHAC MHAC JDR

Nº T.E. DATA PREP. VERIF APROV LIBER.

C – P/ Conhecimento

B – P/ Aprovação

Data O.S.

DEZ./2018 1404

Rev.:

00

Nº CLIENTE:

PÁGINA:Nº CEPROL:

JDR

Preparado Verificado Aprovado

MHACHGV

F – Conforme comprado H – Cancelado

E – P/ Construção

T.E – TIPOS DE EMISSÃO

CEP-1404-PE-MC0001 1/144

Liberado

MHAC

G – Conforme construído

D – P/ CotaçãoL – Aprovado

A – Preliminar

PROJETO EXECUTIVO DE OBRA DE ARTE ESPECIAL

MEMORIAL DE CÁLCULO

R

E

V

I

S

Õ

E

S

EMISSÃO INCIAL

DESCRIÇÃO

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

VIADUTO DAS AMÉRICAS (JACINTÃO) - BAIRRO

CENTRO - MUNICÍPIO DE BETIM-MG

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SUMARIO

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

PÁG

1. INTRODUÇÃO 3

2. MODELO ESTRUTURAL 10

3. SUPERESTRUTURA 13

3.1 DADOS INICIAIS 14

3.2 ESFORÇOS HORIZONTAIS 15

3.3 ESFORÇOS VERTICAIS 20

3.4 TABULEIRO 24

3.5 JUNTA DE DILATACAO 47

3.6 ESTRUTURA METALICA 50

4 MESOESTRUTURA 82

4.1 APARELHO APOIO 83

4.2 PILAR 88

4.3 VIGA TRAVESSA 101

4.4 LAJE DE TRANSIÇÃO 119

5. INFRAESTRUTURA 123

5.1 TUBULÃO 124

5.2 SONDAGENS 135

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1. INTRODUÇÃO

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VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

INTRODUÇÃO / DESCRIÇÃO

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INTRODUÇÃO

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1) INTRODUÇÃOSerá apresentada a descrição sumária referente às premissas básicas adotadas na concepção do Viaduto da Avenida

das Américas situada no bairro centro no município de Betim-MG.

2) DESCRIÇÃO

A superestrutura é composta por um estrado misto, composto por laje da pista de rolamento executada com formas em

pré laje, assentes em longarinas metálicas associadas a transversinas também metálicas, formando um sistema estrutural

em grelha.

Nas extremidadades do tabuleiro lajes de transição para fazer a passagem das cargas de um apoio flexível (solo) para

um apoio rígido (tabuleiro).

O tabuleiro em tangente é esconso para melhor conformação com o sistema viário local, evitando-se curvas. Ele tem

largura de 19,10 m e extensão de 69,00 m, distribuído em 3 vãos isostáticos iguais.

A mesoestrutura é composta por aparelhos de apoio em neoprene fretado, para apoio das longarinas. Eles estão

assentes em vigas travessas apoiadas em pilares. São quatro pilares por linha de apoio.

Na entrada e saída do viaduto, projetou-se ainda uma laje de aproximação, que funciona como um elemento de

transição entre o aterro (ambiente totalmente flexível) e o viaduto (ambiente totalmente rígido).

A infraestrutura é composta por tubulões pneumáticos com diâmetro de 1,20 m. A determinação do elemento de

fundação em tubulão se deve ao fato do pequeno espaço entre a via e a futura canalização, ao grande desconfinamento

do solo quando da execução da canalização, gerando valores expressivos de flexão e cortante.

O aterro nas cabeceiras do viaduto será contido pela contenção em Batcon.

3) DADOS DO PROJETO3.1) Estruturas de Concreto

3.1.1) Superestrutura e Mesoestrutura: Tabuleiro e Vigas Travessas de Apoio e Encontro Resistência característica do concreto: fck>30,0MPa

Peso Específico : 25 kN/m³

Modulo de elasticidade secante Esec = 24,2 GPa

Cobrimento mínimo para as peças = 3.0cm

Coeficiente de ponderação para o concreto δc= 1,4

Classe de Agressividade: II

Abertura Limite de Fissuras Wk=0,3mm

3.1.2) Meso e Infraestrutura: Pialres e Tubulões Resistência característica do concreto: fck>25,0MPa

Peso Específico : 25 kN/m³

Modulo de elasticidade secante Esec = 24,2 GPa

Coeficiente de ponderação para o concreto δc= 1,4

Classe de Agressividade: II

Abertura Limite de Fissuras Wk=0,3mm

3.1.3) Aço para concreto armado Para a armação passiva e peças em concreto convencional, a resistência característica do aço deverá ser

fyk>500,0 MPa.

Coeficiente de ponderação para o aço δc= 1,15.

3.1.4) Aço para vigamento metálicoChapas de aço USI SAC 350 ou equivalente, com tensão de escoamento mínima de 350 MPa e limite de

resistência à tração de 500 MPa;

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Conectores pino com cabeça (“stud”), diâmetro 22 mm, ASTM A108 – Grau 1020 , com resistência ao escoamento

de 345 MPa, resistência à ruptura de 415 MPa, alongamento mínimo em 50 mm de 20 % e redução mínima de

área de 50%;

Parafusos ASTM A325, tipo 1, galvanizados à fogo e instalados com protensão inicial conforme respectiva norma;

Eletrodo E7018G, com limite de resistência à tração de 415 MPa;Concreto fck ≥ 35 MPa.

3.1.5) Caracteristicas do Solo

Peso Especifico do solo: 18 kN/m³

Coesão: 0

Coeficiente de empuxo ativo: Ka=0.333

Tensão Admissivel no terreno: 0.6 MPa

3.1.6) Caracteristicas do Aparelho de Apoio

Módulo de Elasticidade Transversal: 0.9MPa

Tensão Admissivel: 15.0MPa

4) CARREGAMENTOS ATUANTES

4.1) Cargas Permanentes (CP)

Coeficiente de majoração das cargas permanentes δf= 1,4.

4.1.1) Peso Proprio Estrutura de Concreto

4.1.2) Pavimento asfaltico: 1.80 kN/m²

4.1.3) Guarda-Rodas Tipo New Jersey: 6.0 kN/m

4.1.4) Recapeamento: 2.0 kN/m²

4.3) Cargas Móveis

Coeficiente de majoração das cargas variáveis δf= 1,4.

Trem Tipo Rodoviário TR-450kN.

Carga distribuida nos Passeios-multidão: 5.0 kN/m²

4.2) Carga devida ao Vento

OAE carregada: Pressão na estrutura: 1.0 kN/m²

OAE Descarregada: Pressão na estrutura: 1.5 kN/m²

4.4) Aceleração/FrenagemSerá considerada a maior resultante entre 0.25*B*L*CNF e 135kN (conforme NBR7188:2013), com as cargas

aplicadas no nível da superfície de eolamento, sem efeito de impacto vertical, no eixo da Obra de Arte Especial.

4.5) CorrentezaSerá considerado uma carga distribuida ao longo dos pilares/tubulões que encontram se em contato com rio/corrego,

considerando uma velocidade media de 2m/s.

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4.6) Temperatura (T)

Será considerada uma variação linear de ±15°C.

5) COMBINAÇÕES DE CÁLCULO – ELU & ELS

5.1) Combinações Quase-Permanentes

5.2) Combinações Freqüentes

5.3) Combinações Últimas

onde,

- valores característicos das cargas permanentes.

- valor característico da ação considerada como principal.

- valores reduzidos de cada uma das demais ações variáveis características.

- fator de combinação da tabela 5.

e - coeficientes de ponderação.

No modelo computacionl foram feitas algumas combinações prévias de esforços:

A segurança de todos os elementos componentes da estrutura, foram verificadas em relação a todos os Estados

Limites Últimos definidos pela normalização brasileira pertinente.

Para a verificação do Estado Limite Ultimo (ELU), os esforços solicitantes permanentes e móveis foram majorados

pelo coeficiente de ponderação das ações (ϒf) cujo valor estabelecido para os cálculos desta obra foi de 1,4, para as

combinações de ações normais e, de 1,2 para combinações de ações excepcionais.

As resistências dos materiais foram minoradas com o valor de coeficiente de ponderação de resistência no Estado

Limite Último (ELU) do concreto ϒc= 1,4 e do aço ϒs=1,15, como menciona a atual edição da norma NBR 6118.

m

i

n

i

kjjjiutild FQFGF1 1

,2,., .

m

i

n

j

kjjkijiutild FQFQFGF1 2

,2,1,., .

m

i

n

j

kijokqkigid FQFQFGF1 2

,,,1, ..

kiFG ,

kFQ ,1

kjjo FQ ,, .

jo,

1gq

COMBINAÇÕES

ComboName CaseName ScaleFactor

Text Text Unitless

COMB_PERM_C/RECAP DEAD 1

COMB_PERM_C/RECAP GUARDA-CORPO 1

COMB_PERM_C/RECAP GUARDA-RODAS 1

COMB_PERM_C/RECAP PAVIMENTO 1

COMB_PERM_C/RECAP RECAPEAMENTO 1

COMB_PERM_C/RECAP EMPUXO_SOLO 1

COMB_MOVEL_T+ FACEL/FFREN 1

COMB_MOVEL_T+ TB45_C/MULT 1

COMB_MOVEL_T+ TEMPERATURA 1

COMB_MOVEL_T+ VENTO 1

COMB_MOVEL_T+ EMPUXO_SC 1

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COMBINAÇÕES

ComboName CaseName ScaleFactor

Text Text Unitless

COMB_MOVEL_T- FACEL/FFREN 1

COMB_MOVEL_T- TB45_C/MULT 1

COMB_MOVEL_T- TEMPERATURA -1

COMB_MOVEL_T- VENTO 1

COMB_MOVEL_T- EMPUXO_SC 1

COMB_MOVEL_*(fi)_T+ FACEL/FFREN 1

COMB_MOVEL_*(fi)_T+ TB45_C/MULT 1.294

COMB_MOVEL_*(fi)_T+ TEMPERATURA 1

COMB_MOVEL_*(fi)_T+ VENTO 1

COMB_MOVEL_*(fi)_T+ EMPUXO_SC 1

COMB_MOVEL_*(fi)_T- FACEL/FFREN 1

COMB_MOVEL_*(fi)_T- TB45_C/MULT 1.294

COMB_MOVEL_*(fi)_T- TEMPERATURA -1

COMB_MOVEL_*(fi)_T- VENTO 1

COMB_MOVEL_*(fi)_T- EMPUXO_SC 1

COMB_FUND_C/RECAP_T+ COMB_PERM_C/RECAP 1

COMB_FUND_C/RECAP_T+ COMB_MOVEL_T+ 1

COMB_FUND_C/RECAP_T- COMB_PERM_C/RECAP 1

COMB_FUND_C/RECAP_T- COMB_MOVEL_T- 1

COMB_PTE_T+ COMB_PERM_C/RECAP 1

COMB_PTE_T+ COMB_MOVEL_*(fi)_T+ 1

COMB_PTE_T- COMB_PERM_C/RECAP 1

COMB_PTE_T- COMB_MOVEL_*(fi)_T- 1

COMB_PERM_S/RECAP DEAD 1

COMB_PERM_S/RECAP GUARDA-CORPO 1

COMB_PERM_S/RECAP GUARDA-RODAS 1

COMB_PERM_S/RECAP PAVIMENTO 1

COMB_PERM_S/RECAP EMPUXO_SOLO 1

COMB_MOVEL_*(fi)_T+*CIA FACEL/FFREN 1

COMB_MOVEL_*(fi)_T+*CIA TB45_C/MULT 1.6175

COMB_MOVEL_*(fi)_T+*CIA TEMPERATURA 1

COMB_MOVEL_*(fi)_T+*CIA VENTO 1

COMB_MOVEL_*(fi)_T+*CIA EMPUXO_SC 1

COMB_MOVEL_*(fi)_T-*CIA FACEL/FFREN 1

COMB_MOVEL_*(fi)_T-*CIA TB45_C/MULT 1.6175

COMB_MOVEL_*(fi)_T-*CIA TEMPERATURA -1

COMB_MOVEL_*(fi)_T-*CIA VENTO 1

COMB_MOVEL_*(fi)_T-*CIA EMPUXO_SC 1

COMB_PTE_C/RECAP_T+*CIA COMB_PERM_C/RECAP 1

COMB_PTE_C/RECAP_T+*CIA COMB_MOVEL_*(fi)_T+*CIA 1

COMB_PTE_C/RECAP_T-*CIA COMB_PERM_C/RECAP 1

COMB_PTE_C/RECAP_T-*CIA COMB_MOVEL_*(fi)_T-*CIA 1

COMB_PTE_S/RECAP_T+*CIA COMB_PERM_S/RECAP 1

COMB_PTE_S/RECAP_T+*CIA COMB_MOVEL_*(fi)_T+*CIA 1

COMB_PTE_S/RECAP_T-*CIA COMB_PERM_S/RECAP 1

COMB_PTE_S/RECAP_T-*CIA COMB_MOVEL_*(fi)_T-*CIA 1

COMB_FUND_S/RECAP_T+ COMB_PERM_S/RECAP 1

COMB_FUND_S/RECAP_T+ COMB_MOVEL_T+ 1

COMB_FUND_S/RECAP_T- COMB_PERM_S/RECAP 1

COMB_FUND_S/RECAP_T- COMB_MOVEL_T- 1

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6) METODOLOGIA DE CÁLCULOOs principais esforços solicitantes atuantes na estrutura, foram obtidos utilizando o módulo Bridge do programa

SAP2000.

Consiste em um módulo específico para o cálculo de Obras de Arte Epeciais.

Assim com a definição da geometria, largura da laje do tabuleiro, dimensões do vigamento, e com as caracteristicas

dos diversos materiais, é montado um modelo virtual em 3D, onde é simulado o comportamento linear e não linear de

todos os elementos componentes da estrutura (lajes, vigas, fundacoes, solo, etc..).

Além dos carregamento estatícos para simulação das principais ações atuantes, é ainda possivel definir uma ou mais

superfícies de rolamento para definição dos carregamento oriundos da ação de veículos.

Com a consideração do carregamento do tipo "moving load" é possivel a determinação da envoltória de esforços para

cada seção ao longo de toda a extensão da Obra de Arte Especial.

Para a análise da fadiga, considerou-se o processo da flutuação de tensões, observando-se um limite de 180,0MPa

para a flexão e 85,0MPa para o cisalhamento.

Para a análise das deformações (flechas e rotações junto aos aparelhos de apoio) e análise da formação de fissuras,

utilizou-se o Estado Limite de Servico (ELS), conforme a última edição da Norma NBR6118.

As fundações foram dimensionadas considerando-se as cargas de serviço e em conformidade com a última edição da

norma NBR 6122.

Não foram considerados os efeitos do impacto vertical advindos do carregamento movel no calculo das fundações.

7) SISTEMAS COMPUTACIONAIS UTILIZADOS

- TABRESN – Resolução do tabuleiro

-         BASELAS – Resolução de elementos reticulados apoiados em meio elástico (O software BASELAS constitui um

programa para o estudo da flexão para elementos reticulares em meio elástico continuo. Utilizado no cálculo dos esforços

solicitantes para estacas ou bases de concreto apoiado sobre o solo, considerando o solo como um conjunto elástico de

molas.)

- SAP 2000 - Modulo Bridge - Resolução dos Esforços Solicitantes

8) NORMAS E REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS

-         HACHICH, W.; FALCONI, F.F.; SAES, S.L. et. Al. Fundações: Teoria e Prática. São Paulo, ed. 2, Pini, 1998.

-         ALONSO, U.R. Exercício de Fundações. São Paulo, Editora Edgard Blucher, 1983.

-         LEONHARDT, F. Construções de Concreto. Rio de Janeiro, Editora Intercinência, 1979.

-         PFEIL, W. Pontes em Concreto Armado. Rio de Janeiro, Editora Livros Técnicos e Científicos, 1985.-         C.E.B. – Comité Euro-Internacional du Béton – Model Code for Concrete Structures – Constrution and

Maintenance.

- Czerny, F. – Cálculo de Lajes em Regime Elástico.

- Mason, Jaime – Pontes em Concreto Armado e Protendido.

- Norma NBR 6118:2014 – Cálculo e Execução de Obras em Concreto Armado.

- Norma NBR 6122:2010 – Projeto e Execução de Fundações.

- Norma NBR 6123:1988 – Força de vento nas edificações.

- Norma NBR 7188:2013 – Cargas Móveis em Pontes Rodoviárias e Passarelas de Pedestres.

- Norma NBR 7187:2003 – Cálculo e Execução de Pontes em Concreto Armado e Protendido.

- Norma NBR 7480:2008 – Barras e fios de aço destinados a armaduras de concreto armado;

- Norma NBR 8800:2008 – Projeto de estruturas de aço e de estruturas mistas de aço e concreto de edifícios.

- Normas da A.B.N.T. – Associação Brasileira de Normas Técnicas.

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INTRODUÇÃO

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- EN 1992-2/2005 - Eurocode 2 - Part 2: Concrete bridges (Authority: The European Union Per Regulation 305/2011)

- EN 1993-2/2006 - Eurocode 3 - Part 2: Steel bridges (Authority: The European Union Per Regulation 305/2011)

- EN 1994-2/2005 - Eurocode 4 - Part 2: Design of composite steel and concrete structures (Authority: The European

Union Per Regulation 305/2011)

- Normas da Comunidade Europeia

9) DOCUMENTOS DE REFERÊNCIA

CEP-1383-PC-C-D0001-R00 - Viaduto Avenida das Américas - Implantação Geral - Forma

CEP-1404-PE-C-D0004-R00 - Viaduto Avenida das Américas - Seção Longitudinal e Transversal - Forma

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2. MODELO ESTRUTURAL

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MODELO ESTRUTURAL

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MODELO ESTRUTURAL

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ESQUEMA ESTRUTURAL

Perspectiva:

A seguir apresentamos algumas figuras referentes a modelagem, feita através do software SAP 2000, para

determinação dos esforços solicitantes.

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MODELO ESTRUTURAL

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Seção Transversal:

Seção Longitudinal:

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3. SUPERESTRUTURA

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3. SUPERESTRUTURA

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3.1 DADOS INICIAIS

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DADOS INICIAIS - VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

1) DADOS GEOMÉTRICOS - SEÇÃO TRANVERSAL

L1(cm)= 120

L2(cm)= 143

h1(cm)= 25

h2(cm)= 25

Bw(cm)= 40

d1(cm)= 25

ep1(cm)= 5

ep2(cm)= 5

hv(cm)= 130

i%= 3

E(cm) = 326,0

n (nº de vigas)= 6,0

LARG.TOTAL TAB.(cm)

Ltot.= 1910,0

2) DADOS GEOMÉTRICOS - SEÇÃO LONGITUDINAL

a(cm)= 0,0 Ressalto das Vigas

b(cm)= 0,0 Largura transversina nos apoios

c(cm)= 0,0 Largura transversina nos vaos

DADOS DOS BALANÇOS

Lb(cm)= 0,0

DADOS DOS VÃOS

VÃO 1 VÃO 2 VÃO 3 VÃO 3

Lv(cm)= 3000,0

m2(cm)= 0,0

N(unid.)= 1,0

N= NÚMERO DE TRANSV. DE VÃO EM CADA VÃO

COMPR. TOTAL PONTE

Ltot.(cm)= 3000

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3.2 ESFORÇOS HORIZONTAIS

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ESFORÇOS HORIZONTAIS

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ESF. HORIZONTAIS

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1) DETERMINAÇÃO DOS ESFORCOS LONGITUDINAIS

1.1) ACELERAÇÃO/FRENAGEM

1.1.1) FFREN = 0.25*B*L*CNF

TB= 450

Comprimento Total= 69,00 m

Vão 1 Vão 2 Vão 3 Vão 4 Vão 5 Vão 6m m m m m m

23 23 23 - - -

Junta entre os vãos? Sim

Largura do Tabuleiro = 19,10 m

Largura do passeio = 2,05 m

Largura do guarda rodas = 0,40 m

Altura do Guarda-rodas = 0,87 m

Altura da Longarina + laje tab.= 1,55 m

Altura da Cortina + Encontro = 2,95 m

Ffren = 10,98 tf

1.1.2) FACEL MÍNIMA= 13.5tf

Facel = 13,5 tf

Logo , Facel/fren = 13,50 tf

Disposição do Esforço de Frenagem/Aceleração Aplicado ao modelo Computacional:

1.2) RETRAÇÃO E VARIAÇÃO DE TEMPERATURA

Considerando-se: alfa = 1,00E-05 / grau celsius

Delta T = 15 graus

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ESF. HORIZONTAIS

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Disposição do Esforço de Temperatura Aplicado ao modelo Computacional:

1.3) EMPUXO UNILATERAL NOS PILARES CENTRAIS

Dados do Aterro: Gama = 1,8 tf/m3 Coesao = 0

ka = 0,33 Altura de terra = 7 m

Dados do Pilar ø= 1,20 m Altura= 7,00 m

1.3.1) EMPUXO DE TERRA

qt = 15,12 tf/m

1.3.2) EMPUXO DEVIDO A SOBRECARGA MÓVEL NO ATERRO

Sobre Carga Móvel 1,00 tf/m²

qsc = 0,333 tf/m²

qsc,pilar = 1,200 tf/m

Disposição do Esforço do Empuxo na Cortina Aplicado ao modelo Computacional:

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ESF. HORIZONTAIS

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2) DETERMINAÇÃO DOS ESFORCOS TRANSVERSAIS

2.1) VENTO

2.1.1) OAE DESCARREGADA w1 = 0,15 tf/m²

altura do guarda corpo= 0,87 m

altura da Longarina= 1,55 m

Logo, Pw1 = 0,36 tf/m

2.1.2) OAE CARREGADA w2 = 0,10 tf/m²

altura do Trem-Tipo= 2,00 m

altura da Longarina= 1,55 m

Logo, Pw2 = 0,36 tf/m

adotar Pw = 0,36 tf/m

Disposição do Esforço de Vento Aplicado ao modelo Computacional:

18

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ESF. HORIZONTAIS

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Usou-se um coeficiente de carga de tanto 1 kN/m² para obras carregadas e 1,5 kN/m² para obras descarregadas.

Esse método de ampla utilização no cálculo de obra de arte é mais conservativos do que o cálculo proposto pela

NBR 6123:1988, conforme porvamos:

Onde C é um coeficientes determinado pela mesma norma, q é pressão dinâmica do vento e A é a área de

atuação do vento. Logo, o coeficiente de carga de vento atuante na ponte é:

Através da NBR 6123:1988, podemos concluir a seguinte expressão:

E, classificando a obra segundo os parâmetros estabelecidos pela mesma norma temos:

Logo:

Portanto, o esforços da abordagem adotada são mais conservativa e a favor da segurança.

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3.3 ESFORÇOS VERTICAIS

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ESFORÇOS VERTICAIS

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ESF.VERTICAIS

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1) DEFINIÇÃO DO TREM TIPO

Trem Tipo adotado : TB 450 kN

Quantidades de Eixos = 3 eixos

Peso Total do Veículo = 45 tf

Peso de cada roda = 7,5 tf

2) CARREGAMENTO MÓVEL

Lane determinada no modelo Computacional (vermelha):

3) DETERMINACAO DO COEF. DE IMPACTO

Coeficiente de Impacto (CI) = CIV * CNF * CIA

vão 01 (m) vão 02 (m) vão 03 (m)

22,07 22,22 22,07

Figura - Distribuição de força no Trem 450kN - Fonte: NBR-7188:2013

Inserimos como dado de entrada, a pista de rolamento da OAE (Lane). No programa SAP 2000, é

considerado a pior situação de carregamento móvel, de maneira a sempre se obter a envoltoria de esforços

críticos. Conforme imagem abaixo:

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ESF.VERTICAIS

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3.1) COEFICIENTE DE IMPACTO VERTICAL

CIV : vão 01 (m) vão 02 (m) vão 03 (m)

1,294 1,294 1,294

3.2) COEFICIENTE DE NÚMEROS DE FAIXAS

Num. faixas= 2

CNF= 1

adotado CNF= 1

3.3) COEFICIENTE DE IMPACTO ADICIONAL

CIA= 1,250 (para trechos ate 5 metros das extremidades e descontinuídades)

4) CARREGAMENTO PERMANENTE DISTRIBUÍDO

Pavimento (Item 7.1.2 da NBR 7187:2003):

2.4tf/m³ . 0,05m= 0,12 tf/m²

Recapeamento (Item 7.1.2 da NBR 7187:2003): 0,20 tf/m²

Disposição do carregamento Pavimento e Recapeamento:

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ESF.VERTICAIS

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Carga Guarda-rodas: 0,6 tf/m

Carga Guarda-corpo: 0,1 tf/m

Disposição do carregamento Guarda Rodas:

Guarda Rodas (dimensões segundo página 46 do Manual de Projeto de Obras de Arte Especiais – DNIT

(1996))

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3.4 TABULEIRO

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TABULEIRO

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TRELIÇA+LAJE

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1) DADOS DA LAJE

espessura da laje= 25 cm

espessura da lajota= 8 cm

sobrecarga movel 100 kgf/m²

largura influencia da trelica= 15 cm

largura da trelica= 9 cm

Coeficiente de travamento lateral das barras inferiores= 0

( 0=barras inf. totalmente travadas; 1= barras inf. Totalmente destravadas)

Coeficiente de majoracao

cargas permanentes 1,4

cargas moveis 1,4

Carga atuante: 152,3 kgf/m

Indice de redução : 0,521 vão (coef. Considerando parcela de esforcos resistidos pela laje)

1,000 apoio

2) DADOS DOS MATERIAIS

fy CA60= 6000 kgf/cm² fy CA50= 5000 kgf/cm² (barra sup. auxiliar)

E= 2,00E+06 kgf/cm²

3) DIMENSÕES DA TRELIÇA

TRELIÇA: TR 16745

altura vertical da trelica= 16 cm

distancia horizontal entre no da trelica= 20 cm

compr. livre dos montantes= 15,4 cm

inclinacao montante 1,012 rad

Dist. do centro da armacao inf. da trelica a borda inf. da lajota= 4 cm

4) ESFORÇOS SOLICITANTES NA TRELIÇA

Vao Principal Balanço Xmax. x Mmax Mmax. Vbal. Vvao1

Vvao2

Tabuleiro central 360,7 0,0 0,0 1,8 129,1 0,0 143,2 143,2

Tabuleiro extremidade 360,7 108,9 90,3 1,6 106,6 165,9 76,8 130,1

5) ESFORÇOS NAS BARRAS

Tabuleiro central 0 807 0 403 0 169

Tabuleiro extremidade 565 666 282 333 196 91

6) DIMENSIONAMENTO

6.1) BARRAS COMPRIMIDAS

6.1.1) Barras Superiores

diametro da barra= 7 mm

l=1/p.k.L/r.(fy/E)1/2= 1,993 r= 0,221 na curva C

barras superiores barras inferiores Montantes

Tabuleiro ReferênciaNtracao (no

apoio 01)

Ncompr.(no

vao)

Ncompr. (no

apoio 01)

Ntracao (no

vao) Nbal. Nvao

Esforcos nas barras

CÁLCULO TRELIÇA - TABULEIRO

Tabuleiro ReferênciaDimensões (cm) Esforços Solicitantes (kgf,m)

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TRELIÇA+LAJE

Projeto:

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Nr=0,9.r.Q.A.fy= 459 kgf

diametro da barra= 8 mm

l=1/p.k.L/r.(fy/E)1/2= 1,592 r= 0,346 na curva C

Nr=0,9.r.Q.A.fy= 783 kgf

6.1.2) Barras Inferiores

diametro da barra= 5 mm

l=1/p.k.L/r.(fy/E)1/2= 0,000 r= 1,000 na curva C

Nr=0,9.r.Q.A.fy= 1060 kgf

6.1.3) Montantes

diametro da barra= 4,2 mm

l=1/p.k.L/r.(fy/E)1/2= 2,554 r= 0,135 na curva C

Nr=0,9.r.Q.A.fy= 101 kgf

6.2) BARRAS TRACIONADAS

6.2.1) Barras Superiores

diametro da barra= 7 mm

Nr=0,9 . A . fy = 2078 kgf

6.2.2) Barras Inferiores

diametro da barra= 5 mm

Nr=0,9 . A . fy = 1060 kgf

Vao Principal Balanco Superiores Inferiores Superiores Inferiores

Tabuleiro central 360,7 0,0 OK ! - OK ! - OK !

Tabuleiro extremidade 360,7 108,9 OK ! OK ! OK ! OK ! OK !

Tabuleiro ReferênciaDimensões (cm) Barras Comprimidas

MontantesBarras Tracionadas

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LAJOTAS

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DIMENSIONAMENTO DAS LAJOTAS

1) Fase de Concretagem

- Dados Geometricos:

a = 5,0 cm

b = 370,7 cm

d = 25,0 cm

e = 8,0 cm

C = 394,6 cm

- Carregamentos:

0.25 x 2.5 = 0,625 tf/m²

0,100 tf/m²

TOTAL = 0,725 tf/m²

Parcela para Lajota = 47,9 %

- Momento Atuante:

M = 0,564 tf.m/m

- Dimensionamento:

Dados: fck = 300 kgf/cm² (γc) = 1,4

fyk = 5000 kgf/cm² (γs) = 1,15

bw = 100 cm (γf) = 1,4

h = 8,0 cm

cobrimento = 2,5 cm

As = 5,77 cm²/m

As min = 1,2 cm²/m

As tab. = 0,0 cm²/m

Adotado: ø 12,5 c/ 15

As distr. (1/5 principal) = 1,15 cm²/m

Adotado: ø 5,0 c/ 15

peso próprio =

sobrecarga =

0.725 x 0.46 x 2² /8 =

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TABULEIRO - BALANÇO

Projeto:

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CÁLCULO DO TABULEIRO - BALANÇO

Modelo de apoio : 4

1) DIMENSÕES DO TABULEIRO

Lx= 1,33 m L'x= 0,9 m -> em caso de balanço

Ly= 0 m

Espessura da laje= 0,25 m

Espessura do pavimento= 0,05 m

Espessura lajota = 0,08 m

2) CARREGAMENTOS

2.1) CARGA PERMANENTE

guarda-rodas = 0,61 tf/m Largura guarda-rodas = 0,4 m

eventual recapeamento= 0,2 tf/m²

carga permanente= 0.25*2.5+0.05*2.4+0.2= 0,945 tf/m²

2.2) CARGA MÓVEL

TB 45 P = 7,5 tf

p = p' = 0,5 tf/m²

3) TABELA DE RÜSCH

K Cord. X Cord. Y

Mxm = -0,500 0,00 0,00

Mym = 0,000 0,00 0,00

Myr = 0,000 0,00 .75lx

Mxe = -0,500 0,00 0,00

4) MOMENTOS DEVIDO AS CARGAS PERMANENTES

M = K * g * lx^2

Mxm = -0.5*(1.33140217762372^2)*0.945= -0,838 tf.m/m

Mym = 0*(1.33140217762372^2)*0.945= 0,000 tf.m/m

Myr = 0*(1.33140217762372^2)*0.945= 0,000 tf.m/m

Momento devido aos guarda-rodas no balanço:

X= 0.61 * -1.13140217762372 =-0,6901553

Mxe = -0.5*(1.33140217762372^2)*0.945= -1,528 tf.m/m

5) MOMENTOS DEVIDO A CARGA MÓVEL

5.1) COEFICIENTE DE IMPACTO VERTICAL

CIV= 1,35

5.2) COEFICIENTE DO NUMERO DE FAIXAS

CNF= 1 nº de faixas= 2

5.3) COEF. DE IMPACTO ADCIONAL PARA EXTREMIDADES

CIA= 1,25 (para trechos ate 5 metros das extremidades)

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TABULEIRO - BALANÇO

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

Coef. De impacto vertical=CIV * CNF * CIA = (Ø)= 1,350

r = RAIZ(0.2x0.5) = 0,32 (Contato da roda)

a= 2,00 (distancia entre eixos TB45)

em= 0,25 (espessura da laje)

ep= 0,05 (espessura do pavimento)

6) MOMENTOS

t= r + (ep +em/2 )*2 = 0,6662

t/a= 0,333 L'x/a = 0,465701

6.1) MOMENTO Myr Tabela 98.3

Lx/a \ t/a 0,250 0,333 0,500 p p'

0,375 0,230 0,125 0,0000 0,0000

0,466 0,255 0,217 0,140 0,0000 0,00000,500 0,265 0,145 0,0000 0,0000

Myr = Ø * (Mlp + Mp * p + Mp' * p')

Myr = 2,20 tf.m/m

6.2) MOMENTO Mxe Tabela 98.3

Lx/a \ t/a 0,250 0,333 0,500 p p'

0,375 0,370 0,330 0,0000 0,0000

0,466 0,472 0,456 0,424 0,0000 0,00000,500 0,510 0,460 0,0000 0,0000

Mxe= Ø * (Mlp + Mp * p + Mp' * p')

Mxe= -4,62 tf.m/m

7) DIMENSIONAMENTO SEGUNDO A NORMA NBR 6118 - 2014

7.1) MOMENTOS PARA DIMENSIONAMENTO

Majoração das cargas permanentes = 1,40

Myr = 3,07 tf.m/m Majoração das cargas móveis = 1,40

Mxe= -8,60 tf.m/m Coeficiente adicional para lajes em balanço = 1,00

7.2) DADOS PARA DIMENSIONAMENTO

Classe de Agressiviade Ambiental : 2

Combinações : 1

fyK = 5000 kgf/cm²

Cobrimento = 3,0 cm Esi = 210 GPa

Minoração Concreto (γc) = 1,40

Minoração Aço (γs) = 1,15 Coeficiente ψ1 para fadiga: ψ1= 0,8

Majoração das cargas (γf) = 1,40

Fissuração = wk1= 0,3 mm (M+) wk2= 0,3 mm (M-)

Md= 1.4Mg + 1.4Mp

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TABULEIRO - BALANÇO

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

As=((0,85fck/γc).b.(h-d').(1-(1-2*(k)^0,5)-γf.N)/(fyK/γs)+A's

A's=(0,85fck/γc)*b*(h-d')/(fyK/γs).(k-k')/(1-d'/(h-d'))k=(γf.M+γf.N(h-d'-h/2))/(0,85fck/γc)/b/(h-d')²

Klim = 0,8 . ξlim [1 - (0,8 . ξlim)/2]klim fck <50MPa = 0,295

klim fck >50MPa = 0,241

7.3) DIMENSIONAMENTO

fck

local Mg(tf.m) Mq(tf.m) bw(cm) h(cm) d'(cm) N (tf) kgf/cm²

Myr = 0,000 2,20 100 17 0,4 + 3,1 300

Myr = 0,000 0,00 100 17 0,4 - 0,0 300

Mxe= -1,528 0,00 100 25 5,4 + 0,0 300

Mxe= -1,528 -4,62 100 25 5,4 - 8,6 300

Mxe= -1,145 0,00 100 25 5,4 + 0,0 300

Mxe= -1,145 -2,88 100 25 5,4 - 5,6 300

Myr (SUP.) 0,000 0,00 100 17 4,7 + 0,0 300

Myr (SUP.) 0,000 0,00 100 17 4,7 - 0,0 300

k Xii (cm) Dutilidade Iii (cm4) As(cm²) A's(cm²) As mín(cm²)

Myr = 0,061 1,3 Ok! 8,76E+04 4,4 0,0 2,5

Myr = 0,000 0,0 Ok! 4,80E+00 0,0 0,0 2,5

Mxe= 0,000 0,0 Ok! 3,96E+02 0,0 0,0 2,9

Mxe= 0,123 3,2 Ok! 2,38E+04 10,8 0,0 2,9

Mxe= 0,000 0,0 Ok! 2,53E+02 0,0 0,0 2,9

Mxe= 0,080 2,1 Ok! 1,69E+04 6,9 0,0 2,9

Myr (SUP.) 0,000 0,0 Ok! 2,77E+02 2,2 0,0 1,9

Myr (SUP.) 0,000 0,0 Ok! 2,89E+03 2,2 0,0 1,9

local Kfad. Kfiss. As Nec.

Myr = 1,349 1,000 5,93 INF. 7,6 ø 10,0 8 ø 10,0 ok!

Myr = 1,000 0,000 2,49 SUP. 5,0 ø 8,0 5 ø 8,0 ok!

Mxe= 1,000 1,000 - INF. - ø 10,0 - ø 10,0 -

Mxe= 1,003 1,000 10,82 SUP. 8,8 ø 12,5 5 ø 12,5 ok!

Mxe= 1,000 1,000 - INF. - ø 10,0 - ø 10,0 -

Mxe= 1,000 1,000 6,90 SUP. 5,6 ø 12,5 5 ø 12,5 ok!

Myr (SUP.) 1,000 1,000 - INF. - ø 10,0 8 ø 10,0 -

Myr (SUP.) 1,000 1,000 2,16 SUP. 2,8 ø 10,0 5 ø 8,0 ok!

as auxiliar (treliça) p/ Mxe = 4,80 cm²/m

as (treliça) p/ Mxe = 0,00 cm²/m + As tab = 10,94 cm²/m

0 ø 0,0 Ok!

Ok!

Ok!

As Necessária As Adotada

Ok!

Ok!

Ok!

Ok!

Ok!

Ok!

localAs máx

Md(tf.m)

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TABULEIRO - BALANÇO 5M

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

CÁLCULO DO TABULEIRO - BALANÇO - 5m INICIAIS E FINAIS

Modelo de apoio : 4

1) DIMENSÕES DO TABULEIRO

Lx= 1,33 m L'x= 0,9 m -> em caso de balanço

Ly= 0 m

Espessura da laje= 0,25 m

Espessura do pavimento= 0,05 m

Espessura lajota = 0,08 m

2) CARREGAMENTOS

2.1) CARGA PERMANENTE

guarda-rodas = 0,61 tf/m Largura guarda-rodas = 0,4 m

eventual recapeamento= 0,2 tf/m²

carga permanente= 0.25*2.5+0.05*2.4+0.2= 0,945 tf/m²

2.2) CARGA MÓVEL

TB 45 P = 7,5 tf

p = p' = 0,5 tf/m²

3) TABELA DE RÜSCH

K Cord. X Cord. Y

Mxm = -0,500 0,00 0,00

Mym = 0,000 0,00 0,00

Myr = 0,000 0,00 .75lx

Mxe = -0,500 0,00 0,00

4) MOMENTOS DEVIDO AS CARGAS PERMANENTES

M = K * g * lx^2

Mxm = -0.5*(1.33140217762372^2)*0.945= -0,838 tf.m/m

Mym = 0*(1.33140217762372^2)*0.945= 0,000 tf.m/m

Myr = 0*(1.33140217762372^2)*0.945= 0,000 tf.m/m

Momento devido aos guarda-rodas no balanço:

X= 0.61 * -1.13140217762372 =-0,6901553

Mxe = -0.5*(1.33140217762372^2)*0.945= -1,528 tf.m/m

5) MOMENTOS DEVIDO A CARGA MÓVEL

5.1) COEFICIENTE DE IMPACTO VERTICAL

CIV= 1,35

5.2) COEFICIENTE DO NUMERO DE FAIXAS

CNF= 1 nº de faixas= 2

5.3) COEF. DE IMPACTO ADCIONAL PARA EXTREMIDADES

CIA= 1,25 (para trechos ate 5 metros das extremidades)

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TABULEIRO - BALANÇO 5M

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

Coef. De impacto vertical=CIV * CNF * CIA = (Ø)= 1,688

r = RAIZ(0.2x0.5) = 0,32 (Contato da roda)

a= 2,00 (distancia entre eixos TB45)

em= 0,25 (espessura da laje)

ep= 0,05 (espessura do pavimento)

6) MOMENTOS

t= r + (ep +em/2 )*2 = 0,6662

t/a= 0,333 L'x/a = 0,465701

6.1) MOMENTO Myr Tabela 98.3

Lx/a \ t/a 0,250 0,333 0,500 p p'

0,375 0,230 0,125 0,0000 0,0000

0,466 0,255 0,217 0,140 0,0000 0,00000,500 0,265 0,145 0,0000 0,0000

Myr = Ø * (Mlp + Mp * p + Mp' * p')

Myr = 2,75 tf.m/m

6.2) MOMENTO Mxe Tabela 98.3

Lx/a \ t/a 0,250 0,333 0,500 p p'

0,375 0,370 0,330 0,0000 0,0000

0,466 0,472 0,456 0,424 0,0000 0,00000,500 0,510 0,460 0,0000 0,0000

Mxe= Ø * (Mlp + Mp * p + Mp' * p')

Mxe= -5,77 tf.m/m

7) DIMENSIONAMENTO SEGUNDO A NORMA NBR 6118 - 2014

7.1) MOMENTOS PARA DIMENSIONAMENTO

Majoração das cargas permanentes = 1,40

Myr = 3,84 tf.m/m Majoração das cargas móveis = 1,40

Mxe= -10,22 tf.m/m Coeficiente adicional para lajes em balanço = 1,00

7.2) DADOS PARA DIMENSIONAMENTO

Classe de Agressiviade Ambiental : 2

Combinações : 1

fyK = 5000 kgf/cm²

Cobrimento = 3,0 cm Esi = 210 GPa

Minoração Concreto (γc) = 1,40

Minoração Aço (γs) = 1,15 Coeficiente ψ1 para fadiga: ψ1= 0,8

Majoração das cargas (γf) = 1,40

Fissuração = wk1= 0,3 mm (M+) wk2= 0,3 mm (M-)

Md= 1.4Mg + 1.4Mp

32

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CEP-1404-PE-MC0001Título:

TABULEIRO - BALANÇO 5M

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

As=((0,85fck/γc).b.(h-d').(1-(1-2*(k)^0,5)-γf.N)/(fyK/γs)+A's

A's=(0,85fck/γc)*b*(h-d')/(fyK/γs).(k-k')/(1-d'/(h-d'))k=(γf.M+γf.N(h-d'-h/2))/(0,85fck/γc)/b/(h-d')²

Klim = 0,8 . ξlim [1 - (0,8 . ξlim)/2]klim fck <50MPa = 0,295

klim fck >50MPa = 0,241

7.3) DIMENSIONAMENTO

fck

local Mg(tf.m) Mq(tf.m) bw(cm) h(cm) d'(cm) N (tf) kgf/cm²

Myr = 0,000 2,75 100 17 0,4 + 3,8 300

Myr = 0,000 0,00 100 17 0,4 - 0,0 300

Mxe= -1,528 0,00 100 25 5,4 + 0,0 300

Mxe= -1,528 -5,77 100 25 5,4 - 10,2 300

Mxe= -1,145 0,00 100 25 5,4 + 0,0 300

Mxe= -1,145 -3,60 100 25 5,4 - 6,6 300

Myr (SUP.) 0,000 0,00 100 17 4,7 + 0,0 300

Myr (SUP.) 0,000 0,00 100 17 4,7 - 0,0 300

k Xii (cm) Dutilidade Iii (cm4) As(cm²) A's(cm²) As mín(cm²)

Myr = 0,077 1,7 Ok! 2,21E+05 5,5 0,0 2,5

Myr = 0,000 0,0 Ok! 6,06E+00 0,0 0,0 2,5

Mxe= 0,000 0,0 Ok! 4,78E+02 0,0 0,0 2,9

Mxe= 0,146 3,9 Ok! 2,72E+04 13,0 0,0 2,9

Mxe= 0,000 0,0 Ok! 3,01E+02 0,0 0,0 2,9

Mxe= 0,095 2,4 Ok! 1,94E+04 8,2 0,0 2,9

Myr (SUP.) 0,000 0,0 Ok! 3,34E+02 2,6 0,0 1,9

Myr (SUP.) 0,000 0,0 Ok! 3,49E+03 2,6 0,0 1,9

local Kfad. Kfiss. As Nec.

Myr = 1,347 1,000 7,47 INF. 9,5 ø 10,0 10 ø 10,0 ok!

Myr = 1,000 0,000 2,49 SUP. 5,0 ø 8,0 5 ø 8,0 ok!

Mxe= 1,000 1,000 - INF. - ø 10,0 - ø 10,0 -

Mxe= 1,048 1,000 13,63 SUP. 11,1 ø 12,5 8 ø 12,5 ok!

Mxe= 1,000 1,000 - INF. - ø 10,0 - ø 10,0 -

Mxe= 1,019 1,000 8,36 SUP. 6,8 ø 12,5 8 ø 12,5 ok!

Myr (SUP.) 1,000 1,000 - INF. - ø 10,0 8 ø 10,0 -

Myr (SUP.) 1,000 1,000 2,60 SUP. 3,3 ø 10,0 5 ø 8,0 ok!

as auxiliar (treliça) p/ Mxe = 4,80 cm²/m

as (treliça) p/ Mxe = 0,00 cm²/m + As tab = 14,62 cm²/m

0 ø 0,0 Ok!

Md(tf.m)

localAs máx

Ok!

Ok!

Ok!

Ok!

Ok!

As Necessária As Adotada

Ok!

Ok!

Ok!

33

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TABULEIRO - BIENGASTADO

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

CÁLCULO DO TABULEIRO - BALANÇO

Modelo de apoio : 1

1) DIMENSÕES DO TABULEIRO

Lx= 4,100 m 4,100

Ly= 0 m

Espessura da laje= 0,25 m

Espessura do pavimento= 0,05 m

Espessura lajota = 0,08 m

2) CARREGAMENTOS

2.1) CARGA PERMANENTE

guarda-rodas = 0,61 tf/m Largura guarda-rodas = 0 m

eventual recapeamento= 0,2 tf/m²

carga permanente= 0.25*2.5+0.05*2.4+0.2= 1,015 tf/m²

2.2) CARGA MÓVEL

TB 45 P = 7,5 tf

p = p' = 0,5 tf/m²

3) TABELA DE RÜSCH

K Cord. X Cord. Y

Mxm = 0,042 0,00 0,00

Mym = 0,007 0,00 0,00

Mye = -0,053 0,00 .75lx

Mxe = -0,083 0,00 0,00

4) MOMENTOS DEVIDO AS CARGAS PERMANENTES

M = K * g * lx^2

Mxm = 0.0417*(4.1^2)*1.015= 1,024 tf.m/m

Mym = 0.0069*(4.1^2)*1.015= 0,118 tf.m/m

Mxe = -0.0833*(4.1^2)*1.015= -1,792 tf.m/m

5) MOMENTOS DEVIDO A CARGA MÓVEL

5.1) COEFICIENTE DE IMPACTO VERTICAL

CIV= 1,35

5.2) COEFICIENTE DO NUMERO DE FAIXAS

CNF= 1 nº de faixas= 2

5.3) COEF. DE IMPACTO ADCIONAL PARA EXTREMIDADES

CIA= 1,25 (para trechos ate 5 metros das extremidades)

Coef. De impacto vertical=CIV * CNF * CIA = (Ø)= 1,350

r = RAIZ(0.2x0.5) = 0,32 (Contato da roda)

a= 2,00 (distancia entre eixos TB45)

34

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Arquivo:

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TABULEIRO - BIENGASTADO

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

em= 0,25 (espessura da laje)

ep= 0,05 (espessura do pavimento)

6) MOMENTOS

t= r + (ep +em/2 )*2 = 0,6662

t/a= 0,333 Lx/a = 2,05

6.1) MOMENTO Mxm Tabela 27.1

Lx/a \ t/a 0,250 0,333 0,500 p p'

2,000 0,290 0,250 0,0000 0,2000

2,050 0,297 0,283 0,257 0,0000 0,22512,500 0,357 0,318 0,0000 0,4500

Mxm= Ø * (Mlp + Mp * p + Mp' * p')

Mxm= 3,02 tf.m/m

6.2) MOMENTO Mym Tabela 27.1

Lx/a \ t/a 0,250 0,333 0,500 p p'

2,000 0,168 0,096 0,0000 0,0500

2,050 0,171 0,147 0,100 0,0000 0,05802,500 0,198 0,137 0,0000 0,1300

Mym= Ø * (Mlp + Mp * p + Mp' * p')

Mym= 1,53 tf.m/m

6.3) MOMENTO Mxe Tabela 27.1

Lx/a \ t/a 0,250 0,333 0,500 p p'

2,000 0,560 0,510 0,0300 0,3500

2,050 0,574 0,558 0,525 0,0350 0,35202,500 0,700 0,660 0,0800 0,3700

Mxe= Ø * (Mlp + Mp * p + Mp' * p')

Mxe= -5,91 tf.m/m

7) DIMENSIONAMENTO SEGUNDO A NORMA NBR 6118 - 2014

7.1) MOMENTOS PARA DIMENSIONAMENTO

Majoração das cargas permanentes = 1,40

Mye = -5,54 tf.m/m Majoração das cargas móveis = 1,40

Mxe= -10,78 tf.m/m Coeficiente adicional para lajes em balanço = 1,00

7.2) DADOS PARA DIMENSIONAMENTO

Classe de Agressiviade Ambiental : 2

Combinações : 1

fyK = 5000 kgf/cm²

Cobrimento = 3,0 cm Esi = 210 GPa

Md= 1.4Mg + 1.4Mp

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TABULEIRO - BIENGASTADO

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

Minoração Concreto (γc) = 1,40

Minoração Aço (γs) = 1,15 Coeficiente ψ1 para fadiga: ψ1= 0,8

Majoração das cargas (γf) = 1,40

Fissuração = wk1= 0,3 mm (M+) wk2= 0,3 mm (M-)

As=((0,85fck/γc).b.(h-d').(1-(1-2*(k)^0,5)-γf.N)/(fyK/γs)+A's

A's=(0,85fck/γc)*b*(h-d')/(fyK/γs).(k-k')/(1-d'/(h-d'))k=(γf.M+γf.N(h-d'-h/2))/(0,85fck/γc)/b/(h-d')²

Klim = 0,8 . ξlim [1 - (0,8 . ξlim)/2]klim fck <50MPa = 0,295

klim fck >50MPa = 0,241

7.3) DIMENSIONAMENTO

fck

local Mg(tf.m) Mq(tf.m) bw(cm) h(cm) d'(cm) N (tf) kgf/cm²

Mxm= 1,024 3,02 100 25 4,4 + 5,7 300

Mxm= 1,024 0,00 100 25 4,4 - 0,0 300

Mym= 0,118 1,53 100 17 1,5 + 2,3 300

Mym= 0,118 0,00 100 17 1,5 - 0,0 300

Mxe= -1,792 0,00 100 25 5,1 + 0,0 300

Mxe= -1,792 -5,91 100 25 5,1 - 10,8 300

Mxe= -1,026 0,59 100 25 5,1 + 0,0 300

Mxe= -1,026 -4,95 100 25 5,1 - 8,4 300

Mym (SUP.) 0,000 0,00 100 17 5,0 + 0,0 300

Mym (SUP.) 0,000 0,00 100 17 5,0 - 0,0 300

k Xii (cm) Dutilidade Iii (cm4) As(cm²) A's(cm²) As mín(cm²)

Mxm= 0,073 2,0 Ok! 5,43E+05 6,6 0,0 3,1

Mxm= 0,000 0,0 Ok! 8,80E+02 0,0 0,0 3,1

Mym= 0,053 1,1 Ok! 3,38E+04 3,5 0,0 2,3

Mym= 0,000 0,0 Ok! 5,41E+01 0,0 0,0 2,3

Mxe= 0,000 0,0 Ok! 4,77E+02 0,0 0,0 3,0

Mxe= 0,150 4,1 Ok! 2,88E+04 13,6 0,0 3,0

Mxe= 0,000 0,0 Ok! 3,63E+02 0,0 0,0 3,0

Mxe= 0,116 3,1 Ok! 2,37E+04 10,3 0,0 3,0

Mym (SUP.) 0,000 0,0 Ok! 9,28E+01 0,0 0,0 1,8

Mym (SUP.) 0,000 0,0 Ok! 3,06E+03 2,7 0,0 1,8

local Kfad. Kfiss. As Nec.

Mxm= 1,006 1,000 6,63 INF. 5,4 ø 12,5 6,0 ø 12,5 ok!

Mxm= 1,000 1,000 3,09 SUP. - ø 12,5 - ø 12,5 -

Mym= 1,253 1,000 4,41 INF. 5,6 ø 10,0 6,0 ø 10,0 ok!

Mym= 1,000 1,000 2,33 SUP. - ø 10,0 - ø 10,0 -

Mxe= 1,000 1,000 - INF. - ø 12,5 - ø 12,5 -

Mxe= 1,016 1,000 13,81 SUP. 6,9 ø 16,0 8,0 ø 16,0 ok!

Mxe= 1,000 1,000 - INF. - ø 10,0 0,0 ø 10,0 -

Mxe= 1,239 1,000 12,80 SUP. 6,4 ø 16,0 8,0 ø 16,0 ok!

Mym (SUP.) 1,000 0,000 - INF. - ø 8,0 0,0 ø 8,0 -

Mym (SUP.) 1,000 1,000 2,72 SUP. 5,4 ø 8,0 6,0 ø 8,0 ok!

as (treliça) p/ Mxm = 0,00 cm²/m + As tab = 7,36 cm²/m

as auxiliar (treliça) p/ Mxe = 0,00 cm²/m

as (treliça) p/ Mxe = 0,00 cm²/m + As tab = 16,08 cm²/m

Ok!

Ok!

Ok!

Ok!

Ok!

Ok!

Ok!

As Necessária As Adotada

Ok!

Ok!

Ok!

localAs máx

Md(tf.m)

36

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TABULEIRO - BIENGASTADO 5M

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

CÁLCULO DO TABULEIRO - BALANÇO

Modelo de apoio : 1

1) DIMENSÕES DO TABULEIRO

Lx= 4,100 m 4,100

Ly= 0 m

Espessura da laje= 0,25 m

Espessura do pavimento= 0,05 m

Espessura lajota = 0,08 m

2) CARREGAMENTOS

2.1) CARGA PERMANENTE

guarda-rodas = 0,61 tf/m Largura guarda-rodas = 0 m

eventual recapeamento= 0,2 tf/m²

carga permanente= 0.25*2.5+0.05*2.4+0.2= 1,015 tf/m²

2.2) CARGA MÓVEL

TB 45 P = 7,5 tf

p = p' = 0,5 tf/m²

3) TABELA DE RÜSCH

K Cord. X Cord. Y

Mxm = 0,042 0,00 0,00

Mym = 0,007 0,00 0,00

Mye = -0,053 0,00 .75lx

Mxe = -0,083 0,00 0,00

4) MOMENTOS DEVIDO AS CARGAS PERMANENTES

M = K * g * lx^2

Mxm = 0.0417*(4.1^2)*1.015= 1,024 tf.m/m

Mym = 0.0069*(4.1^2)*1.015= 0,118 tf.m/m

Mxe = -0.0833*(4.1^2)*1.015= -1,792 tf.m/m

5) MOMENTOS DEVIDO A CARGA MÓVEL

5.1) COEFICIENTE DE IMPACTO VERTICAL

CIV= 1,35

5.2) COEFICIENTE DO NUMERO DE FAIXAS

CNF= 1 nº de faixas= 2

5.3) COEF. DE IMPACTO ADCIONAL PARA EXTREMIDADES

CIA= 1,25 (para trechos ate 5 metros das extremidades)

Coef. De impacto vertical=CIV * CNF * CIA = (Ø)= 1,688

r = RAIZ(0.2x0.5) = 0,32 (Contato da roda)

a= 2,00 (distancia entre eixos TB45)

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TABULEIRO - BIENGASTADO 5M

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

em= 0,25 (espessura da laje)

ep= 0,05 (espessura do pavimento)

6) MOMENTOS

t= r + (ep +em/2 )*2 = 0,6662

t/a= 0,333 Lx/a = 2,05

6.1) MOMENTO Mxm Tabela 27.1

Lx/a \ t/a 0,250 0,333 0,500 p p'

2,000 0,290 0,250 0,0000 0,2000

2,050 0,297 0,283 0,257 0,0000 0,22512,500 0,357 0,318 0,0000 0,4500

Mxm= Ø * (Mlp + Mp * p + Mp' * p')

Mxm= 3,78 tf.m/m

6.2) MOMENTO Mym Tabela 27.1

Lx/a \ t/a 0,250 0,333 0,500 p p'

2,000 0,168 0,096 0,0000 0,0500

2,050 0,171 0,147 0,100 0,0000 0,05802,500 0,198 0,137 0,0000 0,1300

Mym= Ø * (Mlp + Mp * p + Mp' * p')

Mym= 1,53 tf.m/m

6.3) MOMENTO Mxe Tabela 27.1

Lx/a \ t/a 0,250 0,333 0,500 p p'

2,000 0,560 0,510 0,0300 0,3500

2,050 0,574 0,558 0,525 0,0350 0,35202,500 0,700 0,660 0,0800 0,3700

Mxe= Ø * (Mlp + Mp * p + Mp' * p')

Mxe= -7,39 tf.m/m

7) DIMENSIONAMENTO SEGUNDO A NORMA NBR 6118 - 2014

7.1) MOMENTOS PARA DIMENSIONAMENTO

Majoração das cargas permanentes = 1,40

Mye = -6,69 tf.m/m Majoração das cargas móveis = 1,40

Mxe= -12,85 tf.m/m Coeficiente adicional para lajes em balanço = 1,00

7.2) DADOS PARA DIMENSIONAMENTO

Classe de Agressiviade Ambiental : 2

Combinações : 1

fyK = 5000 kgf/cm²

Cobrimento = 3,0 cm Esi = 210 GPa

Md= 1.4Mg + 1.4Mp

38

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TABULEIRO - BIENGASTADO 5M

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

Minoração Concreto (γc) = 1,40

Minoração Aço (γs) = 1,15 Coeficiente ψ1 para fadiga: ψ1= 0,8

Majoração das cargas (γf) = 1,40

Fissuração = wk1= 0,3 mm (M+) wk2= 0,3 mm (M-)

As=((0,85fck/γc).b.(h-d').(1-(1-2*(k)^0,5)-γf.N)/(fyK/γs)+A's

A's=(0,85fck/γc)*b*(h-d')/(fyK/γs).(k-k')/(1-d'/(h-d'))k=(γf.M+γf.N(h-d'-h/2))/(0,85fck/γc)/b/(h-d')²

Klim = 0,8 . ξlim [1 - (0,8 . ξlim)/2]klim fck <50MPa = 0,295

klim fck >50MPa = 0,241

7.3) DIMENSIONAMENTO

fck

local Mg(tf.m) Mq(tf.m) bw(cm) h(cm) d'(cm) N (tf) kgf/cm²

Mxm= 1,024 3,78 100 25 4,4 + 6,7 300

Mxm= 1,024 0,00 100 25 4,4 - 0,0 300

Mym= 0,118 1,53 100 17 1,5 + 2,3 300

Mym= 0,118 0,00 100 17 1,5 - 0,0 300

Mxe= -1,792 0,00 100 25 5,1 + 0,0 300

Mxe= -1,792 -7,39 100 25 5,1 - 12,8 300

Mxe= -1,026 0,74 100 25 5,1 + 0,0 300

Mxe= -1,026 -6,18 100 25 5,1 - 10,1 300

Mym (SUP.) 0,000 0,00 100 17 5,0 + 0,0 300

Mym (SUP.) 0,000 0,00 100 17 5,0 - 0,0 300

k Xii (cm) Dutilidade Iii (cm4) As(cm²) A's(cm²) As mín(cm²)

Mxm= 0,087 2,3 Ok! 1,11E+06 7,9 0,0 3,1

Mxm= 0,000 0,0 Ok! 1,05E+03 0,0 0,0 3,1

Mym= 0,053 1,1 Ok! 3,38E+04 3,5 0,0 2,3

Mym= 0,000 0,0 Ok! 5,41E+01 0,0 0,0 2,3

Mxe= 0,000 0,0 Ok! 5,79E+02 0,0 0,0 3,0

Mxe= 0,179 4,9 Ok! 3,28E+04 16,5 0,0 3,0

Mxe= 0,000 0,0 Ok! 4,44E+02 0,0 0,0 3,0

Mxe= 0,140 3,8 Ok! 2,74E+04 12,6 0,0 3,0

Mym (SUP.) 0,000 0,0 Ok! 1,13E+02 0,0 0,0 1,8

Mym (SUP.) 0,000 0,0 Ok! 3,72E+03 3,3 0,0 1,8

local Kfad. Kfiss. As Nec.

Mxm= 1,058 1,000 8,33 INF. 6,8 ø 12,5 6,7 ø 12,5 Ok!

Mxm= 1,000 1,000 3,09 SUP. - ø 12,5 - ø 12,5 -

Mym= 1,253 1,000 4,41 INF. 5,6 ø 10,0 6,0 ø 10,0 ok!

Mym= 1,000 1,000 2,33 SUP. - ø 10,0 - ø 10,0 -

Mxe= 1,000 1,000 - INF. - ø 12,5 - ø 12,5 -

Mxe= 1,054 1,000 17,40 SUP. 8,7 ø 16,0 10 ø 16,0 ok!

Mxe= 1,000 1,000 - INF. - ø 10,0 0 ø 10,0 -

Mxe= 1,274 1,000 16,12 SUP. 8,0 ø 16,0 10 ø 16,0 ok!

Mym (SUP.) 1,000 0,000 - INF. - ø 8,0 0 ø 8,0 -

Mym (SUP.) 1,000 1,000 3,30 SUP. 6,6 ø 8,0 6,7 ø 8,0 Ok!

as (treliça) p/ Mxm = 2,62 cm²/m + As tab = 10,80 cm²/m

as auxiliar (treliça) p/ Mxe = 0,00 cm²/m

as (treliça) p/ Mxe = 0,00 cm²/m + As tab = 20,11 cm²/m

Md(tf.m)

localAs máx

Ok!

Ok!

Ok!

Ok!

As Necessária As Adotada

Ok!

Ok!

Ok!

Ok!

Ok!

Ok!

39

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TABULEIRO - 1ªVAO APOS BALANÇO

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

CÁLCULO DO TABULEIRO - BALANÇO

Modelo de apoio : 1

1) DIMENSÕES DO TABULEIRO

Lx= 4,100 m 4,100

Ly= 0 m

Espessura da laje= 0,25 m

Espessura do pavimento= 0,05 m

Espessura lajota = 0,08 m

2) CARREGAMENTOS

2.1) CARGA PERMANENTE

guarda-rodas = 0,61 tf/m Largura guarda-rodas = 0 m

eventual recapeamento= 0,2 tf/m²

carga permanente= 0.25*2.5+0.05*2.4+0.2= 1,015 tf/m²

2.2) CARGA MÓVEL

TB 45 P = 7,5 tf

p = p' = 0,5 tf/m²

3) TABELA DE RÜSCH

K Cord. X Cord. Y

Mxm = 0,042 0,00 0,00

Mym = 0,007 0,00 0,00

Mye = -0,053 0,00 .75lx

Mxe = -0,083 0,00 0,00

4) MOMENTOS DEVIDO AS CARGAS PERMANENTES

M = K * g * lx^2

Mxm = 0.0417*(4.1^2)*1.015= 1,024 tf.m/m

Mym = 0.0069*(4.1^2)*1.015= 0,118 tf.m/m

Mxe = -0.0833*(4.1^2)*1.015= -1,792 tf.m/m

5) MOMENTOS DEVIDO A CARGA MÓVEL

5.1) COEFICIENTE DE IMPACTO VERTICAL

CIV= 1,35

5.2) COEFICIENTE DO NUMERO DE FAIXAS

CNF= 1 nº de faixas= 2

5.3) COEF. DE IMPACTO ADCIONAL PARA EXTREMIDADES

CIA= 1,25 (para trechos ate 5 metros das extremidades)

Coef. De impacto vertical=CIV * CNF * CIA = (Ø)= 1,350

r = RAIZ(0.2x0.5) = 0,32 (Contato da roda)

a= 2,00 (distancia entre eixos TB45)

40

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TABULEIRO - 1ªVAO APOS BALANÇO

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

em= 0,25 (espessura da laje)

ep= 0,05 (espessura do pavimento)

6) MOMENTOS

t= r + (ep +em/2 )*2 = 0,6662

t/a= 0,333 Lx/a = 2,05

6.1) MOMENTO Mxm Tabela 27.1

Lx/a \ t/a 0,250 0,333 0,500 p p'

2,000 0,290 0,250 0,0000 0,2000

2,050 0,297 0,283 0,257 0,0000 0,22512,500 0,357 0,318 0,0000 0,4500

D = Mxe,biengaste - Mxe,balanço =

Mxm= Ø * (Mlp + Mp * p + Mp' * p') Mxe, biengaste = -5,91 tf.m/m

Mxm= 3,02 tf.m/m Mxe, balanço = -4,62 tf.m/m

Mxm + D= 4,31 tf.m/m D = -1,29 tf.m/m

6.2) MOMENTO Mym Tabela 27.1

Lx/a \ t/a 0,250 0,333 0,500 p p'

2,000 0,168 0,096 0,0000 0,0500

2,050 0,171 0,147 0,100 0,0000 0,05802,500 0,198 0,137 0,0000 0,1300

Mym= Ø * (Mlp + Mp * p + Mp' * p')

Mym= 1,53 tf.m/m

6.3) MOMENTO Mxe Tabela 27.1

Lx/a \ t/a 0,250 0,333 0,500 p p'

2,000 0,560 0,510 0,0300 0,3500

2,050 0,574 0,558 0,525 0,0350 0,35202,500 0,700 0,660 0,0800 0,3700

Mxe= Ø * (Mlp + Mp * p + Mp' * p')

Mxe= -5,91 tf.m/m

Mxe, balanço= -4,62 tf.m/m

7) DIMENSIONAMENTO SEGUNDO A NORMA NBR 6118 - 2014

7.1) MOMENTOS PARA DIMENSIONAMENTO

Majoração das cargas permanentes = 1,40

Mye = -5,54 tf.m/m Majoração das cargas móveis = 1,40

Mxe= -8,97 tf.m/m Coeficiente adicional para lajes em balanço = 1,00

7.2) DADOS PARA DIMENSIONAMENTO

Classe de Agressiviade Ambiental : 2

Combinações : 1

fyK = 5000 kgf/cm²

Cobrimento = 3,0 cm Esi = 210 GPa

Md= 1.4Mg + 1.4Mp

41

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TABULEIRO - 1ªVAO APOS BALANÇO

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

Minoração Concreto (γc) = 1,40

Minoração Aço (γs) = 1,15 Coeficiente ψ1 para fadiga: ψ1= 0,8

Majoração das cargas (γf) = 1,40

Fissuração = wk1= 0,3 mm (M+) wk2= 0,3 mm (M-)

As=((0,85fck/γc).b.(h-d').(1-(1-2*(k)^0,5)-γf.N)/(fyK/γs)+A's

A's=(0,85fck/γc)*b*(h-d')/(fyK/γs).(k-k')/(1-d'/(h-d'))k=(γf.M+γf.N(h-d'-h/2))/(0,85fck/γc)/b/(h-d')²

Klim = 0,8 . ξlim [1 - (0,8 . ξlim)/2]klim fck <50MPa = 0,295

klim fck >50MPa = 0,241

7.3) DIMENSIONAMENTO

fck

local Mg(tf.m) Mq(tf.m) bw(cm) h(cm) d'(cm) N (tf) kgf/cm²

Mxm= 1,024 4,31 100 25 4,4 + 7,5 300

Mxm= 1,024 0,00 100 25 4,4 - 0,0 300

Mym= 0,118 1,53 100 17 1,5 + 2,3 300

Mym= 0,118 0,00 100 17 1,5 - 0,0 300

Mxe= -1,792 0,00 100 25 5,1 + 0,0 300

Mxe= -1,792 -5,91 100 25 5,1 - 10,8 300

Mxe= -1,026 0,84 100 25 5,1 + 0,2 300

Mxe= -1,026 -4,95 100 25 5,1 - 8,4 300

Mym (SUP.) 0,000 0,00 100 17 5,0 + 0,0 300

Mym (SUP.) 0,000 0,00 100 17 5,0 - 0,0 300

k Xii (cm) Dutilidade Iii (cm4) As(cm²) A's(cm²) As mín(cm²)

Mxm= 0,097 2,6 Ok! 1,74E+06 8,8 0,0 3,1

Mxm= 0,000 0,0 Ok! 1,18E+03 0,0 0,0 3,1

Mym= 0,053 1,1 Ok! 3,38E+04 3,5 0,0 2,3

Mym= 0,000 0,0 Ok! 5,41E+01 0,0 0,0 2,3

Mxe= 0,000 0,0 Ok! 4,77E+02 0,0 0,0 3,0

Mxe= 0,150 4,1 Ok! 2,88E+04 13,6 0,0 3,0

Mxe= 0,002 0,1 Ok! 3,90E+02 0,2 0,0 3,0

Mxe= 0,116 3,1 Ok! 2,37E+04 10,3 0,0 3,0

Mym (SUP.) 0,000 0,0 Ok! 9,28E+01 0,0 0,0 1,8

Mym (SUP.) 0,000 0,0 Ok! 3,06E+03 2,7 0,0 1,8

local Kfad. Kfiss. As Nec.

Mxm= 1,085 1,000 9,55 INF. 7,8 ø 12,5 6,7 ø 12,5 ok!

Mxm= 1,000 1,000 3,09 SUP. - ø 12,5 - ø 12,5 -

Mym= 1,253 1,000 4,41 INF. 5,6 ø 10,0 6,0 ø 10,0 ok!

Mym= 1,000 1,000 2,33 SUP. - ø 10,0 - ø 10,0 -

Mxe= 1,000 1,000 - INF. - ø 12,5 - ø 12,5 -

Mxe= 1,016 1,000 13,81 SUP. 6,9 ø 16,0 8,0 ø 16,0 ok!

Mxe= 1,000 1,000 - INF. - ø 10,0 0,0 ø 10,0 -

Mxe= 1,296 1,000 13,39 SUP. 6,7 ø 16,0 8,0 ø 16,0 ok!

Mym (SUP.) 1,000 0,000 - INF. - ø 8,0 0,0 ø 8,0 -

Mym (SUP.) 1,000 1,000 2,72 SUP. 5,4 ø 8,0 6,0 ø 8,0 ok!

as (treliça) p/ Mxm = 2,36 cm²/m + As tab = 10,54 cm²/m

as auxiliar (treliça) p/ Mxe = 0,00 cm²/m

as (treliça) p/ Mxe = 0,00 cm²/m + As tab = 16,08 cm²/m

Ok!

Ok!

Ok!

Ok!

Ok!

As Necessária As Adotada

Ok!

Ok!

Ok!

Ok!

Ok!

localAs máx

Md(tf.m)

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TAB - 1ªVAO APOS BALANCO 5M

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

CÁLCULO DO TABULEIRO - BALANÇO

Modelo de apoio : 1

1) DIMENSÕES DO TABULEIRO

Lx= 4,100 m 4,100

Ly= 0 m

Espessura da laje= 0,25 m

Espessura do pavimento= 0,05 m

Espessura lajota = 0,08 m

2) CARREGAMENTOS

2.1) CARGA PERMANENTE

guarda-rodas = 0,61 tf/m Largura guarda-rodas = 0 m

eventual recapeamento= 0,2 tf/m²

carga permanente= 0.25*2.5+0.05*2.4+0.2= 1,015 tf/m²

2.2) CARGA MÓVEL

TB 45 P = 7,5 tf

p = p' = 0,5 tf/m²

3) TABELA DE RÜSCH

K Cord. X Cord. Y

Mxm = 0,042 0,00 0,00

Mym = 0,007 0,00 0,00

Mye = -0,053 0,00 .75lx

Mxe = -0,083 0,00 0,00

4) MOMENTOS DEVIDO AS CARGAS PERMANENTES

M = K * g * lx^2

Mxm = 0.0417*(4.1^2)*1.015= 1,024 tf.m/m

Mym = 0.0069*(4.1^2)*1.015= 0,118 tf.m/m

Mxe = -0.0833*(4.1^2)*1.015= -1,792 tf.m/m

5) MOMENTOS DEVIDO A CARGA MÓVEL

5.1) COEFICIENTE DE IMPACTO VERTICAL

CIV= 1,35

5.2) COEFICIENTE DO NUMERO DE FAIXAS

CNF= 1 nº de faixas= 2

5.3) COEF. DE IMPACTO ADCIONAL PARA EXTREMIDADES

CIA= 1,25 (para trechos ate 5 metros das extremidades)

Coef. De impacto vertical=CIV * CNF * CIA = (Ø)= 1,688

r = RAIZ(0.2x0.5) = 0,32 (Contato da roda)

a= 2,00 (distancia entre eixos TB45)

43

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TAB - 1ªVAO APOS BALANCO 5M

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

em= 0,25 (espessura da laje)

ep= 0,05 (espessura do pavimento)

6) MOMENTOS

t= r + (ep +em/2 )*2 = 0,6662

t/a= 0,333 Lx/a = 2,05

6.1) MOMENTO Mxm Tabela 27.1

Lx/a \ t/a 0,250 0,333 0,500 p p'

2,000 0,290 0,250 0,0000 0,2000

2,050 0,297 0,283 0,257 0,0000 0,22512,500 0,357 0,318 0,0000 0,4500

D = Mxe,biengaste - Mxe,balanço =

Mxm= Ø * (Mlp + Mp * p + Mp' * p') Mxe, biengaste = -7,39 tf.m/m

Mxm= 3,78 tf.m/m Mxe, balanço = -5,77 tf.m/m

Mxm + 0.6D= 4,75 tf.m/m D = -1,61 tf.m/m

6.2) MOMENTO Mym Tabela 27.1

Lx/a \ t/a 0,250 0,333 0,500 p p'

2,000 0,168 0,096 0,0000 0,0500

2,050 0,171 0,147 0,100 0,0000 0,05802,500 0,198 0,137 0,0000 0,1300

Mym= Ø * (Mlp + Mp * p + Mp' * p')

Mym= 1,53 tf.m/m

6.3) MOMENTO Mxe Tabela 27.1

Lx/a \ t/a 0,250 0,333 0,500 p p'

2,000 0,560 0,510 0,0300 0,3500

2,050 0,574 0,558 0,525 0,0350 0,35202,500 0,700 0,660 0,0800 0,3700

Mxe= Ø * (Mlp + Mp * p + Mp' * p')

Mxe= -7,39 tf.m/m

Mxe, balanço + 0.4D= -8,03 tf.m/m

7) DIMENSIONAMENTO SEGUNDO A NORMA NBR 6118 - 2014

7.1) MOMENTOS PARA DIMENSIONAMENTO

Majoração das cargas permanentes = 1,40

Mye = -6,69 tf.m/m Majoração das cargas móveis = 1,40

Mxe= -13,75 tf.m/m Coeficiente adicional para lajes em balanço = 1,00

7.2) DADOS PARA DIMENSIONAMENTO

Classe de Agressiviade Ambiental : 2

Combinações : 1

fyK = 5000 kgf/cm²

Cobrimento = 3,0 cm Esi = 210 GPa

Md= 1.4Mg + 1.4Mp

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TAB - 1ªVAO APOS BALANCO 5M

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

Minoração Concreto (γc) = 1,40

Minoração Aço (γs) = 1,15 Coeficiente ψ1 para fadiga: ψ1= 0,8

Majoração das cargas (γf) = 1,40

Fissuração = wk1= 0,3 mm (M+) wk2= 0,3 mm (M-)

As=((0,85fck/γc).b.(h-d').(1-(1-2*(k)^0,5)-γf.N)/(fyK/γs)+A's

A's=(0,85fck/γc)*b*(h-d')/(fyK/γs).(k-k')/(1-d'/(h-d'))k=(γf.M+γf.N(h-d'-h/2))/(0,85fck/γc)/b/(h-d')²

Klim = 0,8 . ξlim [1 - (0,8 . ξlim)/2]klim fck <50MPa = 0,295

klim fck >50MPa = 0,241

7.3) DIMENSIONAMENTO

fck

local Mg(tf.m) Mq(tf.m) bw(cm) h(cm) d'(cm) N (tf) kgf/cm²

Mxm= 1,024 4,75 100 25 4,4 + 8,1 300

Mxm= 1,024 0,00 100 25 4,4 - 0,0 300

Mym= 0,118 1,53 100 17 1,5 + 2,3 300

Mym= 0,118 0,00 100 17 1,5 - 0,0 300

Mxe= -1,792 0,00 100 25 5,1 + 0,0 300

Mxe= -1,792 -8,03 100 25 5,1 - 13,8 300

Mxe= -1,026 0,93 100 25 5,1 + 0,3 300

Mxe= -1,026 -6,73 100 25 5,1 - 10,9 300

Mym (SUP.) 0,000 0,00 100 17 5,0 + 0,0 300

Mym (SUP.) 0,000 0,00 100 17 5,0 - 0,0 300

k Xii (cm) Dutilidade Iii (cm4) As(cm²) A's(cm²) As mín(cm²)

Mxm= 0,105 2,9 Ok! 2,43E+06 9,6 0,0 3,1

Mxm= 0,000 0,0 Ok! 1,28E+03 0,0 0,0 3,1

Mym= 0,053 1,1 Ok! 3,38E+04 3,5 0,0 2,3

Mym= 0,000 0,0 Ok! 5,41E+01 0,0 0,0 2,3

Mxe= 0,000 0,0 Ok! 6,26E+02 0,0 0,0 3,0

Mxe= 0,191 5,3 Ok! 3,45E+04 17,8 0,0 3,0

Mxe= 0,004 0,1 Ok! 5,29E+02 0,3 0,0 3,0

Mxe= 0,151 4,1 Ok! 2,89E+04 13,7 0,0 3,0

Mym (SUP.) 0,000 0,0 Ok! 1,22E+02 0,0 0,0 1,8

Mym (SUP.) 0,000 0,0 Ok! 4,02E+03 3,6 0,0 1,8

local Kfad. Kfiss. As Nec.

Mxm= 1,103 1,000 10,54 INF. 8,6 ø 12,5 6,7 ø 12,5 ok!

Mxm= 1,000 1,000 3,09 SUP. - ø 12,5 - ø 12,5 -

Mym= 1,253 1,000 4,41 INF. 5,6 ø 10,0 6,0 ø 10,0 ok!

Mym= 1,000 1,000 2,33 SUP. - ø 10,0 - ø 10,0 -

Mxe= 1,000 1,000 - INF. - ø 12,5 - ø 12,5 -

Mxe= 1,065 1,000 19,00 SUP. 9,5 ø 16,0 10 ø 16,0 ok!

Mxe= 1,000 1,000 - INF. - ø 10,0 0 ø 10,0 -

Mxe= 1,307 1,000 17,90 SUP. 8,9 ø 16,0 10 ø 16,0 ok!

Mym (SUP.) 1,000 0,000 - INF. - ø 8,0 0 ø 8,0 -

Mym (SUP.) 1,000 1,000 3,57 SUP. 7,1 ø 8,0 6,7 ø 8,0 Ok!(93.8)

as (treliça) p/ Mxm = 2,36 cm²/m + As tab = 10,54 cm²/m

as auxiliar (treliça) p/ Mxe = 0,00 cm²/m

as (treliça) p/ Mxe = 0,00 cm²/m + As tab = 20,11 cm²/m

Ok!

Ok!

Ok!

Ok!

Ok!

As Necessária As Adotada

Ok!

Ok!

Ok!

Ok!

Ok!

localAs máx

Md(tf.m)

45

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GUARDA RODAS

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

Classe de Agressiviade Ambiental : 2

Combinações : 3

1) DIMENSIONAMENTO À FLEXO-COMPRESSÃOfck = 300 kgf/cm² Eci = 31 GPa

fyK = 5000 kgf/cm² Ecs = 27 GPa

Cobrimento = 3,0 cm Esi = 210 GPa

Minoração Concreto (γc) = 1,20

Minoração Aço (γs) = 1,00

Majoração das cargas (γf) = 1,20

Fissuração = wk1= 0,3 mm (M+) wk2= 0,3 mm (M-)

As=((0,85fck/γc).b.(h-d').(1-(1-2*(k)1/2

)-γf.N)/(fyK/γs)+A's ψ1= 0,8

A's=(0,85fck/γc).b.(h-d')/(fyK/γs).(k-k')/(1-d'/(h-d')) Lim. de Tensão p/ fadiga= 1050 kgf/cm²

k=(γf.M+γf.N(h-d'-h/2))/(0,85fck/γc)/b/(h-d')² ø (mm) = ø 16,0 mm

Klim = 0,8 . ξ [1 - (0,8 . ξ)/2]

klim fck <50MPa = 0,295

klim fck >50MPa = 0,241

Seção Mg(tf.m) Mp(tf.m) bw(cm) bf(cm) h(cm) hf(cm) d'(cm) N (tf) k Xii (cm)1 0,0 5,0 100 100 40 0 3,6 + 6,0 0,0 0,021 0,9811 0,0 0,0 100 100 40 0 3,6 - 0,0 0,0 0,000 0,000

2 0,0 5,0 100 100 25 0 3,80 + 6,00 0,0 0,063 1,7212 0,0 0,0 100 100 25 0 3,80 - 0,00 0,0 0,000 0,000

As A's As máx As mín Kfiss. Kfad.

3,33 0,0 Ok! 5,5 1,000 1,000 5,5 = 5 ø 12,5 INF. 5,0 ø 12,5 Ok!

0,00 0,0 Ok! 5,5 1,061 1,000 5,5 = 5 ø 12,5 SUP. 5,0 ø 12,5 Ok!

5,85 0,0 Ok! 3,2 1,200 1,000 7,0 = 4 ø 16,0 INF. 8,0 ø 16,0 Ok!0,00 0,0 Ok! 3,2 1,200 1,000 3,2 = 2 ø 16,0 SUP. 8,0 ø 16,0 Ok!

F=10tf

Secao 1

M= 8,7 tf.m = 5 tf.m/m

87 b= 174 cm

h= 40 cm

(considerando um espraiamento de 45o)

Secao 2

secao 1 M= 8,7 tf.m = 5 tf.m/m

20 b= 174 cm

h= 25 cm

(considerando um espraiamento de 45o)

40

Md(tf.m)

CALCULO DO GUARDA-RODAS

As Necessária

25

As Adotada

secao

2

46

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3.5 JUNTA DE DILATACAO

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

JUNTA DE DILATAÇÃO

47

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E01 E02

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

DETERMINAÇÃO DA JUNTA DE DILATAÇÃO

1) ENCONTROS E01, A01, A02 e E02

Movimentações:

TEMPERATURA 0,58 cm

TEMPERATURA -0,58 cm

FACEL/FFREN 1,34 cm

FACEL/FFREN -1,34 cm

Total + = 1,91 cm

Total - = -1,91 cm

Adotada: JJ5070VV

Movimentação (-): -2,5 cm Ok!

Movimentação (+): 2,5 cm Ok!

48

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A01 A02

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

DETERMINAÇÃO DA JUNTA DE DILATAÇÃO

1) ENCONTROS A01 e A02

Movimentações:

TEMPERATURA 1,72 cm

TEMPERATURA -1,72 cm

FACEL/FFREN 0,86 cm

FACEL/FFREN -0,86 cm

Total + = 2,58 cm

Total - = -2,58 cm

Adotada: JJ6080VV

Movimentação (-): -3,0 cm Ok!

Movimentação (+): 3,0 cm Ok!

49

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3.6 ESTRUTURA METALICA

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

ESTRUTURA METÁLICA

50

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SISTEMA ESTRUTURAL

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

SISTEMA ESTRUTURAL

Mostrada Apenas a Grelha Metálica - 1a fase de Carga Permanente.

Para as outras etapas de cargas, o sistema será uma grelha mista, com tabuleiro de concreto incorporado

na seção resistente, com módulo de elasticidade do concreto especifico, conforme o carregamento

considerado. Com deformação lenta para a carga permanente G2 e sem deformação lenta para as cargas

Planta:

51

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SISTEMA ESTRUTURAL

Projeto:

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Elevação Típica das Vigas Principais:

Transversina Intermediária:

52

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SISTEMA ESTRUTURAL

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

Transversinas de Apoio:

Perfis Soldados das Vigas Principais e Transversina de Apoio:

53

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CARGAS

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

CARGAS

1) Carga Permanente G1

Carga da estrutura metálica calculada automaticamente pelo programa SAP2000 em função da

definição do modelo estrutural. Esse carregamento é "dead".

Carga permanente 1, complementar (CPC) : carga da laje = 0,25 m x 2,5 tf/m3 = 0,625 tf/m

2

Carga G1 (nominal)

2) Carga Permanente G2

Guarda roda:

Área = 0,2321 m2

54

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CARGAS

Projeto:

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Distancia do centro de gravidade do guarda roda à face externa = 138 mm (262 da face interna)

g2 = 0,2321x2,50 = 0,58 tf/m => 0,60 tf/m

Pista de rolamento, largura de 15,0 m:

Pavimento asfáltico, 5 cm = 0,05x2,4 = 0,120 tf/m2.

Recapeamento = 0,20 tf/m2.

Guarda rodas e corrimãos ≈ 0,10 tf/m.

Carga G2 (nominal)

3) Carga Móvel

Trem Tipo TB-450 da norma NBR 7188.

Coeficiente dinâmico a ser aplicado no trem tipo.

Coeficiente de impacto vertical: CIV = 1,0 + 1,06x20/(22,24 + 50 ) = 1,29

Coeficiente do número de faixa de trafego, Vigas V1/V6 , laterais: CNF1 = 1-0,05(1-2) = 1,05

Coeficiente do número de faixa de trafego, Vigas V2/V5 , 1a central: CNF2 = 1-0,05(3-2) = 0,95

Coeficiente do número de faixa de trafego, Vigas V3/V4 , 2a

central: CNF3 = 1-0,05(4-2) = 0,90 ( n =

15/3,5 = 4,29 ==> 4 faixas de tráfego)

Coeficiente de Impacto adicional: CIA = 1,25.

55

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CARGAS

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

Resumo:

Vigas laterais, V1/V6: φext. = 1,29x1,05x1,25 = 1,70 e φcent. = 1,29x1,05 = 1,36

Vigas laterais, V2/V5: φext. = 1,29x0,95x1,25 = 1,54 e φcent. = 1,29x0,95 = 1,23

Vigas laterais, V3/V4: φext. = 1,29x0,90x1,25 = 1,46 e φcent. = 1,29x0,90 = 1,164

Para determinação das envoltórias dos esforços solicitantes da carga móvel já incluídos os

respectivos coeficientes dinâmicos foram utilizadas as superfícies de influencia da grelha mista com

relação modular No (sem deformação lenta).

Para passarelas acopladas a viaduto a sobrecarga é 0,30 tf/m2, do lado da segurança usaremos

uma sobrecarga de 0,40 tf/m2.

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A01 A02

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

MOMENTOS FLETORES NOMINAIS - CARGA MÓVEL COM COEFICIENTE DINAMICO

Momentos Fletores, tf.m

Seções

Carga x = 5,145 m x = 11,12 m ϒ

Viga V1

G1 92,2 129,9 1,35

G2 39,3 55,3 1,4

TB-450 com ϕ 101,2 140,4 1,5

Passarela 21,9 30,7 1,5

Mnominal (tf) 254,6 356,3

MSd (tf) 364,1 509,4

Viga V2

G1 106,5 150,2 1,35

G2 51 71,6 1,4

TB-450 com ϕ 174,3 235,1 1,5

Passarela 6 8,9 1,5

Mnominal (tf) 337,8 465,8

MSd (tf) 485,6 669,0

Viga V3

G1 106,7 150,4 1,35

G2 48,9 68,9 1,4

TB-450 com ϕ 178,3 241,9 1,5

Passarela 0 0 1,5

Mnominal (tf) 333,9 461,2

MSd (tf) 480,0 662,4

57

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VIGAS PRINCIPAIS

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

VIGAS PRINCIPAIS1) VERIFICAÇÃO DAS VIGAS PRINCIPAIS AOS MOMENTOS FLETORES

1.1) VIGA V1 - SEÇÃO DO MEIO DO VÃO

Concreto f ck (kgf/cm2) = 350 ε ret. = 0,00025

Aço f y (tf/cm2) = 3,50 ΔT (

oC) = 15

No = 6,80 αΔT = 0,00018

Noo = 21,77 Fator de efet. seção de aço = 1,00

Nret. = 14,28

Altura viga de aço (cm) = 130,0 Yc,ms (cm) = 12,5 h sd (cm) = 0

Seção Mista b (cm) t (cm)

Laje 279,0 25 Ac (cm2) = 6.975

Mesa supeior 35 1,6 Ic (cm4) = 363.281

Alma 0,95 126,2 a (cm) = 89,4

Mesa Inferior 50 2,2

Propriedades Geométricas Aço No Noo Nret

A (cm2) = 286 1.311 542 677

Yi (cm) = 53,1 123,01 95,37 104,73 LN na viga aço

I (cm4) = 798.767 2.638.359 1.887.196 2.130.708

Wcs (cm3) = 82.481 31.650 42.383

Was (cm3) = 10.389 377.582 47.624 70.384

Wai (cm3) = 15.038 21.448 19.787 20.345

ac (cm) = 19,49 47,13 37,77

aa(cm) = 69,90 42,26 51,61

Esforços Solicitantes Noinais ψoϓ

MG1 (tfcm) = 12990 1,35

MG2 (tfcm) = 5530 1,4 1,2 ou 0 Retração

M passarela (tfcm) = 3070 1,5 0,72 Temperatura

M trem tipo com ϕ (tfcm) = 14040 1,5

Tensões nominais σcs (kgf/cm2) σci (kgf/cm2) σas (tf/cm2) σai (tf/cm2)

Carga permanente G1 -1,25 0,86

Carga permanente G2 (to) -9,9 -2,2 -0,01 0,26

Carga permanente G2 (too) -8,0 -5,3 -0,12 0,28

Passarela -5,47 -1,2 -0,01 0,14

Carga móvel com ϕ -25,0 -5,47 -0,04 0,65

Retração 2,7 7,8 -0,52 0,10

Temperatura (±) -1,3 9,2 0,32 0,06

Tensão máxima to = -59 -20 -2,00 2,76

Tensão máxima too = -56 -24 -2,77 2,88

Tensões limites 213 213 3,18 3,18

0,28 0,09 0,87 0,90

OK OK OK OK

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VIGAS PRINCIPAIS

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

1.2) VIGA V1 - SEÇÃO DA EMENDA X = 5,145 M

Concreto f ck (kgf/cm2) = 350 ε ret. = 0,00025

Aço f y (tf/cm2) = 3,50 ΔT (

oC) = 15

No = 6,80 αΔT = 0,00018

Noo = 21,77 Fator de efet. seção de aço = 1,00

Nret. = 14,28

Altura viga de aço (cm) = 130,0 Yc,ms (cm) = 12,5 h sd (cm) = 0

Seção Mista b (cm) t (cm)

Laje 279,0 25 Ac (cm2) = 6.975

Mesa supeior 35 1,25 Ic (cm4) = 363.281

Alma 0,95 127,2 a (cm) = 85,0

Mesa Inferior 45 1,6

Propriedades Geométricas Aço No Noo Nret

A (cm2) = 237 1.262 493 627

Yi (cm) = 57,5 126,56 101,69 110,42 LN na viga aço

I (cm4) = 627.360 2.070.940 1.525.720 1.705.984

Wcs (cm3) = 72.816 28.618 38.272

Was (cm3) = 8.648 601.864 45.799 69.419

Wai (cm3) = 10.919 16.363 15.004 15.449

ac (cm) = 15,94 40,81 32,08

aa(cm) = 69,10 44,23 52,97

Esforços Solicitantes Noinais ψoϓ

MG1 (tfcm) = 9220 1,35

MG2 (tfcm) = 3930 1,4 1,2 ou 0 Retração

M passarela (tfcm) = 2190 1,5 0,72 Temperatura

M trem tipo com ϕ (tfcm) = 10120 1,5

Tensões nominais σcs (kgf/cm2) σci (kgf/cm2) σas (tf/cm2) σai (tf/cm2)

Carga permanente G1 -1,07 0,84

Carga permanente G2 (to) -7,9 -1,0 -0,01 0,24

Carga permanente G2 (too) -6,3 -3,9 -0,09 0,26

Passarela -4,42 -0,5 0,00 0,13

Carga móvel com ϕ -20,4 -2,47 -0,02 0,62

Retração 1,8 7,2 -0,53 0,12

Temperatura (±) -2,1 8,9 0,32 0,07

Tensão máxima to = -47 -12 -1,71 2,66

Tensão máxima too = -45 -16 -2,45 2,79

Tensões limites 213 213 3,18 3,18

0,22 0,06 0,77 0,88

OK OK OK OK

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VIGAS PRINCIPAIS

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

1.3) VIGAS V2/V3 - INTERNAS, SEÇÃO DO MEIO DO VÃO

Concreto f ck (kgf/cm2) = 350 ε ret. = 0,00025

Aço f y (tf/cm2) = 3,50 ΔT (

oC) = 15

No = 6,80 αΔT = 0,00018

Noo = 21,77 Fator de efet. seção de aço = 1,00

Nret. = 14,28

Altura viga de aço (cm) = 130,0 Yc,ms (cm) = 12,5 h sd (cm) = 0

Seção Mista b (cm) t (cm)

Laje 338,0 25 Ac (cm2) = 8.450

Mesa supeior 40 1,6 Ic (cm4) = 440.104

Alma 0,95 125,9 a (cm) = 93,7

Mesa Inferior 60 2,5

Propriedades Geométricas Aço No Noo Nret

A (cm2) = 334 1.576 644 807

Yi (cm) = 48,8 122,67 93,98 103,76 LN na viga aço

I (cm4) = 944.092 3.317.031 2.366.138 2.677.301

Wcs (cm3) = 102.590 38.777 52.254

Was (cm3) = 11.629 452.348 57.685 85.712

Wai (cm3) = 19.341 27.041 25.177 25.802

ac (cm) = 19,83 48,52 38,74

aa(cm) = 73,85 45,17 54,95

Esforços Solicitantes Noinais ψoϓ

MG1 (tfcm) = 15020 1,35

MG2 (tfcm) = 7160 1,4 1,2 ou 0 Retração

M passarela (tfcm) = 890 1,5 0,72 Temperatura

M trem tipo com ϕ (tfcm) = 23510 1,5

Tensões nominais σcs (kgf/cm2) σci (kgf/cm2) σas (tf/cm2) σai (tf/cm2)

Carga permanente G1 -1,29 0,78

Carga permanente G2 (to) -10,3 -2,3 -0,02 0,26

Carga permanente G2 (too) -8,5 -5,7 -0,12 0,28

Passarela -1,28 -0,3 0,00 0,03

Carga móvel com ϕ -33,7 -7,64 -0,05 0,87

Retração 2,3 7,3 -0,53 0,08

Temperatura (±) -1,6 8,7 0,32 0,05

Tensão máxima to = -66 -21 -2,08 2,81

Tensão máxima too = -63 -26 -2,86 2,90

Tensões limites 213 213 3,18 3,18

0,31 0,10 0,90 0,91

OK OK OK OK

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VIGAS PRINCIPAIS

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

1.4) VIGAS V2/V3 - INTERNAS, SEÇÃO DA EMENDA X = 5,145 M

Concreto f ck (kgf/cm2) = 350 ε ret. = 0,00025

Aço f y (tf/cm2) = 3,50 ΔT (

oC) = 15

No = 6,80 αΔT = 0,00018

Noo = 21,77 Fator de efet. seção de aço = 1,00

Nret. = 14,28

Altura viga de aço (cm) = 130,0 Yc,ms (cm) = 12,5 h sd (cm) = 0

Seção Mista b (cm) t (cm)

Laje 338,0 25 Ac (cm2) = 8.450

Mesa supeior 35 1,25 Ic (cm4) = 440.104

Alma 0,95 126,6 a (cm) = 92,7

Mesa Inferior 50 2,2

Propriedades Geométricas Aço No Noo Nret

A (cm2) = 274 1.516 585 747

Yi (cm) = 49,8 125,76 99,07 108,52 LN na viga aço

I (cm4) = 727.954 2.720.224 1.988.290 2.233.782

Wcs (cm3) = 93.017 35.548 48.062

Was (cm3) = 9.080 640.924 55.333 84.367

Wai (cm3) = 14.608 21.631 20.070 20.584

ac (cm) = 16,74 43,43 33,98

aa(cm) = 75,92 49,23 58,69

Esforços Solicitantes Noinais ψoϓ

MG1 (tfcm) = 10650 1,35

MG2 (tfcm) = 5100 1,4 1,2 ou 0 Retração

M passarela (tfcm) = 600 1,5 0,72 Temperatura

M trem tipo com ϕ (tfcm) = 17430 1,5

Tensões nominais σcs (kgf/cm2) σci (kgf/cm2) σas (tf/cm2) σai (tf/cm2)

Carga permanente G1 -1,17 0,73

Carga permanente G2 (to) -8,1 -1,2 -0,01 0,24

Carga permanente G2 (too) -6,6 -4,2 -0,09 0,25

Passarela -0,95 -0,1 0,00 0,03

Carga móvel com ϕ -27,5 -4,00 -0,03 0,81

Retração 1,2 6,5 -0,54 0,10

Temperatura (±) -2,4 8,2 0,32 0,05

Tensão máxima to = -52 -14 -1,87 2,60

Tensão máxima too = -50 -18 -2,64 2,71

Tensões limites 213 213 3,18 3,18

0,25 0,06 0,83 0,85

OK OK OK OK

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2) VERIFICAÇÃO DAS VIGAS PRINCIPAIS ÀS FORÇAS CORTANTES

Observação Importante:

Verificaremos apenas a viga mais solicitada, tendo em vista que todas as almas são da mesma

espessura: 9,5 mm e, consequentemente, possuem a mesma resistência.

2.1) ESFORÇOS SOLICITANTES

Forças Cortantes de cálculo em tf

Seções

Carga x = 0 m x = 0,925 m x=1,85 m x=2,224 m x=3,7 m x=7,4 m ϒ

Viga V1

G1 23,3 1,35

G2 9,8 1,4

TB-450 com ϕ 26,5 1,5

Passarela 5,9 1,5

Vnominal (tf) 65,5

VSd (tf) 93,8

Viga V2

G1 26,5 24,4 22,4 21,5 18,2 9,7 1,35

G2 13,3 12,1 10,9 10,4 8,5 3,7 1,4

TB-450 com ϕ 63,4 60,7 58,1 57,1 46,6 31,7 1,5

Passarela 1,0 1,1 1,1 1,2 1,2 0,2 1,5

Vnominal (tf) 104,3 98,3 92,5 90,1 74,5 45,3

VSd (tf) 151,1 142,6 134,3 130,9 108,1 66,1

Viga V3

G1 26,9 1,35

G2 12,2 1,4

TB-450 com ϕ 62,7 1,5

Passarela 0,0 1,5

Vnominal (tf) 101,8

VSd (tf) 147,4

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2.2) SEÇÃO X = 0,00 M

Obs. Do lado da segurança foi considerado um enrijecedor longitudinal, o que aumenta a resistência de

cálculo à força cortante. No painel da extremidade não foi considerado o campo de tração.

Seção x= 0,0 m

Alma da Viga Principal

Força cortante de cálculo, VSd (tf) = 151,10 Altura do perfil, d (mm) = 1300

Aço da alma: fy (tf/cm2) = 3,50 Largura mesa sup. bfs (mm) = 350

Espaçamento entre enrij. transv.: a (cm) = 92,5 Largura mesa inf. bfi (mm) = 500

Altura da alma, h (cm) = 126,6 Espessura mesa sup. tfs (mm) = 12,5

Esbeltez da alma: λ = 133,2 Espessura mesa inf. tfi (mm) = 22

Usar só enrijecedores transversais Espessura da alma. tw (mm) = 9,5

Tensão max. borda sup. σs (tf/cm2) = -2,64

Força cortante plastificação da alma: Vpl (tf) = 252,5 Tensão max. borda inf. σi (tf/cm2) = 2,71

Coeficiente de flambagem por corte: kv = 14,36

Esbeltez limite plastificação: λp = 100,6

Esbeltez limite elástica: λr = 125,3 Largura mínima das mesas (mm) = 211 OK, cumpre

Força cortante resistente de cálculo: VRd (tf) = 162,3 Iyc/Iyt = 0,19 OK, cumpre

Altura alma comprimida: Dc (mm) = 624,5

Resultado da verificação: VSd /VRd = 0,93 OK Coeficiente flmabagem por flexão: k = 37,0

Reistencia nominal de flambagem por

flexão: Fcrw (tf/cm2) = 3,82 Não há redução resistencia à flexão

Enrijecedores transversais

2htw/(bfc.tfc+bft.tft) = 1,56 OK, cumpre

Largura mínima do enrijecedor (mm) = 92

be (mm) = 120

te (mm) = 9,50

Esbeltez : be/te = 12,63 OK, cumpre

Esbeltez limite = 13,52

Inércia enrijecedor, plano da alma: Ie (cm4) = 614,8

menor valor entre h e a (cm) = 92,5

Parâmetro J = 2,68

Inércia minima do enrijerdor: It1 (cm4) = 212,5

Tensão escoamento aço enrij. Fys (tf/cm2) = 3,50

Tensão flambagem local do enrij. Fcrs (tf/cm2) = 3,96

Parâmtero ρt = 1,00

Inércia minima do enrijerdor: It2 (cm4)= 456,1

Resultado verificação do enrijerdor: Iusado/Imín. = 1,35 Enrijecedor cumpre requisito inércia mínima

Espaçamento máximo, 1o enrijecedor

transversal adjacente apoio (mm) = 1898

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2.3) SEÇÃO X = 0,925 M

Obs. Do lado da segurança foi considerado um enrijecedor longitudinal, o que aumenta a resistência de

cálculo à força cortante. Nesse painel foi considerado o campo de tração.

Seção x = 0,925 m

Alma da Viga Principal

Força cortante de cálculo, VSd (tf) = 142,60 Altura do perfil, d (mm) = 1300

Aço da alma: fy (tf/cm2) = 3,50 Largura mesa sup. bfs (mm) = 350

Espaçamento entre enrij. transv.: a (cm) = 92,5 Largura mesa inf. bfi (mm) = 500

Altura da alma, h (cm) = 126,6 Espessura mesa sup. tfs (mm) = 12,5

Esbeltez da alma: λ = 133,2 OK,cumpre Espessura mesa inf. tfi (mm) = 22

Usar só enrijecedores transversais Espessura da alma. tw (mm) = 9,5

Tensão max. borda sup. σs (tf/cm2) = -2,64

Força cortante plastificação da alma: Vpl (tf) = 244,1 Tensão max. borda inf. σi (tf/cm2) = 2,71

Coeficiente de flambagem por corte: kv = 14,36

Esbeltez limite plastificação: λp = 102,5

Esbeltez limite elástica: λr = 128,1 Largura mínima das mesas (mm) = 211 OK, cumpre

Força cortante resistente de cálculo: VRd (tf) = 225,2 Iyc/Iyt = 0,19 OK, cumpre

Fator C = 0,740 Altura alma comprimida: Dc (mm) = 624,5

Resultado da verificação: VSd /VRd = 0,63 OK Coeficiente flmabagem por flexão: k = 37,0

Reistencia nominal de flambagem por

flexão: Fcrw (tf/cm2) = 3,82 Não há redução resistencia à flexão

Enrijecedores transversais

2htw/(bfc.tfc+bft.tft) = 1,56 < 2,5, OK cumpre

Largura mínima do enrijecedor (mm) = 92

be (mm) = 120

te (mm) = 9,5

Esbeltez : be/te = 12,63 OK, cumpre

Esbeltez limite = 13,52

Inércia enrijecedor, plano da alma: Ie (cm4) = 614,8

menor valor entre h e a (cm) = 92,5

Parâmetro J = 2,68

Inércia minima do enrijerdor: It1 (cm4) = 212,5

Tensão escoamento aço enrij. Fys (tf/cm2) = 3,50

Tensão flambagem local do enrij. Fcrs (tf/cm2) = 3,96

Parâmtero ρt = 1,00

Inércia minima do enrijerdor: It2 (cm4)= 456,1

Resultado verificação do enrijerdor: Iusado/Imín. = 1,35 Enrijecedor cumpre requisito inércia mínima

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2.4) SEÇÃO X = 1,85 M

Obs. Do lado da segurança foi considerado um enrijecedor longitudinal, o que aumenta a resistência de

cálculo à força cortante. Nesse painel foi considerado o campo de tração.

Seção x = 1,85 m

Alma da Viga Principal

Força cortante de cálculo, VSd (tf) = 134,30 Altura do perfil, d (mm) = 1300

Aço da alma: fy (tf/cm2) = 3,50 Largura mesa sup. bfs (mm) = 350

Espaçamento entre enrij. transv.: a (cm) = 185,0 Largura mesa inf. bfi (mm) = 500

Altura da alma, h (cm) = 126,6 Espessura mesa sup. tfs (mm) = 12,5

Esbeltez da alma: λ = 133,2 OK,cumpre Espessura mesa inf. tfi (mm) = 22

Usar só enrijecedores transversais Espessura da alma. tw (mm) = 9,5

Tensão max. borda sup. σs (tf/cm2) = -2,64

Força cortante plastificação da alma: Vpl (tf) = 244,1 Tensão max. borda inf. σi (tf/cm2) = 2,71

Coeficiente de flambagem por corte: kv = 7,34

Esbeltez limite plastificação: λp = 73,3

Esbeltez limite elástica: λr = 91,6 Largura mínima das mesas (mm) = 211 OK, cumpre

Força cortante resistente de cálculo: VRd (tf) = 166,9 Iyc/Iyt = 0,19 OK, cumpre

Fator C = 0,378 Altura alma comprimida: Dc (mm) = 624,5

Resultado da verificação: VSd /VRd = 0,80 OK Coeficiente flmabagem por flexão: k = 37,0

Reistencia nominal de flambagem por

flexão: Fcrw (tf/cm2) = 3,82 Não há redução resistencia à flexão

Enrijecedores transversais

2htw/(bfc.tfc+bft.tft) = 1,56 < 2,5, OK cumpre

Largura mínima do enrijecedor (mm) = 92

be (mm) = 120

te (mm) = 9,5

Esbeltez : be/te = 12,63 OK, cumpre

Esbeltez limite = 13,52

Inércia enrijecedor, plano da alma: Ie (cm4) = 614,8

menor valor entre h e a (cm) = 126,6

Parâmetro J = 0,50

Inércia minima do enrijerdor: It1 (cm4) = 54,3

Tensão escoamento aço enrij. Fys (tf/cm2) = 3,50

Tensão flambagem local do enrij. Fcrs (tf/cm2) = 3,96

Parâmtero ρt = 1,00

Inércia minima do enrijerdor: It2 (cm4)= 456,1

Resultado verificação do enrijerdor: Iusado/Imín. = 1,35 Enrijecedor cumpre requisito inércia mínima

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3) VERIFICAÇÃO À FADIGA NAS VIGAS PRINCIPAIS

Parâmetros básicos para verificação à fadiga.

ψ 1,fad = 0,50; para pontes rodoviárias e L = 22,24m < 100 metros.

ϒq = 1,00

Numero de ciclos = 2x106

Figura extraída do Eurocode 3 -Parte 1 - 9.

Categoria do detalhe à fadiga 71: emenda do perfil soldado e alma com recorte de alivio de tensões.

Os pontos críticos são as emendas dos perfis soldados (viga extremidade):

Δσ = 0,50x0,81 = 0,41 tf/cm2 < 0,72 tf/cm

2 ==> OK (Viga V2, mais desfavorável)

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4) VERIFICAÇÃO DOS CONECTORES

4.1) QUANTIDADE MINIMA DE CONETORES - INTERAÇÃO COMPLETA

Numero de conectores = [3+(3x18+38x2)]x2 + 2 = 268

Determinação da Quantidade mínima de Conectores

Aço do conector, fu (MPa) = 415

Diametro do conector, d (mm) = 22,2

Resistencia caracteristida f ck (MPa) = 35

Resistencia um conector Φ 7/8" x 182 mm, (tf) = 9,09

Concreto

Largura útil da laje (cm) = 338

Espessura da laje de concreto (cm) = 25

Força máxima resistente de cálculo (tf) = 1830,4

Aço

Tensão de Escoamento (tf/cm2) = 3,5

Altura do perfil (cm) = 130

Largura da mesa superior (cm) = 40

Espessura da mesa superior (cm) = 1,6

Espessura da alma (cm) = 0,95

Largura da mesa inferior (cm) = 60

Espessura da mesa inferior (cm) = 2,5

Força máxima resistente de cálculo (tf) = 1061,5

Numero mín. conectores em toda a viga = 234

Num. conectores usados em toda a viga = 268

Relação de conformidade, ϒ = 1,15

OK, conectores são suficientes

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4.2) VERIFICAÇÃO DOS CONECTORES A RESISTENCIA

Esforços cortantes em toneladas

Seção Seção

Carregamento 0,00 m 2,22

Carga permanente G2 (tf) = 18,62 14,56

Carga móvel com φ (tf) = 96,6 87,45

Somatório V (tf) = 115,22 102,01

Area de concreto = 8450 8450

ac (cm) = 16,74 16,74

No = 6,8 6,8

I m, No (cm4) = 2.720.224 2.720.224

Fluxo cisalhamento 1 (tf/cm) = 0,881 0,780

Temperatura

ΔT = 15

α = 0,000012

a = 92,7

Ia = 727.954

Ic = 440.104

vão equivalente Lo = 2224

Fluxo cisalhante temperatura (tf/cm) = 0,111

Retração

εr = 0,00025

ac = 33,98

Nr = 14,3

I m, Nr = 2.233.782

Fluxo cisalhante retração(tf/cm) = 0,174

Fluxo cisalhante total (tf/cm) = 1,135 0,780

Número de conectores transversal = 3 2

Resistencia de um conector (tf) = 8,10 φ7/8"x128

Espaçamento máx. conectores e l (cm) = 21,4 20,8

Espaçamento usado (cm) = 20 20

Relação eusado /emax = 0,93 0,96

Situação conformidade = OK OK

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VIGAS PRINCIPAIS

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4.3) VERIFICAÇÃO DOS CONECTORES A FADIGA

Esforços cortantes em toneladas

Seção Seção

Carregamento 0,00 m 2,22

NBR 8681, ψ FAD = 0,5 0,5

Carga móvel com φ (tf) = 64,4 58,3

Somatório V (tf) = 32,2 29,15

Area de concreto = 8450 8450

ac (cm) = 16,74 16,74

No = 6,8 6,8

I m, No (cm4) = 2.720.224 2.720.224

Fluxo cisalhamento 1 (tf/cm) = 0,246 0,223

Número de conectores transversal = 3 2

Resistencia de um conector (tf) = 3,56 φ7/8"x182

Espaçamento máx. conectores e l (cm) = 43,4 31,9

Espaçamento usado (cm) = 20 20

Relação eusado /emax = 0,46 0,63

Situação conformidade = OK OK

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TRANSVERSINAS

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TRANSVERSINAS1) TRANSVERSINAS INTEMEDIÁRIAS

Forças Axiais de cálculo, G1 d, com ϒG1 = 1,35

Forças Axiais de cálculo, G 2d, com ϒG2 = 1,40

Esforços Solicitantes de Cálculo das Transversinas Intermediárias

N G1,d N G2,d N+ ϕP,d N- ϕP,d Ndt Nct

CS-1 0,58 -1,25 3,01 -24,48 2,34 -25,15

CS-2 1,76 -2,51 6,06 -49,17 5,31 -49,92

CS-3 0,68 -0,79 4,39 -28,97 4,28 -29,08

CS-4 0,21 0,93 6,31 -29,94 7,45 -28,8

CS-5 -0,09 0,92 11,45 -21,99 12,28 -21,16

CS-6 0,21 0,92 18,59 -16,75 19,72 -15,62

CI-1 -0,22 0,63 12,24 -1,51 12,65 -1,1

CI-2 -1,1 1,88 36,78 -4,53 37,56 -3,75

CI-3 -1,15 1,65 35,89 -5,22 36,39 -4,72

CI-4 -0,38 -0,07 24,68 -3,58 24,23 -4,03

CI-5 0,01 -0,93 25,93 -8,71 25,01 -9,63

CI-6 0 -0,93 18,2 -15,01 17,27 -15,94

D1 0,33 -0,9 2,16 -17,55 1,59 -18,12

D2 -0,51 0,9 17,54 -2,16 17,93 -1,77

D3 0,75 -0,9 2,17 -17,62 2,02 -17,77

D4 -0,94 0,91 17,77 -2,19 17,74 -2,22

D5 -0,86 1,24 19,03 -8,51 19,41 -8,13

D6 0,66 -1,23 8,57 -18,88 8 -19,45

D7 -0,43 1,23 18,8 -8,63 19,6 -7,83

D8 0,24 -1,23 8,7 -18,83 7,71 -19,82

D9 -0,3 0 5,83 -1,8 5,53 -2,1

D10 0,12 0 1,83 -5,83 1,95 -5,71

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TRANSVERSINAS

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Cordas Superior e Inferior: 2 L 100x120x9,5 - Chapa dobrada SAC 350 ou similar

Ndt = 37,56 tf (tração)

Nct = -49,92 tf (compressão)

Resistencia a Compressão Simples - Eurocode Parte 3

2L100x120x9,5

Aço f y (tf/cm2) = 3,5 Flambagem Local

Aba máx. da cantoneira (cm) = 12 b/t = 9,7 Seção Classe 4

Espessura da cant. (cm) = 0,95 ε = 0,82

Espaçamento entre L (cm) = 1,25

A1 (cm2) = 20

Area dos 2L (cm2) = 40,00 x1 (cm

2) = 2,63

Raio giração rx (cm) = 3,02 I1 (cm2) = 287

Raio giração ry (cm) = 5,70

Parametro λ1 = 61,54

Comprimento flamb. x (cm) = 204,5

Comprimento flamb. y (cm) = 409

Parametro λ = 1,17

Parametro Φ= 1,42 Curva c, α = 0,49

Coeficiente de flamb. Χ = 0,45 < 1,0 ==> OK

Resistencia de cálculo, N Rd (tf) = 57,31 com ϓM1 = 1,10

Solicitação de cálculo, NSd (tf) =49,92

Resultado da verif. NSd/NRd = 0,87 OK, cumpre

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TRANSVERSINAS

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VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

Diagonais 2L 90x90x8

Nct = -19,82 (compressão)

Cantoneira 2L90x90x8

Aço f y (tf/cm2) = 3,5 Flambagem Local

Aba da cantoneira (cm) = 9,0 b/t = 9,3 Seção Classe 3

Espessura da cant. (cm) = 0,8 ε = 0,82

Espaçamento entre L (cm) = 0,95

A1 (cm2) = 13,76

Area dos 2L (cm2) = 27,52 x1 (cm

2) = 2,55

Raio giração rx (cm) = 2,78 I1 (cm2) = 106,7

Raio giração ry (cm) = 4,11

Parametro λ1 = 61,54

Comprimento flamb. x (cm) = 146,6

Comprimento flamb. y (cm) = 146,6

Parametro λ = 0,86

Parametro Φ= 1,03 Curva c, α = 0,49

Coeficiente de flamb. Χ = 0,63 < 1,0 ==> OK

Resistencia de cálculo Rd (tf) = 54,92 com ϓM1 = 1,10

Solicitação de Cálculo, Sd (tf) = 19,82

Sd/Rd = 0,36 < 1,0 ==> OK, cumpre

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TRANSVERSINAS

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2) TRANSVERSINAS APOIOS

Os esforços nas transversinas de apoio são praticamente desprezíveis para a grelha na situação de

operação.

Momento G1,d (tf.m)

Momento G2,d (tf.m)

Momento Carga Móvel Viga V2 (mais desfavorável) (tf.m)

A hipótese mais desfavorável é quando se levanta o tabuleiro de concreto para troca de aparelhos

de apoio.

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TRANSVERSINAS

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Momentos Fletores, tf.m

Forças Cortantes, tf

Solicitações de cálculo:

Vd = 1,1x33,10 = 36,41 tf

Md = 1,1x 19,86 = 21,85 tf.m

Ix = (20x503-19,2x47,5

3)/12 = 36.858 cm

4

Wx = 1474 cm3

Tensões máximas:

σ = 2185/1474 = 1,48 tf/cm2

τ = 36,41/(0,8x47,5) = 0,96 tf/cm2

h/t = 475/8 = 59,4 ==> τlim = 0,60x3,5/1,1 = 1,91 tf/cm2 > 0,06 tf/cm

2 ==> OK

74

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TRANSVERSINAS

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

d = 50 cm

b1 = 20 cm

t1 = 1,25 cm

t3 = 0,8 cm

b3 = 47,5 cm

b2 = 20 cm

t2 = 1,25 cm

A = 88,0 cm2

Peso = 69,08 kg/m

Yi = 25,00 cm

G = Centro de gravidade Ix = 36.858 cm4

S = centro de cisalhamento Wxs = 1.474 cm3

h = distancie entre CG das mesas Wxi = 1.474 cm3

Iy1 = 833,3 cm4

Iy = 1.669 cm4

Iy2 = 833,3 cm4

JD = 34 cm4

h = 48,75 cm Cw= 990.234 cm6

e = 24,38 cm Ym = 0,00 cm

A1 = 25,00 cm2

Rκ = 0,00 cm

A2 = 25,00 cm2

ζ = 1 Diagrama de momentos fletores

Raio de rotação da seção transversal ( c ):

Distancia entre transversinas L = 400,00 cm

Coeficiente de flexão β = 0,90

Coeficiente de torção βo = 0,90

c = 26,40 cm

κ = 12,18

Ski = 266.864 kgf Carga crítica de Euler

v = h/2 = 24,38 cm Positivo, carregamento na mesa superior

Tensão critica de flambagem, σki:

σcr = 3217 kgf/cm2

Aço fy (tf/cm2) = 3,50

λLT = 1,043

Parametro Φ= 1,251 Curva c, α = 0,49

Coeficiente de flamb. Χ = 0,515 < 1,0 ==> OK

Resistencia de cálculo M Rb (tfm) = 24,18 com ϓM1 = 1,10

Solicitação de cálculo Sd (tf.m) = 21,85

Sd/Rd = 0,90 < 1,0 ==> OK

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A01 A02

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

CONTRAFLECHA

Flecha no meio do vão G1 = 43,3 mm

Flecha no meio do vão G2 = 8,4 mm

Flecha permanente = 43,3 + 8,4 = 51,7 mm ==> Usar 55 mm.

Diagrama da Contraflecha

55

55

76

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NERVURAS DE APOIO

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

NERVURAS DE APOIO DAS VIGAS PRINCIPAIS

Elevação

w ≈ 300+5x16 = 380 mm

A ≈ 2x25x12,5+1,6x40+0,95x38 = 162,98 cm2 (do lado da segurança)

σapoio = 107,6/162,98 = 0,66 tf/cm2 < 2,1 tf/cm

2 ==> OK

77

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NERVURAS DE APOIO

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

Enrijecedores de Apoio

Aço f y (tf/cm2) = 3,5

Area dos Enrij. (cm2) = 100,10 ε = 0,82

Raio giração min (cm) = 9,23

Altura do enrij. (cm) = 127,15

Parametro λ1 = 76,9

Parametro λ = 0,18

Parametro Φ= 0,51 Curva c, α = 0,49

Coeficiente de flamb. Χ = 1,01 > 1,0 ==> Não OK

Resistencia de cálculo (tf) = 321,92 com ϓM1 = 1,10

Solicitação de cálculo (tf) = 155,10

Situação Sd/Rd = 0,48 OK, cumpre

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A01 A02

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

CONTRAVENTAMENTO HORIZONTAL

Esse contraventamento somente é necessário durante a montagem e concretagem do tabuleiro e

pode ser retirado após a cura do concreto sem comprometer a estabilidade da estrutura.

Vento

S1 = 1,0

S2 = [Classe C, Categoria IV, z < 10 m] = 0,80

S3 = 0,83

Vk = 1,0x0,80x0,83x32 = 21,25 m/s ==> q = 28 kgf/m2

e/h = 3,38/1,3 = 2,6 ==> η = 0,45

h = 2x28(1+5X0,45)x1,3 = 237 kgf/m

Vh = 0,237x22,94/2 = 2,72 tf ==> Dhd ≈ 1,4x2,72x(6,71/3,38) = 7,56 tf

Ch. 6,35x70 e 2 Φ 3/4" A325

f td = 7,56/(0,635x5,2) = 2,29 tf/cm2 < 3,18 tf/cm

2 ==> OK

79

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LIGAÇÕES PRINCIPAIS

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

LIGAÇÕES PRINCIPAIS

1) CONSIDERAÇÕES GERAIS

As chapas estruturais usadas nas ligações principais parafusadas são maiores ou iguais a 8 mm,

dessa forma os estados limites de esmagamento da chapa e rasgamento, não são críticos, quando

utilizado os espaçamentos mínimos (3d) entre furos e a dimensão mínima normativa entre furo e

bordas.

Assim verificaremos apenas os parafusos. Os parafusos são ASTM A325 com fy = 635 MPa e fu =

825 MPa.

Area Φ5/8" = πx1,5882/4 = 1,98 cm

2

Area Φ3/4" = πx1,9052/4 = 2,85 cm

2

Área Φ7/8" = πx2,222/4 = 3,87 cm

2

Área Φ1" = πx2,542/4 = 5,07 cm

2

Resistência de cálculo ao corte:

Φ5/8": Rd = (0,40x1,98x8,25)/1,35 = 4,84 tf

Φ3/4": Rd = (0,40x2,85x8,25)/1,35 = 6,97 tf

Φ7/8": Rd = (0,40x3,87x8,25)/1,35 = 9,46 tf

Φ1": Rd = (0,40x5,07x8,25)/1,35 = 12,4 tf

2) TRANSVERSINAS INTERMEDIÁRIAS

Corda superior ==> Fcd = 49,92/(2x3) = 8,32 tf < 9,46 tf ( 3 Φ 7/8" - A325)

Diagonais ==> Fcd = 19,82/(2x2) = 4,96 tf < 6,97 tf ( 2 c" - A325)

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Arquivo:

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LIGAÇÕES PRINCIPAIS

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

3) TRANSVERSINAS DE APOIO

Vd = 36,41 tf

Md = 21,85 tf.m

Parafusos da Alma = 5 Φ 3/4" ASTM A325

Fc = 36,41/(2x5) = 3,64 tf < 6,97 tf ==> OK

Parafusos da Mesa = 4 Φ 3/4" ASTM A325

Fmesa = 2185/48,75 = 44,82 tf

Fc = 44,82/(2x4) = 5,60 tf < 6,97 tf ==> OK

4) DIAGONAIS DO CONTRAVENTAMENTO HORIZONTAL

Fcd = 7,56/2 = 3,78 tf < 6,97 tf ==> OK ( 2 Φ 3/4" - A325)

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4 MESOESTRUTURA

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

MESOESTRUTURA

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4.1 APARELHO APOIO

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

APARELHO DE APOIO

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APARELHO NF 300X400X47

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

DIMENSIONAMENTO - APARELHO RETANGULAR DE ELASTÔMERO FRETADO

NF 300x400x47

Dados do Aparelho de Apoio:

Lado Paralelo ao eixo longitudinal da estrutura: a: 0,300 m

Lado Perpendicular ao eixo longitudinal da estrutura: b: 0,400 m

No. de Camada de Elastômero: n: 3 unid

Espessura da Camada de Elastômero: ti: 0,010 m

Espessura da Chapa de Aço: ts: 0,003 m

Cobrimento Vertical: cv: 0,0025 m

Cobrimento Horizontal: ch: 0,004 m

Total do Elastômero: Tb: 0,0470 m

Módulo de Elasticidade Transversal: G: 90,0 tf/m²

Lim. de Escoamento do Aço de Fretagem: se: 24000,0 tf/m²

Tensão Adm. No Elastômero: sadm: 1500,0 tf/m²

Tensão Adm. No Elastômero - Segundo Euronorma: sadm: 1500,0 tf/m²

Solicitações no Aparelho de Apoio:

Normal devido Carga Permanente: Fg: 46,3 tf

Normal mínima devido Carga Permanente: Fg: 34,6 tf

Normal Máxima devido Carga Móvel: Fqmáx: 97,7 tf

Normal Mínima devido Carga Móvel: Fqmin: -8,0 tf

Nmáx: S das Cargas Verticais (esf. concomitantes): 143,2 tf

Nmin: Fg + Fqmín (esf. concomitantes): 28,2 tf

Esforço de Temperatura: Htemp: 1,3 tf

Esforço de Empuxo Solo + SC: Hemp: 0,0 tf

Esforço de Frenagem: Hfre: 2,1 tf

Esforço de Vento Hvento: 1,1 tf

Rotação Máxima Permanente: qgmáx: 3,07E-03 rad

Rotação Máxima Móvel: qqmáx: 5,02E-03 rad

Coeficiente majoração das cargas acidentais vivas: k: 1,00

a => direção do trafego

(considerado na comb.)

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APARELHO NF 300X400X47

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

Deslocamentos:

Deslocamento Longitudianal Permanente: ug = 8,75E-03 m

Deslocamento Longitudinal Acidental: uq = 1,48E-02 m

Desloc. Total Perm.: ugT = Hg*T/(G*a*b)+ug ugT = 8,75E-03 m

Desloc. Total Acid.: uqaT = HqL*T/(2*G*a*b)+ug uqaT = 1,48E-02 m

Desloc. Total Acid.: uqbT = HqT*T/(2*G*a*b) uqbT = 1,80E-03 m

onde T = n*ti+2*cv T = 0,0350 m

Hg = SCargas Horizontais Permanente Hg = 1,3410 tf

HqL = SCargas Horizontais Móveis Longitudinais HqL = 2,0783 tf

HqT = SCargas Horizontais Móveis Transversais HqT = 1,1117 tf

Ar = Área Reduzida: Ar = 0,1047 m²

A) Compressão:

A.1) Limitação da Tensão de Compressão sob ação da Carga Máxima:

Nmáx: S das Cargas Verticais Nmax : 143,20 tf

smáx: Nmáx / ((a'-ugT-uqT)*b') smáx: 1360,92 tf/m²

sadm: 1500,00 tf/m²

> smáx < sadm Ok!

A.2) Compressão Mínima:

Nmin: Fg + Fqmín Nmin : 28,18 tf

smin: Nmin/(a*b) smin: 234,87 tf/m²

sadm: 200,00 tf/m²

> smin > sadm Ok!

B) Verificação da Estabilidade do Aparelho ao Deslizamento:

Esforços Longitudinais por Aparelho Apoio: Frenagem= 2,08 tf

Temperatura= 1,34 tf

Empuxo= 0,00 tf

HL= 3,42 tf

Esforços Transversais por Aparelho de Apoio: HT= 1,11 tf

( Esforço de Vento)

Esforços Horizontais Totais: HL²+HT² H= 3,60 tf

H = Somatório dos esforços horizontais

atuantes por aparelho de apoio.

Coeficiente de Atrito: f = 0,36

f = Coeficiente de atrito entre o elastômero

e a estrutura.

=> f * Nmin = 10,02 tf

=> H < f * Nmin Ok!

f = 0,10 + 60/smin

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APARELHO NF 300X400X47

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

Altura Mínima de Elastômero para evitar deslizamento:

Sob Cargas Totais:

T>(G*A*(ug+2*uq))/(6*Ar+0,1*Nmáx) T = 0,0350 m

0,0201 m

=> T > Ok!

Sob Cargas Permanentes

T>(G*A*ug)/(6*Ar+0,1*Fg) T = 0,0350 m

0,0084 m

=> T > Ok!

C) Limitação da Tensão de Cisalhamento:

C.1) Esforço Normal:

S = a' *b'/(2*ti*(a'+b')) S = 8,37

sN = 1,5*(Fg+k*Fq)/(S*Ar) sN = 246,57 tf/m²

3*G = 270,00 tf/m²

=> sN < 3*G Ok!

C.2) Esforço Horizontal Permanente:

sHperm = (Htemperatura + Hempuxo)/(a*b) sHperm = 11,18 tf/m²

0,7*G = 63,00 tf/m²

=> sHperm < 0,7*G Ok!

C.3) Esforço Horizontal (Perm. + Móvel):

sH = ug*G/T + uq*G/T sH = 60,60 tf/m²

1,2*G = 108,00 tf/m²

=> sH < 1,2*G Ok!

C.4) Rotação:

sq = a² *(qgmáx+k*qqmáx)/(2*n*ti²) sq = 103,44 tf/m²

C.5) Totalidade das Tensões de Cisalhamento:

s = sN + sH + sq s = 410,61 tf/m²

5*G = 450,00 tf/m²

=> s < 5*G Ok!

D) Verificação da Estabilidade do Aparelho de Apoio à Flambagem:

D.1) 1o. Hipotese:

Espessura Total de Elastômero:

T = n * ti T = 0,0300 m

a/5 = 0,0600 m

=> T < a/5 Ok!

(G*A*(ug+2*uq))/(6*Ar+0,1*Nmáx) =

(G*A*(ug+2*uq))/(6*Ar+0,1*Nmáx)

(G*A*ug)/(6*Ar+0,1*Fg) =

(G*A*ug)/(6*Ar+0,1*Fg)

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APARELHO NF 300X400X47

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

D.2) 2o. Hipotese:

F/Ar F/Ar = 1375,4

(2*a' *G*S)/3*Tt 3962,0

onde Tt = nti + 2,8*cv Tt = 0,0370

=> F/Ar < (2*a' *G*S)/3*Tt Ok!

E) Condição de Não Soerguimento:

at = qmáx / n at = 0,0027

Limite = 3/S * (t/a)² * smáx/G Limite = 0,0060

=> at < Limite Ok!

F) Dimensionamento das Fretagens:

F.1) 1o. Hipotese:

Espes. Minima Chapa de Aço de Fretagem ts = 3,000 mm

Limite = a/S * smáx/se Limite = 2,033 mm

=> ts > Limite Ok!

=> ts > 2,00 mm Ok!

F.2) 2o. Hipotese:

ts =( 1,3*N*2*ti)/Ar*se > ts min ts = 1,48 mm

ts min = 3,00 mm

=> ts < ts min Ok!

G) Verificação da Estabilidade do Aparelho à Rotação:

G.1) Sob Cargas Totais:

SV=(Fg+Fqmáx*ti/A)*(1/(5*G*S)+(1/Eb)) : SV = 2,89E-03 m

a' *(qgmáx+qqmáx)/3 : 7,87E-04 m

=> SV > a*(qgmáx+qqmáx)/3 Ok!

G.2) Sob Cargas Permanentes:

SV=(Fg*ti/A)*(1/(5*G*S)+(1/Eb)) : SV = 9,29E-04 m

a*qgmáx/3 : a*qgmáx/3 = 2,98E-04 m

onde = Eb = 200000 tf/m²

=> SV > a*(qgmáx+k*qqmáx)/3 Ok!

H) Limitação do Deslocamento Horizontal:

tg g = ugT/T tg g = 0,2500

tg (g+q) = u(g+a)T/T tg (g+a) = 0,6733

=> tg g < 0,5 Ok!

=> tg (g+a) < 0,7 Ok!

a' *(qgmáx+qqmáx)/3 =

(2*a' *G*S)/3*Tt =

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4.2 PILAR

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

PILAR

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FLAMB - P5 A P8 E P9 A P12

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

1) Determinação do comprimento de flambagem de pilares

Considerando-se a base engastada e o topo com apoio elástico.

1.1) Dados de entrada

L = 13 m fck = 25 MPa

E = 2,80E+06 tf/m²

I = 0,102 m4

Kneop. = 1080 tf/m

1.1) Método Revista Estrutura 78

tang(qL)-q.Lq³EI/K= 0,00

q= 0,228 rad 0,120769231 < q(rad). < 0,345230769

Le= p/q \ Le= 1,06 L = 13,76 m

1.2) Segundo Walter Pfeil

Ncrit.= 14864,8 tf

KL/N-(K.L/N)/(N.L²/EI).tang(N.L²/EI)-1= 0,00

Le= p/(N/EI)= 13,76 m 0.7L <Le< 2.0L

Le= 1,06 L \ 33968,0 >Ncrit.(tf)> 4161,1

COMPRIMENTO DE FLAMBAGEM - PILARES P5 a P8 e P9 a P12

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PILARES P5 A P8 E P9 A P12

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

1) Dados para dimensionamento à Flexo-Compressão Normal

fck= 250 kgf/cm² fc= 151,79 kgf/cm²

fyk= 5000 kgf/cm² fs= 4347,8 kgf/cm²

d'= 6,0 cm

øf= 1,20 m Minoração concreto: 1,40

Minoração aço: 1,15

ni = Nd / (fc . øf²) Majoração cargas: 1,40

r = w * fc / fs > = 0.5 % Ac

At = r . Ac

2) Verificação da estaca a flambagem e determinação de excentricidades

Le= 15,13 m Elemento em balanço? Não

ø estaca em trecho vazio = 1,20 m

ly= 50,44 <90 => Ok!

Excentricidade 2ª ordem = e2= 0,00557*Le² /10/D= 0,11 m

q,1 = 100 / (100 * le^0.5) = 0,003 rad

ea = q,1 * le/2 = 0,025 m

ea,min = (0.015 + 0.030 * h) = 0,051 m

3) Esforços solicitantes

Axial < 0 p/ compressão

Hipótese Momento (tf.m) ni n1. et/ff

Hip 1 - Pmin -135,49 tf Hip 1 - Pmin 27,71 tf.m 0,087 0,027

Hip 2 - Pmax -395,24 tf Hip 2 - Pmax 11,01 tf.m 0,254 0,040

Hip 3 - Mmax -197,62 tf Hip 3 - Mmax 133,62 tf.m 0,127 0,089

Hip 4 -379,50 tf Hip 4 112,82 tf.m 0,244 0,093

Hip 5 -382,84 tf Hip 5 105,17 tf.m 0,246 0,089

PILARES P5 a P8 e P9 a P12

Axial (tf)

*Obs: As estacas foram rotuladas na ligação estaca/bloco

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PILARES P5 A P8 E P9 A P12

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

4) Esquema dos esforços solicitantes

Hip 1 - Fv = 135.5 tf

Hip 2 - Fv = 395.3 tf Hip 1 - Mr = 27.8 tf.m

Hip 3 - Fv = 197.7 tf Hip 2 - Mr = 11.1 tf.m

Hip 4 - Fv = 379.6 tf Hip 3 - Mr = 133.7 tf.m

Hip 5 - Fv = 382.9 tf Hip 4 - Mr = 112.9 tf.m

Hip 5 - Mr = 105.2 tf.m

Hip 1 a 5 - Fh = 52.2 tf

5) Dimensionamento à Flexo-Compressão Normal do fuste

5.1) Hipótese 01 - Mínima compressao

Esforços para dimensionamento:

Nd= -189683,6 kgf (Compressão)

Md= 38794,7 kgf.m

Excentricidades:

Excent. inicial = ei=Md/Nd= 0,20 m

Excent. Acident.= ea= 0,05 m

Excentricidade 2ª ordem = 0,00557*Le² /10/D= 0,11 m

Excent. Total = et=ei+ea= 0,36 m

ni = 0,087

n1. et/ff = 0,026

w= 0,19

r = 0,66%

At = 75,0 cm² ( 24 ø 20,0 )

Armação Longitudinal:

Necessária 24 ø 20,0 Adotado 25 ø 20,0 Ok!

Armação Transversal:

Necessária ø 10,0 c/ 17 Adotado ø 10,0 c/ 15 Ok!

-135,5x1.4x1000=

27,7x1.4x1000=

91

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PILARES P5 A P8 E P9 A P12

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

5.2) Hipótese 02 - Máxima Compressão

Esforços para Dimensionamento:

Nd= -553331,9 kgf (Compressão)

Md= 15418,8 kgf.m

Excentricidades:

Excent. Inicial = ei=Md/Nd= 0,03 m

Excent. Acident.= ea= 0,05 m

Excentricidade 2ª ordem = 0,00557*Le² /10/D= 0,11 m

Excent. Total = et=ei+ea= 0,19 m

ni = 0,253

n1. et/ff = 0,039

w= 0,19

r = 0,66%

At = 75,0 cm² ( 24 ø 20,0 )

Armação Longitudinal:

Necessária 24 ø 20,0 Adotado 25 ø 20,0 Ok!

Armação Transversal:

Necessária ø 10,0 c/ 17 Adotado ø 10,0 c/ 15 Ok!

5.3) Hipótese 03 - Momento Máximo

Esforços para Dimensionamento:

Nd= -276661,6 kgf (Compressão)

Md= 187073,9 kgf.m

Excentricidades:

Excent. Inicial = ei=Md/Nd= 0,676 m

Excent. Acident.= ea= 0,05 m

Excentricidade 2ª ordem = 0,00557*Le² /10/D= 0,106 m

Excent. Total = et=ei+ea= 0,833 m

ni = 0,127

n1. et/ff = 0,088

w= 0,19

r = 0,66%

At = 75,0 cm² ( 24 ø 20,0 )

Armação Longitudinal:

Necessária 24 ø 20,0 Adotado 25 ø 20,0 Ok!

Armação Transversal:

Necessária ø 10,0 c/ 17 Adotado ø 10,0 c/ 15 Ok!

-197,6x1.4x1000=

133,6x1.4x1000=

-395,2x1.4x1000=

11,0x1.4x1000=

92

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PILARES P5 A P8 E P9 A P12

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

5.4) Hipótese 04

Esforços para Dimensionamento:

Nd= -531304,6 kgf (Compressão)

Md= 157949,1 kgf.m

Excentricidades:

Excent. Inicial = ei=Md/Nd= 0,30 m

Excent. Acident.= ea= 0,05 m

Excentricidade 2ª ordem = e2= 0,00557*Le² /10/D= 0,11 m

Excent. Total = et=ei+ea= 0,45 m

ni = 0,243

n1. et/ff = 0,092

w= 0,19

r = 0,66%

At = 75,0 cm² ( 24 ø 20,0 )

Armação Longitudinal:

Necessária 24 ø 20,0 Adotado 25 ø 20,0 Ok!

Armação Transversal:

Necessária ø 10,0 c/ 17 Adotado ø 10,0 c/ 15 Ok!

5.5) Hipótese 05

Esforços para Dimensionamento:

Nd= -535973,3 kgf (Compressão)

Md= 147237,4 kgf.m

Excentricidades:

Excent. Inicial = ei=Md/Nd= 0,27 m

Excent. Acident.= ea= 0,05 m

Excentricidade 2ª ordem = e2= 0,00557*Le² /10/D= 0,11 m

Excent. Total = et=ei+ea= 0,43 m

ni = 0,245

n1. et/ff = 0,088

w= 0,19

r = 0,66%

At = 75,0 cm² ( 24 ø 20,0 )

Armação Longitudinal:

Necessária 24 ø 20,0 Adotado 25 ø 20,0 Ok!

Armação Transversal:

Necessária ø 10,0 c/ 17 Adotado ø 10,0 c/ 15 Ok!

-380x1.4x1000=

112,8x1.4x1000=

-382,8x1.4x1000=

105,2x1.4x1000=

93

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PILARES P5 A P8 E P9 A P12

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

6) Verificação do Cisalhamento no fuste

Transformação da seção circular em seção retangular fictícia de largura be e altura útil de.

be=0,9D= 0.9 x 120 = 108 cm

de=0,18D + 0,64 d = 0.18 x 120 + 0,64 x (120 - 6) = 94,56 cm

Ase= metade da armadura longitudinal total ( Ase=50% Asl )

Asl= 25 ø 20,0

Ase= 0,50 x 25 x 3.15 = 39,4 cm²

Vmáx.= 52123 kgf

Vd= 72972 kgf

twd = Vd / (be . de) = 7,15 kgf/cm²

twu = 0,25 fcd = 0,25 fck /1.4= 44,64 kgf/cm² >> twd ok!

he=de + flong./2 + d´ + ftranv. = 94.56+2/2+6 + 1 = 102,6 cm

f1 = Ase / Ac = 39.4 / ( 108 x 102.56 ) = 0,0036

1= 0,225 + 15f1 = 0,225 + 15 x 0.0036 = 0,278

h = 1 - 1 fck1/2

/ 1,15twd = 0,46

Asw=1.15 bw h twd / fyd = 9,48 cm²/m

Armação Transversal

Adotar: ø 10,0 c/ 16,6 cm

As adotada em projeto: ø 10,0 c/ 15,0 cm

VERIFICAÇÃO: Ok!

94

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FLAMB - P1 A P4 E P13 A P16

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

1) Determinação do comprimento de flambagem de pilares

Considerando-se a base engastada e o topo com apoio elástico.

1.1) Dados de entrada

L = 7,2 m fck = 25 MPa

E = 2,80E+06 tf/m²

I = 0,102 m4

Kneop. = 540 tf/m

1.1) Método Revista Estrutura 78

tang(qL)-q.Lq³EI/K= 0,00

q= 0,242 rad 0,218055556 < q(rad). < 0,623333333

Le= p/q \ Le= 1,80 L = 12,98 m

1.2) Segundo Walter Pfeil

Ncrit.= 16704,5 tf

KL/N-(K.L/N)/(N.L²/EI).tang(N.L²/EI)-1= 0,00

Le= p/(N/EI)= 12,98 m 0.7L <Le< 2.0L

Le= 1,80 L \ 110736,7 >Ncrit.(tf)> 13565,2

COMPRIMENTO DE FLAMBAGEM - PILARES P1 a P4 e P13 a P16

95

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PILARES P1 A P4 E P13 A P16

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

1) Dados para dimensionamento à Flexo-Compressão Normal

fck= 250 kgf/cm² fc= 151,79 kgf/cm²

fyk= 5000 kgf/cm² fs= 4347,8 kgf/cm²

d'= 6,0 cm

øf= 1,20 m Minoração concreto: 1,40

Minoração aço: 1,15

ni = Nd / (fc . øf²) Majoração cargas: 1,40

r = w * fc / fs > = 0.5 % Ac

At = r . Ac

2) Verificação da estaca a flambagem e determinação de excentricidades

Le= 12,98 m Elemento em balanço? Não

ø estaca em trecho vazio = 1,20 m

ly= 43,26 <90 => Ok!

Excentricidade 2ª ordem = e2= 0,00557*Le² /10/D= 0,08 m

q,1 = 100 / (100 * le^0.5) = 0,003 rad

ea = q,1 * le/2 = 0,022 m

ea,min = (0.015 + 0.030 * h) = 0,051 m

3) Esforços solicitantes

Axial < 0 p/ compressão

Hipótese Momento (tf.m) ni n1. et/ff

Hip 1 - Pmin -43,54 tf Hip 1 - Pmin 20,10 tf.m 0,028 0,014

Hip 2 - Pmax -247,85 tf Hip 2 - Pmax 16,75 tf.m 0,159 0,027

Hip 3 - Mmax -215,55 tf Hip 3 - Mmax 51,39 tf.m 0,139 0,043

Hip 4 -86,31 tf Hip 4 46,21 tf.m 0,056 0,031

Hip 5 -114,10 tf Hip 5 49,19 tf.m 0,074 0,035

PILAR - TRECHO 05

Axial (tf)

*Obs: As estacas foram rotuladas na ligação estaca/bloco

96

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PILARES P1 A P4 E P13 A P16

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

4) Esquema dos esforços solicitantes

Hip 1 - Fv = 43.6 tf

Hip 2 - Fv = 247.9 tf Hip 1 - Mr = 20.1 tf.m

Hip 3 - Fv = 215.6 tf Hip 2 - Mr = 16.8 tf.m

Hip 4 - Fv = 86.4 tf Hip 3 - Mr = 51.4 tf.m

Hip 5 - Fv = 114.1 tf Hip 4 - Mr = 46.3 tf.m

Hip 5 - Mr = 49.2 tf.m

Hip 1 a 5 - Fh = 10.2 tf

5) Dimensionamento à Flexo-Compressão Normal do fuste

5.1) Hipótese 01 - Mínima compressao

Esforços para dimensionamento:

Nd= -60954,5 kgf (Compressão)

Md= 28134,0 kgf.m

Excentricidades:

Excent. inicial = ei=Md/Nd= 0,46 m

Excent. Acident.= ea= 0,05 m

Excentricidade 2ª ordem = 0,00557*Le² /10/D= 0,08 m

Excent. Total = et=ei+ea= 0,59 m

ni = 0,028

n1. et/ff = 0,014

w= 0,00

r = 0,00% rmin= 0,50%

At = 56,5 cm² ( 18 ø 20,0 )

Armação Longitudinal:

Necessária 18 ø 20,0 Adotado 20 ø 20,0 Ok!

Armação Transversal:

Necessária ø 10,0 c/ 20 Adotado ø 10,0 c/ 20 Ok!

20,1x1.4x1000=

-43,5x1.4x1000=

97

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PILARES P1 A P4 E P13 A P16

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

5.2) Hipótese 02 - Máxima Compressão

Esforços para Dimensionamento:

Nd= -346986,2 kgf (Compressão)

Md= 23451,0 kgf.m

Excentricidades:

Excent. Inicial = ei=Md/Nd= 0,07 m

Excent. Acident.= ea= 0,05 m

Excentricidade 2ª ordem = 0,00557*Le² /10/D= 0,08 m

Excent. Total = et=ei+ea= 0,20 m

ni = 0,159

n1. et/ff = 0,026

w= 0,15

r = 0,52%

At = 59,2 cm² ( 19 ø 20,0 )

Armação Longitudinal:

Necessária 19 ø 20,0 Adotado 20 ø 20,0 Ok!

Armação Transversal:

Necessária ø 10,0 c/ 20 Adotado ø 10,0 c/ 20 Ok!

5.3) Hipótese 03 - Momento Máximo

Esforços para Dimensionamento:

Nd= -301776,6 kgf (Compressão)

Md= 71944,8 kgf.m

Excentricidades:

Excent. Inicial = ei=Md/Nd= 0,238 m

Excent. Acident.= ea= 0,05 m

Excentricidade 2ª ordem = 0,00557*Le² /10/D= 0,078 m

Excent. Total = et=ei+ea= 0,368 m

ni = 0,138

n1. et/ff = 0,042

w= 0,00

r = 0,00% rmin= 0,50%

At = 56,5 cm² ( 18 ø 20,0 )

Armação Longitudinal:

Necessária 18 ø 20,0 Adotado 20 ø 20,0 Ok!

Armação Transversal:

Necessária ø 10,0 c/ 20 Adotado ø 10,0 c/ 20 Ok!

-247,8x1.4x1000=

16,8x1.4x1000=

-215,6x1.4x1000=

51,4x1.4x1000=

98

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PILARES P1 A P4 E P13 A P16

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

5.4) Hipótese 04

Esforços para Dimensionamento:

Nd= -120833,2 kgf (Compressão)

Md= 64695,5 kgf.m

Excentricidades:

Excent. Inicial = ei=Md/Nd= 0,54 m

Excent. Acident.= ea= 0,05 m

Excentricidade 2ª ordem = e2= 0,00557*Le² /10/D= 0,08 m

Excent. Total = et=ei+ea= 0,66 m

ni = 0,055

n1. et/ff = 0,031

w= 0,00

r = 0,00% rmin= 0,50%

At = 56,5 cm² ( 18 ø 20,0 )

Armação Longitudinal:

Necessária 18 ø 20,0 Adotado 20 ø 20,0 Ok!

Armação Transversal:

Necessária ø 10,0 c/ 20 Adotado ø 10,0 c/ 20 Ok!

5.5) Hipótese 05

Esforços para Dimensionamento:

Nd= -159735,9 kgf (Compressão)

Md= 68868,5 kgf.m

Excentricidades:

Excent. Inicial = ei=Md/Nd= 0,43 m

Excent. Acident.= ea= 0,05 m

Excentricidade 2ª ordem = e2= 0,00557*Le² /10/D= 0,08 m

Excent. Total = et=ei+ea= 0,56 m

ni = 0,073

n1. et/ff = 0,034

w= 0,00

r = 0,00% rmin= 0,50%

At = 56,5 cm² ( 18 ø 20,0 )

Armação Longitudinal:

Necessária 18 ø 20,0 Adotado 20 ø 20,0 Ok!

Armação Transversal:

Necessária ø 10,0 c/ 20 Adotado ø 10,0 c/ 20 Ok!

-114,1x1.4x1000=

49,2x1.4x1000=

-86x1.4x1000=

46,2x1.4x1000=

99

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PILARES P1 A P4 E P13 A P16

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

6) Verificação do Cisalhamento no fuste

Transformação da seção circular em seção retangular fictícia de largura be e altura útil de.

be=0,9D= 0.9 x 120 = 108 cm

de=0,18D + 0,64 d = 0.18 x 120 + 0,64 x (120 - 6) = 94,56 cm

Ase= metade da armadura longitudinal total ( Ase=50% Asl )

Asl= 20 ø 20,0

Ase= 0,50 x 20 x 3.15 = 31,5 cm²

Vmáx.= 10125 kgf

Vd= 14175 kgf

twd = Vd / (be . de) = 1,39 kgf/cm²

twu = 0,25 fcd = 0,25 fck /1.4= 44,64 kgf/cm² >> twd ok!

he=de + flong./2 + d´ + ftranv. = 94.56+2/2+6 + 1 = 102,6 cm

f1 = Ase / Ac = 31.5 / ( 108 x 102.56 ) = 0,0028

1= 0,225 + 15f1 = 0,225 + 15 x 0.0028 = 0,268

h = 1 - 1 fck1/2

/ 1,15twd = -1,65 h < 0

Asw=1.15 bw h twd / fyd = As min.

Armação Transversal

Adotar: ø 10,0 c/ 20,0 cm

As adotada em projeto: ø 10,0 c/ 20,0 cm

VERIFICAÇÃO: Ok!

100

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4.3 VIGA TRAVESSA

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

VIGAS TRAVESSA

101

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VIGA TRAVESSA - ENCONTROS

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

VIGA TRAVESSA DOS ENCONTROS

102

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Arquivo:

CEP-1404-PE-MC0001Título:

VIGA TRAVESSA ENC. - FLEXAO

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

VIGA TRAVESSA DO ENCONTRO - DIMENSIONAMENTO À FLEXO-COMPRESSÃO SEGUNDO A NBR 6118 - 2014

1) ESFORÇOS SOLICITANTES

Seção

x (m) M (tf.m) X (tf.m) M (tf.m) X (tf.m)

17,70 34,6 - 89,1 0,0

20,64 - -66,2 0,0 -112,4

5,42 34,1 - 89,3 -42,7

2,48 - -66,2 8,3 -112,6

2,48 -50,6 -66,2 13,3 -112,6

8,53 -38,2 -46,8 8,5 -49,8

11,56 16,2 13,9 32,4 -13,2

14,58 -38,3 -47,1 7,5 -48,0

17,70 34,6 25,5 89,1 -42,2

20,64 -50,7 -66,2 10,1 -112,4

1,33 0,0 -7,6 9,1 -7,7

5,42 34,1 25,6 89,3 -42,7

9,51 8,9 3,0 51,1 -20,2

13,61 8,4 2,6 49,6 -21,3

17,70 34,6 25,5 89,1 -42,2

2) DIMENSIONAMENTO A FLEXO-COMPRESSAO NORMAL

Classe de Agressiviade Ambiental : 2

Combinações : 1

fyK = 5000 kgf/cm²

Cobrimento = 4,0 cm Esi = 210 GPa

Minoração Concreto (γc) = 1,40

Minoração Aço (γs) = 1,15

Majoração das cargas (γf) = 1,40

Fissuração = wk1= 0,3 mm (M+) wk2= 0,3 mm (M-)

As=((0,85fck/γc).b.(h-d').(1-(1-2*(k)^0,5)-γf.N)/(fyK/γs)+A's hf(cm) -

A's=(0,85fck/γc)*b*(h-d')/(fyK/γs).(k-k')/(1-d'/(h-d'))

k=(γf.M+γf.N(h-d'-h/2))/(0,85fck/γc)/b/(h-d')² Vão 1 Vão 2 Vão 3

Klim = 0,8 . ξlim [1 - (0,8 . ξlim)/2] - - -

klim fck <50MPa = 0,295 Coeficiente ψ1 para fadiga:

klim fck >50MPa = 0,241 ψ1= 0,5

fck

local Seção Mg(tf.m) Mp(tf.m) bw(cm) bf(cm) h(cm) hf(cm) d'(cm) N (tf) k Xii (cm) Dutilidade As(cm²) A's(cm²) As máxAs

mín(cm²)Kfiss. Kfad.

As Nec.

(cm²)Asl(cm²) kgf/cm²

PERM (MÁX) 17,70 35 89 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 173,2 0,0 0,052 7,4 Ok! 37,21 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 43,4 15,3 12 ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 Ok!

PERM (MÁX) 17,70 35 0 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 - 15,3 - ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 -

PERM. (MÍN) 20,64 -66 0 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 - 15,3 - ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 -

PERM. (MÍN) 20,64 -66 -112 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 250,1 0,0 0,076 10,8 Ok! 54,43 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 63,5 15,3 17 ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 Ok!

MOV (MÁX) 5,42 34 89 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 172,7 0,0 0,052 7,4 Ok! 37,11 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 43,3 15,3 12 ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 Ok!

CORRESP. PERM.

PONTO ESPECIFICO (1)

PONTO ESPECIFICO (2)

PONTO ESPECIFICO (3)

MÓVEL (MÍN)

PERMANENTE (MÍN)

CORRESP. MÓVEL

MÓVEL (MÁX)

PONTO ESPECIFICO (7)

PONTO ESPECIFICO (8)

PONTO ESPECIFICO (9)

PONTO ESPECIFICO (10)

As Adotada

bf(cm)

Md(tf.m) As Necessária

PONTO ESPECIFICO (11)

Proj. Análise

PERMANENTE (MÁX)

Hipótese

PONTO ESPECIFICO (4)

PONTO ESPECIFICO (5)

PONTO ESPECIFICO (6)

103

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Arquivo:

CEP-1404-PE-MC0001Título:

VIGA TRAVESSA ENC. - FLEXAO

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

fck

local Seção Mg(tf.m) Mp(tf.m) bw(cm) bf(cm) h(cm) hf(cm) d'(cm) N (tf) k Xii (cm) Dutilidade As(cm²) A's(cm²) As máxAs

mín(cm²)Kfiss. Kfad.

As Nec.

(cm²)Asl(cm²) kgf/cm² As AdotadaMd(tf.m) As Necessária

Proj. Análise

MOV (MÁX) 5,42 34 -43 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 25,7 0,0 0,008 1,1 Ok! 5,39 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 24,8 15,3 - ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 -

MOV (MÍN) 2,48 -66 8 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 - 15,3 - ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 -

MOV (MÍN) 2,48 -66 -113 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 250,2 0,0 0,076 10,8 Ok! 54,47 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 63,5 15,3 17 ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 Ok!

PE(1),x=2.481 2,48 -51 13 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 - 15,3 - ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 -

PE(1),x=2.481 2,48 -51 -113 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 228,5 0,0 0,069 9,9 Ok! 49,55 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 57,8 15,3 15 ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 Ok!

PE(1),x=2.481 2,48 -66 13 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 - 15,3 - ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 -

PE(1),x=2.481 2,48 -66 -113 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 250,2 0,0 0,076 10,8 Ok! 54,47 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 63,5 15,3 17 ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 Ok!

PE(2),x=8.533 8,53 -38 9 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 - 15,3 - ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 -

PE(2),x=8.533 8,53 -38 -50 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 123,2 0,0 0,037 5,2 Ok! 26,25 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 30,6 15,3 10 ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 Ok!

PE(2),x=8.533 8,53 -47 9 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 - 15,3 - ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 -

PE(2),x=8.533 8,53 -47 -50 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 135,2 0,0 0,041 5,7 Ok! 28,87 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 33,7 15,3 10 ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 Ok!

PE(3),x=11.56 11,56 16 32 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 68,0 0,0 0,021 2,9 Ok! 14,37 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 24,8 15,3 9 ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 Ok!

PE(3),x=11.56 11,56 16 -13 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 2,4 0,0 0,001 0,1 Ok! 0,50 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 - 15,3 - ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 -

PE(3),x=11.56 11,56 14 32 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 64,9 0,0 0,020 2,7 Ok! 13,70 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 24,8 15,3 9 ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 Ok!

PE(3),x=11.56 11,56 14 -13 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 4,6 0,0 0,001 0,2 Ok! 0,97 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 - 15,3 - ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 -

PE(4),x=14.585 14,58 -38 7 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 - 15,3 - ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 -

PE(4),x=14.585 14,58 -38 -48 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 120,8 0,0 0,037 5,1 Ok! 25,74 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 30,0 15,3 10 ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 Ok!

PE(4),x=14.585 14,58 -47 7 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 - 15,3 - ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 -

PE(4),x=14.585 14,58 -47 -48 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 133,2 0,0 0,040 5,7 Ok! 28,43 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 33,2 15,3 10 ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 Ok!

PE(5),x=17.697 17,70 35 89 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 173,2 0,0 0,052 7,4 Ok! 37,21 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 43,4 15,3 12 ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 Ok!

PE(5),x=17.697 17,70 35 -42 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 24,5 0,0 0,007 1,0 Ok! 5,14 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 24,8 15,3 - ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 -

PE(5),x=17.697 17,70 26 89 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 160,5 0,0 0,049 6,8 Ok! 34,41 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,049 40,1 15,3 12 ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 Ok!

PE(5),x=17.697 17,70 26 -42 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 33,6 0,0 0,010 1,4 Ok! 7,06 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 24,8 15,3 - ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 -

PE(6),x=20.637 20,64 -51 10 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 - 15,3 - ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 -

PE(6),x=20.637 20,64 -51 -112 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 228,3 0,0 0,069 9,8 Ok! 49,51 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 57,8 15,3 15 ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 Ok!

PE(6),x=20.637 20,64 -66 10 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 - 15,3 - ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 -

PE(6),x=20.637 20,64 -66 -112 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 250,1 0,0 0,076 10,8 Ok! 54,43 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 63,5 15,3 17 ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 Ok!

PE(7),x=1.332 1,33 0 9 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 12,8 0,0 0,004 0,5 Ok! 2,69 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 24,8 15,3 9 ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 Ok!

PE(7),x=1.332 1,33 0 -8 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 10,7 0,0 0,003 0,4 Ok! 2,25 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 24,8 15,3 - ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 -

PE(7),x=1.332 1,33 -8 9 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 5,1 0,0 0,002 0,2 Ok! 1,08 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 24,8 15,3 9 ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 Ok!

PE(7),x=1.332 1,33 -8 -8 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 21,5 0,0 0,006 0,9 Ok! 4,50 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 24,8 15,3 - ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 -

PE(8),x=5.423 5,42 34 89 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 172,7 0,0 0,052 7,4 Ok! 37,11 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 43,3 15,3 12 ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 Ok!

PE(8),x=5.423 5,42 34 -43 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 25,7 0,0 0,008 1,1 Ok! 5,39 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 24,8 15,3 - ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 -

PE(8),x=5.423 5,42 26 89 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 160,9 0,0 0,049 6,9 Ok! 34,50 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,052 40,3 15,3 12 ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 Ok!

PE(8),x=5.423 5,42 26 -43 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 34,1 0,0 0,010 1,4 Ok! 7,17 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 24,8 15,3 - ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 -

PE(9),x=9.514 9,51 9 51 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 84,0 0,0 0,025 3,5 Ok! 17,79 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,044 24,8 15,3 9 ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 Ok!

PE(9),x=9.514 9,51 9 -20 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 19,4 0,0 0,006 0,8 Ok! 4,06 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 24,8 15,3 - ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 -

PE(9),x=9.514 9,51 3 51 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 75,7 0,0 0,023 3,2 Ok! 16,01 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 24,8 15,3 9 ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 Ok!

PE(9),x=9.514 9,51 3 -20 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 25,3 0,0 0,008 1,1 Ok! 5,31 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 24,8 15,3 - ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 -

PE(10),x=13.606 13,61 8 50 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 81,2 0,0 0,025 3,4 Ok! 17,19 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 24,8 15,3 9 ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 Ok!

PE(10),x=13.606 13,61 8 21 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 - 15,3 - ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 -

PE(10),x=13.606 13,61 3 50 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 73,0 0,0 0,022 3,1 Ok! 15,44 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 24,8 15,3 9 ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 Ok!

PE(10),x=13.606 13,61 3 21 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 - 15,3 - ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 -

PE(11),x=17.697 17,70 35 89 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 173,2 0,0 0,052 7,4 Ok! 37,21 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 43,4 15,3 12 ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 Ok!

104

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Arquivo:

CEP-1404-PE-MC0001Título:

VIGA TRAVESSA ENC. - FLEXAO

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

fck

local Seção Mg(tf.m) Mp(tf.m) bw(cm) bf(cm) h(cm) hf(cm) d'(cm) N (tf) k Xii (cm) Dutilidade As(cm²) A's(cm²) As máxAs

mín(cm²)Kfiss. Kfad.

As Nec.

(cm²)Asl(cm²) kgf/cm² As AdotadaMd(tf.m) As Necessária

Proj. Análise

PE(11),x=17.697 17,70 35 -42 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 24,5 0,0 0,007 1,0 Ok! 5,14 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 24,8 15,3 - ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 -

PE(11),x=17.697 17,70 26 89 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 + 160,5 0,0 0,049 6,8 Ok! 34,41 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,049 40,1 15,3 12 ø 25,0 INF. 300 17 ø 25,0 Ok!

PE(11),x=17.697 17,70 26 -42 150,0 150,0 120,0 120,0 10,0 - 33,6 0,0 0,010 1,4 Ok! 7,06 0,0 Ok! 24,8 1,167 1,000 24,8 15,3 - ø 25,0 SUP. 300 17 ø 25,0 -

3) ARMADURA DE PELE

As/face = 0.10 b h = 18 cm²

As,máx = 5cm³/m = 6,0 cm²

Aslong., torção = 12,2 cm²

Necessário = 10 ø 12,5

Adotado = 10 ø 12,5 Ok!

105

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Arquivo:

CEP-1404-PE-MC0001Título:

VIGA TRAVESSA ENC. - CIS08:11OR

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

VIGA TRAVESSA DO ENCONTRO - DIMENSIONAMENTO AO CISALHAMENTO E TORÇÃO

Posicionamento dos pilares:

Dimensão dos Pilares Logo, Vface posicionada em:

P1 = 2,48 m Dimensão Paralela à viga travessa = 1,15 m Para P1 = 1,91 a 3,06 m

P2 = 8,53 m Dimensão Perpendicular à viga travessa = 1,15 m Para P2 = 7,96 a 9,11 m

P3 = 14,58 m Para P3 = 14,01 a 15,16 m

P4 = 20,64 m Para P4 = 20,06 a 21,21 m

DADOS PARA DIMENSIONAMENTO

Ângulo da biela = 30,00 º

Majoração de acordo c/ NBR 6118 Cobrimento= 4,00 cm bw= 120 cm

Minoração Concreto (γc) = 1,40 ø barra longitudinal= 25,00 mm h= 120 cm

Minoração Aço (γs) = 1,15 ø barra transversal= 12,50 mm d'=Cob.+ft+fl/2= 6,5 cm bs>=5/6.b= 100,0cm

fck= 300,0 kgf/cm² 2 x C1 = 13,00 cm bs=bw-2.d'= 107,0 cm

fyk= 5000,0 kgf/cm² Quant. de vigas = 1,00 un. hs=h-2.d'= 107,0 cm

Variacao de tensoes p/ fadiga Ds= 850,0 kgf/cm² d'' = 4,625 cm t= 20,0 cm

Multiplicador tc0/tc1 = 0 Ae= 10000 cm²

ψ1= 0,5

twd tc0 tc1 Impacto ttd

Seção Dist. bw(cm) h(cm) Vg(tf) Vq+(tf) Vq-(tf) Vp(tf) (kgf/cm²) (kgf/cm²) (kgf/cm²) Vertical A/U Ae(cm²) hinf(cm) he(cm) m e (cm) Tg(tf.m) Tq+(tf.m) Tq-(tf.m) Tp(tf.m) (kgf/cm²)

1 0,00 120,0 120,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

2 1,33 120,0 120,0 52,2 98,7 -5,6 0,0 15,3 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 6,2 13,7 -11,5 0,0 7,0

3 1,88 120,0 120,0 54,7 98,7 -5,6 0,0 15,5 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 6,2 13,7 -11,5 0,0 7,0

4 1,93 120,0 120,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 6,2 13,7 -11,5 0,0 7,0

5 2,48 120,0 120,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 6,2 13,7 -11,5 0,0 7,0

6 3,03 120,0 120,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 4,6 6,3 -10,6 0,0 3,8

7 3,08 120,0 120,0 -36,8 5,4 -44,8 0,0 8,3 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 4,6 6,3 -10,6 0,0 3,8

8 3,55 120,0 120,0 -34,7 5,4 -44,8 0,0 8,0 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 4,6 6,3 -10,6 0,0 3,8

9 5,42 120,0 120,0 -26,3 43,2 -44,8 0,0 7,2 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 4,8 11,7 -12,9 0,0 5,8

106

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Arquivo:

CEP-1404-PE-MC0001Título:

VIGA TRAVESSA ENC. - CIS08:11OR

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

10 7,43 120,0 120,0 28,0 43,2 -14,5 0,0 7,2 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 4,8 11,7 -12,9 0,0 5,8

11 7,93 120,0 120,0 30,2 43,2 -14,5 0,0 7,4 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 4,8 11,7 -12,9 0,0 5,8

12 7,98 120,0 120,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 4,8 11,7 -12,9 0,0 5,8

13 8,53 120,0 120,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 7,9 11,7 -13,4 0,0 6,9

14 9,08 120,0 120,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 7,9 10,0 -13,4 0,0 6,3

15 9,13 120,0 120,0 -55,2 6,4 -76,9 0,0 13,4 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 7,9 10,0 -13,4 0,0 6,3

16 9,51 120,0 120,0 -53,5 12,9 -76,9 0,0 13,2 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 7,9 10,0 -13,4 0,0 6,3

17 11,56 120,0 120,0 1,1 12,9 -12,3 0,0 1,4 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 2,4 9,2 -11,5 0,0 4,0

18 13,61 120,0 120,0 52,4 78,0 -12,3 0,0 13,2 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 7,8 13,5 -13,4 0,0 7,4

19 13,98 120,0 120,0 54,1 78,0 -6,2 0,0 13,4 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 7,8 13,5 -13,4 0,0 7,4

20 14,03 120,0 120,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 7,8 13,5 -13,4 0,0 7,4

21 14,58 120,0 120,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 7,8 13,5 -13,4 0,0 7,4

22 15,13 120,0 120,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 4,9 9,3 -12,3 0,0 5,0

23 15,18 120,0 120,0 -30,3 15,0 -42,3 0,0 7,3 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 4,9 9,3 -12,3 0,0 5,0

24 15,60 120,0 120,0 -28,4 15,0 -42,3 0,0 7,1 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 4,9 9,3 -12,3 0,0 5,0

25 17,70 120,0 120,0 26,4 45,9 -42,3 0,0 7,3 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 4,9 9,3 -12,3 0,0 5,0

26 19,10 120,0 120,0 32,8 45,9 -4,2 0,0 8,0 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 4,6 8,0 -8,6 0,0 4,4

27 20,04 120,0 120,0 37,0 45,9 -4,2 0,0 8,4 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 4,6 8,0 -8,6 0,0 4,4

28 20,09 120,0 120,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 4,6 8,0 -8,6 0,0 4,4

29 20,64 120,0 120,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 6,2 11,5 -13,2 0,0 6,2

107

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Arquivo:

CEP-1404-PE-MC0001Título:

VIGA TRAVESSA ENC. - CIS08:11OR

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

30 21,19 120,0 120,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 6,2 11,5 -13,2 0,0 6,2

31 21,24 120,0 120,0 -54,7 6,9 -97,3 0,0 15,4 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 6,2 11,5 -13,2 0,0 6,2

32 21,79 120,0 120,0 -52,3 6,9 -97,3 0,0 15,1 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 6,2 11,5 -13,2 0,0 6,2

33 23,12 120,0 120,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 30,0 10000,0 20,0 20,0 400,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

Asw/s Ast/s

twd2 ttd2 Asw/s Cisalh. * Kfad. Asw,min Ast/s Asl/m Torcao * Kfad. Ast,min Aslong. Verif. Asw,Total Ast,Total

Seção Dist. (kgf/cm²) (tf.m) (cm²/m) Kfad (cm²/m) (cm²/m) (cm²/m) (cm²) Kfad (cm²/m) (cm²/m) (cm²) Conj. (cm²/m) (cm²/m)

1 0,00 44 41 0,0 1,206 0,0 13,9 0,0 0,0 1,527 0,0 0,3 0,0 0,0 As min 13,9 0,3

Ok!

2 1,33 44 41 27,0 1,263 34,1 13,9 1,9 22,2 2,318 4,3 0,3 51,5 0,5 34,1 4,3

Ok!

3 1,88 44 41 27,4 1,243 34,1 13,9 1,9 22,2 2,318 4,3 0,3 51,5 0,5 34,1 4,3

Ok!

4 1,93 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 1,9 22,2 2,318 4,3 0,3 51,5 0,2 As min 13,9 4,3

Ok!

5 2,48 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 1,9 22,2 2,318 4,3 0,3 51,5 0,2 As min 13,9 4,3

Ok!

6 3,03 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 1,0 12,2 2,600 2,7 0,3 31,8 0,1 As min 13,9 2,7

Ok!

7 3,08 44 41 14,6 1,124 16,4 13,9 1,0 12,2 2,600 2,7 0,3 31,8 0,3 16,4 2,7

Ok!

8 3,55 44 41 14,2 1,154 16,4 13,9 1,0 12,2 2,600 2,7 0,3 31,8 0,3 16,4 2,7

Ok!

9 5,42 44 41 12,7 2,262 28,8 13,9 1,5 18,5 2,361 3,6 0,3 43,6 0,3 28,8 3,6

Ok!

10 7,43 44 41 12,7 1,482 18,9 13,9 1,5 18,5 2,361 3,6 0,3 43,6 0,3 18,9 3,6

Ok!

11 7,93 44 41 13,1 1,436 18,9 13,9 1,5 18,5 2,361 3,6 0,3 43,6 0,3 18,9 3,6

Ok!

12 7,98 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 1,5 18,5 2,361 3,6 0,3 43,6 0,1 As min 13,9 3,6

Ok!

13 8,53 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 1,8 21,9 2,337 4,3 0,3 51,1 0,2 As min 13,9 4,3

Ok!

14 9,08 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 1,7 20,0 2,385 4,0 0,3 47,7 0,2 As min 13,9 4,0

6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/19 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/19,5

6ø12,5 c/16,1 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/18,1 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/19,2 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/23,6 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/22,7 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/17,7 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/14,7 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/18,5 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/21,1 6ø12.5 c/12.5

NECESSÁRIOADOTADO NO

PROJETOVERIF.

6ø12,5 c/12,2 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/19,5 6ø12.5 c/12.5

108

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CEP-1404-PE-MC0001Título:

VIGA TRAVESSA ENC. - CIS08:11OR

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

Ok!

15 9,13 44 41 23,6 1,152 27,2 13,9 1,7 20,0 2,385 4,0 0,3 47,7 0,5 27,2 4,0

Ok!

16 9,51 44 41 23,3 1,259 29,4 13,9 1,7 20,0 2,385 4,0 0,3 47,7 0,5 29,4 4,0

Ok!

17 11,56 44 41 2,5 1,970 4,9 13,9 1,1 12,9 2,198 2,4 0,3 28,4 0,1 As min 13,9 2,4

Ok!

18 13,61 44 41 23,3 1,265 29,5 13,9 2,0 23,7 2,313 4,6 0,3 54,9 0,5 29,5 4,6

Ok!

19 13,98 44 41 23,6 1,164 27,5 13,9 2,0 23,7 2,313 4,6 0,3 54,9 0,5 27,5 4,6

Ok!

20 14,03 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 2,0 23,7 2,313 4,6 0,3 54,9 0,2 As min 13,9 4,6

Ok!

21 14,58 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 2,0 23,7 2,313 4,6 0,3 54,9 0,2 As min 13,9 4,6

Ok!

22 15,13 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 1,3 15,9 2,453 3,2 0,3 38,9 0,1 As min 13,9 3,2

Ok!

23 15,18 44 41 13,0 1,444 18,7 13,9 1,3 15,9 2,453 3,2 0,3 38,9 0,3 18,7 3,2

Ok!

24 15,60 44 41 12,6 1,483 18,7 13,9 1,3 15,9 2,453 3,2 0,3 38,9 0,3 18,7 3,2

Ok!

25 17,70 44 41 12,9 2,227 28,8 13,9 1,3 15,9 2,453 3,2 0,3 38,9 0,3 28,8 3,2

Ok!

26 19,10 44 41 14,1 1,164 16,4 13,9 1,2 14,1 2,398 2,8 0,3 33,8 0,3 16,4 2,8

Ok!

27 20,04 44 41 14,8 1,105 16,4 13,9 1,2 14,1 2,398 2,8 0,3 33,8 0,3 16,4 2,8

Ok!

28 20,09 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 1,2 14,1 2,398 2,8 0,3 33,8 0,1 As min 13,9 2,8

Ok!

29 20,64 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 1,6 19,7 2,466 4,0 0,3 48,5 0,2 As min 13,9 4,0

Ok!

30 21,19 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 1,6 19,7 2,466 4,0 0,3 48,5 0,2 As min 13,9 4,0

Ok!

31 21,24 44 41 27,2 1,253 34,1 13,9 1,6 19,7 2,466 4,0 0,3 48,5 0,5 34,1 4,0

Ok!

32 21,79 44 41 26,8 1,273 34,1 13,9 1,6 19,7 2,466 4,0 0,3 48,5 0,5 34,1 4,0

Ok!

33 23,12 44 41 0,0 1,452 0,0 13,9 0,0 0,0 1,538 0,0 0,3 0,0 0,0 As min 13,9 0,3

6ø12,5 c/12,6 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/19,9 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/21,3 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/19,2 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/15,2 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/18 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/22,1 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/22,9 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/20,5 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/19,2 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/17 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/14,1 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/18,1 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/17,3 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/19,7 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/13,1 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/15,2 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/17,8 6ø12.5 c/12.5

6ø12,5 c/16,5 6ø12.5 c/12.5

109

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CEP-1404-PE-MC0001Título:

VIGA TRAVESSA DOS APOIOS

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

VIGA TRAVESSA DOS APOIOS

110

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CEP-1404-PE-MC0001Título:

VIGA TRAVESSA APOIO - FLEXAO

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

VIGA TRAVESSA DOS APOIOS - DIMENSIONAMENTO À FLEXO-COMPRESSÃO SEGUNDO A NBR 6118 - 2014

1) ESFORÇOS SOLICITANTES

Seção

x (m) M (tf.m) X (tf.m) M (tf.m) X (tf.m)

5,42 59,4 - 137,7 0,0

20,64 - -125,8 0,0 -157,5

17,70 59,0 - 139,0 -73,3

2,48 - -125,6 8,0 -160,9

2,48 -104,1 -125,6 10,3 -160,9

8,53 -78,1 -90,6 16,9 -78,8

11,56 26,6 22,5 75,6 -40,4

14,58 -78,0 -90,3 17,0 -76,9

17,70 59,0 48,8 139,0 -76,6

20,64 -104,5 -125,8 11,8 -157,5

1,33 -6,7 -7,5 21,5 -22,3

5,42 59,4 48,6 137,7 -79,9

9,51 11,3 6,5 97,0 -54,8

13,61 10,9 6,7 98,1 -52,8

17,70 59,0 48,8 139,0 -76,6

2) DIMENSIONAMENTO A FLEXO-COMPRESSAO NORMAL

Classe de Agressiviade Ambiental : 2

Combinações : 1

fyK = 5000 kgf/cm²

Cobrimento = 3,0 cm Esi = 210 GPa

Minoração Concreto (γc) = 1,40

Minoração Aço (γs) = 1,15

Majoração das cargas (γf) = 1,40

Fissuração = wk1= 0,3 mm (M+) wk2= 0,3 mm (M-)

As=((0,85fck/γc).b.(h-d').(1-(1-2*(k)^0,5)-γf.N)/(fyK/γs)+A's hf(cm) -

A's=(0,85fck/γc)*b*(h-d')/(fyK/γs).(k-k')/(1-d'/(h-d'))

k=(γf.M+γf.N(h-d'-h/2))/(0,85fck/γc)/b/(h-d')² Vão 1 Vão 2 Vão 3

Klim = 0,8 . ξlim [1 - (0,8 . ξlim)/2] - - -

klim fck <50MPa = 0,295 Coeficiente ψ1 para fadiga:

klim fck >50MPa = 0,241 ψ1= 0,5

fck

local Seção Mg(tf.m) Mp(tf.m) bw(cm) bf(cm) h(cm) hf(cm) d'(cm) N (tf) k Xii (cm) Dutilidade As(cm²) A's(cm²) As máxAs

mín(cm²)Kfiss. Kfad.

As Nec.

(cm²)Asl(cm²) kgf/cm²

PERM (MÁX) 5,42 59 138 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 275,9 0,0 0,064 11,7 Ok! 46,88 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 54,7 16,1 15 ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 Ok!

PERM (MÁX) 5,42 59 0 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 - 16,1 - ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 -

PERM. (MÍN) 20,64 -126 0 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 - 16,1 - ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 -

PERM. (MÍN) 20,64 -126 -158 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 396,7 0,0 0,093 17,0 Ok! 68,51 0,0 Ok! 25,2 1,043 1,000 71,5 16,1 18 ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 Ok!

MOV (MÁX) 17,70 59 139 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 277,1 0,0 0,065 11,7 Ok! 47,10 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 54,9 16,1 15 ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 Ok!

Proj. Análise

PONTO ESPECIFICO (7)

PONTO ESPECIFICO (8)

PONTO ESPECIFICO (9)

PONTO ESPECIFICO (10)

PERMANENTE (MÁX)

Hipótese

PONTO ESPECIFICO (4)

PONTO ESPECIFICO (5)

CORRESP. PERM.

PONTO ESPECIFICO (1)

PONTO ESPECIFICO (2)

PONTO ESPECIFICO (3)

MÓVEL (MÍN)

PERMANENTE (MÍN)

CORRESP. MÓVEL

MÓVEL (MÁX)

As Adotada

PONTO ESPECIFICO (6)

bf(cm)

Md(tf.m) As Necessária

PONTO ESPECIFICO (11)

111

Page 112: PROJETO EXECUTIVO DE OBRA DE ARTE ESPECIAL VIADUTO …PROJETO EXECUTIVO DE OBRA DE ARTE ESPECIAL ... das Américas situada no bairro centro no município de Betim-MG. 2) DESCRIÇÃO

Arquivo:

CEP-1404-PE-MC0001Título:

VIGA TRAVESSA APOIO - FLEXAO

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

fck

local Seção Mg(tf.m) Mp(tf.m) bw(cm) bf(cm) h(cm) hf(cm) d'(cm) N (tf) k Xii (cm) Dutilidade As(cm²) A's(cm²) As máxAs

mín(cm²)Kfiss. Kfad.

As Nec.

(cm²)Asl(cm²) kgf/cm²

Proj. Análise

As AdotadaMd(tf.m) As Necessária

MOV (MÁX) 17,70 59 -73 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 43,7 0,0 0,010 1,8 Ok! 7,22 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 25,2 16,1 - ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 -

MOV (MÍN) 2,48 -126 8 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 - 16,1 - ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 -

MOV (MÍN) 2,48 -126 -161 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 401,0 0,0 0,094 17,2 Ok! 69,29 0,0 Ok! 25,2 1,038 1,000 71,9 16,1 18 ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 Ok!

PE(1),x=2.481 2,48 -104 10 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 - 16,1 - ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 -

PE(1),x=2.481 2,48 -104 -161 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 371,0 0,0 0,087 15,9 Ok! 63,84 0,0 Ok! 25,2 1,077 1,000 68,7 16,1 18 ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 Ok!

PE(1),x=2.481 2,48 -126 10 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 - 16,1 - ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 -

PE(1),x=2.481 2,48 -126 -161 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 401,0 0,0 0,094 17,2 Ok! 69,29 0,0 Ok! 25,2 1,038 1,000 71,9 16,1 18 ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 Ok!

PE(2),x=8.533 8,53 -78 17 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 - 16,1 - ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 -

PE(2),x=8.533 8,53 -78 -79 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 219,6 0,0 0,051 9,2 Ok! 37,05 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 43,2 16,1 13 ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 Ok!

PE(2),x=8.533 8,53 -91 17 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 - 16,1 - ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 -

PE(2),x=8.533 8,53 -91 -79 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 237,1 0,0 0,055 10,0 Ok! 40,09 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 46,8 16,1 13 ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 Ok!

PE(3),x=11.56 11,56 27 76 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 143,0 0,0 0,033 5,9 Ok! 23,89 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,038 27,9 16,1 9 ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 Ok!

PE(3),x=11.56 11,56 27 -40 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 30,0 0,0 0,007 1,2 Ok! 4,94 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 25,2 16,1 - ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 -

PE(3),x=11.56 11,56 22 76 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 137,2 0,0 0,032 5,7 Ok! 22,92 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,081 26,7 16,1 9 ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 Ok!

PE(3),x=11.56 11,56 22 -40 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 34,1 0,0 0,008 1,4 Ok! 5,62 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 25,2 16,1 - ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 -

PE(4),x=14.585 14,58 -78 17 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 - 16,1 - ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 -

PE(4),x=14.585 14,58 -78 -77 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 216,8 0,0 0,051 9,1 Ok! 36,57 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 42,7 16,1 12 ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 Ok!

PE(4),x=14.585 14,58 -90 17 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 - 16,1 - ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 -

PE(4),x=14.585 14,58 -90 -77 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 234,1 0,0 0,055 9,8 Ok! 39,57 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 46,2 16,1 13 ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 Ok!

PE(5),x=17.697 17,70 59 139 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 277,1 0,0 0,065 11,7 Ok! 47,10 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 54,9 16,1 15 ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 Ok!

PE(5),x=17.697 17,70 59 -77 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 48,2 0,0 0,011 2,0 Ok! 7,96 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 25,2 16,1 - ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 -

PE(5),x=17.697 17,70 49 139 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 262,9 0,0 0,061 11,1 Ok! 44,60 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,050 52,0 16,1 14 ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 Ok!

PE(5),x=17.697 17,70 49 -77 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 58,4 0,0 0,014 2,4 Ok! 9,66 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 25,2 16,1 - ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 -

PE(6),x=20.637 20,64 -105 12 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 - 16,1 - ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 -

PE(6),x=20.637 20,64 -105 -158 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 366,9 0,0 0,086 15,7 Ok! 63,10 0,0 Ok! 25,2 1,082 1,000 68,3 16,1 18 ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 Ok!

PE(6),x=20.637 20,64 -126 12 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 - 16,1 - ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 -

PE(6),x=20.637 20,64 -126 -158 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 396,7 0,0 0,093 17,0 Ok! 68,51 0,0 Ok! 25,2 1,043 1,000 71,5 16,1 18 ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 Ok!

PE(7),x=1.332 1,33 -7 22 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 23,5 0,0 0,005 1,0 Ok! 3,87 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 25,2 16,1 9 ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 Ok!

PE(7),x=1.332 1,33 -7 -22 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 40,6 0,0 0,009 1,7 Ok! 6,69 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,108 25,2 16,1 - ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 -

PE(7),x=1.332 1,33 -8 22 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 22,6 0,0 0,005 0,9 Ok! 3,72 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 25,2 16,1 9 ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 Ok!

PE(7),x=1.332 1,33 -8 -22 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 41,8 0,0 0,010 1,7 Ok! 6,90 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,130 25,2 16,1 - ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 -

PE(8),x=5.423 5,42 59 138 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 275,9 0,0 0,064 11,7 Ok! 46,88 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,010 54,7 16,1 15 ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 Ok!

PE(8),x=5.423 5,42 59 -80 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 52,5 0,0 0,012 2,2 Ok! 8,68 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 25,2 16,1 - ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 -

PE(8),x=5.423 5,42 49 138 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 260,8 0,0 0,061 11,0 Ok! 44,23 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,069 51,6 16,1 14 ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 Ok!

PE(8),x=5.423 5,42 49 -80 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 63,3 0,0 0,015 2,6 Ok! 10,48 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 25,2 16,1 - ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 -

PE(9),x=9.514 9,51 11 97 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 151,5 0,0 0,035 6,3 Ok! 25,35 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,025 29,6 16,1 10 ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 Ok!

PE(9),x=9.514 9,51 11 -55 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 65,4 0,0 0,015 2,7 Ok! 10,83 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 25,2 16,1 - ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 -

PE(9),x=9.514 9,51 7 97 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 144,9 0,0 0,034 6,0 Ok! 24,22 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 28,3 16,1 10 ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 Ok!

PE(9),x=9.514 9,51 7 -55 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 70,2 0,0 0,016 2,9 Ok! 11,63 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 25,2 16,1 - ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 -

PE(10),x=13.606 13,61 11 98 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 152,6 0,0 0,036 6,3 Ok! 25,53 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 29,8 16,1 10 ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 Ok!

PE(10),x=13.606 13,61 11 53 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 - 16,1 - ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 -

PE(10),x=13.606 13,61 7 98 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 146,6 0,0 0,034 6,1 Ok! 24,52 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 28,6 16,1 10 ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 Ok!

PE(10),x=13.606 13,61 7 53 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 0,0 0,0 0,000 0,0 Ok! 0,00 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 - 16,1 - ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 -

PE(11),x=17.697 17,70 59 139 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 277,1 0,0 0,065 11,7 Ok! 47,10 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 54,9 16,1 15 ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 Ok!

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CEP-1404-PE-MC0001Título:

VIGA TRAVESSA APOIO - FLEXAO

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

fck

local Seção Mg(tf.m) Mp(tf.m) bw(cm) bf(cm) h(cm) hf(cm) d'(cm) N (tf) k Xii (cm) Dutilidade As(cm²) A's(cm²) As máxAs

mín(cm²)Kfiss. Kfad.

As Nec.

(cm²)Asl(cm²) kgf/cm²

Proj. Análise

As AdotadaMd(tf.m) As Necessária

PE(11),x=17.697 17,70 59 -77 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 48,2 0,0 0,011 2,0 Ok! 7,96 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 25,2 16,1 - ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 -

PE(11),x=17.697 17,70 49 139 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 + 262,9 0,0 0,061 11,1 Ok! 44,60 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,050 52,0 16,1 14 ø 25,0 INF. 300 20 ø 25,0 Ok!

PE(11),x=17.697 17,70 49 -77 120,0 120,0 150,0 150,0 10,0 - 58,4 0,0 0,014 2,4 Ok! 9,66 0,0 Ok! 25,2 1,167 1,000 25,2 16,1 - ø 25,0 SUP. 300 20 ø 25,0 -

3) ARMADURA DE PELE

As/face = 0.10 b h = 18 cm²

As,máx = 5cm³/m = 7,5 cm²

Aslong., torção = 20,2 cm²

Necessário = 17 ø 12,5

Adotado = 18 ø 12,5 Ok!

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VIGA TRAVESSA APOIO - CIS08:11OR

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

VIGA TRAVESSA DOS APOIOS - DIMENSIONAMENTO AO CISALHAMENTO E TORÇÃO

Posicionamento dos pilares:

Dimensão dos Pilares Logo, Vface posicionada em:

P1 = 2,48 m Dimensão Paralela à viga travessa = 1,15 m Para P1 = 1,91 a 3,06 m

P2 = 8,53 m Dimensão Perpendicular à viga travessa = 1,15 m Para P2 = 7,96 a 9,11 m

P3 = 14,58 m Para P3 = 14,01 a 15,16 m

P4 = 20,64 m Para P4 = 20,06 a 21,21 m

DADOS PARA DIMENSIONAMENTO

Ângulo da biela = 30,00 º

Majoração de acordo c/ NBR 6118 Cobrimento= 3,00 cm bw= 120 cm

Minoração Concreto (γc) = 1,40 ø barra longitudinal= 25,00 mm h= 150 cm

Minoração Aço (γs) = 1,15 ø barra transversal= 12,50 mm d'=Cob.+ft+fl/2= 5,5 cm bs>=5/6.b= 100,0cm

fck= 300,0 kgf/cm² 2 x C1 = 11,00 cm bs=bw-2.d'= 109,0 cm

fyk= 5000,0 kgf/cm² Quant. de vigas = 1,00 un. hs=h-2.d'= 139,0 cm

Variacao de tensoes p/ fadiga Ds= 850,0 kgf/cm² d'' = 3,625 cm t= 20,0 cm

Multiplicador tc0/tc1 = 0 Ae= 13000 cm²

ψ1= 0,5

twd tc0 tc1 Impacto ttd

Seção Dist. bw(cm) h(cm) Vg(tf) Vq+(tf) Vq-(tf) Vp(tf) (kgf/cm²) (kgf/cm²) (kgf/cm²) Vertical A/U Ae(cm²) hinf(cm) he(cm) m e (cm) Tg(tf.m) Tq+(tf.m) Tq-(tf.m) Tp(tf.m) (kgf/cm²)

1 0,00 120,0 150,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

2 1,33 120,0 150,0 98,3 129,3 -6,6 0,0 18,1 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 -1,0 29,9 -30,3 0,0 8,4

3 1,88 120,0 150,0 102,5 129,3 -6,6 0,0 18,5 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 -1,0 29,9 -30,3 0,0 8,4

4 1,93 120,0 150,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 -1,0 29,9 -30,3 0,0 8,4

5 2,48 120,0 150,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 3,4 29,9 -30,3 0,0 9,0

6 3,03 120,0 150,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 3,4 20,9 -27,3 0,0 6,7

7 3,08 120,0 150,0 -67,3 6,6 -66,5 0,0 10,7 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 3,4 20,9 -27,3 0,0 6,7

8 3,55 120,0 150,0 -63,8 6,6 -66,5 0,0 10,4 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 3,4 20,9 -27,3 0,0 6,7

9 5,42 120,0 150,0 -49,7 56,7 -66,5 0,0 9,3 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 4,1 27,5 -28,9 0,0 8,5

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VIGA TRAVESSA APOIO - CIS08:11OR

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

10 7,43 120,0 150,0 51,3 56,7 -13,4 0,0 8,6 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 4,1 27,5 -28,9 0,0 8,5

11 7,93 120,0 150,0 55,1 56,7 -13,4 0,0 8,9 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 4,1 27,5 -28,9 0,0 8,5

12 7,98 120,0 150,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 4,1 27,5 -28,9 0,0 8,5

13 8,53 120,0 150,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 5,3 27,5 -30,5 0,0 8,8

14 9,08 120,0 150,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 5,3 27,1 -30,5 0,0 8,7

15 9,13 120,0 150,0 -101,9 10,2 -110,3 0,0 16,9 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 5,3 27,1 -30,5 0,0 8,7

16 9,51 120,0 150,0 -99,0 24,4 -110,3 0,0 16,7 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 5,3 27,1 -30,5 0,0 8,7

17 11,56 120,0 150,0 0,2 24,4 -25,2 0,0 2,0 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 5,2 23,5 -25,6 0,0 7,7

18 13,61 120,0 150,0 99,1 110,5 -25,2 0,0 16,7 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 5,4 29,6 -29,2 0,0 9,4

19 13,98 120,0 150,0 102,0 110,5 -10,8 0,0 16,9 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 5,4 29,6 -29,2 0,0 9,4

20 14,03 120,0 150,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 5,4 29,6 -29,2 0,0 9,4

21 14,58 120,0 150,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 5,4 29,6 -29,5 0,0 9,4

22 15,13 120,0 150,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 4,0 25,6 -29,5 0,0 8,0

23 15,18 120,0 150,0 -55,0 12,8 -56,8 0,0 8,9 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 4,0 25,6 -29,5 0,0 8,0

24 15,60 120,0 150,0 -51,9 12,8 -56,8 0,0 8,7 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 4,0 25,6 -29,5 0,0 8,0

25 17,70 120,0 150,0 49,8 66,5 -56,8 0,0 9,3 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 4,0 25,6 -29,5 0,0 8,0

26 19,10 120,0 150,0 60,4 66,5 -6,7 0,0 10,1 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 3,5 22,2 -25,8 0,0 6,9

27 20,04 120,0 150,0 67,4 66,5 -6,7 0,0 10,7 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 3,5 22,2 -25,8 0,0 6,9

28 20,09 120,0 150,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 3,5 22,2 -25,8 0,0 6,9

29 20,64 120,0 150,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 3,5 26,6 -32,9 0,0 8,2

115

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VIGA TRAVESSA APOIO - CIS08:11OR

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

30 21,19 120,0 150,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 -1,0 26,6 -32,9 0,0 9,1

31 21,24 120,0 150,0 -102,5 8,0 -127,8 0,0 18,4 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 -1,0 26,6 -32,9 0,0 9,1

32 21,79 120,0 150,0 -98,3 8,0 -127,8 0,0 18,0 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 -1,0 26,6 -32,9 0,0 9,1

33 23,12 120,0 150,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,00 33,3 13000,0 20,0 20,0 460,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

Asw/s Ast/s

twd2 ttd2 Asw/s Cisalh. * Kfad. Asw,min Ast/s Asl/m Torcao * Kfad. Ast,min Aslong. Verif. Asw,Total Ast,Total

Seção Dist. (kgf/cm²) (tf.m) (cm²/m) Kfad (cm²/m) (cm²/m) (cm²/m) (cm²) Kfad (cm²/m) (cm²/m) (cm²) Conj. (cm²/m) (cm²/m)

1 0,00 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 0,0 0,0 1,431 0,0 0,3 0,0 0,0 As min 13,9 0,3

Ok!

2 1,33 44 41 32,1 1,091 35,0 13,9 2,2 31,0 1,887 4,2 0,3 58,4 0,6 35,0 4,2

Ok!

3 1,88 44 41 32,7 1,072 35,0 13,9 2,2 31,0 1,887 4,2 0,3 58,4 0,6 35,0 4,2

Ok!

4 1,93 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 2,2 31,0 1,887 4,2 0,3 58,4 0,2 As min 13,9 4,2

Ok!

5 2,48 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 2,4 32,9 2,014 4,8 0,3 66,2 0,2 As min 13,9 4,8

Ok!

6 3,03 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 1,8 24,6 2,038 3,6 0,3 50,0 0,2 As min 13,9 3,6

Ok!

7 3,08 44 41 18,9 1,000 18,9 13,9 1,8 24,6 2,038 3,6 0,3 50,0 0,4 18,9 3,6

Ok!

8 3,55 44 41 18,4 1,026 18,9 13,9 1,8 24,6 2,038 3,6 0,3 50,0 0,4 18,9 3,6

Ok!

9 5,42 44 41 16,4 1,936 31,8 13,9 2,3 31,2 2,064 4,7 0,3 64,3 0,4 31,8 4,7

Ok!

10 7,43 44 41 15,2 1,186 18,1 13,9 2,3 31,2 2,064 4,7 0,3 64,3 0,4 18,1 4,7

Ok!

11 7,93 44 41 15,8 1,146 18,1 13,9 2,3 31,2 2,064 4,7 0,3 64,3 0,4 18,1 4,7

Ok!

12 7,98 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 2,3 31,2 2,064 4,7 0,3 64,3 0,2 As min 13,9 4,7

Ok!

13 8,53 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 2,3 32,4 2,123 5,0 0,3 68,7 0,2 As min 13,9 5,0

Ok!

14 9,08 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 2,3 32,0 2,127 4,9 0,3 68,0 0,2 As min 13,9 4,9

6ø12,5 c/12,1 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/19,3 6ø12.5 c/10

NECESSÁRIOADOTADO NO

PROJETOVERIF.

6ø12,5 c/14,7 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/17,9 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/18,7 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/19,3 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/18,1 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/14,6 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/17,1 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/16,8 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/13,9 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/15,9 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/16,7 6ø12.5 c/10

116

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VIGA TRAVESSA APOIO - CIS08:11OR

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

Ok!

15 9,13 44 41 29,9 1,038 31,1 13,9 2,3 32,0 2,127 4,9 0,3 68,0 0,6 31,1 4,9

Ok!

16 9,51 44 41 29,5 1,176 34,7 13,9 2,3 32,0 2,127 4,9 0,3 68,0 0,6 34,7 4,9

Ok!

17 11,56 44 41 3,5 1,813 6,4 13,9 2,1 28,3 2,158 4,4 0,3 61,1 0,2 As min 13,9 4,4

Ok!

18 13,61 44 41 29,6 1,183 35,0 13,9 2,5 34,5 2,107 5,3 0,3 72,6 0,6 35,0 5,3

Ok!

19 13,98 44 41 30,0 1,044 31,3 13,9 2,5 34,5 2,107 5,3 0,3 72,6 0,6 31,3 5,3

Ok!

20 14,03 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 2,5 34,5 2,107 5,3 0,3 72,6 0,2 As min 13,9 5,3

Ok!

21 14,58 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 2,5 34,5 2,107 5,3 0,3 72,6 0,2 As min 13,9 5,3

Ok!

22 15,13 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 2,1 29,3 2,076 4,4 0,3 60,7 0,2 As min 13,9 4,4

Ok!

23 15,18 44 41 15,8 1,138 18,0 13,9 2,1 29,3 2,076 4,4 0,3 60,7 0,4 18,0 4,4

Ok!

24 15,60 44 41 15,3 1,171 18,0 13,9 2,1 29,3 2,076 4,4 0,3 60,7 0,4 18,0 4,4

Ok!

25 17,70 44 41 16,4 1,937 31,8 13,9 2,1 29,3 2,076 4,4 0,3 60,7 0,4 31,8 4,4

Ok!

26 19,10 44 41 17,9 1,055 18,9 13,9 1,8 25,3 2,073 3,8 0,3 52,5 0,4 18,9 3,8

Ok!

27 20,04 44 41 18,9 1,000 18,9 13,9 1,8 25,3 2,073 3,8 0,3 52,5 0,4 18,9 3,8

Ok!

28 20,09 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 1,8 25,3 2,073 3,8 0,3 52,5 0,2 As min 13,9 3,8

Ok!

29 20,64 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 2,2 30,0 2,013 4,4 0,3 60,5 0,2 As min 13,9 4,4

Ok!

30 21,19 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 2,4 33,4 1,879 4,6 0,3 62,8 0,2 As min 13,9 4,6

Ok!

31 21,24 44 41 32,5 1,078 35,0 13,9 2,4 33,4 1,879 4,6 0,3 62,8 0,6 35,0 4,6

Ok!

32 21,79 44 41 31,9 1,098 35,0 13,9 2,4 33,4 1,879 4,6 0,3 62,8 0,6 35,0 4,6

Ok!

33 23,12 44 41 0,0 1,000 0,0 13,9 0,0 0,0 1,482 0,0 0,3 0,0 0,0 As min 13,9 0,3

6ø12,5 c/14,1

6ø12,5 c/17,1 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/11,3 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/13,5 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/16,1 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/11,7 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/14 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/13,7 6ø12.5 c/10

6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/17,3 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/16,5 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/14,3 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/14,7 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/17,6 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/18,7 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/19,1 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/18 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/14,2 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/11,8 6ø12.5 c/10

6ø12,5 c/18,9 6ø12.5 c/10

117

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FRETAGEM TRAVESSA

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

FRETAGEM VIGAS TRAVESSA

1) DADOS Reação Máxima:

Fck= 300 kgf/cm² Nmáx = 146,0 tf

Fyk= 5000 kgf/cm²

2) DIMENSÕES

Ap. Apoio = a= 0,30 m

b= 0,40 m

3) ARMAÇÃO DE FRETAGEM

Malha f 8,00 a cada 10cm em 3 camadas espaçadas de 5 cm

scd = 170,3 kfg/cm²

4) TENSÃO LIMITE

r = 0,020 tf 2,0 % > 0,6% ok

slimite = 470,90 kfg/cm² > 170,3 ok

118

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Arquivo:

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4.4 LAJE DE TRANSIÇÃO

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

LAJE DE TRANSIÇÃO

119

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Arquivo:

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LAJE DE TRANSICAO

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

1) DADOS DE ENTRADA

brita

Laje de Transição

h' L,long. = 484 cm

L,transv. = 1811 cm

h = 25 cm

h Trecho de eventual erosão = 100 cm

laje Binder + CBUQ

h' = 30 cm

g = 2,2 tf/m3

100

Considerando a hipótese da laje de transição apoiada em meio elástico, sob

a ação do peso próprio, concomitante á ação do trem-tipo móvel, admitindo

ainda a disposição do carregamento de modo a conferir 'a estrutura as

maiores solicitações segundo suas duas dimensões e desprezando a presença

do solo em uma extensão de 1,00m a partir do consolo, prevendo uma even-

tual erosão do solo, tem-se:

2) COMPOSIÇÃO DO CARREGAMENTO

Considerando a atuação do carregamento em uma faixa unitária, tem-se:

2.1) PESO PRÓPRIO q1 = 0,625 tf/m

2.2) PAVIMENTO E EVENTUAL RECAP. q2 = 0,32 tf/m

2.3) PESO PRÓPRIO DA BRITA q3 = 0,66 tf/m

q = 1,605 tf/m

2.4) PESO TREM TIPO (POR RODA) P = 7,5 tf

3) CARACTERÍSTICAS GEOMÉTRICAS

fck = 25 MPa ae = 1

I = 1,30E-03 m4 ai = 0,86

Eci = 2800000 tf/m2

Ecs = 2415000 tf/m2 E.I = 3145 tf.m2

Coeficiente de recalque: Cr = 1000 tf/m3

b*Cr = 1000 tf/m2

LAJE DE TANSIÇÃO

120

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LAJE DE TRANSICAO

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

4) ESQUEMA DE CARREGAMENTO

4.1) DIREÇÃO LONGITUDINAL

P P P

P = 0 tf

q q = 1,605 tf/m

L = 484 cm

150 150

Condições de contorno : Mo = 0 Mn = 0

Vo = 0 Yn = 0

4.2) DIREÇÃO TRANSVERSAL

P P

P = 7,5 tf

q q = 1,605 tf/m

L = 1811 cm

200

Condições de contorno : Mo = 0 Mn = 0

Vo = 0 Vn = 0

5) DIMENSIONAMENTO

5.1) DADOS

fck = 25 MPa b = 100 cm

fyk = 500 MPa h = 25 cm

wk = 0,3 mm d' = 5,625 cm

Minoração Concreto (γc) = 1,4

Majoração das cargas (γf) = 1,4

Minoração Aço (γs) = 1,15

kl = 0,301

L

L

121

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Arquivo:

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LAJE DE TRANSICAO

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

5.2) DIREÇÃO LONGITUDINAL

Mmax. = 6,81 tf.m/m

As = 12,46 cm²/m f 12,5 mm

Asf = 12,46 cm²/m

NECESSÁRIO: ø 12,5 c/ 9,84

ADOTADO: ø 12,5 c/ 10 Ok!

Xmax. = -4,31 tf.m/m

As = 7,59 cm²/m f 10 mm

Asf = 7,59 cm²/m

NECESSÁRIO: ø 10 c/ 10,3

ADOTADO: ø 10 c/ 10 Ok!

5.3) DIREÇÃO TRANSVERSAL

Mmax. = 3,48 tf.m/m

As = 6,06 cm²/m f 10 mm

Asf = 6,06 cm²/m

NECESSÁRIO: ø 10 c/ 12,9

ADOTADO: ø 10 c/ 10 Ok!

Xmax. = -4,30 tf.m/m

As = 7,57 cm²/m f 10 mm

Asf = 7,57 cm²/m

NECESSÁRIO: ø 10 c/ 10,3

ADOTADO: ø 10 c/ 10 Ok!

122

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5. INFRAESTRUTURA

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

INFRAESTRUTURA

123

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5.1 TUBULÃO

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

TUBULÃO

124

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TUBULÃO ENCONTROS

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

1) Dados para dimensionamento à Flexo-Compressão Normal

fck= 200 kgf/cm² fc= 121,43 kgf/cm²

fyk= 5000 kgf/cm² fs= 4347,8 kgf/cm²

d'= 6,0 cm

øf= 1,20 m Minoração concreto: 1,40

Minoração aço: 1,15

ni = Nd / (fc . øf²) Majoração cargas: 1,40

r = w * fc / fs > = 0.5 % Ac

At = r . Ac

2) Verificação da estaca a flambagem e determinação de excentricidades

Le= 0,00 m Elemento em balanço? Não

ø estaca em trecho vazio = 1,20 m

ly= 0,00 <90 => Ok!

Excentricidade 2ª ordem = e2= 0,00557*Le² /10/D= 0,00 m

q,1 = 100 / (100 * le^0.5) = 0,003 rad

ea = q,1 * le/2 = 0,000 m

ea,min = (0.015 + 0.030 * h) = 0,051 m

3) Esforços solicitantes

Axial < 0 p/ compressão

Hipótese Momento (tf.m) ni n1. et/ff

Hip 1 - Pmin -46,22 tf Hip 1 - Pmin 17,76 tf.m 0,038 0,014

Hip 2 - Pmax -243,59 tf Hip 2 - Pmax 0,00 tf.m 0,196 0,009

Hip 3 - Mmax -120,55 tf Hip 3 - Mmax 42,44 tf.m 0,097 0,033

Hip 4 -205,00 tf Hip 4 35,39 tf.m 0,165 0,031

Hip 5 -119,93 tf Hip 5 42,44 tf.m 0,097 0,033

*Obs: As estacas foram rotuladas na ligação estaca/bloco

TUBULÃO - ENCONTROS E1 e E2

Axial (tf)

125

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Arquivo:

CEP-1404-PE-MC0001Título:

TUBULÃO ENCONTROS

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

4) Esquema dos esforços solicitantes

Hip 1 - Fv = 46.3 tf

Hip 2 - Fv = 243.6 tf Hip 1 - Mr = 17.8 tf.m

Hip 3 - Fv = 120.6 tf Hip 2 - Mr = 0.1 tf.m

Hip 4 - Fv = 205.1 tf Hip 3 - Mr = 42.5 tf.m

Hip 5 - Fv = 120 tf Hip 4 - Mr = 35.4 tf.m

Hip 5 - Mr = 42.5 tf.m

Hip 1 a 5 - Fh = 6.6 tf

5) Dados do terreno

sadm. = 5,0 kgf/cm²

sbordo = 5,0 kgf/cm²

6) Verificação da tensão atuante sob a base

Carga Normal Max.= -243586 kgf

fb = 250,00 cm

Tensão na base = 5,0 kgf/cm² Ok!

7) Dimensionamento à Flexo-Compressão Normal do fuste

7.1) Hipótese 01 - Mínima compressao

Esforços para dimensionamento:

Nd= -64701,0 kgf (Compressão)

Md= 24862,7 kgf.m

Excentricidades:

Excent. inicial = ei=Md/Nd= 0,38 m

Excent. Acident.= ea= 0,05 m

-46,2x1.4x1000=

17,8x1.4x1000=

126

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Arquivo:

CEP-1404-PE-MC0001Título:

TUBULÃO ENCONTROS

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

Excentricidade 2ª ordem = 0,00557*Le² /10/D= 0,00 m

Excent. Total = et=ei+ea= 0,44 m

ni = 0,037

n1. et/ff = 0,013

w= 0,00

r = 0,00% rmin= 0,50%

At = 56,5 cm² ( 18 ø 20,0 )

Armação Longitudinal:

Necessária 18 ø 20,0 Adotado 20 ø 20,0 Ok!

Armação Transversal:

Necessária ø 10,0 c/ 20 Adotado ø 10,0 c/ 20 Ok!

7.2) Hipótese 02 - Máxima Compressão

Esforços para Dimensionamento:

Nd= -341020,4 kgf (Compressão)

Md= 0,0 kgf.m

Excentricidades:

Excent. Inicial = ei=Md/Nd= 0,00 m

Excent. Acident.= ea= 0,05 m

Excentricidade 2ª ordem = 0,00557*Le² /10/D= 0,00 m

Excent. Total = et=ei+ea= 0,05 m

ni = 0,195

n1. et/ff = 0,008

w= 0,00

r = 0,00% rmin= 0,50%

At = 56,5 cm² ( 18 ø 20,0 )

Armação Longitudinal:

Necessária 18 ø 20,0 Adotado 20 ø 20,0 Ok!

Armação Transversal:

Necessária ø 10,0 c/ 20 Adotado ø 10,0 c/ 20 Ok!

7.3) Hipótese 03 - Momento Máximo

Esforços para Dimensionamento:

Nd= -168769,7 kgf (Compressão)

Md= 59414,4 kgf.m

Excentricidades:

Excent. Inicial = ei=Md/Nd= 0,352 m

Excent. Acident.= ea= 0,05 m

Excentricidade 2ª ordem = 0,00557*Le² /10/D= 0,000 m

Excent. Total = et=ei+ea= 0,403 m

-120,5x1.4x1000=

42,4x1.4x1000=

-243,6x1.4x1000=

0,0x1.4x1000=

127

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Arquivo:

CEP-1404-PE-MC0001Título:

TUBULÃO ENCONTROS

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

ni = 0,097

n1. et/ff = 0,032

w= 0,00

r = 0,00% rmin= 0,50%

At = 56,5 cm² ( 18 ø 20,0 )

Armação Longitudinal:

Necessária 18 ø 20,0 Adotado 20 ø 20,0 Ok!

Armação Transversal:

Necessária ø 10,0 c/ 20 Adotado ø 10,0 c/ 20 Ok!

7.4) Hipótese 04

Esforços para Dimensionamento:

Nd= -287005,6 kgf (Compressão)

Md= 49542,6 kgf.m

Excentricidades:

Excent. Inicial = ei=Md/Nd= 0,17 m

Excent. Acident.= ea= 0,05 m

Excentricidade 2ª ordem = e2= 0,00557*Le² /10/D= 0,00 m

Excent. Total = et=ei+ea= 0,22 m

ni = 0,164

n1. et/ff = 0,031

w= 0,00

r = 0,00% rmin= 0,50%

At = 56,5 cm² ( 18 ø 20,0 )

Armação Longitudinal:

Necessária 18 ø 20,0 Adotado 20 ø 20,0 Ok!

Armação Transversal:

Necessária ø 10,0 c/ 20 Adotado ø 10,0 c/ 20 Ok!

7.5) Hipótese 05

Esforços para Dimensionamento:

Nd= -167905,5 kgf (Compressão)

Md= 59414,4 kgf.m

Excentricidades:

Excent. Inicial = ei=Md/Nd= 0,35 m

Excent. Acident.= ea= 0,05 m

Excentricidade 2ª ordem = e2= 0,00557*Le² /10/D= 0,00 m

Excent. Total = et=ei+ea= 0,40 m

ni = 0,096

-205x1.4x1000=

35,4x1.4x1000=

-119,9x1.4x1000=

42,4x1.4x1000=

128

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Arquivo:

CEP-1404-PE-MC0001Título:

TUBULÃO ENCONTROS

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

n1. et/ff = 0,032

w= 0,00

r = 0,00% rmin= 0,50%

At = 56,5 cm² ( 18 ø 20,0 )

Armação Longitudinal:

Necessária 18 ø 20,0 Adotado 20 ø 20,0 Ok!

Armação Transversal:

Necessária ø 10,0 c/ 20 Adotado ø 10,0 c/ 20 Ok!

8) Verificação do Cisalhamento no fuste

Transformação da seção circular em seção retangular fictícia de largura be e altura útil de.

be=0,9D= 0.9 x 120 = 108 cm

de=0,18D + 0,64 d = 0.18 x 120 + 0,64 x (120 - 6) = 94,56 cm

Ase= metade da armadura longitudinal total ( Ase=50% Asl )

Asl= 20 ø 20,0

Ase= 0,50 x 20 x 3.15 = 31,5 cm²

Vmáx.= 6589 kgf

Vd= 9225 kgf

twd = Vd / (be . de) = 0,90 kgf/cm²

twu = 0,25 fcd = 0,25 fck /1.4= 35,71 kgf/cm² >> twd ok!

he=de + flong./2 + d´ + ftranv. = 94.56+2/2+6 + 1 = 102,6 cm

f1 = Ase / Ac = 31.5 / ( 108 x 102.56 ) = 0,0028

1= 0,225 + 15f1 = 0,225 + 15 x 0.0028 = 0,268

h = 1 - 1 fck1/2

/ 1,15twd = -2,64 h < 0

Asw=1.15 bw h twd / fyd = As min.

Armação Transversal

Adotar: ø 10,0 c/ 20,0 cm

As adotada em projeto: ø 10,0 c/ 20,0 cm

VERIFICAÇÃO: Ok!

129

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Arquivo:

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TUBULÃO APOIOS

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

1) Dados para dimensionamento à Flexo-Compressão Normal

fck= 200 kgf/cm² fc= 121,43 kgf/cm²

fyk= 5000 kgf/cm² fs= 4347,8 kgf/cm²

d'= 6,0 cm

øf= 1,20 m Minoração concreto: 1,40

Minoração aço: 1,15

ni = Nd / (fc . øf²) Majoração cargas: 1,40

r = w * fc / fs > = 0.5 % Ac

At = r . Ac

2) Verificação da estaca a flambagem e determinação de excentricidades

Le= 0,00 m Elemento em balanço? Não

ø estaca em trecho vazio = 1,20 m

ly= 0,00 <90 => Ok!

Excentricidade 2ª ordem = e2= 0,00557*Le² /10/D= 0,00 m

q,1 = 100 / (100 * le^0.5) = 0,003 rad

ea = q,1 * le/2 = 0,000 m

ea,min = (0.015 + 0.030 * h) = 0,051 m

3) Esforços solicitantes

Axial < 0 p/ compressão

Hipótese Momento (tf.m) ni n1. et/ff

Hip 1 - Pmin -173,39 tf Hip 1 - Pmin 49,78 tf.m 0,139 0,040

Hip 2 - Pmax -386,85 tf Hip 2 - Pmax 0,00 tf.m 0,310 0,014

Hip 3 - Mmax -192,29 tf Hip 3 - Mmax 90,35 tf.m 0,154 0,067

Hip 4 -196,11 tf Hip 4 87,41 tf.m 0,158 0,066

Hip 5 -174,48 tf Hip 5 9,12 tf.m 0,140 0,013

TUBULÃO - APOIOS 01 e 02

Axial (tf)

*Obs: As estacas foram rotuladas na ligação estaca/bloco

130

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Arquivo:

CEP-1404-PE-MC0001Título:

TUBULÃO APOIOS

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

4) Esquema dos esforços solicitantes

Hip 1 - Fv = 173.4 tf

Hip 2 - Fv = 386.9 tf Hip 1 - Mr = 49.8 tf.m

Hip 3 - Fv = 192.3 tf Hip 2 - Mr = 0.1 tf.m

Hip 4 - Fv = 196.2 tf Hip 3 - Mr = 90.4 tf.m

Hip 5 - Fv = 174.5 tf Hip 4 - Mr = 87.5 tf.m

Hip 5 - Mr = 9.2 tf.m

Hip 1 a 5 - Fh = 41.6 tf

5) Dados do terreno

sadm. = 5,0 kgf/cm²

sbordo = 5,0 kgf/cm²

6) Verificação da tensão atuante sob a base

Carga Normal Max.= -386846 kgf

fb = 320,00 cm

Tensão na base = 4,8 kgf/cm² Ok!

7) Dimensionamento à Flexo-Compressão Normal do fuste

7.1) Hipótese 01 - Mínima compressao

Esforços para dimensionamento:

Nd= -242739,8 kgf (Compressão)

Md= 69698,8 kgf.m

Excentricidades:

Excent. inicial = ei=Md/Nd= 0,29 m

Excent. Acident.= ea= 0,05 m

Excentricidade 2ª ordem = 0,00557*Le² /10/D= 0,00 m

49,8x1.4x1000=

-173,4x1.4x1000=

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CEP-1404-PE-MC0001Título:

TUBULÃO APOIOS

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

Excent. Total = et=ei+ea= 0,34 m

ni = 0,139

n1. et/ff = 0,039

w= 0,00

r = 0,00% rmin= 0,50%

At = 56,5 cm² ( 18 ø 20,0 )

Armação Longitudinal:

Necessária 18 ø 20,0 Adotado 30 ø 20,0 Ok!

Armação Transversal:

Necessária ø 10,0 c/ 20 Adotado ø 10,0 c/ 15 Ok!

7.2) Hipótese 02 - Máxima Compressão

Esforços para Dimensionamento:

Nd= -541584,8 kgf (Compressão)

Md= 0,0 kgf.m

Excentricidades:

Excent. Inicial = ei=Md/Nd= 0,00 m

Excent. Acident.= ea= 0,05 m

Excentricidade 2ª ordem = 0,00557*Le² /10/D= 0,00 m

Excent. Total = et=ei+ea= 0,05 m

ni = 0,310

n1. et/ff = 0,013

w= 0,15

r = 0,42% rmin= 0,50%

At = 56,5 cm² ( 18 ø 20,0 )

Armação Longitudinal:

Necessária 18 ø 20,0 Adotado 30 ø 20,0 Ok!

Armação Transversal:

Necessária ø 10,0 c/ 20 Adotado ø 10,0 c/ 15 Ok!

7.3) Hipótese 03 - Momento Máximo

Esforços para Dimensionamento:

Nd= -269203,9 kgf (Compressão)

Md= 126495,5 kgf.m

Excentricidades:

Excent. Inicial = ei=Md/Nd= 0,470 m

Excent. Acident.= ea= 0,05 m

Excentricidade 2ª ordem = 0,00557*Le² /10/D= 0,000 m

Excent. Total = et=ei+ea= 0,521 m

ni = 0,154

n1. et/ff = 0,067

-386,8x1.4x1000=

0,0x1.4x1000=

-192,3x1.4x1000=

90,4x1.4x1000=

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TUBULÃO APOIOS

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

w= 0,15

r = 0,42% rmin= 0,50%

At = 56,5 cm² ( 18 ø 20,0 )

Armação Longitudinal:

Necessária 18 ø 20,0 Adotado 30 ø 20,0 Ok!

Armação Transversal:

Necessária ø 10,0 c/ 20 Adotado ø 10,0 c/ 15 Ok!

7.4) Hipótese 04

Esforços para Dimensionamento:

Nd= -274556,0 kgf (Compressão)

Md= 122377,6 kgf.m

Excentricidades:

Excent. Inicial = ei=Md/Nd= 0,45 m

Excent. Acident.= ea= 0,05 m

Excentricidade 2ª ordem = e2= 0,00557*Le² /10/D= 0,00 m

Excent. Total = et=ei+ea= 0,50 m

ni = 0,157

n1. et/ff = 0,065

w= 0,15

r = 0,42% rmin= 0,50%

At = 56,5 cm² ( 18 ø 20,0 )

Armação Longitudinal:

Necessária 18 ø 20,0 Adotado 30 ø 20,0 Ok!

Armação Transversal:

Necessária ø 10,0 c/ 20 Adotado ø 10,0 c/ 15 Ok!

7.5) Hipótese 05

Esforços para Dimensionamento:

Nd= -244274,9 kgf (Compressão)

Md= 12768,5 kgf.m

Excentricidades:

Excent. Inicial = ei=Md/Nd= 0,05 m

Excent. Acident.= ea= 0,05 m

Excentricidade 2ª ordem = e2= 0,00557*Le² /10/D= 0,00 m

Excent. Total = et=ei+ea= 0,10 m

ni = 0,140

n1. et/ff = 0,012

w= 0,15

r = 0,42% rmin= 0,50%

-174,5x1.4x1000=

9,1x1.4x1000=

-196x1.4x1000=

87,4x1.4x1000=

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TUBULÃO APOIOS

Projeto:

VIADUTO DA AVENIDA DAS AMÉRICAS

At = 56,5 cm² ( 18 ø 20,0 )

Armação Longitudinal:

Necessária 18 ø 20,0 Adotado 30 ø 20,0 Ok!

Armação Transversal:

Necessária ø 10,0 c/ 20 Adotado ø 10,0 c/ 15 Ok!

8) Verificação do Cisalhamento no fuste

Transformação da seção circular em seção retangular fictícia de largura be e altura útil de.

be=0,9D= 0.9 x 120 = 108 cm

de=0,18D + 0,64 d = 0.18 x 120 + 0,64 x (120 - 6) = 94,56 cm

Ase= metade da armadura longitudinal total ( Ase=50% Asl )

Asl= 30 ø 20,0

Ase= 0,50 x 30 x 3.15 = 47,3 cm²

Vmáx.= 41517 kgf

Vd= 58124 kgf

twd = Vd / (be . de) = 5,69 kgf/cm²

twu = 0,25 fcd = 0,25 fck /1.4= 35,71 kgf/cm² >> twd ok!

he=de + flong./2 + d´ + ftranv. = 94.56+2/2+6 + 1 = 102,6 cm

f1 = Ase / Ac = 47.3 / ( 108 x 102.56 ) = 0,0043

1= 0,225 + 15f1 = 0,225 + 15 x 0.0043 = 0,289

h = 1 - 1 fck1/2

/ 1,15twd = 0,38

Asw=1.15 bw h twd / fyd = 6,11 cm²/m

Armação Transversal

Adotar: ø 10,0 c/ 20,0 cm

As adotada em projeto: ø 10,0 c/ 15,0 cm

VERIFICAÇÃO: Ok!

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5.2 SONDAGENS

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SONDAGENS

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