CONCRETO ARMADO II FORÇA CORTANTE - · PDF fileReações de apoio (Fig. 1):...
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P U C R S
PONTIFÍCIA UNIVERSIDADE CATÓLICA DO RIO GRANDE DO SUL
FACULDADE DE ENGENHARIA
CURSO DE ENGENHARIA CIVIL
CONCRETO ARMADO II
FORÇA CORTANTE - EXERCÍCIOS
Prof. Almir Schäffer
PORTO ALEGRE
ABRIL DE 2006
1
EXERCÍCIOS
1- Viga com balanço
Calcular e detalhar a armadura da viga da figura seguinte, considerando
apenas as duas cargas concentradas indicadas na figura.
Neste projeto, com fins didáticos, visando simplificar o trabalho de cálculo e
de detalhamento da armadura, deixar de considerar o peso próprio da viga.
Cotas em m (x,xx) e cm (xxx).
SeçãoP2=120 kN
B C D
20 2,20 20 2,20 2020
50A
20 1,00
P1=80 kN
B DC2,40 2,404,80
P2=120 kN
A 1,20
VB VD
P1=80 kN
FIGURA 1
Dados:
Concreto C20: MPa20fck =
Aço CA-50: MPa500fyk =
Cobrimento: c = 30 mm
Altura útil da seção: d = 45 cm
2
Respostas parciais:
Reações de apoio (Fig. 1):
� = 0V
012080VV DB =−−+
� = 0MD
040,2.12080,4.V00,6.80 B =−+−
kN160VB =
kN40VD =
Diagramas V e M (Fig. 2):
B DC2,40 2,404,80
A 1,20
V(kN)
M(kN.m)
96
96
80
80
40
- -
-
+
+
P2=120 kN
VB=160 kN VD=40 kN
P1=80 kN
FIGURA 2
Armaduras para a flexão (negativa no apoio B e positiva no vão em C):
22
yd
ds cm26,8m000826,0
)3E435.(374,04,134
f.zM
A ==== → 3 φ 20 mm
min,ss AA ≥ . . . OK
3
Comprimento de ancoragem básico:
cm0,88b =� (boa situação de aderência; armadura positiva)
cm126*b ≅� (má situação de aderência; armadura negativa)
Translação:
a d cm� = = 45
Armadura para a força cortante (Modelo de cálculo I; α = 90o ):
a) Trechos AB e BC:
Sd2Rd VkN4,317V ≥= . . . OK
mcm
98,2m
m000298,0
45,0).3E435.(9,04,590,112
d.f.9,0VV
sA 22
ywd
cSdsw ==−=−
=��
���
� →
Estribos φ 6.3 c.20
min
swsw
sA
sA
��
���
�≥��
���
� . . . OK
Bitola e espaçamento dos estribos:. . . OK
b) Trecho CD:
Para simplificar o detalhamento e a construção da viga, será usada a mesma
armadura dos trechos AB e BC.
Armaduras de suspensão:
a) Para a viga apoiada em A (Fig. 1):
22
yd
f
yd
ds cm57,2m000257,0
3E43580.4,1
fF.
fF
A ===γ== → 5 estribos φ 6.3
b) Para a viga apoiada em C (Fig. 1):
22
yd
f
yd
ds cm86,3m000386,0
3E435120.4,1
fF.
fF
A ===γ
== → 7 estribos φ 6.3
4
Armadura de tração nos apoios:
a) Apoio B:
Neste apoio o lado de baixo da viga é comprimido (pelo momento negativo
que atua na viga na seção do apoio). Portanto, teoricamente, nenhuma armadura de
tração é necessária no lado de baixo da viga. A norma, no entanto, exige que pelo
menos 1/3 ou 1/4 da armadura positiva do vão seja prolongada até o apoio (NBR
6118, item 18.3.2.4, c). Serão prolongadas então, até este apoio, duas das três
barras (3 φ 20) da armadura de flexão.
b) Apoio D:
22
yd
ds cm28,1m000128,0
3E43540.4,1
fV
A ==== → 2 φ 20 da armadura de flexão
cm18nec,b ≅�
cm27min,b ≅� Portanto, o comprimento de ancoragem das duas barras é de 27 cm,
contado a partir da face do apoio.
5
Detalhamento das armaduras calculadas:
20
50
1 2 1
13
438
Pos 7 - φ 6.3 mm
46024 Pos 7 c. 20
507 Pos 7 c. 75 Pos 7 c. 7
35
1006 Pos 7 c. 20
Apoio
20
50
5 5
13
438
Pos 7 - φ 6.3 mmVão
6 6 4 3 4
202020
M
Pos 4 - 2 φ 20 mm
Pos 3 - 1 φ 20 mm
Pos 6 - 2 φ 6.3 mm
Pos 1 - 2 φ 20 mm
Pos 2 - 1 φ 20 mmPos 5 - 2 φ 6.3 mm
Translação
C. ancoragem
a
b
φ10
C. ancoragem b*201520
FIGURA 3
6
2- Viga de piso de sala de aula
Calcular e detalhar a armadura da viga V2 da figura seguinte.
Cotas em m (x,xx) e cm (xxx).
P1 P2
P3 P4
204,
0020
V1 ( 20 x 60 )
V2 ( 20 x 60 )
Laje pré-moldada armada na direção Y
X
Y
20 8,00 20
P5 P64,
0020
V3 ( 20 x 60 )
FIGURA 4
Dados:
Concreto C30: MPa30fck =
Aço CA-50: MPa500fyk =
Cobrimento: c = 30 mm
7
Lajes de concreto pré-moldadas apoiadas na viga: h = 10 cm
Piso de tacos: 2m
kN70,0g =
Carga acidental para sala de aula (NBR 6120): 2m
kN00,3q =
Respostas parciais:
Cargas distribuídas sobre as lajes:
Peso próprio: 2m
kN50,210,0.25h.1g ==γ=
Piso de tacos: 2m
kN70,02g =
Soma permanente: 2m
kN20,370,050,22g1gg =+=+=
Acidental: qkN
m= 3 00 2,
Soma permanente + acidental: p g qkN
m= + = + =3 20 3 00 6 20 2, , ,
Reações das lajes (Fig. 5):
mkN
0,132
20,4.20,62.p
r === �
4,20V3
r
V2
r
p
ESQUEMA DAS LAJES
FIGURA 5
Carga sobre a viga:
Peso próprio: g b hkNm
= = =γ. . . , . , ,25 0 20 0 60 3 00
Reações das lajes (duas): p rkNm
1 2 213 0 26 0= = =. . , ,
8
Soma: p g pkNm
= + = + =1 3 00 26 0 29 0, , ,
Diagramas V e M:
8,20P3
V
P4
V
p
V(kN)
M(kN.m)
119
244
ESQUEMA DA VIGA
FIGURA 6
Vp
kN= = =. , . ,�
229 0 8 20
2119
Mp
kN m= = =. , . ,
.�
2 2
829 0 8 20
8244
Armadura para a flexão:
22
yd
ds cm70,17m001770,0
)3E435.(444,0342
f.zM
A ==== → 5 φ 22 mm
min,ss AA ≥ . . . OK
Serão usadas três barras na primeira camada e duas na segunda.
Comprimento de ancoragem básico:
cm747,73b ≅=� (boa situação de aderência; armadura positiva) Translação:
cm55da ==�
9
Armadura para a força cortante (Modelo de cálculo I; α = 90o ):
Sd2Rd VkN559V ≥= . . . OK
mcm
34,3m
m000334,0
55,0).3E435.(9,00,95167
d.f.9,0VV
sA 22
ywd
cSdsw ==−=−
=��
���
�
→ Estribos φ 6.3 c. 18
min
swsw
sA
sA
��
���
�≥��
���
� . . . OK
Bitola e espaçamento dos estribos: . . . OK
Armadura de tração nos apoios:
22
yd
ds cm84,3m000384,0
3E435167
fV
A ==== → 3 φ 22 da armadura de flexão
cm25nec,b ≅�
cm22min,b ≅� Portanto, o comprimento de ancoragem das três barras é de 25 cm, contado
a partir da face do apoio.
10
Detalhamento das armaduras calculadas:
20
60
1 1 1
3 3
2 2
13
53
8
Pos 4 - φ 6.3 mm
2215
Pos 1 - 3 φ 22 mm
20 80046 Pos 4 c. 18
20
Pos 2 - 2 φ 22 mm
2215
FIGURA 7