EFEITOS DA INCORPORAÇÃO DE AR NAS RESISTÊNCIAS...

ANAIS DO 51º CONGRESSO BRASILEIRO DO CONCRETO - CBC2009 – 51CBC0000 1

EFEITOS DO AR INCORPORADO NAS PROPRIEDADES DO ESTADO ENDURECIDO EM ARGAMASSAS DE CIMENTO E AREIA

Effects of air-entrainment in properties in the state hardened of cement and sand

mortars Narciso Gonçalves da Silva (1); Giovana Collodetti (2); Douglas Z. C. M. Pichetti (3); Philippe Jean

Paul Gleize (4)

(1) Professor Doutorando, Programa de Pós-Graduação em Engenharia Civil, UFSC

(2) Doutoranda, Programa de Pós-Graduação em Engenharia Civil, UFSC (3) Graduando em Engenharia Civil, Universidade Federal de Santa Catarina, UFSC

(4) Professor Doutor, Departamento de Engenharia Civil, UFSC

Rua João Pio Duarte Silva, s/n Córrego Grande, 88040-970, Caixa Postal 476, Florianópolis - SC

Resumo

Os aditivos incorporadores de ar vêm sendo utilizados para reduzir a quantidade de água de mistura em argamassas e concretos, bem como, para melhorar a trabalhabilidade. Porém, as melhorias destas propriedades provocam, no estado endurecido, a redução principalmente das resistências mecânicas. Com o objetivo de avaliar os efeitos da incorporação de ar em algumas propriedades no estado endurecido, foram produzidas cinco argamassas com traço 1 : 4 (cimento : areia), em volume, utilizando aditivo incorporador de ar em pó com os seguintes teores, em relação à massa de cimento: 0,05%, 0,10%, 0,15% e 0,20%. Uma das argamassas foi utilizada sem aditivo como referência. No estado fresco foram determinados o índice de consistência (flow-table) e o teor de ar incorporado. No estado endurecido foram determinadas as resistências de compressão, de tração na flexão e de aderência, módulo de elasticidade dinâmico, densidade de massa, índice de vazios e absorção de água na idade de 28 dias. Após a determinação da resistência de aderência, foram coletadas amostras para análise microscópica. Os resultados mostraram que a incorporação de ar reduz o consumo dos materiais, a permeabilidade e também as resistências mecânicas das argamassas.

Palavra-Chave: ar incorporado, aderência, argamassa, resistências.

Abstract

The air-entraining agents have been used to reduce the water for kneading and to improve the workability in mortars and concretes. However, the improvement of these properties causes mainly the mechanical strength reduction in the hardened state. With intention of evaluate the effects of air-entrainment in some properties in the hardened, five mortars were produced using the trace 1 : 4 (cement : sand), and air-entraining powder additive contents of 0,05%, 0,10%, 0,15% and 0,20% in weight of cement. One mixture was made without additive, in order to be used as reference. The index of consistency (flow-table) and air-entrained content were determined to the fresh state. The compressive strength, the flexural tensile strength, the adhesion strength, the dynamic elastic modulus, density, void index and water absorption were determined to the mortar on the hardened state, at 28 days. After the determination of adhesion strength, some samples were collected to microscope analysis. The results showed that the air-entrainment reduces the consumption of materials, the permeability and the mechanical strength of mortars.

Keywords: air-entrained, adhesion, mortar, strengths.


1 Introdução

Segundo Rixom e Mailvaganam citados por Alves (2002), os aditivos incorporadores de ar são, predominantemente, tensoativos aniônicos, os quais quando adicionados às pastas de cimentos, tendem a se adsorver nas partículas sólidas da pasta, através da sua parte polar (cabeça), com a parte apolar (cauda) voltada para a fase aquosa. Ainda segundo os autores, a formação das bolhas de ar é realizada pelos tensoativos que não foram adsorvidos e estão livres na fase aquosa que, sob agitação, formam bolhas de ar microscópicas estáveis, resultantes da aglutinação das partes apolares (cauda) dos tensoativos. Os aditivos incorporadores de ar são utilizados para melhorar a trabalhabilidade de concretos e argamassas, e vêm sendo usados também para reduzir a quantidade de água de mistura destes materiais. A melhora na trabalhabilidade contribui para o aumento da área de contato entre argamassa e substrato (POLITO et al., 2008). Porém, com a incorporação de ar, o compósito apresenta redução de algumas propriedades no estado endurecido, como as resistências mecânicas. Outro elemento tradicionalmente utilizado para melhorar a trabalhabilidade de argamassas é a cal, mas esta também oferece desvantagens, como a redução da resistência de aderência de argamassas de revestimento (CASALI et al., 2003; POLITO et al., 2008). Polito et al. (2008) também observaram que a etringita é o principal componente responsável pela aderência da argamassa ao substrato, e a adição da cal faz com que parte da interface seja composta por hidróxido de cálcio, o que diminui a resistência na região. Monte et al. (2003) alertaram para a necessidade de se controlar as propriedades das argamassas de revestimento que fazem uso de aditivo incorporador de ar, dadas as variabilidades dos efeitos para os diferentes produtos disponíveis no mercado, aliadas às diferentes composições possíveis para uma argamassa. Os autores sugerem o controle do teor de ar incorporado através da análise da densidade de massa no estado fresco, em substituição aos procedimentos sugeridos em normas vigentes. Li et al. (2006) encontraram uma forte relação entre porosidade e resistência à compressão de pastas de cimento, com uso de aditivos minerais, como escória de auto-forno e cinza volante. Segundo seus estudos, a relação sugerida pela equação de Balshin relaciona bem os resultados encontrados. Os métodos de ensaio de aderência prescritos em algumas normas brasileiras foram comparadas por Cunha Junior et al. (2006), que utilizaram dois substratos diferentes e amostras com três formatos e dimensões diferentes, além de cortes a seco e sobre o material úmido. Os autores obtiveram evidências de que o corte a seco pode fragilizar as amostras e dificultar o corte correto. As amostras de maior área apresentaram resultados mais uniformes, e a porosidade do substrato contribuiu para o aumento da resistência de aderência da argamassa, devendo o substrato receber chapisco no caso de baixa porosidade. A determinação do módulo de elasticidade das argamassas pelo método dinâmico utilizando o ultra-som foi adotada por permitir procedimentos simples, rápido e não destrutível, comparado com o método estático. Este método tem sido utilizado satisfatoriamente por vários pesquisadores. Silva et al. (2008) verificaram boa relação entre velocidade do pulso ultra-sônico com o módulo de elasticidade e resistência à compressão de concretos feitos em central, para idades diferentes. Também Silva e


Campiteli (2008) correlacionaram o módulo de elasticidade obtido através da propagação da onda ultra-sônica com as resistências mecânicas em argamassas de cimento, cal e areia. Monte et al. (2007) analisaram a variação do módulo de elasticidade e da resistência mecânica de argamassas com a variação do teor de ar incorporado, e verificaram uma queda de ambas as propriedades com o aumento do teor de ar incorporado. Neste trabalho foi avaliada a influência da adição de aditivo incorporador de ar nas propriedades do estado endurecido em argamassas de cimento e areia no traço 1 : 4, em volume, variando a dosagem de aditivo. Utilizaram-se procedimentos sugeridos em normas atuais para realização dos ensaios.

2 Materiais e métodos

1.1 Materiais

Na produção das argamassas foi utilizado cimento Portland CPII Z 32, areia fina, aditivo incorporador de ar em pó a base de lignosulfonato de cálcio e água destilada da rede de distribuição pública da cidade de Florianópolis-SC. As características químicas e físicas do cimento e da areia são apresentadas nas tabelas 1 e 2. A figura 1 apresenta a distribuição granulométrica da areia.

Tabela 1 – Caracterização química do cimento CPII Z 32.

Tabela 2 – Caracterização física do cimento e da areia.

Característica Cimento Areia

Massa unitária (kg/m³) – NBR 7251 (ABNT, 1982) 976 1394

Massa específica (kg/m³) – NBR NM 23 (ABNT, 2001) 2923 2655

Teor de material pulverulento (%) – NBR 7219 (ABNT, 1982) - 1,54

Figura 1 – Distribuição granulométrica da areia segundo a NBR 7211 (ABNT, 2005).

Análise química (%)

SiO2 Al2O3 Fe2O3 CaO MgO K2O Na2O SO3 CO2 Resíduo insolúvel

Perda ao fogo

22,91 7,25 3,18 52,29 5,56 1,04 0,18 2,82 4,23 12,91 4,97


1.2 Metodologia

Foram preparadas cinco argamassas no traço em volume 1 : 4 (cimento : areia), convertidos para o traço em massa (1 : 5,71) utilizando as massas unitárias do cimento e da areia. Utilizaram-se os seguintes teores de aditivo incorporador de ar, em relação à massa de cimento: 0,00%, 0,05%, 0,10%, 0,15% e 0,20%. A água foi adicionada à mistura até obter o índice de consistência na mesa flow-table de (250±10) mm. As misturas foram preparadas seguindo os procedimentos da NBR 13276 (ABNT, 2005) em argamassadeira de 5 litros. Foram moldados corpos-de-prova de 4x4x16 cm, os quais foram mantidos pelo período de 28 dias em sala climatizada com temperatura de (23±2)ºC e umidade relativa de (60±5)%. Para a determinação da resistência potencial de aderência à tração foram moldados substratos-padrão mantidos também em sala climatizada na posição horizontal até a data de ensaio. Amostras de cada argamassa foram coletadas para análise através de microscopia eletrônica de varredura na idade de 28 dias. Os ensaios foram realizados no Laboratório de Materiais de Construção Civil (LMCC) da Universidade Federal de Santa Catarina (UFSC) em Florianópolis-SC. A tabela 3 apresenta os ensaios realizados com as respectivas normas e número de amostras.

Tabela 3 – Ensaios realizados, normas e número de amostras.

Ensaios Norma No de amostras

Índice de consistência 13276 (ABNT, 2005) 3

Teor de ar incorporado 13278 (ABNT, 2005) 3

Absorção de água e índice de vazios 9778 (ABNT, 2006) 3

Densidade de massa aparente no estado endurecido

13280 (ABNT, 2005) 3

Resistência à tração na flexão 13279 (ABNT, 2005) 3

Resistência à compressão 13279 (ABNT, 2005) 6

Resistência potencial de aderência à tração 15258 (ABNT, 2005) 10

Coeficiente de capilaridade 15259 (ABNT, 2005) 3

Módulo de elasticidade dinâmico 15630 (ABNT, 2008) 6

3 Resultados e discussão

A tabela 4 apresenta o consumo dos materiais e o índice de consistência obtido na mesa flow-table.

Tabela 4 – Consumo de materiais e índice de consistência (I.C.).

Arg Consumo (kg/m³) I.C. (mm) Cimento Areia Aditivo Água

IAR 0.00 236,80 1352,70 0,00 381,50 258

IAR 0.05 214,10 1223,30 0,11 287,50 260

IAR 0.10 199,80 1141,50 0,20 241,50 251

IAR 0.15 192,10 1097,40 0,29 219,30 248

IAR 0.20 190,80 1089,90 0,38 205,00 246


Com a densidade de massa no estado fresco medida para cada argamassa e com a massa específica do cimento e da areia obteve-se o teor de ar incorporado que estão apresentados na figura 2.

2,78

17,16

24,39

28,8231,30

0

5

10

15

20

25

30

35

IAR 0.00 IAR 0.05 IAR 0.10 IAR 0.15 IAR 0.20

Argamassa

Teo

r d

e a

r in

co

rpo

rad

o (

%)

Figura 2 – Teor de ar incorporado.

Observa-se que uma pequena adição de aditivo proporcionou um aumento considerável de ar incorporado na argamassa IAR 0.05, com relação à argamassa de referência IAR 0.00. Esta diferença passa ser menos acentuada com os acréscimos constantes do teor de aditivo nas argamassas seguintes. A incorporação de ar pela adição de aditivo proporcionou aumento da trabalhabilidade no estado fresco, com redução de consumo de água para obter a mesma consistência, como pode ser observado nos resultados da tabela 4. A figura 3 apresenta os resultados da densidade de massa aparente no estado endurecido que é a razão entre massa e volume do prisma 4x4x16 cm, medida aos 28 dias de idade.

0

500

1000

1500

2000


Argamassa

Den

sid

ad

e d

e m

assa

(kg

/m³)

Figura 3 – Densidade de massa aparente no estado endurecido.


Com a incorporação de ar ocorre redução do consumo de materiais conforme mostra a tabela 4, o que reduz significativamente a densidade de massa. O ensaio para obtenção da absorção de água e índice de vazios foi realizado utilizando os procedimentos da NBR 9778 (ABNT, 2006) através da imersão dos corpos-de-prova em água pelo período de 64 horas e em seguida após fervura por 5 horas. Os resultados médios estão apresentados nas tabelas 5 e 6.

Tabela 5 – Resultados médios da absorção de água.

Argamassa Absorção de água após imersão Absorção de água após fervura

Média (%) DP (%) CV (%) Média (%) DP (%) CV (%)

IAR 0.00 15,05 0,47 3,13 17,11 0,49 2,85

IAR 0.05 14,63 0,03 0,20 24,64 0,20 0,80

IAR 0.10 13,78 0,08 0,54 28,17 0,09 0,33

IAR 0.15 13,19 0,02 0,12 28,19 0,78 2,77

IAR 0.20 13,51 0,24 1,77 32,85 1,01 3,08

DP = desvio-padrão e CV = coeficiente de variação

Tabela 6 – Resultados médios do índice de vazios.

Argamassa Índice de vazios após imersão Índice de vazios após fervura

Média (%) DP (%) CV (%) Média (%) DP (%) CV (%)

IAR 0.00 26,98 0,70 2,59 31,44 0,97 3,09

IAR 0.05 22,57 0,10 0,45 38,59 0,21 0,54

IAR 0.10 19,66 0,07 0,38 40,49 0,16 0,40

IAR 0.15 18,15 0,10 0,55 39,89 0,89 2,24

IAR 0.20 18,20 0,32 1,75 44,68 0,94 2,10

Observando os resultados das tabelas 5 e 6, constata-se que a absorção de água e o índice de vazios para a argamassa de referência IAR 0,00 apresentaram maiores resultados que as argamassas com maior teor de ar incorporado, nos ensaios em que os corpos-de-prova apenas foram imerso em água. Porém, após a fervura por 5 horas, ocorreu o que seria esperado, ou seja, argamassas com maior teor de ar incorporado apresentaram maiores absorção de água e índice de vazios. Conclui-se então que apenas submergindo os corpos-de-prova em água não é suficiente para que ocorra a penetração da água no interior das microbolhas de ar, havendo necessidade de utilizado de uma técnica mais incisiva que a imersão, como vácuo ou fervura, por exemplo. A redução da densidade de massa aparente no estado endurecido das argamassas com maiores concentrações de aditivo pode ser confirmada pelo aumento do volume de vazios após a fervura, conforme mostra a figura 4.


Figura 4 – Correlação linear entre densidade de massa aparente no estado endurecido e índice de vazios

após fervura por 5 horas. A permeabilidade da argamassa na idade de 28 dias pode ser avaliada utilizando o coeficiente de capilaridade obtido através da absorção da água em função do tempo. Neste ensaio, os corpos-de-prova são colocados em contato com uma lâmina de água de 5 mm de altura, conforme prescreve a NBR 15259 (ABNT, 2005). Os resultados médios do coeficiente de capilaridade para cada argamassa estão apresentados na figura 5.

18,419,5

17,0

14,3

12,2

0,0

4,0

8,0

12,0

16,0

20,0

24,0


Argamassa

Co

efi

cie

nte

de

cap

ilari

dad

e (

g/d

m²m

in½

)

Figura 5 – Coeficiente de capilaridade na idade de 28 dias.

O aumento do teor de aditivo nas argamassas foi acompanhado da redução do coeficiente de capilaridade. As bolhas microscópicas de ar presentes no interior das argamassas dificultaram a ascensão da água, pois elas provocam a desconexão dos

capilares, fato já constatado por Hanzic e Ilic (2003) em estudos realizados com concreto. Na idade de 28 dias foram rompidos os prismas 4x4x16 cm para determinação da resistência à tração na flexão, de acordo com a norma NBR 13279 (ABNT, 2005). Com a metade de cada prisma foi determinada a resistência à compressão de acordo com a


mesma norma. A figura 6 apresenta os resultados médios das resistências à compressão e à tração na flexão.

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

3,00

3,50


Argamassa

Re

su

lta

do

(M

Pa

)

Resistência à

compressão

Resistência à tração

na flexão

Figura 6 – Resultados médios das resistências à compressão e à tração na flexão e ilustração do ensaio.

Observa-se um comportamento diferente dos resultados quando se compara a IAR 0.00 com a IAR 0.05 e esta com as demais. Para o primeiro caso, ocorre pequeno acréscimo na resistência à compressão da argamassa IAR 0.05 em relação à argamassa IAR 0.00 e uma redução significativa na resistência à tração na flexão. Analisando-se apenas as argamassas com aditivos, observa-se uma redução considerável da resistência à compressão com o aumento do teor de aditivo, não acompanhada de redução expressiva da resistência à tração na flexão. Constatou-se uma pequena dispersão nos resultados das duas resistências. Na realização do ensaio de resistência de aderência à tração foi utilizado substrato-padrão adquirido da Associação Brasileira de Cimento Portland (ABCP). Foram realizados 10 arrancamentos na idade de 28 dias, em pastilhas de 5 cm de diâmetro, conforme prescreve a NBR 15258 (ABNT, 2005). A figura 7 apresenta os resultados médios da resistência de aderência com suas respectivas dispersões. A dispersão dos resultados foi acentuada, devido às diversas formas de rupturas.


0,00

0,05

0,10

0,15

0,20

0,25

0,30

0,35

0,40

0,45


Argamassa

Re

sit

ên

cia

de a

de

rên

cia

à t

raçã

o

(MP

a)

Figura 7 – Resultados da resistência de aderência à tração e imagem do equipamento utilizado.

A redução das resistências de aderência ocorreu de forma similar ao ocorrido com a resistência à tração na flexão. Apesar das reduções das resistências mecânicas, as argamassas IAR 0.05 e IAR 0.10 podem ser utilizadas para assentamento de alvenaria não estrutural e inclusive para revestimento de argamassa, pois apresentaram resistência de aderência superior à 0,20 MPa, que é a exigência mínima da norma NBR 13749 (ABNT, 1996) para revestimentos de paredes internas e tetos. O módulo de elasticidade das argamassas foi determinado pelo método dinâmico utilizando o ultra-som com corpos-de-prova 4x4x16 cm na idade de 28 dias. As superfícies das duas extremidades dos corpos-de-prova eram planas e limpas, e utilizou-se vaselina para garantir constância da área de contato. A figura 8 apresenta os resultados médios do módulo de elasticidade e as respectivas dispersões.

0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

6,00

7,00

8,00

9,00


Argamassa

Mó

du

lo d

e e

lasti

cid

ad

e

(GP

a)

Figura 8 – Resultados médios do módulo de elasticidade dinâmico e imagem do aparelho de ultra-som.

Existe uma correlação entre o módulo de elasticidade e as resistências mecânicas das argamassas avaliadas, fato já observado por Silva e Campiteli (2008). A redução das resistências mecânicas provoca a redução do módulo de elasticidade, como pode ser


constatado nas figuras 6, 7 e 8. A redução do módulo de elasticidade é um fator benéfico para as argamassas, tanto de assentamento como de revestimento de paredes, pois quanto menor o módulo, maior é a capacidade de deformação da argamassa, reduzindo assim a possibilidade de ocorrer fissuração no estado endurecido. Amostras de cada argamassa foram coletadas do revestimento utilizado no ensaio de aderência à tração para análise por microscopia eletrônica de varredura (MEV), na idade de 28 dias. As amostras foram previamente impregnadas com resina epóxi para proteger sua estrutura, utilizando bomba de vácuo, e então polidas para permitir visualização da superfície. A figura 9 apresenta as imagens obtidas.

(a)

(b)

(c)

(d)


(e)

Figura 9 – Imagens obtida por MEV. (a) IAR 0.00; (b) IAR 0.05; (c) IAR 0.10; (d) IAR 0.15; (e) IAR 0.20

As micro bolhas de ar nas imagens estão representadas pelas regiões preenchidas com resina (figura 9b). Possivelmente as áreas mais escuras no interior de algumas bolhas de ar são regiões onde a resina não conseguiu penetrar, ou não houve tempo suficiente para isso acontecer antes que ela endurecesse. Isso explica a ocorrência de muitos vazios dentro das micro bolhas de ar parcialmente preenchidas com resina. Na amostra sem aditivo incorporador de ar (IAR 0.00) também é possível observar a ocorrência de micro bolhas arredondadas, que correspondem ao ar aprisionado devido ao processo de mistura dos materiais. Ao se analisar a imagem da argamassa IAR 0.05 é possível observar a ocorrência de uma quantidade maior de micro bolhas de ar em relação à argamassa IAR 0.00, sendo que essa quantidade cresce com o aumento de teor de aditivo. As dimensões das partículas observadas sobre a superfície plana da amostra não são representativas, visto que a secção visualizada pode não interceptar as partículas pelo seu diâmetro. Apesar disso, acredita-se que as bolhas de ar incorporado apresentam dimensões distintas dentro de uma mesma amostra. Com o aumento do teor de aditivo nas argamassas, reduziram a absorção de água, o índice de vazios após imersão sem fervura e o coeficiente de capilaridade (tabela 5, 6 e figura 5, respectivamente). Segundo Hanzic e Ilic (2003), a ascensão capilar da água é dificultada pela desconexão dos capilares provocada pelas bolhas de ar, fato que pode ser constatado observando as imagens da figura 9. Outro fator relevante que foi constatado é que as micro bolhas de ar presentes na argamassa IAR 0.05 têm em média dimensões maiores que as encontradas nas demais argamassas aditivadas. Provavelmente isso ocorreu devido à menor quantidade de aditivo para a formação dessas bolhas de ar. Nas argamassas com maiores teores de aditivo possivelmente ocorreu o contrário: como a quantidade de ar incorporado é determinada pelo tempo de agitação, o acréscimo da quantidade de aditivo não foi acompanhada na mesma proporção que a formação das micro bolhas de ar, o que determinou uma quantidade maior de bolhas microscópicas com dimensões reduzidas.


4 Conclusões

O uso de aditivo incorporador de ar em argamassas para revestimento proporciona maior trabalhabilidade ao material no estado fresco, bem como redução do consumo de materiais. Esses fatores contribuíram para a redução do consumo de água da mistura, provocando a redução da capilaridade e da densidade de massa aparente no estado endurecido. Porém as resistências à compressão, à tração na flexão e de aderência à tração bem como o módulo de elasticidade dinâmico diminuíram com o aumento dos teores de aditivo incorporador de ar. O ensaio para avaliação da absorção de água e índice de vazios por imersão dos corpos-de-prova em água pelo período de 64 horas não é representativo, havendo necessidade de aplicação de vácuo ou fervura da água para ocorrer a completa saturação da amostra. Utilizando-se de aditivos incorporadores de ar é possível produzir argamassas de modo a reduzir a permeabilidade à água e aos gases, pois as micro bolhas de ar provocam a desconectividade dos capilares, comprovado pelos resultados dos ensaios que demonstraram a dificuldade de penetração de água e de resina epóxi no interior das micro bolhas. A microscopia eletrônica de varredura (MEV) para as análises de imagem de argamassas com ar incorporado mostrou ser uma ferramenta adequada para avaliação das dimensões e concentração das bolhas microscópicas de ar no interior das argamassas. Otimizando o teor de aditivo, de modo a obter o teor de ar incorporado ideal com o menor consumo de água possível, a fim que seja produzida argamassas trabalháveis, e com desempenhos satisfatórios de permeabilidade e resistências mecânicas, é possível reduzir o consumo de cimento e, conseqüentemente, o custo final da produção da argamassa.

5 Referências

ABNT – ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 7211: Agregados para concreto - especificação. Rio de Janeiro, 1985. _____. NBR 7219: Determinação do teor de materiais pulverulentos nos agregados. Rio de Janeiro, 1982. _____. NBR 7251: Agregados em estado solto – determinação de massa unitária. Rio de Janeiro, 1982. _____. NBR 9778: Argamassa e concreto endurecidos – Determinação da absorção de água, indice de vazios e massa específica. Rio de Janeiro, 2006. _____. NBR 13276: Argamassa para assentamento e revestimento de paredes e tetos – Preparo da mistura e determinação do índice de consistência. Rio de Janeiro, 2005.

_____. NBR 13278: Argamassa para assentamento e revestimento de paredes e tetos – determinação da densidade de massa e do teor de ar incorporado. Rio de Janeiro, 2005.


_____. NBR 13279: Argamassa para assentamento e revestimento de paredes e tetos – determinação da resistência à tração na flexão e à compressão. Rio de Janeiro, 2005. _____. NBR 13280: Argamassa para assentamento e revestimento de paredes e tetos – determinação da densidade de massa aparente no estado endurecido. Rio de Janeiro, 2005. _____. NBR 13749: Revestimentos de paredes e tetos de argamassas inorgânicas – especificações. Rio de Janeiro, 1996. _____. NBR 15258: Argamassa para revestimento de paredes e tetos – determinação da resistência potencial de aderência à tração. Rio de Janeiro, 2005. _____. NBR 15259: Argamassa para assentamento e revestimento de paredes e tetos – determinação da absorção de água por capilaridade e do coeficiente de capilaridade. Rio de Janeiro, 2005. ____. NBR 15630: Argamassa para assentamento e revestimento de paredes e tetos – determinação do módulo de elasticidade dinâmico através da propagação de onda ultra-sônica. Rio de Janeiro, 2008. _____. NBR NM 23: Cimento portland e outros materiais em pó – determinação da massa específica. Rio de Janeiro, 2001. ALVES, N.J.D. Avaliação dos aditivos incorporadores de ar em argamassas de revestimento. 175p. Dissertação (Mestrado), Universidade de Brasília. Brasília, 2002. CASALI, J.M., et al. Efeito da incorporação de ar nas propriedades de uma argamassa industrializada para assentamento de blocos de concreto para alvenaria estrutural, V Simpósio Brasileiro de Tecnologia das Argamassas. São Paulo-SP, ANTAC, 2003. CUNHA JUNIOR, G.J.C., et al. Avaliação comparativa da resistência de aderência à tração de argamassas utilizando bases de concreto com diferentes níveis de absorção e porosidade, 48º Congresso Brasileiro do Concreto. Rio de Janeiro-RJ, IBRACON, 2006. HANZIC, L.; ILIC, R. Relationship between liquid sorptivity and capillarity in concrete, Cement and Concrete Research, v.33, p.1385–1388, 2003. LI, Y.; CHEN, Y.; WEI, J.; HE, X.; ZHANG, H.; ZHANG, W. A study on the relationship between porosity of the cement paste with mineral additives and compressive strength of mortar based on this paste, Cement and Concrete Research, v.36, p.1740-1743, 2006. MONTE, R., et al. Efeitos de aditivos incorporadores de ar nas propriedades de argamassas e revestimentos, V Simpósio Brasileiro de Tecnologia das Argamassas. São Paulo-SP, ANTAC, 2003.


MONTE, R., et al. Avaliação da influência do teor de ar no módulo de elasticidade de argamassas, VII Simpósio Brasileiro de Tecnologia das Argamassas. Recife-PE, ANTAC, 2007. POLITO, G., et al. Análise microestrutural da interface entre argamassas de revestimento sobre blocos cerâmicos, 50º Congresso Brasileiro do Concreto. São Paulo-SP, IBRACON, 2008. SILVA, N.G.; CAMPITELI, V.C. Correlação entre módulo de elasticidade dinâmico e resistências mecânicas de argamassas de cimento, cal e areia, Ambiente Construído, v.8, n.4, p.21-35, 2008. SILVA, A.S.R., et al. Estudo para avaliação da resistência à compressão e do módulo de elasticidade pelo método mecânico e do ultra-som de concretos produzidos em Salvador-BA, 50º Congresso Brasileiro do Concreto. São Paulo-SP, IBRACON, 2008.

EFEITOS DA INCORPORAÇÃO DE AR NAS RESISTÊNCIAS...

Documents

Transcript of EFEITOS DA INCORPORAÇÃO DE AR NAS RESISTÊNCIAS...