Norma TIA_EIA 222

8/7/2019 Norma TIA_EIA 222

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NORMAS ESTRUCTURALES PARA TORRES Y ESTRUCTURAS DE ACERO PARAANTENAS

OBJETIVO

El objetivo de estas normas es proporcionar criterios mnimos para la especificacin y eldiseo de torres y estructuras de acero para antenas. No es la intencin de estas normasreemplazar los cdigos aplicables. La informacin contenida en estas normas se obtuvode las fuentes a las cuales se hace referencia en la presente y representa, a juicio delsubcomit, las prcticas aceptadas por la industria en relacin con las normas mnimaspara el diseo de estructuras de acero para antenas. Esta informacin se presentaexclusivamente a ttulo informativo. Aunque creemos que es correcta, no se deberaconfiar en esta informacin para ninguna aplicacin especfica sin un examen yverificacin profesional de su exactitud y aplicabilidad por parte de un ingenierohabilitado. En estas normas se usan criterios de carga de viento que se basan en unaprobabilidad anual, y no pretenden abarcar todas las condiciones ambientales que

podran existir en una ubicacin particular. Estas normas se aplican a torres y estructurasde acero para antenas para todo tipo de servicios de comunicaciones, tales como AM,CATV, FM, Microondas, Celular, TV, VHF, etc. Estas normas pueden ser adaptadas para suuso a nivel internacional; sin embargo, para ello se deber determinar la correctavelocidad bsica del viento (velocidad mxima del viento en una millao "fastest-mile") y la carga de hielo en el sitio de emplazamiento en el pas en cuestin enbase a datos meteorolgicos. En estas normas las unidades equivalentes del SistemaInternacional se presentan entre corchetes [ ]. En el Anexo G se incluyen los factores paraconvertir al SI. Es responsabilidad del usuario obtener la informacin especfica de cadasitio y los requisitos que difieran de aquellos contenidos en estas normas. El Anexo Aincluye una lista de verificacin que le facilitar al usuario especificar los requisitos parauna estructura determinada al usar estas normas. Se advierte al usuario que lascondiciones locales de viento y hielo, si son conocidas, reemplazan los valores mnimosindicados en la presente.

ALCANCE

Estas normas describen los requisitos para torres y estructuras de acero que soportanantenas.

1 MATERIAL

1.1 Norma

1.1.1 A excepcin de lo establecido en 1.1.2, los materiales deben satisfacer una de lasnormas siguientes.

1.1.1.1 El acero estructural, el acero colado, las piezas forjadas y los bulones debensatisfacer las especificaciones para materiales listadas en la edicin del 1 de juniode 1989 de la publicacin "Specification for Structural Steel Buildings - AllowableStress Design and Plastic Design" del American Institute of Steel Construction, a lacual de aqu en ms se hace referencia como especificacin AISC.


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1.1.1.2 Los miembros estructurales de acero de consistencia liviana deben ser decalidad estructural segn lo definido en la edicin del 19 de agosto de 1986 de lapublicacin "Specification for th Design of Cold-Formed Steel Structural Members"del American Iron and Steel Institute, a la cual de aqu en ms se hace referenciacomo especificacin AISI.

1.1.1.3 Los materiales para las estructuras y componentes tubularsatisfacer la seccin 7.0 de la especificacin ANSI/NEMA TT1-1983, "TaperedTubular Steel Structures".

1.1.2 Si se utilizan materiales diferentes a los especificados en la presente, elproveedor deber proporcionar datos certificados sobre las propiedades mecnicas yqumicas.

1.1.3 Bulones y dispositivos fiadores de tuercas (excluyendo los accesorios para lasriendas).

1.1.3.1 Las conexiones antideslizantes y las conexiones sujetas a traccin en lascuales la aplicacin de cargas externas da como resultado una accin de palancaproducida por la deformacin de las partes conectadas se deben materializar conbulones de alta resistencia ajustados con las mnimas tensiones para bulonesespecificadas en la edicin del 13 de noviembre de 1985 del d"Specification for Structural Joints Using ASTM A325 or A490 Bolts" del AISC.

Excepcin: Si se puede demostrar que la rigidez de las partes conectadas essuficiente para reducir las fuerzas de palanca hasta hacerlas insignificantes, lasconexiones traccionadas se pueden hacer con bulones de altaajustados hasta la condicin de ajuste sin huelgo segn lo definido en laespecificacin AISC mencionada en 1.1.3.1.

(Nota: Las superficies de contacto de las conexiones antideslizantes no se debenaceitar ni pintar y, en el caso de materiales galvanizados, las superficies decontacto se deben preparar de acuerdo con la especificacin AISC mencionada en1.1.3.1.)

1.1.3.2 Las conexiones de tipo portante se pueden hacer con bulones de altaresistencia ajustados hasta la condicin de ajuste sin huelgo segn lo definido enla especificacin AISC mencionada en 1.1.3.1.

1.1.3.3 Si se usan bulones de alta resistencia ajustados de acuerd

especificacin AISC mencionada en 1.1.3.1 no se requiere un dispositivo fiador detuerca.

1.1.3.4 Los bulones no abarcados por 1.1.3.3 requieren un dispositivo fiador detuerca.

1.1.3.5 Dentro del alcance de esta seccin no se deben usar materiales diferentes alacero.

2 CARGAS

2.1 Definiciones


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2.1.1 Carga muerta o carga permanente Peso de la estructura, riendas y accesorios.


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2.1.2 Carga de hielo Espesor radial de hielo aplicado uniformemente alrededor de lassuperficies expuestas de la estructura, riendas y accesorios.

2.1.2.1 A menos que se especifique lo contrario, un espesor de hielo radialespecificado se debe considerar como hielo macizo.

2.1.2.2 La densidad del hielo macizo se debe considerar como 56 lb/ft3

[8,8 kN/m3

].

2.1.2.3 La densidad de la cencellada se debe considerar como 30 lb/ft3 [4,7 kN/m3].

2.1.3 Carga de viento Carga de viento segn los requisitos especificados en 2.3 (verAnexo A).

2.1.3.1 Velocidad bsica del viento Velocidad mxima del viento en una milla 33 ft[10 m] sobre el nivel del terreno correspondiente a una probabilidad anual de 0,02(intervalo de recurrencia de 50 aos).

2.1.4 Accesorios Elementos unidos a la estructura tales como antenas, lneas detransmisin, conductos, equipos de iluminacin, escaleras, plataformas, carteles,dispositivos de proteccin, etc.

2.1.4.1 Accesorio puntual Accesorio cuya carga se puede suponer concentrada enun punto.

2.1.4.2 Accesorio lineal Accesorio cuya carga se puede suponer distribuida sobreuna seccin de la estructura.

2.2 Nomenclatura para la Seccin 2 - Cargas

AA rea proyectada de un accesorio lineal AC rea proyectada de un accesorio puntual AErea proyectada efectiva de los componentes estructurales en una cara AF reaproyectada de los componentes planos en una cara AG rea bruta de una cara de latorre, determinada como si la cara fuera maciza AR rea proyectada de los componentesestructurales circulares en una cara C Coeficiente de velocidad para los coeficientes defuerza de las estructuras tipo monoposte CA Coeficiente de fuerza para accesorio lineal opuntual CD Coeficiente de fuerza de tiro de las riendas CF Coeficiente de fuerza de laestructura CL Coeficiente de fuerza de levantamiento de las riendas D Peso permanentede la estructura, riendas y accesorios DF Factor de direccin del viento paracomponentes estructurales planos DP Dimetro promedio o menor ancho promedio deuna estructura tipo monoposte DR Factor de direccin del viento para componentesestructurales circulares F Fuerza horizontal aplicada a una seccin de la estructura FCCarga de viento de diseo sobre un accesorio puntual FD Fuerza de tiro total sobre unarienda FL Fuerza de levantamiento total sobre una rienda GH Factor de rfaga paravelocidad mxima del viento en una milla


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I Peso de hieloKZ Coeficiente de exposicinLC Longitud de la cuerda entre los extremos de una riendaRR Factor de reduccin para componentes estructurales circularesV Velocidad bsica del viento correspondiente a la ubicacin de la estructuraWI Carga de viento de diseo sobre la estructura, accesorios, riendas, etc., con hieloradialWO Carga de viento de diseo sobre la estructura, accesorios, riendas, etc., sin hieloradiald Dimetro de los cables de las riendase Relacin de solidezh Altura total de la estructuraqZ Presin de velocidadr Relacin entre el dimetro de las esquinas y el dimetro de un crculo inscripto en una

estructura tipo monopostet Espesor de hielo radial

z Altura por encima del nivel del terreno hasta el punto medio de la seccin, accesorio oguaQ ngulo dextrgiro formado por la cuerda que une los extremos de una rienda y elvector

correspondiente a la direccin del viento

2.3 Norma

2.3.1 Cargas de viento y de hielo

2.3.1.1 La carga total de viento de diseo debe incluir la sumatoria de las fuerzas

horizontales aplicadas a la estructura en la direccin del viento y la carga deviento de diseo sobre riendas y accesorios puntuales.

2.3.1.2 Esta norma no establece especficamente un requisito sobre el hielo.Dependiendo de la altura, elevacin y condiciones de exposicin de la torre, lacarga de hielo puede representar una carga significativa para la estructura en lamayor parte del territorio de Estados Unidos. Si la estructura est ubicada en unsitio donde se prev acumulacin de hielo, al especificar los requisitos para laestructura se debe considerar una carga de hielo. (Ver Anexos A y H.)

2.3.2 La fuerza horizontal (F) aplicada a cada seccin de la estructura se debe calcular

usando la siguiente ecuacin:

F = qZ GH [CF AE + (CA AA)] (lb) [N]

Pero no debe ser mayor que 2 qZ GH AG

donde AG = rea bruta de una cara de la torre (ft2) [m2]

(Nota: Se debe suponer que todos los accesorios, incluyendo las antenas, montajes ylneas, permanecen intactos y unidos a la estructura independientemente de sucapacidad de carga de viento.)


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2.3.3 La presin de velocidad (qZ) y el coeficiente de exposicin (KZ) se deben calcularusando las siguientes ecuaciones (ver Anexo A):

qZ = 0,00256 KZ V2 (lb/ft2) para V en mi/h

qZ = 0,613 KZ V2 [Pa] para V en m/s

KZ= [z/33]2/7 para z en ft

KZ= [z/10]2/7 para z en metros 1,00 KZ 2,58 V = Velocidad bsica del viento

correspondiente a la ubicacin de la estructura (mi/h) [m/s] z = Altura por encima del

nivel medio del terreno hasta el punto medio de la seccin (ft) [m]

2.3.3.1 A menos que se especifique lo contrario, la velocidad bsica del viento (V)correspondiente a la ubicacin de la estructura se debe determinar en base a la

seccin 16.2.3.4 Factor de rfaga

2.3.4.1 Para las estructuras reticuladas el factor de rfaga (GH) se debe calcular

usando la siguiente ecuacin: GH = 0,65 + 0,60/(h/33)1/7 para h en ft

GH = 0,65 + 0,60/(h/10)1/7 para h en metros 1,00 GH 1,25

2.3.4.2 Para las estructuras tipo monoposte el factor de rfaga (GH) debe ser igual a1,69.

2.3.4.3 Se debe aplicar solamente un factor de rfaga para toda la estructura.

2.3.4.4 Cuando sobre una estructura reticulada se monten estructuras tipo poste deacero tubulares o de celosa en voladizo, el factor de rfaga para el poste y laestructura reticulada se debe basar en la altura de la estructura reticulada sin elposte. Las tensiones calculadas para las estructuras tipo poste y sus conexiones aestructuras reticuladas se deben multiplicar por 1,25 para compensar el mayor factorde rfaga correspondiente a estructuras tipo poste montadas.

2.3.5 Coeficientes de fuerza de las estructuras

2.3.5.1 Para las estructuras reticuladas, el coeficiente de fuerza (CF) para cada seccinde la estructura se debe calcular usando las siguientes ecuaciones:


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2.3.6.1Los factores de direcci?n del viento, DF y DR, se deben determinar a partir de la Tabla2.

2.3.6.2El factor de reducci?n (RR) para los componentes estructurales circulares se debe

CF = 4,0e2 - 5,9e + 4,0 (Secciones cuadradas) CF = 3,4e2 - 4,7e + 3,4 (Secciones

triangulares) e = relacin de solidez = (AF + AR)/AG AF = rea proyectada (ft2) [m2] de los

componentes estructurales planos en una cara

de la seccin. AR = rea proyectada (ft2) [m2] de los componentes

estructurales circulares en una cara de la seccin y, si est especificado,

rea proyectada de hielo en los componentes estructurales planos y

circulares. (Ver Figura 1). (Nota: El rea proyectada de los componentes

estructurales debe incluir el rea proyectada de las placas de conexin.)

t = Espesor radial de hielo especificado

Figura 1

(Nota: Se supondr que, si est especificado, el hielo se acumula uniformementesobre todas las superficies tal como se ilustra. El rea proyectada adicionalprovocada por la acumulacin de hielo se puede considerar cilndrica, aunque elrea proyectada sin hielo sea plana. En el caso de accesorios lineales pocoespaciales con acumulacin de hielo se debe considerar el cambio de geometrade circular a plana.)

2.3.5.2 Para las estructuras tipo monoposte de acero, el coeficiente de fuerza de laestructura (CF) se debe determinar a partir de la Tabla 1.

2.3.6 El rea proyectada efectiva de los componentes estructurales (AE) para una seccinse debe calcular a partir de la ecuacin:

AE = DF AF + DR AR RR (ft2) [m2] (Nota: Para las estructuras tipo monoposte de aceroAE debe ser el rea proyectada real calculada en base al dimetro del poste o suancho total.)

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

043c0000080c7465787400000000436f70797269676874202863292031393938204865776c6574742d5061636b61726420436f6d70616e790000646573630000000000000012735247422049454336313936362d322e31000000000000000000000012735247422049454336313936362d322e31000000000000000000000000000000000000000000000000000000


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Tabla 1Coeficientes de fuerza (CF) para estructuras tipo monoposte en voladizo

C (mph ft)Circular

16 lados r < 0,2616 lados r ? 0,26

12 lados8 lados< 321,20

1,201,201,201,20

32 a 641,3 130 (C)

C C(r) 1,78 1, 40r 91,5 22,9 + ? ?(64 C) 0,72 44,8 ?+

0,6 12,5 (C)1,20> 640.59

1,08-1,40r0,721,031,20

Unidades del SIC (m/s m)Circular

16 lados r < 0,2616 lados r ?

12 lados8 lados

< 4,41,201,201,201,201,20

4,4 a 8,71,3 9,74 (C)

C C(r) 1,78 1, 40r 12,5 3,12 + ? ?(8,7 C) 0, 72 6,10 ?+

0,6 3, 78 (C)

1,20> 8,70,59

1,08 -1,40r0 72

Factores de direcci?n del viento

Secci?n transversal de la torreCuadrada

Triangular

Direcci?n del vientoNormal ?45?*

Normal 60?*?90?*

DF1,0 1+0,75e (1,2 m?x.)

1,0 0,800,85DR

1,0 1+ 0,75e (1,2 m?x.)1,0 1,0

1,0*Medidos a partir de una l?nea normal a la cara de la estructura.

Tabla 3Coeficientes de fuerza para accesoriosTipo de miembro

Relaci?n de aspecto ? 7Relaci?n de aspecto ? 25

CACA

Plano1,42,0

Cil?ndrico0,81,2

?n de la separaci?n entre puntos de apoyo de los accesorios lineales, ni tampoco se considera que

calcular a partir de la ecuacin: RR = 0,51e2 + 0,57 RR 1,0

2.3.6.3 Al calcular la relacin de solidez y las fuerzas de viento los accesorios linealesque estn unidos a una cara y cuyo ancho no se extiende ms all del rea proyectadanormal de la cara se pueden considerar como componentes estructurales.

2.3.7 El coeficiente de fuerza (CA) a aplicar al rea proyectada (ft2) [m2] de un accesoriolineal (AA) que no se considera como un componente estructural se debe determinar apartir de la Tabla 3. El coeficiente de fuerza para miembros cilndricos se puede aplicaral rea proyectada adicional del hielo radial, si ste est especificado. (Ver Figura 1.)

2.3.8 Independientemente de su ubicacin, los accesorios lineales no considerados comocomponentes estructurales de acuerdo con 2.3.6.3 se deber incluir en el trmino CAAA.

2.3.9 La fuerza horizontal (F) aplicada a una seccin de la estructura se puede asumiruniformemente distribuida en base a la presin del viento a la mitad de la altura de laseccin.

2.3.9.1 En el caso de los mstiles arriendados la seccin que se considera sometida ala fuerza uniformemente distribuida no debe ser mayor que la longitud entre losniveles de las riendas.

2.3.9.2 En el caso de las estructuras autosoportadas la seccin que se considerasometida a la fuerza uniformemente distribuida no debe tener ms de 60 ft [18 m].


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1,20Z PC K V D = para DP en ft [m]

to bajo condiciones de flujo supercr?tico y, por lo tanto, no se aplican a los accesorios unidos a la e

2.3.9.3 En el caso de las estructuras tipo monoposte de acero la seccin que seconsidera sometida a la fuerza uniformemente distribuida no debe tener ms de 30 ft[9,1 m].

2.3.10 En ausencia de datos ms precisos, la carga de viento de diseo (FC) sobre unaccesorio puntual tal como un escudo contra hielo, plataforma, etc. (excluyendo las

antenas de microondas / reflectores pasivos) se debe calcular a partir de la siguienteecuacin:

FC = qZ GH [ CA AC] (lb) [N]

donde CAAC considera todos los elementos del accesorio puntual, incluyendo todas laslneas de alimentacin, mnsulas, etc. relacionadas con el accesorio. Al calcular larelacin de solidez y las fuerzas de viento, los componentes de un accesorio puntualunidos directamente a una de las caras de la torre y que no sobresalen de la misma sepueden considerar como componentes estructurales.

2.3.10.1 La presin de velocidad (qZ) se debe calcular en base a la altura de la lnea decentro del accesorio.

2.3.10.2 En el caso de las estructuras reticuladas el factor de rfaga (GH) se debecalcular en base a la altura total de la estructura (ver 2.3.4.4), y en el caso de lasestructuras tipo monoposte este factor debe ser igual a 1,69.

2.3.10.3 La carga de viento de diseo (FC) se debe aplicar en una direccin horizontalen la direccin del viento.

2.3.10.4 El coeficiente de fuerza (CA) aplicado al rea proyectada (ft2) [m2] de un

accesorio puntual (AC) se debe determinar a partir de la Tabla 3. El coeficiente defuerza para miembros cilndricos se puede aplicar a las porciones cilndricas delaccesorio y al rea proyectada adicional del hielo, si ste est especificado. (VerFigura 1).

2.3.10.5 Cuando el fabricante de un accesorio provee un rea de placa planaequivalente en base a la Revisin C de esta norma (AF = 2/3 AR), al determinar lascargas de viento de diseo al rea de placa plana equivalente se debe aplicar uncoeficiente de fuerza igual a 2,0. Si el accesorio est compuesto exclusivamente pormiembros circulares se puede aplicar un coeficiente de fuerza igual a 1,8.

2.3.11 En ausencia de datos ms precisos, las cargas de viento de diseo para antenasde microondas / reflectores pasivos se deben determinar usando el Anexo B.

2.3.12 Cuando no se especifican las orientaciones azimutales de antenas ubicadas a lamisma altura relativa de la estructura, se debe asumir que las antenas irradiansimtricamente alrededor de la estructura.

2.3.13 El apantallamiento de las antenas no se debe considerar.


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a de tiro total (lb) [N]

de levantamiento total (lb) [N] = Presi?n de velocidad a la mitad de la altura de la rienda (lb/ft2) [

se a la altura total de la estructura (ver 2.3.4)

s de la rienda (ft) [m]

entre los extremos de la rienda (ft) [m] = ?ngulo dextr?giro formado por la cuerda entre los extrem

? 180?) = 1,2 sin3 ?

2.3.14 La carga de viento de diseo sobre las riendas se debe determinar de acuerdocon la Figura 2. Se puede asumir una carga de viento de diseo uniforme en base a lapresin de velocidad (qZ) a la mitad de la altura de cada rienda.

2.3.15 Las tensiones mximas en los miembros y las reacciones de la estructura sedeben determinar considerando las direcciones de viento que provoquen las mximas

fuerzas de viento y momentos torsores. En las estructuras reticuladas se debenconsiderar cada una de las direcciones de viento indicadas en la Tabla 2.

2.3.16 Al calcular las mximas tensiones en los miembros y reacciones de la estructurase deben considerar cada una de las siguientes combinaciones de cargas (ver Anexo A):

D + WO D + 0,75 WI + I

(Nota: Si el comprador o la autoridad local especifica que la velocidad bsica del vientoocurre simultneamente con una carga de hielo, no se debe aplicar ningn factor dereduccin a WI.)

Fuerzas de viento sobre las riendas

Direccin

ffd8ffe000104a4649460001020100c800c80000ffe20c584943435f50524f46494c4500010100000c484c696e6f021000006d6e74725247422058595a2007ce00020009000600310000616373704d5346540000000049454320735247420000000000000000000000000000f6d6000100000000d32d4850202000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000001163707274000001500000003364657363000001840000006c77747074000001f000000014626b707400000204000000147258595a00000218000000146758595a0000022c000000146258595a0000024000000014646d6e640000025400000070646d6464000002c400000088767565640000034c0000008676696577000003d4000000246c756d690000

03f8000000146d6561730000040c0000002474656368000004300000000c725452430000043c0000080c675452430000043c0000080c625452430000043c0000080c7465787400000000436f70797269676874202863292031393938204865776c6574742d5061636b61726420436f6d70616e790000646573630000000000000012735247422049454336313936362d322e31000000000000000000000012735247422049454336313936362d322e31000000000000000000000000000000000000000000000000000000


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2.4 Referencias

AASHTO, "Standard Specifications for Structural Supports for Highway Signs, Luminariesand Traffic Signals", American Association of State Highway and Transportation Officials,Washington, D.C., 1995 y especificaciones interinas de 1988.

ASCE, "Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures", ASCE 7-93, AmericanSociety of Civil Engineers, New York, NY, 1993.

Diehl, W.S., "Engineering Aerodynamics", Revised Edition, Ronald Press Co., New York, NY,1936.

IASSS, "Recommendations for Guyed Masts", International Association for Shell andSpatial Structures, Working Group Nr 4, 1981.

Lou, T., "Force Coefficients for Transmission Towers", Informe para el Doctorado enIngeniera Civil, Departmento de Ingeniera Civil, Texas Tech University, Lubbock, TX,1983.

Simiu, E., Changery, M.J. y Filliben, J.J., "Extreme Wind Speeds at 129 Stations in theContiguous United States", Building Science Series Report 118, National Bureau ofStandards, Washington, D.C., 1979.

3 TENSIONES

3.1 Norma

3.1.1 A menos que se especifique lo contrario, los miembros estructurales se debendisear de acuerdo con la especificacin AISC o AISI correspondiente.

3.1.1.1 Para las estructuras de menos de 700 ft [213 m] de altura las tensionesadmisibles se pueden incrementar en 1/3 para las dos combinaciones de cargasdefinidas en 2.3.16.

3.1.1.2 Para las estructuras de 1200 ft [366 m] de altura o mayores no se debenincrementar las tensiones admisibles.

3.1.1.3 Para las estructuras comprendidas entre 700 ft [213 m] y 1200 ft [366 m] de

altura las tensiones admisibles se pueden incrementar interpolando linealmenteentre 1/3 y 0.

(Nota: Para las estructuras de 1200 ft [366 m] de altura o mayores las tensionesadmisibles no se incrementan debido a las incertidumbres de los efectos del vientoms all de esta altura.)

3.1.1.4 A los fines de la determinacin de las tensiones admisibles, la altura de laestructura se debe basar en la altura total de la estructura, incluyendo los postestubulares o de celosa montados sobre la misma.


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3.1.6 Los orificios para bulones no deben ser considerados como "orificios para pasadores"(pin holes), conforme a lo referido en la seccin D3 de la especificacin AISC.

3.1.7 A los fines de calcular las tensiones de apoyo admisibles de acuerdo con la seccinJ3.7 de la especificacin AISC, la deformacin alrededor de los orificios para bulonesconstituye una consideracin de diseo.

3.1.8 La Tabla J3.5 de la especificacin AISC es aplicable excepto en los bordes cizalladosdonde la mnima distancia al borde debe ser igual a 1,5 por el dimetro del buln.


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3.1.9 La longitud no apoyada medida de un miembro comprimido se debe determinarconsiderando la rigidez de las partes conectadas y la direccin de pandeo alrededor deleje considerado.

3.1.10 Si, al calcular las tensiones admisibles, para los miembros con alas o miembroscuyos extremos estn fijados mediante un nico buln se consideran factores de

longitud efectiva menores que 1,00 cada uno de los factores debe ser justificadomediante ensayo o clculo.

3.1.11 En las estructuras arriendadas, al calcular las tensiones admisibles de los miembrosse debe considerar la estabilidad de la estructura entre los niveles de las riendas.

3.1.12 Preferentemente el valor mximo de la relacin de esbeltez efectiva paramiembros comprimidos debe ser de 150 para montantes, 200 para miembros dearriostramiento y 250 para miembros redundantes (miembros que exclusivamente para reducir la esbeltez de otros miembros).

3.1.13 Los arriostramientos y los elementos redundantes que se usen para reducir larelacin de esbeltez de los miembros comprimidos deben ser capaces de soportar unafuerza normal al miembro soportado igual a 1,5 por ciento de la carga axial calculadadel miembro soportado. Esta fuerza no se aplicar simultneamente con las fuerzasresultantes de las cargas aplicadas directamente sobre la estructura.

3.1.14 Perfiles angulares de acero estructural que actan como miembros comprimidos

3.1.14.1 Las tensiones de compresin admisibles se deben calcular de acuerdo con lanorma "Specification for Allowable Stress Design of Single Angle Members" de AISC,excepto que no se aplican los requisitos sobre pandeo flexotorsional.

3.1.14.2 Los miembros sujetos a cargas laterales, las cuales inducen flexin, debensatisfacer los requisitos de la seccin 6 de la especificacin AISC indicada en 3.1.14.1.

3.1.14.3 Los factores de longitud efectiva se deben calcular de acuerdo con ANSI/ASME1090, "Design of Latticed Steel Transmission Towers", a la cual de aqu en ms sehace referencia como ASCE 10. (Ver Tabla 4.)

(Nota: Los factores de longitud efectiva establecidos en ASCE 10 se adoptaron paraajustar las tensiones de compresin admisibles de AISC por los efectos de la cargaaxial excntrica y restriccin parcial de los extremos.)

3.1.14.4 Los factores de longitud efectiva diferentes a los especificados en el presentedocumento deben ser justificados mediante ensayos.

3.1.14.5 Las relaciones de esbeltez (L/R) indicadas en las Figuras 3 y 4 se deben usar amodo de gua para determinar las relaciones de esbeltez medidas y efectivas.

3.1.14.6 Los miembros se deben considerar totalmente efectivos cuando la relacinentre su ancho y su espesor (w/t) no es mayor que el valor limitante especificado enASCE 10.


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3.1.14.6.1 Si las relaciones ancho-espesor exceden el valor limitante, las tensionesadmisibles se deben reducir de acuerdo con la seccin 4 de la especificacin AISCmencionada en 3.1.14.1 con Q igual al valor calculado para Fcr en ASCE 10 divididopor la tensin de fluencia del miembro.

3.1.14.6.2 Para los perfiles conformados en fro el ancho w es igual a la distancia

entre el radio interno de doblado y la fibra extrema, pero nunca menor que el anchodel perfil menos tres veces su espesor.

3.1.14.6.3 Las relaciones ancho-espesor (w/t) no deben ser mayores que 25.

3.1.14.7 Las curvas de esbeltez efectiva de ASCE 10, curvas 5 y 6 de la Tabla 4, sedeben restringir a los arriostramientos y miembros redundantes con mltiplesbulones o conexiones soldadas correctamente detalladas. Adems, las conexionesdeben ser a miembros que posean una resistencia a la flexin adecuada para resistirla rotacin de la unin, incluyendo los efectos de las escuadras de refuerzo.

3.1.14.8 Si en una unin no se puede evitar la excentricidad, se deben considerardebidamente las tensiones adicionales inducidas en los miembros.

3.1.15 Al calcular las tensiones para las estructuras tipo monoposte se deben considerarlos momentos flectores secundarios provocados por las cargas verticales.

3.1.15.1 Las tensiones admisibles combinadas de flexin y carga axial para estructurastipo monoposte de acero poligonales o facetadas se deben determinar a partir de laTabla 5.


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RVA 2 R KL = 30 + 0,75 R L (EXC?NTRICO EN UN EXTREMO) CURVA 3 R KL = 60 URVA 5 R KL = 28,6 + 0,762 R L (RESTRICCI?N PARCIAL EN UN EXTREMO) CURVA 6

OMO MIEMBROS COMPRIMIDOS RELACIONES DE ESBELTEZ PARA MONTANTES ARRIOS

Z L R RELACIONES DE ESBELTEZ EFECTIVA: Z L R ? 120 Z L R > 120 CURVA 1 CURVA 4 L Y Z X X Z

DAS: X Y Z L L 1 2N L , o R R 3 R +? ? ? ?? ? RELACIONES DE ESBELTEZ EFECTIVA: L R MAX ? 120 L R NTANTES LA LONGITUD MEDIDA (L) DEBE SER IGUAL A LA SEPARACI?N DE LOS PANELES MEDIDA A

SBELTEZ PARA MIEMBROS DE ARRIOSTRAMIENTO

VA 4 Y Z Y ZX XLZ 0, 5L R > 120 CURVA 5 Y Z Y ZX X L

VA 6 Y Z Y ZX X L

A 4 X X Z Y Y ZL L1 L2 L1 > L2 LX = L1 + 0,5L2Z 0, 5L R > 120 CURVA 5 X Y Z ZX YLL1 L2 L1 > L2 LX = L1 + 0,5L2

tud medida (L) no debe ser menor que la distancia entre los baricentros de las conexiones en cada extr

xial para estructuras tipo monoposte de acero poligonales o facetadas

B Y YF 0,852 F (1,0 0,00137 F w / t) ksi = ? FB = 0,852 FY (1,0 - 0,000522 W t)FY MPaPa FB = 0,870 FY (1,0 - 0,00129 w t)FY ksi FB = 0,870 FY(1,0 - 0,000491 w t)FY MPaa FB= 0,852 FY 0,852 Fy (1,0 - 0,00114 w t)FY ksi FB= 0,852 FY (1,0 - 0,000434 w t)FY MPa= Resistencia a la fluencia t = Espesor de pared w = Dimensi?n real de la cara plana, pero no men

3, "Local Buckling Strength of Polygonal Tubular Poles", EPRI, abril de 1987.

Tabla 4 Figura 3 Figura 4

173.1.16 El diseo del hormign armado para las fundaciones y los anclajes de las riendas

se debe hacer de acuerdo con la norma "Building Code Requirements for ReinforcedConcrete" (ACI 318-89), publicada por el American Concrete Institute.

3.1.16.1 Para las estructuras de menos de 700 ft [213 m] de altura la resistenciarequerida del hormign armado debe ser igual a 1,3 por las reacciones de laestructura producidas por cada una de las combinaciones de cargas definidas en2.3.16.

3.1.16.2 Para las estructuras con una altura mayor o igual a 1200 ft [366 m] laresistencia requerida del hormign armado debe ser igual a 1,7 por las reacciones dela estructura producidas por cada una de las combinaciones de cargas definidas en2.3.16.


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3.1.16.3 Para las estructuras con una altura comprendida entre 700 ft [213 m] y1200 ft [366 m] la resistencia requerida del hormign armado se debe determinarinterpolando linealmente entre 1,3 y 1,7 y multiplicando el valor obtenido por lasreacciones de la estructura.

3.1.16.4 A los fines de la determinacin de la resistencia requerida del hormign

armado, la altura de una estructura se debe basar en la altura total de laestructura, incluyendo los postes tubulares o de celosa montados sobre la misma.

4 FABRICACIN Y MANO DE OBRA

4.1 Norma

4.1.1 La fabricacin y la mano de obra deben satisfacer las normas generalmenteaceptadas por la industria del acero estructural.

4.1.2 Los procedimientos de soldadura deben satisfacer los requiscorrespondientes especificaciones AISC o AISI.

5 ACABADO EN TALLER

5.1 Norma

5.1.1 En ausencia de otros requisitos especficos, todos los materiales deben sergalvanizados (ver Anexo A).

5.1.1.1 Materiales estructurales Los materiales deben ser galvanizados de acuerdocon ASTN A123 (sistema de inmersin en caliente). Se pueden hacer excepciones

en los casos en que el galvanizado de acuerdo con ASTM A123 pudiera resultarpotencialmente daino para la estructura o sus componentes. Algunos ejemplosincluyen las aplicaciones en que se utilizan aceros y soldaduras de alta resistenciay/o patentados. En estos casos se debe especificar un mtodo alternativo paracontrolar la corrosin.

5.1.1.2 Ferretera La ferretera debe ser galvanizada de acuerdo con ASTM A153(sistema de inmersin en caliente) o bien ASTM B695 Clase 50 (sistema mecnico).

5.1.1.3 Cables de las riendas Los cables zincados para riendas deben sergalvanizados de acuerdo con ASTM A475 o ASTM A586.

6 PLANOS, TOLERANCIAS DEL MONTAJE Y MARCACIN

6.1 Norma

6.1.1 Se deben proveer planos generales, planos de montaje u otra documentacin queindique las marcaciones y los detalles necesarios para el correcto montaje einstalacin del material, incluyendo la resistencia a la fluencia de los miembrosestructurales y el grado requerido para los bulones estructurales.


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6.1.2 Los planos deben indicar las tolerancias para la correcta ubicacin e instalacindel material, como as tambin las fundaciones y anclajes.

6.1.2.1 Puesta a plomo La distancia horizontal entre los ejes verticales en doselevaciones cualesquiera no debe ser mayor que el 0,25 por ciento de la distanciavertical entre ambas elevaciones.

6.1.2.2 Torsin en el plano horizontal La torsin horizontal (rotacin angular en elplano horizontal) entre dos elevaciones cualesquiera no debe ser mayor que 0,5en 10 ft [3 m] y la torsin horizontal total de la estructura no debe ser mayor que5.

6.1.2.3 Longitud Para las estructuras tipo monoposte de acero con unionestelescpicas, conexiones soldadas a tope o con fuste embridado, la longitud totalde la estructura ya montada debe estar a +1 por ciento -1/2 por ciento de laaltura especificada.

(Nota: Los reflectores de bocina y otras antenas asimtricas o tipo "offset" tienenrequisitos relacionados con la polarizacin, que es sensible al desplazamientoangular con respecto a la direccin de la visual. A fin de minimizar todos losfactores que contribuyen a la oblicuidad o descentrado inicial, se debe prestarparticular atencin a su montaje, la ferretera usada para su fijacin y losprocedimientos de instalacin, as como a la estructura de apoyo.)

6.1.3 A todos los miembros estructurales o conjuntos estructurales soldados, aexcepcin de la ferretera, se les debe asignar un nmero de pieza. Los nmeros delas piezas deben coincidir con los planos de montaje. El nmero de pieza se debe fijaral miembro de manera permanente (estampado, letras soldadas, estampado sobreuna placa soldada al miembro, etc.) antes de aplicar los recubrimientos protectores(galvanizado, pintura, etc.). Los caracteres del nmero de pieza deben tener unaaltura no menor que in. [13 mm], ser legibles y claramente visibles por uninspector luego del montaje.

7 FUNDACIONES Y ANCLAJES

7.1 Definiciones

7.1.1 Fundaciones y anclajes estndares Estructuras diseadas para soportar lascargas especificadas definidas en la Seccin 2 para condiciones de suelo normalsegn lo definido en

7.1.3. Las construcciones con pilotes, las instalaciones sobre cufundaciones o anclajes diseados para condiciones de suelo sumergido, etc. no sedeben considerar estndares.

7.1.2 Fundaciones y anclajes no estndares Estructuras diseadas para soportar lascargas especificadas definidas en la Seccin 2 de acuerdo con las condicionesespecficas del sitio de emplazamiento.


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7.1.3 Suelo normal Suelo cohesivo con una capacidad portante vertical admisible netade 4000 libras por pie cuadrado [192 kPa] y una presin horizontal admisible neta de400 libras por pie cuadrado por pie lineal de profundidad [63 kPa por metro lineal deprofundidad] hasta un mximo de 4000 libras por pie cuadrado [192 kPa].

(Nota: La roca, los suelos no cohesivos, los suelos saturados o sumergidos no se

deben considerar suelos normales.)7.2 Norma

7.2.1 Las fundaciones y anclajes estndares se pueden usar a los fines del presupuestoy para la construccin cuando los parmetros reales del suelo son iguales osuperiores a los parmetros del suelo normal.

7.2.2 Si para el diseo final se utilizan fundaciones y anclajes estndares, serresponsabilidad del comprador verificar mediante un estudio geotcnico que losparmetros del suelo del sitio de emplazamiento son iguales o superiores a losparmetros del suelo normal. (Ver Anexo A.)

7.2.3 Las fundaciones y anclajes se deben disear para las mximas reacciones de laestructura que resulten de las cargas especificadas en la Seccin 2 aplicando lossiguientes criterios:

7.2.3.1 Si para la construccin se utilizarn fundaciones y anclajes estndares, parael diseo se deben usar los parmetros correspondientes al "suelo normal" de7.1.3.

7.2.3.2 Cuando para la construccin se utilizarn fundaciones y estndares, los parmetros del suelo recomendados por el ingeniero geotcnicodeberan incorporar un factor de seguridad mnimo de 2,0 contra la resistencialtima del suelo (ver Anexos A e I).

7.2.4 Subpresin

7.2.4.1 Se debe asumir que las fundaciones y anclajes estndares o los pilotesexcavados y acampanados resisten la fuerza de levantamiento mediante suspesos propios ms el peso de todo el suelo encerrado dentro de un cono opirmide invertida cuyos lados forman un ngulo de 30 respecto de la vertical. Sihay un aumento de seccin en la parte inferior de la fundacin la base del conoser la base de la fundacin o, caso contrario, en ausencia del aumento de

seccin, la base del cono ser la parte superior de la base de la fundacin. Seasumir que el suelo pesa 100 libras por pie cbico [16 kN/m3] y el hormign 150libras por pie cbico [24 kN/m3].

7.2.4.2 Los pilotes excavados de fuste recto para fundaciones estndares debentener una friccin superficial ltima de 200 libras por pie cuadrado por pie lineal deprofundidad [31 kPa por metro lineal de profundidad] hasta un mximo de 1000libras por pie cuadrado de superficie de fuste [48 kPa] para resistencia allevantamiento o hundimiento.

7.2.4.3 Las fundaciones, anclajes y pilotes excavados se deben disear de acuerdocon las recomendaciones del informe geotcnico (ver Anexo I).


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7.2.4.4 Las fundaciones, anclajes y pilotes excavados se deben disear de acuerdocon la siguiente ecuacin:

(WR / 2,0) + (WC / 1,25) UP y (WR + WC) / 1,5 UP

donde: WR = resistencia del suelo de 7.2.4.1, 7.2.4.2 7.2.4.3 WC = peso de

hormign UP = mxima reaccin de levantamiento

7.2.4.4 Las losas o plateas de fundacin de las estructuras autosoportadas debentener un factor de seguridad mnimo contra el vuelco de 1,5.

7.2.5 La profundidad de las fundaciones excavadas sometidas a cargas laterales o devuelco se debe dimensionar de acuerdo con las siguientes ecuaciones:

LD 2,0 + S/(3d) + 2 [S2/(18d2) + S/2 + M/(3d)]1/2 (ft)

LD 0,61 + S/(143d) + 2 [S2/(41333d2) + S/96 + M/(143d)]1/2 [m]

donde:

LD= Profundidad de la fundacin excavada debajo del nivel del terreno (ft) [m] d =Dimetro de la fundacin excavada (ft) [m] S = Reaccin de corte a nivel delterreno (kips) [kN] M = Momento de vuelco a nivel del terreno (ft-kips) [m-kN]

Referencia: Broms, B., "Design of Laterally Loaded Piles", Journal of Soil Mechanicsand Foundation Division Proceedings of the American Society of Civil Engineers,Mayo de 1965.

7.3 Condiciones especiales

7.3.1 Cuando un apoyo ha de ser diseado por una persona diferente al fabricante, elfabricante ser responsable de proporcionar las reacciones, pesos y detalles deinterfaz para que el ingeniero de la parte compradora proporcione la fijacinnecesaria.

7.3.2 En el diseo de las fundaciones no estndares se deben tomar en cuenta losefectos de la presencia de agua. Se deben considerar la reduccin del peso de losmateriales provocada por la subpresin y el efecto sobre las propiedades del suelobajo condiciones sumergidas.

7.4 Planos de las fundaciones

7.4.1 Los planos de las fundaciones deben indicar las reacciones de la estructura, lasresistencias de los materiales, las dimensiones, las armaduras y el tipo, tamao yubicacin de los anclajes empotrados. Las fundaciones diseadas para condicionesde suelo normal se deben sealar como tales.


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(Nota: Los parmetros y mtodos correspondientes al suelo normal se presentanpara obtener diseos de fundaciones y anclajes estndares uniformes a los fines delpresupuesto.)

8 FACTOR DE SEGURIDAD DE LAS RIENDAS

8.1 Definicin8.1.1 Conexin de una rienda La conexin de una rienda se define como la ferretera o

el mecanismo mediante el cual una longitud de cable de la rienda se conecta a latorre, aislador o anclaje. Las conexiones pueden incluir los siguientes elementos,aunque no estn limitadas a los mismos: grilletes, aisladores en lnea, manguitos,torniquetes, grapas de base doble, grapas para cable tipo perno U, herrajes paracasquillos colados y conexiones tipo mordaza para los extremos muertos. Seconsidera que las grapas de base doble y tipo perno U usadas en cables de hasta 7/8in. de dimetro tienen un factor mximo de eficiencia de 80 por ciento. Paradeterminar el factor de eficiencia de cualquier otro tipo de conexin para losextremos de una rienda se deben seguir las recomendaciones del fabricante.

8.1.2 Factor de seguridad de las riendas El factor de seguridad de las riendas se debecalcular dividiendo la resistencia a la rotura publicada de la rienda o la resistencia dela conexin de la rienda, cualquiera sea el valor que resulte menor, por la mximacarga de traccin diseo calculada.

8.2 Norma

8.2.1 Para las estructuras de menos de 700 ft [213 m] de altura el factor de seguridadde las riendas y sus conexiones no debe ser menor que 2,0.

8.2.2 Para las estructuras de 1200 ft [366 m] de altura o mayores el factor de seguridadde las riendas y sus conexiones no debe ser menor que 2,5.

8.2.3 Para las estructuras comprendidas entre 700 ft [213 m] y 1200 ft [366 m] dealtura el mnimo factor de seguridad de las riendas y sus conexiones se debedeterminar interpolando linealmente entre 2,0 y 2,5.

(Nota: El incremento de 1/3 de la tensin para condiciones de carga de viento no seaplica a la resistencia a la rotura publicada de las riendas y sus conexiones.)

8.2.4 A los fines de la determinacin del factor de seguridad requerido para todas las

riendas y sus conexiones, la altura de la estructura se debe basar en la altura totalde la estructura, incluyendo los postes tubulares o de celosa montados sobre lamisma.

9 PRETENSADO Y CARGA DE PRUEBA DE LAS RIENDAS

9.1 Definiciones


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9.1.1 Pretensado de las riendas Eliminacin de la flojedad constructiva inherente delas riendas bajo una carga sostenida.

9.1.2 Carga de prueba Verificacin de la resistencia mecnica de las conexionesarmadas en fbrica.

9.2 Norma9.2.1 Generalmente el pretensado y la carga de prueba no son necesarios. Cuando

estn especificados, el pretensado y la carga de prueba se deben realizar de acuerdocon las recomendaciones del fabricante de las riendas.

(Nota: Para estructuras arriendadas de gran altura se debera pretensado y la carga de prueba.)

10 TENSIN INICIAL DE LAS RIENDAS

10.1 Definicin

10.1.1 Tensin inicial de una rienda Tensin especificada de la rienda expresada enlibras [newtons] bajo condiciones correspondientes a una carga de viento nula, en elanclaje de la rienda y a la temperatura especificada (ver 10.2).

10.2 Norma

10.2.1 A los fines del diseo, la tensin inicial de las riendas normalmente es el 10 porciento de la resistencia a la rotura publicada del cable con lmites superior e inferiorde 15 y 8 por ciento respectivamente. Se pueden usar valores de tensin inicial nocomprendidos dentro de estos lmites, siempre que se haya adecuadamente la sensibilidad de la estructura a las variaciones de la tensin inicialy, si fuera necesario, su comportamiento dinmico (ver nota a continuacin). Se debeconsiderar el rango de temperatura ambiente del sitio de emplazamiento. Enausencia de datos especficos del sitio de emplazamiento, las tensiones iniciales sedeben basar en una temperatura ambiente de 60F.

(Nota: Los valores de 8-15 por ciento indicados para la tensin inicial se incluyenexclusivamente a ttulo de gua recomendada. Es posible que las condicionesespecficas del sitio de emplazamiento requieran valores de tensin inicial fuera deeste rango. Si se usan valores de tensin inicial por encima del 15 por ciento sedeberan considerar los posibles efectos de la vibracin elica. De manera similar, si

se usan valores de tensin inicial por debajo del 8 por ciento se deberan considerarlos efectos del "galope" y el "tira y afloje" provocado por los sucesivos tensados ydestesados.)

10.3 Mtodo de medicin

10.3.1 La tensin inicial se puede medir por medio de la frecuencia de vibracin,tensimetros mecnicos, medicin de la flecha de la rienda u otadecuados. (Ver Anexo E.)


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11 REQUISITOS OPERATIVOS

11.1 Definiciones

11.1.1 Torsin en el plano horizontal Rotacin angular del recorrido del haz de laantena en un plano horizontal respecto a una posicin correspondiente a carga sinviento en una elevacin especificada.

11.1.2 Torsin en el plano vertical Rotacin angular del recorrido del haz de laantena en un plano vertical respecto a una posicin correspondiente a carga sinviento en una elevacin especificada.

11.1.3 Desplazamiento Traslacin horizontal de un punto respecto a la posicincorrespondiente a carga sin viento del mismo punto a una elevacin especificada.

11.2 Norma (Ver Anexo A)

11.2.1 La norma mnima se debe basar en una condicin correspondiente a cargas de

hielo y viento nulas en base a una velocidad bsica del viento de 50 mph [22,4 m/s]calculada de acuerdo con 2.3. Los requisitos operativos se deben basar en unadegradacin global admisible de 10 dB del nivel de la seal de frecuencia de radio.

11.2.2 A menos que se especifique lo contrario, los requisitos operativos para antenasde microondas / sistemas de reflectores se deben determinar usando los Anexos C yD.

12 PUESTA A TIERRA

12.1 Definiciones

12.1.1 Puesta a tierra Medios para establecer una conexin elctrica entre laestructura y la tierra, adecuada para descargas de rayos, de alto voltaje o estticas.

12.1.2 Puesta a tierra primaria Conexin conductora entre la estructura y la tierra oalgn cuerpo conductor, que funciona como tierra.

12.1.3 Puesta a tierra secundaria Conexin conductora entre un accesorio y la

estructura. (Nota: Los conductores a tierra no deben estar empotrados en la

fundacin.)

12.2 Norma

12.2.1 Las estructuras deben estar conectadas directamente a una puesta a tierra

primaria.

12.2.2 Una puesta a tierra mnima debe estar compuesta por dos varillas a tierra deacero galvanizado de 5/8 in. [16 mm] de dimetro hincadas no menos de 8 ft [2,5 m]en el suelo, separadas 180, adyacentes a la base de la estructura. Las varillas a

tierra deben estar unidas al menos mediante un cobre desnudo estaado No. 6 [5mm] conectado al montante ms cercano o a la base metlica de la estructura. En


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cada anclaje de rienda se debe instalar una varilla a tierra similar conectada a cadarienda en el anclaje.


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12.2.3 Las torres autosoportadas de ms de 5 ft [1,5 m] de ancho de base debentener una varilla a tierra por cada montante, instaladas como se indic en el prrafoprecedente.

12.2.4 Todos los equipos instalados sobre una estructura deben estar conectadosmediante una puesta a tierra secundaria.

12.2.5 Los reflectores pasivos remotos estn exentos de los requisitos de puesta atierra aqu especificados.

13 ACCESORIOS PARA ASCENSO E INSTALACIONES DE TRABAJO

13.1 Definiciones

13.1.1 Accesorios para ascenso Componentes especficamente diseinstalados para permitir el acceso, tales como escaleras fijas, escalones fijados alfuste o miembros estructurales.

13.1.2 Dispositivos de seguridad para el ascenso Dispositivos, exceptuando lasjaulas, diseados para minimizar las cadas accidentales, o para limitar la altura delas cadas. Los dispositivos permiten que la persona ascienda o descienda de laestructura sin tener que manipular continuamente el dispositivo ni alguna parte delmismo. Un dispositivo de seguridad para el ascenso habitualmente est compuestopor un harns, mangas de seguridad y cinturones de seguridad.

13.1.3 Instalaciones de trabajo Plataformas de trabajo y pasarelas de acceso.

13.1.4 Pasamanos o barandas de seguridad Barreras horizontales que se instalan alo largo de los laterales o extremos de las instalaciones de trabajo a fin de impedir

las cadas.

13.2 Norma

13.2.1 Si el comprador as lo especifica, se deben proveer accesorios para ascenso einstalaciones de trabajo, pasamanos o barandas de seguridad y dispositivos deseguridad para el ascenso. (Ver Anexo A.)

13.2.2 Los accesorios para ascenso se deben disear para soportar una sobrecargaconcentrada mnima de 250 libras [1,1 kN].

13.2.2.1 Si como accesorios para ascenso se especifican escaleras fijas, stas debensatisfacer los siguientes requisitos mnimos:

a. Separacin de las barandas laterales ancho libre mnimo de 12 in. [300 mm].b. Separacin de los peldaos separacin mnima entre centros de 12 in. [300 mm];separacin mxima entre centros de 16 in. [410 mm].


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FAIRBANKSLOWNDES

75VALDEZ-CORDOVA 90MACON

70WADE HAMPTON 110MADISON

70WRANGELL?90

PETERSBURGMARENGO

75YUKON-KOYUKUK 90MARION

70Precauci?n: Las regiones monta?osas de Alaska se debenMARSHALL

70considerar como regiones con caracter?sticas de vientoMOBILE

295

especiales......................

Estado de WISCONSIN

Estado de WISCONSIN

VELOCIDAD

c. Dimetro de los peldaos 5/8 in. [16 mm] mnimo.

13.2.2.2 Si se especifican escalones fijados al fuste, stos deben satisfacer lossiguientes requisitos:

a. Ancho libre 4 in. [110 mm] mnimo.

b. Separacin separacin mnima entre centros de 12 in. [300 mm], separados demanera alternada, separacin mxima de 18 in. [460 mm].c. Dimetro 5/8 in. [16 mm] mnimo.

13.2.3 Los dispositivos de seguridad para el ascenso deben satisfacer los requisitos dediseo del American National Standards Institute (ANSI) A14.3-1984Requirements for Fixed Ladders", Seccin 7.

13.2.4 Las estructuras portantes de las instalaciones de trabajo se deben disear parasoportar una sobrecarga uniforme de 25 lb/ft2 [1,2 kPa], pero en ningn caso laestructura portante se podr disear para una sobrecarga total menor que 500 libras

[2,2 kN]. Las superficies de trabajo, tales como parrillas o enrejados, se debendisear para soportar dos cargas de 250 libras [1,1 kN]. Estas cargas no se debenaplicar simultneamente con las cargas de viento y hielo.

13.2.5 Los pasamanos o barandas de seguridad se deben disear para soportar unasobrecarga concentrada mnima de 150 libras [0,67 kN], aplicada en cualquierdireccin.

(Nota: La intencin de 13.2 es proporcionar requisitos mnimos para estructurasnuevas. No es su intencin reemplazar a los cdigos o leyes aplicables.)

14 MANTENIMIENTO E INSPECCIN

14.1 Norma

14.1.1 El propietario debera llevar a cabo el mantenimiento y la inspeccin de lastorres y estructuras de acero para antenas de manera rutinaria.

(Nota 1: Se recomienda inspeccionar todas las estructuras luego de una tormentasevera de viento y/o hielo u otras condiciones extremas de carga.)

(Nota 2: En el Anexo E se incluyen procedimientos recomendados para la inspecciny mantenimiento de las torres.)

15 ANLISIS DE TORRES Y ESTRUCTURAS EXISTENTES

15.1 Norma

15.1.1 Las torres para antenas y otras estructuras que soportan antenas se debenanalizar cada vez que se modifica su diseo original o las condiciones de cargaoperativas. En el Anexo F se presentan criterios recomendados para el anlisis deestructuras existentes.


27/28

BASICA DELBASICA DELCONDADO

NOTA*VIENTO (MPH)

CONDADO NOTA* VIENTO (MPH)SAUK

85ALBANY 90

SAWYER

75BIG HORN 1 85

SHAWANO

90CAMPBELL 85SHEBOYGAN

185

CARBON 85TAYLOR

80CONVERSE 90TREMPEALEAU

80CROOK 80VERNON

85

FREMONT 1 85VILAS

80GOSHEN 85WALWORTH

80HOT SPRINGS 85

WASHBURN

75

JOHNSON 1 90WASHINGTON

180

LARAMIE 85WAUKESHA

180

LINCOLN 75WAUPACA

90NATROTA 90WAUSHARA

90

16 LISTADO DE VELOCIDADES BSICAS DEL VIENTO POR CONDADO

Estado de ALABAMA

VELOCIDAD BASICA DEL CONDADO NOTA*VIENTO (MPH)AUTANGA 70 BALDWIN 2 100BARBOUR 75 BIBB 70 BLOUNT 70 BULLOCK 70 BUTLER 2 80 CALHOUN 70 CHAMBERS 70CHEROKEE 70 CHILTON 70 CHOCTAW 2 80 CLARKE 2 80 CLAY 70 CLEBURNE 70 COFFEE

2 85 COLBERT 70 CONECUH 2 85 COOSA 70 COVINGTON 2 90 CRENSHAW 2 80CULLMAN 70 DALE 2 80 DALLAS 70 DE KALB 70 ELMORE 70 ESCAMBIA 2 90 ETOWAH 70FAYETTE 70 FRANKLIN 70 GENEVA 2 90 GREENE 70 HALE 70 HENRY 2 80 HOUSTON 2 85JACKSON 70 JEFFERSON 70 LAMAR 70 LAUDERDALE 70 LAWRENCE 70 LEE 70 LIMESTONE70

* Ver Notas al final de la Seccin 16.Estado de ALABAMA

VELOCIDAD BASICA DEL CONDADO NOTA* VIENTO (MPH) MONROE 2 85 MONTGOMERY70 MORGAN 70 PERRY 70 PICKENS 70 PIKE 2 75 RANDOLPH 70 RUSSEL 70 SAINT CLAIR70 SHELBY 70 SUMTER 70 TALLADEGA 70 TALLAPOOSA 70 TALLACOOSA 70 WALKER70 WASHINGTON 2 85 WILCOX 2 75 WINSTON 70

Estado de ALASKA

ALEUTIAN ISLANDS 110 ANCHORAGE 110 BETHEL 110 BRISTOL BAY 105 DILLINGHAM 105FAIRBANKS NO STAR 70 HAINES 80 JUNEAU 90 KENAI PENINSULA 100 KETCHIKAN GATEWAY95 KOBUCK 100 KODIAK ISLAND 110 MATANUSKA-SUSITNA 80 NOME 110 NORTH SLOPE 100PRINCE OF WALES 100 SITKA 100 SKAGWAY-YAKUTAT ANGOON 100 SOUTHEAST 70

1. ASCE, "Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures", ASCE 7-88,

American Society of Civil Engineers, New York, NY, 1988.2. MBMA, "Low Rise Building Systems Manual", Metal Building Manufacturers Association,Inc., Cleveland, Ohio, 1986.

3. UBC, "Uniform Building Code", International Conference of Building Officials, Whittier,CA, 1988.


28/28

90PLATTE 90

WOOD

90SHERIDAN 1 85

SUBLETTE 1 80

SWEETWATER 80

TETON 1 75

UINTA 75

WASHAKIE 1 85

WESTON 80Referencias:

Notas:1El sitio de emplazamiento puede estar ubicado dentro de una de las regiones concaractersticas de viento especiales indicadas en el mapa de vientos de ASCE 7-88.Consultar con las autoridades locales antes de especificar la velocidad bsica del viento.2El condado est a menos de 100 millas de una lnea ocenica de huracanes. Los valorestabulados de la velocidad bsica del viento han sido ajustados de acuerdo con ASCE 7-88para obtener intervalos de recurrencia de 50 aos.3Para sitios de emplazamiento que no estn designados como condados, usar la velocidadbsica del viento del condado ms prximo.4Las velocidades del viento listadas en la Seccin 16 son velocidades mximas del vientoen una milla ("fastest-mile"). Para poder usarlas junto con esta norma, las velocidades derfagas de 3 segundos como las especificadas en ASCE 7-95 y las velocidadespromediadas para otros intervalos de tiempo se deben convertir a velocidades mximasdel viento en una milla. (Ver Anexo A, Seccin 2 .3.3.)

Norma TIA_EIA 222

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