Traducao - AISIS230Commentary2008_Final03!03!09

AISI S23007 w / 208C

AISI PADRÃO

Comentário sobre padrão para

ColdFormed Steel Framing

Método prescritiva para One

e residências para duas famílias

Edição 2007 do Suplemento 2

Revisão de:AISI / COFS / PM2006

Endossado por Steel Framing Alliance

Page 2ii Comentário sobre AISI S23007 w / S208

Texto original em inglês:AISI S23007 w/208C

Sugira uma tradução melhor

AVISO LEGALO material aqui contido foi desenvolvido pelo Instituto Americano de Ferro e Aço(AISI) Comissão da Framing Standards. O Comitê tem feito um esforço diligente para apresentarinformações precisas, confiáveis e úteis no projeto estruturas de aço formados a frio e instalação.O Comité reconhece e agradece as contribuições dos numerosos pesquisadores,engenheiros e outros que contribuíram para o corpo de conhecimento sobre o assunto. Específicoreferências estão incluídas nesta Commentary.

Com as melhorias previstas no entendimento do comportamento de aço a frioenquadramento e o contínuo desenvolvimento de novas tecnologias, este material vai se tornar datado. ElePrevêse que AISI vai publicar atualizações deste material conforme novas informações foremdisponível, mas isso não pode ser garantida.

Os materiais estabelecidos neste documento são apenas para fins gerais. Eles não são um substituto paraconselho profissional competente. A aplicação desta informação para um projeto específico deve seravaliação por um profissional de design. De fato, em muitas jurisdições, tal avaliação é exigido por lei.Qualquer pessoa que faça uso das informações aqui contidas, o faz por sua conta e risco e assumetoda e qualquer responsabilidade daí decorrente.

O usuário é aconselhado a verificar a disponibilidade de material de enquadramento específico na região emque a habitação está sendo construído.

1stImpressão fevereiro 2009

Direitos autorais American Iron and Steel Institute 2008

Página 3Comentário sobre o Método Prescriptive por uma e duas habitações familiares iii

PrefácioO Instituto Americano de Ferro e Aço (AISI) Comissão da Framing Standards (COFS) tem

desenvolveu este comentário sobre a Norma para ColdFormed Steel Framing Método prescritiva paraUm e Dois habitações familiares [Comentário] para fornecer o fundo, suplementarinformação, pressupostos de engenharia e métodos e cálculos detalhados para as disposições doo AISI 230 Método Prescriptive (AISI S23007 w / S208).

As cargas, combinações de carga, e outros parâmetros de projeto usado para desenvolver as disposiçõesno AISI S230 foram baseadas no Código Internacional Residencial (ICC, 2006b), a InternacionalBuilding Code (ICC, 2006a) (onde não há disposições estão incluídas no IRC) e ASCE 7 (ASCE,2005).

Comentário é fornecido apenas para as secções do AISI S230, onde o fundo ouinformação suplementar é um benefício para o usuário. Seções pensado para não precisam de explicação sãodeixado em branco.

Este documento está dividido em duas seções. Seção 1, Commentary, contém o

fundo, de informação suplementar e engenharia suposições. Seção 2, projetoExemplos, contém os cálculos pormenorizados que demonstram como os valores da AISI S230 estavamderivada.

Termos dentro do corpo deste comentário que são mostrados em itálico indicam que apalavra em itálico é um termo definido pelo AISI S230 ou pelas Disposições Gerais (AISI S20007).

O Comité reconhece e agradece as contribuições da numerosaengenheiros, pesquisadores, produtores e outras pessoas que tenham contribuído para o corpo de conhecimentosobre os temas. O Comité deseja também expressar o seu agradecimento pelo apoio eencorajamento da Steel Framing Alliance.

Page 4iv Comentário sobre AISI S23007 w / S208

NORMAS DE ENQUADRAMENTO AISI COMISSÃO DE

Richard Haws, Chairman NUCONSTEELSteve Fox, VicePresidente Folha canadense Aço Building InstituteJay Larson, Secretário American Iron and Steel InstituteDon Allen Aço Stud Manufacturers AssociationBill Babich ITW Edifício Components GroupJohn Butts John F. Butts & AssociatesBrad Cameron Engenharia KeymarkRichard Chisholm Lacerte BuildersNader Elhaij FRAMECAD SolutionsJeff Ellis Simpson StrongTieRay Frobosilo Super Stud Building ProductsMichael Gardner Gypsum AssociationGreg Greenlee USP Conectores estruturaisJeff Klaiman ADTEK EngineersRoger LaBoube Instituto Missouri para a Ciência e TecnologiaJohn Matsen Matsen Ford Design AssociatesKenneth Pagano Especificações SCOSTA CorporaçãoMike Pellock Aegis metal FramingNabil Rahman A rede de açoGreg Ralph Dietrich IndustriesHarry Ray Allied StudcoGary Rolih ConsultorBen Schafer Johns Hopkins UniversityFernando Sesma California Expandido Produtos metálicosSutton Stephens Universidade do Estado de Kansas

Tom Trestain TWJ Trestain Engenharia de EstruturasSteven Walker Steven H. Walker, P.Eng.Lei Xu Universidade de WaterlooRahim Zadeh Marino \ Ware

Page 5Comentário sobre o Método Prescriptive por uma e duas habitações familiares v

Prescritiva SUBCOMISSÃO MÉTODO

Steve Fox, presidente Folha canadense Aço Building InstituteJay Larson, Secretário American Iron and Steel InstituteDon Allen Aço Stud Manufacturers AssociationNader Elhaij FRAMECAD SolutionsMichael Gardner Gypsum AssociationGreg Greenlee USP Conectores estruturaisRichard Layding NUCONSTEELJohn Matsen Matsen Ford Design AssociatesGreg Ralph Dietrich IndustriesFernando Sesma California Expandido Produtos metálicosSutton Stephens Universidade do Estado de KansasTim Waite Simpson StrongTieLei Xu Universidade de WaterlooRahim Zadeh Marino \ Ware

vi Comentário sobre AISI S23007 w / S208

Esta página foi deixada em branco

Comentário sobre o Método Prescriptive por uma e duas habitações familiares vii

ÍNDICE

COMENTÁRIO SOBRE APADRÃO PARA formados a frio estruturas de aço

MÉTODO prescritiva para uma e duas habitações familiares

DISCLAIMER................................................................................................................................iiPREFACE.....................................................................................................................................iiiNORMAS DE ENQUADRAMENTO AISI COMISSÃO DE ............................................. ............................. ivPrescritiva MÉTODOS SUBCOMISSÃO ............................................... .............................. v

PARTE 1 COMMENTARY............................................................................................................1A. GENERAL................................................................................................................................1

A1 Scope ................................................................................................................................................ 1Limites A1.1 de Aplicabilidade ...................................................................................................... 1A1.2 Limitações em alta sísmica e áreas de alto vento ....................................... ............. 2

A2 Definitions....................................................................................................................................... 2A3 Referenciado Documents................................................................................................................. 2A4 Limitações de enquadrar deputados ............................................. .................................................. 3

A4.1 General................................................................................................................................. 3A4.2 Physical Dimensions.......................................................................................................... 3Características do material A4.3 ............................................................................................................ 4Buracos A4.4 Web ........................................................................................................................... 4A4.5 furo de reforço ................................................................................................................ 5A4.6 Buraco Patching...................................................................................................................... 5

B. CONNECTIONS.......................................................................................................................6Requisitos de fixação B1 ............................................................................................................... 6Bearing B2 Stiffeners........................................................................................................................... 6Angles B3 clipe ..................................................................................................................................... 6B4 Anchor Bolts ................................................................................................................................... 7

D. FLOOR FRAMING...................................................................................................................8D1 Piso Construction......................................................................................................................... 8D2 chão ao Foundation ou conexão da parede estrutural .......................................... ...................... 8D3 mínima do pavimento vigamentos Tamanhos ........................................................................................................... 8

D3.1 Piso Cantilevers................................................................................................................ 9D4 Bearing Stiffeners........................................................................................................................... 9D5 Órtese e vigamentos Blocking............................................................................................................ 9

D5.1 Cabrio Top Flange Órtese ........................................... .................................................. ...... 9D5.2 inferior vigamentos Flange Órtese / Bloqueio ......................................... .................................. 9Bloqueio D5.3 no Interior Apoia rolamento .......................................... ................................ 10D5.4 Blocking em Cantilevers ............................................ .................................................. ..... 10

D6 emenda .......................................................................................................................................... 10D7 Framing do Piso Openings........................................................................................................ 10D8 Piso Trusses................................................................................................................................. 10D9 diafragmas .................................................................................................................................. 10

D9.1 Piso diafragmas em alta sísmica e Áreas de Alto vento ...................................... 11

Page 8viii Comentário sobre AISI S23007 w / S208

E. PAREDE FRAMING.................................................................................................................. 12E2 Wall to Foundation ou Connection Piso ........................................... ...................................... 12E3 Stud mínimo Sizes................................................................................................................... 12E4 Stud Bracing.................................................................................................................................. 13E5 emenda .......................................................................................................................................... 14E6 Canto Framing............................................................................................................................ 14E7 Headers.......................................................................................................................................... 14

E7.1 Caixa cabeçalhos ...................................................................................................................... 14E7.2 BacktoBack Headers...................................................................................................... 15E7.3 Lcabeçalhos .......................................................................................................................... 15E7.4 Jack e Rei Studs......................................................................................................... 16E7.5 Cabeça e Sill Pista ......................................................................................................... 16

E8 parede Bracing.................................................................................................................................. 16

E8.1 Strap Órtese (Xbrace) ........................................ .................................................. ......... 17E8.2 Estrutural Sheathing ........................................................................................................ 17E8.3 Estrutural Sheathing Fixação ............................................ .......................................... 18E8.4 Esperadown Requirements.............................................................................................. 18

E9 parede exterior Covering............................................................................................................... 18E11 preparou Paredes em Áreas de Alto de vento e áreas sísmicas alto ....................................... ......... 18

E11.1 General.............................................................................................................................. 18E11.2 Braced parede Lines............................................................................................................ 20Tipo E11.3 I Painéis Braced parede (com bainha Sólidos) ...................................... ........................ 20E11.4 Tipo II com linhas (perfurada) Braced parede ....................................... ................................ 21

E12 Braced parede com design em Áreas de Alto sísmicos .......................................... .................................. 21E12.2 Braced Muro de Anchorage e Chord Stud Requisitos ........................................ . 21

E13 Braced parede com design em Áreas de Alto vento .......................................... ...................................... 21Conexões E13.3 de Paredes em Áreas de Alto vento ........................................ ........................ 21

F. TELHADO FRAMING.................................................................................................................. 22F1 Roof Construction........................................................................................................................ 22F2 vigas do teto ................................................................................................................................. 22

F2.1 vigamentos mínima de teto Tamanho ........................................... ................................................. 22F2.2 teto vigamentos reforços Tendo ........................................... ........................................... 22F2.3 Teto Travessa inferior Flange Órtese .......................................... ................................... 22F2.4 teto Cabrio Top Flange Órtese .......................................... ......................................... 22F2.5 teto vigamentos Splicing........................................................................................................ 22

F3 Roof Rafters................................................................................................................................... 23F3.1 Mínimo telhado viga Tamanhos ........................................... ................................................ 23F3.2 Roof Rafter Suporte Brace ........................................... .................................................. 23.F3.3 Roof Rafter Splice............................................................................................................. 23F3.5 Roof Rafter inferior Flange Órtese .......................................... ..................................... 23

F4 Hip Framing ................................................................................................................................. 24F5 Framing de aberturas no Telhados e Tectos .......................................... ................................. 24F6 Roof Trusses.................................................................................................................................. 24F7 teto e telhado Diaphragms................................................................................................... 24

Page 9Comentário sobre o Método Prescriptive por uma e duas habitações familiares ix

PARTE 2 PROJETO EXAMPLES................................................................................................. 25A. INTRODUCTION................................................................................................................... 25

A1 Estados Properties...................................................................................................................... 25A2 projeto Cargas ................................................................................................................................ 25

A2.1 Roof Neve Loads.............................................................................................................. 26A2.2 Vento Loads....................................................................................................................... 26

A3 Combinações de carga ..................................................................................................................... 30A4 deflexão Limits.......................................................................................................................... 31A5 Checks de design e dos ............................................. ................................................ 32

D. FLOOR ENQUADRAMENTO exemplos de design ............................................ ................................. 37D1 Piso vigamentos Design......................................................................................................................... 37

D1.1 cisalhamento Capacity.................................................................................................................. 37D1.2 Moment Capacity............................................................................................................. 37D1.3 deflexão Limit................................................................................................................ 37D1.4 Web Capacidade Crippling ............................................ .................................................. ... 38D1.5 Máxima Permitida Joist Span ........................................... ......................................... 38

D2 Header vigamentos Design..................................................................................................................... 38D3 Trimmer vigamentos projeto .................................................................................................................. 39D4 Piso Diafragma Design............................................................................................................ 40

E. PAREDE EXEMPLOS DE QUADRO DE DESIGN ............................................ ................................... 42E1 parede Stud projeto ......................................................................................................................... 42

E1.1 projeto Assumptions........................................................................................................ 42E1.2 projeto Loads..................................................................................................................... 42E1.3 Carga Combinations.......................................................................................................... 43Propriedades E1.4 Estados .......................................................................................................... 43E1.5 Combinada Axial e Bending Capacidade .......................................... ............................ 43E1.6 deflexão Limit................................................................................................................ 45

E2 Box Header Design...................................................................................................................... 45E2.1 projeto Loads..................................................................................................................... 46

E2.2 Carga Combinations.......................................................................................................... 46Propriedades E2.3 Estados .......................................................................................................... 46E2.4 Bending Capacity............................................................................................................. 46E2.5 deflexão Limit................................................................................................................ 46E2.6 cisalhamento Capacity.................................................................................................................. 47E2.7 flexoWeb Capacidade Crippling ......................................... ............ 47

E3 BacktoBack Header projeto ..................................................................................................... 49E3.1 projeto Loads..................................................................................................................... 49E3.2 Carga Combinations.......................................................................................................... 49Propriedades E3.3 Estados .......................................................................................................... 49E3.4 Bending Capacity............................................................................................................. 49E3.5 deflexão Limit................................................................................................................ 49E3.6 cisalhamento Capacity.................................................................................................................. 49E3.7 flexoWeb Capacidade Crippling ......................................... ............ 50

E4 Duplo LHeader de Design (Gravidade Loading) ........................................ .................................. 51E4.1 projeto Loads..................................................................................................................... 51E4.2 Carga Combinations.......................................................................................................... 51Propriedades E4.3 Estados .......................................................................................................... 51E4.4 Bending Capacity............................................................................................................. 51

Page 10X Comentário sobre AISI S23007 w / S208

E5 Duplo LHeader de Design (Uplift Carregando Caso 1) ...................................... ........................... 51E5.1 projeto Loads..................................................................................................................... 52E5.2 Carga Combinations:......................................................................................................... 52Propriedades E5.3 Estados .......................................................................................................... 52E5.4 Bending Capacity............................................................................................................. 52

E6 Duplo LHeader de Design (Uplift Carregando Caso 2) ...................................... ........................... 53E6.1 projeto Loads..................................................................................................................... 53E6.2 Carga Combinations.......................................................................................................... 54Propriedades E6.3 Estados .......................................................................................................... 54E6.4 Bending Capacity............................................................................................................. 54

E7 Cabeça Pista Design...................................................................................................................... 54E7.1 cargas de projeto e Pressupostos ........................................... ......................................... 55

E9 de corte na parede de Design (Uma História de edifício) ......................................... ........................................ 55E9.1 projeto Loads..................................................................................................................... 55E9.2 Obrigatório Sheathing ......................................................................................................... 56

E10 corte na parede de Design (Dois Story Construção) ......................................... ....................................... 57E10.1 projeto Loads.................................................................................................................... 57E10.2 Obrigatório Sheathing (primeiro andar Walls) ........................................ ............................... 58

E11 cisalhamento parede com design (High Seismic Area) ......................................... ......................................... 58E11.1 projeto Assumptions....................................................................................................... 58E11.2 projeto Loads.................................................................................................................... 58E11.3 Obrigatório Sheathing (Side Walls) ......................................... ......................................... 62Downs Segure E11.4 e Múltiplos Stud Mensagens (Side Walls) ..................................... ............. 62E11.5 Obrigatório Sheathing (End Walls) ......................................... ......................................... 63Downs Segure E11.6 e Múltiplos Stud Posts (Fim Paredes) ..................................... ............. 64Strap Continuous E11.7 por força de arrasto .......................................... ....................................... 65E11.8 Estabilizar clipe em Eave Bloco .......................................... ............................................. 66Connection E11.9 de corte na parede para andar de diafragma para corte na parede Abaixo .................... 67

E12 cisalhamento parede com design (High Área Vento) ......................................... ............................................. 67E12.1 projeto Assumptions....................................................................................................... 67E12.2 comprimento do painel de cisalhamento (Side Walls) ....................................... ....................................... 70E12.3 comprimento do painel de cisalhamento (End Walls) ....................................... ....................................... 70E12.4 Braced parede Segure Baixo Anchorage .......................................... ................................. 72

F. TELHADO ENQUADRAMENTO exemplos de design ............................................ ................................... 73F1 teto vigamentos projeto ..................................................................................................................... 73

F1.1 projeto Assumptions........................................................................................................ 73F1.2 projeto Loads..................................................................................................................... 73F1.3 Carga Combinations.......................................................................................................... 73Propriedades F1.4 Estados .......................................................................................................... 73F1.5 Bending Capacity............................................................................................................. 73F1.6 cisalhamento Capacity.................................................................................................................. 73F1.7 deflexão Limit................................................................................................................ 74

F2 Rafter projeto ................................................................................................................................ 74F2.1 projeto Assumptions........................................................................................................ 74F2.2 projeto Methodology....................................................................................................... 74

F2.3 projeto Loads..................................................................................................................... 75F2.4 Carga Combinations.......................................................................................................... 77Propriedades F2.5 Estados .......................................................................................................... 77

Page 11Comentário sobre o Método Prescriptive por uma e duas habitações familiares xi

F2.6 Bending Capacity............................................................................................................. 77F2.7 cisalhamento Capacity.................................................................................................................. 77F2.8 deflexão Limit................................................................................................................ 77

F3 cume elemento de corte Connection............................................................................................. 78F4 teto vigamentos para Rafter Connection............................................................................................. 79F5 Roof Diafragma de Design (primeiro exemplo) .......................................... ...................................... 81F6 Roof membranas de design (o segundo exemplo) .......................................... ................................. 81F7 Estados Hip Design.................................................................................................................... 82

F7.1 projeto Assumptions........................................................................................................ 82F7.2 projeto Loads:.................................................................................................................... 82F7.3 Carga Combinations.......................................................................................................... 84F7.4 Material e Propriedades da seção ........................................... .......................................... 84F7,5 Bending Check.................................................................................................................. 85F7.6 cisalhamento Check....................................................................................................................... 85F7.7 deflexão Verificar .............................................................................................................. 85

F8 Hip Coluna de atendimento acima do teto ........................................... ............................. 86F8.1 projeto Assumptions........................................................................................................ 86F8.2 projeto Loads..................................................................................................................... 86F8.3 Carga Combinations.......................................................................................................... 87Características do material F8.4 .......................................................................................................... 88F8.5 Axial Compression........................................................................................................... 88F8.6 Axial Tension .................................................................................................................... 88

F9 Roof Rafter ou Truss a parede de ligação .......................................... ....................................... 88F10 cume Strap Tension Requisito Connection ............................................ .......................... 89F11 cume Strap Tension Design....................................................................................................... 91

Referências ........................................................................................................................... 92APÊNDICE A A conversão métrica ................................................ ................................... 94

xii Comentário sobre AISI S23007 w / S208

Esta página foi deixada em branco

Page 13Comentário sobre o Método Prescriptive por uma e duas habitações familiares 1

PARTE 1 COMENTÁRIONO PADRÃO PARA formados a frio estruturas de aço

MÉTODO prescritiva para habitações de um e dois FAMÍLIA

A. GERAL

A1 Scope

AISI S230 consiste de prescrições normativas para andar a frio de aço, parede e tetoa moldação a ser usado na construção de habitações de um e dois familiares, moradias, e outrosmoradias unifamiliares unidos e destacado, no máximo, três andares de altura, usandorepetitivas práticas de enquadramento na linha.

Limites A1.1 de AplicabilidadeAISI S230 não é aplicável a todas as condições possíveis de utilização e é sujeita à

limites de aplicabilidade estabelecido na Seção A1.1 e A1.2. Os limites de aplicabilidade são necessáriaspara definir limites razoáveis para as condições que devem ser considerados no desenvolvimentorequisitos de construção prescritiva. Os limites de aplicabilidade deve ser cuidadosamenteentendida como eles definem importantes restrições sobre o uso de AISI S230.

Os limites de aplicabilidade encontrar um equilíbrio razoável entre a teoria de engenharia,dados de ensaios, e de campo comprovada práticas para construção residencial típicaaplicações. Os limites de aplicabilidade têm como objetivo evitar má aplicação enquantoabordando um razoavelmente grande porcentagem de novas condições de habitação. Uma atenção especial édirecionada para os seguintes itens relacionados aos limites de aplicabilidade.

Edifício Geometria: O disposto no AISI S230 aplica a destacada de um e dois famíliamoradias, moradias e outras habitações unifamiliares inscritos não mais de trêsandares de altura. Sua aplicação em casas com configurações arquitetônicas complexas está sujeitoa interpretação cuidadosa por parte do usuário e, portanto, o apoio de projeto de engenharia pode serrequerido. As larguras de construção mais comuns (ou profundidade) variam de 24 pés para 40 pés (7,3 a12,2 m), com alturas axial de parede de suporte de carga de até 10 pés (3,1 m). A largura de construção comoutilizado em AISI S230 é a dimensão medida ao longo do comprimento das vigas (chão ou tecto)entre as paredes estruturais ultraperiféricas. O comprimento máximo de construção é limitada a 60 pés(18,3 m), onde o comprimento é medido no sentido paralelo ao da cumeeira ouperpendicular às vigas de piso ou treliças do telhado. Em 2006, a altura do telhado média máxima foiexplicitamente definido como 33 pés (9,14 m) acima do grau médio, uma vez que este é o que foi realmente utilizadono desenvolvimento do padrão.

Condições do site: Condições para cada local deve ser estabelecido pelo usuário. Localcondições incluem cargas de terra de neve, velocidades básicas de vento, eo Seismic Categoria Design.

Cargas de neve: valores de carga de neve são geralmente dada em um mapa de carga de neve razão, designadamente,fornecida no código de construção, ASCE 7 (ASCE, 2005) ou pela prática local. O modelo nacionalcódigos de construção em os EUA ou adotar as ASCE 7 neve mapa e carga requisitos ou terum mapa semelhante publicado no código. O 0 a 70 psf (03,35 kN / m2) Carga de neve chãousado em AISI S230 cobre aproximadamente 90 por cento dos Estados Unidos, que foi consideradopara incluir a maioria dos edifícios que se prevê venham a utilizar este documento. Prédiosem áreas com maiores cargas de neve de 70 psf (3.35 kN / m2) Não deve usar este documentosem consultar um profissional de design.

Page 142 Comentário sobre AISI S23007 w / S208

Básico de velocidade do vento: Em 2006, em reconhecimento de que todas as áreas de os EUA são abrangidas pelo 90 a150 mph (3sec rajada) (145241 km / hr) gama de velocidades de vento de projeto, por ASCE 7 (ASCE,2005), a velocidade do vento básica máxima no padrão foi aumentado de 130 mph (209km / h) 150 mph (241 km / hr). Também por ASCE 7, as velocidades do vento de três de segunda rajada eramutilizado no desenvolvimento de AISI S230. A categoria de exposição ao vento em AISI S230 é limitado aExposições A, velocidade B e C. O vento ea exposição são definidos em AISI S230. O vento é a exposiçãoum factor decisivo para as cargas de vento que se espera em um determinado local, e deve serdeterminado pelo bom senso, numa base casoacaso. Edifícios construídos ao longo do imediatolitoral (ie propriedade frente à praia) são classificadas como de exposição D e, portanto, não pode usareste documento sem consultar um profissional de design.

Seismic Categoria Design: AISI S230 cobre todas as construções residenciais no projeto sísmicoAs categorias A, B, C, D0, D1, D2e E (dentro dos limites de aplicabilidade dos quadros A11 e A12).

Cargas: foram estabelecidos valores consistentes para cargas de projeto, de acordo com uma avaliaçãodos principais códigos e normas de construção. Os resultados desta revisão carga estão consagrados naa aplicabilidade limita mesa em AISI S230. Cargas e combinações de cargas que requeremcálculos para analisar os componentes estruturais e montagens de uma casa são apresentadas emos exemplos de design mostrado ao longo deste documento. O fator de carga e resistênciadesign (LRFD) combinações de carga, como mostrado na ASCE 7 foram utilizados para desenvolver as tabelas eoutras disposições em AISI S230.

AISI S230, no entanto, não limita a aplicação de métodos ou materiais alternativosatravés de projeto de engenharia.

A1.2 Limitações em alta sísmica e Áreas de Alto de vento

A1.2.1 Construções irregulares em alta sísmica e Áreas de Alto de ventoEm vento forte e alto áreas sísmicas limitações adicionais foram consideradas

necessário. Planejar e verticais offsets não são permitidas nesta edição da AISI S230 parasimplicidade. Sempre que o usuário deseja ultrapassar a irregularidade limita um projeto profissionaldeve ser consultado.

A2 Definições

Muitos dos termos em AISI S230 são autoexplicativos. Somente definições de termos não autoexplicativo ou não definidas nos documentos referenciados são fornecidos em AISI S230.

A3 documentos referenciadosAs tabelas de projetos contidos no AISI S230 foram gerados em momentos diferentes e,

conseqüentemente, utilizando diferentes edições da Especificação AISI. Por exemplo, a vigota de chão,viga de teto e mesas de conexão de rosca foram desenvolvidos utilizando a edição de 1996 com o 1999Suplemento ao passo que a viga da parede, backtoback de cabeçalho, cabeçalho caixa, Lheader, viga do telhado emesas de parede empena foram desenvolvidos utilizando a edição 2001, com o Suplemento de 2004. Cadaesforço foi feito nesta Commentary citar a edição aplicável da Especificação e ondeapropriada AISI S230 cita a última edição da Especificação AISI como um documento referenciadoporque os documentos seria compatível. A única grande mudança na especificação 2007que pode criar uma alteração de qualquer significado para os valores tabelados seria o novodisposições flambagem distorcional para pregos e vigas. Prevêse que AISI S230 irá

Página 15Comentário sobre o Método Prescriptive por uma e duas habitações familiares 3

incorporar essas disposições uma vez que os padrões de design; eg, AISI S210 e S211, têm sidoatualizados para reconhecer a restrição de rotação fornecido pelo revestimento.

A4 Limitações de enquadrar deputadosA4.1 Geral

Os elementos estruturais utilizados na AISI S230 sãoformas C padrão produzidos por prensagemmetálica de chapa de aço revestida por imersão a quente em conformidade com a Norma para perfis de açoFraming Dados do Produto (AISI, S20107).

Porque ASTM A1003 foi um derivado de ASTM A653, em 2007 AISI S230 reconhecido quechapa de aço que está em conformidade com os requisitos da norma ASTM A653 Tipo SS ou ASTMA792 Tipo SS está em conformidade com os requisitos da especificação de dados material de Produto (AISI S201,2007).A4.2 Dimensões físicas

Designações seção Estados, de acordo com o padrão norteamericano para o frioFormado estruturas de aço Disposições Gerais (AISI, S20007) e do padrão norteamericano paraColdFormed Steel Framing Dados do Produto (AISI, S20107), são utilizadas através de fora AISI S230. Osistema de designação foi desenvolvido em 1996, a fim de padronizar a identificação de frioestruturas de aço formada baseada em formas específicas e espessura do material. O designadoré composta por quatro peças, o primeiro valor representa a profundidade da web, o segundo valor representao tipo de aço membro enquadramento, o terceiro valor representa a largura da aba, e a quartavalor representa a espessura mínima de aço base.

Profundidade Web: As profundidades web reais escolhidos para AISI S230 são 31 / 2 polegadas, 51 / 2 polegadas, 8polegadas, 10 polegadas e 12 polegadas (89, 140, 203, 254 e 305 milímetros). A 31 / 2 e 51 / 2 polegadas (89e 140 mm) profundezas da web foram escolhidos para acomodar as dimensões atuais de enquadramento utilizadosna indústria da construção residencial (ou seja, para acomodar batentes de janelas e portas). Estesos tamanhos podem ser utilizados directamente com os materiais de construção convencionais e práticas; no entanto, osubstituição de um membro do tamanho um pouco maior, como o uso de um 35 / 8 polegadas (92 mm) ou de 4 polegadas(102 mm) do parafuso prisioneiro em vez de um 31 / 2 polegadas (89 mm) do parafuso prisioneiro são aceitáveis. A profundidade da webpara8, 10, e 12 polegadas (203, 254, e 305 mm) membros, em comparação com tamanhos de madeira tradicionais, não são degrande significado, porque eles são normalmente usados para os membros de enquadramento horizontal (iecabeçalhos e vigas).

Flange Largura: AISI S230 requer que o padrão em forma de C tem um mínimo de 15 / 8polegadas (41 mm) flange com uma dimensão máxima flange de 2 polegadas (51 mm).

Lip Tamanho: AISI S230 também fornece um tamanho mínimo para o lábio de reforço de 1/2 polegada (12,7mm). Esta dimensão também é comum na indústria. Diminuindo o tamanho do lábio pode ter umefeito prejudicial sobre a capacidade estrutural de membros estruturais em muitas circunstâncias.

AISI S230 requer trilhos de aço para ter uma dimensão mínima flange de 11 / 4 polegadas (32mm). Esta dimensão assegura uma largura suficiente para permitir a flange de fixação da faixa ao

membros de enquadramento e materiais de acabamento. Teias trilha de aço são medidos a partir do interior para dentro deflanges e, portanto, têm mais amplas profundezas da web em geral que os Cformas padrão associados. Estediferença de tamanho permite que o Cforma seja adequadamente encaixados dentro das secções de via. Em AISIS230, as faixas são sempre necessários para ter uma espessura de aço mínimo igual a ou maior do queos membros estruturais ao qual eles estão ligados.


A espessura de aço AISI indicado por S230 é a espessura mínima de aço não revestido(Excluindo a espessura do revestimento metálico) e é dada em mils (1/1000 de uma polegada). Esteunidade é um desvio da prática histórica, que usa a designação de bitola para espessura.O "calibre" é uma referência ultrapassado, que representa uma gama de espessura e é, portanto, umaunidade de medida vaga ao especificar mínimos. A prática de usar "calibre" como basepara a medição foi descontinuado na indústria. A fim de assegurar a coerência, adesignação mil foi adotada. Por exemplo, os 33 mils (ou seja, 0,033 polegadas) ou de 0,84 milímetros, 43 mils(ou seja, 0,043 polegadas) ou de 1,09 milímetros, 54 mils (ou seja, 0,054 polegadas) ou de 1,37 milímetros, 68 mils (0,068 polegadas, isto é,ou 1,73 milímetros), e 97 mils (ou seja, 0,097 cm ou 2,46 milímetro) são especificados para a espessura.

A espessura mínima é a espessura mínima entregue que não pode ser menos do que oespessura projeto multiplicado por 0,95, o que é permitido pela especificação AISI (AISI, 2004).A espessura da concepção do estoque de aço plano, exclusiva de revestimentos, é utilizado no estruturalcálculos.

O raio do canto da dobra é medido no interior das curvas em aço a friomembros. Os aumentos de força são realizados nas regiões de dobra, devido a um fenómenoconhecido como o trabalho a frio que aumenta localmente a resistência ao escoamento do aço.Características do material A4.3

AISI S230 aplica ao aço com uma força mínima rendimento de 33 Ksi (230 MPa) ou de 50 Ksi (345MPa). O jogador de 33 ksi (230 MPa) aços são o mínimo requerido para todos os pisos de aço, telhados, ecomponentes de cabeçalho. Mesas de aço piso múltiplo extensão vigas, viga da parede, de cabeçalho e de caibro do telhado sãofornecida para ambos os 33 ksi (230 MPa) e 50 ksi de força (345 MPa) mínimo de rendimento. Os 50 ksi(345 MPa) de aço força de rendimento foi incluído por causa dos benefícios estruturais.

O usuário é aconselhado a verificar a disponibilidade de material de enquadramento específico na região emque a habitação está sendo construído. Nem todo o material especificado no AISI S230 é esperado paraestar disponível em todos os locais.

Aumentar a força do trabalho a frio de formar (conforme permitido pela especificação AISI)é utilizado para a criação de membros em forma de C em AISI S230 utilizadas como elementos de flexão,membros de compressão concêntrica carregados, e sócios com axial combinados eesforços de flexão. O leitor é remetido para a Parte 2 deste documento para cálculos de engenhariailustrando a aplicação do aumento de resistência, devido ao trabalho a frio de formar.

Características do material A4.3.1 com vento forte e áreas sísmicas de altaOutras limitações nas propriedades dos materiais são impostas pela utilização de aço inoxidável AISI S230 em

vento forte e alto áreas sísmicas. Estas limitações foram impostas para refletir o materialpropriedades utilizadas nos dados de teste de cisalhamento de parede.

Buracos A4.4 WebTodos os elementos estruturais (ou seja, piso e teto vigas, pregos de parede e cabeçalhos), excepto

porções em consola de membros de enquadramento, usados em AISI S230 são projetados assumindodimensões máximas buracos web como mostrado na Figura A41 e A42 de AISI S230. Odimensões máximas buracos web são consistentes com o padrão norteamericano para o frioFormado Steel Framing Dados do Produto (AISI, S20107). O procedimento de projeto segue o AISISpecification (AISI, 2004).

Comentário sobre o Método Prescriptive por uma e duas habitações familiares 5

A4.5 furo de reforçoEsta seção fornece opções de reforço para furos web que violem os requisitos da

Seção S230 A4.4 e é baseado no julgamento de engenharia e pesquisa da McMasterUniversity (Siva, 2007).

A4.6 Buraco PatchingEm 2004, as "limitações que a profundidade do furo não deve exceder 70% da largura plana

da teia e o comprimento do furo medido ao longo da teia não exceda 10 polegadas (254mm) ou da profundidade da teia, o que for maior "foram adicionados juntamente com outro editorialmudanças para melhor diferenciar o uso permitido de um patch versus quando membrosubstituição ou análise de engenharia seria necessário.


B. CONEXÕES

Requisitos de fixação B1

De parafusos em conformidade com os requisitos do padrão norteamericano para a frio

Formado estruturas de aço Disposições Gerais (AISI S20007) são especificados como o fixador para friomembros estruturas de aço formados em AISI S230. Requisitos para parafusos de ponta afiada de ligaçãoplaca de gesso e revestimento em vigas de aço são encontrados em ASTM C1002 (ASTM, 2007) e ASTMC954 (ASTM, 2007). A distância da borda e espaçamento centroacentro de seguir estes parafusosrecomendações da indústria e da Especificação AISI (AISI, 2004). Embora AISI S230 especificao uso de parafusos são admitidos outros métodos de fixação para ser utilizado, desde que ocapacidade de conexão pode ser mostrado para igualar ou exceder a capacidade de conexão implícita em AISIS230.

Para fins práticos e capacidade adicional em certas aplicações, No. 10 são parafusosespecificada no AISI S230. Porque o estilo ponto do parafuso pode afetar construtibilidade, paraexemplo, um parafuso de ponta afiada pode ser eficientemente utilizado para conectar placas de gesso e outro painelprodutos para os membros estruturas de aço que não são mais espessas do que 33 mils (0,84 mm), parafusorecomendações do fabricante deve ser consultado.

Capacidades de rosca foram calculados com base nas equações de projeto indicados no AISISpecification (AISI, 2004). A Especificação fornece as equações necessárias para calcular ocisalhamento, capacidade de paletó, e retirada de uma conexão com base nas espessuras do aço,resistência à tracção do aço e do diâmetro do parafuso.

AISI S230 também fornece um factor de substituição de parafuso onde os parafusos maiores podem ser usados no lugardos No. 8 parafusos ou quando uma das chapas de aço que está sendo conectado é mais espessa do que 33 mils(0,84 mm). Isto pode resultar em uma redução do número de parafusos.

Reforços Bearing B2Webs de elementos de aço formados a frio pode paralisar ou fivela locais em unidades de um

carga concentrada ou um suporte de rolamento. As reações permitidas e cargas concentradas paravigas com teias reforçouun individuais dependem de profundidade web, raio de curvatura, espessura web, rendimentoforça e comprimento de apoio real.

Os vãos vigota de chão em AISI S230 foram derivados assumindo stiffeners rolamento (também chamado de webstiffeners) estão localizados em todos os locais de apoio ou de ponto de rolamento. teto vigas tabelas de calibração foramdesenvolvido para dois casos, 1) assumindo stiffeners rolamento estão localizados em todo o suporte ou Bearing Pointlocalizações e 2) não há reforços de rolamento . Quando especificado, stiffeners rolamento devem ter um mínimo de 43mil (1,09 mm) ângulo clipe ou pista seção ou 33 mil (0,84 mm) em forma de C membro.

Três tipos de reforços que ostentam são permitidos em AISI S230 , em forma de C , faixa , e ângulo de clip. Orequisitos para o em forma de C e acompanhar stiffeners rolamento são baseadas no julgamento de engenharia. Oângulo clipe tendo reforçador requisitos são fixados no padrão norteamericano para o frioFormado Steel Framing Piso e Roof Design System (AISI, S21007).

Angles B3 clipeTodos os ângulos clipe dimensões prescritas são mostrados como mínimos. Clipe ângulos que são de um

maior espessura de aço base ou ter maiores dimensões globais, ou ambos, estão autorizados a ser


usado até uma espessura máxima de 68 mils.

B4 Anchor BoltsNas áreas de ventos fortes e altas zonas sísmicas , a exigência de uma chapa de aço mínimo

máquina de lavar é baseada em critérios técnicos.

Comentário sobre AISI S23007 w / S208

D. FLOOR FRAMING

D1 Piso Construção

Piso treliças não são prescritivamente abordada em AISI S230, mas são permitidos, de acordocom a Seção D8, e deve ser projetado por um profissional de design . Também vigas de chão também não sãoabordada em AISI S230 .

D2 chão ao Foundation ou conexão da parede estruturalAISI S230 fornece vários detalhes para conectar montagens para pavimentos ou fundações

paredes estruturais. Os detalhes refletir a prática comum do sector. Em áreas onde a velocidade do ventoexceder 110 mph (177 km / h) (exposição C) ou em Sísmica Categoria Design D1, D2ou E, adicionalrequisitos para holddowns e âncoras são especificadas nas secções E11, E12 e E13.

D3 mínima do pavimento vigamentos TamanhosAISI S230 fornece vigas chão tabelas com vãos máximos permitidos para dois carga viva

condições: 30 psf e 40 psf (1,44 e 1,92 kN / m 2). As duas condições de carga ao vivo são especificadosno Código Internacional de Construção (ICC, 2006a) e do IRC (ICC, 2006b). O jogador de 30 psf (1,44 kN / m2)normalmente é especificado para áreas de dormir, enquanto a 40 psf (1,92 kN / m2) É especificado para a vidaáreas. Os vãos mostrados na AISI S230 assumir stiffeners rolamentos são instalados em cada ponto de rolamento.Rolamento de rigidez requisitos são fornecidos na Seção B2 de AISI S230 .

Para o projeto de vigas de piso , as seguintes considerações de projeto foram avaliados:• Flexão rendendo• flambagem Flexural• incapacitante Web• Tesoura• deflexão Vertical• Combinado flexão e cisalhamento (para múltiplos vãos apenas)

Todas as vigas são considerados como tendo web buracos (aka "penetrações", "buracos de serviços públicos"," punchouts "), em conformidade com a Seção A4.4. A compressão flange (top flange ) de uma vigota de chãoAssumese que ser continuamente apoiado pela subpiso, proporcionando assim laterais preparando para otop flanges .

Os vigamentos tabelas de amplitude são calculados para um limite de deflexão de L / 480 para carga viva e L / 240 paracargas totais, onde L é a distância horizontal clara entre apoios. O limite L / 480 pode ser

mais rigorosos do que os limites mínimos de deflexão estabelecidos pelos códigos de construção, mas foiselecionado para obter um design chão satisfatória para manutenção.

Várias extensão vigas são comumente utilizados no mercado de construção de aço residencial. Comvárias extensões, são necessárias para enfrentar as respostas dos membros carregados de certas medidas.A magnitude da reacção no suporte médio será maior do que as reacções de extremidade, epode causar uma falha incapacitante web neste local, que é controlada através da exigência de rolamentostiffeners , em todos os pontos de apoio. A segunda questão com vários vãos vigas é a presença demomentos negativos (isto é, dobra invertida) perto do meio de suporte, resultando na compressãoflange para estar no fundo, em vez de a parte superior das vigas. Se deixou unbraced, isso poderia causarinstabilidade lateral e pode causar falha prematura das vigas sob carga máxima


condições. Além disso, devido à presença de elevada tensão de corte e tensões de flexão no meioreações, corte e dobra interação foi verificada por várias extensões de vigas .

Inferior flange órtese nos apoios interiores é fornecida por acabamentos de teto (quando presente) epor ligação positiva com a parede interior do rolamento.

Desde múltiplos vãos são muitas vezes limitados por considerações de força, em vez de deflexão,os aços com elevados limites de elasticidade pode resultar em períodos mais longos. Portanto, uma tabela adicional para 50ksi (345 MPa) de aço é fornecido para vários vãos vigas . A 50 ksi (345 MPa) de aço não é usado paravãos individuais porque a maioria das entradas nas tabelas Única extensão são controladas por desviosao invés de força.

Cantilevers D3.1 PavimentoCantilevers apoio paredes estruturais podem criar condições de carga especiais que

requerem uma análise de engenharia. Em AISI S230 , consolas de chão estão limitados a um máximo de24 polegadas (610 mm) para pisos de suporte de uma parede e do telhado só (uma história). Essa limitação éimposta para minimizar o impacto da carga adicionado nas vigas de piso . Para utilizar plenamente oforça da trave , web buracos não são permitidas em porções em consola de uma viga . AISI S230fornece detalhes para pisos em consola. É essencial que o bloqueio ser instalado entrecantilever vigas nos locais de rolamento para transferir adequadamente andar diafragma ou parede de cisalhamentocargas (consulte a Seção D5.4).

D4 reforços BearingAs vigas chão spans no AISI S230 foram calculadas assumindo stiffeners rolamento (também chamado

web stiffeners) estão localizados em todos os locais de ponto de apoio ou de rolamento. Os reforços de rolamentos sãoespecificada para ser em forma de C , faixa ou clipe ângulo tendo stiffeners instalado de acordo com a SeçãoB4. Em 2006, o texto foi adicionado para esclarecer os requisitos para portadores de reforços quando vigas de pisosão rodou sobre suportes de rolamento interior e para exigir explicitamente que vigas de piso de apoiojamba pregos com vários membros têm dois reforços de rolamento .

D5 vigamentos Órtese e Blocking

D5.1 Cabrio Top Flange ÓrtesePara pavimentos residenciais normais, tem sido assumido que a função do revestimento de chão

é transferir as cargas para as vigas , e para fornecer laterais contínuos órtese para ocompressão flanges . Os testes indicaram que a utilização de uma única vigota para cálculo da resistênciaconcorda com o comportamento real quando as cargas uniformes são aplicadas (WJE, 1977).

D5.2 Travessa inferior Flange Órtese / BlockingApoiando o fundo flanges de vigas , conforme especificado no AISI S230 é baseado na prática da indústria

e julgamento de engenharia. Aço cintas e tectos acabados (por exemplo, aplicação de gessoboard) são considerados adequados se preparando para a tensão de flanges . É necessário, no entanto,para o aço cintas de ter bloqueio instalado a uma distância máxima de 12 pés (3,7 metros), aa cessação de todas as extremidades tiras . Alternativamente, as extremidades de aço cintas podem ser fixados a umcomponente estável do edifício em vez de bloquear (isto é, a uma parede de apoio ou base).


Bloqueio D5.3 no Interior Apoia BearingÚnico período vigas de piso que são banhadas sobre suportes interiores não exigem o bloqueio como

as seções banhadas proporcionar rigidez adequada para evitar movimentos laterais. Contínuovigas sobre suportes interiores, por outro lado, necessitam de bloqueio em todos os outros vigota para fornecerrigidez adequada para evitar o movimento lateral.

D5.4 Bloqueio em CantileversO bloqueio é necessário para suportes em cantilever para transferir as cargas de cisalhamento do chão

diafragma ou parede de cisalhamento .

D6 emenda

Emenda de elementos estruturais não é permitido pela AISI S230 , no entanto, pode haver algumasituações em que seria útil splicing. As aplicações podem incluir reparação de danos vigotas ,e detalhes simplificados para pisos caiu. Nestas situações, um profissional de design deve serconsultada.

As vigas chão vãos previstos em AISI S230 baseiamse no pressuposto de que as vigas sãocontínuo, sem emendas. Portanto, o splicing de vigotas membros em AISI S230 requer um aprovadoProjeto exceto quando banhadas vigas ocorrer em pontos de apoio de interiores.

D7 Framing de Pavimento AberturasAs aberturas no piso são necessários por várias razões (como em escadas, perseguições, chaminés). AISI

S230 limita a largura máxima da abertura do piso a 8 pés (2,4 m) e fornece uma disposiçãopara reforçar os membros em todo aberturas no piso. Todos os membros em torno de aberturas no piso (iecabeçalho e trimmer vigas ) são obrigados a ser membros do tipo caixa feitas aninhando vigas em forma de Cem uma pista e fixálos juntos ao longo das superior e inferior flanges . Estes builtupmembros são obrigados a ser igual ou maior em tamanho e espessura do aço do que as vigas de piso ,que está se conectando. Cada vigota cabeçalho é necessário para ser ligado ao aparador vigotacom um ângulo de grampo em cada lado de cada ligação. O ângulo de grampo é necessário para ter uma espessuraequivalente às vigas de piso . Os membros ao redor uma abertura são projetados para suportar vigasque foram deslocadas pela abertura. Os membros do perímetro dadas em AISI S230 não fazerconsiderar cargas escada adicionais.

D8 Piso TrussesAISI S230 não contém disposições de piso treliças , que devem ter um aprovado design.

Esta secção é incluída de modo que de piso préengenharia treliças pode ser usado em conjunto comeste documento. O padrão norteamericano para ColdFormed Steel Framing Truss Projeto (AISIS21407) deve ser consultado para a treliça design.

D9 diafragmas

Piso diafragmas são obrigados a transferir adequadamente cargas de cisalhamento para a fundação. Em açopisos emolduradas, a transferência de carga de corte é normalmente realizada por embainhar os melhores flanges deas vigas de madeira com revestimento estrutural (como OSB ou compensado). Os valores de resistência ao cisalhamento utilizados ema verificação da adequação do piso diafragmas foram retirados do North American Standard para frioFormado Steel Framing Lateral Projeto (AISI S21307) orientadas para a vertente de bordo (OSB) painéis


preso aos membros de aço com No. 8 parafusos de 6 polegadas (152 mm) no espaçamento centro no painel

bordas e 12 polegadas (305 mm) no espaçamento centro em apoios intermediários. Adicionalrequisitos para pisos de aço construídos em alta vento (110 mph (177 km / h) ou superior) ou altaáreas sísmicas ( Seismic Categoria Design D0, D1, D2e E) são especificados na secção D9.1.

D9.1 Piso diafragmas em alta sísmica e Áreas de Alto de ventoValores de resistência ao cisalhamento utilizados na verificação da adequação do piso diafragmas foram tomadas

de North American Standard para ColdFormed Steel Framing Lateral Projeto (AISI S21307) paraorientada para a vertenteboard (OSB) painéis fixados para os membros de aço com No. 8 parafusos de 6 polegadas(152 mm) no espaçamento de centro nas bordas do painel e 6 polegadas (152 mm) no espaçamento centro emsuportes intermédios. O espaçamento fixador reduzido de 12 polegadas (305 mm) a 6 polegadas(152 mm) é o de assegurar que o diafragma adequadamente transfere cargas de cisalhamento para a fundação.


E. PAREDE FRAMING

E2 Wall to Foundation ou Connection Piso

Historicamente a parede pista foi necessária para ser conectado através do revestimento de piso para ummembro de aço, ou seja, a vigota de chão ou rastrear abaixo. Em 2004, a Tabela E21 foi revisto para permitirconexão da parede pista para andar sozinho o revestimento (Figura E24). Esta revisão foi baseadana pesquisa do Centro de Pesquisas NAHB (NAHBRC, 2003) em que cinco testes de cisalhamento e seistestes de retirada foram realizadas, onde 33 mil (0,84 mm) pista estava ligado a 23/32INCHespessura (18 mm) OSB embainhar usando parafusos # 8. A capacidade média de cisalhamento final era £ 412(187 kg) e a capacidade média de arrancamento final era de 350 libras (159 kg). Considerando que ocapacidades de fixação mínimo permitido para conexões de açoàaço para # 8 parafusos e 33 mil(0,84 mm) de material de 164 lb (74 kg) para corte e 72 libras (32,6 kg) para a retirada foram usadas paracalcular os requisitos para AISI S230 , o Comité considerado que não seria necessáriopara exigir que cada prendedor conectar a uma vigota de chão ou pista membro. Em 2007 AISI S230 foiexpandida para incluir endwall empena a requisitos de conexão do piso para pregos com alturassuperior a 10 pés, com base em um estudo da Universidade de MissouriRolla (Downey et al., 2005).

E3 Mínimo Stud TamanhosEsta seção determina a espessura mínima exigida de aço pregos de vento diferente

velocidades, exposição ao vento Categorias, alturas, larguras de parede do edifício, cargas vivas e neve chãode cargas. Stud tabelas de seleção estão limitados a edifícios não superiores a três histórias com estruturalparede alturas de até 10 pés (3,05 m). Em 2007 AISI S230 foi expandido para incluir endwall empenapregos com alturas superiores a 10 pés, com base em um estudo da Universidade de MissouriRolla(Downey et al., 2005).

A 8 pés (2,44 m) de altura de parede é amplamente utilizado na construção residencial; no entanto, omaior resistência de vigas de parede de aço formados a frio permitir luz de aço construção enquadrado para fornecerpara tectos superiores, tais como 9 e 10 pés (2,74 m) e 3,05 paredes. A 50 ksi (345 MPa) de rendimentoforça do parafuso prisioneiro tabelas foram desenvolvidos para tirar vantagem da maior resistência ao escoamento , que permitemais finos pregos em muitos casos. O usuário deve verificar a disponibilidade de tamanhos membro de aço eespessura de 33 ou 50 ksi (230 e 345 MPa) deu fortes como muitos fabricantes de aço nãoproduzir certos prisioneiros em ambos os 33 ou 50 ksi (230 e 345 MPa) deu força .

Os parede pregos são agrupados em três categorias:• Studs para um andar ou segundo andar do prédio de dois andares ou terceiro andar de um período de três

história edifício (telhado apoiar apenas)• Studs para o primeiro andar de um edifício de dois andares ou segundo andar de um prédio de três andares

(Apoiando telhado + um andar)• Studs para o primeiro andar de um edifício de três andares (com suporte de telhado + dois andares)

Para paredes embainhadas em ambas as faces com painéis estruturais de madeira (mínimo 7/16 de polegada (11,1mm) OSB ou mínimo 15/32 polegadas (11,9 mm) de contraplacado), uma redução na espessura do perno épermitido. Todos os pregos em paredes exteriores são tratados como estruturais membros em AISI S230 . A seguirsuposições de design foram feitas no desenvolvimento das paredes Stud tabelas de seleção.

• Studs são simplesmente feixe apoiado colunas• O exterior flanges dos pregos são apoiados por revestimento estrutural e do interior

flanges são apoiados por processos mecânicos órtese (órtese mecânica a meia altura para 8


pregos pés (2,4 m), 1/3 ponto de 9 pés (2,74 m) e 10 pés (3,05 m) e 11'4 "(3,45m) pregos)

• saliência máxima telhado de 24 polegadas (610 mm)• encostas telhado limitado a um intervalo de 3:1212:12• deflexão limite de L / 240• Tectos, telhados, sótãos, e pisos de abranger toda a largura da casa (sem interior rolamento

paredes)• carga viva sótão permitido é limitado a 10 psf (0,48 kN / m2)• segundo andar de um prédio de dois andares e no terceiro andar de um prédio de três andares ao vivo

carga é de 30 psf (1,44 kN / m2). Segundo andar de uma carga viva de três andares chão do edifício é40 psf.

• cargas de neve desequilibrado em conformidade com ASCE 7Stud projetoO design dos prisioneiros foi baseada nos seguintes verificações de projeto conforme estipulado pelo Norte

American Standard para ColdFormed Steel Framing Wall Stud Projeto (AISI S21107):• Combinado flexão e força axial usando principal força do vento Sistema Resistindo

(MWFRS) cargas de vento e da órtese, tal como definido pela Seção E4.• Resistência à flexão baseado em componentes e Revestimentos (C & C) as cargas e as órteses

tal como definido pela secção E4.• Web força paralisante baseada em componentes e Revestimentos (C & C) cargas. Porque

flexão foi considerado sozinho, Equação B2.21 foi utilizado para o desenvolvimento damesas Stud.

• limite de deflexão com base em 70% de componentes e Revestimentos (C & C) cargas.Design Vento CargasAmbos os componentes e Revestimentos (C & C) e do Sistema Resistindo principal força do vento

(MWFRS) cargas nas extremidades e cantos das paredes pode ser significativamente maior do que no meio, oucampo, da parede. No entanto, historicamente, para a construção residencial em vez de projetar a todoparede para estas cargas aumentadas de canto, as cargas no meio da parede foram usadas para projetar apregos. Assim, as tabelas em AISI S230 foram desenvolvidos para o campo das cargas de vento parede.

E4 Stud ÓrteseStuds em paredes estruturais são apoiados lateralmente em cada flange ou por um contínuo de 11 / 2 polegadas

x 33 mil (38,1 x 0,84 milímetros) (mínimo) cinta a meia altura (ou pontos de terceiros para 9 pés (2,74 m), 10pés (3,05 m) e 11'4 "(3,45 m) pregos) ou por ligação direta de revestimento estrutural ou rígidatermina parede (isto é, painéis estruturais, tais como o contraplacado, OSB ou placas de gesso) de acordo com orequisitos da AISI S230 . Portanto, para a avaliação tanto a resistência à flexão eforça axial todos os pregos foram consideradas apoiou a meia altura (ou pontos de terceiros para 9 pés(2,74 m), de 10 pés (3,05 m) e 11'4 "(3,45 m) pregos) para a análise de engenharia do pernotabelas. Como observado anteriormente, o benefício alcançado a partir estruturalmente embainhadas paredes (parede de ambosrostos) sobre o necessário perno espessura e a resistência da parede compósita são reconhecidos natidas em conta, caindo um garanhão espessura.

Temporário órtese pode ser necessário para facilitar a construção práticas seguras e para garantirque a integridade estrutural da montagem da parede é mantida. Antes da instalação derevestimento ou de transição, uma parede do parafuso prisioneiro é livre para torcer, tornando assim o garanhão potencialmente sujeitas a


falha prematura sob cargas de construção pesada (ie pilha de rebocos ou de telhadotelhas). Em tais casos, temporária órtese deve ser fornecida.

E5 emendaOs Stud tabelas fornecidas em AISI S230 são baseadas na suposição de que os pregos são

contínuo, sem emendas. Portanto, pregos estruturais não devem ser emendados sem um aprovadode design. Faixas estão autorizados a ser emendados de acordo com as exigências e detalhes no AISIS230.

E6 Canto FramingAISI S230 utiliza uma prática tradicional trêsstud para enquadrar cantos. A cavidade canto

devem ser isolados antes do revestimento exterior é aplicada.

E7 cabeçalhos

Distribuidores são membros horizontais usados para transferir cargas em torno das aberturas em paredes estruturais .Cabeçalhos especificados no AISI S230 são permitidos apenas acima da abertura imediatamente abaixo da paredetop pista (ie altas headers ), em 2007, uma exceção a essa exigência foi incluída em AISI S230juntamente com um detalhe alternativa para a caixa e backtoback cabeçalhos em endwalls Gable, com base em umestudar na Universidade de MissouriRolla (Downey et al., 2005). Historicamente, os dois tradicionalformas de construir cabeçalhos era colocar dois em forma de C membros backtoback ou em forma de caixa.No entanto, testes recentes de simples e duplas em forma de L cabeçalhos provou que eles bem comoL invertidoheaders pode ser uma alternativa econômica aos tradicionais cabeçalhos em carga levesituações.

As seguintes premissas gerais de design foram feitas na determinação de cabeçalho vãos:• Os cabeçalhos são vigas simplesmente apoiadas• saliência máxima telhado de 24 polegadas (610 mm)• encostas telhado limitado a um intervalo de 3:1212:12• Tectos, telhados, sótãos, e pisos de abranger toda a largura da casa, sem carga interior

paredes estruturais, exceto como observado• deflexão limite de L / 240

O projeto de cabeçalhos é baseado no North American Standard para ColdFormed Steel Framing Header Projeto (AISI S21207).

E7.1 Caixa cabeçalhosCaixa cabeçalhos são formados a partir de dois iguais de tamanho em forma de C membros colocado de igual para igual em uma

configuração do tipo de caixa e prendeu tanto para o topo da parede pista e uma faixa abaixo . Faixas usadasa moldura em torno aberturas são necessárias ter uma espessura de aço equivalente ou superior aparede pregos . A orientação da menor faixa não é crítica para o desempenho estruturalda caixaheader. Assim, a faixa mais baixa pode ser orientado para enfrentar parte superior ou na parte inferiorda parede. As seguintes premissas do projeto foram utilizadas no desenvolvimento do cabeçalhotabelas de seleção:

• capacidade de dobra é baseado em duas cesáreas sozinho, a faixa não é consideradocompósito com as secções C.

• capacidade de cisalhamento é baseado em duas cesáreas sozinho.


• Interioroneflange carregamento web capacidade incapacitante é baseado no projeto HeaderPadrão (AISI S21207) com um comprimento de apoio, N = 1.

• Fimoneflange carregamento web capacidade incapacitante não é avaliado porque o típicodetalhe final opõe incapacitante web.

• Flexão e web capacidade incapacitante é baseado no cabeçalho projeto norteamericanoPadrão ( AISI S21207 ) .

• A deflexão é baseada em dois Ccortes de forma isolada, a faixa não é considerado compósitocom as secções C.

E7.2 BacktoBack cabeçalhosBacktoback cabeçalhos são formados a partir de dois iguais de tamanho em forma de C membros em um backto

configuração de volta a criação de uma secção I. Estas em forma de C secções são presos à parte superior da paredeacompanhar e uma menor faixa que abrange a largura da abertura. Faixas usado para enquadrar em tornoaberturas são necessários para ter uma espessura de aço igual ou maior do que a parede pregos . Oinferior faixa pode ser orientada para ficar virada para a parte superior ou a parte inferior da parede. É maisdifícil de instalar cintas em torno de backtoback cabeçalhos em áreas de vento altas . A seguirpremissas do projeto foram feitos no desenvolvimento de tabelas de seleção de cabeçalho:

• capacidade de dobra é baseado em duas cesáreas sozinho, a faixa não é consideradocompósito com as secções C.

• capacidade de cisalhamento é baseado em duas cesáreas sozinho.• Interioroneflange carregamento web capacidade incapacitante é baseado na especificação (AISI,

1996) com um comprimento de apoio, N = 1.• Fimoneflange carregamento web capacidade incapacitante não é avaliado porque o típicodetalhe final opõe incapacitante web.

• Flexão e web capacidade incapacitante é baseado na especificação (AISI, 1996 ) .• A deflexão é baseada em dois Ccortes de forma isolada, a faixa não é considerado compósitocom as secções C.

E7.3 Lcabeçalhos

E7.3.1 casal LcabeçalhosA Lheader dupla é mostrada na Figura E75 do AISI S230 . Mesas de gravidade e

cargas soerguimento são fornecidos para Lheaders duplas. Duplo Gheaders são fáceis de instalar. Elespode ser instalado durante ou depois da parede tem sido moldada. Eles não necessitam de préisolamento e proporcionar uma grande superfície para aplicar os materiais de acabamento. Eles também requerem menosmateriais (aço e parafusos) de backtoback ou de caixa de cabeçalhos . Duplo Gheaders não fazerprecisa de ser cortado em comprimentos exactos; no entanto, eles precisam colo durante um período mínimo de um reicravo em cada extremidade. O desenho da Lcabeçalho é baseado no Padrão NorteAmericana deColdFormed Steel Framing Header Design Standard (AISI S21207) que estipula que ocapacidade de flexão basearse nos ângulos sozinho. O Header Design Standard também estipulaque cisalhamento e web aleijando sozinho, bem como combinações de cisalhamento, flexão ou webincapacitante, não precisa ser verificado.E7.3.2 individuais Lcabeçalhos

Um único Lcabeçalho é mostrado na Figura E76 de AISI S230 . Mesas para cargas gravíticassão fornecidos apenas para Lheaders individuais. Eles podem ser instalados durante ou após a parede temsido enquadrado. Eles não necessitam de préisolamento e proporcionar uma grande superfície para aplicarmateriais de acabamento. Eles também exigem menos material (aço e parafusos) de backtoback ou

Page 28

16 Comentário sobre AISI S23007 w / S208

caixa de cabeçalhos . Lcabeçalhos individuais não necessitam de ser cortados em comprimentos exactos; no entanto, eles precisamdobram ao longo dos necessários pregos rei . O desenho da Lcabeçalho é baseado no NorteAmerican Standard para ColdFormed Steel Framing Header Design Standard (AISI S21207)que estipula que a capacidade de flexão ser baseada apenas no ângulo. O Projeto Headernorma também estipula que cisalhamento e web aleijando sozinho, bem como combinações decisalhamento, flexão ou web incapacitante, não precisa ser verificado.E7.3.3 L invertidoHeaders

Um Lcabeçalho invertido é mostrado nas Figuras E77 de AISI S230 . Mesas de gravidade ecargas soerguimento são fornecidos para L invertidoheaders. Eles podem ser instalados durante ou após oparede foi enquadrado. Eles não necessitam de préisolamento e proporcionar uma grande superfície deaplicar materiais de acabamento. Eles também exigem menos material (aço e parafusos) de backtocostas ou caixa de cabeçalhos . L invertidocabeçalhos precisam de ser cortados em comprimentos exactos. A concepção doLheader é baseado no cabeçalho Design Standard (AISI S21207). O norteamericanoPadrão para ColdFormed Steel Framing cabeçalho padrão estipula que para o dobro invertidoLheaders a capacidade de flexão é determinado pela soma da gravidade e elevar nominalcapacidades momento para que as respectivas capacidades de gravidade e soerguimento do Lheader casal.Para o único Lcabeçalho invertido, o cabeçalho projeto padrão declara que a gravidadecapacidade para o único Lheader é usado quando se avalia gravidade ou capacidade de elevaçãopara a Lcabeçalho único invertido. O Header Projeto norma também estipula que cisalhamentoe web aleijando sozinho, bem como combinações de cisalhamento, flexão ou web incapacitante, necessidadenão ser verificado.

E7.4 Jack e Rei StudsO número necessário de jack e rei pregos foi calculado com base no tamanho da

abertura. O número foi determinado tendo a largura da abertura, dividida pelagaranhão espaçamento e arredondamento para o número inteiro seguinte superior. O número resultante ésubdividido em jack e rei pregos baseadas na capacidade axial necessária a ser prestadopor os pernos jaque apenas. Rei e jaque pernos são obrigados a ter o mesmo tamanho e espessura tãoda parede adjacente pregos . Jack e rei pregos são interligados por revestimento estrutural(Madeira compensada ou OSB) para transferir cargas laterais (quando vários rei e jack são necessários pregos).

E7.5 Cabeça e Sill PistaCabeça e soleira faixas são aqueles localizados na parte superior (ou seja, a cabeça) ou inferior (ou seja, peitoril) da janela ou

aberturas de portas. Soleira cabeça e faixas estendem a toda a largura da abertura e foram concebidos pararesistir apenas cargas de vento laterais. A cabeça e peitoril admissíveis trilha vãos foram calculados utilizandoC & C cargas de vento para um de 48 polegadas (1,22 m) período tributário (ou seja, assumindo a abertura abrange otoda a altura da parede de 8 pés (2,44 m).) Como o intervalo afluente diminui a cabeça e peitorilpista terá que resistir menos cargas de vento. Portanto, para uma abertura de 4 pés (1,22 m), o afluentelargura de abertura é de 2 pés (0,61 m) e, portanto, as de cabeça e peitoril admissíveis faixa de amplitude aumentaum factor de 1,75. Da mesma forma, para uma abertura de 6 pés (1,83 m), da abertura afluente é de 3 metros (0,92m) e da cabeça, portanto, o permitido e soleira de trilha de amplitude aumenta por um fator de 1,50.

E8 parede órteseA parede órtese disposições da presente secção são aplicáveis aos edifícios classificados como Seismic

Categoria Design A, B e C e para os edifícios situados em que a velocidade básica do vento é de 90 mph (145km / h) ou inferior.


Três diferentes órtese métodos são reconhecidos no AISI S230 :• Aço alça de órtese (diagonalórtese X)• revestimento estrutural (compensado ou OSB)• Chapa de aço (em vento forte e altas sísmicos regiões)

E8.1 Strap Órtese (Xbrace)A parede de escoramento em AISI S230 foi conservadoramente limitado ao uso de continuamente

paredes revestidos com limitações em condições de carga e geometria do edifício. O uso dechapa de aço cinta diagonal órtese deve ser concebida de acordo com aprovou engenhariapráticas.

E8.2 Estrutural Sheathing

A parede órtese requisitos em AISI S230 são baseados em uma abordagem de engenharia queconhecimento técnico disponível utilizado. A resistência ao cisalhamento disponível para madeira compensada e orientedStrandboard (OSB) revestimento são baseados na tabela C2.11 do padrão norteamericano paraColdFormed Steel Framing Lateral Projeto (AISI S21307). A resistência ao corte por conjuntosrelevante para este documento está resumido na Tabela CE8.1.

Tabela CE8.1Aço formados a frio paredes quadro de resistência ao cisalhamento (AISI S21307)

Assembleia Descrição NominalResistência ao cisalhamento

(FLP)

DisponívelResistência ao cisalhamento

(FLP)15/32 "Plywood APA revestimento classificado w /painéis de um lado 1065 426

7/16 "OSB APA revestimento classificado w / painéisde um lado 910 364

A intenção em AISI S230 é ter todo o edifício totalmente bainha (exceto para porta eaberturas de janelas, como limitada pelo comprimento mínimo de revestimento completo altura).

As cargas de vento lateral, foram calculados para uma variedade de superfícies de construção utilizando oabordagem carga de vento ortogonal da ASCE 7 (ASCE, 2005). Áreas tributários constituídos pelosuperfícies de sotavento e barlavento parede foram atribuídos a cada exterior parede de cisalhamento (ou seja, as paredes lateraise endwalls) para determinar as cargas de cisalhamento no plano a ser resistida pelas paredes,

Não foram consideradas paredes interiores ou vias alternativas de cisalhamento.Usando a força de cisalhamento disponíveis mais conservadora do CE8.1 de 364 PLF (5,39 kN / m)

AISI S230 parede órtese requisitos foram determinados. O comprimento de altura completa revestimentorequerido foi então tabulados como uma percentagem do comprimento da parede para paredes laterais e sobre a endwallsvariedade de geometrias de construção definidas na AISI S230 limites de aplicabilidade. O comprimento da parede comcom altura total de revestimento é definido como a soma dos segmentos de parede que têm revestimento estendendoa partir da faixa inferior para a faixa superior, sem interrupção devido às aberturas (isto é, o total decomprimentos de parede entre janelas e portas). Mais, os segmentos de parede individuaisdeve ser de 48 polegadas (1,22 m) de comprimento ou maior para contribuir com o comprimento necessário de inteiroaltura invólucros de uma determinada linha de parede, salvo disposições em contrário.


Como um passo final necessário para uma abordagem prescritivo de base, os requisitos eramconservadoramente reduzida para os comprimentos mínimos percentuais de fullheight parede revestida mostrados naa tabela de escoramento parede do AISI S230 . O único parâmetro geometria do edifício foi retidoinclinação do telhado, devido a um impacto significativo sobre as forças do vento transferidas para as paredes de corte . Notas de Rodapéà parede de cisalhamento tabela fornecem informações adicionais relacionadas às aplicações próprias dorequisitos.

E8.3 Estrutural Sheathing FixaçãoFixação do revestimento estrutural é normalmente feito em 6 polegadas (152 mm) de espaçamento ao

perímetros e espaçamento de 12 polegadas (305 mm) no campo. Quando este espaçamento é reduzido para 4polegadas (102 mm) (perímetro espaçamento apenas), o percentual de fullheight revestimento épermissão para ser multiplicado por 0,72.

E8.4 Holdas prescriçõesA âncora holddown será constituído por um aprovado cinta ou suporte adequadamente ligado a

o cravo e ancorado à fundação, piso, parede ou abaixo para formar um caminho contínuo de cargapara a fundação. Em condições de vento superior a 100 mph (161 km / h) a exposição C, HOLDâncoras para baixo , de acordo com a Tabela E21 são necessárias para estabilizar as paredes de cisalhamento . Seguredownâncoras também podem ser adicionados para reduzir a quantidade de invólucros de protecção, a toda a altura requerida, ou aaumentar a resistência ao cisalhamento (trasfega) da parede.

E9 Exterior revestimento de paredesExigese que os revestimentos exteriores ser instalado de acordo com as recomendações

do fabricante. AISI S230 limita o total de envelope exterior peso morto (carga total = parafuso prisioneiroenquadramento mais revestimentos de parede) para 10 psf (0.48 kN / m2). Se o total envelope exterior carga mortaexcede o valor, em seguida, as paredes devem ser projetados para que a carga (ver Tabela A12 paracargas mortas parede máximos em altas zonas sísmicas).

E11 preparou Paredes em Áreas de Alto de vento e áreas sísmicas de altaE11.1 Geral

Esta seção fornece adicionais de parede de cisalhamento requisitos para edifícios localizados em altaáreas sísmicas (ou seja, categorias de concepção sísmica D0, D1, D2 e E) ou alta vento áreas (ou seja, o ventovelocidade entre 100 a 130 mph (161209 km / h)). Em altas zonas sísmicas , os edifícios sãoobrigados a cumprir com as secções E11 e E12; e em áreas de vento altas , os edifícios são obrigatóriosem conformidade com os requisitos constantes das secções E11 e E13.

Os seguintes pressupostos e construção configurações gerais foram utilizados emdesenvolver as mesas altas sísmicos e disposições de vento forte:

• Provisões e mesas são limitados a edifícios de não mais de duas histórias.• Provisões e mesas são limitados a edifícios na lajeongrade ou pé de espalhar

com stemwall sistema de fundação com um único topo da laje / top de stemwallelevação.

• parede alturas claras estão limitados a 8, 9, e 10 pés (2,44, 2,74 e 3,05 m).• A inclinação máxima cobertura é limitada a 6,9: 12.• Todos os tectos são considerados nivelado (ou seja, não há desvios ou tetos de catedral).


• Prédios são considerados regular (retangular).• Em primeiro lugar e as paredes do segundo andar são assumidos empilhadas verticalmente (sem correção).Ponderações utilizadas no cálculo das entradas das tabelas nas altas zonas sísmicas são tão

segue:• Telhado / teto carga morta = 25 psf (1,2 kN / m2) para telhados de peso pesado

= 15 psf (0,72 kN / m2) para telhados peso normal= 12 psf (0,57 kN / m2) para sistemas de telhado peso leve

• Muro carga morta = 14 psf (0,67 kN / m2) para paredes pesadas= 7 psf (0,34 kN / m2) para paredes de luz

• Piso / teto carga morta = 10 psf (0,48 kN / m2)• Parede Interior dead load = 5 psf (0,24 kN / m2) (Com base em 10 pés (3,04 m)

parede)• Chão de carga de neve = 30 psf (1,44 kN / m2) para o peso normal ou leve

telhados= 70 psf (3.35 kN / m2) para heavy telhado peso

sistemas• Peso do telhado inclui uma saliência de 2 metros (610 mm)As cargas mortas que foram utilizadas na determinação da massa sísmica são dadas abaixo:

Peso (PSF)Muro ElementoLight Weight ParedesPeso Pesado Paredes

Gesso 1,8 1,8Steel framing 0,6 0,6½ "Plywood Sheathing 1.6 1.6Isolamento 1.0 1.07/8 "estuque 0 9Siding Exterior 1,5 0Total 6.5 14.0Para SI: 1 psf = 0,0479 kN / m2.

Roof Elemento Peso (PSF)Telhados planosTelhados inclinados (6:12)

Acabamento 1.6 1.63Framing Roof ou Trusses 2,5 2,5Isolamento 1.0 1.0Variado 0,6 0,84Teto Covering 1,8 1,8Subtotal 7,5 7.8Total com Roof 3.7 psf Covering 11.5 12Total com Roof 6.4 psf Covering 14.2 15Total com Roof 15,3 psf Covering 23.5 25Para SI: 1 psf = 0,0479 kN / m2.


Categoria Roof Telhado / Teto Peso (PSF)LightWeight Roof 12NormalPeso Roof 15HeavyPeso Roof 25Para SI: 1 psf = 0,0479 kN / m2.

Suposições de design que são usados no desenvolvimento de parede do cisalhamento e outras tabelas naaltos áreas sísmicas são as seguintes:

• Valores nominais de cisalhamento são tomadas a partir da Tabela 2.211,1 (3) do Building InternationalCódigo (IBC) (ICC, 2006a).

• Seismic Categoria Design (SDC) atribuições nos termos do quadro de R301.2.2.1.1o Código Internacional Residencial (ICC, 2006b).

• Tesouras de base sísmicos foram calculados de acordo com o IBC (ICC, 2006a), utilizandoum R = 5,5 e Ω0= 2,5. Extremidade superior SDSos valores são utilizados para cada SDC.

• Os diafragmas são considerados flexíveis em vez de rígidos. Não há necessidade deinclusão de torção acidental e redução de Ω 032,5, de acordo como IBC (ICC, 2006a) foi utilizado.

• Fu= 45 Ksi (310 MPa) e F y= 33 ksi (230 MPa) foram usados no lugar do IRC (ICC,2006b) permitiu 1,08 relação à tracção / rendimento em determinar as capacidades de parafuso. parede de cisalhamentoOs valores de teste são baseados na 33 Ksi / 45 Ksi (230/310 MPa) aços.

• factor de φ foi usado em combinação com o Ω0, O factor de sobreintensidade, para determinarrequisitos de parafuso para emendas de acordes. Requisitos de parafuso emenda acordes são baseadosna menor das Ω 0vezes tsísmicoou Tn, Dividido por φVn. Tanto a 31 / 2 polegadas (88,9 mm)e os 140 mm (51 membros) / 2 polegadas foram considerados, bem como tanto a 33 mil(0,84 mm) e a 43 mils (1,09 mm) de espessura.

• ASCE 7 requer o uso de 20% da carga uniforme neve projeto se o telhado planocarga de neve, Pf, For superior a 30 psf (1,44 kN / m2). Quando a carga de neve solo é de 70 psf(3,35 kN / m2), O sistema de critérios telhado pesado aplica.Exemplo: Carga devido a 70 psf carga de neve terreno para telhados peso normal =

15 psf + 0.2x0.7x70 psf = 24,8 psf (1,19 kN / m2) (Igual ao pesadasistemas de telhado de peso)

E11.2 Lines parede BracedDois tipos de linhas de parede apoiados são apresentados nesta seção: Tipo I e Tipo II Braced

Paredes . Tipo I preparou paredes são tradicionais paredes de cisalhamento que têm um porão baixo âncora em cada extremidadee não têm aberturas entre âncoras. Tipo II paredes escoradas , também conhecidos como perfurado cisalhamentoparedes , são paredes de cisalhamento que têm aberturas entre âncoras e não há nenhum projeto de cisalhamentotransferir em torno das aberturas.

Tipo E11.3 I Painéis Braced parede (com bainha Sólidos)Esta seção descreve o método tradicional de embainhar uma parede com estrutura de aço, onde

painéis contínuos têm segure âncoras em cada extremidade. A relação de aspecto (altura e largura)utilizado no desenvolvimento destas disposições para este tipo de parede é de 2: 1.


Tipo E11.4 II (perfurada) Braced parede LinesO Tipo II Braced parede , ou perfurado parede corte método, exige segure âncoras em

cada extremidade de cada parede, em vez de em cada extremidade de painéis contínuos. A relação de aspecto (alturaa largura) é também 2: 1 para este tipo de parede. Para uma definição de tipo II (perfurada parede de cisalhamento ), oOs factores de ajustamento dadas na Tabela E112 definir a amplitude através da qual a força de umcaso contrário parede sólida deve ser dividido para obter a força do Tipo II de parede (perfurada). Ovalores tabelados, adotadas a partir de moldura de madeira de construção, foram justificados com base em umsérie de escala completa invertida testes cíclicos por Vagh, Dolan e Easterling (2000), na qual estavademonstraram que as capacidades de parede testados foram maiores do que as reduções que sãoexigida pela Tabela E112.

E12 Braced parede com design em áreas sísmicas de alta

E12.2 Braced Muro de Anchorage e Chord Stud RequisitosAISI S230 permite que os valores tabelados para ser dividido por 1,4 quando se comparam

requisitos com pontos fortes publicadas do fabricante expressa como cargas admissíveis. Oderivação deste fator de ajuste é: φ x Ω = 0,55 x 2,5 = 1,4. Em edições anteriores do frioaço formada disposições de concepção laterais, o fator de resistência foi fixado em 0,55 para refletir a 1.4valor utilizado no UBC para calcular cargas sísmicas admissíveis (1,4 aprox. 2,5 x = 0,55).

E13 Braced parede com design em Áreas de Alto de vento

Conexões E13.3 de Paredes em Áreas de Alto de vento

E13.3.2 Uplift Connection Assembleia Wall to Assembleia paredeAISI S230 permite que os valores tabelados para ser dividido por 1,3 quando comparando

requisitos com pontos fortes publicadas pelos fabricantes expressa como cargas admissíveis. Oderivação deste fator de ajuste é: φ x Ω = 0,60 x 2,0 = 1,3.Conexões E13.3.3 Header Uplift

Para backtoback cabeçalhos de suporte do telhado e do teto só, estas disposições requeremque as tiras de soerguimento ser instalado em ambos os lados do cabeçalho feixe (dentro e fora doparede), a fim de minimizar qualquer efeito de torção. Este requisito é baseado emjulgamento de engenharia e reconhece que o backtoback cabeçalho carece de suficienteresistência à torção e rigidez. Para backtoback cabeçalhos suportar cargas de umpiso, telhado e do teto, e por toda a caixa e double L cabeçalhos , uma única alça de elevação épermitido e pode ser instalado em ambos os lados do cabeçalho feixe.


F. TELHADO FRAMING

Construção F1 Roof

Telhado treliças não são prescritivamente abordada em AISI S230, mas são permitidos, de acordocom a Seção F6, e deve ser projetado por um profissional de design . Também vigas do telhado também não sãoabordada em AISI S230 .

F2 vigas do teto

F2.1 mínima do teto vigamentos TamanhoTeto vigas tabelas em AISI S230 fornecer o máximo permitido viga do teto se estende para dois

condições de carga: 10 PSF (0.48 kN / m2) E 20 psf (0,96 kN / m2) Sótão vivo cargas.Para o projeto de vigas do teto , para as seguintes considerações de projeto foram avaliados:• Flexural rendendo• Flambagem Flexural• Incapacitante Web (não é necessário se stiffeners que ostentam são especificados)• Tosquiar• Deflexão VerticalA abordagem de engenharia utilizada para desenvolver vigas do teto tabelas de amplitude para AISI S230 é

semelhante ao utilizado para vigas de piso com a excepção de a magnitude das cargas mortas e vivas.

F2.2 teto reforços vigamentos BearingAISI S230 permite a selecção de vigas de tecto com base na utilização de reforços de rolamento .

F2.3 Teto Travessa inferior Flange ÓrtesePlaca de gesso (ou seja, tectos acabados) é considerado adequado se preparando para o fundo

(tensão) flanges das vigas do teto . Aço cintas também pode ser utilizado como fundo órtese flangepara vigas do teto .

F2.4 teto Cabrio Top Flange ÓrtesePara top braced (compressão) flanges é necessário para o aço cintas ter bloqueando (ou

bridging) instalado em um espaçamento máximo de 12 pés (3,66 m) e, ao término de tudocintas . Além disso, as extremidades de aço cintas estão a ser fixo a um componente estável doedifício se final de bloqueio não está instalado. vigas do teto tabelas fornecem spans para se preparou, assim comounbraced, os melhores flanges .

F2.5 teto vigamentos emendaEmenda de vigas do teto em AISI S230 requer uma aprovado projeto exceto quando rodou

vigas do teto ocorrer em uma parede de rolamento interior.


F3 telhado Vigas

F3.1 Mínimo telhado viga TamanhosA viga do telhado tabela extensão foi projetada baseada principalmente em cargas de gravidade, daí o telhado

caibro vãos são baseados na projecção horizontal da viga de telhado , independentemente da inclinação.As cargas gravitacionais consistem em um psf 7 (0,34 kN / m2) Peso morto e maior de um psf 16 (0,77kN / m2) Carga viva ou a carga aplicada neve do telhado. Cargas de neve desequilibrado em conformidade comASCE 7 foram considerados.

Efeitos carga de vento são desenvolvidos por um procedimento que equipara as cargas de vento decargas de neve equivalentes, como mostrado na Tabela F3.2 de AISI S230 . Pressões de vento foram calculadosusando os ASCE 7 (ASCE, 2005) Componentes e revestimentos coeficientes. Cargas de vento agindoperpendicular ao plano da viga de telhado foram ajustadas para representar as cargas que actuamortogonal para a projecção horizontal do telhado viga . Cargas de vento foram examinados para amboselevação e cargas para baixo eo pior caso foi correlacionada com a carga de neve correspondente.

Encostas admissível do tejadilho variar entre 3:12 através 00:12 e, mais importante, asistema de telhado deve ser constituído por duas vigas do teto (ou seja, atuando como laços de caibro) e vigas do telhado . AISIS230 atualmente não abordar tetos de catedral, porque um feixe cume prescritivo eprojeto de pós não é fornecido.

Banhadas vigas do teto deve ser conectado com o mesmo tamanho do parafuso e número (ou mais)como o calcanhar de ligação conjunta para garantir a transferência adequada de cargas de tensão em todo o emendadosarticulação. A tala deve ocorrer ao longo de uma parede interior do rolamento.

F3.1.1 Eave Overhang

A 24 polegadas (610 mm) saliência beiral foi utilizado no cálculo das caibro do telhado spansem AISI S230 .F3.1.1 Rake Overhang

Em 2007, limitações e detalhes foram adicionados a AISI S230 para clarificar a instalaçãoexigências em endwalls empena, com base em um estudo da Universidade de MissouriRolla(Downey et al., 2005).

F3.2 Roof Rafter Suporte BraceA cinta de apoio é usado para aumentar o espaço de um membro particular. Quando a chave é

utilizada, a viga de telhado amplitude é determinada a partir da junção do calcanhar com o ponto de cinta ou a partir do cumemembro para o ponto chave (projeção horizontal), o que for maior.

F3.3 Roof Rafter SpliceAs vigas do telhado vãos fornecidos em AISI S230 são baseados no pressuposto de que o

membros são contínuos, sem emendas. Por conseguinte, vigas de telhado não são para serem unidas semum aprovado design.

F3.5 Roof Rafter inferior Flange ÓrteseOs órtese requisitos previstos em AISI S230 são comumente usados em aço residencial

construção e baseiamse em critérios técnicos.


F4 Hip Framing

Antes da edição da norma de 2007, estrutura do telhado foi limitado a vigas do telhado e tetotraves . Opções de quadril e vale de enquadramento foram adicionados em 2007, com base em pesquisa da Universidadede Missouri Rolla (Waldo et al., 2006).

F5 Framing de aberturas em telhados e tetosOs requisitos desta seção baseiamse em critérios técnicos.

F6 Fardos do telhadoAISI S230 não contém disposições de treliças do telhado , que devem ter um aprovado design.

Esta secção é incluída de modo que os préengenharia treliças do telhado pode ser utilizado em conjunto com estedocumento. O padrão norteamericano para ColdFormed Steel Framing Truss Projeto (AISI S21407) deve ser consultado para a treliça design.

F7 teto e telhado diafragmasTelhado diafragmas são necessários para transferir cargas de cisalhamento de forma adequada para as linhas de parede apoiados numa

estrutura. A transferência de carga tipicamente realizada por embainhar os membrosestrutura do telhadocom painéis estruturais de madeira. Valores de cisalhamento utilizados na concepção de telhado diafragmas foram tomadasdo North American Standard para ColdFormed Steel Framing Lateral Projeto (AISI S21307).Requisitos adicionais para telhados de aço diafragmas em áreas de ventos fortes (ou seja, 110 mph (177 km / h)ou maior velocidade do vento) ou altas zonas sísmicas (ie, projeto sísmico Categoria D0, D1, D2e E) sãoespecificado na Seção F6.1 e F6.2.

Tecto diafragmas também são obrigados a transferir adequadamente cargas de cisalhamento à parede se preparoulinhas de uma estrutura. A transferência de carga tipicamente realizada por embainhar o tetoframingmembros com placa de gesso ou painéis estruturais de madeira. Valores de cisalhamento utilizada na concepção deteto diafragmas foram retirados do North American Standard para ColdFormed Steel Framing Lateral Projeto (AISI S21307).


PARTE 2 exemplos de designPARA O padrão para formados a frio estruturas de aço

MÉTODO prescritiva para uma e duas habitações familiares

A. INTRODUÇÃOParte 2 ilustra a base para o desenvolvimento das prescrições para a frio

steel framing formado. Parte 2 valida valores tabelados através do uso de exemplos de design paraAISI S230 (AISI S230, 2007d). Estes exemplos de design são baseadas principalmente na existente disponívelpadrões de referência, como o Instituto Americano de Ferro e Aço Especificação norteamericano parao Projeto de aço formados a frio de elementos estruturais (AISI, 2007), da American Society of CivilEngenheiros padrão ASCE7 mínimos de concepção cargas para edifícios e outras estruturas (ASCE,2005) e do Instituto de Ferro e Aço americana North American Standard para perfis de açoFraming Header Projeto (AISI, 2007c).

Estes exemplos de design são mostrados em unidades EU habitual. Para conversões apropriadas parao Sistema Internacional de Unidades (SI), consulte o Apêndice A.

Propriedades A1 Estados

Todas as propriedades da seção e capacidades membros foram calculados usando o 1996Especificação (AISI, 1996) ou 2001 Especificação (AISI, 2001). Consulte a Seção A3 na Parte 1, para umdiscussão dos documentos referenciados. Membros de piso e vigas do teto assumiusefuros com 2½ "profundidade x 4 ½" comprimento localizada ao longo da linha central da teia. Esta é atamanho máximo permitido pelo buraco AISI S100 . Studs e outros elementos estruturais foram assumidoster orifícios com 1 ½ "de largura x 4" de comprimento ao longo da linha central da teia.

Mínimo F y= 33 Ksi Mínimo F u= 45 KsiMínimo F y= 50 Ksi Mínimo F u= 65 ksiA espessura de projeto (espessura mínima dividido por 0,95) usada no cálculo membro

propriedades de capacidade e de seção foi baseada na especificação Seção A2.4.

A2 projeto Cargas

As seguintes cargas foram utilizados na concepção dos vários membrosestruturas de aço:Teto carga morta = 5 psfRoof carga morta = 7 psfPiso carga morta = 10 psfPrimeiro andar carga viva = 40 psfSegundo andar carga viva = 30 psfMuro carga morta = 10 psfCarga viva Attic = 10 psf para sótãos sem armazenamentoCarga viva Attic = 20 psf para sótãos com armazenamentoCarga de vento = Varia de acordo com a velocidade do vento e da exposição (3sec. Gust)Carga Seismic = Varia de acordo com Seismic Categoria Design: A, B, C, D0, D1, D2Ou

ERoof carga de neve = Cargas 0,7 x carga de neve Terra (neve desequilibrado foram

considerado)


Roof carga viva = Maior de 16 psf carga viva ou a carga de neve aplicadaCargas A2.1 Roof neve

Cargas de neve do telhado Applied foram calculados pela multiplicação da carga de neve chão por um 0.7factor de conversão de acordo com ASCE 7 (ASCE, 2005). Não existem outras reduções foramfeita para casos especiais.

A carga de neve telhado inclinado, Ps= (Cs) (Pf), Em que Pfé a carga plana neve do telhado.

Pf C = 0,7 eCtIP g

Cs Csé o factor de declive do telhado que varia de aproximadamente 0,1 a 1,0. Um factor de inclinação de1.0 foi considerado conservador para casas com telhado encostas 3:1212:12.

Ce Ceé o factor de exposição, dependendo da localização da casa. Cevaria desde0,8 para zonas ventosas, desabrigadas, de 1.2 para áreas fortemente protegidas. Um factor de 1,0foi considerada razoável para os edifícios residenciais que estão parcialmente expostas(ASCE 7, Tabela 72).

Ct Cté um factor térmico que varia de 1,0 para estruturas aquecidas para 1,2 sem aquecimentoestruturas. O fator térmico deve ser utilizado com base na condição térmicaque é provável que exista durante a vida da estrutura. Casas são tipicamenteestruturas aquecidas considerados com Ct= 1,0 (ASCE 7, Tabela 73).

EU I é o fator de importância baseado na construção de classificação. Casas são tipicamenteII estruturas Categoria, com um fator de importância de 1.0 (ASCE 7, Tabela 74).

Pg Pgé a carga de neve terreno da ASCE 7 estimado mapa neve chão (PSF).Cargas de neve desequilibradas foram consideradas, mas deslizando cargas de neve, neve e trações em

telhados inferior não foram considerados. Rainonneve carga sobretaxa também não foi considerado noos cálculos, pois as encostas telhado neste documento exceder a ½ polegadas por péexigência por ASCE 7 para sobretaxa chuvaonneve a ser considerado. Portanto, o telhado planocarga de neve foi computado como: (1,0) (0,7) (1,0) (1,0) (Pg) = 0,7 Pg.

Cargas A2.2 ventoAs tabelas de projetos contidos no AISI S230 foram gerados em momentos diferentes e,

conseqüentemente, usando diferentes edições da ASCE 7. Por exemplo, mesas para lateraldisposições foram desenvolvidos utilizando a edição de 1998 enquanto que as tabelas viga da parede foram atualizadosusando a edição da ASCE 7. Todo o esforço 2005 foi feito nesta Commentary citar oedição aplicável de ASCE 7.

Como exemplo, cargas de vento desenvolvido para piso e do telhado e paredes diafragmas escoradaspara a energia eólica foram baseados em velocidades rajada de vento de 3 segundos faixa entre 85 a 130 mph, a exposição A,B ou C de acordo com ASCE 798.

q = 0.00256Kz(GCp+ GCpi) (V2x I)ondeKz = 0,87 em 20 pés, para exposição à CGCp = 0 para a Zona 1, área tributária = 75 pés2,GCpi = ± 0,25 para Componentes e Revestimentos, pressão interior, prédios fechadosEU = 1,0 para edifícios residenciais em áreas com velocidade do vento <100 mph


Tabelas A2.1 e A2.2 fornecer um resumo das cargas de vento que foram calculados deacordo com ASCE 798 (consulte a Figura A21 para a superfície construção).

Figura A21 ASCE 7 de construção Surfaces


Tabela A2.1ASCE 798 principal força do vento Resistindo System Design Pressões (PSF)1,2,3,4,5,6,7

3sec VELOCIDADE DO VENTO (mph) e EXPOSIÇÃO85 90 100 110TELHADO

PITCHBUILDINGSUPERFÍCIE(Fig. 64)

LOADEDREGIÃO

A / B C A / B C A / B C A / B C2r+3r Telhado 10 10 10 10 10 10 10 102Er+ 3Er Roof Canto 10 10 10 10 10 10 10 101 + 4 Construção 10 13.2 10.5 14.8 13 18.2 15.7 22.11E + 4E Edifício de canto 14.1 19.8 15.8 22.2 19.5 27.4 23.6 33.1 Stud projeto 10 10.2 10 11.4 10 14.1 12.6 17

03:12

Stud Projeto Canto 10 14 11.2 15.7 13.8 19.3 16.7 23.42r+3r Telhado 1,7 2.4 1,9 2,7 2.4 3.3 2,9 42Er+ 3Er Roof Canto 1,9 2,7 2.2 3.1 2,7 3.8 3.3 4.61 + 4 Construção 10.4 14.5 11.6 16.3 14.3 20.1 17,3 24.31E + 4E Edifício de canto 13.9 19.5 15.6 21.9 19.3 27 23.3 32,7 Stud projeto 10 11.3 10 12.6 11.1 15.6 13.5 18.9

06:12

Stud Projeto Canto 10 14 11.2 15.7 13.8 19.4 16.7 23.52r+3r Telhado 4.2 5,9 4.7 6.6 5,9 8.2 7.1 9,92Er+ 3Er Roof Canto 5.3 7,4 5,9 8.3 7.3 10.3 8,9 12.41 + 4 Construção 10.2 14.4 11.5 16.1 14.2 19.9 17.2 24.1

1E + 4E Edifício de canto 12.9 18.1 14.4 20.3 17,8 25 21,6 30.3 Stud projeto 10 11.4 10 12.8 11.3 15.8 13.7 19.1

09:12

Stud Projeto Canto 10 13.4 10.7 15.1 13.3 18.6 16 22.52r+3r Telhado 5 7 5.6 7.8 6,9 9,7 8.3 11.72Er+ 3Er Roof Canto 6.2 8,7 7 9.8 8,6 12.1 10.4 14.61 + 4 Construção 10.2 14.4 11.5 16.1 14.2 19.9 17.2 24.11E + 4E Edifício de canto 12.9 18.1 14.4 20.3 17,8 25 21,6 30.3 Stud projeto 10 11.4 10 12.8 11.3 15.8 13.7 19.1

00:12

Stud Projeto Canto 10 13.4 10.7 15.1 13.3 18.6 16 22.55 + 6 Bldg Gable End 10 10.7 10 11.9 10.5 14.7 12.7 17,8ALL 5E + 6E Gable End Canto 11.5 16.1 12.8 18 15.9 22.2 19.2 26,9

1Valores com base na Figura 64, principal força do vento Resistindo System, h <60 pés Paredes e Gable telhado.2Pressões projeto são baseados em uma altura de 30 pés significa telhado.3(R = resultante componente horizontal) A pressão telhado é a pressão total resultante horizontal(Barlavento e sotavento) e deve ser aplicada sobre a superfície projectada vertical do telhado.4KD= 0,85, será utilizado combinações de carga na Seção 2.5Pressões de design Stud são para axial combinado e dobragem de combinações de carga. Carga indicada é maiordos casos um e direções de vento (b & laterais finais paredes) com pressão interna e externa aplicada.6Pressão edifício final Gable é para vento paralelo ao cume de um telhado de duas águas (caso b).7Cargas de canto aplicado a uma distância de uma ou de acordo com a Fig 2a. 64, a = 10% de menor largura ou 0,4H (o que formenor), mas não inferior a 4% ou menos de largura ou três pés


Tabela A2.2ASCE 798 Componentes e Revestimentos projeto da parede Pressões (PSF)1,2,3,4

3sec VELOCIDADE DO VENTO (mph) e EXPOSIÇÃO85 90 100 110 120 130PRESSÃO

DIREÇÃOLOADEDREGIÃO

A / BCA / BCA / B CA / B CA / B CA / B CVigaProjetoTípico

12,4 17,4 13,9 19,5 17,2 24,1 20,8 29,1

Barlavento VigaProjetoCanto

12,4 17,4 13,9 19,5 17,2 24,1 20,8 29,1

VigaProjetoTípico

13,5 18,9 15,1 21,1 18,7 26,2 22,6 31,6 26,9 37,7 31,6 44,2

Sotavento VigaProjetoCanto

16,2 22,7 18,2 25,5 22,5 31,5 24,6 34,4

1Valores com base na Figura 65A, Componentes e Revestimentos, h <60 pés paredes.2Pressões projeto são baseados em uma altura de 30 pés significa telhado.3Kd= 0,85, será utilizado combinações de carga na Seção 2.4Exposição pressões C vento são calculadas multiplicando as pressões da exposição B por 1,40.

Os dois quadros foram posteriormente reduzida a uma pequena mesa, a Tabela A2.3, areduzir o número de mesas de stud parede gerados. Os valores para as pressões de concepção do parafuso prisioneiroem vez de as pressões de canto de design perno foram usadas porque as pressões de canto são apenasaplicável a pequenas áreas em torno dos cantos de construção. Se as pressões de canto fosseutilizada, a maioria dos blocos de parede do edifício irá ser concebido ao longo resultando em umaprojeto economicamente inviável. Além disso, AISI S230 requer um mínimo de três pregos em prédiocantos compensando assim os ligeiramente maiores pressões utilizadas em que a região deedifício.

Tabela A2.3Pressões de design usados para os quadros da parede Stud (PSF)1,2

3sec VELOCIDADE DO VENTO (mph) e EXPOSIÇÃO85 90 100 110 120 130CARGA

CASEA / B C A / B C A / B C A / B C A / B C A / B C

MWFRS 10 11,4 10 12,8 11,3 16,8 13,7 19,1C & C 13,5 18,9 15,1 21,1 18,7 26,2 22,6 31,6 26,9 37,7 31,6 44,2

1Valores com base em ASCE 798 Figura 65A, Componentes e Revestimentos (C & C), h <60 pés Paredes.2Pressões projeto são baseados em uma altura de 30 pés significa telhado.Exposições A / B e C também foram comparados e tabulados na Tabela A2.4. O resultante

comparação foi utilizado no desenvolvimento das tabelas viga da parede.


Tabela A2.4Comparação Projeto Gráfico Pressão1MWFRS (PSF) C & C (PSF)Velocidade do vento

(Mph) Exposição A / B Exposição C Exposição A / B Exposição C85 10 13.590 10 15.1100 85 11.3 11.4 18.7 18.9110 90 13.7 12.8 22.6 21.1

100 16.8 26.2110 19.1 22.6 31,6120 26,9 37,7130 31,6 44.2

1Valores para a ASCE 798As tabelas a seguir resumem as pressões projeto de vento utilizados para as mesas que foram

atualizados na edição de 2007 AISI S230 .Tabela A2.5

Principal força do vento Sistema Resistindo1,2VELOCIDADE DO VENTO BASIC (mph)EXPOSIÇÃO 85 90 100 110 120 130 140 150

B 10.0 10.0 11.3 13.6 16.2 19.0 22.1 25.4C 11.4 12.8 15.8 19.1 22.7 26,7 30.9 35,5

1Valores para a ASCE 705.2Pressões projeto são baseados em uma altura de 30 pés significa telhado.

Tabela A2.5Componentes e Revestimentos1,2

EXPOSIÇÃO VELOCIDADE DO VENTO BASIC (mph)85 90 100 110 120 130 140 150

B 14.1 15.8 19.5 23.6 28.1 32.9 38.2 43,9C 19.7 22.1 27.3 33,0 39.3 46.1 53,5 61,4

1Valores para a ASCE 705.2Pressões projeto são baseados em uma altura de 30 pés significa telhado.

A3 Combinações de cargaO projeto fator de carga e resistência (LRFD) combinações de carga, como mostrado na ASCE 7

(ASCE, 2005) foram usadas. Estas combinações de carga encontramse resumidos na Tabela A3.1.


Tabela A3.1Resumo das Combinações de carga

Componente Framing Carga2CombinaçõesVigas de piso 1.4D

1.2d + 1.6LVigas do teto 1.4D

1.2d + 1.6LCabeçalhos 1.4D

1.2d + 0,5 + 1,6 L (Lrou S)1.2d + 0.5L + 1,6 (Lrou S)

Header Uplift1 0.9D 1.6W1.2d + 0,5 (Lrou S) + 0,5 L 1.6W1.2d + 1,6 (Lrou S) 0.8W

Pregos de parede 1.4D1.2d + 0,5 + 1,6 L (Lrou S)1.2d + 0.5L + 1,6 (Lrou S)1.2d + 0,8 W + 1,6 (Lrou S)1.2d + 1,6 W + 0,5 + 0,5 L (Lrou S)1.6W

Telhado Jangadeiros 1.4D1.2d + 0,5 + 1,6 L (Lrou S)1.2d + 0.5L + 1,6 (Lrou S)Cargas de vento será convertido para cargas de neve equivalentes

Embainhadas cisalhamento Paredes1,6W (MWFRS paredes e telhados)1Uplift cargas foram verificados por apenas Lheaders. As cargas soerguimento não controlam o projeto debacktoback ou cabeçalhos caixabeam.2Definições de carga:D = Mortos Carga W = carga de vento Lr= Telhado Vivo CargaL = carga Vivo S = Neve Carga

Limites A4 deflexãoTabela A4.1

Limites de deflexão

Componente Framing Devido à deflexãoVivo Carga1

DeflectionDue paraTotal de Carga1

Vigas de piso L / 480 L / 240Cabeçalhos L / 360 L / 240Pregos de parede2 L / 240 Vigas do teto L / 360 L / 240Telhado Jangadeiros L / 240 L / 1801Cargas Unfactored foram utilizados para calcular os desvios.2Um factor de 0,7 foi aplicado ao limite de deflexão de carga de combinações incluindocomponentes e cargas revestimento de vento em conformidade com o AISI, S21107.


Verifica Projeto A5 e Pressupostos

Resumidos na Tabela A5.1 são as verificações de projeto para cada componente do enquadramento.Tabela A5.1

Projeto ChecksConcepção

ComponenteBending cisalhamentoTeia

CripplingDobrando& Cisalhamento

Dobrando& WebCrippling

Axial Axial &DobrandoDeflexão

Vigas de piso1,2 √ √ √ √Cabeçalhos3 √ √ √ 4 √ √Pregos de parede √ √ √ √ √ √Vigas do teto √ √ √ √ √5 √Telhado Jangadeiros√ √ √1Todas as vigas deve ter reforços de rolamentos em locais de apoio.2Combinado flexão e cisalhamento foi marcada para vãos de casal.3O ângulo clipe na conexão de cabeçalho para o cravo foi considerado um reforço rolamento .4Para dois (contínua) viga do teto se estende sem rolamento reforço .Premissas Gerais• Todos os membros, exceto pregos, que se calcula serem 21 / 2 "x 4" (11 / 2 "x 4" para pregos) webfuros ao longo da linha central da teia. Buracos não são menos de 24 polegadas no centro, e sãonão menos de 10 polegadas da extremidade do membro condição ou rolamento.

• O aço pode ser proporcionada em qualquer um, ou 33 Ksi 50 Ksi limite de elasticidade aparente.• ASCE 7 (ASCE, 2005), disposições de carga de vento são usados.• Projeto limitado a Seismic projeto de Categoria A, B, C, D0, D1, D2e E, de acordo como IBC (ICC, 2006a).

• combinações de carga LRFD são usados.• Aumento da força de rendimento, devido ao trabalho de formação de frio é usado onde é permitido.• espessura projeto é espessura mínima dividido por 0,95.• larguras de casa de 24 ', 28', 32 ', 36' e 40 '.Vigas de piso• Espaçamento vigamentos: 12 ", 16", 19,2 "e 24" oc• Cargas Móveis: 30 psf e 40 psf• Span: Solteiro (span simplesmente apoiado) e

Spans dois iguais com reforços em locais que ostentam(Carga uniforme ao longo de todo dois vãos, ou seja, não há alternativacarga é considerado)

• Faixa de tamanhos vigamentos:550S16233 para 1200S16297• Rendimento de Stress: 33 ksi aço para vãos individuais e

33 e 50 de aço ksi para múltiplos vãos• Piso Morto Carga 10 psf• Verificações do projeto: Curvarse, e de cisalhamento para o único e dois vãos e

combinado flexão e cisalhamento para apenas dois vãos• Critérios de deflexão: L / 480 para cargas vivas e L / 240 para o total de cargas• Apoio: As travessas são considerados para ser continuamente apoiado no topo

flange por revestimento chão

Comentário [DO1]: Nota de rodapéfaltando


• Reforços do rolamento: Todas as vigas de piso que se calcula serem stiffeners no rolamentolocais de suporte

• Bearing Duração: Comprimento de apoio mínima de 1 ½ "em suportes extremos e 3½"nos apoios interiores

Structural parede Studs• Stud espaçamento: 16 "e 24" no centro• Velocidade do vento: 85 a 130 mph Exposições A / B (3sec. Rajada de vento

velocidades) com ajustes de exposição (C fechadosedifícios)

• projeto sísmico Categoria: A, B, C, D0, D1, D2e E• Stud Heights: 8 ', 9' e 10 '• Faixa Stud Tamanho: 350S162 e 550S162 para 3397 mil de espessura• cargas de neve do chão: 20 psf, 30 psf, 50 psf, e 70 psf• Attic Vivo carga: Sem carga viva sótão agindo sobre os pregos. As tabelas são notas de rodapé

para permitir sótãos com armazenamento usando para a próxima carga de nevevalor

• Carga de neve: 0.7xGround carga de neve (16 psf mínimo). Desequilibrado

cargas de neve foram calculados de acordo com ASCE 705.

• Stud Órtese: Apoiando dos flanges interiores e exteriores dos pregos porrevestimento ou órtese mecânica (órtese mecânica nameia altura por 8 'pregos, 1/3 ponto para 9' e 10 'pregos)

• Rendimento de Stress: 33 e 50 ksi• 2 ndPiso Morto carga: 10 psf• 2 ndAndar ao vivo de carga: 30 psf• 2 ndChão Parede peso morto: 10 psf• Telhado Morto carga: 7 psf• Teto Morto carga: 5 psf• Verificações do projeto: Flexão apenas: C & C cargas por ASCE 705

Axial e de flexão combinadas: MWFRS cargas• Critérios de deflexão: L / 240 para C & C ASCE 7 cargas de vento com 0,7 redução

fator• Outras premissas:• Studs são vigas simplesmente apoiadas.• saliência máxima telhado é de 24 "de cada lado do telhado.• encostas telhado limitado a um intervalo de 3:1212:12.• Tectos, telhados e pisos abrangem toda a largura da casa; sem paredes estruturais interiores.

Cabeçalhos• Distribuidores de apoio: Telhado e teto e um piso, telhado e do teto, telhado e

teto com viga central de suporte primeiro andar• tipos de cabeçalho: BacktoBack, Box Beam e LHeader• Faixa Header Tamanho: 350S16233 através 1200S16297• LHeader Faixa Tamanho: 600L15043 através 1000L15068• cargas de neve do chão: 20 psf, 30 psf, 50 psf, e 70 psf


• Attic Vivo carga: Sem carga viva sótão é considerada no projeto de cabeçalho.As tabelas são notas de rodapé para permitir sótãos com armazenamento porutilizando o valor da próxima carga de neve.

• Carga de neve: 0.7xGround carga de neve (16 psf mínimo). Desequilibradocargas de neve foram calculados de acordo com ASCE 705.

• 2 ndPiso Morto carga: 10 psf• 2 ndAndar ao vivo de carga: 30 psf• 2 ndChão Parede peso morto: 10 psf (por 8 pés)• Telhado Morto carga: 7 psf• Teto mortos carga: 5 psf• Rendimento de Força: 33 aço ksi• Verificações do projeto: Todos os cabeçalhos concebidos de acordo com Norma para

ColdFormed Steel Framing Header Projeto (AISI S21207,2007c).

• Critérios de deflexão: L / 240 para carga total• Outras premissas:• Os cabeçalhos são vigas simplesmente apoiadas.• saliência máxima telhado é 24 ".• encostas telhado limitado a um intervalo de 3:1212:12.• Tectos, telhados, pisos e abrangem a largura total da casa sem carga interiorparedes estruturais, exceto as indicadas.

• A capacidade permitida de cada cabeçalho é calculada de acordo com AISI S212.• O número de rei e jack pregos foi determinada por como a largura da aberturae dividido pelo espaçamento perno. Os resultados foram arredondadas para a próxima garanhão.

Vigas do teto• Espaçamento vigamentos: 16 "e 24"• Cargas Móveis: 10 psf e 20 psf• Spans: Vãos simples e de dois iguais, com e sem web

stiffeners (carga uniforme ao longo de todo dois vãos; nãocarregamento espaço alternativo foi considerado)

• Faixa de tamanhos vigamentos:350S162 através 1200S162 com 3397 mil espessura• Teto Morto carga: 5 psf

• Rendimento de Stress: 33 ksi• Apoio: Unbraced, midspan, ou terceiro ponto órtese• Critérios de deflexão: L / 240 para carga total• Combinações de carga básicos:LRFD cargas e combinações de cargas• Verificações do projeto: Flexão, cisalhamento, combinada flexão e ao cisalhamento, e

flexão combinada e web incapacitante• Largura de rolamento: 31 / 2 "nas extremidades e nos apoios interioresVigas• Rafter Espaçamento: 16 "e 24"• cargas de neve do chão: 20 psf, 30 psf, 50 psf, e 70 psf• Velocidades de vento: Mesmo como pregos de parede vento velocidades• Sísmica projeto Categorias: A, B, e C• Spans: Vãos simples e de dois iguais


• Faixa de tamanhos vigamentos:550S16233 através 1200S16297• Telhado Morto carga: 12 psf• Rendimento de Stress: 33 ksi• inclinação do telhado: 3:1200:12• Critérios de deflexão: L / 240 para carga viva e L / 180 para carga total• carga de neve = Carga de neve 0,7 x chão (16 psf mínimo). Desequilibrado

cargas de neve foram calculados de acordo com ASCE 705.

• Combinações de carga básicos:LRFD cargas e combinações de cargas• Apoio: Flange inferior órtese localizado no centro do vão• Outras premissas:• spans viga são projetados com base nas cargas de gravidade; portanto, os vãos de vigas são relatadosna projecção horizontal da viga, independentemente da inclinação. As cargas de gravidadeconsistem em um telhado de peso morto e maior de um 16 psf carga viva mínimo ou oaplicada carga de neve do telhado.

• efeitos carga de vento estão correlacionados com cargas de neve equivalentes. Pressões de vento foramcalculada utilizando a ASCE 705 Componentes e coeficientes de pressão revestimento.Cargas de vento que actuam perpendicularmente ao plano da viga foram ajustadas para representarcargas que actuam ortogonal para a projecção horizontal da viga. Cargas de vento foramexaminados para elevar e cargas em baixa e no pior dos casos foi relacionada àcarga de neve correspondente.

• O sistema de telhado deve ser constituído por duas vigas do teto (ou seja, atuando como laços de vigas e caibros).• vigas estão a ser assumida vigas simplesmente apoiadas.

Resumidos na Tabela A5.2 são as cargas e outras premissas de projeto utilizadas no desenvolvimentoAISI S230 .


Tabela A5.2Resumo de Cargas e suposições de design

CabeçalhosAndarJoists

ParedeStuds BtoB Caixa L

TetoJoists Vigas Tosquiar

Paredes

Tamanho Estados550S162800S1621000S1621200S162

350S162550S162

350S162550S162800S1621000S1621200S162

600L150800L1501000L150

550S162800S1621000S1621200S162

350S162550S162800S1621000S1621200S162

OSBContraplacadoEm chapa de aço

Membro Espessura 33 mil a 97 mil 43 mil a68 mil 33 mil a 97 mil 27 mil

(Ver nota 1)Altura Estados N / D 8 ', 9'

e 10 ' N / DRendimento Estresse (ksi)33 e 50 33Carga Snow (psf) N / D 20 a 70Muro DL (psf) N / D 10 N / D 10Piso DL (psf) 10 N / D 101stPiso LL (PSF) 40 N / D 402ndPiso LL (PSF) 30 N / D 30LL Roof (PSF) N / D 16 N / D 16DL Roof (PSF) N / D 7 N / D 7DL Teto (PSF) N / D 5 N / D 5Attic LL (PSF) N / D N / D 10 e 20 N / DSDC A, B, C, D0, D1, D2, EVelocidade do vento (mph) 85, 90, 100, 110, 120, 130 (3sec. Rajada, Exposição A, B e C)

Limite de deflexãoL / 480eL / 240

L / 240 L / 180 N / D

1Mínimo 7/16 "espessura para OSB e madeira compensada.

Page 49


D. FLOOR ENQUADRAMENTO exemplos de design

D1 Piso vigamentos projeto

Calcule o espaço permitido para um 1000S16254, Fy= 33 ksi, única viga extensão espaçados em 24 "(2 ') no centro, suportando uma carga viva de 40 psf e um peso morto de 10 psf. usando as disposições doAISI Especificação (AISI, 1996). O flange de compressão da travessa é lateralmente contido porrevestimento de piso. Para o controlo de deflexão, Δ = L / 480 para apenas carga viva e Δ = L / 240 para o total de cargas(Peso morto + carga viva).

A extensão máxima permitida é de vigota o intervalo mínimo calculado com base em cisalhamento,momento, e deflexão.

D1.1 cisalhamento CapacityDe acordo com a Seção C3.2 de AISI Especificação , a resistência ao cisalhamento nominal, Vn, Écalculada em £ 2.673 para uma viga com 2 ½ "buracos profundos web.

Use a resistência ao cisalhamento design, φVn, Para o comprimento máximo do intervalo não suportado.

2wLVn =φ

wV2L nφ=

onde w = consignado carga uniforme (PLF) = (1.2x10 + 1.6x40) (2) = 152 PLF

15226739.02 ××=L = G = 31,66 '= 31'8 "

D1.2 Moment CapacityA resistência à flexão nominal, Mn, É 5.461 péslb, calculados de acordo com a Seção

C3.1.1 da AISI Especificação para uma viga com 21 / 2 "buraco web profunda.Por um período de simplesmente apoiada com os melhores flanges apoiado lateralmente:

8wLM

2n =φ

wM8L nφ=

1525461950,08 XXL =

L = 16,52 pés = 16'6 "Limite de deflexão D1.3

A equação de deflexão para um intervalo simplesmente apoiada com carga distribuída é:

EI384wL5 4=Δ 4 X )LimiteDeflexão(

w5EI385L =

onde L = Comprimento do vão Individual (polegadas)EUX= Momento de inércia efetivo para deflexão = 9,8815 na4w = 50 psf (24/12) para verificação de carga total de deflexão e 40 psf

(24/12) para o check deflexão carga viva


E = Módulo de elasticidade = 29.500.000 psiDeflexão Limite = L / 240 para o total de cargas e L / 480 para cargas vivas,

polegadasO período máximo para os limites de deflexão para cargas totais e viáveis:LTL= 18'8 "(para o total de cargas)LLL= 15'11 "(somente para carga viva)

D1.4 Web Capacidade CripplingVigas de piso são obrigados a ter reforços web em ambas as extremidades e com a carga concentrada

locais, portanto, não há necessidade de verificar a força paralisante web.

D1.5 Máxima Permitida Joist SpanA extensão máxima permitida é de vigota o intervalo mínimo calculado com base em cisalhamento,

30 psf Vivo Carga 6 '

11'7 " CabeçalhoViga

momento, e deflexão para um único período. O intervalo resultante é 15'11 "(controlada pelo vivodeflexão de carga). Este resultado confirma o valor publicado no AISI S230 , Mesa D31.

D2 Header vigamentos projeto

Verifique a adequação de uma 550S16233, Fy= 33 ksi, vigota cabeçalho para uma abertura de 6 pés chão. Oheader viga é fabricado usando uma secção C aninhado em uma faixa (550T12533, Fy = 33 ksi) emacordo com Detalhe D71 de AISI S230. Os .joists são espaçados em 12 "no centro. O show chãocarga é de 30 psf ea carga mortos é de 10 psf.

A extensão máxima de uma vigota 550S16233, Fy= 33 ksi vigas a partir da Tabela D3.1 de AISI S230 é11'7 "(11,6").

A carga sobre a travessa de cabeçalho é como se segue:

WT= 2) '6.11)] (30(6.1)10(2.1[ + = 348 PLF

M =8) 6(348 2 = 1.566 péslb

A resistência à flexão de design da trave de cabeçalho é calculado de acordo com a SeçãoC3.1.1 do AISI Especificação (AISI, 1996).


φM1= 783,65 péslb (Por 550T12533)φM2= 1,099.57 ftlb (Por 550S16233)φMT= 783,65 péslb + 1,099.57 ftlb = 1,883.22 ftlbM <φMT= 1.566 péslb <1,883.22 ftlbestá bem

Isto verifica o projeto trave de cabeçalho, tal como definido pela Seção D7 de AISI S230 é adequado.

D3 Trimmer vigamentos projetoVerifique a adequação de uma viga 800S16268 trimmer para uma de 8 pés de largura por 6 metros de comprimento

abertura. As vigas são espaçados em 24 "no centro. A carga viva piso é de 40 psf e a carga é morto10 psf.

8 '

6 '

4 ' 4'2 "

Trimmer vigamentos

O espaço máximo vigota da Tabela D31 de AISI S230 é 14'2 ".A resistência à flexão de design para a viga trimmer é calculado de acordo com a Seção

C3.1.1 da AISI Specification (AISI, 1996):φ M1= 3.501 péslb (Por 800T12568)φM2= 5.332 péslb (Por 800S16268)

Como a largura de abertura é de 8 pés, Secção D7 e Figura D72 de AISI S230 exigir atrimmer viga a ser fabricado a partir de duas vigas Cseção e uma faixa. Assim, a resistência de projectopara a viga trimmer é a soma dos pontos fortes das duas cesarianas e da pista.

φMT= 2 (5.332) + 3.501 = 14.165 péslb

14'2 "

40 psf Vivo Carga


A carga sobre a travessa de corte seja, como mostrado abaixo. Todas as cargas são cargas factorizados.

Com base na carga acima mencionada, é o momento máximo de 5.080 péslbM <φMT ⇒ 5.080 péslb <14.165 péslb ok

Isto verifica o projeto trave trimmer, tal como definido pela Seção D7 de AISI S230 é adequado.

D4 Piso membranas de designVerificar a adequação de um 19/32 "OSB diafragma chão desbloqueados para uma ft 40x60, de dois andares

edifício submetido a 110 mph velocidade do vento. O edifício tem uma inclinação do telhado de 0:12, telhado significaaltura de 30 pés, e 8 'pregos de parede em cada andar. O edifício está localizado na Exposição Categoria C.O revestimento de piso OSB é presa às vigas de piso com No. 8 parafusos espaçados de 6 "oc emextremidades do painel e em 12 "oc em apoios intermediários.

A partir da Tabela C2.1 do AISI S230 , as seguintes pressões do vento foram obtidos para o dadovelocidade do vento, exposição e inclinação do telhado:

Pressão Roof = 11,7 psfPressão canto Roof = 14,6 psfPressão edifício principal = 24,1 psfPrincipal pressão edifício de esquina= 30,3 psf

£ 152 / ft£ 152 / ft£ 76 / ft

£ 608 £ 630

R1 R2

4 ' 4.1 '6 '

40 '

60 '

Plan View

VigorDireção

60 'Edifício Comprimento

40 'Edifício Largura

ConstruçãoTelhado

A largura da área de canto é 2a, onde "a" é 10% da dimensão menos horizontal (isto é,


largura ou comprimento edifício edifício) ou 0,4 vezes a altura média telhado, h, o que for menor,mas não inferior a 4% ou menos de dimensão horizontal ou 3 pés.

a = 0,10 (40) = 4 'a = 0,4 (30) = 12 'Por conseguinte, a = 4 '> 0,04 (40) = 1.6' ou 3 'Utilize a = 4 'Área Canto = 2a = 8 'Cisalhamento = (60 ' 16') (8 ') (24,1 psf) + 16' (8 ') (30,3 psf) = £ 12.361Piso nível diafragma load = (12.361 / 2) / 40 = 155 PLFCarga diafragma cisalhamento consignado = 155x1.6 = 248 PLF

O padrão norteamericano para ColdFormed Steel Framing Lateral Padrão (AISI S21307)não estipula a resistência ao cisalhamento de design para um desbloqueado 19/32 "diafragma. ContudoS21307 faz estipular um valor ou 442 PLF para 7/16 "OSB com No. 8 parafusos espaçados de 6".

O diafragma, neste exemplo, é, portanto, adequado (442 plf> 248 FLP).


E. PAREDE QUADRO exemplos de design

E1 parede Stud projeto

Calcular o tamanho mínimo e espessura para uma viga da parede de 8 pés localizado no andar superiorde uma casa de dois andares de largura de 28 metros, que é submetido a um 90 mph, categoria de exposição B vento. Opregos são espaçados em 24 "no centro. A carga máxima de neve solo é de 30 psf. Os pregos de parede sãolateralmente conteve a meia altura.

Todas as equações e as seções são referenciados ao AISI Specification (AISI, 2001) a menos que indicado.

E1.1 Projeto Suposições28 ' Edifício Largura2 ' Beiral do telhado2 ' Stud espaçamento33 ksi Rendimento Estresse04:12 Telhado de Pitch30 psf Carga de neve do chão16 psf Telhado vivo mínimo de carga7 psf Telhado Morto Carga5 psf Teto Morto Carga45 ' Edifício Comprimento8 ' Altura do muroL / 240 C & C ASCE 7 cargas de vento com 0,7

fatorE1.2 projeto Cargas

Peso morto:Teto Morto Load = 5 (28) / 2 = 70 PLFTelhado Morto Load = 7 (32) / 2 = 112 PLFCarga Morto Total (D) = 182 PLF

Cargas vivos:Roof carga viva (Lr) = 16 (2 + 28/2) = 256 PLFCarga equilibrada Neve Roof (S) = (0.7x30) (2 + 28/2) = 336 PLFCarga Desbalanceada Neve Roof (S) = (30) (2 + 28/2) (0.75x28 + 2/2) / 28 = 377 PLFcontroles

Cargas de vento:Cargas de vento foram calculados de acordo com ASCE 7 (ASCE, 2005) utilizando equaçõesMWFRS e componentes e de revestimento.

MWFRS:Pressão do vento MWFRS para este exemplo de projeto é de 10 psf.

Componentes e Revestimentos:A pressão do vento C & C para este exemplo de projeto é de 15,1 psf.

28 '

8 '

124

2 '


Combinações de Carga E1.31. 1.4D2. 1.2d + 0,5 + 1,6 L (Lrou S)3. 1.2d + 0.5L + 1,6 (Lrou S)4. 1.2d + 0,8 W + 1,6 (Lrou S) (usando MWFRS para W)5. 1.2d + 1,6 W + 0,5 + 0,5 L (Lrou S) (usando MWFRS para W)6. 1,6W (C & C coeficientes de vento utilizados para verificar flexão)7. 0.7W (C & C coeficientes de vento utilizados para verificar desvios)

As combinações de carga listados abaixo serão verificados:1. 1.4D = 255 PLF, Sem carga lateral2. 1.2d + 0,5 + 1,6 L (Lrou S) = 407 PLF, Sem carga lateral3. 1.2d + 1,6 0,5 L (Lrou S) = 822 PLF, Sem carga lateral4. 1.2d + 1,6 (Lrou S) = 822 PLF, 0.8W = 0,8 (10 x 2) = 16 plf5. 1.2d + 0,5 (Lrou S) = 407 PLF, 1.6W = 1,6 (10 x 2) = 32 plf6. 1,6W = 1,6 (15.1x 2) = 48,3 PLF

Portanto, as combinações de carga controladora a ser verificados são:3. 822 x 2 = 1.643 lb de carga axial e 0 carga lateral4. 822 x 2 = 1.643 lb de carga axial e 16 carga lateral PLF5. Carga axial 407 x 2 = 814 £ e 32 carga lateral PLF6. 0 carga axial e 48,3 carga lateral PLF

Propriedades E1.4 EstadosTente um membro 350S16233 e verificar a sua adequação. A resistência à flexão projeto calculado

e propriedades de seção para este membro, de acordo com o AISI Especificação são:φMn = 664,5 péslbMódulo da secção efectiva, Sxx = 0,2543 na3Momento de inércia efetivo, Ixx = 0,5051 na4O raio de giro, r X = 1.403 "O raio de giro, r y = 0,616 "

E1.5 Combinada Axial e Bending CapacityVerifique axial combinado e flexão de acordo com o AISI Specification , Seção

C5.2, conforme aplicável para o projeto viga da parede.

1.0u mx UXcn b nx X

P CMP Mφ φ α+ ≤ (Eq. C5.2.21)

1.0u UXc não b nx

P MP Mφ φ

+ ≤ (Eq. C5.2.22)

Quando 0,15ucn

PPφ≤ 1.0u UX

cn b nx

P MP Mφ φ+ ≤ (Eq. C5.2.23)

Cmx= 1 conservadora tomado como unidade de acordo com a Seção C5.2 da AISIEspecificaçãoαX= [1 Pu/ PEx] (Eq. C5.2.24)


Pu= Força axial Obrigatório (LFRD)MUX= Obrigatório resistência à flexão (LRFD)Mnx= = (664,5 / 0,95) = 699 péslb (calculado anteriormente)Pn= Força axial nominal determinado de acordo com a Seção C4.Pnão= Força Nominal axial determinado de acordo com a Seção C4, com F n= Fyφc= Fator de segurança = 0,85φb= Fator de segurança = 0,95

PEx= Π2EIX/ (KXLX)2 (Eq. C5.2.26)

EUX= Momento de inércia efetivo sobre o eixox em carga total unfactored = 0,5051 na4LX= Comprimento unbraced real para a dobra sobre o eixox = 96 "Ly= Comprimento unbraced real para a dobra sobre o eixoy = 48 "KX= Fator de comprimento eficaz para flambagem em torno do eixo x = 1,0Ky= Fator de comprimento eficaz para flambagem em torno do eixoy = 1,0

A força axial nominal, P n e P nãopara o garanhão, calculadas de acordo comSeção C4 da AISI Specification (AISI, 2001):Pn= £ 3.267Pnão= £ 5.631

Carga Combinação 3: carga axial £ 1.643 e 0 carga lateral PLF

( )1.643 = 0,59 <1,0 está bem (Eq. C5.2.21)

0.85 3267( )1.643

0.85 5631= 0,34 <1,0 está bem (Eq. C5.2.22)

Carga Combinação 4: carga axial £ 1643 e 16 de carga lateral PLF

MX= WL2/ 8 = (16) (8)2/ 8 = 128 péslb

( )()

() ( )1 1281.643

0.85 3267 0.95 699 0,9052+ = 0,80 <1,0 está bem (Eq. C5.2.21)

( )()()

1 1281.6430.85 5631 0.95 699

+ = 0,54 <1,0 está bem (Eq. C5.2.22)

Carga Combinado 5: carga axial £ 822 e 32 carga lateral PLFMX= WL2/ 8 = (32) (8)2/ 8 = 256 péslb

( )()

() ( )1 256822

0.85 3267 0.95 699 0,9516+ = 0,70 <1,0 está bem (Eq. C5.2.21)


( )()()

1 2568220.85 5631 0.95 699

+ = 0,56 <1,0 está bem (Eq. C5.2.22)

Combinação de carga 6:0 carga axial e 48,3 carga lateral PLFMX= WL2/ 8 = (48,3) (8)2/ 8 = 386,4 péslb

386,40,95 (699)

= 0,58 <1,0 (uma vez que Pu/ ΦPn<0,15) está bem (Eq. C5.2.23)

Limite de deflexão E1.6Verifique a deflexão garanhão usando a pressão de componentes e revestimentos vento com um 0,7

fator, de acordo com o padrão norteamericano para ColdFormed Steel Framing WallStud Projeto (AISI S21107):

δ = 5384

4wLEI

onde w = 15,1 psf x 2'x 0,7 = 21,14 PLF

)50510,0) (000,500,29) (384()96) (12/14.21(5 4=δ = 0,131 "<L / 240 = 0,40" ok

Portanto, 350S16233 pregos espaçados de 24 "no centro são adequados. Isso verifica a paredeseleção parafuso prisioneiro da Tabela E3.2a de AISI S230 .

E2 Box Header projetoCalcule o espaço máximo permitido para um

2800S16243 cabeçalho caixa de apoiar uma aberturalocalizado no primeiro andar do de dois andares, 24 metrosgrande edifício descrito abaixo. Os cabeçalhos sãoconcebido de acordo com o norteamericanaPadrão para ColdFormed Steel Framing HeaderProjeto (AISI S21207) eo AISI Especificação(AISI, 2001). Todas as equações e seções referenciadossão para o AISI Especificação menos que indicado.

24 ' Edifício Largura2 ' Eave Overhang24 " Cabrio / Truss / Rafter Espaçamento10 ' Altura do muro1.625 " Cabrio / Truss / Rafter Bearing

Comprimento

10 '

129

2 '

10 '

LHeader

BoxBeam &BacktoBack

30 psf LL + 10 psf

33 ksi Rendimento Estresse50 psf Carga de neve do chão16 psf Telhado vivo mínimo de carga7 psf Telhado Morto Carga5 psf Teto Morto Carga30 psf Top Floor Vivo Carga 24 '


10 psf Top Floor Morto CargaL / 240 Total de limite de carga de deflexãoL / 360 Vivo Carga Limite de deflexão10 psf Muro Morto Carga

E2.1 projeto CargasCargas Fixas:Teto Morto Load = 5 (24/2) = 60 PLFTelhado Morto Load = 7 (28/2) = 98 PLFMuro Morto Load = 10 (10) = 100 PLFTop Floor Morto Load = 10 (24/2) = 120 PLFCarga total de mortos = 378 PLFCargas vivos:Telhado Vivo Load = 16 (28/2) = 224 PLFEquilibrado Neve Load = 0,7 (50) (28/2) = 490 PLFDesequilibrado Neve Load = (50) (2 + 24/2) (0.75x24 + 2/2) / 24 = 554 PLFcontrolesTop Floor Vivo Load = 30 (24/2) = 360 PLF

Combinações de Carga E2.21. 1.4D = 1,4 (378) = 529 PLF2. 1.2d + 0,5 + 1,6 L (Lrou S) = 1,2 (378) + 1,6 (360) + 0,5 (554) = 1.306 PLF3. 1.2d + 0.5L + 1,6 (Lrou S) = 1,2 (378) + 0,5 (360) + 1,6 (554) = 1.520 PLFcontroles

Propriedades E2.3 Estadosd = 8.0 " Profundidade da secçãot = 0,0451 " Espessura de designR = 0,09375 " Raio de curvatura DentroEUxx= 9,00 em4 Momento de inércia para deflexão

E2.4 Bending CapacityMn= 5.606 péslb Resistência à flexão nominal (calculado por Specification )φb= 0,95 Fator de resistência para a resistência à flexão (por Specification )φbMn= 5.326 péslb (Projete força por duas secções, com teias perfurados)

M =82wL L =

wM8 = 8 (5326)

1.520L = 5,29 pés = 5'3 "

Limite de deflexão E2.5Δ = L / 240 (cargas totais)

A equação de deflexão para um intervalo simplesmente apoiada com carga distribuída é:45

384wLEI

Δ = = L / 240

L = 4384 (/ 240)

5XEI Lw

=( ) ( )( ) ()3

384 29500000 9,005 1292/12 240

= 7'8 "


onde: L = Comprimento do vão Individual (polegadas)EUX= Momento de inércia efetivo para deflexão = 9,00 em4w = 1292 PLFE = Módulo de elasticidade = 29.500.000 psiDeflexão Limite = L / 240 para o total de cargas e L / 360 para cargas vivas,

polegadas

Δ = L / 360 (cargas vivas)

EIwL3845 4=Δ = L / 360 L = ( )3

384 (29.500.000) (9,00)5 360/12 360

= 10'3 "

onde: w = 360 PLFE2.6 cisalhamento Capacity

De acordo com a Seção C3.2 da AISI S100 a resistência ao cisalhamento nominal, Vn, ÉCalculouse que £ 5144 para o cabeçalho caixa.

Use a resistência ao cisalhamento design, φVn, Para o comprimento máximo do intervalo não suportado.

2nwLVφ = 2 nVL

w

φ=

onde: w = força necessária (carga uniforme consignado) = 1.520 PLF( ) ( )2 0.95 5144

1.520L = L = 6,43 '= 6'5 "

E2.7 flexoWeb Capacidade CripplingDe acordo com a Seção C3.4.1 da AISI Specification , o aleijão nominal webforça, P n, É calculado para ser £ 1983 para o cabeçalho caixa assumindo flanges sãodesprendido para o suporte e não é necessário para a redução da presença de orifícios web.

Pndeve ser ajustada para a presença de furos de web em cada um dos membros de secção em Cacordo com a Seção C3.4.2 da AISI Specification (AISI, 2001).

Verifique a aplicabilidade do AISI Especificação Seção C3.4.2:

d0/ H = 1,5 / 7,722 = 0,19 <0,7h / t = 7,722 / 0,0451 = 171,2 <200Buracos centradas em meados de profundidade da webLimpar a distância entre os furos ≥ 18 "Diâmetro do furo Circular ≤ 6 "Furos nãocirculares, profundidade do furo (d0) = 1.5 "≤ 2,5" e b = 4 "≤ 4,5"d0> 9/16 "

Rc= 0,90 0.047do/ H + 0.053x / h ≤ 1,0 (Eq. C3.4.22)


Rc= 0,90 0,047 (1,5) /7.722 + 0,053 (10) /7.722 = 0,96

Pnpode também ser ajustado usando os parâmetros α para explicar o aumento da resistência devidopara a faixa de acordo com a Seção B2.3 no padrão norteamericano para o frioFormado Steel Framing Header Projeto Padrão (AISI S21207).

P

L

α = 2,3 (tt/ Tc)

onde: tt= 0,0346 emtc= Espessura de design da secção Cshape

0,03462.3 1.7650,0451

α ⎛ ⎞= =⎜ ⎟⎝ ⎠

A web força paralisante nominal do cabeçalho caixabeam é, portanto:

Pn= 1,983 (0,96) (1.765) = £ 3.360(para 2 teias com buracos)

Para flexoweb aleijando usando o padrão norteamericano para o frioFormado Steel Framing Header Projeto Padrão (AISI S21207):

1,5u un NXO

P MP M

φ⎛ ⎞ ⎛ ⎞+ ≤⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠

(Eq. B2.52)

O seguinte modelo de carga é usada no controlo da flexão combinada e web incapacitanteequação. O concentrado de carga situase no centro do vão da viga. O distribuídocarga situase um pé de distância da carga concentrada em cada lado de uma viga 2pée espaçamento viga.

Momento máximo, M = 2 2 24 2 2 2 2 4PL L L L L Lw w

⎡ ⎤ ⎛ ⎞⎛ ⎞ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞+ ⎜ ⎟⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎢ ⎥⎝ ⎠⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠⎣ ⎦

Substituto para todas as variáveis em Eq. B2.52 e resolver para L.

onde: MNXO= 5.505 péslbφ = 0,85w = 1520 PLF (Seção E2.2)P = 2 (w) = £ 3040


( )3.040 1.5 0,853.360 5505

uM⎛ ⎞ ⎛ ⎞+ ≤⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠ 2038uM =

ftlb

Defina Mu= M = 2 2 24 2 2 2 2 4PL L L L L Lw w

⎡ ⎤ ⎛ ⎞⎛ ⎞ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞+ ⎜ ⎟⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎢ ⎥⎝ ⎠⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠⎣ ⎦Resolver a equação acima para L dá:

L = 2,594 pés = 2'7 "

Portanto, a extensão máxima para um cabeçalho 2800S16243 para as condições deste exemploé 2'7 ". Isto confirma o espaço máximo apresentados na Tabela E7.4a de AISI S230 .

E3 BacktoBack Header projeto

Calcular os vãos máximos permitidos para um cabeçalho 2800S16243 backtoback de apoiouma abertura localizada no primeiro andar do edifício de dois andares descrito para o exemplo emSecção E2. Todas as equações e as seções são referenciados para a Especificação a menos que indicado.

E3.1 projeto CargasCargas Fixas:Teto Morto Load = 5 (24/2) = 60 PLF

Telhado Morto Load = 7 (28/2) = 98 PLFMuro Morto Load = 10 (10) = 100 PLFTop Floor Morto Load = 10 (24/2) = 120 PLFCarga total de mortos = 378 PLFCargas vivos:Telhado Vivo Load = 16 (28/2) = 224 PLFEquilibrado Neve Load = 0,7 (50) (28/2) = 490 PLFDesequilibrado Neve Load = (50) (2 + 24/2) (0.75x24 + 2/2) / 24 = 554 PLFcontrolesTop Floor Vivo Load = 30 (24/2) = 360 PLF

Combinações de Carga E3.21. 1.4D = 1,4 (358) = 501 PLF2. 1.2d + 0,5 + 1,6 L (Lrou S) = 1,2 (358) + 1,6 (360) + 0,5 (490) = 1.251 PLF3. 1.2d + 0.5L + 1,6 (Lrou S) = 1,2 (358) + 0,5 (360) + 1,6 (490) = 1.394 PLFcontroles

Propriedades E3.3 EstadosO mesmo que no exemplo anterior E2.3

E3.4 Bending CapacityO mesmo que no exemplo anterior E2.4

Limite de deflexão E3.5O mesmo que no exemplo anterior E2.5

E3.6 cisalhamento CapacityO mesmo que no exemplo anterior E2.6


P

L

E3.7 flexoWeb Capacidade CripplingDe acordo com a Seção C3.4.1 e Tabela C3.4.11 da AISI Specification , oweb nominal força incapacitante, Pn, É calculado em £ 3.546 para as costas backtoheader assumindo flanges são desatou ao apoio e nenhuma redução é necessária paraa presença de buracos web. De acordo com o padrão norteamericano para formados a frioFraming Steel Header Projeto Padrão (AISI S21207), backtoback cabeçalhos Cseçãopodem ser tratados como seções construídas para incapacitante web.

Pndeve ser ajustada para a presença de furos de web em cada um dos membros de secção em Cacordo com a Seção C3.4.2 do Specification (AISI, 2001).

Rc= 0,96 (o mesmo que no exemplo anterior em E2.

Pn= 3,546 x 0,96 = £ 3404 (por duas teias com orifícios)

0,82 1,32u uWN b NXO

P MP Mφ φ

⎛ ⎞ ⎛ ⎞+ ≤⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠

(Eq. C3.5.22)

O seguinte modelo de carga é usada no controlo da flexão combinada e web incapacitanteequação. O concentrado de carga situase no centro do vão da viga. O distribuídocarga situase um pé de distância da carga concentrada em cada lado de uma viga 2pée espaçamento viga.

Momento máximo, M = 2 2 24 2 2 2 2 4PL L L L L Lw w

⎡ ⎤ ⎛ ⎞⎛ ⎞ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞+ ⎜ ⎟⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎢ ⎥⎝ ⎠⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠⎣ ⎦

Substituto para todas as variáveis em Eq. C3.5.22 e resolver para L.

onde MNXO= 5.505 péslb (resistência à flexão nominal)φw= 0,85 para backtoback cabeçalhosφb= 0,95w = 1520 PLF (Seção E2.2)

P = 2 (w) = £ 3040

( ) ( )3.0400,82 1,32

0.85 3404 0.95 5505uM

⎛ ⎞ ⎛ ⎞+ ≤⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠

2.398uM = ftlb

Defina Mu= M = 2 2 24 2 2 2 2 4PL L L L L Lw w

⎡ ⎤ ⎛ ⎞⎛ ⎞ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞+ ⎜ ⎟⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎢ ⎥⎝ ⎠⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠⎣ ⎦Resolver a equação acima para L dá:


L = 2,936 pés = 2 '11 "

Portanto, o espaço máximo para um cabeçalho 2800S16243 backtoback para as condições emNeste exemplo é 2'11 ". Isto confirma o espaço máximo apresentados na Tabela E710a de AISI S230 .

E4 Duplo LHeader de Design (Gravidade Loading)

Calcule o espaço máximo permitido para um doubleheader L 2800L15054 apoiar umaabertura localizada no nível do telhado do edifício de dois andares, descrito na Seção E2.

E4.1 projeto CargasCargas Fixas:Teto Morto Load = 5 (24/2) = 60 PLFTelhado Morto Load = 7 (28/2) = 98 PLFCarga total de mortos = 158 PLFCargas vivos:Telhado Vivo Load = 16 (28/2) = 224 PLFEquilibrado Neve Load = 0,7 (50) (28/2) = 490 PLFDesequilibrado Neve Load = (50) (2 + 24/2) (0.75x24 + 2/2) / 24 = 554 PLFcontroles

Combinações de Carga E4.21. 1.4D = 1,4 (158) = 221 PLF2. 1.2d + 0.5L + 1,6 (Lrou S) = 1,2 (158) + 1,6 (554) = 1,076 PLFcontroles

Propriedades E4.3 EstadosL1= 8.0 " Longo perna de ânguloL2= 1,5 " Perna curta do ângulot = 0,0566 " Espessura de design

E4.4 Bending CapacityMng= 4.950 péslb Resistência à flexão nominal (calculada de acordo com AISI

Seção S212 B3.1.1) calculada para dois ângulos.

A resistência à flexão de criação é determinado a partir da secção B3.1.3 AISI S212 como se segue:

φΜng= (0,90) 4.950 = 4.455 péslb2

8ngwLMφ = 8 ngM

Lw

φ=

8 (4455)1.076

L = = 5,755 pés = 5'9 "

Portanto, o período máximo de um 2800L15054 duplo Lheader para as condições desteexemplo é 5'9 ". Isto confirma o espaço máximo apresentados na Tabela E715a de AISI S230 .

E5 Duplo LHeader de Design (Uplift Carregando Caso 1)Calcule o espaço máximo para a elevação para um L800S15054 (Fy= 33 ksi) double Lheader

apoiar uma abertura localizada no nível do telhado do edifício de dois andares, descrito na Seção


E2. A velocidade do vento mais rápido milhas é de 100 mph, categoria de exposição C. Use Seção B3 de AISI S212North American Standard para ColdFormed Steel Framing Header projeto .

E5.1 projeto CargasCargas Fixas:Teto Morto Load = 5 (24/2) = 60 PLFTelhado Morto Load = 7 (28/2) = 98 PLFCarga Morto Total = = 158 PLF

Enrole Uplift carga:Pressões de vento são tomadas a partir da Figura 62 utilizando o Método 1 de ASCE 7 (ASCE, 2005) paracanto telhado MWFRS pressões do vento para a inclinação do telhado de 20 graus, 100 mph ExposiçãoCategoria C (o mesmo que 120 mph, Exposição B). As pressões calculadas são perpendicularesà projecção vertical do telhado e uma inclinação de 20 graus foi utilizado uma vez que produz omaior força de elevação para a variedade de pistas permitidas em AISI S230. A pressão de elevação noo cabeçalho é calculada como se segue:

Pressão do vento na saliência: = 30,1 PsfPressão de vento no barlavento inclinação = 19,1 psfPressão do vento na encosta de sotavento= 14,5 Psf

Somando momentos sobre a parede de rolamento sotavento dá o seguinte cálculo paraa reacção à parede de rolamento barlavento (elevação de carga uniforme no cabeçalho):

( ) () ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( )30.1 2 24 1 19,1 24/2 3 24/4 14,5 24/2 24/4278

24W PLF

+ + × + = =

Combinações de Carga E5.2:1. 0.9D + 1,6 W = 0,9 (158) + 1,6 (278) = 303 PLF


E5.4 Bending CapacityMnu= RMng (Eq. B3.1.21)

ondeMng= 4950 péslbs (do exemplo E4).R = Fator de redução de elevação

= 0,25 para Lh/ T ≤ 150= 0.20 em Lh/ T ≥ 170= Usar interpolação linear para 150 <Lh/ T <170

Lh = Dimensão vertical perna do ângulot = Espessura de design


Para LRFD, calcular a resistência à flexão projeto para elevação:

Lh/ T = 8,0 / 0,0566 = 141,3 ≤ 150, portanto, R = 0,25

Mnu= 0,25 (4.950) = 1.238 péslb

Mu≤ φMnu (Eq. B3.1.34)

Calcule o espaço máximo para o levantamento:

φ = 0,80

28nuwLMφ = 8 nuML

w

φ=

8 (0,8) (1238)303

L = = 5,114 '= 5'2 "


E6 Duplo LHeader de Design (Uplift Carregando Caso 2)Calcule o espaço máximo para a 2 L800S15054 Lheader localizado na primeira história de um a

prédio de dois andares descrito na Seção F1, submetido a 110 mph Categoria Exposição C ventovelocidade.

E6.1 projeto CargasCargas Fixas:Teto Morto Load = 5 (24/2) = 60 PLFTelhado Morto Load = 7 (28) / 2 = 98 PLFPiso Morto Load = 10 (24/2) = 120 PLFMuro Morto Load = 10 (10) = 100 * PLFCarga total de mortos = 378 PLF* Nota: muro alto Use 10 ", que é o máximo permitido pelo AISI S230Enrole Uplift carga:Pressões de vento são tomadas a partir da Figura 62 utilizando o Método 1 de ASCE 7 (ASCE, 2005) paracanto telhado MWFRS pressões do vento para a inclinação do telhado de 20 graus, 110 mph ExposiçãoCategoria C (o mesmo que 130 mph, Exposição B). As pressões calculadas são perpendicularesà projecção vertical do telhado e uma inclinação de 20 graus foi utilizado uma vez que produz omaior força de elevação para a variedade de pistas permitidas em AISI S230 . A pressão de elevação noo cabeçalho é calculada como se segue:

Pressão do vento na saliência: = 35,4 PsfPressão de vento no barlavento inclinação = 22,4 psfPressão do vento na encosta de sotavento= 17,1 Psf

Página 6654 Comentário sobre AISI S23007 w / S208

Somando momentos sobre a parede de rolamento sotavento dá o seguinte cálculo paraa reacção à parede de rolamento barlavento (elevação de carga uniforme no cabeçalho):

( ) () ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( )34.4 2 24 1 22,4 24/2 3 24/4 17,1 24/2 24/4325

24W PLF

+ + × + = =

Combinações de Carga E6.21. 0.9D + 1,6 W = 0,9 (378) + 1,6 (325) = 180 PLF


E6.4 Bending Capacity

Mnu= RMng (Eq. B3.1.21)

onde:

Mng= 4.950 péslbs(Do exemplo E4)R = fator de redução de elevação

= 0,25 para Lh/ T ≤ 150= 0.20 em Lh/ T ≥ 170= Usar interpolação linear para 150 <Lh/ T <170

Lh = Dimensão vertical perna do ângulot = espessura de design

Para LRFD, calcular a capacidade momento projeto para elevação:

Lh/ T = 8,0 / 0,0566 = 141,34 ≤ 150, portanto, R = 0,25

Mnu= 0,25 (4.950) = 1.238 péslb

Calcule o espaço máximo para o levantamento:

φ = 0,80

28nuwLMφ = 8 nuML

w

φ=

8 (0,8) (1238)180

L = = 6,63 '= 6'8 "


E7 Cabeça Pista Projeto

Calcule o período máximo permitido para uma faixa 350T12533 cabeça para uma abertura em umaedifício submetido a 120 mph Categoria exposição Velocidade C vento.


Cargas E7.1 projeto e PressupostosCarga de vento = 37,7 psf (Tabela A2.2, 120 mph de exposição Categoria C velocidade do vento)Limite de deflexão = L / 240Bearing End Comprimento = 6 "(assim rolamento não controla)8 'muros altos

E9 tesoura Design Recados (Uma História de edifício)

A linha de parede de cisalhamento segmentada tem as seguintes dimensões:Construção de parede:Edifício Largura = 30 'Edifício Comprimento = 45 'Altura do muro = 8 'Inclinação do telhado = 06:12

8 '

4 'Cabeça de Pista

Abertura

L

Revestimento exterior é de 7 OSB / 16 polegadas de espessura com No. 8 parafusos espaçados 6 polegadas no centronas bordas do painel e 12 polegadas no centro do painel no campo

Revestimento interior é de 1 parede de gesso / 2 polegadas de espessura com No. 6 parafusos em 12 centímetrosno centroPregos de enquadramento serão 350S16233 espaçados a 24 polegadas no centro

Calcular os requisitos de bainha para as paredes laterais e de extremidade. O edifício é submetidoa uma velocidade do vento de 100 mph, categoria de exposição C.

E9.1 projeto CargasCalculado de acordo com ASCE 7:

MWRFS edifício pressão canto vento = 27 psf


MWRFS pressão edifício vento = 20,1 psfRoof pressão canto vento = 3,8 psfPressão do vento Roof = 3,3 psfConstruindo empena = 14,7 psfConstruindo empena canto final = 22,2 psf

Valor nominal de cisalhamento por pé de parede de cisalhamento para 7/16 de polegada de espessura na OSB afirmoufixação e de 2: 1 relação de aspecto é 910 PLF (Tabela 2.211,1 (3) do IBC 2000 (ICC, 2000a)). O IBCfornece valores de cisalhamento para GWB com espaçamento de 7 polegadas prendedor oc. Não possui valores de cisalhamentopara 12 polegadas espaçamento oc fixador.

Onde LRFD é usado, o IBC 2000 exige que o valor de corte projeto consignado para serdeterminado pela multiplicação do valor final ao cisalhamento por um fator de resistência (φ) De 0,55.

Área End = 6/12 (15 ') (15') + ½ (8 ') (30') = 233 pés2Área laterais (8 = '/ 2) (45') = 180 pés2Relação de aspecto Edifício = 45/30 = 1,50Corte real em cada parede lateral = (20,1 psf) (1,6) (180 pés2) / 2 = £ 2.894Corte real em cada parede end = (20,1 psf) (1,6) (233 pés2) / 2 = £ 3747

a = 10% (30) 3 = 'a = 0,4 (15,5) 6,2 = ' (Altura do prédio = 8 '+ 7,5' = 15,5 ')Utilize a = 3 "2a = 6 '

End área de canto de parede = ½ (8) (2x3) = 24 pés2A parede de extremidade da área = ½ (8 ') (30') 24 = 968 pés2Área canto telhado parede End = 1/2 (7.5) (3) = 11,25 pés2Fim área do telhado de parede = (6/12) (15 ') (15') 11,25 = 101,25 pés2Side área de canto de parede = ½ (8) (6) = 24 pés2Da área da parede lateral = ½ (8 ') (45') 24 = 156 pés2A parede lateral área canto telhado = (7,5) (6) = 45 pés2Área do telhado de parede lateral = (7,5 ') (45') 45 = 292,5 pé2Relação de aspecto Edifício = 45/30 = 1,50

Projeto de corte em cada parede lateral= [24 pés2(22,2 psf) + 96 pés2(14,7 psf) + 11,25 pés2(22.2) + 101 pés2(14.7)] (1.6) / 2 = £ 2943

Concepção de cisalhamento em cada parede de extremidade= [24 pés2(27 psf) + (156 pés2(20,1 psf) + 45 pés2(3,8 psf) + 292,5 psf ft2(3.3)] (1.6) / 2 = £ 3936

E9.2 Obrigatório Sheathing

Cada extremidade:)550,0(910

936, 3 = 7,86 pésIsto iguala a 26% do comprimento da parede embainhada

necessária para um projeto de engenharia. Usando tabelas E81 e E84, 39% da parede com bainhadeve ser fornecida comprimento.

Cada parede lateral:)550,0(910

943, 2 = 5,88 pésIsto iguala a 13% do comprimento da parede embainhada



E10 tesoura Design Recados (Two Andar do edifício)

A linha de parede de cisalhamento segmentada tem as seguintes dimensões:Construção de parede:Width = Edifício 30 'Construção comprimento = 50 'Altura do muro = 8 'Inclinação do telhado = 06:12

Revestimento exterior é de 7 OSB / 16 polegadas de espessura com No. 8 parafusos espaçados 6 polegadas no centronas bordas do painel e 12 polegadas no centro do painel no campo.

Revestimento interior é de 1 parede de gesso / 2 polegadas de espessura com No. 6 parafusos em 12 centímetrosno centro.

Pregos de enquadramento serão 350S16233 espaçados a 24 polegadas no centro.

Calcular os requisitos de bainha para as paredes laterais e de extremidade. O edifício é submetidoa uma velocidade do vento de 100 mph, categoria de exposição C.

E10.1 Cargas de projetoCalculado de acordo com ASCE 7 (ASCE, 1998):

MWRFS edifício de esquinapressão do vento = 27 psfMWRFS pressão edifício vento = 20,1 psfRoof pressão canto vento = 3,8 psfPressão do vento Roof = 3,3 psfConstruindo empena = 14,7 psfConstruindo empena canto final = 22,2 psf

Valor nominal de cisalhamento por pé de parede de cisalhamento para 7/16 de polegada de espessura na OSB afirmoufixação e de 2: 1 relação de aspecto é 910 PLF (Tabela 2.211,1 (3) do IBC 2000 (ICC, 2000a)). O IBCfornece valores de cisalhamento para GWB com espaçamento de 7 polegadas prendedor oc. Não possui valores de cisalhamentopara 12 polegadas espaçamento oc fixador.

Onde LRFD é usado, o IBC 2000 (ICC, 2000a) exige que o valor de corte projeto consignadoa ser determinado pela multiplicação do valor final ao cisalhamento por um fator de resistência (Φ) de 0,55.

Calcular largura da área de canto (2a), em que "a" é igual a 10% da largura ou menos 0,4H (consoanteé mais pequena), mas não inferior a 4% ou menos de largura ou 3 pés.

a = 10% (30) 3 = 'a = 0,4 (30) = 12 'Utilize a = 3 "2a = 6 '

Fim área de canto da parede = (4 '+ 8') (6 ') = 72 pés2Área de parede final = (4 '+ 8') (30 ') 72 = 288 pés2Fim da área do telhado de parede de canto = (1/2) (7,5) (3 ') = 11,25 pés2

Página 70


Fim área do telhado de parede = (6/12) (15 ') (15') 11,25 = 101 pés2Área de canto de parede lateral = (4 '+ 8') (6 ') = 72 pés2Área de parede lateral = (4 '+ 8') (50 ') 72 = 528 pés2Área de canto da parede lateral do telhado = (1/2) (7,5) (6) (2) = 45 pés2Área do telhado de parede lateral = (7,5 ') (50') 45 = 330 pés2

Relação de aspecto Edifício = 50/30 = 1,67

Projeto de corte em cada parede lateral= [72 pés2(22,2 psf) 288 pés2(14.7psf) 11,25 pés2(22,2 psf) 101 pés2(14,7 psf)] (1,6) / 2 = £ 5.954

Concepção de cisalhamento em cada parede de extremidade= [72 pés2(27 psf) + (528 pés2(20.1psf) + 22,5 pés2(3,8 psf) + 330 pés2(3.3psf)] (1.6) / 2 = £ 10.985

E10.2 Obrigatório Sheathing (primeiro andar Walls)

Cada extremidade:)550,0(910

985,10 = 21,95 pés Isso equivale a 73% do comprimento da parede com bainha


Cada parede lateral:)550,0(910

954, 5 = 11,90 pés Isso equivale a 24% do comprimento da parede lateral da bainha

parede necessária para um projeto de engenharia. Usando tabelas E81 e E84, 35% dos com bainhadeve ser fornecida comprimento da parede.

E11 tesoura Design Parede (High Seismic Area)

Projetar o sistema de força de resistência lateral para o edifício exemplo mostrado abaixo. Uso de Tipo Iparede preparouse para as paredes laterais e Tipo II preparou paredes para as paredes de extremidade.

E11.1 Projeto SuposiçõesEdifício Largura = 30 'Edifício Comprimento = 50 'Inclinação do telhado = 06:12Seismic Categoria Design = D2Telhado Morto Load = 15 psfParede Exterior Morto Load = 7 psfNeve chão Load = 25 psfLajeemgrau fundaçãoMuro Interior Morto Load = 5 psfSaliência = 2 pésStuds: 350S16233Stud Espaçamento = 16 "no centro

E11.2 projeto CargasTelhado Morto Load = 15 psfPiso Morto Load = 10 psfParede Exterior Cargas Fixas = 7 psf


Paredes Interiores Morto Load = 5 psf

= Área do piso (50 ') (30') = 1500 pés2Área de telhado = [50 '+ 2 (2)] [30' + 4 '] = 1.836 pés2. (2 ') pende

126

9 '

4 ' 5 '5 ' 4 '12 '

Interior peso parede por metro quadrado de área útil =@ Roof = ½ (5 psf) = 2,5 psf@ Andar = ½ (2) (5 psf) = 5 psf

Peso Roof = 15 psf (1.836 pés2) = 2,7540 lbPeso Piso = 10 psf (1.500 pés2) = 1,5000 lbInterior paredes peso = 5 PSF (1.500 pés2) = £ 7.500 @ Segundo andar

= 2.5 PSF (1.500 pés2) = £ 3.750 @ Roof

Paredes exteriores (Long Walls)

Para Roof = (2) (50) (9) (1/2) (7) = £ 3.150Para 2ndAndar = (2) (3150) = £ 6.300

Paredes exteriores (Paredes Curtas)

Para Roof = (2) (30) (9) (1/2) (7) = £ 1.890Para 2ndAndar = (2) (1890) = £ 3.780

50 '

Sidewall Elevation

Slab on Foundation Grade

1 '

Endwall Elevation

9 '

30 '

5 '

6 '

8 '

3 '

8 '7 '


Carga total no Telhado= 3150 + 1890 = £ 5.040Carga total de 2ndAndar = 6300 + 3780 = £ 10.080

Soma de Pesos

Para Base de Shear, distribuição vertical e tesoura Design Parede:

No telhado: 27.540 + 3.750 + 5.040 = £ 36.330Às 2ndPavimento: 15.000 + 7.500 + 10.080= £ 32.580Soma: 36.330 + 32.580 = £ 68.910

Para membranas de design

PTelhado= 36330 3150 = £ 33.180P2nd Floor= 32580 6300 = £ 26.280

PTelhado= 36330 1890 = £ 34.440P2nd Floor= 32580 3780 = £ 28.800

Determine Base de cisalhamento SDC D2

Base de Shear, V = CsW (IBC Eq. 1634)Cs= SDS/ RSDS= 1,17 (IRC Tabela R301.2.2.1.1)R = 6 (IBC Tabela 1617,6, Sistema 1K)Cs= 1,17 / 6 = 0,195V = (0.195) (68.910) = £ 13.437

Distribuição Vertical

30 '

50 '

P

30 '

P

FXC =vxV (IBC Eq. 1641)

Cvx= Σ=

n

eu eueu

XXHW

HW

1

(IBC Eq. 1642 com K = 1)

VX=Σ=

n

EUeuF

1(IBC Eq. 1643)

Altura2 = + 9 '1' = 10 pésAlturaTelhado= (2) (9) + 1 + ½ (7,5 ') = 22,75 pés


Diafragma Peso(Libra)

Altura(M)

Peso x Altura Cvx FX(Libra)

VX(Libra)

Telhado 36.330 22,75 ' 826508 0,7173 9638 96382ndAndar 32.580 10 ' 325800 0,2827 3799 13.437Total 68.910 1152308

Cargas de diafragma

Fpx= pxn

Xeu eu

n

XeuXW

W

F

Σ

Σ

=

=

Diafragma FX(Libra)

WX(Libra)

Wpx(Libra)

ΣFeu(Libra)

ΣWeu(Libra)

Fpx(Libra)

Vpx(Lb / ft)

Wpx1= 34440 9137 152Telhado 9638 36.330WPX2= 33180

9638 36.3308802 88

Wpx1= 28800 5.616 942ndAndar 3799 32.580WPX2= 26280

13.437 68.9105.124 51

Comparar com 0,15 (SDSEUEWpx) E 0,3 (S DSEUEWpx) (IBC Eq. 1620/03/03)SDS= 1,17; EUE= 1,0Telhado 6044 £ <£ 9.137 <£ 12.088 ok2nd 5054 £ <£ 5.616 <£ 10.109 ok

Diafragma Chord Splice Requisitos

Determine Chord Força e Splice Requisitos com Amplified Chord Força

Diafragma Wp(Lb / ft)

L(M)

C = T (lb)Ω0 Ω0T No. necessário 8Parafusos @ Splice

Telhado 183 50 1.906 4.765 20293 30 659

2,51.648 7

2ndAndar 113 50 1177 2943 12171 30 385

2,5963 4

onde Wp= Fpx/ L; C = T = WpL2/ 8N2

Estes são o número necessário de parafusos para um desenho de engenharia. A partir da Tabela E1220,em AISI S230 , 23, 9, 15 e 5 parafusos respectivamente deve ser fornecido.

50 ' WPX2

30 '

Wpx1

VPX2

VPX2

Vpx1 Vpx1

Nota: Ω 0= 2,5 com base em sistema de 1.K Tabela 1617,6 do IBC 2000 com 0,5redução para o diafragma flexível (3,00,5 = 2,5)


Nota: Para No. 8 parafusos, assumindo 33 mil top faixa:φ = 0,5 para parafusos em cisalhamentoVn= £ 492

φVn= £ 246

E11.3 Obrigatório Sheathing (Side Walls)Por tabela 2.211,1 (3) e Seção 2.211,6 do IBC 2000:Vn= 700 PLF (7/16 "OSB w / 6" espaçamento parafuso nas bordas do painel e 12 "no interior

suporta)

φ = 0,55 φ Vn= £ 385 / ft

ParedeNível

VX(Libra)

Vparede(VX/ 2)(Libra)

LNecessário(Vparede/ Φ Vn)

(M)2nd 9638 4.819 12.601st 13.437 6719 17.45

Fornecer (1) parede de corte em cada canto de cada lado e finais paredes (2 paredes de cisalhamento por parede)Segundo Andar: L = 12,52 pés Use sete pés em cada jogoPrimeiro Andar:L = 17,45 pés Use 9 pés em cada jogo

Estes são os comprimentos necessários para um projeto de engenharia. Usando tabelas E123 e E124em AISI S230 , 9 pés para o segundo andar e 13 pés, para o primeiro andar devem ser fornecidas a cadafim.

Downs E11.4 segurar e Múltiplos Stud Mensagens (Side Walls)Segundo Andar: V = 346 PLF T / C = £ 3.120Primeiro Andar: V = 373 PLF T / C = £ 3.730

50 '

30 '

Wp1

Wp2

C1

C2

C2 T2

T2T1 T1

C1


Várias Studs obrigatórios em extremidades shear wall

Segundo Andar: Pu= £ 3.120Primeiro Andar: Pu= £ 6.850 (Quando os acordes alinhar)Primeiro Andar: Pu= £ 3.730 (Quando os acordes não se alinham)

Cargas permitidas:(2) 350S16233: φPn= £ 4.945 φPn= 4945 £> £ 3.730(2) 350S16254: φPn= £ 8.102 φPn= 8102 £> £ 6.850Estes são os vários pregos para um projeto de engenharia. Usando a Tabela E1219, 54 mil pregosnão são uma opção, portanto, o AISI 230 não seria aplicável para este projeto.

Downs contém o pedido em extremidades shear wall

Único corte na parede:Tu= £ 3.730 TASD= £ 2.710Alinhando paredes de corte: Tu= £ 6.850 TASD= £ 4.893

Usando um mantenha pressionada com 5/8 parafuso diâmetro "para a parede de corte único:Tpermissível= £ 5.260Tpermissível= £ 3.950 (Sem aumento de 1/3 para o vento / sísmica)Tpermissível> TASD= £ 2.710

Usando Segure para baixo com 5/8 parafuso diâmetro "para alinhar parede de cisalhamento:Tpermissível= £ 7.920Tpermissível= £ 5.940 (Sem aumento de 1/3 para o vento / sísmica)Tpermissível> TASD= £ 4.940

E11.5 Obrigatório Sheathing (End Walls)Paredes de cisalhamento de parede End usar 7/16 "OSB presa com No. 8 parafusos na 6" nas bordas do painel e12 "nos apoios intermediários. Por cálculos anteriores, LNecessárioem 2ndpiso = 12,6 '; eLNecessárioem 1standar = 17,45 '.

Tente paredes tipo II (de parede perfurada cisalhamento):Determine percentagem de parede totalmente revestida @ 2ndchão = (12 + 5 + 5) / 30 = 0,73 = 73,3%

@ 1stchão = (5 + 8 + 8) / 30 = 0,70 = 70%

Abertura máxima desenfreada em 1ste 2 ndpiso = 7 ', com a parede totalmente revestida acimae abaixo.

Interpolar para o fator de ajuste de comprimento a partir da Tabela E112 para ambos "Percent TotalmenteMuro com bainha "e" máximo de abertura Unrestrained Height ":


Às 2ndPavimento:

% Totalmente Revestido6.75 ' 7 ' 7.5 '60 1,28 1,3273,3 1.176 1.182 1.20380 1.12 1.14

Portanto, o comprimento necessário de totalmente embainhada parede (Tipo II) = (1,182) (12,60 ') = 14,89'14.89 '<22' fornecida pelo revestimento altura máxima para a parede superior. ok

Em 1stPavimento:

% Totalmente Revestido6.75 ' 7 ' 7.5 '60 1,28 1.293 1,3270 1.2 1.21 1,2380 1.12 1.127 1.14

Portanto, o comprimento necessário de totalmente embainhada parede (Tipo II) = (1,21) (17,45 ') = 21,11'21.11 'está perto de 21' fornecido por toda a altura bainha para a parede inferior. ok

Downs E11.6 segurar e Múltiplos Stud Posts (Fim Paredes)Segundo Andar: V = 162 PLF T / C = £ 1460 (quando os acordes não se alinham)Primeiro Andar: V = 228 PLF T / C = £ 3730 (quando os acordes alinhar)

Cargas permitidas:

(2) 350S16233: φPn= £ 4.945 φPn= 4945> 3730 £ está bem

Downs contém o pedido em extremidades shear wall

Único corte na parede:Tu= £ 1.460 TASD= £ 1.040Alinhando paredes de corte: Tu= £ 3.730 TASD= £ 2.670

Usando um mantenha pressionada com 5/8 parafuso diâmetro ". Para paredes de cisalhamento simples:

Tpermissível= £ 5.260Tpermissível= £ 3.950 (Sem aumento de 1/3 para o vento / sísmica)Tpermissível> TASD= £ 1.040

Estes são os vários pregos e mantenha os requisitos para um projeto de engenharia.Use a Tabela E1217 para determinar a força da corda e segure a força necessária paraeste projeto.

Determinação da faixa superior Requisitos para acomodar Forças Diafragma Chord

A partir do acima, Roof Cmax = £ 1.906@ 2ndAndar Cmax = £ 1.177


Usando o software de computador, a capacidade máxima axial de um 350T12533 (pista superior) é£ 2.882 (carga concêntrica sem órtese eixo fraco e um comprimento máximo faixa de 1,33ft).

Para L = 16 "com trilha consideradas inteiramente apoiado, φPn= 2882 £> £ 1.906

Nota: As forças de acordes diafragma foram tabulados para os vários telhado e da parede de alturacombinações em várias diafragma se estende com algum colapso do diafragma aspectorácios quando justificado.

Estabelecer requisitos de cisalhamento Âncora Baseado em cisalhamento Borda Screw Espaçamento

Use capacidade parede de cisalhamento, com base na parede de cisalhamento espaçamento parafuso borda (6 "oc nas bordas do painel)para determinar a capacidade necessária âncora cisalhamento:

φVn = 385 plf @ 6 "espaçamento parafuso borda do painel

Verifique 350T12533 faixa inferior com nested 350S16233 garanhão:

φPn (Track)= Capacidade de suporte de £ 2.420 de faixas mais o parafuso prisioneiro(Tabela E3.32)

onde: Fu= 45 Ksit = 0,0346 "d = 0,5 "φ = 0,7 (Tabela E3.32)

φPn= Parafuso de diâmetro capacidade de cisalhamento £ 3.444 de ½ " (Eq. E3.41)

onde: Ab= 0,196 em2Fnv= 27 ksi (Tabela E3.41)φ = 0,65 (Tabela E3.41)

Obrigatório Fastener Espaçamento = 2420/385 = 6,28 pés

Este é o espaçamento fixador para um design de engenharia. Usando a Tabela E1218, a necessáriaespaçamento é de 5,0 pés.

Strap Continuous E11.7 por força de arrastoA. tração capacidade de 2,5 "x Strap 43 mil

φTn= (0,95) (33 ksi) (2,5 ") (0,0451") = 3,535 kipsOnde: Fy= 33 Ksi

An= 0,113 em2φ = 0,95

B. Screw tesoura Capacidade para conexões de extremidade da cinta:


1 "

Screw TamanhoVum* (Libra) Ω φ φ Vn No. Obrigatório **No. 8 Screw 244 3 0,5 366 11No. 10 Screw 263 3 0,5 395 10* Os valores de capacidade de parafuso de cisalhamento foi obtida a partir de Seção 1, Tabela CB1.** Não é. 8 parafuso: φVn= (244) (Ωφ) = 244 (3) (0,5) = 366 lb / parafusoNo. 10 parafuso: φVn= (263) (Ωφ) = 263 (3) (0,5) = 395 lb / parafuso3.535 / 366 = 9,66 Use (10) N ° 8 parafusos, ou,3.535 / 395 = 8,95 Use (9) No. 10 parafusos

Cisalhamento máxima de diafragma = 346 PLF (ao nível do telhado)

Espaçamento Bloqueio C. máxima com base na capacidade de tração de Strap

Espaçamento = 3535/346 = 10,22 pés

D. Máximo Bloqueio Espaçamento com base na capacidade de bloqueio

Propriedades do bloco:h = 7,5 emt = 0,0566 emh / t = 132,51kv= 5,34 (assumir web sem reforço)Fy= 33 Ksi[Ekv/ Fy]1/2= 68,5

0,96 (68,5) = 65,76 <132,511,415 (68,5) = 96,93 <132,51

Vn= 0.905Ekvt3/ H (Eq. C3.23)Vn= £ 3.388φVn= 0,90 (3.388) = £ 3.049

Clipe de espaçamento = 3049/346 = 8,81 pés

Espaço de bloqueio no máximo 8pé e em cada extremidade.

Este espaçamento é para um projeto de engenharia. Usando a Figura E116 de AISI S230 , o bloqueio énecessária no espaço máximo de 4 metros e 13 No. 8parafusos da alça para o painel de bloqueio.

E11.8 Estabilizar clipe em Eave Bloco

Use valor calculado para φV= £ 3.049

6 "

½ "

nVmax= ΦVnpara o bloco

Suponha 6 "profundidade bloqueio + 2" para conexão:


MBloco= (8 ") (3,049) = 24,4 emkVclipe= 24,4 / 22 = 1,11 k

Número de Parafusos necessária =1110 / [(0,5) (3) (244)] = 3,03(Assumir 43caibros mil)

Use (4) No. 8 parafusos. Isto é para umaprojeto de engenharia. Usando a Figura E116 deAISI S230 , o bloqueio é necessário o clipe requer 4 No. 8 parafusos para bloquear espaçados em 4'0 "oc

Connection E11.9 de corte na parede para andar de diafragma para corte na parede AbaixoSheathing Screw Espaçamento 6 "Capacidade Sheathing Shear, φVn(FLP) £ 385No. 8 Screw Capacity £ 246Número de No. 8 Parafusos Necessário Per Foot 2Isso valida a nota "Use No. 8 parafusos para coincidir com espaçamento parafuso borda para a parede se preparouacima ", tal como estipulado pela Figura E118.

E12 tesoura Design Parede (High Área Vento)Projetar o sistema de força de resistência lateral para o edifício exemplo mostrado abaixo. Uso

Tipo I preparou parede para as paredes laterais e paredes de tipo II apoiado para as paredes de extremidade.

E12.1 Projeto SuposiçõesEdifício Largura = 32 'Edifício Comprimento = 50 'Inclinação do telhado = 03:12Design Velocidade do vento = 120 mph categoria de exposição BTelhado Morto Load = 15 psfMuro Morto Load = 7 psfNeve chão Load = 25 psfSlabonGrade FoundationStuds Framing: 350S16233Stud Espaçamento = 16 "no centro

24 "22 "

V

V


Calcule carga de vento

De acordo com ASCE 7 (ASCE, 1998):

Directionality Factor (Kd) = 0,85 (Tabela 66)Importância Fator = 1,0 (Seção 6.5.5)Topographic Factor (Kzt) = 1.0 (Figura 62)Velocidade de exposição (Kz) = 0,70 (Tabela 65)Pressão Velocity = qz= 0,00256 x Kzx Kztx Kd(V2x I) = 21,934 (Eq. 613)

Pressão = p = qz[(GCpf) (GCpi)] (Eq. 616)

GCpf(ASCE Figura 64) CASOInclinação do telhado = 14,03 graus

Área 1 Área 2 Área 3 Área 4 Área 1E Área 2E Área 3E Área 4E0,478 0,690 0,436 0,374 0,724 1,070 0,626 0,556

GCpi (ASCE Figura 64) CASOEdifícios fechados0,18 0.18

GCpf (ASCE Figura 64) CASE BInclinação do telhado = 14,03 graus

Sãoum 1

Área2

Área3

Área4

Área5

Área6

Área1E

Área2E

Área3E

Área4E

Área5E

Área6E

0,45 0,69 0,37 0,45 0,4 0.29 0.48 1,07 0.53 0.48 0,61 0,43

50 '

Sidewall Elevation


Endwall Elevation

123

9 '

32 '

10 ' 6 ' 10 '3 '3 '

4 '

Típico Shearwall


p (PSF) CASOInclinação do telhado = 14,03 graus

Área 1 Área 2 Área 3 Área 4 Área 1E Área 2E Área 3E Área 4E14.43 19,08 13,51 12,15 19.83 27,42 17,68 16,14

p (PSF) PROCESSO B

Inclinação do telhado = 14,03 grausÁrea1

Área2

Área3

Área4

Área5

Área6

Área1E

Área2E

Área3E

Área4E

Área5E

Área6E

13.82

19.08

12.06

13,82 12,72 10.31

14,48 27,42 15,57 14,48 17.33 13,38

O acima baseiamse em comprimento do canto de como se segue:0,4 x Edifício Altura = 5,20 pés (Height = 13,00 pés)X 0,1 min. Largura = 3,20 pésNão inferior a 3 ' = 3,00 pésum = 3,20 pésCanto Comprimento = 2a = 6,40 pés

Área Roof 2 fatorados Vento Load = 19,08 (1,6) = 30,52 psfÁrea Roof 3 fatorados Vento Load = 13,51 (1,6) = 21,62 psf

Factorizada Roof Morto Load = 0,9 (15 psf) = 13,5 psf

Determine Forças em Paredes

Secundários ParedesP = 12,72 + 10,31 = 23,03 psf (interior)P = 17,33 + 13,38 = 30,71 psf (exterior, esquina)

Força / Wall

= ⎥⎦⎤

⎢⎣⎡⎥⎦

⎤⎢⎣⎡+⎥⎦

⎤⎢⎣⎡

2) 8.0) ('2.3 (03.23

2) '4) ('32) (2 /1 (03.23

2«4.6'32) '9) (2 /1 (03.23 psf

paredespsf

paredespsf

+ ⎥⎦⎤

⎢⎣⎡+⎥⎦

⎤⎢⎣⎡

2) 8.0) ('2.3) (71.30(

2) '9) ('2.3 (71.30 psfpsf

Força / Wall = 2515 parede lb / lateral

Fim ParedesP = 14,43 + 12,15 = 26,58 psf (interior)P = 19,82 + 16,14 = 35,96 psf (canto)

Telhado: P1= 19,08 Psf (Área 2), P2= 13,51 Psf (Área 1)[Sin (14.03)] [ 19,08] = 4,62 psf [Sin (14.03)] [13,51] = 3,27 psfP1= 27,41 Psf (Área 2E), P2= 17,67 Psf (Área 1E)


Carga total do telhado = 4,623,27 = 1,35 psf. (Típico).Carga total do telhado = 2,36 psf (canto)

Força / Wall = (26,58 psf) (9'x1 / 2) (50'12,8 ') / 2 + paredes (35,96 psf) (1/2) (9') (6,4 ')

+ (4,35 Psf) (4 ') [(50'12,8') / 2] + (2,36 psf) (4 ') (6.4') = 3.099 parede lb / extremidade

No entanto, de acordo com ASCE 7 a corte horizontal total não deve ser inferior aque determinou por negligenciar superfícies de telhado vento. Portanto,

Força / parede= (26,58 psf) (9 '/ 2) (37,2') + (35,96 psf) (9 '/ 2) (12,8')= £ 6.520 / 2 lados= £ 3.260

Chords

v = 1.258 parede lb Side / 4 'long = 315 PLFv = 1.630 parede lb End / 5 'long = 326 PLF

Altura da parede = 9 pés

Força máxima acorde = 326 (9) = £ 2.934

Esta força é para um projeto de engenharia. Usando a Tabela E1310 uma força máxima de acordes£ 4419 é necessário.

Post: Use (2) 350S16233 pregos apoiou a 4 '(Ptudo= 4.945 £)

Downs Reter

P = £ 2934Anexar mantenha pressionada a cada final de cada painel de parede de cisalhamento. Use holddowns com 5/8 "parafuso diâmetro (Ptudo= £ 3.295).

A £ 3.295 segure capacidade é calculada da seguinte forma:Ptudo= £ 4.385 para 54 mil membro com 14 No. 10 parafusos.Ptudo= (177 lb / parafuso) (14) (1,33) = £ 3.295 por membro 33 mil.

E12.2 comprimento do painel de cisalhamento (Side Walls)P = 2,515 / 2 painéis = £ 1.258 por parede de cisalhamento

De acordo com a Tabela 2.211,1 (1) do IBC 2000:Vn= 910 / 2,5 = £ 364

Duração do painel de cisalhamento necessária = 1258/364 = 3,46 pé parede / cisalhamentoE12.3 comprimento do painel de cisalhamento (End Walls)

P = 3,260 / 2 painéis = £ 1.630 por parede de cisalhamento


De acordo com a Tabela 2.211,1 (1) do IBC 2000:Vn= 910 / 2,5 = 364 £ com 6 "espaçamento fixador.

Duração do painel de cisalhamento necessária = 1630/364 = 4,48 pé parede / cisalhamento

Verifique o desenho acima, com os requisitos da AISI S230 :

Gama de comprimentos admissíveis de um andar lajeongrade da parede lateral(Tabela E131)

Mínimo = 14 pés / 1,21 = 11,57 ' (Ajustado para a categoria de exposição B)Máxima = 60 pés / 1,21 = 66,11 pés (ajustado para categoria de exposição B)

Duração mínima da plena altura revestimento nas paredes laterais (Tipo I):

Mínimo = 7 '(1,13) = 7,91 pés (6 "espaçamento fixador) (Tabela E133)

Duração mínima da plena altura revestimento nas paredes laterais (Tipo I):

Duração mínima de revestimento = 8 '(1,13) (1 / 1,21) (0,8)

Sidewall Elevation


Endwall Elevation

123

9 '

5 '

4 '

5 '4 '4 '

HH

H HH

H

"H" indica mantenha pressionada

= 5,23 pés (6 "espaçamento fixador) (Tabela E134)

(1,21 fator de ajuste para Exp B;. 1,13 fator de ajuste para 9 'paredes; 0,8fator de ajuste para altura média telhado <15 ')

Use (2) 4 'paredes de cisalhamento de comprimento com 7/16 "OSB presa com parafusos No. 8 às 6" oc nas bordas.Duração mínima da plena altura revestimento em paredes finais (Tipo I):Comprimento mínimo de revestimento = 8 '(1,13) (0,8) (1 / 1,21) = 5,97 pés


(1,21 fator de ajuste para Exp B;. 1,13 fator de ajuste para 9 'paredes; 0,8fator de ajuste para altura média telhado <15 ')

Uma vez que esta é uma parede de cisalhamento Tipo II, verificar a aplicabilidade de quaisquer fatores:

O comprimento total do invólucro de altura não poderá ser multiplicado por qualquer elemento da Tabela E12.1porque a carga morto telhado for superior a 11 psf ea parede peso morto é não inferior a 7psf.

L = 5,97 pés. (6 "espaçamento oc borda fixador)

Use (2) 5 'paredes de cisalhamento de comprimento com 7/16 "OSB presa com parafusos No. 8 às 6" oc nas bordas.E12.4 Braced parede Segure Baixo Anchorage

Necessário segure vigor âncora da Tabela E12.2 = £ 3.535. (paredes de 9 pés e 6 "espaçamento de parafuso).

F = 3535 / 1.4 = £ 2.525 (O fator 1.4 é a partir da Tabela E122 de AISI S230 )


F. TELHADO ENQUADRAMENTO exemplos de design

F1 teto vigamentos projeto

Calcule o período máximo permitido para um único teto 550S16233 vigota (sótãos comarmazenamento limitado) com rolamento stiffeners em cada apoio. O limite de deflexão é L / 240 (totalcargas). As vigas são espaçados em 24 polegadas no centro e apoiados lateralmente (no flange de compressão)a meio vão.

Pressupostos F1.1 projetoJoist Espaçamento = 24 "Rendimento Aço Força = 33 ksiTeto Morto Load = 5 psfAttic carga viva para sótãos com espaço de armazenamento limitado = 20 psfCarga viva + Morto limite de carga de deflexão = L / 240Punchouts: 21 / 2 "de largura x 4" de comprimento ao longo da linha central da viga

F1.2 projeto CargasPeso morto:Teto de carga Dead (D) = 5 psfCargas vivos:Attic carga viva (L) = 20 psf

Combinações de Carga F1.31. 1.4D = 14 PLF2. 1.2d + 1.6L = 76 PLF

Portanto, o controle consignado carga de projeto uniforme, wu, É de 76 PLFPropriedades F1.4 Estados

Selecione um membro 550S16233 e verificar a sua adequação. A flexão projeto calculadoforça e seção de propriedades para este membro, de acordo com a especificação são:

φMn = 969 péslbφVn = £ 744,1Momento de inércia efetivo, Ixx = 1,4506 na4Eficaz secção Modulus, S xx = 0,4209 na3

F1.5 Bending CapacityφbMn= 969 péslb

M =82wL L =

wM8 = 8 (969)

76L = 10,10 pés = 10'2 "

F1.6 cisalhamento CapacityφVn= £ 744 Força de cisalhamento nominal (calculado por AISI Specification )


Use a resistência ao cisalhamento de design para calcular o espaço máximo.

2wLV =

wVL 2= = ( )2 744,13

76= 19'7 "

Limite de deflexão F1.7Δ = L / 240 (cargas totais)

A equação de deflexão para um intervalo simplesmente apoiada com carga distribuída é:45

384wLEI

Δ = = L / 240

L = 4384 (/ 240)

5XEI Lw

=( ) ( )( ) ()3

384 29500000 1,45065 50/12 240

= 12'5 "

onde: L = Comprimento do vão Individual (polegadas)EUX= Momento de inércia efetivo para deflexão = 1,4506 na4w = 50 PLFE = Módulo de elasticidade = 29.500.000 psi

Portanto, o espaço máximo para uma viga 550S16233 teto para as condições desteexemplo é 10'2 "(controlado por dobra). Isto confirma o espaço máximo apresentados na Tabela F23do AISI S230 .

F2 Rafter projetoDeterminar se uma viga de aço 1000S16254 (06:12 declive) sem uma cinta suplementar (Figura

F21) é adequada para um edifício de 32 pés submetido a 90 mph (Exposição Categoria B) a velocidade do ventoe 30 psf carga de neve chão. Suponha teto viga é de 43 milímetros de espessura.

Pressupostos F2.1 projeto24 " Rafter Espaçamento3.5 " Teto vigamentos Bearing Comprimento33 ksi Aço Yield Strength7 psf Telhado Morto Carga5 psf Teto Morto CargaL / 180 Total de limite de carga de deflexãoL / 240 Vivo Carga Limite de deflexão

F2.2 Projeto MetodologiaA tabela a extensão viga foi concebido com base principalmente em cargas de gravidade, daí a viga

vãos são relatados na projecção horizontal da viga, independentemente da inclinação. Oforças gravíticas consistem de um 7 psf carga morta e maior de um 16 psf carga mínima ao vivo oua carga de neve do telhado desequilibrada aplicada (carga de neve desequilibrada é calculado multiplicandoa carga de neve solo por 1.0 e não há novas reduções ou aumentos são feitos para especialcasos).


Efeitos carga de vento estão correlacionados com cargas de neve equivalentes pressões do vento eramcalculada utilizando a componentes e coeficientes de revestimento ASCE 7 (ASCE 2005). Cargas de ventoactuando perpendicular ao plano da viga foram ajustadas para representar as cargas que actuamortogonal para a projecção horizontal da viga (como mostrado na Figura F21 cargas de vento.Foram examinados tanto para elevar e cargas em baixa e no pior dos casos foi relacionada àcarga de neve correspondente.

F2.3 projeto CargasPeso morto:Telhado de carga mortos = (7 PSF / cos 26,56 °) (2 ') = 15,65 psf

Carga ao vivo:Carga Desbalanceada Neve Roof (S) = (30 psf) (2 ') = 60 PLFcontrolesRoof carga viva (Lr) = 16 psf (2 ') = 32 PLF

Ambos soerguimento e para dentro agindo cargas de vento deve ser examinado e no pior dos casosconvertido para um efeito equivalente carga de neve. ASCE 7 (ASCE, 1998) Componentes e revestimentoscoeficientes de pressão são utilizadas para calcular a carga de vento.

ρ = qh[(GCp) (GCpi)] Lb / ft2 (Eq. 618)qh= 0.00256KzKztKdV2EU (Eq. 613)

Kz= 0,70 para a exposição B (Tabela 65)Kzt= 0,72 (valor máximo usado) (Figura 62)Kd= 0,85 (Tabela 66)GCp= 1,4 (área Tributária = 100 pés2) (Figura 65B)GCp= 0,3 (área Tributária = 100 pés2) (Figura 65B)GCpi= ± 0,18 (Tabela 67)

Carga para baixo (para dentro): q = 0,00256 (0,70) (0,72) (0,85) (90)2[0,3 (0,18)] = 4,26 psfCarga para cima (elevação ou para fora): q = 0,00256 (0,70) (0,72) (0,85) (90)2[1,4 (0,18)] = 14 psf


Determine caibro flexão transversal e cargas de cisalhamento (usando o método B da Figura F2.1).

Figura F2.1 Método Projeto para uma inclinado Rafter

A carga de vento atua transversal (ou seja, perpendicular) à viga; e deve ser resolvido paraseus componentes. Geralmente, a componente axial da carga de gravidade ao longo da viga (ondevaria, sem saber, dependendo de conectividade final) é ignorada e tem impacto insignificanteconsiderando os efeitos do sistema de telhado, que também são ignorados. Além disso, dada a saliência limitadocomprimento, este também terá um impacto insignificante sobre a concepção da própria viga. Assim, a vigapode ser razoavelmente analisados como, um membro inclinado simplesmente apoiado flexão. Em análiseforças de conexão vento de sucção no rolamento do lado de fora da viga, o designer deveconsiderar a elevação adicional criado pela pequena saliência, embora para a condição descritaequivaleria apenas a pequena porcentagem da carga elevação.

wD, vertical = 15,65 PLFwneve = 60 PLF


wy (para cima)= 14 (Cos 26,56 °)2(2 ') = 25 psfwy (para baixo)= 4,26 (cos 26,56 °)2(2 ') = 7,62 psf

Combinações de Carga F2.41. 1.4D = 1,4 (15,65) = 21,91 PLF (Descendente)2. 1.2d + 1.6s = 1,2 (15,65) + 1,6 (60) = 114,8 PLF (Descendente)3A. 0.9D + 1,6 W = 0,9 (15,65) + 1,6 (25) = 25,9 PLF(Para cima)3B. 0.9D + 1,6 W = 0,9 (15,65) + 1,6 (7,62) = 26,3 PLF(Descendente)

Combinação de carga 2 controles projeto viga em direção para dentro de dobradura (compressãolado da viga apoiado lateralmente). Combinação de carga 3a também precisa ser verificada, poispode controlar projeto viga em direção para foraflexão desde o lado de compressão tem agorasem laterais apoiando a menos que especificado; também importante para Rafter conexões em parede do rolamentoe membro do cume. Neste caso, a combinação de carga 3a não foi encontrado para controlar.

82wLMu

= = 2114,8 (16)8

= 3.674 péslb

Propriedades F2.5 EstadosA resistência à flexão projeto calculado, projetar força e propriedades de corte de seção para

um 1000S16254 de acordo com a especificação são:φMn = 4.499 péslbφVn = £ 2.524Módulo da secção efectiva, Sxx = 1,6936 na3Momento de inércia efetivo, Ixx = 9,2502 na4

F2.6 Bending CapacityEspecificação Seção C3.1.1 força seção nominal aplica

φbMn= 4.499 péslb

M =82wL L =

wM8 = 8 (4423)

114,8L = 17,71 pés = 17'9 "

F2.7 cisalhamento CapacityφVn= £ 2.524 (seção perfurada)

Use a resistência ao cisalhamento de design para calcular o espaço máximo.

2wLV =

wVL 2=

( )2 2524114,8

= = 44'0 "

Limite de deflexão F2.8Δ = L / 180 (cargas totais)

A equação de deflexão para um intervalo simplesmente apoiada com carga distribuída é:


45384wLEI

Δ = = L / 180

L = 4384 (/ 180)

5XEI Lw

= ( ) ()3384 (29500000) (9,2502)

5 75,65 / 12 180L = = 22'0 "

onde: L = Comprimento do vão Individual (polegadas)EUX= Momento de inércia efetivo para deflexão = 9,2502 na4w = 15,65 + 60 = 75,65 PLFE = Módulo de elasticidade = 29.500.000 psi

Δ = L / 240 (cargas vivas)

45384wLEI

Δ = = L / 240

L = 4384 (/ 240)

5XEI Lw

= ( ) ()3384 (29500000) (9,2502)

5 60/12 240L = = 21'7 "

onde: L = Comprimento do vão Individual (polegadas)EUX= Momento de inércia efetivo para deflexão = 9,2502 na4w = 60 PLFE = Módulo de elasticidade = 29.500.000 psi

Portanto, o período máximo de um caibro 1000S16254 telhado para as condições desteexemplo é 17'9 "(controlado por dobra). Isto confirma o espaço máximo apresentados na Tabela F31a do AISI S230 .

F3 cume elemento de corte ConnectionConsidere a projeção horizontal de uma viga simplesmente apoiada.

Vmax= WL / 2 (L = 16 pés, W = 115 FLP)Vmax= 115 x 16/2 = £ 920

Screw Capacidade de cisalhamento (calculado por Seção E4.3 do Specification (AISI, 2001).

Diâmetro do parafuso, d = 0,19 polegadas para um parafuso # 10 como dadas no AISI Comentário paraEspecificação Tabela CE41).

Capacidade final de aço = 45 ksi (tração)

Espessura projeto Aço = 0,0451 "(43 mils espessura mínima)φ = 0,50

t2/ T1≤ 1,0, a resistência ao cisalhamento nominal per parafuso, Pns, É a menor de:


Pns= 2322.4 uFdt ⎟⎠⎞⎜⎝

⎛ (Eq. E4.3.11)

Pns= 2.7T1dFu1 (Eq. E4.3.12)Pns= 2.7T2dFu2 (Eq. E4.3.13)onde: t 1T =2= 0,0451 "e F u1= Fu2= 45 Ksi

Pns= £ 789.

Screw PullOut Capacity (calculado de acordo com a Seção E4.4 do AISIEspecificação (AISI, 2001).

Pnão= 0,85 (tc) (D) Fu2 (Eq. E4.4.1.1)Pnão= £ 327

Portanto, a força projeto para parafuso de cisalhamento, φ Pns789 = (0,5) = 394,5 £

Número de parafusos necessários = 920 / 394,5 = 2,33 parafusos, use 3 parafusos. Isso confirma aTabela F33 exigência em AISI S230 de 3 parafusos.

F4 teto vigamentos para Rafter Connection

Carga de neve = 21 psf (30 x 0,7)Width = Casa 32 pésRoof carga morta = 7,83 psfTeto carga morta = 5 psfEspaçamento = 24 em ocNo. 10 parafuso capacidade nominal de cisalhamento = £ 395 (a partir de F3 acima)

Figura F4.1 Roof Carregando Diagram

Encontre as reações (de Figura F4.1).R = wL / 2R = [(21x1.6 7.83x1.2 + + 5x1.2) x 2] x 32 '/ 2 = £ 1536

A carga distribuída de [(21x1.6 + 7.83x1.2) x2] psf ou 86 PLF está espalhada por toda a extensão daedifício. Um quarto dos essa carga será concentrada nas paredes terminais, juntas 1 e 2 (86

21 psf DL SL + 7 psf Roof

Teto DL = 5 psf

Viga Viga

Teto vigamentos paraViga

R R


PLF x 8 ou £ 688), e ½ a carga será concentrada na conexão membro cume,joint 3 (consulte a Figura F4.2). Da mesma forma, uma carga distribuída de 12 PLF (5 psf x1.2x2) está espalhadaao longo do comprimento da viga de tecto. Esta carga será dividida igualmente em cada extremidade doparede (isto é, juntas 1 e 2).

£ 1.344

£ 672 + £ 192

Conjunto 1

Conjunto 3

Joint 2

£ 672 + £ 192

θ = tan1(6/12) = 26,565 graus

F13= 688 / sin (26,565) = £ 1.538

F12= 688 x berço (26,565) = £ 1.376

Heel conexão conjunta deve ser concebido a partir da compressão em F13uma vez que representao pior caso.

Número de parafusos = 1538/395 = 3,89 parafusosUse 4 parafusos

Isso confirma a exigência Tabela F29 em AISI S230 de 4 parafusos.

F13

Rlíquido= £ 672

Conjunto 1 F12

R = £ 1536 R = £ 1536Figura F4.2 Diagrama de Corpo Livre

Figura F4.3 Joint 1


F5 Roof Diafragma de Design (primeiro exemplo)

Verificar a adequação do diafragma telhado para uma 40x60 m, prédio de dois andares com telhado 00:12inclinação e 8 'pregos de parede, submetidos a 110 mph velocidade do vento, categoria de exposição C.

Baseado em ASCE 7 as seguintes pressões de vento foram obtidos para a velocidade do vento dada,exposição e telhado da inclinação:

Pressão Roof = 11,7 psfPressão canto Roof = 14,6 psfPressão edifício principal = 24,1 psfPrincipal pressão edifício de esquina= 30,3 psf


a = 10% (40) 4 = 'a = 0,4 (30) = 12 'a = 3 "

Cisalhamento = (60'8 '), (8' / 2) (24,1 psf) 8 '(8' / 2) (30,3 psf) + (60'8 ') (20') (11,7 psf) 20 '(8') (14,6 psf)

Utilize a = 4 '2a = 8 '

40 '

60 '

Plan View

VigorDireção

60 'Edifício Comprimento

40 'Edifício Largura

ConstruçãoTelhado

= £ 20.486.

Roof diafragma load = 40) 2/486,20( = 256 PLF

IBC Tabela 2306/03/01 (ICC, 2000a) oferece recomendações de valores de cisalhamento para a madeira estruturaldiafragmas painel de cisalhamento. Para 7/16 "OSB com espaçamento 8dprego, o valor de corte desbloqueadoé de 230 PLF (multiplicado pelo fator de redução de espécies de madeira). Os valores de cisalhamento admissível paradiafragmas desbloqueados para 7/16 "OSB com No. 8 parafusos espaçados de 6 polegadas asforça de cisalhamento desbloqueado é de 252 PLF (AISI S21307).

Usando o AISI S213 valor do diafragma, o diafragma, neste exemplo, seriaadequada.

F6 Roof membranas de design (Segunda Exemplo)Verificar a adequação do diafragma telhado na Seção F5 para uma 30x60 ft prédio de dois andares.



a = 10% (30) 3 = 'a = 0,4 (30) = 12 'a = 3 "

Cisalhamento = (60' 6 ') (8' / 2) (24.1psf) + 6 '(8' / 2) (30.3psf) + (60' 6 ') (20') (11.7psf) +20 '(6') (14.6psf) = £ 20.321Roof diafragma load =

30) 2/321,20( = 339 plf> 252 plf Isto não é aceitável e

portanto, o diafragma telhado devem ser bloqueadas (380 FLP) e, portanto, uma engenhariaconcepção é necessária.

Design Membro F7 HipDeterminar se um membro do hip construída a partir de um 1000S16297 e um 1000T15097 é adequada para

os pressupostos para o projecto listados abaixo. O membro deve ser verificada para todos LRFD apropriadocombinações de carga. Momento de flexão será calculada com base na extensão projectada horizontal.Todas as referências são à especificação norteamericana para o projeto de formados a frio de aço estruturalMembros (AISI, 2001), salvo indicação em contrário.

Pressupostos F7.1 projetoRafter Espaçamento = 24 emTelhado de Pitch = 03:12Inclinação do telhado = tan1(3:12) = 14,04 °Edifício width = 32 pésEdifício Comprimento = 60 pésEdifício Eave height = 21 pés (2 andares)Altura da parede = 10 pésTelhado Morto Load = 7 psfVelocidade do vento = 110 mphVento categoria de exposição = CNeve chão Load = 30 psf

F7.2 projeto Cargas:Peso morto:Uniforme Roof Morto Load = 7 psfSotão Total carga morta na horizontal área projetada de cada hip:

2(16) 7 9242 cosft psfD lbsθ

= ⋅ =

Telhado Vivo carga:Telhado de carga mínima ao vivo = 16 psfTelhado carga viva total sobre a área projetada horizontal:

Utilize a = 3 "2a = 6 '

1

2 3

A

B


2(16) (16 ) 20482rftL psf lbs= =

Neve Telhado de carga:Neve do telhado de carga = 0,7 (30 psf) = 21 psf (Governa)Carga de neve total sobre a área projetada horizontal:

2(16) (21 ) 26882ftS psf lbs= =

Cargas de vento:Cargas de vento são calculados de acordo com a ASCE 7 Método 2 procedimento analíticopara MWFRS (ASCE, 2005).Equação: Comentários: ASCE 7 de referência:

p eu pip QGC q GC= Construção rígida de todos os Hts.6.5.12.2, Eq. 61720,00256eu h z zt dqqq KKKVI= = = 6.5.10, Eq. 615

Onde:Kz= 0,924 Exp. C, caso 1, z = 23 pés Tabela 63Kzt= 1,0 Nenhum fator topográficoKd= 0,85 Tabela 64V = 110 mph 3Em segundo lugar Gust velocidade do ventoI = 1,0 Residential Building (Cat I) Tabela 11, Tabela 61

20,00256 (0,924) (1,0) (0,85) (110) (1,0) 24,3hq == lb / ft2

G = 0,85 Estrutura rígida Seção 6.5.8.1GCpi= 0,18 Ou 0,18 Edifícios fechados Figura 65

Pressões de vento para a direção do vento A (h / L = 23/60 = 0,38):A superfície 1: Cp= 0,6, 0,09 Figura 662 Superfície: Cp= 0,9, 0,18 Figura 66Superfície 3: Cp= 0,9, 0,18 Figura 66

1 24,3 (0,85) (0,6) 24,3 (0,18) 16.8 , 8.0p psf psf= ± = Elevaçãoou

1 24,3 (0,85) (0,09) 24,3 (0,18) 6.2 , 2.5p psf psf= ± = + Descendente

2 3 24,3 (0,85) (0,9) 24,3 (0,18) 23.0 , 14.2p p psf psf= = ± = Elevaçãoou

2 3 24,3 (0,85) (0,18) 24,3 (0,18) 8.1 , 0,7p p psf psf= = ± = + Descendente

Pressões de vento para a direção do vento B (H / L = 23/32 = 0,72):A superfície 1: Cp= 1,08, 0,18 Figura 662 Superfície: Cp= 0,54 Figura 66Superfície 3: Cp= 0,83, 0,18 Figura 66


1 24,3 (0,85) (1,08) 24,3 (0,18) 26,7 , 17.9p psf psf= ± = Elevaçãoou

1 24,3 (0,85) (0,18) 24,3 (0,18) 8.1 , 0,7p psf psf= ± = + Descendente

2 24,3 (0,85) (0,54) 24,3 (0,18) 15.5 , 6.8p psf psf= ± = Elevação

3 24,3 (0,85) (0,83) 24,3 (0,18) 21.5 , 12,8p psf psf= ± = Elevaçãoou


Direcção do vento A governa para pressão descendente com P1= Psf 2,5 e P 2P =3= 0,7 psfComponente vertical da carga de vento para baixo:

1 2,5 cos 2.4P psf psfθ= × =

2 3 0,7 cos 0,7PP psf psfθ= = × =Carga total vento descendente sobre a área projetada horizontal:

[ ]2(16) 2.4 (0,7 ) 2054 cospara baixo

ftW psf psf lbsθ= + =

×

Rajadas de vento B governa para a elevação com P1= 26,7 Psf e P 3= 21,5 PsfComponente vertical da carga de vento elevação:

1 26,7 cos 25.9P psf psfθ= × =

3 21.5 cos 20.9P psf psfθ= × = Carga total elevação do vento sobre a área projetada horizontal:

[ ]216 25.9 (20,9 ) 30874 coselevaçãoW psf psf lbsθ

= + = ×

Combinações de Carga F7.3As combinações de carga listados abaixo serão verificados:1. 1.2d 1,6 (Lrou S) + 0.8Wpara baixo2. 1.2d + 1.6Wpara baixo+ 0,5 (Lrou S)3. 0.9D + 1.6Welevação Verificação Uplift

Controlando cargas de projeto:Max. Downward (caso de carga 1), Wu= 1,2 (£ 924) + 1,6 (£ 2.688) + 0,8 (205 libras) = £ 5.573Max. Uplift (caso de carga 3), Wu= 0,9 (£ 924) + 1,6 (3087 libras) = £ 4107

Propriedades F7.4 Material e SeçãoA resistência à flexão projeto calculado, projetar força e propriedades de corte de seção para uma

1000S16297 e um 1000T15097 em conformidade com a especificação são:Fy(Pista e Csection) = 50 ksiSX= 6,4479 na3EUX= 33,387 em4


φMn= 271,39 kinφVn= 9,542 k

F7,5 Bending VerificarCarga máxima para baixo governa para a dobra. Comprimento não suportado do

flange de compressão tanto para momento positivo e negativo é o mesmo. As vigas jackconectado ao membro hip resiste à torção lateral do flambagem para ambas as cargas de gravidade eelevar.

Triangular carga total suportada pelo membro hip: W= £ 5.573

uAplicado momento de flexão:120,128 0,128 (5573) (16) 2 1941000u uM WL lbs ft k em⎛ ⎞= = = ⎜ ⎟⎝ ⎠

194 271u nM k em M k emφ= ≤ = está bem

Portanto, o membro hip composto por 1000S16797 e 1000T150097 é adequada paraflexão.

F7.6 cisalhamento VerificarCarga máxima para baixo governa para a dobra. Comprimento não suportado do

flange de compressão tanto para momento positivo e negativo é o mesmo. As vigas jackconectado ao membro hip resiste à torção lateral do flambagem para ambas as cargas de gravidade eelevar.

Triangular carga total suportada pelo membro hip: Wu= £ 5.573Cisalhamento aplicada:

2 2 (5573) 37153 3u uV W lbs lbs= = =

3715 3,715 9,541000u n

lbsV k V kφ= = ≤ = está bem

Portanto, o membro hip composto por 1000S16797 e 1000T150097 é adequada paracisalhamento.

F7.7 deflexão VerificarLimite total de carga de deflexão é L / 180 e é baseado no serviço de carga morta mais neve do telhado.

Carga total do serviço suportado pelo membro hip: W = £ 924 + £ 2688 = £ 3.61222.63 12 1,51

180 180permitirL ft em

×Δ = = =

3 34

0,01304 0,01304 (3612 ) (22,63) (1728) 0,9629500000 (33,387 )copinho

X

WL lbs ft emEI psi em

Δ = = =

Δcopinho= 0,96 polegadas <Δpermitir= 1,51 polegadas está bem


Portanto, membro hip composto por 1000S16297 e 1000T15097 é adequada paradeflexão.

Portanto, um membro do hip composto por 1000S16297 e 1000T15097 é adequado para acondições deste telhado de quadril. Isto confirma o espaço máximo apresentados na Tabela F41 de AISI S230 .

F8 Hip Coluna de atendimento acima do tetoDeterminar se uma coluna de apoio membro hip construída a partir 2550S16268 é adequado para a

suposições de design de exemplo F7. O membro deve ser verificada para todos LRFD apropriadocombinações de carga. Todas as referências são à Especificação da América do Norte para a concepção de frioFormado aço estrutural deputados (AISI, 2001), salvo indicação em contrário.

Pressupostos F8.1 projetoTodos os pressupostos para o projecto vai ser o mesmo que o utilizado no exemplo F7.

F8.2 projeto CargasPeso morto:Uniforme Roof Morto Load = 7 psfSotão Total carga morta na área projetada horizontal:

216 2 (7 ) 1231cos 3

D psf lbsθ= ⋅ =

Telhado Vivo carga:Telhado de carga mínima ao vivo = 16 psfTelhado carga viva total sobre a área projetada horizontal:

2216 (16 ) 27303rL psf lbs= =

Neve Telhado de carga:Neve do telhado de carga = 0,7 (30 psf) = 21 psf (Governa)Carga de neve total sobre a área projetada horizontal:

2 216 (21 ) 35843

S psf lbs= ⋅ =

Cargas de vento:Cargas de vento são calculados de acordo com a ASCE 72005 Método 2 AnalyticalProcesso para MWFRS (ASCE 7, 2005).

Pressões de vento para a direção do vento A (h / L = 23/60 = 0,38):A superfície 1: Cp= 0,6, 0,09 Figura 662 Superfície: Cp= 0,9, 0,18 Figura 66Superfície 3: Cp= 0,9, 0,18 Figura 66

1 24,3 (0,85) (0,6) 24,3 (0,18) 16.8 , 8.0p psf psf= ± = Elevaçãoou

1 24,3 (0,85) (0,09) 24,3 (0,18) 6.2 , 2.5p psf psf= ± = + Descendente


2 3 24,3 (0,85) (0,9) 24,3 (0,18) 23.0 , 14.2p p psf psf= = ± = Elevaçãoou

2 3 24,3 (0,85) (0,18) 24,3 (0,18) 8.1 , 0,7p p psf psf= = ± = + Descendente

Pressões de vento para a direção do vento B (H / L = 23/32 = 0,72):A superfície 1: Cp= 1,08, 0,18 Figura 662 Superfície: Cp= 0,54 Figura 66Superfície 3: Cp= 0,83, 0,18 Figura 66

1 24,3 (0,85) (1,08) 24,3 (0,18) 26,7 , 17.9p psf psf= ± = Elevaçãoou


2 24,3 (0,85) (0,54) 24,3 (0,18) 15.5 , 6.8p psf psf= ± = Elevação

3 24,3 (0,85) (0,83) 24,3 (0,18) 21.5 , 12,8p psf psf= ± = Elevaçãoou


Direcção do vento A governa para pressão descendente com P1= Psf 2,5 e P 2P =3= 0,7 psfComponente vertical da carga de vento para baixo:

1 2,5 cos 2.4P psf psfθ= × =

2 3 0,7 cos 0,7PP psf psfθ= = × =Carga total vento descendente sobre a área projetada horizontal:

[ ]2(16) 22 2.4 (0,7 ) 2734 cos 3para baixo

ftW psf psf lbsθ= ⋅ ⋅ + =

×

Rajadas de vento B governa para a elevação com P1= 26,7 Psf, P2= 15,5 E P 3= 21,5 PsfComponente vertical da carga de vento elevação:

1 26,7 cos 25.9P psf psfθ= × =

2 15.5 cos 15.0P psf psfθ= × =

3 21.5 cos 20.9P psf psfθ= × = Carga total elevação do vento sobre a área projetada horizontal:

2(16) 2 (15,0 20.9 )2 25.9 38574 cos 3 2elevação

ft psf psfW psf lbsθ ⎡ ⎤= ⋅ ⋅ + = ⎢ ⎥× ⎣ ⎦

Combinações de Carga F8.3

As combinações de carga listados abaixo serão verificados:1. 1.2d 1,6 (Lrou S) + 0.8Wpara baixo2. 1.2d + 1.6Wpara baixo+ 0,5 (Lrou S)3. 0.9D + 1.6Welevação Verificação Uplift


Controlando cargas de projeto:Max. Downward (caso de carga 1), Wu= 1,2 (£ 1.231) + 1,6 (£ 3.584) + 0,8 (273 lbs) = £ 7430Max. Uplift (caso de carga 3), Wu= 0,9 (£ 1.231) + 1,6 (3857 libras) = £ 5063

Características do material F8.4A resistência à flexão projeto calculado, projetar força e propriedades de corte de seção para uma

2550S16268 coluna em conformidade com a especificação são:Fy = 50 KsiA = 1,3148 em2Alíquido= 0,95826 em2rX= 2,0865 nary= 1,3148 naφPn= Compressão 32,594 kφPn= Tensão 46,715 k

Altura da coluna não suportado: h = 16 pés x 12/03 = 4 pés

F8.5 Axial CompressionφPn= 32,594 k para compressão axial.

φPn= 32,594 k> Pu= 7,430 k está bem

F8.6 Axial TensionφPn= 46,715 k para a tensão axial.

φPn= 46,715 k> Pu= 5,063 k está bem

Portanto, uma coluna de apoio membro hip composto por 2550S16268 é adequado para acondições deste telhado de quadril. Isto confirma o espaço máximo apresentados na Tabela F42 de AISI S230 .

F9 Roof Rafter ou Truss a parede de ligaçãoCalculase o número de parafusos necessários para a ligação entre a correia de elevação um telhado

viga e uma parede para um período teto de 24 pés, com telhado e enquadramento da parede em 24 "no centro e doishistória edifício submetido a 120 mph velocidade do vento, categoria de exposição C. A inclinação do telhado é 09:12.

Baseado em ASCE 7, pitch e canto telhado pressões 09:12 telhado, carga de vento = 12,4 psf para 110exposição mph C. Para calcular a componente vertical dessa força utilizada para a elevação doapós a conversão é feita:

Carga de vento = 12,4 psf (12/9) = 16,54 psf em 110 mph

Carga de vento = 16,54 ⎟⎟⎠⎞

⎜⎜⎝⎛

22

110120 = 19,68 psf em 120 mph


Edifício Largura (ft)24 ' 28 ' 32 ' 36 ' 40 'Comprimento Horizontal dos Estados Afetados(1)14 ' 16 ' 18 ' 20 ' 22 'Carga de vento

Carga ao longo do comprimento do membro afectado(Lb / ft)

16.54 psf (a 110 mph) 232 265 298 331 36419.68 psf (para 120 mph) 276 315 354 394 433

(1) Metade da largura do edifício, mais uma saliência de 2ft

Telhado Cargas Fixas:

Teto Morto Load = 5 psf (24/2) = 60 lb / ft (Para 24 'edifício de largura)

Telhado Morto Load =7 psf 15 4 2412 2

+⎛ ⎞⎛ ⎞⎜ ⎟⎜ ⎟⎝ ⎠⎝ ⎠

= £ 123 / ft (Por 24 m de largura

edifício)Carga Morto Total =£ 183 / ft

Edifício Largura (ft)24 ' 28 ' 32 ' 36 ' 40 '

Telhado Morto Load (lb / ft)183 211 238 266 293

Carga Combinação: 0.9D 1.6W

Uplift Load = 0,9 (183) 1.6 (276) = 165442 = £ 277 / ft (elevação)Aos 24 "enquadrar spacing: Uplift Load, P = 277 (2) = 553 £

Vtudoper No. 8 parafuso = £ 165Número de parafusos necessários = 553/165 = 3,36 parafusos, use 4No. 8 parafusos. Isso confirma a 4parafusos necessários de AISI S230 Tabela F82

F10 cume Requisito Connection Strap Tension

Calcule o número de parafusos necessários para a cinta de tensão cume para um intervalo de 24 pés, 06:12telhado inclinado submetido a velocidade do vento 120 mph, categoria de exposição C e espaçamento viga de 12 emoc

Calcule carga de vento

De acordo com ASCE 7 (ASCE, 1998):

Directionality Factor (Kd) = 0,85 (Tabela 66)Importância Fator = 1,0 (Seção 6.5.5)Topographic Factor (Kzt) = 1,0 (Figura 62)Velocidade de exposição (Kz) = 0,98 (Tabela 65)Pressão Velocity = qz= 0,00256 x Kz x Kztx Kd(V2x I) = 30,7077 (Eq. 6.5.10)


Pressão = p = qz[(GCpf) (GCpi)] (Eq. 6.5.12.2.1)

GCpf(Figura 64) CASOInclinação do telhado = 26,56 graus

Área 1 Área 2 Área 3 Área 4 Área 1E Área 2E Área 3E Área 4E0.550 0,103 0,447 0,391 0,727 0,196 0,586 0,536

GCpi (Figura 64) CASOEdifícios fechados0,18 0.18

GCpf (Figura 64) CASE BInclinação do telhado = 26,56 graus

Área1

Área2

Área3

Área4

Área5

Área6

Área1E

Área2E

Área3E

Área4E

Área5E

Área6E

0,45 0,69 0.37 0.45 0,4 0.29 0.48 1,07 0.53 0.48 0,61 0,43

p (PSF) CASOInclinação do telhado = 26,56 graus

Área 1 Área 2 Área 3 Área 4 Área 1E Área 2E Área 3E Área 4E22.42 8,70 19,25 17,53 27.85 11,55 23,52 21,99

p (PSF) PROCESSO BInclinação do telhado = 26,56 graus

Área 1Área 2Área 3 Área 4 Área 5Área 6Área 1EÁrea 2EÁrea 3EÁrea 4EÁrea 5EÁrea 6E19,35 26,72 16,89 19,35 17.81 14,43 20,27 38,39 21,80 20,27 24.26 18,73

O acima baseiamse em comprimento do canto de como se segue:0,4 x Edifício Height = 12,00 pés (Height = 30,00 pés)X 0,1 min. Width = 2,40 pésNão inferior a 3 = ' 3,00 pésa = 3,00 pésCanto Comprimento = 2a = 6,00 pés

Área Roof 2 fatorados Vento Load = 26,72 (1,6) = 42,75 psfÁrea Roof 3 fatorados Vento Load = 16,89 (1,6) = 27,02 psf

Factorizada Roof Morto Load = 0,9 (7 psf) = 6,3 psf

A análise pórtico plano treliça leva as seguintes cargas axiais nos membros rotulados emo modelo de treliça mostrado.

Membro 1 £ 327,07Membro 2 £ 345,97Membro 3 £ 417,63Membro 4 £ 398,72Membro 5 £ 275,58Membro 6 1,06 £A carga máxima é de membro 3, P = £ 417,63

Área 2Área 3

1

65

3

4

2


Vtudoper No. 8 parafuso = £ 165

Número de parafusos necessários = 417,63 = 2,54 parafusos, use 3No. 8 parafusos em cada extremidade da alça.Isto confirma os 3 parafusos necessários de AISI S230 Tabela F83.

F11 cume Tension Strap ProjetoCalculase a espessura mínima de 1,25 "cinta de aço com 3n. 8 parafusos.

T = A (0.6Fy)T = 3 (165) = £ 495495 = [1,25 (t)] [33.000 (0,6) (1,33)]t = 0,015 emUsar cinta de 33 mil.

Isso confirma uma cinta de 33 mil exigido de AISI S230 Tabela F85.


Referências(AFPA, 2001), Manual de Construção Madeira Moldura , American Association Floresta e Papel,Washington DC, 2001.(AISC, 1991), Requisitos de desempenho estruturais para uso doméstico Steel Framing, Instituto Australianoda Construção em Aço, Milsons Point, Austrália, 1991.(AISI, 1996), especificação para o projeto de aço formados a frio de elementos estruturais, edição de 1996, com1999 Supplement , American Iron and Steel Institute, Washington, DC, 1999.(AISI, 2001), Especificação da América do Norte para o projeto de aço formados a frio de elementos estruturais,Edição 2001 a 2004 Supplement , American Iron and Steel Institute, Washington, DC, 2004.(AISI S20007), North American Standard para ColdFormed Steel Framing Disposições Gerais ,American Iron and Steel Institute, Washington, DC, 2007.(AISI S20107), North American Standard para ColdFormed Steel Framing Dados do Produto , AmericanIron and Steel Institute, Washington, DC, 2007.(AISI S21007), North American Standard para ColdFormed Steel Framing teto e piso SistemaProjeto , American Iron and Steel Institute, Washington, DC, 2007.(AISI S21107), North American Standard para ColdFormed Steel Framing Wall Stud projeto ,American Iron and Steel Institute, Washington, DC, 2007.(AISI S21207), North American Standard para ColdFormed Steel Framing Header projeto , AmericanIron and Steel Institute, Washington, DC, 2007.(AISI S21307), North American Standard para ColdFormed Steel Framing Lateral projeto , AmericanIron and Steel Institute, Washington, DC, 2007.(AISI S21407), North American Standard para ColdFormed Steel Framing Truss projeto , AmericanIron and Steel Institute, Washington, DC, 2007.(AISI S23007), North American Standard para ColdFormed Steel Framing Método prescritiva paraUm e Dois Família moradias , American Iron and Steel Institute, Washington, DC, 2007.(ASCE, 1998), ASCE 7, projeto mínima cargas para edifícios e outras estruturas , AmericanaSociedade de Engenheiros Civis, Reston VA, de 1998.(ASCE, 2005), ASCE 7, projeto mínima cargas para edifícios e outras estruturas , AmericanaSociedade de Engenheiros Civis, Reston VA, de 2005.(ASTM, 2007), ASTM C954, Especificação padrão para Parafusos de broca de aço para a aplicação dosGesso painel produtos ou metal Estuque Bases para o aço Studs Desde 0,033 pol. (0,84 milímetros) para 0,112 em.(2,84 mm) de espessura , ASTM International, West Conshohocken PA, 2000.(ASTM, 2007), ASTM C1002, Especificação padrão para Aço SelfPenetrante parafusos de rosca para a

Bases aplicação de gesso painel produtos ou metal gesso para madeira Studs ou aço Studs , ASTMInternational, West Conshohocken PA, 2001.(ICC, 2006a), International Building Code , Código de Falls Church Internacional Conselho, VA, de 2006.(ICC, 2006b), Código Residencial Internacional , Código de Falls Church Internacional Conselho, VA, de 2006.Downey, BW, Stephens, SF, e LaBoube, RA, (2005) "Aço Gable End parede formados a frioProjeto para o Método prescritiva para One e residências para duas famílias, "Relatório Final,Departamento de Engenharia Civil, WeiWen Yu Centro de Estruturas de aço a frio,University of MissouriRolla, Rolla, MO.


(NAHBRC, 2003), híbridos madeira e aço Sole conexão de placa Paredes de Pisos Relatório de teste ,Associação Nacional de Home Center Builders 'Research, Upper Marlboro, MD, de 2003.Sivakumaran, KS (2007), Esquemas de reforço para formados a frio vigas de aço com aberturas da Web,Relatório Final, McMaster Univesity, Hamilton, Ontário, Canadá, 2007.Vagh, Dolan e Easterling (2000), Efeito da Configuração Anchorage e Acabamento no CíclicoResposta de cisalhamento Aços LongosFrame Paredes , Relatório No. TE2000002, Virginia Polytechnic Institutee da Universidade Estadual, Blacksburg, VA, de 2000.Waldo, L., Stephens, SF, e LaBoube, RA, (2006), "Hip Residencial Framing Roof UsandoFormados a frio Aço deputados, "Relatório Final, Departamento de Engenharia Civil, WeiYu WenCentro de Estruturas de aço a frio, University of MissouriRolla, Rolla, MO.Wiss, Janney, Elstner Associates (1977), número do relatório 73.345, Relatório de testes de laboratório eEstudos analíticos de características estruturais de aço formados a friovigas de piso Sistemas , SanFrancisco, CA, 1977.


ANEXO A conversão métricaA lista a seguir fornece a relação de conversão entre unidades EU habitual e oSistema Internacional (SI) de unidades. Um guia completo para o sistema SI e a sua utilização pode ser encontrado emASTM E 380, Metric Practice.

Para converter de para multiplicar porDuração:

polegadas (in) milímetro (mm) 25.4polegadas (in) centímetro (cm) 2.54polegadas (in) metro (m) 0,0254pé (ft) metro (m) 0,3048

Área:pé quadrado (sq. ft) metro quadrado (sq. m) 0,0929polegada quadrada (sq. in) centímetro quadrado (sq. cm) 6,452

Force:Kip (1000 lb) Newton (N) 4,448.222libra (lb) Newton (N) 4.448222

Estresse ou pressão:Kip / sq. polegada (ksi) megapascal (MPa) 6.894757pound / sq. polegadas (psi) pascal (Pa) ** 6,894.757pound / sq. polegadas (psi) megapascal (MPa) 0.00689476pound / sq. pé (psf) pascal (Pa) 47.88

Moment:1 pélibra (ftlb) Newtonmetro (Nm) 1.356

** A pascal é igual a 1.000 Newton por metro quadrado

Os prefixos e símbolos abaixo são comumente usado para formar nomes e símbolos do decimalmúltiplos e submúltiplos das unidades do SI.

Fator de Multiplicação Prefixo Símbolo1000000000 = 109 giga G

1.000.000 = 106 Mega M1000 = 103 quilo k0,01 = 102 centi c0,001 = 103 mili m

0.000001 = 106 micro m10 = 0.0000000019 nano n

Página 107

1 140 Co nnecti cortar A NW ven ueS uite 705W cinzas em gt on, DC 2 0 036ww w. enguia st. o rg

AISI S23007 w / 208C

Na ção al H ousing C enter1 201 15o S treet NWS ulo E 320W cinzas em no gt, DC 20005ww w. st framingalliance enguia. co m

Traducao - AISIS230Commentary2008_Final03!03!09

Documents

Transcript of Traducao - AISIS230Commentary2008_Final03!03!09