ESTUDO DO COMPORTAMENTO DE DUTOS RÍGIDOS DURANTE A
INSTALAÇÃO EM ÁGUAS PROFUNDAS
Daniel Hall de Mattos
Dissertação de mestrado apresentada ao
Programa de Pós-graduação em Engenharia
Civil, COPPE, da Universidade Federal do Rio
de Janeiro, como parte dos requisitos necessários
à obtenção do título de Mestre em Engenharia
Civil.
Orientador(es): Breno Pinheiro Jacob
Fabrício Nogueira Corrêa
Rio de Janeiro
Setembro de 2012
iii
Mattos, Daniel Hall de
Estudo do Comportamento de Dutos Rígidos
durante a Instalação em Águas Profundas/ Daniel Hall de
Mattos. – Rio de Janeiro: UFRJ/COPPE, 2012.
XXII, 128p.: il.; 29,7 cm.
Orientadores: Breno Pinheiro Jacob
Fabrício Nogueira Corrêa
Dissertação (mestrado) – UFRJ/ COPPE/ Programa
de Engenharia Civil, 2011.
Referências Bibliográficas: p. 89-90.
1. Estruturas Offshore. 2. Dutos Rígidos. 3.
Análises de Instalação. I. Jacob, Breno Pinheiro, Corrêa,
Fabrício Nogueira. II. Universidade Federal do Rio de
Janeiro, COPPE, Programa de Engenharia Civil. III.
Estudo do Comportamento de Dutos Rígidos durante a
Instalação em Águas Profundas.
v
AGRADECIMENTOS
A Deus, por tudo.
À minha esposa, Gabriela, pelo seu amor, apoio incondicional e paciência,
fundamentais para a realização deste trabalho.
À minha filha Isabela e enteada Sophia, pelas inúmeras alegrias e compreensão
pelo pouco tempo disponível a elas durante o curso.
A meus pais e irmã, por todo apoio, compreensão e investimento em minha
educação ao longo da vida, viabilizando a realização do curso de Mestrado.
À minha avó Ruth, pelos ensinamentos de vida, bondade e fé.
À minha família, pela total credibilidade e votos de confiança em todos meus
planos e projetos de vida.
Aos meus AMIGOS, pela amizade e apoio nesta empreitada.
Aos professores e orientadores Breno e Fabrício, por toda ajuda, valiosa
orientação e compreensão nos momentos de dificuldades.
Aos professores do Programa de Engenharia Civil da COPPE, pelos
conhecimentos ministrados ao longo do curso.
Aos amigos da SUPORTE, pelo companheirismo em minhas trajetórias
acadêmica e profissional.
Aos amigos e às gerências da Subsea 7, pela compreensão, sobretudo na fase de
conclusão deste trabalho.
Ao amigo Nestor Guevara do laboratório LAMCE/COPPE, por sua crucial ajuda
em momentos-chave de meu curso de mestrado.
Ao amigo Vinicius Mendonça da Subsea 7, por sua criteriosa revisão deste
trabalho.
vi
Resumo da Dissertação apresentada à COPPE/UFRJ como parte dos requisitos
necessários para a obtenção do grau de Mestre em Ciências (M.Sc.)
ESTUDO DO COMPORTAMENTO DE DUTOS RÍGIDOS DURANTE A
INSTALAÇÃO EM ÁGUAS PROFUNDAS
Daniel Hall de Mattos
Setembro/2012
Orientadores: Breno Pinheiro Jacob
Fabrício Nogueira Corrêa
Programa: Engenharia Civil
Este trabalho trata de um estudo do comportamento de dutos rígidos submarinos
quando de sua instalação em águas profundas. Neste contexto, apresenta o método Steep
S-Lay, uma técnica eficiente de lançamento de dutos rígidos em grandes profundidades.
Contudo, os critérios atuais, utilizados para controlar os carregamentos atuantes no
duto, precisam ser reavaliados de modo a viabilizar a utilização em larga escala deste
método em águas profundas.
Serão realizadas avaliações analíticas e numéricas, esta última com a utilização
do software ORCAFLEX, com a pretensão de varrer os cenários possíveis de ocorrência
durante o lançamento em grandes lâminas d’água, demonstrando ainda onde os critérios
atuais são aplicáveis e onde precisam ser revistos.
Estudos paramétricos serão apresentados, considerando diversos valores de
diâmetro externo, espessura de parede e profundidade, de maneira a apresentar o
comportamento do duto, bem como determinar uma envoltória de casos admissíveis,
por profundidade com base nos critérios atuais.
vii
Abstract of Dissertation presented to COPPE/UFRJ as a partial fulfillment of the
requirements for the degree of Master of Science (M.Sc.)
STUDY OF PIPELINE BEHAVIOR DURING INSTALLATION IN DEEP
WATERS
Daniel Hall de Mattos
September/2012
Advisors: Breno Pinheito Jacob
Fabrício Nogueira Corrêa
Department: Civil Engineering
This work is a study of the behavior of rigid subsea pipelines during its
installation in deep waters. It presents the Steep S-Lay method, an efficient technique for
laying rigid pipelines at great water depths. However, the current criteria used to control
the loads acting on the pipeline need to be reassessed in order to enable the widespread
use of this method in deep waters.
Analytical and numerical evaluations, the latter with the use of software
ORCAFLEX, will be carried out to present the possible scenarios occurring during pipe
laying in deep waters, showing where the current criteria is applicable and where it
needs to be revised.
Parametric studies will be presented considering several values of outer
diameter, wall thickness and depth so as to exhibit the behavior of the pipeline, as well
as determine an envelopment of allowable cases, for each water depth, based on the
current criteria.
viii
Índice
1 Introdução ..................................................................................................... 1
1.1 Contexto e Motivação ....................................................................................... 1
1.2 Objetivo e Escopo ............................................................................................. 1
1.3 Histórico ............................................................................................................ 2
1.4 Metodologia Adotada ....................................................................................... 3
1.5 Organização do Texto ...................................................................................... 3
2 Descrição dos Métodos de Lançamento ...................................................... 5
2.1 Introdução ......................................................................................................... 5
2.2 Método S-lay ...................................................................................................... 5
2.3 Método J-Lay .................................................................................................... 6
2.4 Método Reel-Lay ............................................................................................... 7
2.5 Considerações sobre o projeto de lançamento de dutos rígidos .................. 8
3 Critérios Normativos de Projeto ............................................................... 10
3.1 Geral ................................................................................................................ 10
3.2 Critérios de Projeto ........................................................................................ 10
3.2.1 Pressão interna (Bursting) ............................................................................ 10
3.2.2 Flambagem Local (Local Buckling) ............................................................... 11
3.3 Critério Simplificado de Lançamento .......................................................... 17
4 Método Steep S-Lay: S-lay em Águas Profundas ..................................... 19
4.1 Introdução ....................................................................................................... 19
4.1.1 Características do Método ........................................................................... 20
4.1.2 Considerações sobre Lançamento em Águas Profundas ................................. 22
ix
4.1.3 Ovalização ................................................................................................... 24
4.1.4 Impacto do aumento da deformação no tamanho dos defeitos nas soldas ........ 25
4.1.5 Impacto do aumento da deformação no crescimento das fraturas à fadiga ...... 25
4.1.6 Curvatura residual ....................................................................................... 25
4.2 Monitoramento ................................................................................................. 27
4.3 Evolução da deformação ................................................................................. 27
4.4 Rotação do duto ................................................................................................ 31
4.5 Tração ............................................................................................................... 31
4.5.1 Tracionadores .............................................................................................. 32
4.5.2 Alagamento .................................................................................................. 32
4.6 Considerações normativas aplicadas ao ........................................................... 35
5 Estudos Paramétricos ................................................................................. 36
5.1 Introdução ....................................................................................................... 36
5.2 Definição da configuração de lançamento ................................................... 37
5.2.1 Configuração Inicial dos Roletes da Embarcação & Stinger ....................... 37
5.2.2 Aprimoramento das Análises .................................................................. 38
5.3 Avaliação analítica simplificada do raio mínimo de curvatura ................. 38
5.4 Avaliação numérica considerando modelo de stinger ................................. 40
5.4.1 Descrição do Software ........................................................................... 41
5.4.2 Características do Duto ......................................................................... 42
5.4.3 Propriedades do Material (RAMBERG-OSGOOD) .................................... 47
5.4.4 Descrição do Modelo ............................................................................ 49
5.4.5 Descrição das Análises Dinâmicas .......................................................... 56
x
6 Resultados ................................................................................................... 60
6.1 Introdução ....................................................................................................... 60
6.2 Avaliação analítica simplificada do raio mínimo de curvatura ................. 60
6.3 Avaliação numérica considerando modelo de stinger ................................. 68
6.3.1 Análises Estáticas: ................................................................................ 68
6.3.2 Análises Dinâmicas:.............................................................................. 80
7 Comentários Finais ..................................................................................... 86
7.1 Conclusões ........................................................................................................ 86
7.2 Comentários sobre a deformação aceitável na regiao do overbend ................... 87
7.3 Sugestões para trabalhos futuros ...................................................................... 88
8 Referências Bibliográficas ......................................................................... 89
9 Anexos ......................................................................................................... 91
9.1 Tabela-Resumo dos Resultados Estáticos .................................................... 91
9.2 Tabela-Resumo dos Resultados Dinâmicos ................................................. 92
xi
Lista de Figuras
Figura 1 – Operação de lançamento - Método S-lay. ................................................................ 6
Figura 2 – Operação de lançamento - Método J-Lay. ............................................................... 7
Figura 3 – Operação de lançamento - Método Reel-Lay........................................................... 8
Figura 4 - Embarcação Posicionada Dinâmicamente (Solitaire - Allseas) .............................. 19
Figura 5 - Método Steep S-Lay – Configuração de lançamento. ............................................ 21
Figura 6 - Comportamento elasto-plástico do aço. .................................................................. 27
Figura 7 – Diagramas de Tensão e Deformação de dutos submetidos à flexão. ..................... 29
Figura 8 – Tensão e Deformação Residuais sem Tração......................................................... 30
Figura 9 – Detector de Colapso sendo inserido na linha (Referencia [20]). ........................... 34
Figura 10 – Relação Tensão-Deformação através da equação de Ramberg-Osgood. ............. 49
Figura 11 – Vista geral do Modelo no ORCAFLEX. .............................................................. 51
Figura 12 – Detalhes da embarcação – Rampa de Lançamento & Stinger. ............................ 52
Figura 13 – Detalhes da embarcação – Primeiro Passo da Simulação (Duto suspenso por
“guinchos”). ............................................................................................................................. 52
Figura 14 – Detalhes da embarcação – Segundo Passo da Simulação (Duto apoiado nos
roletes). .................................................................................................................................... 53
Figura 15 – Detalhes dos Roletes. ........................................................................................... 53
Figura 16 – TDP & Sagbend. .................................................................................................. 54
Figura 17 – Gráfico – Raio de Curvatura x Deformação. ....................................................... 62
Figura 18 – Gráfico – Raio de Curvatura x Diâmetro Externo. .............................................. 63
Figura 19 – Gráfico – Coeficiente Angular x Deformação (Raio de Curvatura). ................... 64
Figura 20 – Gráfico – Comprimento da Rampa x Deformação. ............................................. 66
Figura 21 – Gráfico – Comprimento da Rampa x Diâmetro Externo. .................................... 67
Figura 22 – Gráfico – Coeficiente Angular x Deformação (Comprimento da Rampa). ......... 67
Figura 23 – Máxima Deformação de Flexão x Máxima Deformação Total. .......................... 69
Figura 24 – Tração Efetiva ao longo do comprimento do duto. .............................................. 70
Figura 25 – Tensão de von Mises ao longo do comprimento do duto. ................................... 71
Figura 26 – Gráfico – Tração Efetiva x Espessura de Parede (Duto de 4,5 polegadas). ........ 72
Figura 27 – Gráfico – Tração Efetiva x Espessura de Parede (Duto de 6,625 polegadas). ..... 72
Figura 28 – Gráfico – Tração Efetiva x Espessura de Parede (Duto de 8,625 polegadas). ..... 73
Figura 29 – Gráfico – Tração Efetiva x Espessura de Parede (Duto de 10,75 polegadas). ..... 73
Figura 30 – Gráfico – Tração Efetiva x Espessura de Parede (Duto de 12,75 polegadas). ..... 74
xii
Figura 31 – Gráfico – Tração Efetiva x Espessura de Parede (Duto de 14 polegadas). .......... 74
Figura 32 – Gráfico – Tração Efetiva x Espessura de Parede (Duto de 16 polegadas). .......... 75
Figura 33 – Gráfico – Tração Efetiva x Espessura de Parede (Duto de 18 polegadas). .......... 75
Figura 34 – Gráfico – Tração Efetiva x Espessura de Parede (Duto de 20 polegadas). .......... 76
Figura 35 – Gráfico – Tração Efetiva x Espessura de Parede (Duto de 22 polegadas). .......... 76
Figura 36 – Gráfico – Tração Efetiva x Espessura de Parede (Duto de 24 polegadas). .......... 77
Figura 37 – Gráfico – Tração Efetiva x Espessura de Parede (Dutos de 26 a 34
polegadas). ............................................................................................................................... 78
Figura 38 – Gráfico – Tração Estática x Tração Dinâmica - Duto de 4,5 polegadas. ............. 80
Figura 39 – Gráfico – Máxima Deformação no Overbend (Caso Estático x Caso
Dinâmico) - Duto de 4,5 polegadas. ........................................................................................ 81
Figura 40 – Gráfico – Máxima Tensão de von Mises no Sagbend (Caso Estático x Caso
Dinâmico) - Duto de 4,5 polegadas. ........................................................................................ 82
Figura 41 – Gráfico – Tração Estática x Tração Dinâmica - Duto de 34 polegadas. .............. 83
Figura 42 – Gráfico – Máxima Deformação no Overbend (Caso Estático x Caso
Dinâmico) - Duto de 34 polegadas. ......................................................................................... 84
Figura 43 – Gráfico – Máxima Tensão de von Mises no Sagbend (Caso Estático x Caso
Dinâmico) - Duto de 34 polegadas. ......................................................................................... 85
xiii
Lista de Tabelas
Tabela 1 – Critério Simplificado – DNV-OS-F101 [6]. .................................................................... 18
Tabela 2 – Diâmetros externos considerados nas análises. ............................................................... 39
Tabela 3 – Características dos dutos. ................................................................................................ 42
Tabela 4 – Propriedades do Material. ............................................................................................... 47
Tabela 5 – Coordenadas dos roletes da embarcação. ........................................................................ 55
Tabela 6 – Coordenadas dos roletes do Stinger. ................................................................................ 55
Tabela 7 – Dados meteoceanográficos. ............................................................................................. 57
Tabela 8 – Combinações de Carregamentos Ambientais. ................................................................. 58
Tabela 9 – Resultados – Raio de Curvatura Mínimo. ....................................................................... 61
Tabela 10 – Comprimentos mínimos de rampa de lançamento......................................................... 65
Tabela 11 – Tabela comparativa entre o Métodos Analítico (MA) e o Método Numérico (MN). ... 78
1
1 Introdução
1.1 Contexto e Motivação
Atualmente, os dutos rígidos submarinos constituem papel importante dentro da esfera
offshore, representando provavelmente a maior porcentagem de equipamentos relacionados às
instalações de petróleo e gás offshore. Com o advento da produção de petróleo em grandes
profundidades, bem como com o aumento da utilização de gás natural, foi gerada uma crescente
demanda pela construção de extensos gasodutos para transportar o gás oriundo destes campos
de grandes lâminas d’água para as refinarias e terminais em terra.
Muitas vezes, os campos de petróleo em águas profundas localizam-se em regiões
relativamente distantes da costa. Sem sistemas de exportação de gás associados, estes vêm
sendo desenvolvidos através da reinjeção deste gás em reservatórios adequados para posterior
recuperação. Hoje, tais campos petrolíferos são cada vez mais comuns e juntamente com a
valorização do gás, políticas restritivas à sua queima, devidamente alinhadas com os processos
de otimização dos recursos energéticos, assim como com a redução da emissão de gases
poluentes na atmosfera, o transporte deste produto apresenta-se como um desafio.
O método S-lay surge como uma técnica eficiente de lançamento de dutos rígidos,
particularmente para gasodutos extensos, contudo os critérios utilizados para controlar os
carregamentos atuantes no duto precisam ser reavaliados, de modo a se aplicar ao cenário de
águas ultra profundas. Esta necessidade reside, basicamente, em definir valores mais elevados
de deformações admissíveis, de modo a reduzir parâmetros como tração efetiva, bem como
possibilitar a utilização de stingers com menores dimensões, reduzindo riscos associados às
operações de lançamento, dentro dos limites de segurança e operacionalidade.
1.2 Objetivo e Escopo
O objetivo deste trabalho é demonstrar, através de estudos paramétricos de casos, o
comportamento de um duto submarino quando de sua instalação em águas ultra profundas
através do método Steep S-Lay, mostrando abordagens de algumas normas utilizadas no âmbito
de projeto, bem como a literatura existente sobre o assunto, como forma de explorar os critérios
de aceitação das mesmas. Pretende-se, ainda, obter com os resultados de avaliações analítica e
numérica, uma envoltória de casos admissíveis para o lançamento em águas profundas,
apresentando graficamente, para cada diâmetro de duto, os parâmetros necessários para o
lançamento em cada profundidade considerada. Combinando tal envoltória resultante das
2
simulações numéricas com os resultados da avaliação analítica, pode-se, pois, estimar a
configuração ideal de lançamento para cada cenário estudado.
1.3 Histórico
Usualmente, os gasodutos de exportação necessitam ser tratados com uma abordagem
diferenciada quando comparados à maioria das linhas que interligam os sistemas dentro de um
campo de petróleo. A diferença principal entre eles reside no diâmetro e comprimento, que para
os gasodutos de exportação costumam ser muito superiores, conforme indicado em [1] e [2].
As linhas rígidas componentes de um campo apresentam, usualmente, diâmetros
compreendidos entre 8” e 12” e comprimentos entre 5 km e 10 km, enquanto as linhas de
exportação são tipicamente compreendidas entre 16” e 34” e extensão que pode exceder os 100
km, ambos fatores que impactam diretamente os métodos de instalação envolvidos.
As operações de lançamento de linhas dentro dos campos em grandes lâminas d’água
são normalmente executadas através dos métodos J-Lay ou Reel-Lay, métodos estes limitados
no que se refere à instalação de longos gasodutos, de acordo com o apresentado em [3]. O
método J-Lay, que tipicamente apresenta uma estação de solda, necessita que longas juntas
compostas de tubos (quatro ou seis tubos) sejam empregadas para obter-se produtividade
competitiva para longos gasodutos. Requerendo, assim, grandes embarcações para realizar o
trabalho, que muitas vezes não estão disponíveis no mercado.
O Reel-Lay é um método muito eficiente de lançamento, contudo dentre suas
limitações, estão a capacidade da embarcação lançar apenas comprimentos relativamente curtos
de dutos, precisando em seguida retornar à base para recarregar o carretel, e a restrição de
diâmetro máximo de 16 polegadas, atualmente, devido às características geométricas do carretel
para garantir a integridade do duto / revestimento, inviabilizando muitas vezes a instalação de
grandes gasodutos.
A referência [3] demonstra que, como resultados destas limitações, a utilização do S-lay
convencional precisa ser considerada. O método de lançamento denotado S-lay consiste em uma
técnica eficiente, quando se trata do lançamento de grandes extensões de linhas rígidas.
Contudo, os critérios atuais adotados para o controle dos carregamentos atuantes no duto
apresentam uma necessidade de reavaliação de maneira que possam ser adotados para águas
profundas.
3
1.4 Metodologia Adotada
Para alcançar os objetivos propostos, adotou-se como metodologia a realização de dois
tipos de estudos paramétricos. O primeiro trata-se de uma avaliação analítica do raio de
curvatura admissível, onde variando o diâmetro externo do duto para diferentes níveis de
deformação, excedendo inclusive valores de recomendações normativas, determinou-se o raio
de curvatura e comprimento de rampa necessário ao lançamento.
Posteriormente, serão realizadas simulações numéricas estáticas para diversos valores
de diâmetro externo, espessura de parede, e profundidade de maneira a apresentar o
comportamento do duto quando de seu lançamento em águas profundas, bem como determinar
uma envoltória de casos admissíveis ao lançamento, por profundidade. Adicionalmente, serão
realizadas simulações dinâmicas para os casos críticos estáticos, como forma de apresentar a
influência dinâmica nos cenários considerados.
1.5 Organização do Texto
Neste item, uma breve descrição do conteúdo de cada capítulo é feita de forma a
facilitar a leitura do texto.
O capítulo 1 apresenta o contexto e motivação para realização do presente estudo, bem
como os objetivos e escopo da dissertação. Apresenta ainda um breve histórico referente ao que
vem sendo desenvolvido a respeito do tema, assim como descreve a metodologia empregada
para alcançar os objetivos propostos.
O capítulo 2 traz uma descrição dos métodos de lançamento empregados atualmente,
detalhando cada tipo de metodologia de instalação, e apresentando os parâmetros envolvidos,
vantagens e desvantagens, e cenários nos quais são usualmente empregados.
O capítulo 3 apresenta as principais recomendações normativas existentes e utilizadas
para a avaliação da integridade dos dutos. No referido estudo, as formulações serão empregadas
como forma de balizar os resultados em termos de momentos fletores, tensões e deformações
admissíveis. Este capítulo apresenta, ainda, os critérios de avaliação, baseados no estado limite
último de tensões e deformações.
O capítulo 4 descreve detalhadamente o método de lançamento Steep S-Lay e seus
diversos aspectos. São abordadas, aqui, por exemplo, as principais diferenças entre o
lançamento através do método S-lay convencional e o S-lay em águas profundas (Steep S-Lay),
detalhando os parâmetros que devem ser considerados, tais como: Ovalização, Impacto do
aumento da deformação no tamanho dos defeitos nas soldas, Impacto do aumento da
4
deformação no crescimento das fraturas à fadiga e Curvatura residual significativa despertada
no duto quando do aumento do nível de deformações na região de overbend. Dentre várias
referências, cita-se as seguintes como principais relativas ao assunto: PERINET & FRAZER
[1][3], BULLOCK II, GEERTSE & LANDWEHR [2], MCKINNON [4], MACARA [5].
O capítulo 5 descreve a metodologia adotada para a realização dos estudos
paramétricos, objetos deste trabalho. Apresenta as abordagens analítica e numérica, detalhando
os modelos, bem como a realização das análises. Na avaliação analítica serão testados diversos
valores de diâmetro externo do duto, para diferentes níveis de deformação, excedendo inclusive
valores de recomendações normativas, de modo a determinar o raio de curvatura e comprimento
de rampa necessário ao lançamento.
Neste capítulo, são descritos os casos considerados nas análises, onde serão avaliados
os diferentes pares diâmetro e espessura de parede, para diversas profundidades. Por fim,
apresenta a metodologia adotada para a realização das análises dinâmicas, considerando os
aspectos relativos aos dados ambientais e comportamento da embarcação.
O capítulo 6 apresenta os resultados obtidos nas análises, demonstrando graficamente
os produtos resultantes das avaliações analítica e numérica, de maneira a facilitar sua leitura e
interpretação. Este capítulo reúne, ainda, gráficos comparativos entre os métodos, indicando a
envoltória de casos possíveis e viáveis para um lançamento em Steep S-Lay.
Finalmente, o capítulo 7 fornece as conclusões acerca dos resultados obtidos e das
principais considerações abordadas e referenciadas no presente trabalho. São também
apresentadas, neste capítulo, algumas sugestões para pesquisas ou trabalhos futuros.
5
2 Descrição dos Métodos de Lançamento
2.1 Introdução
O presente item abordará os métodos usuais de lançamento de dutos rígidos submarinos
e suas principais características, como forma de apresentar as particularidades inerentes a cada
método, e como eles podem ser aplicados nos cenários offshore.
2.2 Método S-lay
O método S-lay consiste no lançamento do duto, onde a fabricação do duto é realizada
horizontalmente na embarcação, na seção da embarcação denominada Firing Line, originando
alta flexão na saída do barco (na rampa de lançamento ou stinger), na região conhecida por
overbend, bem como em outra junto ao fundo (sagbend).
A Figura 1 apresenta a operação de lançamento na qual se vê a embarcação, onde os
segmentos do duto são soldados sobre uma rampa de montagem, contendo estações de
soldagem, um ou mais tracionadores, que controlam a tração na linha e, consequentemente, os
momentos concomitantes, e uma estrutura treliçada (stinger), usada para suavizar ou minimizar
a forte variação angular que o duto sofre ao deixar a embarcação.
A mesma Figura 1 mostra a trajetória típica em “S” do duto até o mesmo tocar e apoiar-
se sobre o leito marinho. O projeto em questão consiste, basicamente, em definir a curvatura
estabelecida por roletes discretos, instalados ao longo da rampa (ainda na embarcação) e ao
longo do stinger, bem como a força de tração a ser aplicada no tracionador, de modo a garantir a
integridade estrutural do duto durante sua instalação. Ressalta-se que há roletes ao longo de toda
a rampa de montagem para a movimentação do duto, mas que estes só passam a formar uma
curva no trecho após os tracionadores, ou seja, há alinhamento perfeito dos segmentos aos
serem soldados.
6
Figura 1 – Operação de lançamento - Método S-lay.
Devem ser estudados, ainda nesta fase de projeto, os casos particulares de inicialização
e abandono final do lançamento, bem como eventuais etapas de abandono de emergência ou
recuperação do duto em função de condições ambientais adversas ou acidentais.
No início da operação de lançamento, é necessário que a extremidade livre do duto no
fundo marinho esteja presa a um ponto fixo, dimensionado para resistir à tração imposta à linha,
evitando, assim, que a mesma sofra a severa flexão que seria causada caso a estrutura do duto
estivesse em balanço. Normalmente, este ponto fixo é representado por âncoras, pernas de
plataformas ou embarcações com posicionamento dinâmico (DP).
Ao final do lançamento, o mesmo problema ocorre, sendo aqui adotado o procedimento
inverso, qual seja, um cabo é conectado à extremidade do duto e a um guincho na embarcação,
mantendo-o tracionado até que este repouse sobre o leito marinho.
2.3 Método J-Lay
O método J-Lay é similar ao método S-lay, apenas a rampa de lançamento é construída
em posição quase vertical, não havendo, nesta situação, a região de overbend. Por este motivo,
este método foi desenvolvido primordialmente para águas profundas. Figura 2 ilustra um
lançamento utilizando o método J-Lay.
7
Figura 2 – Operação de lançamento - Método J-Lay.
2.4 Método Reel-Lay
No método Reel-Lay, a linha é fabricada em terra e estocada em rolos de grande
diâmetro no convés da embarcação para transporte e instalação (Figura 3). Neste caso, a grande
limitação diz respeito ao diâmetro máximo do duto, que pode ser estocado desta forma. Este
método tem sido utilizado para diâmetros de até 16 polegadas. Além disso, há que se considerar
a impossibilidade da adoção de revestimento de concreto nestes dutos. Uma vez que o concreto
não resistiria à curvatura imposta pela estocagem. A maior vantagem deste método, em relação
aos outros, é a grande velocidade de instalação.
8
Figura 3 – Operação de lançamento - Método Reel-Lay.
2.5 Considerações sobre o projeto de lançamento de dutos rígidos
Além dos métodos de instalação pela superfície, existem ainda os métodos de instalação
por arraste, onde o duto é construído em terra, provido de flutuadores e arrastado próximo à
superfície ou próximo ao fundo por rebocadores, conforme permitam as condições ambientais
locais.
O projeto do lançamento também define a janela de operação adequada para a
instalação do duto. Esta definição é elaborada com base na avaliação dos efeitos dos
movimentos da embarcação sobre a linha durante o lançamento. Tais efeitos impõem uma
parcela dinâmica sobre as tensões às quais o duto está sujeito durante o lançamento, cujo
resultado final deve ser mantido dentro dos limites de segurança para a estrutura.
É também parte integrante do projeto de lançamento do duto, o dimensionamento de
todos os acessórios eventualmente acoplados às extremidades da linha, tais como: flanges
cegos, cabeças de inícialização de lançamento, cabeças de teste hidrostático, cabeças de
recebimento de pigs (elementos normalmente de borracha, que se movem sob pressão pelo
interior do duto para limpeza, desobstrução ou para verificações dimensionais do mesmo), etc.
Estes acessórios nada mais são do que terminações tubulares especiais acopladas à extremidade
da linha por meio de ligações flangeadas ou soldadas.
9
O início e o abandono final da linha em sua posição alvo são, algumas vezes,
dificultados pela existência de obstáculos produzidos por outras linhas anteriormente instaladas.
Uma prática comum nestes casos é iniciar ou terminar a operação de lançamento longe da
posição alvo e trazer a extremidade da linha para a posição desejada, através de um
deslocamento lateral pelo fundo do mar. O dimensionamento destas operações também faz parte
do projeto de lançamento do duto.
Com a finalidade de garantir e preservar a integridade a integridade do duto durante sua
instalação, a análise de lançamento é realizada a partir de uma embarcação equipada para este
fim. Todas as situações passíveis de acontecer durante a instalação do duto devem ser simuladas
e analisadas. Dentre os diversos métodos de instalação de dutos pela superfície, um dos mais
empregados atualmente é método S-lay, escopo deste trabalho e que será mais bem detalhado a
seguir.
10
3 Critérios Normativos de Projeto
3.1 Geral
Atualmente, pode-se citar a norma DNV-OS-F101 [6] como a principal referência
normativa no que se refere a dutos submarinos, e sobre a qual existe atualmente a maior parte
das discussões de alteração ou extensão de critérios de aceitabilidade.
A seguir, serão apresentados todos os estados limites (modos de falha) a serem
considerados no projeto de dutos submarinos para todas as fases relevantes de um projeto de
dutos submarinos.
3.2 Critérios de Projeto
3.2.1 Pressão interna (Bursting)
Este critério diz respeito ao efeito da pressão interna nas paredes do duto e é empregado
basicamente durante a fase de operação, uma vez que durante a fase de instalação a pressão
interna não é considerada. Deve satisfazer a seguinte relação, de maneira a conter a pressão
interna:
SCm
belx
tppp
)( 1
(1)
Onde,
plx pressão interna durante a fase de operação ou pressão durante o teste hidrostático;
pe pressão externa atuante;
m fator de resistência do material (adotado igual a 1,15, para o Estado Limite Último,
Estado Limite de Serviço e Estado Limite Acidental. Adotado igual a 1,00 para
Estado Limite de Fadiga).
SC fator de resistência de classe de segurança (Tabela 5-5 da referida norma DNV-
OS-F101 [6]).
A resistência de contenção da pressão é dada por:
11
3
22)(
cbb ftD
ttp
(2)
Onde,
15,1; u
ycb
ffMinf
pb pressão de resistência interna;
t espessura de parede nominal;
D diâmetro externo nominal;
fy tensão de escoamento do material, a ser utilizada no projeto;
fu tensão de ruptura do material.
A redução na resistência de contenção da pressão devido a forças compressivas reais
(Load Controlled Condition, a ser explicada posteriormente) deve ser considerada.
3.2.2 Flambagem Local (Local Buckling)
O critério de flambagem localizada (colapso das paredes do duto) implica em uma
deformação bruta na seção transversal. Os seguintes pontos devem ser observados:
- colapso do sistema (apenas pressão externa);
- propagação da flambagem;
- critério de carga combinada, isto é, interação entre as pressões externa e interna, força
axial e momento fletor.
Um grande acúmulo de deformação plástica pode agravar a flambagem local, devendo
este efeito ser computado nas análises.
a) Colapso do sistema
A Resistência característica, pc(t), para resistir a pressão externa deve ser calculada a
partir da seguinte equação de terceiro grau:
12
t
Dftptptptptptptp pelcpcelc 0
22 )()()())()(())()(( (3)
2
3
1
2)(
D
tE
tpel (4)
D
tftp fabyp
2
)( (5)
2
3
1
2)(
D
tE
tpel (6)
03,0minmax0
D
DDf
(7)
Onde,
pc pressão característica ao colapso;
pel pressão de colapso elástico;
pp pressão de colapso plástico;
f0 ovalização da seção;
E módulo de elasticidade do material;
coeficiente de Poisson;
fab fator de fabricação do material;
Dmax diâmetro máximo admissível para o duto considerando as tolerâncias de
fabricação presentes na DNV-OS-F101 [6];
Dmin diâmetro mínimo admissível para o duto considerando as tolerâncias de
fabricação presentes na DNV-OS-F101 [6].
13
A pressão externa em qualquer ponto ao longo do duto deve satisfazer os seguintes
critérios (verificações do colapso do sistema):
SCm
ce
tppp
)( 1min
(8)
Onde, pmin é o valor mínimo de pressão interna suportada. Normalmente tomada igual a
zero para dutos instalados (as-laid).
b) Propagação do Colapso
A propagação do colapso não pode ser iniciada a menos que a flambagem local tenha
ocorrido. No caso em que a pressão externa excede os critérios a seguir, supressores de colapso
(buckle arrestors) devem ser instalados e espaçados baseados no custo e nas premissas de
projeto. O critério de propagação do colapso é explicitado como segue:
SCm
pre
pp
(9)
Onde,
5.2
235
D
tfp fabypr
45t
D
ppr pressão de resistência ao colapso propagante;
fab fator de fabricação (Tabela 5-7 da DNV-OS-F101 [6]).
A capacidade dos supressores de colapso (buckle arrestors) depende dos seguintes
fatores:
- Resistência à propagação de colapso de um tubo adjacente;
- Resistência à propagação de um supressor de colapso infinito;
- Tamanho do supressor de colapso.
14
c) Flambagem Local – Critério de carregamento combinado
Este critério pode ser descrito como a principal requisição normativa durante a fase de
projeto de um duto rígido submarino. Subdivide-se em:
- Condição de carregamento controlado (Load Controlled Condition);
- Condição de deslocamentos controlados (Displacement Controlled Condition).
Dois tipos de verificações distintas se aplicam a estas duas condições. A condição de
carga controlada (LCC) é aquela em que a resposta estrutural é primariamente governada pelas
cargas impostas. A condição de deslocamentos controlados (DCC) é aquele em que a resposta
estrutural é primariamente governada por deslocamentos geométricos. Contudo, o LCC pode
sempre ser aplicado em qualquer seção do duto.
- Condição de carregamento controlado (Load Controlled Condition);
Aplicável a seções do duto sujeitas a momento fletor, força axial e pressão interna
excessiva, que devem ser projetadas de modo a satisfazer as seguintes condições em todas as
secções transversais:
1
2
2
22
22
tp
pp
tS
pS
tM
M
bc
eip
pc
iSdSCm
pc
SdSCm
(10)
1
,''2
2
22
22
tp
pptpStM
bc
eip
c
iSdSCm
c
SdSCm
(11)
ttDftS yp )( (12)
ttDftM yp 2)( (13)
y
uc f
f 1 (14)
15
b
eic
p
pp131
1
(15)
Onde,
3
2
b
ei
p
pp
3
2
b
ei
p
pp
e
0
90
/60
5.0
2tD
(16)
Onde,
60/ 2 tD
60/15 2 tD
MSd momento fletor de projeto;
SSd força axial efetiva de projeto;
pi pressão interna atuante;
pe pressão externa atuante;
pb pressão de colapso devido à pressão interna (bursting);
Mp momento fletor para o regime plástico;
Sp força axial para o regime plástico;
c parâmetro de tensão de escoamento;
p fator de pressão;
16
parâmetro utilizado no critério de carregamento combinado.
Seções do tubo sujeitas a momento fletor, força axial efetiva e excessiva pressão externa
devem ser projetados para satisfazer a seguinte equação:
12
2
min
22
22
tp
pp
tS
S
tM
M
c
eSCm
pc
SdSCm
pc
SdSCm
(17)
1
''2
2
min
22
22
tp
pptStM
c
eSCm
c
SdSCm
c
SdSCm
(18)
- Condição de deslocamentos controlados (Displacement Controlled Condition).
Seções do tubo sujeitas à deformação compressiva longitudinal (momento fletor e força
axial) e excesso de pressão interna devem ser projetadas para satisfazer as seguintes condições
em todas as seções transversais:
ei
ecRdSd pptD
ppt
,45/
,2
min2
(19)
Onde,
Sd deformação compressiva de projeto;
gwhb
eec tp
pp
D
tppt
5.1min
min 75.5101.078.0, (20)
Onde,
c resistência característica de deformação devida a momento fletor;
fator de resistência característica.
17
Seções do tubo sujeitas à deformação compressiva longitudinal (momento fletor e força
axial) e excesso de pressão externa devem ser projetadas para satisfazer as seguintes condições
em todas as seções transversais:
e
SCm
c
e
c
Sd pptDtppp
t
min22
min
8.0
2
,45/10,
(21)
A presente norma não explicita claramente quando a utilização do DCC é permitida. De
acordo com a nota guia da seção D 604, o contato entre o duto e os roletes do stinger configura
um exemplo não muito claro de aplicação do Critério de Deslocamento Controlado. Em larga
escala, a configuração do duto se ajusta aos roletes, e seu comportamento tende ao DCC. Em
escala local, contudo, a flexão do duto na região entre os roletes é determinada pela interação
entre peso e tração, sendo assim um caso de LCC. Todavia, o contato do duto com o último
rolete do stinger será sempre uma condição de carregamento controlado.
Fica o projetista, pois, obrigado a realizar análises de sensibilidade mais acuradas de
maneira a validar sua utilização. Contudo, isso se torna uma recomendação um pouco evasiva,
sobretudo quando se trata da utilização deste critério na região de overbend, no caso de um
lançamento em Steep S-Lay.
3.3 Critério Simplificado de Lançamento
Há, ainda, o critério simplificado aplicável à fase de instalação, que serve de parâmetro
para balizar as análises de lançamento. Necessitando, contudo, da avaliação final através dos
critérios combinados (Local Buckling Check). Neste critério, existe muita discussão a respeito
dos limites de aceitabilidade, pois o nível de deformações despertadas na região de overbend,
por exemplo, pode ser aceitável em um limite acima dos descriminados, pois parte-se do
princípio que é uma região de curvatura controlada, justificando a utilização do Displacement
Controlled Condition.
Este critério basicamente determina o nível de deformações aceitável para cada região
do duto durante à instalação em S-lay, quais sejam:
18
a) Região de Overbend
No overbend, este critério permite que o nível de deformações despertado no duto esteja
de acordo com o Critério I presente na Tabela 1, quando da realização somente da análise
estática. Para a avaliação das deformações devem ser considerados os efeitos de força axial,
momento fletor e reação nos roletes.
Durante a análise dinâmica, o nível de deformações deve estar de acordo com o Critério
II, considerando também fatores de concentração de tensões, tais como buckle arrestors, etc.
Tabela 1 – Critério Simplificado – DNV-OS-F101 [6].
Critério X70 X65 X60 X52
I 0,270% 0,250% 0,230% 0,205
II 0,325% 0,305% 0,290% 0,260%
b) Região de Sagbend
Na região do sagbend, basicamente é definida uma tensão admissível, dentro da qual o
duto não estará suscetível a falhas, como segue:
yeq f 87.0 (22)
Onde,
eq tensão admissível;
fy tensão de escoamento do material.
19
4 Método Steep S-Lay: S-lay em Águas Profundas 4.1 Introdução
As técnicas de S-lay convencional têm sido amplamente utilizadas por muitos anos para
lançar dutos rígidos eficientemente. Baseam-se no principio básico de construir o duto em
várias estações, onde a soldagem, o teste não destrutivo (NDT – Non-destructive Test) e o
revestimento das juntas de campo podem ser realizados em paralelo, representando um processo
de construção eficaz.
Após os processos de construção, o duto passa através dos tracionadores em direção ao
stinger localizado na popa da embarcação, controlando a configuração em “S” da geometria do
duto suspenso até o relevo marinho.
Conforme mencionado em [2], [3] e [9], muitas embarcações utilizadas para lançamento
em S-lay desde a década de 70 perduram até os dias atuais, e têm sido aprimoradas com
tecnologias, como processos automatizados de soldagem e teste não destrutivo, adequando-se
cada vez mais ao lançamento de longas linhas rígidas. Tais embarcações podem ser
posicionadas através de sistemas de ancoragem, que são adequadas usualmente até
profundidade de 700 m, dependendo do diâmetro externo em questão, ou ainda através de
sistemas de posicionamento dinâmico, que utiliza sistemas de propulsores redundantes de modo
a garantir a posição estacionária da embarcação (Figura 4).
Figura 4 - Embarcação Posicionada Dinâmicamente (Solitaire - Allseas)
A configuração formada entre o duto, durante sua passagem pela popa do navio de
lançamento, e o relevo marinho denota o nível de carregamento despertado no tubo e,
consequentemente, a viabilidade e integridade da operação de lançamento. Esta configuração
pode ser dividida em duas seções principais, overbend e sagbend.
20
Região de overbend: região onde o duto encontra-se totalmente suportado pela estrutura
do stinger. A geometria e curvatura da linha são completamente controladas, com exceção feita
ao último rolete do stinger (Tip Roller), e definidas pela posição dos roletes de suportação ao
longo da rampa / stinger. A geometria controla as deformações experimentadas pelo duto nesta
região. O ângulo de saída do duto quando este deixa o stinger é um parâmetro crítico no que diz
respeito ao controle das cargas no duto, ângulo que é influenciado diretamente pela tração
atuante no duto e que controla a posição do ponto de inflexão entre as regiões de overbend e
sagbend.
Região de sagbend: região de vão livre que se estende desde o último rolete do stinger
até o ponto onde o duto toca o solo (TDP ou touchdown point).
4.1.1 Características do Método Steep S-Lay
O lançamento através do método S-lay em águas profundas, ou Steep S-Lay, apresenta
algumas diferenças do lançamento dito convencional, podendo ser definido por, basicamente,
três parâmetros, quais sejam:
Profundidades de 1000 m a 3000 m
Necessidade de altos valores de tração nos tracionadores;
Alto nível de deformação do duto na região de overbend;
Em termos simples, o método denominado Steep S-Lay apresenta as mesmas
características do método convencional S-lay, no que tange à construção e fabricação da linha
rígida. A principal diferença reside na configuração adotada da rampa, de maneira a obter-se
maior verticalização na saída do stinger, conforme apresentado na Figura 5.
21
Figura 5 - Método Steep S-Lay – Configuração de lançamento.
Por razões econômicas, o lançamento em Steep S-Lay é preferido ao método J-Lay por
reduzir o tempo de operação. Outra vantagem da utilização deste método está em impactar
muito menos no sistema de posicionamento dinâmico da embarcação, pois com a verticalização
reduz-se a tração de fundo (bottom tension), que governa a tração necessária na embarcação
para a manutenção da posição.
Contudo, em águas ultra profundas, o S-lay necessita de uma curvatura elevada na
região do stinger de maneira a adquirir um ângulo de saída próximo da vertical, o que pode
gerar deformações plásticas nas paredes do duto. Neste caso, o duto apresenta uma curvatura
residual na saída da região do overbend, o que pode influenciar tanto na fase de instalação
(como rotação no duto, por exemplo) como no caso do duto assente sobre o leito marinho
(efeitos de lateral buckling).
A instalação de dutos rígidos submarinos em grandes profundidades apresenta, ainda,
outros desafios, sobretudo no que tange a ocorrência de elevados valores de flexão e tração
durante o lançamento da linha rígida. Além disto, esta modalidade de lançamento denota alguns
aspectos importantes, como variação da tração nominal, alagamento do duto, etc.
Percebe-se, hoje, a necessidade de se estudar criteriosamente o assunto, abrindo mão de
alguns conservadorismos, garantindo, contudo a mesma segurança e controle dos parâmetros
(especialmente a tração e nível de deformações no overbend) existente no lançamento
convencional.
22
4.1.2 Considerações sobre Lançamento em Águas Profundas
De acordo com o explicitado no item anterior, o lançamento em grandes lâminas d’água
pode ser definido por uma faixa de profundidades. No entanto, esta limitação pode ser uma
problemática no que se refere à modalidade de lançamento. Na verdade, a instalação em águas
profundas demanda requisitos específicos (tração, flexão, etc.) diretamente ligados às
características do duto e aos equipamentos presentes na embarcação.
Em outras palavras, dependendo dos equipamentos do navio de lançamento
(capacidades do tracionador, stinger, etc.) e das propriedades da linha em questão (peso
submerso, rigidez, etc.), um lançamento em 500 metros de profundidade, pode apresentar um
comportamento similar ao de uma instalação em águas profundas.
O método de lançamento S-lay oferece vantagens econômicas, pois permite um grande
número de estações de trabalho para soldagem e revestimento, o que configura maior
produtividade nas operações. Todavia, em águas profundas, o método S-lay requer maior
capacidade dos equipamentos (tracionadores, por exemplo) para manter o duto suspenso e
comprimento de stinger suficiente para obtenção de um ângulo de saída adequado ao duto.
O lançamento é governado, basicamente, por três parâmetros, quais sejam: o ângulo de
saída do duto no stinger, o raio de curvatura do stinger e a tração no fundo. Estes parâmetros
irão ditar as condições nas regiões descritas acima. O raio de curvatura na região de sagbend
perto do TDP é controlado pela tração de fundo. As deformações no overbend são controladas
pelo raio do stinger e as tensões no ponto de inflexão são governadas pelo ângulo de saída.
Quando consideradas as diferenças entre águas rasas e profundas, no que se refere ao
lançamento em S-lay, o ângulo de saída é o parâmetro que representa a maior influência sobre
os carregamentos sobre o tubo, assim como sobre a estrutura do stinger. Em um lançamento
convencional, em lâminas d’água rasas, este ângulo em questão permanece na ordem de 30°
com a horizontal, conforme [1] e [3]. Com o aumento da profundidade, obviamente o ângulo de
saída deve ser aumentado, de maneira a manter a tração dentro dos limites da embarcação, até
que o mesmo alcance valores próximos a 90°, sendo aplicável a águas profundas (Steep S-Lay).
De maneira a manter o raio da rampa dentro de uma faixa, onde possa ser configurado,
deve ser empregado maior foco na deformação admissível na região de overbend. Isto permite
aliar as vantagens do método J-Lay em águas profundas com a alta produtividade do S-lay
convencional, embora para otimizar o raio da rampa seja fundamental que os limites de
deformações sejam revisitados. O comportamento do duto submetido a altos níveis de
deformação representa a base da discussão que pretende ser apresentada neste trabalho.
O critério de lançamento deve ser definido para todas as regiões descritas acima,
23
levando em conta o risco, o monitoramento e os benefícios agregados. Do ponto de vista das
deformações admissíveis, para grandes profundidades a região de sagbend não é considerada
critica. Já para a região da rampa/stinger, onde a curvatura é controlada, os critérios existentes
devem ser reestudados, de maneira a diminuir o conservadorismo adotado em normas atuais e
ampliar a competitividade entre as embarcações para a execução de projetos.
Outro potencial impacto se refere à fadiga na seção posterior ao stinger devida aos
carregamentos dinâmicos ocorridos durante o lançamento. Muito embora este parâmetro não se
apresente tão crítico em águas profundas quando comparado ao lançamento em águas rasas,
devido à possibilidade maior de excursão e à maior flexibilidade do duto.
Devido ao longo vão livre formado pelo trecho do duto suspenso, dutos instalados em
águas profundas, por definição, requerem altos níveis de tração. Conforme mencionado
anteriormente, o ângulo de saída do stinger é da ordem de 90°, como resultado, de modo a
evitar a necessidade de longos comprimentos de stinger e consequentemente de grandes
embarcações, se faz necessária a redução do raio da rampa. Com o objetivo de obter um
comprimento ótimo do stinger e possibilitar seu uso no método S-lay em grandes lâminas
d’água, há que se estenderem os limites admissíveis de deformação na região da rampa além
dos usuais 0,25% [3].
Conforme apresentado na referencia [3], o Estado Limite Último de Deformação para o
aço é da ordem de 20% e, durante a operação de enrolamento no carretel de um navio Reel-Lay,
por exemplo, essas deformações chegam a 2,0%. Consequentemente, o incremento de
deformação no overbend além de 0,2% (Regime Elástico) não causará problemas à integridade
do duto. Contudo o nível de deformação, por si só, não é o único parâmetro limitante, é
necessário considerar os efeitos que este aumento dos níveis de deformação pode ter sobre
outros aspectos do duto, quais sejam:
Ovalização;
Impacto do aumento da deformação no tamanho dos defeitos nas soldas;
Impacto do aumento da deformação no crescimento das fraturas à fadiga;
Curvatura residual.
A influência de cada parâmetro mencionado acima será apresentada a seguir:
24
4.1.3 Ovalização
A influência da ovalização do duto deve ser considerada sempre que as análises de
lançamento em Steep S-Lay indicarem altos valores de deformações longitudinais devido à
flexão na região do stinger. Análises localizadas através do Método dos Elementos Finitos
também devem ser provisionadas para contemplar tal efeito.
Fenômeno comumente observado quando um duto é submetido à flexão, onde se inicia
um processo de ovalização, cuja magnitude depende diretamente do nível de deformação à
flexão e do nível de ovalização inicial. Abaixo são apresentadas duas relações empíricas que
corealacionam a ovalização e a deformação de flexão, ambas extraídas da referencia [3]:
75.1
024.0
e
t
Db
(23)
2
0375.0
e
t
Db
(24)
Onde,
b ovalização calculada;
D diâmetro do tubo;
t espessura do tubo;
e0 deformação inicial imediatamente anterior a deformação de flexão aplicada.
Considerando um tubo de razão típica D/t igual a 20, submetido a uma deformação de
flexão de 0,5%, pode estimar-se por meio das equações acima as ovalizações são:
%43.01 b
%375.01 b
Embora a abordagem acima seja empírica e as formulações difiram entre si, a partir dos
resultados pode-se verificar que ambos os valores encontram-se bem abaixo do limite de
ovalização aceitável pela DNV-OS-F101 [6] (3%), ainda que tenha sido considerada uma
25
deformação de 0.5%. Consequentemente pode-se inferir que o fenômeno da ovalização não se
apresenta como restrição significativa ao incremento do nível de deformações na região de
overbend. Tais resultados não eliminam, ainda, análises mais rigorosas, como modelos em
elementos de casca, sobretudo para a região do overbend.
4.1.4 Impacto do aumento da deformação no tamanho dos defeitos nas soldas
O aumento da deformação na região de overbend acarreta por sua vez um acréscimo de
carregamento localizado na região da solda, que pode potencialmente resultar em crescimento
de defeitos presentes nas soldas. Embora, na realidade, este fenômeno não é considerado um
problema quando o crescimento dos defeitos são acessados através da abordagem da mecânica
da fratura utilizada no ECA (Engineering Critical Assessment), onde o nível de tensões é muito
distante das tensões observadas na rampa durante a instalação.
Adicionalmente, testes realizados para avaliação do crescimento de falhas durante
operações de enrolamento no carretel (reeling), onde as deformações chegam a 2%, não
apresentaram problemas com relação a este fenômeno. Assim, pode-se concluir que o
incremento de deformações no overbend durante o lançamento em S-lay não aumenta
substancialmente o tamanho das falhas nas soldas.
4.1.5 Impacto do aumento da deformação no crescimento das fraturas à fadiga
O crescimento de fraturas devidas à fadiga é governado, prioritariamente, pela
magnitude e frequência dos ciclos de tensão experimentados pelas soldas do duto durante sua
fase operacional. A tensão residual nestas áreas (juntas de campo) é muito grande e não são
influenciadas pela curvatura aplicada durante o processo de lançamento. Como resultado se
pode observar que o efeito do aumento do nível de deformações na rampa é desprezível no
crescimento de trincas à fadiga.
4.1.6 Curvatura residual
Durante o processo de enrolamento no carretel (Método Reel-Lay), o duto é deformado
plasticamente com níveis de deformação na ordem de 2%, sem afetar a integridade do duto,
contudo confere ao tubo uma significativa curvatura residual que precisa ser removida. Isto se
dá através da aplicação de uma deformação no sentido oposto, por meio de um processo de
retificação realizado antes do duto chegar ao tracionador, bem como à rampa.
26
No método S-lay não é possível realizar nenhum tipo de retificação no duto após este
deixar o stinger. Então, a curvatura e deformação residuais no duto, resultantes do incremento
de deformação na rampa, são fatores potencialmente limitantes à máxima deformação
admissível para o duto nesta região.
Em normas como API 5L [8], está preconizado que o desvio total da configuração
retilínea deve ser inferior a 0,2% do comprimento do duto. O raio médio de curvatura
correspondente a este desvio é também dependente do comprimento “L” do duto considerado.
Através desta especificação, um desvio de 0,002L corresponde a um raio de curvatura
admissível de 62,5L. Por exemplo, utilizando-a para um tubo de 5 m (comumente utilizado no
processo de verificação do enrolamento do duto) o raio de curvatura residual é de 312 m.
Conforme descrito por PERINET & FRAZER [3], tal curvatura induz a deformação de 0,05%
para um duto de 12 polegadas e 0,073% para um duto de 18 polegadas. Considerando o
aumento da máxima deformação na região de overbend de 0,2% para 0,35% acarreta um efeito
significativo sobre as dimensões do stinger, bem como resultará em uma deformação residual
de apenas 0,1%. Para tal, avaliações mais detalhadas são de necessárias, contudo observa-se,
através das simplificações apresentadas, um grande ganho, por exemplo, na utilização de
stingers de menor dimensão, em pequeno detrimento do nível de deformações no overbend.
Considerando a ovalização admissível comumente utilizada nas operações de reeling, o
nível de deformação residual apresentado acima é considerado aceitável. Adicionalmente,
deformações da ordem de 0,5% não representam risco no que se refere à integridade do duto.
Pode-se, assim, concluir que o incremento de deformações a níveis próximos a 0,35%
pode ser realizado sem detrimento ou efeitos negativos ao lançamento do duto. A magnitude da
curvatura residual na linha rígida, como consequência do patamar de deformação experimentado
no overbend pode apresentar influência nos seguintes parâmetros:
Ângulo de saída do stinger;
Configuração do sagbend;
Rotação do duto durante a instalação;
Abandono do duto no relevo marinho;
Comportamento do duto durante a fase operacional.
27
4.2 Monitoramento
A deformação admissível está diretamente ligada a acurácia e viabilidade do sistema de
monitoramento do lançamento. Por exemplo, em águas rasas o monitoramento pode ser
realizado pelo tracionador, que é utilizado tanto como controle e operador ativo da instalação. Já
em águas profundas o monitoramento é realizado através da geometria, em particular pelas
distancias de contato entre o duto e os roletes do stinger.
4.3 Evolução da deformação
A flexão na região do overbend fará com que os níveis de tensão-deformação no tubo
aumentem para acima do regime linear elástico. Consequentemente, na extremidade da seção do
overbend, o tubo sofrerá uma deformação residual. Esta deformação residual, por si só, não é
crítica, no entanto, é importante manter a curvatura do tubo dentro de limites aceitáveis. De
acordo com [3], o limite de deformação aceitável não é perfeitamente definido, mas,
considerando casos diversos, uma curvatura residual de raio igual a um diâmetro de tubo de 250
D a 500 D é considerada aceitável.
Figura 6 - Comportamento elasto-plástico do aço.
A estimativa da deformação residual é baseada no comportamento elasto-plástico do
aço, conforme mostrado na Figura 6. A relação de tensão-deformação é linear com uma
inclinação igual a E (módulo de elasticidade), com tensão permanecendo constante a um nível
28
igual à tensão do escoamento (Sy), e a deformação ao nível do escoamento dado pela equação
abaixo. Usando esta descrição da tensão-deformação, a relação com o raio de curvatura é
apresentada na Figura 7 .
E
Se y
y (25)
Onde,
ey deformação ao nível do escoamento do material;
Sy tensão de escoamento do material;
E módulo de elasticidade do material.
Supondo que a seção transversal do tubo permanecerá plana depois da deformação,
tem-se:
29
Raio
Figura 7 – Diagramas de Tensão e Deformação de dutos submetidos à flexão.
Utilizando a suposição acima para o caso de flexão pura, isto é, sem contemplar o efeito
da tração, a deformação residual é dada por:
)(0 ufeee yr (26)
Onde,
)()cos(22
)(usenu
uuf
30
0
arccose
eu y
;
r
De
20
;
r raio de curvatura do duto na seção solicitada.
Considera-se agora os diagramas de tensão e deformação residuais para o caso de flexão
sem tração, como é ilustrado na Figura 8.
Figura 8 – Tensão e Deformação Residuais sem Tração.
Conforme mencionado anteriormente, para os valores de deformação analítica eo =
0,36% e residual er = 0,1%, o raio de curvatura residual encontrado é igual a 500 D, valor
aceitável de raio de curvatura na região de sagbend.
Car
rega
men
to
apli
cado
R
esid
ual
Deformação Tensão
31
A partir do ilustrado acima, pode se notar que o nível de deformação e tensão devido ao
carregamento aplicado (e1, e2, S1 e S2) são drasticamente reduzidos após o descarregamento,
gerando os valores residuais e1r, e2r e S1r . E são estes valores residuais os parametros críticos,
uma vez que induzem a efeitos como curvatura residual, rotação do duto e etc, conforme
abordado na seção 4.1. Cabe notar, também, que os gráficos da Figura 8 não consideram os
efeitos da tração aplicada, que minoram ainda mais as amplitudes de deformação e tração.
4.4 Rotação do duto
Atualmente, acredita-se que a principal causa da rotação do duto durante o lançamento
em Steep S-Lay seja o elevado nivel deformação do regime plástico do tubo, muito embora,este
fenômeno possa ter diversas causas, por exemplo, o alinhamento incorreto do duto na linha de
produção (firing line), movimentos da embarcação e curvas ao longo da rota do duto. Esta
deformação originada no overbend gera deformações residuais no tubo, que combinadas com a
inversão da curvatura na região de sagbend, resultam em esforços fora do plano da linha e,
consequentemente, na rotação do duto.
Problemas ao lançar estruturas conectadas diretamente ao duto (in-line) ou válvulas
específicas, como cabeças de inicialização e abandono, são também esperados quando da
ocorrência de deformações residuais no duto devido ao lancamento em Steep S-Lay, pois a
possibilidade de rotação do duto torna-se ainda mais crítica.
4.5 Tração
Pode-se considerar a tração o parâmetro mais crítico do lançamento S-lay de águas
profundas, no que se refere a capacidade dos equipamentos da embarcação de lançamento
(tracionadores, guinchos, etc). Como o peso do duto é elevado, altos valores de tração são
demandados, especialmente em caso de alagamento acidental. Isto influencia a capacidade do
sistema de tração e o sistema de squeeze (compressão aplicada pelos tracionadores sobre o duto)
para sustentar o duto sem deslizar.
A presente seção fornece apenas informações gerais sobre o sistema de tração, mas
sistemas específicos podem ter mecanismos distintos ou outros mecanismos que não são
contemplados neste documento. Para aplicação em águas profundas, é essencial que se tenha um
bom conhecimento do sistema de tração.
32
4.5.1 Tracionadores
O tracionador é um dispositivo que sustenta o duto durante a operação S-lay, por meio
do atrito entre a superfície do duto e suas sapatas, permitindo que a tração seja transmitida à
linha rígida. Os tracionadores possuem, ainda, esteiras que os permitem mover o duto
(pagamento/recolhimento da linha). Cada tracionador possui uma capacidade específica para
suportar um dado nível de tração e é equipado com dispositivos hidráulicos ou air bags
responsáveis por conferir a pressão necessária às sapatas, gerando o atrito.
Devido a requisições, ora por parte dos clientes, ora por requerimentos normativos, em
geral existe a exigência de que a capacidade de compressão, ou squeeze, dos tracionadores deva
ser capaz de sustentar o duto durante um caso de alagamento acidental, ainda que hajam
divergências quanto a abordagem a ser considerada. O caso de alagamento, extremamente
crítico para um lançamento em Steep S-Lay, encontra-se melhor detalhado na seção a seguir.
4.5.2 Alagamento
Em águas profundas o alagamento da linha configura uma das piores adversidades para
o lançamento, uma vez que desperta altos níveis de tração na linha rígida. Dependendo do
diâmetro e espessura de parede, o alagamento pode representar um significativo aumento de
peso, podendo chegar ao dobro do mesmo.
Normas como a DNV-OS-F101 [6], preconizam como a questão do alagamento deve
ser tratada. Como por exemplo, a seção 10 da supracitada norma que diz basicamente que,
quando da ocorrência de um alagamento acidental a embarcação deve ser capaz de sustentar
todo o peso gerado pela geometria do duto, requisito largamente exigido pela maioria dos
clientes atuais.
Tais interpretações são, contudo, contestáveis, sobretudo quando se considera um
lançamento não-convencional (dutos de grandes diâmetros em altas profundidades). Considera-
se uma abordagem razoável conduzir uma avaliação quantitativa do risco.
Sendo possível a demonstração que estes eventos, por si só, catastróficos, não
conduzem a danos pessoais ou a equipamentos, bem como dada sua rara ocorrência, tal
requisito pode ser mitigado.
A integridade do duto, para o caso de alagamento, deve ser garantida através da
verificação de colapso local, da norma DNV-OS-F101 [6], considerando uma situação ALS
(Accidental Limit State).
33
Dadas as afirmações acima, podem ser identificadas as seguintes causas para o
alagamento do duto:
• Vazamento através das conexões.
Quando da ocorrência de um vazamento em alguma conexão do duto (flanges,
válvulas, cabeças de inicialização e abandono, etc), o alagamento ocorre de
maneira lenta, e, normalmente, tem-se mais tempo para mitigar o problema.
Dentre suas causas, estão as falhas nas vedações dos flanges, fechamento
ineficaz de válvulas nas cabeças e, mais raramente, defeitos nas soldas de
elementos in-line, isto é, estruturas soldadas diretamente no duto.
São verificados efeitos similares, como aumento da carga sobre roletes, riscos
de deslizamento do duto nos tracionadores, devido à excessiva tração efetiva.
• Colapso da Seção do Duto (Wet buckle / Dry buckle);
Ocasionado normalmente pela compressão da seção transversal do duto no TDP
ou na região do stinger, quando da perda de posição da embarcação ou por
perda de capacidade trativa pelos tracionadores. Normalmente, este tipo de
alagamento se dá de forma rápida e aumenta consideravelmente os valores de
tração.
São ainda, neste caso, verificados altas cargas nos roletes da rampa de
lançamento (roletes da embarcação e do stinger) e a forma da geometria do
duto difere significativamente do lançamento normal.
Como medidas mitigadoras, podem ser adotados dispositivos que minoram os efeitos
catastróficos de um alagamento, como por exemplo, os detectores de colapso (Figura 9) ou
ainda sistemas de isolamento das seções inundadas da linha, que compartimentam a área
alagada, diminuindo o peso do duto.
35
4.6 Considerações normativas aplicadas ao Steep S-Lay
Durante a fase de concepção do projeto do duto rígido, comumente denominada de
Design, a maioria das normas técnicas atuais tem dispendido muito esforço em formulações
aplicadas aos fenômenos de colapso localizado devido à pressão interna (Burst), devido à
economia resultante caso a espessura da parede da tubulação possa ser reduzida com segurança.
Contudo, para o desenvolvimento de campos em águas profundas da condição dominante é o
colapso devido à pressão externa.
O colapso devido à pressão interna (bursting) não é significativamente afetado pelos
carregamentos solicitantes, por outro lado a pressão de colapso do sistema é bastante reduzida
pelo momento e tração atuantes. Pode-se notar, assim, que a robustez da norma se aplica
sobretudo a dutos rígidos tradicionais onde a pressão hidrostática não é tão preponderante
quanto a interna.
A norma DNV-OS-F101 [6] pode ser considerada o código mais completo no que se
refere a dutos em águas profundas. Existem, todavia, lacunas que em suas formulações que
podem ser exploradas de modo a reduzir o conservadorismo associado e ampliar os critérios de
lançamento.
A partir do exposto observa-se que o colapso devido à pressão hidrostática em águas
profundas precisa ser mais explorado, e provavelmente exigirá análises mais acuradas (Método
dos Elementos Finitos), de modo a otimizar o cálculo da espessura de parede admissível para
este tipo de aplicação, uma vez que a espessura de parede de aço exerce grande influência sobre
o peso da tubulação submersa, e, portanto, sobre as cargas de instalação.
36
5 Estudos Paramétricos
5.1 Introdução
A instalação de dutos rígidos submarinos pode se dar em diversos cenários, com
lâminas d’água variando de rasas (sendo limitada, por exemplo, pelo calado da embarcação) às
ultras profundas, onde a capacidade de tração da embarcação pode ser considerada o principal
parâmetro limitante durante as análises.
Adicionalmente, áreas com infraestrutura submarina complexa, regiões com altos
valores de corrente e relevo submarino muito acidentando, representam desafios ao que tange o
lançamento de dutos rígidos submarinos.
Os projetos destes dutos devem atender a diversas recomendações normativas, bem
como especificações vindas do cliente desde sua fase concepção (design) até sua situação de
pós-instalação. As análises de instalação são requisitos fundamentais para demonstrar o método
de instalação proposto, bem como viabilizar os parâmetros operacionais limitantes para dutos
instalados através de embarcações.
Nesta seção serão apresentados estudos paramétricos sobre uma das fases de instalação
de dutos em LDA profundas empregando o método Steep S-Lay descrito anteriormente. Estes
estudos contemplarão variação da LDA, diâmetro interno e espessura de parede com o objetivo
de informar os dutos ideais para serem lançados com segurança em diferentes profundidades.
Cabe observar que os estudos aqui apresentados não têm a intenção de gerar
conclusões cristalinas a respeito da relação duto x LDA, mesmo por que, os estudos
contemplam apenas uma configuração de stinger, como será mencionado mais adiante.
Entretanto será possível aprofundar no assunto e demonstrar sua viabilidade nos âmbitos de
projeto e operacional
Desta forma, os itens que se seguem primarão por detalhar os principais aspectos da
configuração de um lançamento em Steep S-Lay, apresentando quais os passos para definição
dos raios de curvatura do duto, definição da rampa de lançamento, tração nominal, etc.
Os modelos computacionais foram elaborados através da utilização do software
ORCAFLEX, baseado na metodologia exposta anteriormente. A Tabela 2 apresenta as
propriedades do material adotado para o duto que será considerado nas análises.
Para alcançar os objetivos propostos, serão avaliados três casos, a saber:
37
Avaliação analítica do raio mínimo para cada caso considerado;
Avaliação numérica considerando modelo de stinger (Análise Estática);
Avaliação numérica para determinar a influência da parcela dinâmica no
lançamento em Steep S-Lay (Análise Dinâmica);
5.2 Definição da configuração de lançamento
A definição da rampa de lançamento (configuração dos roletes da embarcação e do
stinger) é o primeiro passo para a execução das análises de instalação. Esta configuração deve
ser tal que, durante as operações, não necessite ser alterada, exceção é feita à modificação do
ângulo de inclinação do stinger, que pode ser ajustado facilmente durante as operações.
5.2.1 Configuração Inicial dos Roletes da Embarcação & Stinger
Devido à elevada magnitude de carregamentos e deformações despertadas no duto na
rampa de lançamento, o posicionamento dos roletes deve ser realizado de maneira precisa, caso
o contrário, fatores de segurança devem ser empregados de modo a mitigar a incerteza destas
posições.
O ajuste inicial da rampa pode ser definido de acordo com o raio mínimo de curvatura
para o duto, podendo ser descrito como:
OD
SFR .2
1.
(27)
Onde:
R é o raio mínimo de curvatura admissível do duto na região de overbend;
OD é o diâmetro externo do duto;
é o nível máximo admissível de deformação no overbend;
SF é o fator de segurança para permitir maior flexibilidade na avaliação do
comportamento dinâmico do duto (usualmente este valor figura entre 1,0 e 1,5).
Seguindo o ajuste inicial, faz-se necessária o aprimoramento da configuração de
lançamento. Este novo ajuste, agora mais refinado da rampa, será apresentado no item a seguir.
38
5.2.2 Aprimoramento das Análises
Definida a primeira configuração da rampa, análises preliminares permitem definir os
principais parâmetros para o lançamento. Na etapa de aprimoramento, são realizadas análises
estáticas, usualmente para cada profundidade considerada, bem como para as diversas
propriedades das seções do duto, como por exemplo, para cada par diâmetro externo e espessura
de parede. Com base neste refinamento das análises, os seguintes parâmetros podem ser
determinados:
Ângulo de inclinação máximo do stinger;
Tração nominal, a ser aplicada nos tracionadores da embarcação;
Avaliação das deformações do duto nas regiões de overbend e sagbend;
Reposicionamento dos roletes, de forma a aumentar a acurácia dos modelos.
Conforme mencionado anteriormente, alguns elementos específicos presentes na linha,
como supressores de colapso (Buckle Arrestors) ou anodos podem representar grande influência
na integridade do duto. Para tratar situações de onde há interface destes equipamentos com os
dutos, análises localizadas utilizando o Método dos Elementos Finitos são recomendadas.
5.3 Avaliação analítica simplificada do raio mínimo de curvatura
O raio mínimo de curvatura admissível para um duto, conforme apresentado
anteriormente, pode ser expresso em termos de diâmetro externo e deformação axial máxima
admissível.
De acordo com a equação 30 acima, e tomando-se os diâmetros nominais a serem
testados (Tabela 2), calcula-se os subsequentes valores de raio de curvatura mínimo. Para esta
avaliação, foi assumida a hipótese de que, conservadoramente, os valores de deformação
admissível referem-se apenas à deformação devida à flexão. Estas deformações foram variadas
entre 0,2% (Regime elástico) e 0,5% (Regime Plástico), e consideram somente a deformação
devido à flexão pura. Os efeitos da contribuição da força axial sobre a deformação total do duto
foram contemplados apenas para demonstrar as diferenças entre o Método Analítico e o Método
Numérico (Tabela 11).
A Tabela 2 a seguir apresenta os valores de diâmetro estudados para cada nível de
deformação despertado. Cabe ressaltar que foram considerados os diâmetros nominais
39
usualmente fabricados e empregados em projetos de dutos rígidos submarinos, de acordo com a
referência API 5L 2004 [8].
Tabela 2 – Diâmetros externos considerados nas análises.
Diâmetro Externo
(pol)
polegadas mm
4,5 114,3
6,625 168,3
8,625 219,1
10,75 273,1
12,75 323,9
14 355,6
16 406,4
18 457,2
20 508,0
22 558,8
24 609,6
26 660,4
28 711,2
30 762,0
32 812,8
34 863,6
Combinando os valores acima, os seguintes valores de deformação foram testados:
40
0,20 % de deformação de flexão, deformação equivalente ao regime elástico;
0,25 % de deformação de flexão, limite estabelecido pelo Critério Simplificado
da DNV-OS-F101 [6], para o aço X65 (Casos estáticos);
0,305 % de deformação, limite estabelecido pelo Critério Simplificado da
DNV-OS-F101 [6], para o aço X65 (Casos dinâmicos);
0,35 % de deformação de flexão, nível considerado aceitável por PERINET &
FRAZER [3];
0,50 % de deformação de flexão;
Considerando a característica do lançamento em Steep S-Lay, de apresentar
configuração de rampa verticalizada, isto é, com ângulo de saída próximo a 90o com a
horizontal, pode-se calcular, simplificadamente, o comprimento mínimo de rampa de modo a
atender os requisitos mínimos de deformação.
O comprimento aproximado da rampa pode ser calculado simplificadamente pela
equação abaixo, assumindo que o comprimento equivale ao perímetro de um quarto de
circunferência:
RLStinger 50.0 (28)
Onde:
LRampa é o comprimento aproximado da rampa de lançamento;
R é o raio de curvatura do duto.
Cabe ressaltar que, na prática, as dimensões do stinger e as distâncias entre os roletes na
parte traseira da embarcação podem ser diferentes por razões geométricas, estruturais, etc.
Devido a isto, os valores de comprimento de rampa aqui calculados, devem representar
o comprimento efetivo sobre o qual o duto encontra-se suportado, como por exemplo, a
distância entre o último rolete horizontal (inicio da curva) e o penúltimo rolete do stinger.
5.4 Avaliação numérica considerando modelo de stinger
Na modelagem numérica do problema, realizada através do software ORCAFLEX, são
considerados todos os aspectos inerentes ao lançamento em Steep S-Lay, tais como dimensões
da embarcação, propriedades do stinger, características dos tracionadores, etc.
41
5.4.1 Descrição do Software
O software ORCAFLEX é um programa desenvolvido pela empresa Orcina para a
realização de simulações estáticas e dinâmicas navais e de sistemas offshore, incluído todos os
tipos de análise de instalação de linhas rígidas e flexíveis, análise do comportamento global de
sistemas, análise de ancoragem de plataformas e embarcações, análises de içamento de
estruturas, fadiga, etc.
O programa proporciona uma análise rápida e acurada de sistemas de catenária como
risers flexíveis e cabos umbilicais submetidos a carregamentos de onda e corrente, assim como
a movimentos prescritos externamente. Sua interface gráfica permite fácil interpretação dos
resultados. O ORCAFLEX pode, ainda, ser operado em modo batch, onde as análises podem ser
realizadas através de uma sequência de comandos (rotina), e seus resultados interpretados
automaticamente.
Com interface tridimensional, o ORCAFLEX permite a realização de análises não-
lineares no domínio do tempo, possibilitando a avaliação estrutural no regime de grandes
deslocamentos. Utiliza o elemento de massa concentrada, que simplifica enormemente a
formulação matemática e permite uma avaliação rápida e eficiente do sistema.
Adicionalmente às avaliações no domínio do tempo, análises modais poder ser
realizadas para diferentes tipos de dutos/risers e os RAOs podem ser calculados para qualquer
variável de resultado utilizando o módulo de Análise de Resposta Espectral.
O ORCAFLEX é também empregado em diversas outras áreas como Defesa,
Oceanografia e setores de Energia Renovável. Por tratar-se de um software de interface
tridimensional, pode comportar sistemas com várias linhas rígidas e flexíveis, linhas flutuantes e
etc. Seus dados de entrada incluem movimentos prescritos de embarcações, ondas regulares e
aleatórias.
Com relação à análise de lançamento de dutos rígidos, o programa permite a
modelagem da rampa de lançamento, realização de análises estáticas e verificação desta
segundo a DNV-OS-F101 [6] através do módulo ORCALAY.
Possibilita a escolha do método de integração a ser utilizado (explícito ou implícito),
permitindo escolher a melhor opção para cada tipo de análise.
As formulações do ORCAFLEX permitem ainda que, embora as análises não sejam
acopladas, uma vez que os RAOs devem ser inseridos, sejam avaliados efeitos de segunda
ordem através do fornecimento de funções de transferência quadráticas (QTFs).
Os resultados são apresentados principalmente em ambiente gráfico embora o programa
também tenha a opção de fornecê-los em forma de relatórios. As considerações de empuxo são
42
efetuadas internamente pelo software, que desconta a parcela de empuxo para cada diâmetro
externo considerado.
5.4.2 Características do Duto
A partir da referência normativa API 5L [8], serão testadas combinações de “Diâmetro
Externo” e “Espessura de Parede”, conforme apresentado na Tabela 3. Devido a grande faixa de
possibilidades envolvida, os casos foram selecionados de acordo com o critério de colapso do
sistema já explicitado no capítulo 3, onde para cada profundidade testada (1500 m, 1750 m,
2000 m, 2250 m, 2500 m, 2750 m e 3000 m), definiram-se os pares “diâmetro x espessura” para
o qual o critério fosse atendido, uma vez que devido à pressão hidrostática passa a ser o fator
preponderante em águas ultra profundas.
Tabela 3 – Características dos dutos.
Diâmetro Externo Espessura de Parede
de Aço Peso do Duto
(No ar)
Relação
D/t
[pol.] [mm] [pol.] [kgf/m]
4,5 114,3
0,237 16,1 19,0
0,250 16,9 18,0
0,281 18,9 16,0
0,312 20,8 14,4
0,337 22,3 13,4
0,438 28,3 10,3
0,531 33,5 8,5
0,674 41,0 6,7
6,625 168,3
0,280 28,3 23,7
0,312 31,3 21,2
0,344 34,4 19,3
0,375 37,3 17,7
0,432 42,6 15,3
0,500 48,7 13,3
43
Diâmetro Externo Espessura de Parede
de Aço Peso do Duto
(No ar)
Relação
D/t
[pol.] [mm] [pol.] [kgf/m]
0,562 54,2 11,8
0,625 59,7 10,6
0,719 67,5 9,2
0,750 70,1 8,8
0,864 79,2 7,7
0,875 80,0 7,6
8,625 219,1
0,375 49,2 23,0
0,438 57,0 19,7
0,500 64,6 17,3
0,562 72,1 15,3
0,625 79,5 13,8
0,719 90,4 12,0
0,750 94,0 11,5
0,812 100,9 10,6
0,875 107,9 9,9
1,000 121,3 8,6
10,75 273,1
0,438 71,8 24,5
0,500 81,5 21,5
0,562 91,1 19,1
0,625 100,7 17,2
0,719 114,7 15,0
0,812 128,4 13,2
0,875 137,4 12,3
0,938 146,4 11,5
1,000 155,1 10,8
1,250 188,9 8,6
12,75 323,9 0,500 97,4 25,5
44
Diâmetro Externo Espessura de Parede
de Aço Peso do Duto
(No ar)
Relação
D/t
[pol.] [mm] [pol.] [kgf/m]
0,562 109,0 22,7
0,625 120,5 20,4
0,688 132,0 18,5
0,750 143,2 17,0
0,812 154,2 15,7
0,875 165,3 14,6
0,938 176,2 13,6
1,000 186,9 12,8
1,062 197,4 12,0
1,125 208,0 11,3
1,250 228,7 10,2
14 355,6
0,562 120,1 24,9
0,625 133,0 22,4
0,688 145,7 20,3
0,750 158,1 18,7
0,812 170,3 17,2
0,875 182,7 16,0
0,938 194,9 14,9
1,000 206,8 14,0
1,062 218,6 13,2
1,125 230,4 12,4
1,250 253,5 11,2
16 406,4
0,625 152,8 25,6
0,688 167,6 23,3
0,750 181,9 21,3
0,812 196,2 19,7
0,875 210,5 18,3
45
Diâmetro Externo Espessura de Parede
de Aço Peso do Duto
(No ar)
Relação
D/t
[pol.] [mm] [pol.] [kgf/m]
0,938 224,7 17,1
1,000 238,6 16,0
1,062 252,3 15,1
1,125 266,2 14,2
1,188 279,9 13,5
1,250 293,3 12,8
18 457,2
0,688 189,5 26,2
0,750 205,8 24,0
0,812 222,0 22,2
0,875 238,3 20,6
0,938 254,6 19,2
1,000 270,4 18,0
1,062 286,1 16,9
1,125 302,0 16,0
1,188 317,7 15,2
1,250 333,0 14,4
20 508,0
0,750 229,7 26,7
0,812 247,8 24,6
0,875 266,2 22,9
0,938 284,4 21,3
1,000 302,2 20,0
1,062 319,9 18,8
1,125 337,8 17,8
1,188 355,5 16,8
1,250 372,8 16,0
1,312 390,0 15,2
1,375 407,4 14,5
46
Diâmetro Externo Espessura de Parede
de Aço Peso do Duto
(No ar)
Relação
D/t
[pol.] [mm] [pol.] [kgf/m]
22 558,8
0,875 294,0 25,1
0,938 314,3 23,5
1,000 334,0 22,0
1,062 353,7 20,7
1,125 373,6 19,6
1,188 393,3 18,5
1,250 412,6 17,6
1,312 431,7 16,8
1,375 451,1 16,0
1,438 470,3 15,3
1,500 489,1 14,7
24 609,6
0,938 344,1 25,6
1,000 365,9 24,0
1,062 387,5 22,6
1,125 409,3 21,3
1,188 431,1 20,2
1,250 452,4 19,2
1,312 473,5 18,3
1,375 494,8 17,5
1,438 516,1 16,7
1,500 536,9 16,0
1,562 557,5 15,4
26 660,4 1,000 397,7 26,0
30 762,0 1,250 571,6 24,0
32 812,8 1,250 611,4 25,6
34 863,6 1,250 651,2 27,2
47
5.4.3 Propriedades do Material (RAMBERG-OSGOOD)
O material considerado no presente estudo foi escolhido por ser largamente empregado
na indústria de petróleo e gás para a manufatura de dutos rígidos submarinos. Trata-se do aço de
grau API X65, com propriedades de resistência e tenacidade amplamente conhecidos, conforme
apresentado na tabela 4:
Tabela 4 – Propriedades do Material.
DESCRIÇÃO UNIDADE VALOR
Densidade do Aço kgf/m3 7850
Tensão Mínima de Escoamento ksi /MPa 65 / 448
Tensão Mínima de Ruptura ksi /MPa 75 / 531
Módulo de Elasticidade do Aço MPa 207000
Coeficiente de Expansão Térmica ºC-1 0,116E-4
Coeficiente de Poisson - 0,3
Material - API-5L-X65
A equação de Ramberg-Osgood foi formulada para descrever a relação de tensão e
deformação, nas proximidades do escoamento do material. Esta abordagem é especialmente útil
para metais que apresentam grande patamar de deformação plástica, apresentando uma transição
suave entre os regimes elástico e plástico.
A formulação original da equação (deformação) é apresentada abaixo:
n
EK
E
(29)
Onde,
ε é a deformação;
é a tensão;
E é o módulo de elasticidade;
K é a constante dependente do material considerado.
O primeiro termo do lado direito da equação, E
, é igual à componente elástica da
deformação, enquanto o segundo termo, n
EK
, considera a parte plástica. Os parâmetros K
48
e n descrevem o comportamento dúctil do material. Utilizando a tensão de escoamento do
material, 0 , e definindo um novo parâmetro, , relacionado a K como
1
0
n
EK
,
a equação pode ser reescrita como:
nn
EEK
0
0
(30)
Substituindo a equação 30 na equação 29, a relação de Ramberg-Osgood pode ser
descrita como:
n
EE
0
0
(31)
De acordo com a equação 31, o comportamento dúctil do material depende das
constantes e n. Devido à relação entre tensão e deformação plástica, o modelo de Ramberg-
Osgood demonstra que a deformação plástica está presente mesmo a níveis de tensão muito
baixos.
No entanto, para baixos níveis de tensão e para valores de e n comumente utilizados,
a deformação plástica permanece desprezível, quando comparada à deformação elástica. Por
outro lado, para níveis de tensão acima de 0 , a deformação plástica torna-se progressivamente
superior à elástica.
A parcela E
0 pode ser definida como a translação da tensão de escoamento,
conforme apresentado na Figura 10. Esta translação provém da seguinte relação:
E0)1(
, quando 0 (32)
Usualmente, adota-se 5n , muito embora valores mais acurados sejam obtidos
ajustando os valores de tração (ou compressão) em dados experimentais. Valores para a
constante podem também ser definidos pelo ajustes empíricos, no entanto para alguns
materiais, tal constante pode ser fixada de maneira a obter a translação do escoamento igual a
valores aceitáveis de deformação, como por exemplo 0,2%, ou seja:
49
002.00 E
.
Figura 10 – Relação Tensão-Deformação através da equação de Ramberg-Osgood.
5.4.4 Descrição do Modelo
A modelagem numérica utilizada primou por apresentar os principais componentes de
uma embarcação e dos dados ambientais necessários à realização das análises de instalação de
dutos submarinos.
Foi modelada a estrutura principal da embarcação utilizando o objeto Vessel do
ORCAFLEX, que permite a entrada das características da embarcação, tais como:
Comprimento, largura, Centro de Gravidade, Centro de Movimentos, Calado, RAOs, etc. Este
último representa a reposta de movimento (amplitude e fase) do barco à ação das ondas para
50
cada sentido de incidência e frequência de onda com amplitude unitária.
Para a modelagem do duto rígido, o objeto Line (Linha) foi utilizado para representar as
propriedades físico-geométricas do duto adotado, inserindo características como diâmetro
externo, espessura de parede, peso linear, tensão de escoamento, rijezas axiais, de flexão e
torção, etc. Este objeto também pode ser utilizado como elemento de contato.
O objeto de linha foi também utilizado para modelar também os roletes da embarcação
e do stinger, o contato é modelado através de uma rigidez de contato, que deve ser tal que não
permita interpenetração entre os elementos de viga. As figuras 11 a 16 apresentam detalhes do
modelo considerado.
52
Figura 12 – Detalhes da embarcação – Rampa de Lançamento & Stinger.
Figura 13 – Detalhes da embarcação – Primeiro Passo da Simulação (Duto suspenso por “guinchos”).
53
Figura 14 – Detalhes da embarcação – Segundo Passo da Simulação (Duto apoiado nos roletes).
Figura 15 – Detalhes dos Roletes.
54
Figura 16 – TDP & Sagbend.
Os tracionadores foram considerados como “guinchos” na extremidade da linha rígida,
de tal forma que a tração efetiva do sistema pode ser facilmente inserida no modelo. Para o
equilíbrio do modelo foi adotado o método da catenária. Foram, ainda, inseridos objetos de
guincho (Winch), utilizados como artificio para posicionar o duto acima dos roletes da
embarcação (pontos de contato) durante a realização da análise estática.
A rampa de lançamento da embarcação é composta por um trecho reto levemente
inclinado seguido de um trecho em curva com raio aproximado de 200m. A embarcação é,
ainda, dotada de um stinger de comprimento igual a 90m.
A embarcação possui as seguintes propriedades:
Comprimento: 150m
Boca: 35m
Pontal: 8,5m
Calado de Lançamento: 5m
Centro de Movimentos: no centro da embarcação (locação horizontal) e na
linha d’água (locação vertical)
Posição da Rampa de Lançamento na Embarcação: Parte central da
embarcação.
Altura do Convés da balsa em Relação à Linha D’água: 3,5m
O posicionamento dos roletes na embarcação foi determinado de maneira a se obter
uma configuração verticalizada característica do lançamento em Steep-Lay. As coordenadas
adotadas para os roletes da embarcação e do stinger são apresentadas a seguir.
55
Tabela 5 – Coordenadas dos roletes da embarcação.
Coordenadas dos Roletes da Embarcação
Descrição Horizontal Vertical
Rolete 1 150,00 1,50
Rolete 2 137,80 1,50
Rolete 3 125,60 1,50
Tracionador 1 113,40 1,50
Rolete 4 101,20 1,50
Tracionador 2 89,00 1,50
Rolete 5 76,80 1,50
Rolete 6 64,60 1,50
Rolete 7 52,40 1,50
Rolete 8 40,20 1,50
Rolete 9 28,00 1,50
Rolete 10 15,80 1,00
Rolete 11 3,60 -0,50
.
Tabela 6 – Coordenadas dos roletes do Stinger.
Coordenadas dos Roletes do Stinger
Descrição Horizontal Vertical
Rolete do Stinger 1 -5,10 -3,80
Rolete do Stinger 2 -13,40 -7,80
Rolete do Stinger 3 -21,10 -12,60
Rolete do Stinger 4 -28,10 -18,10
Rolete do Stinger 5 -34,50 -24,60
Rolete do Stinger 6 -40,30 -31,80
Rolete do Stinger 7 -45,40 -40,20
Rolete do Stinger 8 -49,10 -48,40
Rolete do Stinger 9 -51,80 -57,10
Rolete do Stinger 10 -53,30 -65,20
Rolete do Stinger 11 -55,10 -73,00
56
5.4.5 Descrição das Análises Dinâmicas
Definida a configuração do lançamento, as simulações dinâmicas são realizadas para
definir a janela operacional dentro da qual o duto rígido será instalado, isto é, nesta fase são
definidos os carregamentos ambientais limites ao qual o duto pode ser submetido durante o
lançamento, limitando assim as operações caso estes valores admissíveis sejam ultrapassados.
No presente estudo, serão realizados estudos de caso com base nos resultados estáticos
tomados para o duto de maior e menor diâmetro e espessura de parede de aço, como forma de
obter os valores extremos da envoltória, avaliando a influência dinâmica nos parâmetros a
seguir:
Tração efetiva;
Deformação na região do overbend;
Tensão de von Mises na região de sagbend;
São dados relevantes nesta etapa:
A configuração da balsa de lançamento;
Os dados meteoceanográficos ao longo da diretriz de lançamento do duto.
As análises dinâmicas consideram, usualmente, as seguintes ações:
Correntes marinhas: são consideradas em conjunto com as ondas, embora por si
só não tenham um efeito dinâmico sobre o conjunto embarcação / duto, a não
ser o efeito de difusão de vórtices, não analisado no lançamento.
Ondas: o efeito das ondas sobre a balsa de lançamento e o duto será
considerado pelo cruzamento dos RAOs e o espectro de Jonswap, que se dispõe
a reproduzir o estado de mar real com ondas irregulares. Além deste, os mais
conhecidos são: Bretschneider, ITTC, ISSC, Ochi Ruble, Pierson Moskovich.
A equação abaixo apresenta o espectro Jonswap, que será adotado nas simulações
dinâmicas deste trabalho:
222
2)(4
25.15
2 )ln287.01(16
5)(
pf
pff
p ef
f
pps e
f
fTHfS
(33)
57
Onde:
p
p
ff
ff
09.0
07.0
49.04.6 pT (parâmetro de pico, adaptado à Bacia de Campos);
f frequência (em Hz);
fp frequência de pico (em Hz);
parâmetro de forma ou largura de pico.
A Tabela 7 apresenta os dados ambientais considerados nas simulações dinâmicas.
Tabela 7 – Dados meteoceanográficos.
Dados Ambientais
Descrição Valor Unidade
Altura Significativa de Onda (Hs)
2,0
m 2,5
3,0
Períodos de Pico (Tp) 6,0
s 9,0
Direção dos Carregamentos Ambientais
0
graus 45
90
180
Densidade da Água do Mar 1,025 -
Profundidade 1500 m
A Tabela 8 apresenta as combinações de carregamentos ambientais que serão adotadas
nas simulações de maneira a inferir sobre os efeitos dinâmicos associados à instalação de dutos
em Steep S-Lay.
58
Tabela 8 – Combinações de Carregamentos Ambientais.
Duto Cenário Hs [m]
Tp [s]
Direção[graus]
Diam = 4,5 pol. Espessura de Parede = 0,237 pol.
Comb 1 2,0 6 0
Comb 2 2,0 6 45
Comb 3 2,0 6 90
Comb 4 2,0 6 180
Comb 5 2,0 9 0
Comb 6 2,0 9 45
Comb 7 2,0 9 90
Comb 8 2,0 9 180
Comb 9 2,5 6 0
Comb 10 2,5 6 45
Comb 11 2,5 6 90
Comb 12 2,5 6 180
Comb 13 2,5 9 0
Comb 14 2,5 9 45
Comb 15 2,5 9 90
Comb 16 2,5 9 180
Comb 17 3,0 6 0
Comb 18 3,0 6 45
Comb 19 3,0 6 90
Comb 20 3,0 6 180
Comb 21 3,0 9 0
Comb 22 3,0 9 45
Comb 23 3,0 9 90
Comb 24 3,0 9 180
Diam = 34 pol. Espessura de Parede = 1,25 pol.
Comb 1 2,0 6 0
Comb 2 2,0 6 45
Comb 3 2,0 6 90
Comb 4 2,0 6 180
Comb 5 2,0 9 0
59
Comb 6 2,0 9 45
Comb 7 2,0 9 90
Comb 8 2,0 9 180
Comb 9 2,5 6 0
Comb 10 2,5 6 45
Comb 11 2,5 6 90
Comb 12 2,5 6 180
Comb 13 2,5 9 0
Comb 14 2,5 9 45
Comb 15 2,5 9 90
Comb 16 2,5 9 180
Comb 17 3,0 6 0
Comb 18 3,0 6 45
Comb 19 3,0 6 90
Comb 20 3,0 6 180
Comb 21 3,0 9 0
Comb 22 3,0 9 45
Comb 23 3,0 9 90
Comb 24 3,0 9 180
É importante ressaltar que em grandes lâminas d’água, o carregamento de corrente
distribui-se de forma multidirecional ao longo da profundidade, sendo assim representa uma
infinidade de casos, que devem ser tratados especificamente. Por tratar-se, ainda, de um
carregamento de efeito, basicamente, estático, o mesmo não foi considerado como parte
integrante da avaliação dinâmica.
60
6 Resultados
6.1 Introdução
Na presente seção serão apresentados os resultados obtidos para as avaliações,
explicitando as principais características dos métodos analisados.
Os resultados obtidos pelo método analítico servem para balizar, sobretudo a
configuração de lançamento na região do overbend, onde parâmetros como raio de curvatura e
comprimento do stinger influenciam predominantemente o comportamento do duto.
Adicionalmente, os resultados numéricos visam demonstrar, para os diversos cenários
estudados, o comportamentos global do duto, indicando a viabilidade da instalação dos mesmos
em águas ultra profundas.
Combinando ambos os resultados, pode-se obter uma envoltória de situações
admissíveis para o lançamento em Steep S-Lay, que será mais bem detalhada a seguir.
6.2 Avaliação analítica simplificada do raio mínimo de curvatura
Os resultados obtidos na avaliação analítica serão explicitados, basicamente, em termos
de raio de curvatura associado a um determinado nível de deformação. Conforme apresentado
na seção 5.3, foram testados valores significativos de deformação, a saber:
0,20 % de deformação de flexão, deformação equivalente ao regime elástico;
0,25 % de deformação de flexão, limite estabelecido pela DNV-OS-F101 [6],
para o aço X65 (Critério Simplificado - Tabela 1 – Casos estáticos);
0,305 % de deformação, limite apresentado na norma DNV-OS-F101 [6], para
o aço X65 (Critério Simplificado - Tabela 1 – Casos dinâmicos);
0,35 % de deformação de flexão, nível considerado aceitável por PERINET &
FRAZER [3];
0,50 % de deformação de flexão;
A tabela abaixo apresenta os valores de raio de curvatura obtidos para cada nível de
deformação, a partir da equação 27.
61
Tabela 9 – Resultados – Raio de Curvatura Mínimo.
Diâmetro Externo
(pol) = 0,2% = 0,25% = 0,305% = 0,35% = 0,50%
4,5 29 23 19 17 12
6,625 42 34 28 24 17
8,625 55 44 36 32 22
10,75 68 55 45 40 28
12,75 81 65 53 47 33
14 89 71 58 52 36
16 102 81 67 59 41
18 114 91 75 66 46
20 127 102 83 74 51
22 140 112 92 81 56
24 152 122 100 88 62
26 165 132 108 96 67
28 178 142 117 103 72
30 191 152 125 110 77
32 203 163 133 118 82
34 216 173 142 125 87
A Figura 17 a seguir mostra a variação do raio de curvatura para cada diâmetro
estudado ao longo da deformação.
62
Figura 17 – Gráfico – Raio de Curvatura x Deformação.
Com base nos dados acima, pode-se observar o comportamento convergente do raio de
curvatura quando do incremento do nível de deformação, isto é, quando a deformação tende ao
infinito, o raio de curvatura apresentado tende ao valor nulo, apresentando assíntota horizontal
na ordenada y = 0,
Assim como a reciproca é verdadeira, pois quando o nível de deformação tende a zero
pela direita, o valor de raio de curvatura converge para o infinito, configurando uma assíntota
vertical na abscissa x = 0,
0lim
R (34)
R0
lim (35)
63
Figura 18 – Gráfico – Raio de Curvatura x Diâmetro Externo.
A partir das informações supracitadas, verifica-se uma relação aproximadamente linear
entre os raios de curvatura de diâmetros externos distintos quando submetidos a um mesmo
nível de deformação. Esta relação linear pode ser caracterizada pelo coeficiente angular (m) da
reta, assim o raio de curvatura pode ser definido como segue:
ODmR (36)
Para cada nível de deformação apresentado acima, tem-se um coeficiente angular
correspondente, quais sejam:
64
Figura 19 – Gráfico – Coeficiente Angular x Deformação (Raio de Curvatura).
Assim, tendo em vista a característica do lançamento em Steep S-Lay, de apresentar
configuração de rampa verticalizada, isto é, com ângulo de saída próximo a 90o com a
horizontal, pode-se calcular o comprimento mínimo de rampa de modo a atender os requisitos
mínimos de deformação.
O comprimento aproximado da rampa pode ser calculado simplificadamente assumindo
que a geometria da rampa é um quarto de circunferência:
RLStinger 50.0 (37)
Onde:
LRampa é o comprimento aproximado da rampa de lançamento;
R é o raio de curvatura do duto.
Cabe ressaltar que, na prática, as dimensões do stinger e as distancias entre os roletes na
parte traseira da embarcação podem ser diferentes por razões geométricas, estruturais, etc.
65
Devido a isto, os valores de comprimento de rampa aqui calculados, devem representar o
comprimento efetivo sobre o qual o duto encontra-se suportado, como por exemplo, a distância
entre o último rolete horizontal (inicio da curva) e o penúltimo rolete do stinger. A Tabela 10
apresenta os principais resultados obtidos.
Tabela 10 – Comprimentos mínimos de rampa de lançamento.
Diâmetro Externo
(pol) = 0,2% = 0,25% = 0,305% = 0,35% = 0,50%
4,5 45 36 29 26 18
6,625 66 53 43 38 27
8,625 86 69 56 50 35
10,75 107 86 70 62 43
12,75 127 102 83 74 51
14 140 112 92 81 56
16 160 128 105 93 64
18 180 144 118 104 73
20 199 160 131 116 81
22 219 176 144 127 89
24 239 192 157 139 97
26 259 207 170 150 105
28 279 223 183 162 113
30 299 239 196 173 121
32 319 255 209 185 129
34 339 271 222 197 137
A partir da Tabela 10, pode se inferir sobre valores de comprimento de rampa a serem
66
empregados nos modelos numéricos, considerando um raio de curvatura constante para o
stinger. Tais resultados funcionam como base para inferir sobre um comprimento mínimo de
rampa necessario. Observa-se, contudo, que em um modelo numérico, o stinger pode apresentar
seções com raios de curvatura distintos. Assim, o parâmetro limitante a ser considerado para a
definicao da rampa é o raio mínimo de curvatura deste e não seu comprimento. Adicionalmente,
o duto encontra-se apoiado por roletes, gerando carregamentos pontuais e dependendo de
parametros como peso e rigidez do duto, o mesmo pode se acomodar de forma distinta sobre a
estrutura do stinger.
As figuras a seguir exemplificam, de maneira análoga ao raio de curvatura, as variações
de comprimentos de rampa com relação aos valores de deformação axial e diâmetro externo.
Figura 20 – Gráfico – Comprimento da Rampa x Deformação.
67
Figura 21 – Gráfico – Comprimento da Rampa x Diâmetro Externo.
Figura 22 – Gráfico – Coeficiente Angular x Deformação (Comprimento da Rampa).
68
Esta abordagem pode ser adotada, conforme dito anteriormente, de maneira preliminar
para a definição da configuração da rampa de lançamento. Contudo estudos mais acurados
devem ser realizados, de modo a não negligenciar importantes parâmetros, como não
linearidades do material, não linearidades do solo, cargas concentradas dos roletes, etc.
Como forma de validar os valores apresentados acima, para alguns casos, do método
analítico e numérico, onde o nível de deformação sejam os mesmos, serão comparados os raios
de curvatura obtidos, permitindo assim a utilização de tal método na estimativa preliminar da
configuração da rampa de lançamento.
6.3 Avaliação numérica considerando modelo de stinger
Com base na metodologia exposta na seção 5.4, serão apresentados, aqui, os principais
resultados relativos às simulações computacionais realizadas através do software ORCAFLEX.
Estes resultados visam demonstrar prioritariamente os principais parâmetros envolvidos durante
um lançamento em Steep S-Lay.
Um lançamento, quando de águas profundas, demanda o controle de uma série de
parâmetros, contudo três destas variáveis são consideradas essenciais para o tratamento das
análises de instalação de dutos rígidos em grandes lâminas d'agua: o nível de deformações na
região de overbend, a tração nominal despertada nos tracionadores e o momento fletor
encontrado na região do sagbend.
Assumindo que a influência do nível de deformação na rampa de lançamento já foi
abordada na seção 6.2 anterior, serão avaliados nas simulações numéricas, prioritariamente, as
duas últimas variáveis supracitadas. Combinando os três parâmetros acima, pode-se obter
razoável envoltória para o lançamento em Steep S-Lay.
6.3.1 Análises Estáticas:
Seguindo a metodologia apresentada, as análises estáticas foram realizadas
considerando os casos apresentados no item 5.4.2, onde foram simuladas diversas propriedades
geométricas dos dutos (diâmetro externo e espessura de parede), para diferentes profundidades.
A configuração estática do modelo funciona como base para a previsão da configuração
de equilíbrio do duto em grandes lâminas d'agua.
Para a definição do nível de tensão de von Mises admissível no sagbend considerou-se
inicialmente, como caso base o critério simplificado da DNV-OS-F101 [6], já apresentado na
seção 3.3, onde adota-se como tensão admissível, para uma configuração estática, 87% da
69
tensão de escoamento do material. Cabe ressaltar que os valores de tensões encontrados nas
análises deverão ser posteriormente verificados, caso a caso, em uma fase de projeto, através do
critério de Flambagem Local, conforme apresentado na seção 3.2.2.
As figuras 23 a 25 a seguir apresentam a distribuição dos parâmetros avaliados ao longo
do comprimento do duto. Como exemplo, foi tomado o duto de menor diâmetro e espessura
analisado (4.5 e 0.237 polegadas, respectivamente) à profundidade de 1500 m.
A Figura 23 demonstra as diferenças encontradas quando da comparação entre as
deformações axiais devidas somente à flexão (Flexão Pura) e à combinação dos efeitos de
flexão e força axial.
Figura 23 – Máxima Deformação de Flexão x Máxima Deformação Total.
Como pode ser observado na Figura 23, a contribuição da parcela trativa na máxima
deformação global (0.2%) do duto é muito pequena (cerca de 0.02 %) quando comparada a
parcela devida à flexão (valor máximo de 0.18%) demonstra as diferenças encontradas quando
da comparação entre as deformações axiais devidas somente à flexão (Flexão Pura) e à
combinação dos efeitos de flexão e força axial.
A Figura 24 traz o comportamento da variável “Tração Efetiva” ao longo do
comprimento do duto, desde seu inicio na embarcação até sua chegada ao relevo marinho.
70
Como esperado, o valor de tração decresce ao longo do trecho suspenso, decréscimo devido
basicamente à diminuição do peso da linha.
Figura 24 – Tração Efetiva ao longo do comprimento do duto.
Analogamente ao exposto anteriormente, a Figura 25 mostra a distribuição da Tensão
de von Mises no comprimento do duto. A distribuição da tensão de von Mises se dá de forma
similar ao da deformação total, indicando a coerência entre os resultados.
71
Figura 25 – Tensão de von Mises ao longo do comprimento do duto.
De modo a apresentar os principais resultados para cada caso estudado, e facilitar a
leitura e definição da configuração de lançamento, optou-se por resumir através de gráficos, o
parâmetro de tração nominal requerida, encontrados em cada situação analisada, como pode ser
observado nos ábacos a seguir:
72
Figura 26 – Gráfico – Tração Efetiva x Espessura de Parede (Duto de 4,5 polegadas).
Figura 27 – Gráfico – Tração Efetiva x Espessura de Parede (Duto de 6,625 polegadas).
73
Figura 28 – Gráfico – Tração Efetiva x Espessura de Parede (Duto de 8,625 polegadas).
Figura 29 – Gráfico – Tração Efetiva x Espessura de Parede (Duto de 10,75 polegadas).
74
Figura 30 – Gráfico – Tração Efetiva x Espessura de Parede (Duto de 12,75 polegadas).
Figura 31 – Gráfico – Tração Efetiva x Espessura de Parede (Duto de 14 polegadas).
75
Figura 32 – Gráfico – Tração Efetiva x Espessura de Parede (Duto de 16 polegadas).
Figura 33 – Gráfico – Tração Efetiva x Espessura de Parede (Duto de 18 polegadas).
76
Figura 34 – Gráfico – Tração Efetiva x Espessura de Parede (Duto de 20 polegadas).
Figura 35 – Gráfico – Tração Efetiva x Espessura de Parede (Duto de 22 polegadas).
77
Figura 36 – Gráfico – Tração Efetiva x Espessura de Parede (Duto de 24 polegadas).
Figura 37 – Gráfico – Tração Efetiva x Espessura de Parede (Dutos de 26 a 34 polegadas).
78
Desta forma, facilita-se a definição da configuração de lançamento para cada
propriedade de duto e profundidade considerada.
Os raios de curvatura obtidos para os casos estudados, pelo método analítico e
numérico, onde o nível de deformação e diâmetro externo são os mesmos, foram comparados,
permitindo validar, assim, a utilização de tal método para definir, preliminarmente, a
configuração da rampa de lançamento. A Tabela 11 traz o comparativo entre os valores de raio
de curvatura e deformação obtidos entre o Métodos Analítico (MA) e o Método Numérico
(MN). Tabela 11 – Tabela comparativa entre o Métodos Analítico (MA) e o Método Numérico (MN).
Raio de Curvatura [m]
Diâmetro Externo
[polegadas]
Deformação
Método Analítico
Método Numérico
Diferença Percentual
Flexão Pura
Flexão + Tração
Raio de Curvatura
(MA x MN)
Deformação
(Flexão Pura x Flexão + Tração)
4,5 0,20 % 0,20 % 29 29 0,00 % 0,00 %
6,625 0,20 % 0,20 % 42 42 0,00 % 0,00 %
8,625 0,20 % 0,20 % 55 55 0,00 % 0,00 %
10,75 0,25 % 0,26 % 55 55 0,00 % 0,01 %
12,75 0,305 % 0,32 % 53 53 0,00 % 0,015 %
16 0,35 % 0,42 % 59 58 1,69 % 0.07 %
24 0,50 % 0,52 % 62 61 1,61 % 0.02 %
26 0,50 % 0,51 % 67 66 1,49 % 0.01 %
Como pode ser observado acima, os valores de Raio de Curvatura apresentam uma
máxima diferença percentual de 1,69 %, valor que pode ser considerado desprezível para fins
práticos. A maior diferença encontrada entre a deformação de flexão e a deformação total
(considerando o efeito da tração) foi de 0.07 %, demonstrando a pouca influência da parcela
trativa na deformação global na região do overbend.
Tais afirmações indicam a viabilidade da abordagem analítica para a estimativa da
configuração de lançamento. A abordagem mostrou-se, ainda, conservadora, visto que os
valores de raio mínimo de curvatura encontrados com o método analítico são iguais ou
superiores aos calculados com as simulações numéricas.
Um resumo completo de todas as simulações pode ser encontrado nos Anexos deste
79
Um resumo completo de todas as simulações pode ser encontrado nos Anexos deste
trabalho. Devido à grande quantidade de casos estudados, a modelagem de uma configuração de
rampa para cada cenário, torna-se impraticável e excede as pretensões do presente trabalho.
Razão pela qual, nas análises numéricas, a variável de comprimento da rampa / stinger foi
considerada fixa, hipótese que torna as presentes simulações numéricas limitadas para a
avaliação do overbend. Assim, como esperado, valores distintos de deformação são despertados
para cada duto analisado.
80
6.3.2 Análises Dinâmicas:
As análises dinâmicas foram efetuadas como forma de determinar o nível de influência
das cargas ambientais, adotando-se os dados meteocenográficos apresentados no item 5.4.5,
sobre o comportamento do duto rígido durante o lançamento em Steep S-Lay. Os principais
resultados, bem como gráficos comparativos entre as configurações estáticas e dinâmicas são
apresentados a seguir.
Histogramas comparativos serão aqui apresentados demonstrando as amplificações
dinâmicas com relação aos resultados estáticos. Para cada combinação de carregamento
ambiental serão apresentadas, através de gráficos de barras, as amplitudes dos parâmetros
estáticos (barras azuis) e dinâmicos (barras vermelhas).
Figura 38 – Gráfico – Tração Estática x Tração Dinâmica - Duto de 4,5 polegadas.
Com base no gráfico acima, percebe-se que as variações de tração são encontradas
principalmente em combinações de carregamento que abrangem estados de mar oblíquos, isto é,
com ângulo de incidência igual a 45º, é o caso das combinações de carregamento 6 e 14,
Verifica-se também um incremento expressivo no valor de tração, quando, indiferentemente à
direção de incidência do carregamento ambiental, a resposta é governada pela amplitude da
81
altura significativa de onda (3,0 m), observado nas combinações 22, 23 e 24,
Figura 39 – Gráfico – Máxima Deformação no Overbend (Caso Estático x Caso Dinâmico) - Duto de 4,5 polegadas.
Corroborando a hipótese proposta de avaliar, simplificadamente, a região de Overbend,
o gráfico da Figura 39 apresenta os resultados encontrados durante as simulações dinâmicas,
onde a diferença entre os casos estáticos e dinâmicos permanece reduzida para as diversas
combinações. A maior diferença percentual reside na combinação 24 (máxima deformação
dinâmica igual a 0,30% contra o valor estático de 0,21%), representando aproximadamente
30%.
82
Figura 40 – Gráfico – Máxima Tensão de von Mises no Sagbend (Caso Estático x Caso Dinâmico) - Duto de 4,5 polegadas.
A Figura 40 denota o comportamento da região do Sagbend frente aos carregamentos
ambientais apresentados. Como pode ser observado, o valor de tensão de von Mises excede a
tensão de escoamento em alguns casos, ultrapassando também os limites preconizados na DNV-
OS-F101 [6]. Como causa, pode-se citar que nas simulações estáticas utilizando o ORCAFLEX,
foi empregado o critério simplificado para modelar a região do Sagbend, ou seja, considerando
como tensão admissível, 87% da tensão de escoamento do material. Com isso, obtiveram-se as
configurações de lançamento, bem próximas das situações limites para os parâmetros como raio
de curvatura, tração nominal e etc.
A seguir serão apresentados gráficos compilando os valores resultantes das simulações
dinâmicas obtidas para o duto de 34 polegadas.
83
Figura 41 – Gráfico – Tração Estática x Tração Dinâmica - Duto de 34 polegadas.
Por apresentar o maior diâmetro externo estudado e consequentemente maior área de
arrasto, este duto é mais suscetível à influência dinâmica, característica refletida no gráfico
acima. Os valores excedem até cerca de 1000 % do valor nominal estático. Uma possível
solução para reduzir esta amplificação seria o aumento da tração nominal, aumentando o
comprimento do duto suspenso e, por conseguinte, estabilizando os valores de tração dinâmica.
84
Figura 42 – Gráfico – Máxima Deformação no Overbend (Caso Estático x Caso Dinâmico) - Duto de 34 polegadas.
Diferentemente dos resultados de deformação encontrados para o duto de 4,5 polegadas,
os resultados obtidos para o duto de 34 polegadas excedem os limites de deformação do critério
simplificado (Tabela 1) já na avaliação estática. Isto se deve basicamente a adoção de um
modelo único, com apenas um modelo de rampa de stinger, contudo a amplificação dinâmica na
região do overbend,pode ainda ser observada.
85
Figura 43 – Gráfico – Máxima Tensão de von Mises no Sagbend (Caso Estático x Caso Dinâmico) - Duto de 34 polegadas.
A partir da Figura 43 pode-se inferir sobre as variações de tensão de von Mises na
região do Sagbend para o duto de 34 polegadas. É importante ressaltar que os resultados
dinâmicos estão diretamente relacionados ao comportamento da embarcação utilizada, isto é,
dependendo das características geométricas, de massa, calado, etc. os RAOs associados a esta
embarcação irão mudar e a resposta da mesma frente à incidência dos espectros de onda será,
consequentemente, diferente.
.
.
86
7 Comentários Finais
7.1 Conclusões
O presente trabalho tratou do comportamento de dutos rígidos quando de sua instalação
em águas profundas, através do método Steep S-Lay. Foram abordados os aspectos mais
relevantes e inerentes ao lançamento neste cenário, assim como apresentadas as principais
referências normativas aplicáveis. Através de estudos de casos, estudou-se a influência da
geometria da rampa de lançamento, diâmetro e espessura do duto e profundidade sobre os
parâmetros de instalação (deformação no overbend, tração no tracionadores, tensão de von
Mises e momento fletor no sagbend, etc.).
Estes estudos paramétricos de caso foram realizados considerando dois tipos de
avaliação: analítica e numérica. Na avaliação analítica, variando o diâmetro externo do duto
para diferentes níveis de deformação, estimou-se o raio de curvatura e comprimento de rampa
necessário ao lançamento (região do overbend).
Em seguida, utilizando o software ORCAFLEX, foram simulados diversos casos
estáticos, para diferentes valores de diâmetro externo, espessura de parede, e profundidade. A
partir dos resultados, pôde-se determinar uma envoltória de casos admissíveis ao lançamento,
para cada LDA analisada. A influência dinâmica foi, ainda, verificada para os dutos de maior e
menor diâmetro, mostrando amplificação ocorrida em cada parâmetro considerado.
A comparação realizada entre a abordagem analítica e os estudos com o ORCAFLEX
(Tabela 11), onde foram confrontados os valores de raio de curvatura obtidos para cada nível de
deformação axial analisada na região do overbend, apresentou margem de erro extremamente
reduzida, com valor máximo de 1,69%. Foi também encontrada uma diferença percentual
máxima de 0.07% entre a deformação total e a deformação somente devida à flexão do duto,
viabilizando, pois, o método analítico para a estimativa da configuração inicial do stinger /
rampa da embarcação.
Quanto ao comportamento da região do sagbend, as análises estáticas com o software
ORCAFLEX demonstram os limites encontrados para cada cenário analisado e, através de
ábacos da variável “Tração Nominal”, é possível determinar as envoltórias para o lançamento
em Steep S-Lay. Cabe ressaltar, que a utilização do método analítico para inferir sobre o raio
mínimo de curvatura na região do overbend é uma simplificação e não exclui a realização de
análises numéricas especificas para cada caso, contudo a combinação dos dois métodos
apresentados constitui uma ferramenta bastante útil para definir preliminar e rapidamente a
viabilidade do lançamento de cada duto em questão.
87
Com base no resultado das simulações dinâmicas pode-se concluir que, para dutos de
diâmetros tão distintos, a amplificação dinâmica devida aos carregamentos ambientais se mostra
mais significativa em parâmetros diretamente associados ao comportamento do trecho de duto
suspenso (entre a saída do stinger e o TDP), como tração efetiva e raio de curvatura no sagbend.
Para o nível de deformações na região do overbend, por tratar-se de uma região de curvatura
controlada, uma vez que o duto encontra-se apoiado sobre a estrutura fixa do stinger, esta
amplificação se mostra menos importante. Esta diferença reside basicamente pelo fato de, no
trecho suspenso, a área de arrasto e os graus de liberdade da linha permitem uma excursão da
mesma, ampliando os deslocamentos e esforços solicitantes, provenientes das cargas
ambientais.
Diante do exposto, pode-se concluir sobre a relevância do assunto, e sobre a
importância de se aprofundar no mesmo. Conclui-se com base nos resultados apresentados que
o método Steep S-Lay é uma alternativa viável para o lançamento de dutos rígidos em águas
profundas, vencendo algumas limitações dos métodos tradicionais J-Lay e Reel-Lay e
promovendo maior flexibilidade e competitividade entre as diferentes embarcações destinadas
ao lançamento de dutos em grandes profundidades. 7.2 Comentários sobre a deformação aceitável na regiao do overbend
Conforme apresentado em [3], para viabilizar a utilização de embarcações para o
lançamento em Steep S-Lay, muitas vezes limitadas por seu comprimento de stinger, é
necessário considerar um maior nível de deformação na região do overbend. Isto possibilita
manter as dimensões do stinger dentro de limites práticos, e em consequência reduzir também
os efeitos de condições ambientais adversas nas operações de lançamento, pois muitas vezes a
própria estrutura do stinger é impactada diretamente por estes carregamentos.
De acordo com o preconizado em [3], os níveis de deformação aceitáveis na região do
overbend podem sofrer aumento a um nível em torno de 0,35% sem qualquer influência
prejudicial para a integridade do duto. Os parâmetros críticos para tal incremento do nível de
deformações são deformação residual e curvatura residual no duto durante o lançamento. A
influência da tração atuante na linha deve ser computada na estimativa da deformação residual,
já que a existência da tração pode ajudar a reduzir os níveis de deformação residual a um limite
aceitável. Através de uma consideração mais profunda da deformação e curvatura residuais,
seria possível aumentar os níveis de deformação na região do overbend para valores em torno de
0,50%, conforme demonstrado em [3].
88
7.3 Sugestões para trabalhos futuros
Como sugestão para trabalhos futuros, pode-se citar a elaboração de modelos numéricos
mais complexos, contemplando o histórico de deformações, isto é, considerando a avaliação da
passagem de uma seção de duto solicitada por toda a extensão da embarcação até sua chegada
ao relevo marinho.
Pode-se ainda aprofundar o estudo dos efeitos da curvatura e deformações residuais ao
longo da vida útil do duto, desde sua fase de instalação até a fase de operação. Neste propósito,
modelos mais refinados em elementos finitos para avaliar o comportamento de maneira acurada.
Por fim, outro ponto a ser explorado, trata-se da elaboração de algoritmos (em
linguagem Python, por exemplo) que automatizam o processo de criação do modelo e realização
das análises, através de mecanismos de realimentação dos modelos, promovendo iterações até a
obtenção dos valores e configurações desejados.
89
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Ultradeep Water”. Offshore Technology Conference, OTC 18669, Houston, Texas, USA,
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Blackwell Sciense Ltd.
CasoTração
Nominal[mT]
Máxima Deformação no Overbend
[%]
Máxima Tensão de von Mises no Sagbend
[MPa]
Profundidade[m]
Maximo Momento Fletor no Sagbend
[kNm]
Raio de Curvatura
Mínimo[m]
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.237pol 10.0 0.21 138.6 1500 2.30 32.28Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.25pol 11.5 0.21 132.9 1500 2.42 31.39
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.281pol 15.0 0.23 121.1 1500 2.65 28.25Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.312pol 18.5 0.24 111.9 1500 2.88 28.30Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.337pol 21.2 0.25 105.8 1500 3.07 27.46Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.438pol 31.8 0.28 88.5 1500 3.71 25.32Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.531pol 41.3 0.30 95.4 1500 4.24 23.94Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.674pol 55.5 0.32 102.3 1500 4.88 22.17
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.312pol 16.0 0.20 158.6 1500 9.79 47.00Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.344pol 21.6 0.22 147.1 1500 10.56 43.26Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.375pol 26.9 0.23 138.2 1500 11.44 38.94Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.432pol 36.0 0.25 125.3 1500 12.79 38.11
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.5pol 47.3 0.27 114.4 1500 14.50 36.04Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 57.6 0.29 106.5 1500 15.74 34.72Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 68.5 0.30 100.6 1500 17.11 31.24Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.719pol 84.2 0.32 103.9 1500 18.76 32.75Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 85.0 0.33 103.7 1500 19.17 32.35
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.864pol 107.2 0.34 110.2 1500 21.19 29.11Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 108.9 0.34 110.6 1500 21.36 30.87Steep S Lay Diam Ext = 8 625pol / Esp de Parede = 0 375pol 20 0 0 20 175 2 1500 25 60 60 22Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.375pol 20.0 0.20 175.2 1500 25.60 60.22Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.438pol 34.6 0.22 157.2 1500 29.39 51.91
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.5pol 48.0 0.25 144.2 1500 32.97 47.26Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 62.0 0.27 134.7 1500 36.54 44.51Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 76.6 0.28 126.9 1500 39.76 42.56Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.719pol 98.8 0.31 118.3 1500 44.64 40.46Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 106.3 0.32 115.9 1500 46.06 39.87
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 120.1 0.33 112.5 1500 48.93 38.94Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 133.9 0.34 115.8 1500 51.53 35.05
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 1pol 159.9 0.35 120.9 1500 56.39 37.06Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.438pol 22.8 0.22 191.0 1500 56.63 33.35
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.5pol 40.8 0.24 175.4 1500 64.53 62.51Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 56.9 0.25 164.7 1500 73.30 57.96Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 76.0 0.27 154.5 1500 79.57 52.17Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.719pol 103.8 0.29 144.7 1500 90.32 49.59Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 132.3 0.32 136.7 1500 99.44 46.77Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 149.3 0.33 132.0 1500 105.25 45.52Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 166.9 0.34 129.7 1500 111.19 44.57
CasoTração
Nominal[mT]
Máxima Deformação no Overbend
[%]
Máxima Tensão de von Mises no Sagbend
[MPa]
Profundidade[m]
Maximo Momento Fletor no Sagbend
[kNm]
Raio de Curvatura
Mínimo[m]
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 1pol 194.5 0.35 130.0 1500 118.20 40.11Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 256.5 0.37 139.8 1500 136.84 40.97
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 48.3 0.27 190.0 1500 120.17 36.87Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 68.0 0.28 179.4 1500 133.21 63.70Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.688pol 85.8 0.29 301.9 1500 312.62 62.20Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 112.2 0.30 164.1 1500 156.58 58.46
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 134.1 0.31 159.0 1500 169.53 55.41Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 156.0 0.32 154.3 1500 180.96 49.87Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 176.8 0.33 151.1 1500 192.10 44.88
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1pol 198.0 0.34 149.2 1500 201.85 49.71Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 220.0 0.35 147.6 1500 210.95 48.41Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 242.3 0.36 146.7 1500 220.58 43.57Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 352.5 0.32 161.3 1500 1363.47 39.21Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 59.7 0.29 194.1 1500 174.60 65.24Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.688pol 82.0 0.30 185.0 1500 191.57 64.30Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 100.9 0.31 176.9 1500 206.22 57.87
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 130.9 0.32 172.2 1500 224.92 61.92Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 156.4 0.33 167.6 1500 241.89 58.76Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 178.9 0.33 164.0 1500 257.61 52.88
Steep S Lay Diam Ext = 14pol / Esp de Parede = 1pol 201 8 0 34 161 7 1500 270 32 47 59Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1pol 201.8 0.34 161.7 1500 270.32 47.59Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 225.6 0.35 159.8 1500 282.85 52.62Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 250.2 0.36 158.5 1500 296.62 51.33Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 393.7 0.33 174.4 1500 1617.38 46.20
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 61.6 0.30 200.4 1500.00 636.70 67.07Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.688pol 84.7 0.31 191.0 1500.00 778.42 60.37Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.749pol 104.2 0.32 182.7 1500.00 893.45 54.33Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 135.1 0.33 177.8 1500.00 995.94 48.90Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 161.4 0.32 173.1 1500.00 1094.91 64.03Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 184.7 0.32 169.3 1500.00 1193.68 63.44Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.999pol 208.3 0.32 166.9 1500.00 1285.52 62.62Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 232.9 0.35 164.9 1500.00 1368.03 56.36Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 258.3 0.37 163.7 1500.00 1449.09 50.72Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 340.7 0.36 302.4 1500.00 1526.84 56.85Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 376.8 0.37 311.2 1500.00 1613.40 55.06
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 98.7 0.37 213.6 1500 475.13 65.58Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 128.9 0.38 208.2 1500 514.16 64.95Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 160.2 0.39 201.9 1500 544.34 64.48
CasoTração
Nominal[mT]
Máxima Deformação no Overbend
[%]
Máxima Tensão de von Mises no Sagbend
[MPa]
Profundidade[m]
Maximo Momento Fletor no Sagbend
[kNm]
Raio de Curvatura
Mínimo[m]
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1pol 190.0 0.40 197.3 1500 575.94 63.96Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 222.0 0.41 195.8 1500 609.32 62.67Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 257.3 0.43 195.7 1500 645.79 61.18Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 290.8 0.43 195.2 1500 679.48 59.89Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 326.6 0.44 194.2 1500 707.82 58.97
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 105.8 0.41 226.4 1500 693.54 65.95Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 139.2 0.42 221.6 1500 747.66 65.18
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1pol 172.7 0.43 217.9 1500 800.30 64.52Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 205.4 0.44 216.6 1500 851.80 63.59Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 239.8 0.45 212.1 1500 882.37 62.46Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 278.9 0.46 211.6 1500 927.77 61.33Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 319.2 0.47 211.2 1500 975.32 60.37
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.312pol 359.6 0.48 210.8 1500 1022.37 59.64Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.375pol 399.2 0.49 211.3 1500 1067.26 59.11Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 113.6 0.45 239.0 1500 979.64 66.19Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 0.999pol 148.4 0.45 234.8 1500 1049.62 65.64Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 184.0 0.46 234.0 1500 1128.45 65.30Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 222.5 0.47 233.7 1500 1201.33 64.29Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 257.6 0.49 232.4 1500 1268.46 63.12Steep S Lay Diam Ext = 22pol / Esp de Parede = 1 25pol 294 6 0 50 230 2 1500 1316 25 61 73Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 294.6 0.50 230.2 1500 1316.25 61.73
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.312pol 340.6 0.51 227.5 1500 1368.85 60.58Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.375pol 390.3 0.52 227.7 1500 1424.62 59.83Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.438pol 438.2 0.53 227.1 1500 1482.63 58.92
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.5pol 482.2 0.55 231.2 1500 1550.14 58.20Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 157.6 0.50 249.5 1500 1443.60 65.99Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 198.3 0.50 246.6 1500 1522.11 65.32Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 236.3 0.51 248.5 1500 1632.75 64.23Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 275.6 0.52 248.6 1500 1721.54 63.10
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.312pol 316.0 0.53 247.7 1500 1805.00 61.98Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.375pol 361.4 0.54 247.6 1500 1885.48 61.07Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.438pol 418.8 0.56 240.6 1500 1918.05 60.43
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.5pol 467.2 0.57 246.3 1500 2033.47 59.84Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.562pol 522.1 0.59 246.1 1500 2060.24 59.07Steep S-Lay - Diam. Ext. = 26pol. / Esp. de Parede = 0.999pol 84.6 0.51 261.0 1500 1769.55 67.23Steep S-Lay - Diam. Ext. = 30pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 182.8 0.62 284.7 1500 3238.33 65.87Steep S-Lay - Diam. Ext. = 32pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 141.8 0.64 292.5 1500 3975.12 67.00Steep S-Lay - Diam. Ext. = 34pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 93.5 0.62 311.3 1500 5023.04 67.99
CasoTração
Nominal[mT]
Máxima Deformação no Overbend
[%]
Máxima Tensão de von Mises no Sagbend
[MPa]
Profundidade[m]
Maximo Momento Fletor no Sagbend
[kNm]
Raio de Curvatura
Mínimo[m]
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.237pol 12.0 0.22 157.3 1750 1.66 30.60Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.25pol 13.8 0.23 150.2 1750 1.74 27.54
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.281pol 18.0 0.25 136.1 1750 1.91 27.76Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.312pol 22.1 0.27 125.1 1750 2.08 26.46Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.337pol 25.3 0.28 117.7 1750 2.21 25.67Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.438pol 39.6 0.52 101.3 1750 2.69 23.52Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.531pol 51.0 0.63 111.3 1750 3.13 21.98Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.674pol 66.3 0.63 127.9 1750 3.53 19.78
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.312pol 19.0 0.21 176.8 1750 7.11 45.20Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.344pol 25.7 0.23 162.8 1750 7.66 41.67Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.375pol 31.7 0.25 151.8 1750 8.23 39.30Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.432pol 42.7 0.27 135.8 1750 9.17 36.58
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.5pol 59.5 0.30 122.4 1750 10.50 34.60Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 69.5 0.32 112.6 1750 11.36 33.06Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 82.4 0.34 105.1 1750 12.28 31.52Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.719pol 99.9 0.36 110.2 1750 13.49 28.37Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 108.2 0.37 135.9 1750 14.70 25.53
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.864pol 127.6 0.38 119.4 1750 15.43 27.89Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 129.3 0.38 119.7 1750 15.48 25.10Steep S Lay Diam Ext = 8 625pol / Esp de Parede = 0 375pol 24 2 0 21 192 7 1750 18 82 59 04Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.375pol 24.2 0.21 192.7 1750 18.82 59.04Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.438pol 42.0 0.24 170.3 1750 21.76 49.91
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.5pol 57.7 0.27 153.7 1750 24.13 45.48Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 74.7 0.30 141.3 1750 26.55 42.35Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 92.7 0.32 131.5 1750 29.02 38.12Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.719pol 120.1 0.35 121.1 1750 33.00 38.59Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 126.5 0.35 117.2 1750 33.36 38.00
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 142.3 0.36 112.0 1750 35.44 34.20Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 158.9 0.37 114.3 1750 37.35 30.78
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 1pol 192.8 0.39 122.2 1750 41.26 35.21Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.438pol 27.8 0.23 207.3 1750 42.36 64.16
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.5pol 49.3 0.25 186.9 1750 47.63 60.94Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 70.8 0.27 172.0 1750 53.69 55.57Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 91.5 0.29 159.3 1750 58.05 50.91Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.719pol 125.4 0.33 145.5 1750 65.57 46.41Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 156.5 0.35 135.2 1750 72.24 44.41Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 179.1 0.36 130.0 1750 77.40 42.31Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 186.9 0.34 236.0 1750 154.75 38.08
CasoTração
Nominal[mT]
Máxima Deformação no Overbend
[%]
Máxima Tensão de von Mises no Sagbend
[MPa]
Profundidade[m]
Maximo Momento Fletor no Sagbend
[kNm]
Raio de Curvatura
Mínimo[m]
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 1pol 356.1 0.35 259.6 1750 720.64 41.20Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 258.3 0.36 131.1 1750 98.34 39.64
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 57.3 0.28 199.8 1750 89.37 63.91Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 82.6 0.29 185.3 1750 99.50 57.52Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.688pol 108.7 0.30 173.9 1750 107.76 59.33Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 134.9 0.32 164.4 1750 116.18 53.39
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 160.1 0.34 156.6 1750 123.67 52.05Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 167.7 0.35 149.3 1750 130.41 49.90Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 191.6 0.36 144.1 1750 138.99 44.91
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1pol 237.9 0.38 139.8 1750 147.06 47.11Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 264.9 0.39 136.0 1750 155.07 46.11Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 293.9 0.40 132.6 1750 162.69 45.20Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 353.2 0.41 141.2 1750 176.93 40.68Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 72.2 0.30 201.4 1750 130.99 64.26Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.688pol 100.3 0.31 189.2 1750 144.73 63.36Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 128.8 0.33 179.1 1750 156.41 62.08
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 157.7 0.34 170.4 1750 167.27 58.03Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 185.0 0.35 162.7 1750 177.65 55.01Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 213.4 0.36 156.9 1750 188.38 52.69
Steep S Lay Diam Ext = 14pol / Esp de Parede = 1pol 244 1 0 38 152 2 1750 199 40 50 98Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1pol 244.1 0.38 152.2 1750 199.40 50.98Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 275.6 0.39 148.3 1750 211.05 49.47Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 307.9 0.40 144.6 1750 222.52 48.28Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 372.4 0.41 145.6 1750 242.45 43.45
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 45.2 0.31 225.8 1750.0 202.2 39.11Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.688pol 77.2 0.32 212.0 1750.0 214.4 35.20Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.749pol 112.6 0.32 200.4 1750.0 232.4 31.68Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 147.7 0.34 190.9 1750.0 249.8 28.51Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 178.2 0.34 183.5 1750.0 269.6 25.66Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 210.5 0.35 176.9 1750.0 287.6 23.09Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.999pol 243.8 0.36 171.3 1750.0 304.1 20.78Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 278.7 0.37 166.1 1750.0 319.8 18.71Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 315.6 0.38 161.8 1750.0 335.6 16.84Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 354.9 0.38 157.9 1750.0 351.5 15.15Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 392.5 0.39 154.4 1750.0 366.3 13.64
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 123.4 0.38 212.1 1750 360.01 64.86Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 160.6 0.39 203.2 1750 385.39 64.00Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 196.2 0.41 195.8 1750 415.65 62.95
CasoTração
Nominal[mT]
Máxima Deformação no Overbend
[%]
Máxima Tensão de von Mises no Sagbend
[MPa]
Profundidade[m]
Maximo Momento Fletor no Sagbend
[kNm]
Raio de Curvatura
Mínimo[m]
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1pol 232.9 0.43 189.5 1750 436.82 61.02Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 271.6 0.44 184.0 1750 460.75 59.39Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 310.7 0.45 179.1 1750 486.71 57.90Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 353.9 0.46 174.7 1750 507.81 56.88Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 397.9 0.47 171.0 1750 529.61 56.00
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 138.0 0.45 221.8 1750 544.24 65.13Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 174.6 0.43 214.4 1750 568.70 58.62
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1pol 214.3 0.45 208.1 1750 608.22 62.77Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 254.2 0.46 201.5 1750 642.24 61.25Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 297.1 0.48 195.9 1750 668.44 60.07Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 340.3 0.49 191.2 1750 704.64 58.89Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 387.6 0.50 187.0 1750 737.03 57.73
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.312pol 443.0 0.52 183.7 1750 767.84 56.73Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.375pol 494.9 0.54 184.6 1750 796.18 54.83Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 139.7 0.46 232.5 1750 809.35 65.64Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 0.999pol 185.0 0.47 225.6 1750 831.33 65.03Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 228.5 0.48 219.5 1750 862.14 63.78Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 274.3 0.50 214.0 1750 909.43 61.90Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 319.4 0.51 207.5 1750 948.99 60.26Steep S Lay Diam Ext = 22pol / Esp de Parede = 1 25pol 371 2 0 53 203 1 1750 984 28 59 17Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 371.2 0.53 203.1 1750 984.28 59.17
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.312pol 426.1 0.54 199.5 1750 1031.42 58.19Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.375pol 481.2 0.56 195.5 1750 1073.76 56.98Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.438pol 536.9 0.58 199.9 1750 1110.24 55.67
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.5pol 590.3 0.59 207.8 1750 1150.86 54.01Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 197.3 0.51 235.2 1750 1192.14 65.24Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 243.1 0.52 230.6 1750 1218.28 63.78Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 292.9 0.54 224.5 1750 1240.90 62.23Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 344.9 0.55 220.6 1750 1307.89 61.04
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.312pol 399.0 0.57 215.1 1750 1361.05 60.10Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.375pol 459.0 0.58 209.7 1750 1387.10 59.07Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.438pol 515.9 0.60 210.1 1750 1467.87 57.72
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.5pol 579.2 0.62 214.7 1750 1505.29 56.30Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.562pol 634.5 0.63 223.7 1750 1561.55 54.84Steep S-Lay - Diam. Ext. = 26pol. / Esp. de Parede = 0.999pol 101.1 0.52 256.7 1750 1597.03 66.85Steep S-Lay - Diam. Ext. = 30pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 219.6 0.63 264.5 1750 2911.88 65.34Steep S-Lay - Diam. Ext. = 32pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 169.2 0.64 275.4 1750 3630.63 66.33Steep S-Lay - Diam. Ext. = 34pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 111.6 0.63 295.5 1750 4724.79 67.47
CasoTração
Nominal[mT]
Máxima Deformação no Overbend
[%]
Máxima Tensão de von Mises no Sagbend
[MPa]
Profundidade[m]
Maximo Momento Fletor no Sagbend
[kNm]
Raio de Curvatura
Mínimo[m]
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.237pol 13.7 0.24 178.1 2000 1.46 29.13Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.25pol 15.7 0.25 169.9 2000 1.53 28.05
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.281pol 20.4 0.27 153.6 2000 1.67 26.22Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.312pol 25.1 0.29 140.7 2000 1.82 24.98Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.337pol 28.8 0.30 132.1 2000 1.94 24.16Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.438pol 44.8 0.29 116.3 2000 2.37 21.65Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.531pol 56.7 0.36 126.0 2000 2.66 20.32Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.674pol 75.5 0.38 137.2 2000 3.10 18.29
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.312pol 21.7 0.23 199.3 2000 6.26 42.79Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.344pol 29.2 0.25 183.0 2000 6.75 38.51Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.375pol 36.0 0.27 170.1 2000 7.23 37.03Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.432pol 48.9 0.30 151.4 2000 8.08 34.58
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.5pol 63.1 0.31 145.7 2000 11.08 31.30Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 77.2 0.34 124.3 2000 10.09 28.17Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 93.3 0.37 117.4 2000 10.73 25.36Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.719pol 103.2 0.79 129.7 2000 12.11 22.82Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 118.7 0.74 130.0 2000 12.33 20.54
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.864pol 144.8 0.41 135.8 2000 13.42 18.48Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 148.2 0.31 138.1 2000 13.76 25.85Steep S Lay Diam Ext = 8 625pol / Esp de Parede = 0 375pol 27 8 0 22 216 4 2000 16 67 56 00Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.375pol 27.8 0.22 216.4 2000 16.67 56.00Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.438pol 47.0 0.26 189.8 2000 19.18 46.77
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.5pol 66.1 0.29 170.4 2000 21.35 42.27Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 84.1 0.32 155.8 2000 23.59 39.80Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 106.4 0.35 143.8 2000 25.44 35.82Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.719pol 134.5 0.37 130.4 2000 28.32 36.27Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 143.8 0.38 126.7 2000 29.19 35.54
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 152.7 0.39 127.6 2000 30.76 34.53Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 181.8 0.41 129.6 2000 32.66 33.44
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 1pol 219.8 0.43 138.0 2000 35.88 30.09Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.438pol 31.7 0.24 231.6 2000 37.34 63.05
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.5pol 57.1 0.26 208.4 2000 43.63 56.74Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 80.3 0.64 189.9 2000 48.01 50.74Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 105.2 0.32 174.6 2000 51.69 46.80Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.719pol 144.9 0.36 158.5 2000 59.22 43.69Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 178.7 0.38 145.2 2000 63.82 39.32Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 204.2 0.39 138.5 2000 67.81 35.39Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 229.9 0.41 132.8 2000 71.79 39.81
CasoTração
Nominal[mT]
Máxima Deformação no Overbend
[%]
Máxima Tensão de von Mises no Sagbend
[MPa]
Profundidade[m]
Maximo Momento Fletor no Sagbend
[kNm]
Raio de Curvatura
Mínimo[m]
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 1pol 256.1 0.42 136.6 2000 75.48 38.88Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 353.8 0.45 153.5 2000 89.11 34.99
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 64.8 0.28 220.5 2000 79.19 63.09Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 93.7 0.30 203.2 2000 87.81 60.26Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.688pol 124.0 0.32 189.1 2000 95.45 54.20Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 153.7 0.35 177.9 2000 103.07 48.78
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 182.1 0.36 168.6 2000 110.52 48.11Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 213.7 0.38 160.7 2000 117.99 43.30Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 245.4 0.40 154.1 2000 125.37 44.16
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1pol 277.5 0.41 148.3 2000 132.15 43.51Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 378.6 0.42 163.1 2000 1142.00 42.84Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 343.5 0.43 148.7 2000 144.95 38.56Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 401.5 0.44 158.7 2000 157.01 34.70Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 81.4 0.31 220.7 2000 115.98 31.23Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.688pol 113.9 0.32 205.5 2000 127.26 28.11Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 147.7 0.34 193.1 2000 137.53 56.71
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 179.4 0.36 182.9 2000 147.72 52.67Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 213.1 0.38 174.6 2000 158.81 50.27Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 248.6 0.39 167.6 2000 170.20 47.94
Steep S Lay Diam Ext = 14pol / Esp de Parede = 1pol 283 7 0 41 161 3 2000 179 90 43 14Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1pol 283.7 0.41 161.3 2000 179.90 43.14Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 320.6 0.42 155.7 2000 188.92 45.35Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 357.7 0.43 151.3 2000 196.94 45.02Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 424.9 0.44 162.9 2000 212.73 44.19
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 51.8 0.31 248.3 2000.0 197.6 43.75Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.688pol 89.9 0.32 230.9 2000.0 189.0 43.31Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.749pol 127.5 0.33 217.2 2000.0 206.8 42.88Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 165.7 0.34 205.8 2000.0 223.4 42.45Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 203.4 0.35 196.0 2000.0 240.5 42.03Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 242.5 0.37 187.7 2000.0 256.7 41.61Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.999pol 283.7 0.38 180.9 2000.0 272.0 41.19Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 328.2 0.38 175.1 2000.0 287.7 40.78Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 372.7 0.39 169.7 2000.0 303.0 40.37Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 415.2 0.40 164.9 2000.0 318.1 39.97Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 455.4 0.41 171.1 2000.0 331.3 39.57
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 144.9 0.41 227.9 2000 327.94 63.93Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 184.9 0.41 217.2 2000 344.24 57.53Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 227.6 0.43 208.0 2000 368.17 60.32
CasoTração
Nominal[mT]
Máxima Deformação no Overbend
[%]
Máxima Tensão de von Mises no Sagbend
[MPa]
Profundidade[m]
Maximo Momento Fletor no Sagbend
[kNm]
Raio de Curvatura
Mínimo[m]
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1pol 272.3 0.45 200.2 2000 391.41 58.43Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 318.1 0.46 193.2 2000 412.44 56.74Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 368.5 0.47 187.0 2000 432.68 55.58Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 420.8 0.49 181.7 2000 453.06 54.29Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 467.6 0.51 178.6 2000 473.81 52.34
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 160.7 0.48 238.1 2000 534.92 64.18Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 201.3 0.45 228.0 2000 528.72 57.77
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1pol 247.5 0.47 219.0 2000 540.00 61.00Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 296.2 0.49 211.4 2000 570.82 59.48Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 348.4 0.50 204.7 2000 599.31 57.52Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 405.4 0.52 198.7 2000 628.14 56.02Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 463.4 0.54 193.5 2000 655.28 54.63
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.312pol 519.9 0.56 194.0 2000 681.85 52.81Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.375pol 568.3 0.57 202.3 2000 707.58 50.88Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 162.1 0.47 247.0 2000 805.41 65.10Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 0.999pol 213.8 0.48 237.7 2000 814.87 63.86Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 265.7 0.51 230.0 2000 814.98 61.56Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 319.5 0.52 222.1 2000 824.13 59.55Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 376.6 0.54 215.6 2000 845.00 58.06Steep S Lay Diam Ext = 22pol / Esp de Parede = 1 25pol 438 8 0 56 209 7 2000 876 89 56 88Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 438.8 0.56 209.7 2000 876.89 56.88
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.312pol 502.3 0.58 204.5 2000 915.93 55.54Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.375pol 566.1 0.60 209.3 2000 954.95 53.07Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.438pol 618.1 0.61 218.7 2000 991.02 47.76
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.5pol 405.7 0.56 240.6 2000 5290.46 42.98Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 223.7 0.52 247.0 2000 1179.62 63.97Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 281.0 0.54 239.6 2000 1196.96 62.15Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 341.4 0.56 232.3 2000 1210.00 60.52Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 402.0 0.58 226.2 2000 1222.22 59.22
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.312pol 467.9 0.60 221.1 2000 1231.47 57.78Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.375pol 546.2 0.62 216.5 2000 1257.05 56.31Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.438pol 616.3 0.64 225.6 2000 1302.80 53.90
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.5pol 537.7 0.64 248.1 2000 6457.13 52.65Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.562pol 449.8 0.65 273.0 2000 6569.49 47.39Steep S-Lay - Diam. Ext. = 26pol. / Esp. de Parede = 0.999pol 116.1 0.53 274.0 2000 1554.11 66.51Steep S-Lay - Diam. Ext. = 30pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 249.9 0.63 273.9 2000 2891.58 64.81Steep S-Lay - Diam. Ext. = 32pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 191.8 0.65 288.2 2000 3600.58 66.09Steep S-Lay - Diam. Ext. = 34pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 125.1 0.64 296.3 2000 4671.54 67.07
CasoTração
Nominal[mT]
Máxima Deformação no Overbend
[%]
Máxima Tensão de von Mises no Sagbend
[MPa]
Profundidade[m]
Maximo Momento Fletor no Sagbend
[kNm]
Raio de Curvatura
Mínimo[m]
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.237pol 15.4 0.25 199.3 2250 1.29 27.62Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.25pol 17.6 0.26 190.0 2250 1.36 26.62
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.281pol 23.0 0.29 171.5 2250 1.49 24.86Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.312pol 28.1 0.31 156.8 2250 1.62 23.63Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.337pol 32.2 0.32 147.0 2250 1.72 22.76Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.438pol 49.0 0.54 130.1 2250 2.08 20.38Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.531pol 63.3 0.38 141.8 2250 2.36 18.34Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.674pol 84.1 0.41 153.8 2250 2.73 16.51
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.312pol 24.4 0.24 222.4 2250 5.59 40.58Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.344pol 32.6 0.26 203.9 2250 6.02 37.33Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.375pol 40.4 0.29 189.1 2250 6.46 35.42Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.432pol 55.4 0.32 167.8 2250 7.24 32.17
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.5pol 73.6 0.35 149.2 2250 8.13 29.42Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 87.3 0.38 136.7 2250 9.11 28.11Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 104.9 0.40 132.2 2250 9.59 25.30Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.719pol 134.4 0.41 174.6 2250 11.20 22.77Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 135.1 0.42 144.3 2250 10.89 20.49
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.864pol 162.7 0.44 153.1 2250 12.07 18.44Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 153.0 0.33 153.9 2250 12.04 24.01Steep S Lay Diam Ext = 8 625pol / Esp de Parede = 0 375pol 31 3 0 23 240 9 2250 14 97 52 67Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.375pol 31.3 0.23 240.9 2250 14.97 52.67Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.438pol 52.6 0.27 210.3 2250 17.09 47.41
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.5pol 71.0 0.31 188.2 2250 19.18 42.66Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 97.6 0.35 171.0 2250 20.85 38.40Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 119.1 0.38 157.4 2250 22.71 34.56Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.719pol 150.8 0.40 141.8 2250 25.23 31.10Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 161.7 0.41 137.7 2250 26.04 33.00
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 182.3 0.43 141.6 2250 27.94 31.70Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 205.8 0.44 145.4 2250 29.45 30.49
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 1pol 248.9 0.46 154.9 2250 32.34 29.40Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.438pol 36.7 0.24 257.7 2250 34.53 62.07
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.5pol 51.1 0.25 261.9 2250 134.75 53.25Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 82.2 0.26 251.2 2250 130.56 46.54Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 121.2 0.35 191.6 2250 46.79 43.36Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.719pol 282.1 0.37 210.7 2250 560.39 40.89Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 241.4 0.38 231.8 2250 610.66 38.78Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 233.6 0.43 149.5 2250 61.06 34.90Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 264.1 0.44 146.9 2250 64.55 37.66
CasoTração
Nominal[mT]
Máxima Deformação no Overbend
[%]
Máxima Tensão de von Mises no Sagbend
[MPa]
Profundidade[m]
Maximo Momento Fletor no Sagbend
[kNm]
Raio de Curvatura
Mínimo[m]
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 1pol 293.4 0.46 152.7 2250 67.72 36.75Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 390.1 0.47 170.7 2250 79.44 33.07
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 71.2 0.29 242.7 2250 70.31 29.77Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 104.4 0.31 222.6 2250 78.35 54.21Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.688pol 139.9 0.34 206.2 2250 85.35 50.10Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 173.1 0.37 193.2 2250 92.26 45.09
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 208.2 0.39 182.5 2250 99.74 44.65Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 244.5 0.41 173.3 2250 106.81 40.19Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 281.6 0.43 165.3 2250 113.59 42.35
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1pol 319.6 0.45 158.6 2250 119.39 41.41Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 354.2 0.46 159.2 2250 125.21 40.87Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 386.9 0.46 165.4 2250 131.14 36.78Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 444.7 0.47 176.5 2250 140.07 33.10Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 90.1 0.32 241.9 2250 103.21 29.79Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.688pol 128.4 0.33 224.2 2250 113.71 26.81Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 166.5 0.36 210.1 2250 124.07 52.84
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 203.9 0.38 198.4 2250 134.65 49.08Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 244.0 0.40 188.3 2250 144.76 44.17Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 284.7 0.42 179.4 2250 153.39 44.84
Steep S Lay Diam Ext = 14pol / Esp de Parede = 1pol 326 9 0 44 171 8 2250 161 49 44 14Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1pol 326.9 0.44 171.8 2250 161.49 44.14Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 367.7 0.45 165.2 2250 169.28 43.45Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 405.4 0.46 167.6 2250 177.33 39.11Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 471.8 0.47 180.4 2250 192.08 35.20
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 59.2 0.31 272.9 2250.0 192.9 31.68Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.688pol 101.1 0.33 252.7 2250.0 182.2 28.51Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.749pol 144.9 0.34 236.5 2250.0 186.7 25.66Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 187.8 0.35 222.9 2250.0 202.0 23.09Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 231.4 0.37 211.4 2250.0 218.1 20.78Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 277.3 0.38 201.8 2250.0 233.4 18.71Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.999pol 324.9 0.39 193.5 2250.0 248.2 16.84Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 373.9 0.40 185.9 2250.0 261.4 15.15Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 421.4 0.41 179.2 2250.0 274.3 13.64Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 466.0 0.42 179.7 2250.0 285.1 12.27Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 503.7 0.42 187.3 2250.0 295.8 11.05
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 159.2 0.40 247.4 2250 316.15 62.67Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 207.5 0.43 234.3 2250 311.93 60.42Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 257.3 0.45 223.1 2250 332.49 57.83
CasoTração
Nominal[mT]
Máxima Deformação no Overbend
[%]
Máxima Tensão de von Mises no Sagbend
[MPa]
Profundidade[m]
Maximo Momento Fletor no Sagbend
[kNm]
Raio de Curvatura
Mínimo[m]
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1pol 307.8 0.46 213.6 2250 355.07 55.75Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 363.5 0.48 205.5 2250 377.49 53.98Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 422.0 0.50 198.4 2250 397.75 51.93Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 475.6 0.52 191.8 2250 414.86 50.24Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 523.5 0.53 194.3 2250 431.52 45.22
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 173.2 0.44 257.5 2250 518.16 63.21Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 225.2 0.46 245.0 2250 513.28 61.22
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1pol 279.4 0.49 234.5 2250 508.13 59.21Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 336.4 0.50 225.6 2250 519.87 56.91Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 405.8 0.53 217.4 2250 545.33 55.01Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 472.7 0.55 210.4 2250 573.17 53.19Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 533.7 0.57 204.3 2250 601.97 50.85
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.312pol 585.0 0.59 211.4 2250 626.79 45.77Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.375pol 553.0 0.53 221.5 2250 3885.87 41.19Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 186.2 0.47 265.5 2250 789.87 64.51Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 0.999pol 244.9 0.50 255.0 2250 792.50 62.21Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 304.9 0.52 245.3 2250 790.52 59.60Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 369.8 0.54 236.2 2250 788.88 57.64Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 440.1 0.57 227.9 2250 787.15 56.11Steep S Lay Diam Ext = 22pol / Esp de Parede = 1 25pol 513 6 0 60 221 0 2250 798 51 53 82Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 513.6 0.60 221.0 2250 798.51 53.82
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.312pol 580.2 0.62 216.7 2250 847.04 51.58Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.375pol 383.8 0.56 238.3 2250 4886.27 46.42Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.438pol 596.0 0.57 262.2 2250 5056.08 41.78
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.5pol 452.6 0.58 266.0 2250 5242.65 37.60Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 257.8 0.53 262.9 2250 1154.78 62.86Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 324.3 0.56 254.1 2250 1161.90 60.71Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 395.9 0.58 245.9 2250 1164.53 58.91Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 470.0 0.61 238.2 2250 1167.00 56.65
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.312pol 549.6 0.64 231.1 2250 1174.77 54.67Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.375pol 625.0 0.66 231.8 2250 1233.76 52.61Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.438pol 477.8 0.67 255.0 2250 6196.51 47.35
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.5pol 459.3 0.67 280.5 2250 6523.30 42.61Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.562pol 602.8 0.68 308.6 2250 6658.20 38.35Steep S-Lay - Diam. Ext. = 26pol. / Esp. de Parede = 0.999pol 129.9 0.54 293.9 2250 1548.28 66.13Steep S-Lay - Diam. Ext. = 30pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 286.7 0.64 288.0 2250 2860.92 64.28Steep S-Lay - Diam. Ext. = 32pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 214.1 0.65 304.0 2250 3575.56 65.80Steep S-Lay - Diam. Ext. = 34pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 139.1 0.65 316.4 2250 4595.65 66.88
CasoTração
Nominal[mT]
Máxima Deformação no Overbend
[%]
Máxima Tensão de von Mises no Sagbend
[MPa]
Profundidade[m]
Maximo Momento Fletor no Sagbend
[kNm]
Raio de Curvatura
Mínimo[m]
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.237pol 17.1 0.27 220.7 2500 1.17 26.43Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.25pol 19.5 0.28 210.3 2500 1.23 25.44
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.281pol 25.5 0.31 189.6 2500 1.34 23.70Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.312pol 31.2 0.33 173.1 2500 1.46 22.40Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.337pol 35.9 0.34 162.2 2500 1.55 21.52Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.438pol 52.2 0.55 145.4 2500 1.90 19.36Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.531pol 70.3 0.40 157.9 2500 2.13 17.43Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.674pol 93.1 0.42 171.3 2500 2.46 15.69
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.312pol 27.0 0.25 245.9 2500 5.05 38.91Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.344pol 36.1 0.28 225.2 2500 5.45 35.93Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.375pol 45.0 0.30 208.6 2500 5.84 34.07Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.432pol 61.9 0.34 184.7 2500 6.53 30.71
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.5pol 81.5 0.38 163.7 2500 7.33 27.64Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 99.0 0.40 149.2 2500 8.03 24.88Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 110.1 0.41 147.8 2500 8.81 22.39Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.719pol 146.4 0.42 179.2 2500 9.71 24.09Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 141.7 0.44 161.4 2500 9.84 23.73
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.864pol 180.0 0.46 169.1 2500 10.73 22.79Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 182.9 0.47 170.0 2500 10.86 20.51Steep S Lay Diam Ext = 8 625pol / Esp de Parede = 0 375pol 34 5 0 24 265 9 2500 13 51 49 40Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.375pol 34.5 0.24 265.9 2500 13.51 49.40Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.438pol 57.1 0.25 231.5 2500 15.38 44.46
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.5pol 80.9 0.25 206.6 2500 17.36 40.02Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 111.6 0.28 187.2 2500 18.75 36.31Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 257.7 0.32 205.9 2500 304.24 32.68Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.719pol 168.2 0.35 154.4 2500 23.08 29.41Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 180.8 0.44 149.6 2500 23.62 30.69
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 205.1 0.46 154.8 2500 25.20 29.51Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 228.8 0.47 160.7 2500 26.48 26.56
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 1pol 275.3 0.49 172.4 2500 29.55 27.54Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.438pol 43.6 0.38 284.1 2500 31.96 24.79
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.5pol 68.8 0.28 252.3 2500 34.40 23.09Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 103.1 0.33 228.4 2500 38.41 44.39Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 135.9 0.40 209.1 2500 42.34 39.95Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.719pol 181.7 0.41 186.9 2500 47.75 39.21Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 228.4 0.44 170.3 2500 52.25 37.21Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 262.2 0.46 161.3 2500 55.66 36.41Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 295.1 0.47 161.6 2500 58.76 35.01
CasoTração
Nominal[mT]
Máxima Deformação no Overbend
[%]
Máxima Tensão de von Mises no Sagbend
[MPa]
Profundidade[m]
Maximo Momento Fletor no Sagbend
[kNm]
Raio de Curvatura
Mínimo[m]
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 1pol 323.6 0.48 167.9 2500 61.70 34.20Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 423.2 0.50 188.2 2500 71.98 30.78
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 77.4 0.29 266.1 2500 63.07 27.70Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 115.9 0.33 243.2 2500 70.84 51.48Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.688pol 155.4 0.37 224.9 2500 77.51 47.20Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 193.5 0.39 210.0 2500 84.33 44.06
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 274.1 0.44 186.9 2500 96.75 39.65Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 316.6 0.46 177.6 2500 102.48 41.26
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1pol 354.3 0.47 169.9 2500 107.78 40.32Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 390.7 0.48 174.0 2500 112.99 39.77Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 422.6 0.49 180.8 2500 117.84 35.79Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 480.6 0.49 192.7 2500 127.08 32.21Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 100.4 0.32 265.0 2500 94.34 28.99Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.688pol 134.9 0.35 245.0 2500 105.24 61.01Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 184.8 0.38 228.5 2500 114.56 54.91
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 228.1 0.41 214.7 2500 122.55 49.21Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 272.5 0.43 202.9 2500 130.43 46.00Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 322.8 0.46 192.8 2500 138.27 44.21
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1pol 367.0 0.47 184.1 2500 145.64 43.09Steep S Lay Diam Ext = 14pol / Esp de Parede = 1 062pol 406 5 0 48 176 4 2500 152 93 42 25Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 406.5 0.48 176.4 2500 152.93 42.25Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 444.6 0.49 182.7 2500 159.65 38.02Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 511.0 0.49 196.8 2500 172.35 34.22
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 67.9 0.41 299.8 2500.0 180.9 30.80Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.688pol 114.1 0.33 276.4 2500.0 175.9 27.72Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.749pol 163.2 0.34 257.9 2500.0 173.2 24.95Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 210.2 0.36 242.6 2500.0 188.3 22.45Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 260.7 0.38 229.1 2500.0 202.9 20.21Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 314.5 0.39 217.6 2500.0 216.1 18.19Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.999pol 369.3 0.41 207.5 2500.0 228.1 16.37Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 421.5 0.42 198.6 2500.0 237.9 14.73Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 470.6 0.43 190.8 2500.0 246.8 13.26Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 513.3 0.43 196.3 2500.0 256.3 11.93Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 551.5 0.44 204.9 2500.0 265.1 10.74
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 179.1 0.42 269.0 2500 303.57 9.66Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 232.9 0.44 254.0 2500 292.72 61.51Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 290.0 0.46 241.1 2500 308.41 58.42
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1pol 350.3 0.49 230.3 2500 329.54 55.72
CasoTração
Nominal[mT]
Máxima Deformação no Overbend
[%]
Máxima Tensão de von Mises no Sagbend
[MPa]
Profundidade[m]
Maximo Momento Fletor no Sagbend
[kNm]
Raio de Curvatura
Mínimo[m]
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 413.7 0.51 220.6 2500 348.67 52.28Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 474.7 0.53 211.8 2500 366.26 49.83Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 528.1 0.54 203.9 2500 381.83 48.85Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 575.5 0.55 211.3 2500 396.27 43.97
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 194.1 0.45 278.6 2500 502.39 39.57Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 254.3 0.48 264.2 2500 492.22 62.13
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1pol 316.7 0.50 251.9 2500 481.41 59.56Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 384.5 0.53 241.3 2500 474.02 56.36Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 458.4 0.56 231.9 2500 500.84 54.20Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 526.8 0.58 223.6 2500 528.09 52.27Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 583.7 0.59 216.1 2500 575.45 50.06
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.312pol 554.9 0.59 237.7 2500 3793.78 45.06Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.375pol 417.3 0.60 261.4 2500 3758.68 40.55Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 207.1 0.49 287.1 2500 775.88 36.50Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 0.999pol 272.3 0.52 274.0 2500 769.75 63.46Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 340.2 0.54 262.0 2500 763.37 60.05Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 416.5 0.57 251.4 2500 755.53 57.35Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 498.0 0.60 242.0 2500 752.70 55.58Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 573.3 0.62 233.9 2500 806.87 53.05
Steep S Lay Diam Ext = 22pol / Esp de Parede = 1 312pol 636 5 0 64 232 0 2500 887 48 50 61Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.312pol 636.5 0.64 232.0 2500 887.48 50.61Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.375pol 428.1 0.64 255.2 2500 4769.99 45.55Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.438pol 469.9 0.67 280.8 2500 4962.64 40.99
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.5pol 597.8 0.68 308.8 2500 5284.38 36.89Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 287.7 0.55 282.6 2500 1133.41 33.20Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 362.4 0.58 271.4 2500 1131.14 61.23Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 444.9 0.60 261.0 2500 1124.20 58.70Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 531.6 0.64 251.9 2500 1123.16 56.38
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.312pol 614.9 0.66 243.9 2500 1179.28 54.31Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.375pol 490.1 0.67 268.3 2500 5899.17 51.51Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.438pol 480.4 0.69 295.1 2500 6218.92 46.36
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.5pol 510.2 0.69 324.6 2500 6272.02 41.72Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.562pol 557.3 0.72 357.1 2500 6613.88 37.55Steep S-Lay - Diam. Ext. = 26pol. / Esp. de Parede = 0.999pol 146.3 0.54 316.8 2500 1536.87 33.79Steep S-Lay - Diam. Ext. = 30pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 329.3 0.66 305.8 2500 2842.02 65.82Steep S-Lay - Diam. Ext. = 32pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 240.9 0.66 323.3 2500 3570.18 63.42Steep S-Lay - Diam. Ext. = 34pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 153.2 0.67 338.5 2500 4517.24 65.44
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.237pol 18.7 0.28 242.2 2750 1.06 66.59
CasoTração
Nominal[mT]
Máxima Deformação no Overbend
[%]
Máxima Tensão de von Mises no Sagbend
[MPa]
Profundidade[m]
Maximo Momento Fletor no Sagbend
[kNm]
Raio de Curvatura
Mínimo[m]
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.25pol 21.5 0.29 230.8 2750 1.12 25.39Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.281pol 27.9 0.32 207.9 2750 1.22 24.41Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.312pol 34.3 0.35 189.7 2750 1.33 22.64Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.337pol 39.6 0.36 177.6 2750 1.41 21.31Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.438pol 58.1 0.55 159.5 2750 1.72 20.48Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.531pol 76.5 0.60 174.2 2750 1.95 18.43Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.674pol 102.7 0.51 190.1 2750 2.29 16.59
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.312pol 29.5 0.26 269.6 2750 4.61 14.93Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.344pol 39.6 0.30 246.7 2750 4.95 37.54Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.375pol 49.5 0.32 228.4 2750 5.31 34.72Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.432pol 68.2 0.37 201.9 2750 5.93 31.25
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.5pol 89.3 0.40 178.6 2750 6.71 29.27Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 107.8 0.42 162.3 2750 7.25 26.64Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 121.2 0.44 162.5 2750 7.96 23.98Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.719pol 155.0 0.46 172.8 2750 8.67 24.06Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 164.4 0.47 176.0 2750 8.92 22.90
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.864pol 253.2 0.48 193.6 2750 221.21 23.90Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 202.0 0.49 187.2 2750 9.92 21.51Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.375pol 37.5 0.25 291.3 2750 12.32 21.72Steep S Lay Diam Ext = 8 625pol / Esp de Parede = 0 438pol 63 9 0 31 253 1 2750 13 95 47 21Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.438pol 63.9 0.31 253.1 2750 13.95 47.21
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.5pol 91.8 0.36 225.2 2750 15.43 39.96Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 111.5 0.60 210.9 2750 41.71 35.96Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 144.7 0.42 186.8 2750 18.56 33.93Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.719pol 185.7 0.46 167.3 2750 20.87 31.69Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 199.2 0.47 162.0 2750 21.59 29.63
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 226.2 0.49 169.8 2750 23.09 28.98Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 251.9 0.50 176.8 2750 24.44 27.83
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 1pol 297.8 0.51 188.1 2750 27.02 25.05Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.438pol 42.9 0.25 310.4 2750 27.93 26.46
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.5pol 76.4 0.30 275.6 2750 31.82 23.81Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 104.1 0.35 248.6 2750 34.75 47.81Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 145.3 0.40 227.0 2750 37.91 42.26Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.719pol 195.3 0.43 202.7 2750 43.83 39.64Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 254.6 0.47 184.2 2750 48.07 37.81Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 290.6 0.49 174.2 2750 50.89 34.88Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 322.9 0.50 176.8 2750 53.39 33.93
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 1pol 353.2 0.51 183.7 2750 55.90 32.99
CasoTração
Nominal[mT]
Máxima Deformação no Overbend
[%]
Máxima Tensão de von Mises no Sagbend
[MPa]
Profundidade[m]
Maximo Momento Fletor no Sagbend
[kNm]
Raio de Curvatura
Mínimo[m]
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 452.7 0.52 204.4 2750 65.69 32.24Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 86.1 0.30 290.6 2750 58.73 29.02Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 129.4 0.35 265.0 2750 65.30 56.41Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.688pol 171.9 0.39 244.5 2750 72.12 50.77Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 215.3 0.42 227.8 2750 78.41 44.56
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 259.5 0.45 213.8 2750 84.07 42.01Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 306.6 0.47 201.6 2750 89.35 37.81Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 349.4 0.49 191.3 2750 94.69 39.60
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1pol 389.7 0.50 182.4 2750 99.38 38.77Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 423.6 0.51 189.7 2750 103.33 38.37Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 456.1 0.51 196.9 2750 107.20 34.53Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 513.3 0.51 208.8 2750 114.92 31.08Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 110.9 0.33 288.8 2750 87.77 27.97Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.688pol 159.2 0.37 266.2 2750 96.81 25.18Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 205.2 0.40 247.7 2750 105.33 51.13
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 253.6 0.43 232.3 2750 113.66 46.28Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 305.3 0.46 218.9 2750 120.83 43.83Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 357.1 0.48 207.4 2750 127.88 42.08
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1pol 402.9 0.50 197.6 2750 134.84 41.17Steep S Lay Diam Ext = 14pol / Esp de Parede = 1 062pol 443 5 0 50 189 8 2750 141 17 40 66Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 443.5 0.50 189.8 2750 141.17 40.66Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 481.5 0.51 198.6 2750 147.48 36.60Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 545.6 0.50 212.7 2750 157.58 32.94
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 75.2 0.32 326.6 2750.0 186.7 29.64Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.688pol 125.9 0.34 300.6 2750.0 169.7 26.68Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.749pol 178.5 0.35 279.8 2750.0 160.3 24.01Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 230.9 0.38 262.1 2750.0 173.8 21.61Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 287.5 0.39 246.6 2750.0 185.8 19.45Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 348.2 0.41 233.3 2750.0 195.9 17.50Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.999pol 406.9 0.42 222.1 2750.0 206.2 15.75Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 461.2 0.43 212.2 2750.0 216.4 14.18Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 508.0 0.44 203.5 2750.0 226.8 12.76Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 551.9 0.45 211.5 2750.0 235.6 11.48Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 586.4 0.44 232.6 2750.0 2214.1 10.34
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 196.0 0.43 291.1 2750 291.77 9.30Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 255.7 0.46 274.2 2750 277.75 59.62Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 319.7 0.48 259.4 2750 284.33 56.12
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1pol 388.4 0.50 246.8 2750 301.25 52.07
CasoTração
Nominal[mT]
Máxima Deformação no Overbend
[%]
Máxima Tensão de von Mises no Sagbend
[MPa]
Profundidade[m]
Maximo Momento Fletor no Sagbend
[kNm]
Raio de Curvatura
Mínimo[m]
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 455.4 0.53 235.5 2750 317.29 49.08Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 516.3 0.55 225.4 2750 331.65 47.84Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 570.0 0.56 216.4 2750 368.22 43.05Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 490.8 0.51 238.0 2750 2827.76 38.75
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 212.5 0.46 301.0 2750 488.21 34.87Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 279.2 0.50 284.5 2750 473.06 60.85
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1pol 349.7 0.52 270.8 2750 458.30 54.76Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 428.0 0.55 258.7 2750 449.63 54.44Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 505.0 0.58 247.6 2750 492.76 52.23Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 572.1 0.60 237.8 2750 544.40 49.36Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 381.0 0.61 261.6 2750 3475.51 44.43
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.312pol 583.6 0.61 287.7 2750 3662.42 39.98Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.375pol 541.9 0.65 316.5 2750 3837.81 35.98Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 230.5 0.50 310.2 2750 757.59 32.39Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 0.999pol 298.7 0.53 294.9 2750 744.19 62.01Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 378.8 0.56 281.4 2750 728.97 58.35Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 471.8 0.60 269.5 2750 716.57 55.84Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 558.3 0.63 259.0 2750 763.76 53.27Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 629.2 0.65 249.5 2750 842.47 49.90
Steep S Lay Diam Ext = 22pol / Esp de Parede = 1 312pol 409 5 0 66 274 4 2750 4690 27 44 91Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.312pol 409.5 0.66 274.4 2750 4690.27 44.91Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.375pol 632.6 0.66 289.9 2750 4911.23 40.42Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.438pol 501.3 0.68 290.2 2750 4868.01 36.37
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.5pol 620.0 0.70 293.1 2750 5048.76 32.74Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 322.7 0.57 304.0 2750 1101.87 29.46Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 409.7 0.60 290.7 2750 1087.54 59.78Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 506.7 0.64 278.9 2750 1074.05 56.83Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 599.2 0.67 268.7 2750 1117.71 54.00
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.312pol 676.3 0.69 259.1 2750 1234.76 51.18Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.375pol 460.2 0.70 285.0 2750 5939.93 46.06Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.438pol 641.7 0.70 301.1 2750 6016.69 41.46
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.5pol 571.2 0.72 301.5 2750 6497.52 37.31Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.562pol 635.6 0.74 304.5 2750 6264.75 33.58Steep S-Lay - Diam. Ext. = 26pol. / Esp. de Parede = 0.999pol 164.5 0.55 341.3 2750 1526.82 30.22Steep S-Lay - Diam. Ext. = 30pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 365.7 0.67 325.6 2750 2811.51 65.52Steep S-Lay - Diam. Ext. = 32pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 268.3 0.66 345.3 2750 3576.43 61.74Steep S-Lay - Diam. Ext. = 34pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 166.8 0.68 362.9 2750 4426.40 64.74
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.237pol 20.4 0.29 263.8 3000 0.98 66.32
CasoTração
Nominal[mT]
Máxima Deformação no Overbend
[%]
Máxima Tensão de von Mises no Sagbend
[MPa]
Profundidade[m]
Maximo Momento Fletor no Sagbend
[kNm]
Raio de Curvatura
Mínimo[m]
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.25pol 23.4 0.31 251.3 3000 1.02 26.53Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.281pol 30.5 0.34 226.2 3000 1.12 24.67Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.312pol 37.6 0.36 206.3 3000 1.22 23.70Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.337pol 43.3 0.38 193.1 3000 1.30 21.82Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.438pol 65.0 0.56 174.4 3000 1.57 19.63Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.531pol 84.1 0.52 191.3 3000 1.81 17.67Steep S-Lay - Diam. Ext. = 4.5pol. / Esp. de Parede = 0.674pol 111.0 0.52 206.5 3000 2.06 15.90
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.312pol 32.1 0.27 293.4 3000 4.26 14.31Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.344pol 43.2 0.31 268.4 3000 4.56 12.88Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.375pol 54.3 0.34 248.3 3000 4.89 36.18Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.432pol 74.1 0.39 219.3 3000 5.45 32.57
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.5pol 96.6 0.42 193.5 3000 6.08 29.31Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 110.8 0.50 193.6 3000 8.24 27.59Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 137.9 0.46 175.4 3000 7.17 25.14Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.719pol 169.3 0.48 188.6 3000 7.97 22.63Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 179.7 0.49 192.1 3000 8.18 23.12
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.864pol 215.0 0.51 203.3 3000 9.02 20.80Steep S-Lay - Diam. Ext. = 6.625pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 218.1 0.51 204.2 3000 9.10 18.72Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.375pol 40.9 0.26 316.9 3000 11.41 16.85Steep S Lay Diam Ext = 8 625pol / Esp de Parede = 0 438pol 70 0 0 33 275 0 3000 12 88 21 12Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.438pol 70.0 0.33 275.0 3000 12.88 21.12
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.5pol 99.7 0.38 244.4 3000 14.12 45.27Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 135.3 0.69 220.9 3000 37.83 40.75Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 158.4 0.45 202.1 3000 17.22 36.67Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.719pol 203.0 0.49 180.7 3000 19.48 32.16Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 218.2 0.50 176.2 3000 20.17 30.20
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 245.9 0.51 185.0 3000 21.44 28.08Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 272.0 0.52 192.8 3000 22.74 25.27
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 8.625pol. / Esp. de Parede = 1pol 319.8 0.53 204.6 3000 24.47 26.52Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.438pol 47.7 0.55 337.8 3000 26.42 26.06
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.5pol 83.8 0.45 299.1 3000 28.74 23.46Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 108.2 0.46 269.6 3000 31.98 21.11Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 154.4 0.40 246.0 3000 35.19 45.88Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.719pol 217.8 0.46 218.6 3000 40.16 41.24Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 278.3 0.50 198.3 3000 44.42 24.28Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 313.7 0.51 187.3 3000 47.65 21.85Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 348.0 0.52 191.1 3000 50.07 33.21
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 1pol 376.9 0.53 198.7 3000 52.58 32.13
CasoTração
Nominal[mT]
Máxima Deformação no Overbend
[%]
Máxima Tensão de von Mises no Sagbend
[MPa]
Profundidade[m]
Maximo Momento Fletor no Sagbend
[kNm]
Raio de Curvatura
Mínimo[m]
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 10.75pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 479.5 0.53 220.8 3000 60.38 31.49Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.562pol 94.7 0.45 315.3 3000 54.23 31.32Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 142.3 0.37 287.2 3000 60.57 28.19Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.688pol 188.0 0.41 264.3 3000 66.55 25.37Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 235.2 0.44 245.7 3000 71.85 46.05
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 285.1 0.47 230.1 3000 76.89 42.40Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 333.5 0.50 216.7 3000 81.73 40.64Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 378.2 0.51 205.3 3000 86.91 36.58
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1pol 415.9 0.52 195.6 3000 91.75 38.30Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 451.3 0.53 203.7 3000 96.19 37.32Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 485.5 0.53 211.5 3000 100.30 36.92Steep S-Lay - Diam. Ext. = 12.75pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 537.7 0.52 224.3 3000 108.13 33.22Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 134.3 0.45 312.9 3000 82.54 29.90Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.688pol 173.3 0.38 287.8 3000 89.45 26.91Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.75pol 224.6 0.42 267.4 3000 96.98 55.05
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 277.8 0.46 250.1 3000 103.99 47.44Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 335.2 0.49 235.2 3000 110.41 43.97Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 387.0 0.51 222.5 3000 117.05 39.57
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1pol 433.3 0.52 211.7 3000 123.26 40.83Steep S Lay Diam Ext = 14pol / Esp de Parede = 1 062pol 473 9 0 52 203 5 3000 129 15 40 08Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 473.9 0.52 203.5 3000 129.15 40.08Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 513.0 0.52 212.9 3000 134.88 36.08Steep S-Lay - Diam. Ext. = 14pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 394.3 0.42 234.2 3000 1653.82 32.47
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.625pol 82.5 0.32 354.2 3000.0 183.1 29.22Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.688pol 139.4 0.34 325.7 3000.0 162.4 26.30Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.749pol 195.7 0.36 302.1 3000.0 148.8 23.67Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 253.6 0.39 282.2 3000.0 158.9 21.30Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 317.8 0.40 265.2 3000.0 168.9 19.17Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 385.8 0.43 250.4 3000.0 178.8 17.26Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 0.999pol 443.3 0.44 237.9 3000.0 188.5 15.53Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 495.1 0.44 226.9 3000.0 198.3 13.98Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 543.4 0.45 217.0 3000.0 215.6 12.58Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 583.3 0.46 225.5 3000.0 235.5 11.32Steep S-Lay - Diam. Ext. = 16pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 594.3 0.45 248.1 3000.0 2218.0 10.19
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 0.812pol 215.6 0.44 314.6 3000 278.26 9.17Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 282.4 0.47 295.4 3000 261.85 8.25Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 357.0 0.50 278.9 3000 263.66 58.04
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1pol 431.6 0.53 264.6 3000 278.84 52.24
CasoTração
Nominal[mT]
Máxima Deformação no Overbend
[%]
Máxima Tensão de von Mises no Sagbend
[MPa]
Profundidade[m]
Maximo Momento Fletor no Sagbend
[kNm]
Raio de Curvatura
Mínimo[m]
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 500.8 0.55 252.0 3000 310.58 49.22Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 560.1 0.57 240.7 3000 345.79 47.04Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 611.8 0.59 231.5 3000 385.88 42.33Steep S-Lay - Diam. Ext. = 18pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 423.7 0.53 254.6 3000 2864.05 38.10
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 0.875pol 234.8 0.48 324.6 3000 471.06 34.29Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 308.6 0.51 306.7 3000 450.61 30.86
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1pol 391.6 0.56 291.2 3000 431.72 59.47Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 474.9 0.58 277.2 3000 459.37 55.33Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 552.7 0.60 264.7 3000 509.86 52.32Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 619.8 0.62 253.4 3000 572.38 49.32Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 412.3 0.63 278.8 3000 3500.66 44.39
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.312pol 524.7 0.63 306.6 3000 3696.58 39.95Steep S-Lay - Diam. Ext. = 20pol. / Esp. de Parede = 1.375pol 524.7 0.64 337.3 3000 3849.52 35.95Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 0.938pol 251.8 0.51 333.7 3000 736.50 32.36Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 0.999pol 331.5 0.54 316.6 3000 715.45 29.12Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 421.4 0.58 301.7 3000 694.08 59.90Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 518.1 0.62 288.3 3000 710.97 56.26Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 602.3 0.65 276.1 3000 787.58 53.47Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 398.5 0.66 278.9 3000 4231.89 50.21
Steep S Lay Diam Ext = 22pol / Esp de Parede = 1 312pol 547 5 0 66 281 7 3000 4670 96 45 19Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.312pol 547.5 0.66 281.7 3000 4670.96 45.19Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.375pol 526.6 0.67 284.5 3000 4813.80 40.67Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.438pol 557.7 0.68 287.3 3000 4919.26 36.61
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 22pol. / Esp. de Parede = 1.5pol 628.8 0.68 290.2 3000 5233.36 32.95Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.062pol 352.3 0.58 325.7 3000 1067.55 29.65Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.125pol 450.8 0.61 310.8 3000 1049.46 26.69Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.188pol 556.9 0.66 297.9 3000 1047.47 57.62Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 646.5 0.69 286.3 3000 1153.84 54.67
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.312pol 451.9 0.70 289.1 3000 5620.05 51.57Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.375pol 597.2 0.70 292.0 3000 5889.37 46.41Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.438pol 540.3 0.71 294.9 3000 5850.23 41.77
Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.5pol 598.6 0.72 297.9 3000 6068.16 37.59Steep S-Lay - Diam. Ext. = 24pol. / Esp. de Parede = 1.562pol 654.5 0.73 300.9 3000 6317.54 33.83Steep S-Lay - Diam. Ext. = 26pol. / Esp. de Parede = 0.999pol 182.1 0.55 366.9 3000 1537.49 30.45Steep S-Lay - Diam. Ext. = 30pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 401.1 0.68 348.1 3000 2798.85 27.40Steep S-Lay - Diam. Ext. = 32pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 295.7 0.66 368.8 3000 3570.97 65.25Steep S-Lay - Diam. Ext. = 34pol. / Esp. de Parede = 1.25pol 181.8 0.69 388.7 3000 4363.46 60.57
Caso "a" Caso "b"
Steep x S-Lay x 4.5in x 2mHs x 6sTp x 0deg 12.1 0.2 325.7 1500.0 16.2 0.789 0.750
Steep x S-Lay x 4.5in x 2mHs x 6sTp x 45deg 14.4 0.3 370.4 1500.0 18.4 0.882 0.924
Steep x S-Lay x 4.5in x 2mHs x 6sTp x 90deg 14.1 0.2 372.5 1500.0 18.6 0.889 0.937
Steep x S-Lay x 4.5in x 2mHs x 6sTp x 180deg 11.0 0.2 342.7 1500.0 17.0 0.814 0.795
Steep x S-Lay x 4.5in x 2mHs x 9sTp x 0deg 11.4 0.2 370.8 1500.0 18.5 0.873 0.905
Steep x S-Lay x 4.5in x 2mHs x 9sTp x 45deg 48.0 0.2 449.2 1500.0 22.1 1.404 2.479
Steep x S-Lay x 4.5in x 2mHs x 9sTp x 90deg 11.7 0.3 343.2 1500.0 17.1 0.820 0.807
Steep x S-Lay x 4.5in x 2mHs x 9sTp x 180deg 13.9 0.3 429.3 1500.0 21.4 1.004 1.166
Steep x S-Lay x 4.5in x 2.5mHs x 6sTp x 0deg 12.9 0.2 333.1 1500.0 16.5 0.803 0.775
Steep x S-Lay x 4.5in x 2.5mHs x 6sTp x 45deg 15.9 0.3 388.0 1500.0 19.3 0.927 1.013
Steep x S-Lay x 4.5in x 2.5mHs x 6sTp x 90deg 15.3 0.3 383.7 1500.0 19.1 0.915 0.989
Steep x S-Lay x 4.5in x 2.5mHs x 6sTp x 180deg 11.6 0.2 351.1 1500.0 17.5 0.835 0.834
Steep x S-Lay x 4.5in x 2.5mHs x 9sTp x 0deg 12.1 0.2 391.1 1500.0 19.5 0.915 0.987
Steep x S-Lay x 4.5in x 2.5mHs x 9sTp x 45deg 43.5 0.2 444.8 1500.0 24.8 1.477 2.559
Steep x S-Lay x 4.5in x 2.5mHs x 9sTp x 90deg 12.5 0.3 350.3 1500.0 17.5 0.839 0.841
Steep x S-Lay x 4.5in x 2.5mHs x 9sTp x 180deg 14.8 0.3 423.1 1500.0 21.0 0.991 1.142
Steep x S-Lay x 4.5in x 3mHs x 6sTp x 0deg 13.6 0.2 338.8 1500.0 16.8 0.817 0.802
Steep x S-Lay x 4.5in x 3mHs x 6sTp x 45deg 17.5 0.3 404.4 1500.0 20.0 0.965 1.092
Steep x S-Lay x 4.5in x 3mHs x 6sTp x 90deg 17.3 0.3 391.1 1500.0 19.4 0.938 1.039
Steep x S-Lay x 4.5in x 3mHs x 6sTp x 180deg 12.1 0.2 358.6 1500.0 17.9 0.852 0.866
Steep x S-Lay x 4.5in x 3mHs x 9sTp x 0deg 12.7 0.2 410.5 1500.0 20.4 0.955 1.067
Steep x S-Lay x 4.5in x 3mHs x 9sTp x 45deg 57.6 0.3 508.0 1500.0 25.7 1.813 3.914
Steep x S-Lay x 4.5in x 3mHs x 9sTp x 90deg 53.5 0.3 370.3 1500.0 18.2 1.299 2.352
Steep x S-Lay x 4.5in x 3mHs x 9sTp x 180deg 49.9 0.3 448.5 1500.0 21.6 1.413 2.552
Steep x S-Lay x 34in x 2mHs x 6sTp x 0deg 408.4 0.8 566.9 1500.0 9506.9 2.601 3.272
Steep x S-Lay x 34in x 2mHs x 6sTp x 45deg 615.5 0.8 512.4 1500.0 8810.2 2.496 3.064
Steep x S-Lay x 34in x 2mHs x 6sTp x 90deg 697.2 0.8 504.0 1500.0 9379.3 2.609 3.344
Steep x S-Lay x 34in x 2mHs x 6sTp x 180deg 363.7 0.9 503.7 1500.0 7700.4 2.290 2.575
Steep x S-Lay x 34in x 2mHs x 9sTp x 0deg 638.4 0.9 506.5 1500.0 8675.4 2.476 3.023
Steep x S-Lay x 34in x 2mHs x 9sTp x 45deg 897.4 0.8 605.5 1500.0 9885.8 2.737 3.710
Razão de TensõesCritério de Carregamento
Combinado(DNV OS F101)
CasoTração Nominal
[mT]
Máxima Deformação no Overbend
[%]
Máxima Tensão de von Mises no Sagbend
[MPa]
Profundidade[m]
Maximo Momento Fletor no Sagbend
[kNm]
Razão de TensõesCritério de Carregamento
Combinado(DNV OS F101)
CasoTração Nominal
[mT]
Máxima Deformação no Overbend
[%]
Máxima Tensão de von Mises no Sagbend
[MPa]
Profundidade[m]
Maximo Momento Fletor no Sagbend
[kNm]
Steep x S-Lay x 34in x 2mHs x 9sTp x 90deg 293.0 0.7 493.1 1500.0 7812.4 2.304 2.599
Steep x S-Lay x 34in x 2mHs x 9sTp x 180deg 528.1 0.8 586.0 1500.0 9275.5 2.570 3.218
Steep x S-Lay x 34in x 2.5mHs x 6sTp x 0deg 649.7 0.9 508.6 1500.0 8627.3 2.469 3.009
Steep x S-Lay x 34in x 2.5mHs x 6sTp x 45deg 790.4 0.9 580.4 1500.0 10483.1 2.835 3.914
Steep x S-Lay x 34in x 2.5mHs x 6sTp x 90deg 819.8 1.0 510.2 1500.0 8982.2 2.555 3.250
Steep x S-Lay x 34in x 2.5mHs x 6sTp x 180deg 479.2 0.8 504.2 1500.0 7973.8 2.342 2.699
Steep x S-Lay x 34in x 2.5mHs x 9sTp x 0deg 500.2 0.9 529.4 1500.0 8993.5 2.517 3.092
Steep x S-Lay x 34in x 2.5mHs x 9sTp x 45deg 918.8 0.9 606.7 1500.0 10392.8 2.841 3.974
Steep x S-Lay x 34in x 2.5mHs x 9sTp x 90deg 378.2 0.9 522.8 1500.0 8808.4 2.474 2.980
Steep x S-Lay x 34in x 2.5mHs x 9sTp x 180deg 535.3 0.9 541.3 1500.0 9815.5 2.670 3.454
Steep x S-Lay x 34in x 3mHs x 6sTp x 0deg 406.1 0.9 586.2 1500.0 10965.4 2.883 3.940
Steep x S-Lay x 34in x 3mHs x 6sTp x 45deg 665.0 0.9 505.1 1500.0 9311.0 2.592 3.297
Steep x S-Lay x 34in x 3mHs x 6sTp x 90deg 892.8 1.0 533.3 1500.0 8935.2 2.559 3.282
Steep x S-Lay x 34in x 3mHs x 6sTp x 180deg 394.8 0.8 540.7 1500.0 10833.5 2.855 3.872
Steep x S-Lay x 34in x 3mHs x 9sTp x 0deg 440.1 0.9 530.6 1500.0 10525.9 2.798 3.740
Steep x S-Lay x 34in x 3mHs x 9sTp x 45deg 785.7 0.9 578.6 1500.0 9056.4 2.563 3.260
Steep x S-Lay x 34in x 3mHs x 9sTp x 90deg 428.9 0.8 492.9 1500.0 8068.9 2.354 2.718
Steep x S-Lay x 34in x 3mHs x 9sTp x 180deg 465.7 0.8 508.6 1500.0 9439.8 2.594 3.263
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