Memória Técnica MOD LEO

MEMORIA TÉCNICA

1.ORGANIZACIÓN DE LA MEMORIA TÉCNICA

La presente Memoria Técnica comprehende los siguientes Capítulos:

- Capítulo 1 – Organización de la Memoria Técnica

- Capítulo 2 – Consideraciones Generales y Antecedentes

- Capítulo 3 – Datos Físicos

- Capítulo 4 – Datos de Base

- Capítulo 5 – Solución de Tratamiento Elegida

- Capítulo 6 – Descripción Sucinta de la Solución de Tratamiento Elegida

- Capítulo 7 – Concepción Procesual e Pre-Dimensionamiento

- Capítulo 8 – Concepción de las Instalaciones Eléctricas y Automación

2.CONSIDERACIONES GENERALES Y ANTECEDENTES

Se propondrán distintos tratamiento de las aguas servidas a las futuras Plantas de Tratamiento y las existentes según las fases de construcción. Se considerarán las siguientes fases de construcción:

Primera etapa: 2026 y

Segunda etapa: 2036

La primera etapa (2026) consistiría en eliminar el Carbono (valores menores a 80 mg DBO5/l y 60 mg SST/l de acuerdo con la Ley 1333) y los Coliformes fecales (1000 NMP/100 ml) de acuerdo con la Ley 1333) del afluente y la segunda etapa sería ya incorporar la eliminación de nitrógeno amoniacal 4 mg/l de acuerdo a la Ley 1333 – Anexo 2-A, ampliando el tratamiento secundario elegido.

Para la elección del tipo de tratamiento más adecuado se tendrá en cuenta los siguientes factores:

Afluente a tratar,

Efluente a conseguir teniendo en cuenta la legislación vigente,

Incidencia del caudal de descarga en el cuerpo receptor,

El espacio disponible en la parcela de la futura PTAR,

Menor costes de inversión y explotación,

Re-uso del efluente para riego,

Utilización del fango estabilizado (sin metales pesado) para uso de agricultura o/y zonas

forestares,

Mitigar olores y mosquitos

PTAR MALLASA - Memoria Descriptiva - Página 2 / 31

3.DATOS FÍSICOS

3.1. ORIGEM DE LAS AGUAS RESIDUALES

3.1.1. Situación Actual

El sistema de alcantarillado sanitario de La Paz, actualmente no cuenta con el Componente de Tratamiento de

Aguas Residuales, las descargas son directas a todos los cuerpos receptores principales y afluentes, así como

quebradas, cursos eventuales y otros puntos, de forma a que al final confluyen en el cuerpo principal que llega a

ser el río Choqueyapu que aguas abajo toma el nombre de río La Paz.

Las características de la cuenca hidrográfica del río La Paz, dentro el cual se ubica la ciudad de La Paz y las

áreas colindantes de los municipios de Achocalla, Mecapaca Y Palca, junto con la configuración del relieve

topografía así como el crecimiento urbanístico no planificado, impidieron que se implemente un emisario o los

que sean necesarios y el tratamiento de las aguas residuales antes de ser vertidos a los cuerpos receptores, de

esta forma fue más factible realizar descargas directas en los innumerables cuerpos receptores; es así que este

sistema cuenta 1.742 puntos de descarga, representan el 97.60% del total del área servida por EPSAS, esto es

las ciudades de La Paz y El Alto.

Las obras civiles son del tipo de descarga con caída libre, generalmente mediante tubería empotrada en los

muros de los canales embovedados, terminadas a ras o sobresalientes indistintamente, no siguen un patrón

definido.

Las zonas por debajo de la cota 3.100,00msnm, se ubican las área aledañas al rio La Paz en su paso por las

comunidades rurales de la denominada “Rio Abajo”, como Lipari, Huajchilla, Valencia, Huaricana, Macapaca

entre los principales, es la tradicional zona proveedora de productos como hortalizas, legumbres y alimentos

similares de las ciudades de La Paz, El Alto y otros centros poblados del altiplano.

Esta práctica de cultivo intensivo con sistema de riego viene desde épocas coloniales, los sistemas de riego

captan las aguas del rio La Paz, y sin tratamiento alguno dos conducen a las tierras de cultivo mediante canales

de tierra o de mampostería de piedra bruta, donde se riegan los cultivos según un calendario de distribución

regido por el Alcalde de Aguas de cada comunidad.

La calidad de las aguas era apta para riego y aún para consumo de ganado y eventualmente humano antes del

crecimiento y desarrollo urbanístico de la ciudad, zonas como Obrajes y Calacoto por ejemplo eran consideradas

campiñas rurales; en esta situación el poder de autodepuración del rio La Paz era tal que en las zonas de cultivo

el agua llegaba prácticamente apta para su consumo

Es en la década de los años setenta del siglo pasado que se escuchan voces de alerta acerca de la alta

contaminación del rio y su alcance a varias decenas de kilómetros aguas abajo, legando a zonas y poblaciones


bastante alejadas, donde recién se notaba mejoría en la calidad; a partir de estos hechos se han cuestionado la

calidad sanitaria de los productos antes mencionados, con el prejuicio directo de los productores.

Por las razones expresadas, actualmente existe una zona potencial que utilizaría las aguas tratadas del sistema

de alcantarillado sanitario de La Paz para cultivo intensivo, dada la excelente calidad y rica en nutrientes de

éstas.

3.1.2. Situación Futura

o Tratamiento para la Línea de Agua en la PTAR. Se ha tomado los procesos de tratamiento en dos fases. La primera fase 2026 donde se propone llegar solo a la remoción de carbono y la segunda fase 2036 si incorporaría la remoción del nitrógeno amoniacal respecto a la línea de agua.

o Tratamiento para la Línea del Fango en la PTAR. No existe en Bolivia ninguna normativa tratamiento de fangos. Por tanto, se propone un tratamiento apropiado y de bajo coste pero al mismo tiempo que sea un producto final estabilizado que pueda utilizarse en la agricultura. De esta manera, reducir los costes económicos y problemas ambientales que conllevan el destino final del fango a un vertedero.

3.2. UBICACIÓN DE LA PTAR

La elección del sitio de la PTAR se hace en función a varios criterios, obligatorios o recomendables:

Planos de expansión urbanística de la ciudad de La Paz;

Disponibilidad de terrenos con la superficie requerida;

Articulación con lo emisario principal de transporte de las aguas residuales;

Accesibilidades;

Valor agrícola de lo sitio;

Evaluación previa de las características morfológicas de lo sitio;

Topografía;

Niveles freáticos;

Articulación con el cuerpo receptor;

Cotas de crecida de lo cuerpo receptor;

Proximidade de zonas habitadas;

Régimen de vientos.

Con base en estés criterios y después una análisis y ponderación de los mismos, se optó por implantar la futura

PTAR en el lugar indicado en plano

Se trata de un sitio limitado por la margen izquierda del rio Choqueyapu y las pendientes de los cerros

circundantes, con una área de aproximadamente 13 ha e con cotas variables entre los 3030,00msnm y los

3050,00msnm.

Según las informaciones que se ha podido conseguir, el sitio pertenece a los miembros de la Junta Agraria de

Mallasa, pero parece también que una parte de las parcelas pertenecen a personas que ya no tienen interés


agrícola (aunque el uso siga siendo agrícola) por haberse trasladado el propietario original o por venta del

terreno.

3.3. CUERPO RECEPTOR

Las aguas residuales tratadas se descargarán al rio Choqueyapu adyacente a lo terreno destinado a lo planteo

de la PTAR.

3.4. DISPONIBILIDADE DE SERVICIOS ELECTRICOS Y DE AGUA POTABLE

En la área seleccionada para lo planteo de la PTAR non existe actualmente rede de energía eléctrica en media

tensión. La línea de media tensión más cerca se localiza a una distancia de aproximadamente km.

Igualmente non existe disponibilidad de agua potable que permita alimentar la PTAR.

3.5. CLIMATOLOGIA

De acuerdo a la clasificación climática de Thornth Waite, la cuenca de la ciudad de La Paz esta integralmente

comprendida en la región sub-húmeda seca con vegetación de pradera y un índice de humedad entre 0º y 20º.

La precipitación pluvial media anual es de 57.3 mm, siendo los meses de Diciembre, Enero, Febrero y Marzo los

más lluviosos con un promedio de 82.35 mm mientras que en los meses de Mayo, Junio Y Julio la precipitación

es mínima, con un promedio de 7.1 mm

La temperatura media ambiente para la ciudad de La Paz es de 12.4ºC, con un máximo promedio de 13.9ºC en

el mes de Noviembre y un mínimo promedio de 10.2ºC en el mes de Julio. La humedad relativa media anual es

de 45% y son los meses de Diciembre, Enero y Febrero que presentan mayor humedad ambiente, con un

promedio de 60%, en tanto que los meses de Mayo, Junio y Julio son los más secos con un promedio de 39% de

humedad relativa.

Estos factores climáticos originan que gran parte del año se cuenta con nubosidad, durante el invierno la

atmosfera es muy seca y despejada, sin nubes, lo que da lugar a una mayor irradiación terrestre sobretodo en

las noches, produciendo una amplitud térmica muy acentuada.

Los vientos predominantes soplan del sur sureste con una velocidad que fluctúa entre 7.5 Y 11.22 Km/hr.;

mientras que en invierno soplan algunos vientos de componente Oeste.


3.6. CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS

Apenas se dispone de la información de Lahmeyer que, no ámbito de estudios anteriores, realizó un estudio

geotécnico de la zona. Este abarca una zona más amplia pero que tiene características bastante homogéneas

que se pueden considerar suficientes en esta fase de estudio de identificación.

Este estudio se basa sobre ensayos de penetración y estudios de pozos. Además, cuenta con un estudio

geológico completo de la zona e sus afueras.

En la tabla siguiente se presenta la información resumida de las conclusiones del informe de Lahmeyer.

Tabla x.x : Propiedades Físico-Mecánicas de los suelos de fundación en el lugar de la planta

Parámetro Resultado Unidad

Clasificación del suelo de fundación SC -

Capacidad de soporte admisible 0.22 MPa

Angulo de fricción interna 32 º

Cohesión 0.02 MPa

Módulo edométrico 102.4 MPa

Razón de vacíos 0.30 -

Coeficiente de compresibilidad 0.95 -

Coeficiente de permeabilidad 4.2 x 10-4 cm.seg-1

Los valores de la Tabla anterior indican que los suelos de fundación en la zona de ubicación de la planta son en

general materiales que, por sus propiedades, pueden ser calificadas como buenos suelos de fundación. Sus

características de resistencia al corte y su deformabilidad permiten prever un buen comportamiento desde el

punto de vista del sistema suelo-estructura. Una falla, debido a que las solicitaciones superaron la resistencia al

esfuerzo de corte, es poco probable y los asentamientos debidos a procesos de deformación de tipo viscoso

serán también de magnitudes poco importantes.

Os datos indicados en la tabla xxx deberán, en fase de proyecto TESA, ser complementados con un estudio de

campo más completo.


4.DATOS DE BASE

4.1. PERIODO DE DISEÑO

Los factores que intervienen en la selección del período de diseño son:

Vida útil de las estructuras y equipos tomando en cuenta la obsolescencia, desgaste y daños

Ampliaciones futuras y planeación de las etapas de construcción del proyecto

Cambios en el desarrollo social y económico de la población

Comportamiento hidráulico de las obras cuando éstas no estén funcionando a su plena capacidad.

El período de diseño debe adoptarse en función de los componentes del sistema.

Los periodos de diseños adoptados están basados en la Tabla 2.1 de la NB 688. Sin embargo, considerando que

las obras del presente Estudio de Identificación entraran en operación en el corto plazo desde el año 2018, y el

PMI está proyectado hasta el año 2036, se tienen 18 años de vida, es decir un poco menor al considerado en la

Tabla 4.1.

Tabla 4.1. Periodos de diseño recomendados

Componentes del sistema de saneamiento

Periodo de diseño considerado en el PMI

(años)Interceptores y emisarios 20Colectores 20PTAR 20Equipos eléctricos 5 – 10Equipos de combustión interna 5Estación de bombeo 20Edificios, laboratorios, etc. 20

Fuente: Elaboración propia en base a la Tabla 2.1 de la NB 688


4.2. POBLACIÓNES

La población del proyecto hay sido definida en base en lo establecido en el sub-capítulo “Aspectos

Demográficos” de lo capítulo “Estudios Básicos” de este documento

En las tablas 4.2 a 4.10 anexas se presenta un resumen de la distribución poblacional por los distintos

interceptores considerados en los estudios de alcantarillado sanitario.

4.3. CAUDALES

Los caudales a tratar se calcularan con base en la siguiente metodología:

Atribución de dotaciones per cápita de consumen de agua a cada una de las áreas (cuencas o sub-

cuencas) servidas pelos interceptores previstos;

Atribución de lo coeficiente de retorno al alcantarillado - C;

Atribución de lo coeficiente de punta diario para las aguas residuales domésticas - CPDd;

Atribución de lo coeficiente de punta horario para las aguas residuales domésticas - CPDh;

Calculo de los caudales medios diarios de aguas residuales domesticas – QMDd;

Calculo de los caudales de punta diarios de aguas residuales domesticas - QPDd;

Calculo de los caudales de punta horarios de aguas residuales domesticas - QPHd;

Definición de los caudales medios industriales con base en la información disponible (INDICAR

FUENTE) - QMDi;

Atribución de lo coeficiente de punta horario para las aguas residuales industriales - CPIh;

Calculo de los caudales de punta horaria de aguas residuales industriales - QPDi

Cálculo del área neta de cuenca correspondiente a cada interceptor - ANC;

Cálculo de los caudales de infiltración – Qinf. con base en el área neta de cuenca y segundo lo siguiente

criterio:

Qinf .=0.05l /s . ha

Cálculo de los caudales de conexiones erradas segundo lo siguiente criterio:

Qce=15 %×QMDd

Cálculo de lo caudal medio diario de proyecto en tempo seco – QMDPTS – segundo lo siguiente criterio:


QMDPTS=QMDd+QMDi+QT

Cálculo de lo caudal medio diario de proyecto en tempo de lluvia - QMDPTI segundo lo siguiente criterio:

QMDPTI=QMDd+QMDi+QT+Qinf .+Qce

Cálculo de lo caudal de punta diario de proyecto en tempo seco - QPDPTS segundo lo siguiente criterio:

QPPTS=QPDd+QP i+QT

Cálculo de lo caudal de punta diario de proyecto en tempo de lluvia - QPDPTI segundo lo siguiente

criterio:

QPDPTI=QPDd+QP i+QT+Qinf .+Qce

Lo caudal designado como QT es lo caudal correspondiente a la componente de agua del rio Choqueyapu que

conjuntamente con los efluentes provenientes de la zona Centro será desviado, mediante una obra de toma, para

lo interceptor que conducirá los efluentes hasta la planta de tratamiento.

Con base en la metodología precedente se calcularan los diferentes caudales previstos para los años 2012,

2018, 2023, 2029 y 2036 presentados en las tablas 4.2 a 4.10, anexas.

4.4. CARGAS CONTAMINANTES

Las cargas contaminantes y correspondientes concentraciones de los afluentes à PTAR se calcularan mediante

la atribución de dotaciones per cápita de los siguientes parámetros:

Demanda Bioquímica de Oxígeno – DBO5

Demanda Química de Oxigeno – DQO

Sólidos Suspendidos Totales – SST

Nitrógeno Total Kjeldahl – NTK

Fosforo Total – PT

En la ausencia de datos analíticos se consideró que la concentración bacteriológica de las aguas residuales será

conforme los valores típicos de efluentes domésticos:

Coliformes Fecales – CF = 106/100 mℓ NMP

Coliformes Totales – CT = 107/100 mℓ NMP


En lo que concierne la contribución industrial en las cargas contaminantes de las aguas residuales a tratar, se

consideró que lo convenio ya firmado entre EPSAS y algunas industrias será aplicable a todas las restantes.

Segundo lo referido convenio, las industrias deberán cumplir con los límites de descarga al sistema de

alcantarillado sanitario conforme la tabla siguiente. Para efectos de diseño se consideraran las concentraciones

correspondientes a los límites tolerables.

TABLA 4.11 – Limites de Descarga al Sistema de Alcantarillado Aplicables a las Industrias

Parámetros Unidad Limite Permisible Limite Tolerable

Aceites y grasas mg/ℓ 80 80

Arsénico mg/ℓ 0.5 1.0

Cadmio mg/ℓ 0.15 0.30

Cianuro libre mg/ℓ 0.10 0.20

Cobre mg/ℓ 1.00 1.00

Cromo +6 mg/ℓ 0.05 0.10

Hidrocarburos Totales mg/ℓ 10.0 10.0

Mercurio mg/ℓ 0.01 0.01

Níquel mg/ℓ 0.5 0.5

pH - 4.5 a 11 4.5 a 11

Plomo mg/ℓ 0.6 0.6

Sulfuros mg/ℓ 3.0 3.0

Temperatura oC <40 <40

Zinc mg/ℓ 3.0 5.0

DBO5 mg/ℓ 500 650

DQO mg/ℓ 1 000 1 250

Fósforo mg/ℓ 10 20

Nitrógeno Amoniacal mg/ℓ 25 50

Nitrógeno Total mg/ℓ 45 55

Sólidos Sedimentables mℓ/ℓ/1h 10 20

Sólidos Suspendidos Totales mg/ℓ 350 500

En las tablas 4.2 a 4.10 se presentan las dotaciones per cápita atribuidas para los diferentes parámetros bien

como las correspondientes cargas e concentraciones.


4.5.OBJECTIVOS DE CALIDAD

4.5.1. Aguas Residuales Tratadas

Con base en el Reglamento en Materia de Contaminación Hídrica (RMCH) de la Ley 1333 de Medio Ambiente,

para que un agua residual posa ser descargada en un cuerpo receptor sus características deberán estar

conformes los valores presentados en la tabla 4.12. siguiente.

Para las aguas tratadas y destinados a utilización en la agricultura sin restricciones, se estableció que in

complemento de los parámetros definidos en la tabla anterior, las aguas residuales deberán aún estar en

conformidad con los parámetros bacteriológicos siguientes:

Tabla 4.13 – Limites de Parámetros Bacteriológicos par Riego

Tipo de Culturas

COLIFORMES FECALES

HUEVOS DE HELMINTAS

HUEVOS DE NEMATODOS

UFC/100 mℓ Nº/ ℓ Nº/ ℓ

Culturas de consumo en crudo Reducción de 6 -7 log 1 1

Culturas de consumo después de procesamiento 104 1 1

Culturas industriales 104 1 1

4.5.2. Lodos

Las características que los lodos generados en una PTAR deberán presentar para que posan ser enviados a

destino final dependen intrínsecamente dese destino. Así, existen dos posibles y más probables utilizaciones:

deposición en relleno sanitario controlado o utilización en la agricultura.

En lo que se refiere a la deposición en relleno sanitario controlado, se consideran dos posibles situaciones: lo

caso de lo relleno recibir exclusivamente lodos de aguas residuales y lo caso de lo relleno recibir también otros

residuos de origen doméstica.

Dependiendo de lo destino final, los padrones de calidad a respectar, bien como las condiciones de descarga

final recomendadas, son las siguientes:

a. Relleno sanitario que recibe exclusivamente lodos de aguas residuales domesticas:

Lo tenor en humidad de los lodos deberá ser inferior a 75%

Los lodos deberán estar estabilizados, non siendo aceptables lodos con más de 70% de materias

volátiles sin que suya estabilidad sea debidamente comprobada.


b. Relleno sanitario que también recibe otros residuos de origen exclusivamente doméstica:

Lo tenor en humidad deberá ser inferior a 75%; en lo caso de lodos con tenores superiores a 75% se

deberá garantir que lo balance hídrico sea favorable (o sea, lo total anual de agua resultante de la

precipitación e de los lodos non deberá exceder la evapotranspiración anual en más de 200 mm);

La cantidad de lodos descargados en lo relleno non deberá exceder los 10 a 15% en peso de los

residuos sólidos domésticos;

En la explotación del relleno se deberá recubrir de inmediato los lodos con una camada de tierra o de

residuos domésticos.

Por la utilización de los lodos en la agricultura, de notar que esta aplicación presenta uno especial interese

porque constituí una alternativa a suya eliminación por otros medios más dispendiosos y por corresponder a una

valorización de los residuos a eliminar, una vez que estos no solo contienen elementos fertilizantes (como lo

fósforo y lo nitrógeno) pero también materia orgánica do tipo humos que mejora la estructura y estabilidad de los

suelos, facilita la retención del agua y de los fertilizantes, estimula la actividad biológica y proporciona uno más

fácil manejo del suelo). Los criterios generales que deberán ser respectados en la utilización de lodos de

depuración en la agricultura, incluyen los siguientes aspectos:

Interdicción de utilizar lodos crudos para evitar problemas de bloqueo de lo nitrógeno del suelo

disponible para las culturas y problemas de contaminación por organismos patogénicos;

Interdicción de utilizar lodos en culturas de vegetáis destinados à la alimentación humana y que se

consumen crudos;

Intervalo mínimo de un año entre la aplicación de lodos biológicamente estabilizados y lo planteo de

culturas de vegetáis destinados à la alimentación humana y que se consumen crudos;

Recurso a lodos de origen doméstica (con lo objetivo de prevenir eventuales contaminaciones por

metales o metaloides provenientes de actividades industriales que sean potencialmente tóxicos en

concentraciones excesivas);

Aplicación de una cantidad máxima de lodos de 4 toneladas de materia seca por hectárea y por año;

Aplicación por un período máximo de 25 a 30 años.

En situaciones específicas que necesiten de especial atención se debe proceder a uno estudio más detallado

para aplicación de criterios relativos à contra-indicaciones de orden sanitaria, de parámetros referentes al valor

fertilizante de los lodos, o de otros criterios.

Los criterios referentes a los aspectos sanitarios se reportan a la salvaguarda de problemas asociados a la

presencia de microrganismos patogénicos (que excluyen la posibilidad de aplicación de lodos non estabilizados),


a la limitación de riesgos asociados a la existencia de metales potencialmente tóxicos y a la capacidad de las

culturas para la aplicación de lodos.

4.5.3. Residuos

Para los residuos producidos en la PTAR y cuyo destino final deberá ser su deposición en relleno controlado, se

preconiza que los mismos presenten las siguientes características:

Sólidos retenidos en las rejillas

o Peso específico mínimo después de compactación – 8 kN/m3

Arenas

o Tenor máximo de materia volátil – 5%

o Grado de secado – 65%

4.5.4. Olores

En las áreas confinadas, la ventilación de las mismas deberá asegurar que, en las zonas accesibles a lo personal

de operación, las concentraciones máximas de gas no excedan los valores presentados en la Tabla 4.14.

Tabla 4.14 - Límites máximos de concentraciones de gases

ProductosConcentración máxima

ppm mg/m3

Sulfuro de hidrogeno 2 3

Metilmercaptanos 0.5 1

Amoníaco 25 18

Sulfure de carbono 5 30

Ácido acético 5 12

Piridina 5 15

Tricloroetano 10 55

Tricloroetileno 50 187


ProductosConcentración máxima

ppm mg/m3

Cloroformo 10 21

Diclorometano 100 360

Ciclohexano 300 1050

Tolueno 50 375

Benceno 0.5 1.5

4.5.5. Ruido

Dada la ubicación de la PTAR, sin casas en la cercanía, non se hay dada especial atención a lo ruido emitido

pelos equipos generadores de ruido.

No obstante, y para protección de lo personal de exploración, en el interior de los edificios técnicos lo nivel

sonoro máximo admisible es de 80 dB (A).

5.SOLUCIÓN DE TRATAMIENTO ELEGIDA

La evaluación de alternativas de tratamiento hay sido contemplada en lo Informe Etapa II – Demandas futuras y

estrategias de expansión.

Segundo lo estúdio anteriormente mencionado, la solución de tratamento elegida para la ciudad de La Paz

corresponde a la Alternativa B1 que se representa esquematicamente en la Figura 5.1.

6.DESCRIPCIÓN SUCINTA DE LA SOLUCIÓN DE TRATAMIENTOELEGIDA

La PTAR será construida en 3 fases y a lo horizonte de proyecto dispondrá de una capacidad de tratamiento

para una población total de 1 007 629 habitantes a los cuales corresponde un caudal medio diario en tempo seco

de 165 147 m3/día (1911 ℓ/s) y en tempo de lluvia de 216 728 m3/día (2 508 ℓ/s)

La solución elegida tiene por base un proceso de tratamiento biológico por filtros percoladores con digestión

anaerobia de los lodos generados en los tratamientos primario y secundario.

La conducción de las aguas residuales crudas hasta la obra de llegada de la PTAR se hará mediante un emisario

en PEAD (HMD) DN 1200.


La línea de agua se iniciará con una cámara de llegada dotada de un vertedero de caudales excesivos que

alimentará lo “by-pass” general de la PTAR. Se siegue un pozo de grosos que permitirá la retención de los

materiales más grosos transportados por las aguas residuales afluentes.

Lo tratamiento preliminar prosigue con una planta de rejillas de limpieza mecánica seguidas de tamices de

tambor rotativo. Lo desbaste de arenas y grasas se realizará en presas rectangulares equipadas con un puente

desarenador desengrasador y con un sistema de difusores de aire que facilita la separación de las sustancias

oleaginosas y efectúa una pre aireación de las aguas residuales.

Después de lo tratamiento preliminar, se siegue lo tratamiento primario a ser realizado en sedimentadores

primarios circulares equipados con puente rascadora de lodos e flotantes.

Lo tratamiento biológico recibirá las aguas residuales provenientes de los sedimentadores primarios y será

constituido por un conjunto de filtros percoladores con material de relleno en plástico. En una fase inicial, los

filtros percoladores serón responsables apenas por la remoción de la materia orgánica carbonácea y

posteriormente también por lo desbaste de la materia orgánica nitrogenada (nitrificación).

La requerida recirculación hasta la alimentación de los filtros se efectuará con las aguas residuales efluentes de

los filtros.

La remoción de los sólidos generados en los filtros percoladores (biomasa) se hace en sedimentadores

secundarios idénticos a los primarios.

Mediante una cámara repartidora, una parte de lo caudal proveniente de los sedimentadores secundarios será

conducida a uno sistema de desinfección por cloro gas, afín de permitir su utilización en lo riego. Lo caudal

excedentario será descargado directamente en el rio Choqueyapu.

En respecto a la fase sólida, la secuencia de tratamiento comprende un tanque de homogeneización de los lodos

primarios y secundarios a lo cual se sigue un espesamiento de los lodos en espesadores por gravitad y

equipados con dispositivo de mescla. Desde los espesadores, los lodos son bombeados hasta digestores

anaerobios operando en régimen mesofilo (35ºC).

Lo sistema de digestión comprende los digestores equipados con electroagitadores do tipo “draft-tube” para

montaje interior, los equipos de calentamiento y recirculación de lodos, los equipos de recoja e almacenamiento

de biogás y aún los equipos destinados a la producción de energía eléctrica.

Los lodos digeridos son conducidos a un tanque de almacenamiento a partir de lo cual y través una estación de

bombeo son enviados hasta lo sistema de deshidratación constituido por centrifugas e una unidad de

preparación y dosis de polielectrólito.

Los lodos digeridos son almacenados en contenedores de lamas digeridos y luego transportados a destino final o

descargados en un parque de lodos donde se quedaran hasta que posan ser enviados a destino final.


Lo biogás producido en lo proceso de digestión de lodos será valorizado en el sistema de cogeneración para

producción de energía eléctrica e de energía térmica, destinando-se esta última a lo calentamiento de lodos en

digestión.

Los diagramas lineares integrados en los planos anexos complementan de una forma gráfica, la información

anteriormente presentada.

7. CONCEPÇÃO PROCESSUAL E PRÉ-DIMENSIONAMENTO

7.1.FASE LÍQUIDA

7.1.1. Obra de Entrada - Pretratamiento

Cámara de Llegada y By-pass General

Las aguas residuales llegan hasta la obra de entrada atreves de uno emisario en xxxxx DN xxxx.

En la cámara de llegada se hay previsto un vertedero de excesos lo cual alimenta lo circuito general de by-pass a

la planta

Pozo de Grosos

Lo pozo de grosos es alimentado a partir de la cámara de llegada y tiene como objetivo la retención de los

sólidos más grandes eventualmente transportados con las aguas residuales crudas.

La remoción de los sólidos retenidos en el pozo de grosos se realizará por medio de una cuchara

electrohidráulica suspensa en una puente rodante mono carril.

Lo Pozo de Grosos hay sido proyectado para lo ano horizonte de proyecto y tendera las siguientes dimensiones

principales:(mostrados en tablas adjuntas)

Canales de Desbaste de Grosos

A partir de lo pozo de grosos, las aguas residuales se escojan hasta 2 canales paralelos equipados con rejillas

gruesas (espaciamiento de 25 mm) de limpieza mecánica.

En by-pass a las rejillas gruesas hay una rejilla de limpieza manual con abertura de 40 mm.

Los canales de desbaste de grosos hay sido proyectado para lo ano horizonte de proyecto y tendera las

siguientes dimensiones principales: mostradas en tablas adjuntas.


7.1.2. Canales de Tamices

Las aguas residuales provenientes de los canales de desbaste de grosos dan entrada en 2 canales equipados

con tamices rotativos autolimpiantes, con una luz de paso de 6 mm, cada uno de ellos dimensionado para 50%

del caudal máximo afluente previsto en 2036.

Como by-pass a los tamices, se hay previsto un circuito que incluye una tubería y 2 compuertas murales, a ser

utilizado cuando ocurra una avería de uno de los equipos.

7.1.3. Desarenadores / Desengrasadores

La remoción de arenas y grasas es realizada en unidades de presa rectangular de flujo horizontal con

preaireación y difusores de burbujas gruesas y equipadas con puente raspante de fondo y de superficie. El

puente, durante el recorrido de ida de su movimiento alternado, recoge y aleja las sustancias oleaginosas

flotantes mediante un raspador de superficie y, durante el recorrido de vuelta, aspira las arenas que se acumulan

en el fondo del tanque.

Las arenas acumuladas en el fondo del tanque son extraídas por intermedio de un grupo electrobomba fijado en

el puente, para un canal central, siendo conducidas por gravitad hasta un clasificador de arenas do tipo tornillo.

Las arenas clasificadas son descargadas en contenedores.

Lo aire necesario a la flotación de las grasas y aceites es suministrado por aireadores sumergibles do tipo

Aeroflott instalados junto de lo fondo dos tanques en la zona de desarenamiento.

Las grasas y aceites recorridos a la superficie de cada tanque son conducidos por gravitad hasta un separador

concentrador de flotantes. Después de la concentración, los flotantes son elevados hasta los digestores

anaerobios por medio de bombas de tornillo excéntrico.

Los puentes de los desarenadores/desgrasadores y las bombas de extracción de arenas tienen funcionamiento

reglado por temporizador.

Una compuerta mural instalada a la entrada de cada tanque, permitirá la colocación fuera de servicio de cada

uno de ellos.

Lo efluente de lo pretratamiento es dirigido hasta la cámara repartidora a montante de los Sedimentadores

primarios.

Lo dimensionamiento de estas unidades se presenta en la tabla


7.1.4. Sedimentadores Primarios

La sedimentación primaria se realiza en decantadores circulares equipados con puente rascadora de los lodos

en el fondo y de las sustancias flotantes.

Los lodos primarios son conducidos a una estación de bombeo donde son elevadas para lo tanque de mescla y

homogeneización de lodos.

Los flotantes acumulados a la superficie son rascados para una tolva y, a partir de esta, conducidos hasta los

digestores anaerobios.

Los efluentes de los decantadores primarios son conducidos a la estación de bombeo a montante de la cámara

repartidora de caudales de los filtros percoladores.

La construcción de estas unidades será hecha segundo las siguientes fases:

• Fase I – 2 unidades

• Fase 2 – 1 unidad adicional


Las dimensiones principales de cada sedimentador en las tablas adjuntas ;


7.1.5. Estación de Elevación de Lodos Primarios

Los lodos primarios serón extraídos intermitentemente de las tolvas de cada uno de los sedimentadores

primarios por intermedio de bombas de rotor excéntrico instaladas en una estación de elevación.

Estas bombas serán precedidas de válvulas de diafragma de pasaje integral y actuador neumático que

garantizan una extracción equitativa de los lodos a partir de la tolva de cada sedimentador.

Las bombas podarán funcionar automáticamente en función de lo caudal afluente o en régimen temporizado

parametrizable.

La obra civil de la estación de bombeo hay sido proyectada para lo año horizonte de proyecto 2036 pero la

instalación de las bombas seguirá lo siguiente planeamiento:

• Fase I – 2+1 unidades




Las dimensiones proyectas para esta unidad en las tablas adjuntas:

La potencia nominal prevista para cada una de las bombas es de kW.

7.1.6. Estación de Elevación de Efluente para los Filtros Percoladores

La alimentación de los filtros percoladores se efectuará a partir de una estación de bombeo la cual elevará lo

caudal a tratar conjuntamente con lo caudal de recirculación proveniente de la salida de los filtros percoladores.






Las dimensiones proyectas para esta unidad en las tablas adjuntas:

La potencia nominal estimada para cada una de las bombas es de kW.

7.1.7. Filtros Percoladores

Lo tratamiento biológico se realizará en filtros percoladores con material de relleno en material plástico do tipo

estructurado y funcionando en régimen de alta carga.

La DBO5 eliminada en un filtro percolador depende de la naturaleza de las aguas residuales a tratar, de la carga

hidráulica, de la temperatura y de la naturaleza de lo material de relleno. En la formulación matemática de

dimensionamiento seguidamente presentada se admite que la cultura de los microrganismos estay en fase

crecimiento liento.

SeS0

=e−KDqn

• Se : Concentración de DBO5 del efluente clarificado por sedimentación secundaria (mg/ℓ)

• Se : Concentración de DBO5 del afluente a lo filtro percolador (mg/ℓ)

• K : Constante dependiente de :

o Temperatura de la agua


o Relleno utilizado

o Naturaleza de la agua residual a tratar

• D : Altura de lo filtro percolador (m)

• q : Carga hidráulica superficial sin recirculación (ℓ/m2/s)

• n : Constante característica de lo material de relleno utilizado; n = 0.50

La corrección de la constante K por efecto de la temperatura es dada pela fórmula:

KT=K20×1.035(T−20 )

• T : Temperatura de proceso (ºC)

La corrección de la constante K por efecto de lo material de relleno y de la naturaleza de las aguas residuales a tratar es obtenida pela fórmula:

K2=K 1×(D1

D2)

0.5

×( S1

S2)

0.5

• K2 : Valor de K corregido para lo material de relleno, altura de lo filtro percolador y concentración de

DBO5 en la entrada

• K1 : Valor de referencia de K para una altura de filtro de 6.10 m y concentración de DBO5 de 150 g/m3;

K1 = 0 .210 (ℓ/s)0.5/m2 para aguas residuales domésticas

• S1 : Valor de referencia de la concentración de DBO5 ; S1 = 150 g/m3

• S2 : Valor efectivo de la concentración de DBO5 en lo afluente a los filtros (g/m3)

• D1 : Valor de referencia de la altura de lo filtro; D1 = 6.10 m

• D2 : Valor efectivo de la altura de lo filtro (m)

Lo valor de K a utilizar en la fórmula de cálculo de la reducción de la DBO5 es lo resultado de:

K=K2×K T

La tasa de recirculación es determinada de forma a garantir una carga hidráulica mínima de 0.5 ℓ/s/m2.

De acuerdo con lo dimensionamiento realizado, lo numero de filtros percoladores a instalar deberá seguir lo

siguiente planeamiento:



• Fase 2 – 2 unidades adicionales


Las dimensiones proyectas para estas unidad son las siguientes:

• Diámetro 40 m

• Altura de medio de relleno 6.0 m

• Bordo libre 0.7 m

• Altura total 6.7 m


7.1.8. Sedimentadores Secundarios

La sedimentación de los sólidos biológicos se hace en 4 sedimentadores secundarios de planta circular con un

diámetro de 48 m. Los sedimentadores son equipados con puentes rascadoras y vertedero periférico.

Para las condiciones de dimensionamiento definidas, se verifica a necesidad de construir los sedimentadores

secundarios conforme lo siguiente planeamiento:



Lo dimensionamiento de estas unidades se presenta en la tabla xxxxx

7.1.9. Desinfección

En conocimiento de la superficie calculada que se utiliza para fines de cultivos, y tomando una demanda de agua

para riego de 5 (l/m²-dia), el caudal requerido para el riego de 540.5 (Ha) resulta ser de 313 (l/s). Esta estimación

se basa en el tipo de cultivos identificados aguas abajo de donde se construiría la PTAR centralizada, lo que

muestra que el efluente de la PTAR es suficiente para cubrir estos requerimientos y que la PTAR no estaría

sobredimensionada.

A fin de conferir a las aguas residuales tratadas una calidad compatible con su uso en lo riego sin restricciones,

una parte de lo efluente proveniente de los sedimentadores secundarios es conducido a un sistema de

desinfección, se utilizando para ese hecho cloro gas.

La desinfección de aquella cantidad de agua residual es considerada una medida prioritaria pelo que será

integrada en las obras de corto plazo.


Lo dimensionamiento de lo sistema de desinfección es presentado en la tabla xxxxxx

7.2.FASE SÓLIDA

7.2.1. Estación de Elevación de Lodos Primarios

Los lodos primarios serón extraídos intermitentemente de las tolvas de cada uno de los sedimentadores

primarios por intermedio de bombas de rotor excéntrico instaladas en una estación de elevación.




parametrizable.






Las dimensiones proyectas para esta unidad se presentaran en tablas adjuntas:


7.2.2. Estación de Elevación de Lodos Secundarios

Los lodos secundarios serón extraídos intermitentemente de las tolvas de cada uno de los sedimentadores

secundarios por intermedio de bombas de rotor excéntrico instaladas en una estación de elevación.




parametrizable.







Las dimensiones proyectas para esta unidad se presentaran en tablas adjuntas:


7.2.3. Tanque de homogeneização de los primários y secundários

Con lo objetivo de mejorar la eficiencia de lo proceso de espesamiento de los lodos primarios y secundarios, se

proyectó un tanque de homogeneización de planta circular con 15 m de diámetro y con una capacidad que

permitirá uno tiempo de detención mínimo de 0.5 días.

Este tanque será equipado con dos agitadores / aireadores sumergidos los cuales promoverán la mescla de los

lodos e evitaran la ocurrencia de condiciones anaerobias. Se prevé la construcción de un único tanque desde

inicio.

Los lodos homogeneizados serán enviados para los espesadores atreves de dos (1+1) bombas de rotor

excéntrico planteadas en una estación de elevación ubicada cerca de lo tanque de homogeneización.

Lo dimensionamiento de lo tanque de homogeneización es presentado en la tabla xxxxxx

7.2.4. Espesamiento de Lodos

Espesamiento de L odos por Gravedad

Lo espesamiento de la mescla de lodos primarios y secundarios se realizará en dos espesadores por gravedad

de planta circular, cubiertos y equipados con un puente de mescla y, al mismo tiempo, rascadora de los lodos

espesados hasta la tolva central.

Atendiendo a las características de los lodos a espesar, los espesadores han sido dimensionados para una carga

de sólidos inferior a 100 kg MS/m² .día, de forma a garantir una concentración mínima de sólidos en los lodos

espesados de 4%. Lo tiempo mínimo de detención hay sido fijado en 1 día.

Cada uno de los dos espesadores, con 21 m de diámetro y una altura útil en la periferia de 3.8m, será equipado

con un puente rascadora de fondo, deflector central, vertedero periférico, tubería de extracción de lodos

espesados y descarga de sobrenadante. Los puentes rascadoras funcionarán continuamente.

La tubería de extracción de lodos de cada espesador será equipada con válvula de seccionamiento y válvula

automática motorizada, permitiendo así hacer la alimentación de los grupos electrobomba de lodos espesados a

partir de uno u otro espesador.


La elevación de los lodos espesados hasta los digestores será realizada mediante grupos electrobomba de rotor

excéntrico equipadas con variador de velocidad y para un caudal unitario variable entre 5 y 15 m³/h.

La tubería de aspiración de los lodos espesados será equipada con furos y válvulas de seccionamiento para

lavaje de los circuitos y para toma de amuestras.

Los sobrenadantes de los espesadores serón conducidos hasta lo canal de salida de lo pretratamiento.

La construcción de los espesadores seguirá lo siguiente planeamiento:

• Fase I – 1 unidad


Lo dimensionamiento de los espesadores es presentado en la tabla xxxxxx.

7.2.5. Digestión anaerobia de lodos

Digestores anaerobios

Los lodos espesados serón estabilizados mediante un proceso de digestión anaerobia, realizada en uno solo

estadio, de alta carga y en régimen mesofílico a 35ºC

Atendiendo a la evolución de la producción de lodos espesados a digerir, se hay optado por ejecutar dos

digestores, siendo uno en la primera fase y logo otro en la 2ª fase.

Los digestores anaerobios han sido dimensionados para una carga de sólidos volátiles inferior a 2.5 kg

MV/m3.dia y uno tiempo de detención de 15 – 20 días.

Cada uno de los digestores a construir, con un volumen útil de 11 253 m3, tiene un diámetro de 35 m y una altura

útil en la parte cilíndrica de 11.0m.

Para minimizar las pérdidas de calor, los digestores serón térmicamente insolados en las paredes expuestas al

air e en la cubertura.

En el proceso de digestión anaerobia, una parte de la fracción volátil de los lodos espesados será convertida en

biogás. Para los tiempos de detención considerados, el porcentaje de sólidos volátiles destruidos es de

aproximadamente 60%.

La alimentación de lodos espesados a cada digestor será realizada mediante una caja de entrada, interior, en la

parte de arriba de la unidad, la cual recibirá los lodos crudos y los lodos calentados en recirculación. Por esta

forma se evitan “choques térmicos” en los digestores.


Lo lodo digerido será extraído a través de tubería colocada a diferentes niveles, siendo la descarga y lo nivel en

el interior de lo digestor controlados mediante una válvula telescópica instalada en la cámara de salida en el

exterior de lo digestor. Los lodos digeridos serán conducidos hasta un tanque de almacenamiento a partir de lo

cual serón elevados para lo sistema de deshidratación.

Agitación de Lodos en Digestión

En el proceso de digestión es muy importante garantizar la homogenización total de los lodos evitando la

ocurrencia de estratificaciones y depósitos.

La agitación en cada digestor se realizara por medios mecánicos mediante dos agitadores do tipo “draft-tube”

instalados en el interior.

En los agitadores “draft-tube”, los lodos serón aspirados a un nivel superior y descargados cerca de lo fondo, en

el sentido radial, promoviendo la homogeneización de toda la biomasa en digestión, evitando cualquier

estratificación de sólidos, de temperatura y de pH, y la formación de una capa de escomas en la superficie de los

lodos en digestión.

Calentamiento de los Lodos

La temperatura de los lodos en digestión deberá ser mantenida a 35ºC, valor que asegura una elevada actividad

y eficiencia de los microrganismos mesófilos anaerobios en la conversión de la materia volátil en biogás.

La energía térmica a fornecer a lo proceso es resultante de las necesidades caloríficas para mantener los lodos a

la temperatura fijada y para compensar las pérdidas caloríficas en los digestores e en los circuitos de

calentamiento.

La instalación de calentamiento de lodos dispondrá de 2 cambiadores de espiral, uno por digestor. Lo

calentamiento será realizado mediante lo cruzamiento en espiral del agua caliente y de los lodos en circulación.

Lo calentamiento de agua resulta de lo aprovechamiento de la energía térmica proveniente de los grupos de

cogeneración o, en alternativa, de las calderas con quemador duplo, biogás/ gas propano.

La recirculación de los lodos y del agua para lo sistema de calentamiento es asegurada por grupos

electrobomba.

Almacenamiento de los lodos digeridos

Los lodos extraídos de los digestores se escojan por gravedad hasta lo tanque de almacenamiento de lodos

digeridos a partir de los cuales de alimentaran las centrífugas.

Lo tanque de almacenamiento de lodos digeridos, construido en una sola unidad, tiene un diámetro de 21 m y

una altura útil periférica de 5.0 m.


En la tabla xxxx se presenta lo dimensionamiento de esta unidad.

Desidratação mecânica das lamas

La deshidratación mecánica de los lodos digeridos se realizará mediante 4 (3+1) centrífugas.

La concentración de los lodos digeridos será de 22% (p/v).

Las centrífugas funcionaran de forma automática, siendo todos los equipos asociados a la deshidratación

controlados a partir de la autómata correspondiente.

Lo sistema de supervisión recibirá las informaciones sobre lo estado de funcionamiento de los equipos

permitiendo lo paro remoto de las instalaciones.

Preparación y dosis de polielectrólito

Para lo condicionamiento de los lodos a deshidratar, y de modo a garantizar la eficiencia de lo proceso, será

adicionado a los lodos, a la entrada de cada centrífuga, un polielectrólito catiónico.

Se prevé una dosis media de 8 g/kgMS y máxima de 10 g/kgMS.

La dosis de polielectrólito será reglada en función de lo caudal afluente a cada centrífuga.

7.2.6. Elevación y almacenamiento de los lodos deshidratados

La elevación de los lodos deshidratados para lo parque de lodos se realizará mediante dos grupos electrobomba

de rotor excéntrico equipados con variadores de velocidade.

Cada uno de estos grupos es dimensionado para la máxima producción de lodos deshidratados.

7.3.FASE GASOSA

7.3.1. Circuito de Biogás

Lo biogás producido en la digestión anaerobia es captado en la parte superior de los digestores e conducido

hasta los gasómetros en los cuales es almacenado mediante circuitos equipados con válvulas de presión y

depresión, corta-llamas y vasos de purga.


Los gasómetros esféricos, de doble membrana y baja presión, aseguran una autonomía de almacenamiento de 8

horas.

Cada gasómetro estay equipado con cuadro eléctrico de comando y protección, medidor de volumen do tipo

ultrasónico, válvula de seguridad y ventiladores de presurización.

La alimentación a los grupos de cogeneración y a los calderos se hace desde los gasómetros.

En situaciones de emergencia, lo biogás excesivo es conducido mediante lo circuito de “by.pass” a un antorchero

totalmente automatizado con una capacidad de 1.5 veces la producción máxima de biogás.

Lo antorchero, con 12 m de altura y construido en acero inoxidable se ubicará, por razones de seguranza, en

local suficientemente lego de los gasómetros e de los digestores.

A la salida de los digestores, lo biogás sufre un tratamiento de purificación y secado lo cual tiene por objetivo la

reducción de los tenores en gas sulfhídrico e de humedad.

7.3.2. Aprovechamiento energético de lo biogás. Cogeneración

Para lo aprovechamiento energético de lo biogás se han previsto 2 grupos de cogeneración, insolados, en

módulos compactos, equipados con cambiadores de calor de agua de resfriamiento de lo motor e de los gases

de escape, para interconexión con lo sistema de agua caliente de calentamiento de los lodos.

Los grupos de cogeneración han sido proyectados para la producción máxima de biogás.

Los grupos de cogeneración se instalaran en una área propia de lo edificio técnico.

La alimentación de biogás a los grupos se efectuará mediante un soplador (booster) dimensionado para los

caudales requeridos por los grupos.

O biofiltro é alimentado por 2 (1+1) ventiladores, com o caudal de 43.500 m3/h e a potência de 75 kW, de

velocidade variável, providos de canópia de insonorização, para redução das emissões de ruído.

7.4.DESCRIPCIÓN DE LO SISTEMA DE COMANDO, AUTOMATISMOS E INSTRUMENTAÇÃO

7.4.1. Controlo de lo Proceso

A fin de asegurar un eficiente funcionamiento de La PTAR se adoptara una estrategia apropiada de controlo de lo

proceso de tratamiento.


Lo controlo se realizara por acciones de comando manual local, manual remoto o automático. Lo controlo local

se efectuará por medio de conmutadores instalados en los cuadros eléctricos y en botoneras ubicadas cerca de

los equipos. Lo controlo manual remoto permitirá a los operadores lo posta en marcha o paraje de los equipos a

partir de lo sistema de comando centralizado. La planta podrá aún ser controlada de modo automático utilizando

Autómatas Programables (PLC) convenientemente programados y comunicando entre ellos y lo sistema de

supervisión.

La centralización de toda la información y lo interface entre lo campo e lo operador se hará al nivel de lo Sistema

de Supervisión, ubicado en la zona de comando de lo edificio administrativo.

7.4.2. Concepción de Automatismos por Operación Unitaria

Los regímenes de funcionamiento de los distintos equipos son presentados por operación unitaria y de forma

sistemática en las tablas siguientes.

OPERACIÓN UNITÁRIA

EQUIPO REGIMEN DE FUNCIONAMENTO

REJILLA GROSA

Rejillas mecánicas Intermitente por temporización parametrizable e/o perdía de carga

Tornillo transportador Funcionamiento sincronizado con las rejillas mecánicas

TAMICES FINOS

Tamices Intermitente por temporización parametrizable e/o perdía de carga

Tornillo transportador Funcionamiento sincronizado con los tamices

DESARENADOR/ DESGRASADOR

Aireadores “Aeroflott” Continuo/ Reloj de controlo

Puentes rascadoras Continuo/ Reloj de controlo

Bombas de elevación de arenas Intermitente por temporización parametrizable

Clasificador de arenas Funcionamiento sincronizado con las bombas de arenas

Separador de flotantes Continuo/ Reloj de controlo




Agitador sumergible en lo tanque de grasas Continuo/ Reloj de controlo

Grupos de elevación de grasas para lo digestor Intermitente en función de lo nivel en el tanque de grasas

SEDIMENTACIÓN PRIMARIA

Puentes rascadoras Continuo

ELEVACIÓN DE LODOS PRIMARIOS

Grupos electrobomba de elevación Continuo/ Reloj de controlo

alimentación de los filtros percoladores

Grupos electrobomba de elevación Intermitente en función de lo nivel en el cárcamo

SEDIMENTACIÓN SECUNDARIA

Puentes rascadoras Continuo

TANQUE DE HOMOGENEIZACIÓN DE LODOS

Agitadores sumergibles Continuo

Bombas de alimentación de los espesadores Continuo/ Reloj de controlo

ESPESAMIENTO DE LODOS

Puentes rascadoras de los espesadores Continuo/ Reloj de controlo

Bombas de alimentación de los digestores Intermitente/ Reloj de controlo

DIGESTIÓN ANAEROBIA

Agitadores mecánicos "draft-tube" Continuo/ Reloj de controlo

Grupos electrobomba de recirculación de lodos calentados Continuo

Grupos electrobomba de circulación de agua caliente Continuo

Calderos Intermitente en función de las necesidades de calentamiento de los lodos

ALMACENAMIENTO DE LODOS DIGERIDOS




Aireadores Continuo/ Reloj de controlo

DESHIDRATACIÓN DE LODOS

Centrífugas Continuo, con períodos definidos pela exploración

Grupos electrobomba de alimentación das centrífugas

Continuo, conjugado con los períodos de funcionamiento de las centrífugas

Transportadores de lodos deshidratados Continuo, conjugado con lo funcionamiento de las centrífugas

PREPARACIÓN Y DOSIS DE POLIELECTRÓLITO

Unidades automáticas de preparación Continuo, durante los períodos de deshidratación

Bombas de dosis Continuo, durante los períodos de deshidratación

ELEVACIÓN DE LODOS DESHIDRATADOS

Bombas de elevación Continuo, durante los períodos de deshidratación

Transportadores pivotantes Continuo, durante los períodos de deshidratación

ALMACENAMIENTO DE BIOGÁS

Ventiladores de los gasómetros Continuo

QUEMA DE BIOGÁS EN EXCESO

Antorcha Intermitente, en caso de exceso de biogás

COGENERACIÓN

Grupos de cogeneración continuo en función de las disponibilidades de biogás (niveles de lo gasómetro)


8.CONCEPCIÓN DE LAS INSTALACIONES ELÉCTRICAS Y AUTOMACIÓN

8.1.INTRODUCCIÓN

En la elaboración de lo proyecto TESA las Instalaciones Eléctricas, Automación y Instrumentación de la PTAR

deberán tener en consideración lo tipo de instalación y profundar los aspectos seguidamente indicados:

Prescripciones, reglamentos e normativo;

Clasificación de los locales;

Condiciones de alimentación en media tensión (MT);

Puestos de seccionamiento e transformación (PT);

Grupos electrógenos de emergencia (GEE);

Cuadros eléctricos;

Compensación de factor de potencia;

Iluminación interior y exterior;

Tomadas y fuerza motriz;

Sistema de protección de personas contra contactos directos y indirectos;

Sistema de protección contra descargas atmosféricas;

Sistema automático de detección de intrusión e incendio;

Sistema de vigilancia CCTV;

Rede de telecomunicaciones;

Automación y supervisión


Memória Técnica MOD LEO

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