Microsoft PowerPoint - Aula 11 - Flexão Simples Nova NBR
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14/5/2011
1
Escola de Engenharia de São Carlos - Universidade de São Paulo Departamento de Engenharia de Estruturas
Alvenaria Estrutural
Dimensionamento de Elementos à Flexão Simples – Novas NBR’s
Escola de Engenharia de São Carlos - Universidade de São Paulo Departamento de Engenharia de Estruturas
Flexão Simples Novas NBR’s (Estados Limites)
Alvenaria Não-Armada
• Seção permanece plana após deformação
• Máxima tração ftd
• Máxima compressão 1,5 fd
• Seções consideradas no Estádio I
Hipóteses Básicas (Flexão simples, Flexo-compressão)
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Escola de Engenharia de São Carlos - Universidade de São Paulo Departamento de Engenharia de Estruturas
Diagrama de Tensões (Simples e Flexo-Compressão)
Escola de Engenharia de São Carlos - Universidade de São Paulo Departamento de Engenharia de Estruturas
Diagrama de deformações e domínios
Alvenaria Armada
14/5/2011
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Escola de Engenharia de São Carlos - Universidade de São Paulo Departamento de Engenharia de Estruturas
Diagrama de tensões ( EC6 e Novas NBR’s)
EC6: fs = fyd NBR: fs = 0,5 fyd
Escola de Engenharia de São Carlos - Universidade de São Paulo Departamento de Engenharia de Estruturas
Momento resistente de cálculo (EC6)
zAfM sydRd =
Momento resistente de cálculo (Novas NBR’s)
zAfM ssRd =
NBR: fs = 0,5 fyd
14/5/2011
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Escola de Engenharia de São Carlos - Universidade de São Paulo Departamento de Engenharia de Estruturas
Braço do momento resistente (EC6 e NBR’s)
bf8,0
AfxAfxb8,0f
d
ssssd =⇒=
bf
Af5,0dzx4,0dz
d
ss−=⇒−=
d95,0bdf
Af5,01dz
d
ss ≤
−=
EC6: fs = fyd NBR: fs = 0,5 fyd
Limite para MRd (EC6 e NBR’s)
d691,0xbdf4,0M 2
dRd ≤⇒≤ (domínio 4 !!!)
Escola de Engenharia de São Carlos - Universidade de São Paulo Departamento de Engenharia de Estruturas
Limites para kx= x/d
10
5,3
xd
x
23
23 =−
259,0k23x =
Limite entre domínios 2 e 3
⇒⇒⇒⇒
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Escola de Engenharia de São Carlos - Universidade de São Paulo Departamento de Engenharia de Estruturas
07,2
5,3
xd
x
34
34 =−
Limite entre domínios 3 e 4
MPa43515,1
500fyd ==
210000
435yd =ε
628,0k34x =⇒⇒⇒⇒
oyd %07,200207,0 ==ε
Escola de Engenharia de São Carlos - Universidade de São Paulo Departamento de Engenharia de Estruturas
Equacionamento Armadura Dupla
A linha neutra pode ser suposta no limite dos domínios 3 e 4, ou seja, kx0=0,628
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Escola de Engenharia de São Carlos - Universidade de São Paulo Departamento de Engenharia de Estruturas
Armadura dupla com fs = 0,5 fyd
Com aço CA 50 (kN, cm)
d
M
d
M
kfA
xyd
s00
0
1 0614,0)4,01(5,0
1=
−=
)(0460,0
)(5,0
1''2
dd
M
dd
M
fA
yd
s−
∆=
−
∆=
)(0460,0
)(
1'''
'
dd
M
dd
M
fA
s
s−
∆=
−
∆=
f’s = 0,5 fyd ( d’ < 0,442 d)
Escola de Engenharia de São Carlos - Universidade de São Paulo Departamento de Engenharia de Estruturas
4,0 6,0 8,0 10,0 12,0 14,0 16,0 18,0 20,0 22,0
0,012 523,35 348,90 261,67 209,34 174,45 149,53 130,84 116,30 104,67 95,15 0,0462
0,024 262,94 175,29 131,47 105,18 87,65 75,13 65,74 58,43 52,59 47,81 0,0464
0,036 176,15 117,43 88,07 70,46 58,72 50,33 44,04 39,14 35,23 32,03 0,0467
0,048 132,76 88,50 66,38 53,10 44,25 37,93 33,19 29,50 26,55 24,14 0,0469
0,060 106,73 71,15 53,36 42,69 35,58 30,49 26,68 23,72 21,35 19,41 0,0471
0,072 89,38 59,59 44,69 35,75 29,79 25,54 22,34 19,86 17,88 16,25 0,0474
0,084 76,99 51,33 38,50 30,80 25,66 22,00 19,25 17,11 15,40 14,00 0,0476
0,096 67,70 45,14 33,85 27,08 22,57 19,34 16,93 15,05 13,54 12,31 0,0478
0,108 60,48 40,32 30,24 24,19 20,16 17,28 15,12 13,44 12,10 11,00 0,0481
0,120 54,71 36,47 27,35 21,88 18,24 15,63 13,68 12,16 10,94 9,95 0,0483
0,132 49,99 33,33 24,99 20,00 16,66 14,28 12,50 11,11 10,00 9,09 0,0486
0,144 46,06 30,70 23,03 18,42 15,35 13,16 11,51 10,23 9,21 8,37 0,0488
0,156 42,73 28,49 21,37 17,09 14,24 12,21 10,68 9,50 8,55 7,77 0,0491
0,168 39,88 26,59 19,94 15,95 13,29 11,39 9,97 8,86 7,98 7,25 0,0493
0,180 37,42 24,94 18,71 14,97 12,47 10,69 9,35 8,31 7,48 6,80 0,0496
0,192 35,26 23,51 17,63 14,10 11,75 10,07 8,82 7,84 7,05 6,41 0,0498
0,204 33,36 22,24 16,68 13,34 11,12 9,53 8,34 7,41 6,67 6,07 0,0501
0,216 31,67 21,11 15,84 12,67 10,56 9,05 7,92 7,04 6,33 5,76 0,0504
0,228 30,16 20,11 15,08 12,07 10,05 8,62 7,54 6,70 6,03 5,48 0,0506
0,240 28,81 19,20 14,40 11,52 9,60 8,23 7,20 6,40 5,76 5,24 0,0509
0,252 27,58 18,39 13,79 11,03 9,19 7,88 6,90 6,13 5,52 5,01 0,05120,259 26,92 17,95 13,46 10,77 8,97 7,69 6,73 5,98 5,38 4,89 0,0513
0,264 26,47 17,65 13,23 10,59 8,82 7,56 6,62 5,88 5,29 4,81 0,0514
0,276 25,46 16,97 12,73 10,18 8,49 7,27 6,36 5,66 5,09 4,63 0,0517
0,288 24,53 16,35 12,26 9,81 8,18 7,01 6,13 5,45 4,91 4,46 0,0520
0,300 23,67 15,78 11,84 9,47 7,89 6,76 5,92 5,26 4,73 4,30 0,0523
0,312 22,89 15,26 11,44 9,16 7,63 6,54 5,72 5,09 4,58 4,16 0,0526
0,324 22,16 14,77 11,08 8,86 7,39 6,33 5,54 4,92 4,43 4,03 0,0528
0,336 21,49 14,33 10,74 8,60 7,16 6,14 5,37 4,78 4,30 3,91 0,0531
0,348 20,86 13,91 10,43 8,35 6,95 5,96 5,22 4,64 4,17 3,79 0,0534
0,360 20,28 13,52 10,14 8,11 6,76 5,79 5,07 4,51 4,06 3,69 0,0537
0,372 19,74 13,16 9,87 7,90 6,58 5,64 4,93 4,39 3,95 3,59 0,0540
0,384 19,23 12,82 9,61 7,69 6,41 5,49 4,81 4,27 3,85 3,50 0,0543
0,396 18,75 12,50 9,38 7,50 6,25 5,36 4,69 4,17 3,75 3,41 0,0547
0,408 18,31 12,20 9,15 7,32 6,10 5,23 4,58 4,07 3,66 3,33 0,0550
0,420 17,89 11,92 8,94 7,15 5,96 5,11 4,47 3,97 3,58 3,25 0,0553
0,432 17,49 11,66 8,74 7,00 5,83 5,00 4,37 3,89 3,50 3,18 0,0556
0,444 17,12 11,41 8,56 6,85 5,71 4,89 4,28 3,80 3,42 3,11 0,0559
0,456 16,76 11,18 8,38 6,71 5,59 4,79 4,19 3,73 3,35 3,05 0,0563
0,468 16,43 10,95 8,22 6,57 5,48 4,69 4,11 3,65 3,29 2,99 0,0566
0,480 16,11 10,74 8,06 6,45 5,37 4,60 4,03 3,58 3,22 2,93 0,0569
0,492 15,82 10,54 7,91 6,33 5,27 4,52 3,95 3,51 3,16 2,88 0,05730,500 15,63 10,42 7,81 6,25 5,21 4,46 3,91 3,47 3,13 2,84 0,0575
0,516 15,26 10,18 7,63 6,11 5,09 4,36 3,82 3,39 3,05 2,78 0,0580
0,528 15,01 10,00 7,50 6,00 5,00 4,29 3,75 3,33 3,00 2,73 0,0583
0,540 14,76 9,84 7,38 5,91 4,92 4,22 3,69 3,28 2,95 2,68 0,0587
0,552 14,53 9,69 7,27 5,81 4,84 4,15 3,63 3,23 2,91 2,64 0,0590
0,564 14,31 9,54 7,15 5,72 4,77 4,09 3,58 3,18 2,86 2,60 0,0594
0,576 14,10 9,40 7,05 5,64 4,70 4,03 3,52 3,13 2,82 2,56 0,0598
0,588 13,90 9,27 6,95 5,56 4,63 3,97 3,47 3,09 2,78 2,53 0,0601
0,600 13,71 9,14 6,85 5,48 4,57 3,92 3,43 3,05 2,74 2,49 0,0605
0,612 13,52 9,02 6,76 5,41 4,51 3,86 3,38 3,01 2,70 2,46 0,0609
0,624 13,35 8,90 6,67 5,34 4,45 3,81 3,34 2,97 2,67 2,43 0,06130,628 13,29 8,86 6,65 5,32 4,43 3,80 3,32 2,95 2,66 2,42 0,0614
γm = 2,0 fyk=500 MPa γs = 1,15 ks calculado para 0,5fyd M = esforço de cálculo
Dom
ínio
2D
om
ínio
3
Flexão simples - Estados Limites - Estádio III
Kxfk [Mpa]
)kN/cm(M
bdk 2
2
alv =
)kN/cm(
M
dAk
2
ss =
14/5/2011
7
Escola de Engenharia de São Carlos - Universidade de São Paulo Departamento de Engenharia de Estruturas
4,0 6,0 8,0 10,0 12,0 14,0 16,0 18,0 20,0 22,0
0,012 523,35 348,90 261,67 209,34 174,45 149,53 130,84 116,30 104,67 95,15 0,0462
0,024 262,94 175,29 131,47 105,18 87,65 75,13 65,74 58,43 52,59 47,81 0,0464
0,036 176,15 117,43 88,07 70,46 58,72 50,33 44,04 39,14 35,23 32,03 0,0467
0,048 132,76 88,50 66,38 53,10 44,25 37,93 33,19 29,50 26,55 24,14 0,0469
0,060 106,73 71,15 53,36 42,69 35,58 30,49 26,68 23,72 21,35 19,41 0,0471
0,072 89,38 59,59 44,69 35,75 29,79 25,54 22,34 19,86 17,88 16,25 0,0474
0,084 76,99 51,33 38,50 30,80 25,66 22,00 19,25 17,11 15,40 14,00 0,0476
0,096 67,70 45,14 33,85 27,08 22,57 19,34 16,93 15,05 13,54 12,31 0,0478
0,108 60,48 40,32 30,24 24,19 20,16 17,28 15,12 13,44 12,10 11,00 0,0481
0,120 54,71 36,47 27,35 21,88 18,24 15,63 13,68 12,16 10,94 9,95 0,0483
0,132 49,99 33,33 24,99 20,00 16,66 14,28 12,50 11,11 10,00 9,09 0,0486
0,144 46,06 30,70 23,03 18,42 15,35 13,16 11,51 10,23 9,21 8,37 0,0488
0,156 42,73 28,49 21,37 17,09 14,24 12,21 10,68 9,50 8,55 7,77 0,0491
0,168 39,88 26,59 19,94 15,95 13,29 11,39 9,97 8,86 7,98 7,25 0,0493
0,180 37,42 24,94 18,71 14,97 12,47 10,69 9,35 8,31 7,48 6,80 0,0496
0,192 35,26 23,51 17,63 14,10 11,75 10,07 8,82 7,84 7,05 6,41 0,0498
0,204 33,36 22,24 16,68 13,34 11,12 9,53 8,34 7,41 6,67 6,07 0,0501
0,216 31,67 21,11 15,84 12,67 10,56 9,05 7,92 7,04 6,33 5,76 0,0504
0,228 30,16 20,11 15,08 12,07 10,05 8,62 7,54 6,70 6,03 5,48 0,0506
0,240 28,81 19,20 14,40 11,52 9,60 8,23 7,20 6,40 5,76 5,24 0,0509
0,252 27,58 18,39 13,79 11,03 9,19 7,88 6,90 6,13 5,52 5,01 0,0512
0,259 26,92 17,95 13,46 10,77 8,97 7,69 6,73 5,98 5,38 4,89 0,0513
0,264 26,47 17,65 13,23 10,59 8,82 7,56 6,62 5,88 5,29 4,81 0,0514
Dom
ínio
2
Flexão simples - Estados Limites - Estádio III
Kxfk [Mpa]
)kN/cm(M
bdk 2
2
alv =
)kN/cm(
M
dAk
2
ss =
Escola de Engenharia de São Carlos - Universidade de São Paulo Departamento de Engenharia de Estruturas
0,259 26,92 17,95 13,46 10,77 8,97 7,69 6,73 5,98 5,38 4,89 0,0513
0,264 26,47 17,65 13,23 10,59 8,82 7,56 6,62 5,88 5,29 4,81 0,0514
0,276 25,46 16,97 12,73 10,18 8,49 7,27 6,36 5,66 5,09 4,63 0,0517
0,288 24,53 16,35 12,26 9,81 8,18 7,01 6,13 5,45 4,91 4,46 0,0520
0,300 23,67 15,78 11,84 9,47 7,89 6,76 5,92 5,26 4,73 4,30 0,0523
0,312 22,89 15,26 11,44 9,16 7,63 6,54 5,72 5,09 4,58 4,16 0,0526
0,324 22,16 14,77 11,08 8,86 7,39 6,33 5,54 4,92 4,43 4,03 0,0528
0,336 21,49 14,33 10,74 8,60 7,16 6,14 5,37 4,78 4,30 3,91 0,0531
0,348 20,86 13,91 10,43 8,35 6,95 5,96 5,22 4,64 4,17 3,79 0,0534
0,360 20,28 13,52 10,14 8,11 6,76 5,79 5,07 4,51 4,06 3,69 0,0537
0,372 19,74 13,16 9,87 7,90 6,58 5,64 4,93 4,39 3,95 3,59 0,0540
0,384 19,23 12,82 9,61 7,69 6,41 5,49 4,81 4,27 3,85 3,50 0,0543
0,396 18,75 12,50 9,38 7,50 6,25 5,36 4,69 4,17 3,75 3,41 0,0547
0,408 18,31 12,20 9,15 7,32 6,10 5,23 4,58 4,07 3,66 3,33 0,0550
0,420 17,89 11,92 8,94 7,15 5,96 5,11 4,47 3,97 3,58 3,25 0,0553
0,432 17,49 11,66 8,74 7,00 5,83 5,00 4,37 3,89 3,50 3,18 0,0556
0,444 17,12 11,41 8,56 6,85 5,71 4,89 4,28 3,80 3,42 3,11 0,0559
0,456 16,76 11,18 8,38 6,71 5,59 4,79 4,19 3,73 3,35 3,05 0,0563
0,468 16,43 10,95 8,22 6,57 5,48 4,69 4,11 3,65 3,29 2,99 0,0566
0,480 16,11 10,74 8,06 6,45 5,37 4,60 4,03 3,58 3,22 2,93 0,0569
0,492 15,82 10,54 7,91 6,33 5,27 4,52 3,95 3,51 3,16 2,88 0,0573
0,500 15,63 10,42 7,81 6,25 5,21 4,46 3,91 3,47 3,13 2,84 0,0575
0,516 15,26 10,18 7,63 6,11 5,09 4,36 3,82 3,39 3,05 2,78 0,0580
0,528 15,01 10,00 7,50 6,00 5,00 4,29 3,75 3,33 3,00 2,73 0,0583
0,540 14,76 9,84 7,38 5,91 4,92 4,22 3,69 3,28 2,95 2,68 0,0587
0,552 14,53 9,69 7,27 5,81 4,84 4,15 3,63 3,23 2,91 2,64 0,0590
0,564 14,31 9,54 7,15 5,72 4,77 4,09 3,58 3,18 2,86 2,60 0,0594
0,576 14,10 9,40 7,05 5,64 4,70 4,03 3,52 3,13 2,82 2,56 0,0598
0,588 13,90 9,27 6,95 5,56 4,63 3,97 3,47 3,09 2,78 2,53 0,0601
0,600 13,71 9,14 6,85 5,48 4,57 3,92 3,43 3,05 2,74 2,49 0,0605
0,612 13,52 9,02 6,76 5,41 4,51 3,86 3,38 3,01 2,70 2,46 0,0609
0,624 13,35 8,90 6,67 5,34 4,45 3,81 3,34 2,97 2,67 2,43 0,06130,628 13,29 8,86 6,65 5,32 4,43 3,80 3,32 2,95 2,66 2,42 0,0614
γm = 2,0 fyk=500 MPa γs = 1,15 ks calculado para 0,5fyd M = esforço de cálculo
Dom
ínio
3
14/5/2011
8
Escola de Engenharia de São Carlos - Universidade de São Paulo Departamento de Engenharia de Estruturas
Determinar a armadura de flexão para a seção da
figura, submetida ao seguintes momentos fletores
característicos (Mk):
a) 600 kN x cm b) 1500 kN x cm c) 2000 kN x cm
Dados:
2/6,06 cmkNMPafk ==
2/50500 cmkNMPaf yk ==
Exemplo de Cálculo
cm