reporte hidráulico 2

8/7/2019 reporte hidrulico 2

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Diseo de la captacin mediante rejilla de fondo. (Reporte II)Palma Eduardo

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1. IntroduccinEl presente reporte hace referencia al diseo de una captacin con rejilla de fondo1 tambin llamadatoma con azud mvil o caucasiana. El clculo de este tipo de captacin es semejante a la tomaconvencional con la diferencia principal de que el azud es ms bajo.

Las obras de captacin fija presentan como principal desventaja que el agua que no es captada por elcanal debe pasar por encima del azud y en tiempo de creciente el caudal puede llegar a ser cientos deveces mayor que en estiaje, producindose remansos considerables que ha menudo inundan los terrenosvecinos, pudiendo causar grandes prdidas econmicas.Para disminuir la magnitud del remanso debe aumentarse la capacidad del azud, lo que puedeconseguirse aumentando su longitud. Sin embargo esta opcin no siempre es factible ya sea porcondiciones topogrficas, geolgicas, etc.; adems es inconveniente ya que el azud y el zampeado sonuna de las partes mas costosas de las obras de toma.Se prefiere por lo tanto acortar la longitud del dique vertedero y cerrar el resto del cauce con un diqueciego, por lo general una presa de tierra que es una estructura mucho mas barata.

La nica forma de mantener la misma capacidad del azud, acortando su longitud y sin aumentar lalongitud del remanso es bajando la cota de su cresta y es ah donde entra en funcionamiento las obras de

toma mvil (captacin con rejilla de fondo), as en creciente el agua pasa sin sobreelevar demasiado sunivel y la poca elevacin del azud presenta la ventaja adicional que la cantidad de sedimentosdepositados aguas arriba no es mayor.En estiaje el calado necesario para una eficiente captacin se mantiene por medio de compuertascolocadas en la cresta del azud, que se quitan o se levantan durante las crecientes. Estas compuertaspueden ser: de deslizamiento, rodantes o de sector.Es conveniente estar en la capacidad de operar las compuertas en cualquier instante regulando por mediode ellas el calado de las aguas del ro.

Entre las desventajas del tipo de toma mvil estn las dificultades de construccin y mantenimiento mscostoso debido a la presencia de partes mviles, tambin la sensibilidad al paso de material flotantegrande como rboles cuyo choque pueden daar una compuerta o causar obstrucciones de tramosdifciles de limpiar y que causan remansos indeseables.

La captacin con rejilla de fondo consiste como lo dice su nombre de una rejilla de fondo ubicadahorizontalmente o con pequea inclinacin, sobre una galera hecha en el cuerpo del azud y que seconecta con el canal.

La captacin a disear se ubicar en el ro Papallacta, cerca de la coordenada 9954250m N y 831779mE, tal como se expresa en el plano topogrfico respectivo (ver plano1), donde el ancho del romencionado es de 30m. La pendiente media del ro Papallacta, segn la topografa obtenida es S=0.04, ydebido a falta de informacin el coeficiente de rugosidad de Manning se lo toma como n=0.028 .Sesupone que la topografa en que habita la poblacin a servir no tendr ningn problema en cuanto adesniveles, ya que se encuentra por debajo de la cota de la captacin, adems que la geologa y otrosfactores a considerar se satisfacen.

Se ha elegido ese lugar para el emplazamiento, debido a que se encuentra en una zona donde el ro esrelativamente recto y adems se va ensanchando, permitiendo que la velocidad del mismo se reduzca ypor ende se puede aprovechar la auto-sedimentacin en esta zona del ro. Adems de lo anterior se puedever que existe una zona plana a pocos metros de la margen del ro, lo que disminuir el volumen dematerial a remover en las excavaciones para la construccin de las partes de la captacin.

El caudal de diseo es de 5.32 m3 /s en tanto que el caudal de crecida del ro es de 30m3 /s; el caudalcaptado se entregar a un canal de 2.5m de ancho con una pendiente S=.0015 y n=0.014 (concreto)

Las partes de la captacin que se van a disear son2:Azud de derivacin

1

Tambin se denomina Tirolesa, para una visin mas clara de la estructura se puede recurrir a los grficos(3,4,5,6)2 Ver :figura toma Tirolesa


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Rejilla de entradaGaleraDesripiadorZampeado

Figura : toma Tirolesa :ver 4.1

2. Criterios de diseo y discusinEn general se seguirn los siguientes criterios para las partes de la captacin (Ver: referencias 1 y 2):2.1. Reja de entrada

Su funcin es evitar que pase material grueso conjuntamente con el agua.La rejilla no necesariamente debe ser de la longitud del azud (ancho del ro), sino que su

dimensin depende del caudal a ser captado.


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La rejilla se hace de barras de hierro se seccin rectangular o trapezoidal con la basemayor hacia arriba, evitando construir con barras circulares, ya que ocasionanobstrucciones ms rpidamente, adems de ser ms difciles de limpiar.No se debe disear para ros de montaa en donde el caudal sea mayor a 10m3/s.En los bordes, las barras estn sujetas a un marco de hierro y a veces las barras puedengirar fcilmente para facilitar su limpieza.

Las barras deben ir direccionadas en sentido de la corriente y la longitud libre de ellas nodebe ser mayor a 1.25m, ya que a menor longitud existe menos deformacin por endemayor rigidez para soportar los golpes.La separacin entre las barras varan de 2-6 cm, dependiendo del material que acarrea elro.El ngulo de inclinacin de las rejillas est comprendido entre los 0 y 20.Considerar un factor de obstruccin f comprendido entre 15-30% de la superficie de larejilla.La elevacin de la reja con respecto al fondo del ro oscila normalmente entre 20 y 50cm.Esto permite que las piedras pasen fcilmente por encima del azud con lo cual se suprimela costosa compuerta de purga. La baja altura del azud permite a su vez disminuir lalongitud del zampeado. Estas dos economas hacen que el costo de una toma caucasianallegue a ser bastante menor que el de una toma convencional.

2.2. Galera y desripiador.Funciona como un canal llevando el agua captada por la rejilla hacia el desripiador odirectamente al desarenador dependiendo del material que acarree el agua. La parte sinrejilla est tapada con una losa de hormign armado y que en su parte superior sigue elmismo perfil que el azud macizo.La seccin transversal de ste canal generalmente se lo considera rectangular.El flujo en este canal debe ser subcrtico.El flujo en la galera es un flujo con caudal variable a lo largo de la longitud de la reja,razn por la cual no se puede determinar un calado o una velocidad en el canal.Se asume que la profundidad normal del flujo en el canal de la galera sea de 0.9-0.95 hcren donde hcr es la profundidad crtica para el flujo captado en la galera.Debe disearse para una velocidad inicial en la galera de 1m/s y la final de 2-3m/s < Vcr .

donde Vcr es la velocidad crtica.Para considerar la incidencia del material arrastrado as como el flujo espiral y altamenteturbulento que se produce en la galera el coeficiente n de Manning se lo toma entre 0.035y 0.045.Generalmente se determina una seccin de control que se ubica casi siempre al final de lareja.En vista de que una gran cantidad de arenas y piedras pequeas entra por la rejilla, esimprescindible construir un desripiador eficiente a continuacin de la toma.Para que el desripiador tenga un canal de limpieza con salida al ro con una longituddentro de lmites econmicos, ste debe tener una gradiente de por lo menos 3%.Debiendo el ro tener una pendiente mayor que el canal, esto se consigue solo en ros demontaa.

2.3. AzudDebe tenerse un azud con perfil hidrodinmico para dar garanta de que el caudalque se produce durante las crecientes ser evacuado adecuadamente y noocasione daos a la estructura. El diseo puede ser realizado siguiendo el mtodode la captacin convencional dado en el Reporte 1.Dependiendo de las dimensiones de la galera, la estabilidad de la obra debe serverificada para evitar posibles desplazamientos o volcamientos en casos en quelas galeras tengan la longitud del azud (ancho del cauce del ro), razn por la quese recomienda que la construccin sea maciza y de concreto, adems de resistirlas fuerzas de abrasin.

2.4. ZampeadoLa funcin principal de esta obra es la disipacin de energa, la misma que ocasionar socavacinaguas abajo del azud quitndole seguridad.


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2.5. Frmulas empleadas:Ancho b de la rejilla(dimensin paralela a la seccin transversal del ro), sta frmula esuna ecuacin simplificada para diseo prctico, la cual se consigue suponiendo que laaltura de agua al inicio de la rejilla es el calado crtico del ro .

(Ec.1)

Donde :

(Ec.2)

. C=0.45 si tan()=1/5

Co=0.6 para e/s>4Co=0.5 para e/s


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Profundidad hidrulica(D)

(Ec.8)

Ecuacin de Manning

(Ec.9)

Carga de agua sobre la rejilla Ho

Experimentalmente se han registrado valores entre 45 y 53 para ,

asumimos un valor de 53 para nuestro diseo. ( Ec.10)

Alturas conjugadas

(Ec.11)

Longitud del resalto (Lr)

(Ec.12)Vertedero de flujo libre

(Ec.13)Coeficiente M

(Ec.14)

Profundidad del colchon de aguas. (Ec.15)

donde K es un factor de seguridad, vara entre 1.1 y 1.2

Yn= calado normal del ro ; d2= altura conjugada.

2.6. Suposiciones que pudieran causar discucin.Todas las ecuaciones aqu consideradas son conservadoras y se las ha elegido por su

facilidad de clculo, aunque no por ello se alejen mucho de los valores obtenidos con

otras ecuaciones mas complejas, ya sean para las prdidas por rejilla, vertederos,longituddel resalto, etc.

Dar eamojada A( )

anchos uperfi ci al T( )

QA R

2

3S

1

2

n

Q C b K Cos ( ) Lr 2 g Ho

y2y1

21 8 F1

21

Lr 10.82 y1 F1 1( )

0.92

Q M H hr( )

3

2B

n e t o

M 0.4070 .0 45 H

H P

1 0.285H

H P

2

2 g

e K y2 Yn


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Nota.-Recordemos que la hidrulica es una ciencia experimental y todas las ecuaciones

son aproximaciones a los valores obtenidos de modelos examinados en laboratorio y los

resultados obtenidos dependen de las consideraciones externas consideradas.

3. Memorias de clculo y Resultados.3.1. Reja de entrada

Se debe encontrar las dimensiones de la reja de entrada. La dimensin y separacin de las barras a

considerar son e=5cm y s=5cm; por ende e/s=1.

Me impongo la longitud de la rejilla como la mxima L=1.25, f=20% ,tan()=1/5 Usando

Ec(1,2,3) obtengo:

K=0.4

C=0.445(promedio del par de posibles valores antes expuestos).

b=16m

3.2. GaleraUna vez definida las dimensiones de la rejilla de entrada procedemos a calcular el perfil y la

profundidad necesaria de la galera ; para esto emplearemos la tabla 1.

Para dar cota al perfil del fondo de la galera as como a la superficie de agua en la misma,

necesitamos la cota inicial de la galera que viene dado segn la cota de la rejilla. Disearemos la

toma con el fondo inicial de la galera 50cm por debajo de la rejilla .

La carga de agua sobre la rejilla viene dada por la ecuacin Ec.10, donde:

Q=5.32m3/s, y mediante los valores antes obtenidos calculamos Ho=0.35m

Esta altura Ho nos indica la altura de la cresta de nuestro azud sobre la rejilla mnima para poder

embalsar el agua y hacer que pase por la rejilla al llegar a su nivel, captando el caudal requerido.

Con este resultado ponemos la rejilla 25cm por encima del fondo del ro, y la cresta del azud sobre

el fondo del ro tendr una altura total de 60cm.

Siendo la cota del ro aproximadamente 2323.5m(ver plano 1) en el lugar del emplazamiento , la

cota al inicio de la galera ser 2323m y la cota de la cresta del azud de 2324,1m.

El significado de cada columna de la tabla1 se indica a continuacin.

Columna:

1.-procedemos a dividir el ancho b de la rejilla en tramos de 2m

2.-Como se trata de flujo gradualmente variado, el caudal(Qx) se supone que va aumentandoproporcionalmente hasta llegar al requerido con incrementos de 0.665m3/s.

3.-Aplicando la ecuacin Ec.4, calculamos la velocidad en cada seccin(Vx), tomamos Vo=1m/s y

Vf=2m/s.

4.-Se evala el valor del rea mojada(Ax), segn el caudal parcial(Qx) y velocidad(Vx) en cada

tramo.

5.-Calculo el calado de agua(dx) en la seccin teniendo la longitud de la reja constante(L) y el rea

mojada(Ax).

6.-Saco el valor del permetro mojado(Px) en la seccin

7.-Teniendo permetro y rea mojada calculo el radio hidrulico(Rx)

8.-Sacamos la pendiente de energa en la seccion Sfx mediante Ec.5

9.-es la pendiente de energa media en el tramo, para el calculo ponemos un valor inicial de 0 en laseccin X=0.


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10.-Se calcula la perdida por friccin hfx multimplicando la pendiente media por la longiyud del

tramo 2m.

11.-Es la prdida por friccin acumulada.

12.-Es la energa de la seccin(Ex), es decir la carga de agua(dx), mas la carga de velocidad Vx2/2g.

13.-Suma de la energa en la seccin ms la prdida por friccin acumulada.

14.-Se calcula la cota del fondo de la galera, partiendo de una cota conocida al inicio de la misma,para nuestro caso, diseamos la galera para que empiece 50cm bajo la rejilla, a una cota de

2325m y luego se le resta la carga de energa de la columna 13.

15.-Obtenemos la cota de la superficie del agua, sumando a la cota del fondo, el calado dx

respectivo.

Tabla 1

Verificamos flujo subcrtico al final de la galera, calculando D=2.128 con Ec.8, obteniendo con

Ec.7 : F=0.438


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Figura1

Como podemos observar el calado del agua al fin de la galera ser de 2323-2320.565= 2.44m.

Podemos dejar el encajonamiento superior de la galera a una cota constante de 2323m, teniendo elagua una altura libre de 2323-2322.693= 0.307m.

3.3. DesripiadorPara el desripiador diseamos al mismo con una cota 1m inferior al fin de la galera es decir2319.565m. Ahora puede darse resalto al caer el agua desde la galera al desripiador, el cual debeser sumergido.Para nuestro diseo hacemos que el ancho de nuestro desripiador sea de 5m, semejante al B netocalculado para nuestra captacin convencional.Aplicamos Bernoulli entre el fin de la galera y el desripiador obteniendo:

Y resolviendo para y1, obtenemos la altura contraida y1=0.26, con esto V1=8.18m, mediante

Ec.(7,8) obtenemos F=7.24, y con esto encontramos la altura conjugada y2=1.27m (Ec.11).

La longitud del desripiador debe ser mayor que la del resalto , la cual ser Lr=7.58m, para facilidad

de construccin tomamos Lr=8m.

El nivel del agua en el desripiador ser el 10% menos del observado al final de la transicin esto es

2.44-2.44*.1 = 2.196m . Como y2


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valores al inicio de la transicin ser de ancho =5m, calado =2.196-2.196*.1= 1.976m. Y unavelocidad de 5.32/(5*1.976) =0.54m/s.

3.5. AzudEl perfil del azud se lo disear siguiendo el mismo proceso que para la captacin convencional,

pero tomando en cuenta la altura de agua sobre el azud con el caudal de crecida=30m3

/s.Usando las ecuaciones para un vertedero de flujo libre Ec.(13,14) e iterando el valor de H conP=60cm, Q=30m3/s hasta que nos de el ancho del ro de 30m obtenemos H=62cm. Para esta alturadebe disearse el perfil del azud as como comprobarse su estabilidad.

El perfil Creager ha sido calculado terica y experimentalmente por variosinvestigadores, llegndose a expresar mediante la ecuacin Ec.26 en general; donde K y n sonfunciones de la velocidad de aproximacin y de la inclinacin del paramento aguas arriba.Estosvalores estn dados por la relacin :carga de velocidad / (carga de agua+carga de velocidad)=ha/H.

Donde :

Y donde V es la velocidad de aproximacin al azud y se obtiene de Ec.7

Con H=0.62cm obtenemos ha/H=0.055, con esta relacin e imponindonos un paramento verticalpara el azud obtenemos K=0.51 y n=1.845 , valores obtenidos de grficas(Ver:anexos de perfil delazud).Aplicando la frmula del perfil Creager se obtienen los valores de la tabla 2 y la figura 2.

Tabla 2

figura 2

haV

2

2 g

30m

3

s

3 0 m 1 .2 2 m( )

0.82m

s

V=


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Cabe mencionar que el perfil Creager empezar al final de la rejilla de toma, es decir 1.25mdespus del inicio del azud y 0.25m por debajo de su cresta(debido a la inclinacin de la rejilla).

Colchon de aguas (Zampeado).

Cuando un ro es interrumpido con una estructura como un dique, se crea una diferencia de

energas aguas arriba y debajo de la misma que acta sobre el material del cauce

erosionndolo y pudiendo poner en peligro las obras.

Debe protegerse el cauce disipando la energa antes de que llegue al cauce no protegido y el

tipo de estructura utilizado depende de factores como:

Caudal del ro.

Diferencia de nivel creada por la estructura.

Condiciones hidrulicas del ro.

Tipo de material del cauce.

Materiales de construcciones disponibles.

Cualquiera que sea el tipo de estructura empleada, la disipacin de energa se consigue con

la formacin del resalto hidrulico. Como consecuencia, la alta velocidad al pie del azud se

reduce a una velocidad lo suficientemente baja para no causar dao.

La longitud del zampeado ser igual a la longitud del resalto obtenido, as como la

profundidad ser igual a la profundidad necesario para ahogarlo, buscando nmeros de

Froude que tengan gran disipacin de energa, evitando el rango de 2.5-4.5 que es el valor

de Froude que produce mayor dao en las obras y aguas abajo.

Para la ecuacin Ec.15, necesitamos K, y2 y Yn.

K lo tomamos como 1.15.

Yn sale de las condiciones del ro; con Q=30m3/s ; n=0.028 (Tomado de ref: 4.1.1)

; ancho del ro =30m, consideramos la seccin del ro rectangular por facilidad de

clculo, por lo tanto Yn=0.31cm.

y2(Ec.9) es la altura conjugada de la altura contraida y1 obtenida de la ecuacin de

Bernoulli, aplicada entre una seccin aguas arriba del azud y una que coincide con

la altura contraida al pie del azud.

1.22 y1

30

3 0 y 1

2

2 9.81


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Resolviendo para y1 obtenemos y1=0.226cm

Con esto obtenemos V1=4.42m/s ; F=2.97 yy2=0.84m.

Esto indica que debemos profundizar el colchon de aguas para sumergir el

resalto, el nmero de Froude obtenido es ptimo ya que produce un

resalto estable.

e=1.15*0.84-0.31=0.7m para el diseo tomamos e=1m.

Aplicando nuevamente Bernoulli obtenemos:

Resolviendo para y1 tenemos y1=0.157

Con esto obtenemos V1=6.37m/s ; F=5.13 yy2=1.06m.

Ahora el calado normal del ro tendr 0.31+1=1.31m> 1.06m Ok .

La longitud de mi zampeado sera mayor a la longitud del resalto(Ec.12),

esto es: Lr=6.3 ; para nuestro diseo ser de 6.5m.

3.6. Desarenador.

figura 3 ver 4.1

El desarenador es una obra hidrulica que permite separar y remover el material slido que esacarreado por el agua que es captada y conducida a las turbinas.Los desarenadores retiran la materia slida en suspensin mediante el proceso de sedimentacin,

para lo cual la velocidad del agua a lo largo de la obra es reducida y distribuida de manerahomognea a la vez que se da la longitud necesaria para que se de ste proceso.

2.22 y1

30

30 y1

2

2 9.81


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El material solido no es deseable porque a partir de ciertas cantidades y tamaos de partculas ensuspensin :

Se depositar en el fondo de los canales disminuyendo su seccin reduciendo sucapacidad de conduccin. Esto obligara a realizar tareas de mantenimiento regulares, loque se traduce en elevados costos y produce molestosas interrupciones en el servicio del

canal.Erosiona las paredes de canales y en especial de tuberas de conduccin y sifonesinvertidos (efecto de abrasin).Obstruira en canales de riego los medidores, tuberas, etc.

La capacidad de transporte del canal aguas abajo del desarenador debera ser constante paragarantizar la no decantacin del material slido que logra pasar hacia el canal.

Los elementos que componen un desarenador son:

Transicin de entrada.

Sirve para conducir de unamanera gradual el agua que viene del canal a la cmara de

sedimentacin.Esta transicin minimiza la formacin de turbulencias que perjudican a lasedimentacin. Para ello se asegura que la transicin tenga un ngulo de divergencia suave,no mayor a 1230.

Cmara de sedimentacin.

Es donde por el aumento de la seccin se logra una disminucin de la velocidad del flujo,que hace que las partculas slidas se precipiten al fondo. La forma de la seccin transversalpuede ser cualquiera aunque generalmente se escoge la trapecial por ser la mas eficiente yeconmica ya que concentra el material decantado en el centro, facilitando el trabajo delimpieza. La pendiente del fondo debe estar entre 2 y 6% para facilitar la evacuacin de losmateriales depositados.

VertederoSe construye al final de la cmara de sedimentacin para captar el agua limpia de las capassuperiores y entregarla al canal. La velocidad del flujo a travs del vertedero debe sertambin limitada (hasta 1m/s es aceptable) para no provocar turbulencia en la cmara desedimentacin. Para esa velocidad, la altura del agua sobre la cresta del vertedero no debersobrepasar los 25 cm. Cuando la profundidad de lacmara de sedimentacin es mayor quela del canal puede simplificarse el diseo simplemente disponiendo un escaln al final de lacmara de sedimentacin, hasta alcanzar el nivel de solera del canal de salida.

Compuerta del fondo.

Normalmente, los desarenadores tambin incluyen una compuerta de lavado y un canal

directo por el cual se da servicio mientras se lava l desarenador abriendo la compuerta. Nosiempre es factible su construccin, ya sea porque puede causar problemas en terrenos muyerosionables o porque implica prdidad de agua y tiempo. Se prefiere limpiar eldesarenador manualmente por lo que normalmente es prescindible.

Vertedero de excedencias.

El desarenador no puede funcionar con exceso de agua y turbulencias provocadas por elingreso de un caudal superior al previsto en su diseo. La estructura combinadadesarenador- vertedero de excedencias es prctica cuando las condiciones topogrficasaseguran una descarga segura del caudal excedente.

Los factores a tener en cuenta en el anlisis y el diseo de un desarenador son:


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La temperatura del agua.La viscosidad del aguaEl tamao de las partculas de arena a remover.La velocidad de sedimentacin de la partculaEl porcentaje de remocin deseado.

Como dato se tiene el caudal Q que viene de la toma o del canal. Para el diseo deben tenerse en

cuenta consideraciones como:Las partculas se toman como distribuidas uniformemente.El flujo alrededor de las partculas es laminar.

Los pasos generales son:3.6..1. Se determinan el dimetro de las partculas a decantar , que depende de los materiales

en suspensin.3.6..2. Se determina la velocidad de escurrimiento. La velocidad horizontal de corriente no

debe sobrepasar un valor mximo para que:La materia en suspensin pueda depositarseLas materia en suspensin ya depositada no sea arrastrada nuevamente.Las materias en el proceso de descenso no sean puestas nuevamente en flotacin.Se minimice con un flujo ms laminar posible, la aparicin de turbulencias.

Esta velocidad puede ser comparada con la velocidad crtica conocida en las teoras delacarreo o sea del flujo de slidos en suspensin.

3.6..3. Se determina el ancho de la cmara de sedimentacin. La topografa de montaa es unode los principales limitantes. Debe tratarse de usar el mximo ancho posible para noexigir una altura de cmara muy grande pero a su vez puede no resultareconmicamente factible un ancho en exceso distinto al ancho del canal.

3.6..4. Se determina la altura de la cmara de sedimentacin. Considerando que el material desedimentacin debe ser removido manualmente, la altura ser un factor importante quedetermine el grado d dificultad de ese trabajo. Por ello, conviene fijarla en un valor nomayor a 1.2m.

3.6..5. Se calcula la velocidad de sedimentacin, que est en funcin principalmente del

dimetro de la partcula, ya que el peso especfico de las partculas prcticamentepermanece invariable.3.6..6. Se calcula el tiempo de retencin, es decir el tiempo que demorar la partcula en caer

desde la superficie al fondo(el caso extremo).3.6..7. Se calcula la longitud de la cmara.Debe tomarse en cuenta los efectos de la turbulencia

y depende de la velocidad de escurrimiento.3.6..8. Se calcula la transicin de entrada. La transicin debe ser hecha lo mejor posible

considerando que la eficiencia de la sedimentacin depende en gran medida de lalaminaridad del flujo y de la uniformidad en la distribucin de velocidades en la seccintransversal.


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figura 4 Ver 4.1

figura 5 Ver 4.1


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figura 6 Ver 4.1

figura 7 Ver 4.1

Nota.- Los planos de diseo para las distintas partes de la captacin se muestran en el anexo de planos.

Criterios de Diseo y Construccin de Obras de Captacin para Riego, Tomas Tirolesas.


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4. Referencias4.1. Criterios de Diseo y Construccin de Obras de Captacin para Riego, Tomas Tirolesas; Programa

Nacional de Riego; Componente de Asistencia Tcnica, Subcomponente de Investigacin Aplicada,PROAGRO febrero 2010 / GTZ.

4.2. Diseo Hidrulico, Stiatoslav Krochin, Editorial Universitaria Quito Ecuador, 1968.

4.3. Hidrulica de Canales Abiertos, Ven Te Chow, McGRAW-HILL, 1994.4.4. Tesis, Manual de diseo a Nivel de Prefactibilidad para Pequeas Centrales Hidroelctricas,Universidad de Cuenca, Gustavo Adolfo Luzuriaga H.,2005.

4.5. Apuntes de Clase, Universidad de Cuenca, Ing. Esteban Pacheco Tobar.


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ANEXOSPLANOS DE DISEO.

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