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MEDIÇÕES DE RESISTÊNCIA DE ATERRAMENTO EM SUBESTAÇÕESENERGIZADAS UTILIZANDO VARIAÇÃO DE FREQUÊNCIA - EXPERIÊNCIA

DA CELESC DISTRIBUIÇÃO

Marcelo E. de C. Paulino Dilney C. B. Pereira Junior.Adimarco Celesc Distribuição [email protected] [email protected]

Resum o - Para a medição de resistência de sistemas deaterramento, algumas alternativas consagradas como ométodo da queda de potencial com injeção de correntetrazem resultados confiáveis quando se trabalha comsistemas desenergizados. Uma alteração no procedimentoconvencional, como a utilização de uma fonte com altatecnologia que permite a variação da frequência do sinalgerado para injeção de corrente, possibilita a execução de

ensaios em sistemas de pequenos e grandes portes emcircunstâncias de operação normal, totalmenteenergizados. A utilização de uma frequência diferente dafrequência fundamental possibilita eliminar todas asinterferências causadas pelos sistemas e permite tambéma realização de um ensaio com maior nível de segurança,uma vez que a corrente injetada não precisa ser de altaintensidade.

Palavr as-Chave – Malha de Terra, Variação deFrequência, Resistência de Aterramento, Testes eEnsaios.

MEASUREMENT OF GROUNDINGRESISTANCE IN ENERGIZEDSUBSTATION USING VARIATION OFFREQUENCY - EXPERIENCE OF THE

CELESC DISTRIBUIÇÃO

Abstract – For the measurement of resistance ofgrounding systems, some alternatives established as themethod of the fall of potential with current injectionbring reliable results when working with systems notenergized. A change in the conventional procedure, suchas the use of a high technology source that enablesvariation of the frequency signal generated for currentinjection, permits the test in small and large systems innormal operating circumstances, fully energized. The useof a different frequency of the fundamental frequencyenables to eliminate interferences caused by all systemsand allows the execution of a test with higher level ofsecurity, since the current injected need not be highintensity.

I. INTRODUÇÃO

A avaliação da condição do aterramento de subestações demédia e alta tensão tem sido cada vez mais importante.

Algumas técnicas para avaliação das malhas de terra já sãoutilizadas a vários anos. Porém são técnicas que preveem arealização dos testes com a instalação desenergizada.

Com a implantação do novo modelo e de novas regras para o setor elétrico brasileiro, dentre elas, os contratos deconcessão que penalizam a indisponibilidade das instalações(parcela variável) e as exigências da norma NR 10 nos itens10.2.3 e 10.2.4, que cobram a responsabilidade das Empresasde avaliarem o estado das malhas de terra de suasSubestações, foi necessário repensar a metodologia para ostestes de avaliação das malhas de terra, considerando agora a

hipótese de realizar os trabalhos sem a necessidade dedesligamentos dos ativos. Desta forma é promovida adiminuição da indisponibilidade dos ativos e a adaptação eotimização dos recursos necessários para a execução dosensaios, priorizando a segurança das pessoas e dasinstalações.

Devido o envelhecimento das instalações e a diminuiçãodo número de profissionais envolvidos com a avaliação dosequipamentos na subestação, torna-se imperativo a busca de procedimentos e ferramentas que possibilitem a obtenção dedados das instalações de forma rápida e precisa.

Este trabalho mostra técnicas de avaliação e testes deaterramento de subestações energizadas utilizando varredura

de frequências. Mostra as definições de aterramento eapresenta métodos consagrados de teste, mas agora com aaplicação variação de frequência nos testes.

O trabalho também apresenta alguns resultados deavaliações realizadas em subestações da Celesc DistribuiçãoS.A. Estas subestações são de pequeno porte, com diagonaisde até 100 metros de comprimento. Os resultados sãocomparados com os ensaios antes e depois da energização dainstalação. Outros ensaios mostram a eficiência do métodoutilizando frequência diferente da fundamental eminstalações com muita interferência e a impossibilidade defazer estes ensaios utilizando-se o método convencional.

II. CONSIDERAÇÕES SOBRE ATERRAMENTODefine-se aterramento como a ligação intencional de parte

eletricamente condutiva a terra, através de um condutorelétrico e sistema de aterramento como o conjunto de todosos eletrodos e condutores de aterramento, interligados ounão, assim como partes metálicas que atuam direta ouindiretamente com a função de aterramento, tais como: cabos para-raios, torres e pórticos, armaduras de edificações, capasmetálicas de cabos, tubulações e outros.

Considera-se um sistema aterrado quando o sistema ou parte de um sistema elétrico cujo neutro é permanentementeligado à massa condutora de terra, ou seja, conectado ao

sistema de aterramento ao qual são ligadas as partesmetálicas do equipamento ou da instalação que,normalmente, não ficam sob tensão [1].

mailto:[email protected]



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Além de diversas bibliografias relacionadas ao termoaterramento, um grande número de profissionais do sistemade energia elétrica oferecem várias definições. Podemosdizer então que aterramento refere-se à terra propriamentedita ou uma grande massa que se utiliza em seu lugar.Quando dizemos que algo está “aterrado”, queremos dizer

então que, pelo menos, um de seus elementos está propositalmente ligado a terra [2].O aterramento é constituído basicamente de três

componentes: os eletrodos de aterramento, as conexõeselétricas que ligam um ponto do sistema aos eletrodos e soloem torno dos eletrodos. A figura 1 mostra uma representaçãode um eletrodo colocado no solo e as linhas equipotenciaisem torno dele e sua esfera de influência.

Fig. 1 - Representação de um eletrodo colocado no solo.

Esses eletrodos de aterramento são constituídosgeralmente de qualquer elemento de metal enterrado no solo, por exemplo, hastes de cobre ou aço cobreado, malhas decondutores de cobre ou sistemas hidráulico com canoscondutores. As hastes verticais são mais comuns. Mesmo nossistemas reticulados de malhas de aterramento, são utilizadoshastes, principalmente se as camadas com menorresistividades estiverem mais profundas [3].

A avaliação de um aterramento é realizada pelacapacidade de condução da corrente para terra, ou seja, aimpedância é o modo de como o sistema enxerga oaterramento.

Para se avaliar a natureza dos aterramentos, deve serconsiderado que, em geral, uma conexão a terra apresentaresistência, capacitância e indutância, cada qual influindo nacapacidade de condução de corrente para terra. A impedânciaé a maneira na qual o sistema enxerga o aterramento. Estaimpedância, denominada Impedância de Aterramento, podeser conceituada como a oposição oferecida pelo solo àinjeção de corrente elétrica no mesmo, através dos eletrodos,e se expressa quantitativamente por meio da relação entre atensão aplicada ao aterramento e a corrente resultante.

III. AVALIAÇÃO DA RESISTÊNCIA DEATERRAMENTO

Os procedimentos e o tratamento da medida existente nocaso de condutores metálicos lineares possui umasimplicidade que não deve ser aplicada no caso da medida daresistência de aterramento devido à geometria complexaapresentada pelos caminhos percorridos pela correnteelétrica. Essa corrente tende a se dispersar em todas asdireções, com caminhos dependentes da característica dosolo.

A resistência de aterramento (de um eletrodo) é definidacomo a relação da tensão medida entre o eletrodo e o terra

remoto e a corrente injetada no eletrodo [4]. Para sua medidaé utilizado o método da queda de potencial, inclusive pararealização da medida da malha de terra em subestaçõesenergizadas.

Entretanto, em determinadas situações, a realização dasmedidas como método da queda de potencia é muito difícil

ou mesmo impossível devido a: Realização de ensaios em instalações energizadas ouem locais próximos a grandes fontes geradoras deruídos, como alimentadores ou linhas de transmissão.As medidas realizadas na frequência de 60 Hz recebemgrande interferência das fontes externas e do própriosistema medido energizado.

Grande incerteza da medida em sistemas de aterramentocom grandes dimensões. Essas instalações geralmenteapresentam resistências de aterramento inferiores a1[Ω] e a utilização de equipamentos de teste eacoplamentos de medidas com baixa sensibilidade podecomprometer os resultados obtidos.

Necessidade de testes em locais densamente povoados,criando dificuldades para a instalação do cabeamento deteste nas distâncias adequadas para a confiabilidade damedição.

Este trabalho apresenta aplicações envolvendo novastecnologias e novos equipamentos capazes de realizar testescom maior rapidez e eficácia, eliminando interferênciasatravés da variação de frequência aplicada nos testes. Mostraatravés de resultados práticos a validade do métodoapresentado.

IV. MEDIDA DE RESISTÊNCIA DE ATERRAMENTO

A medida da resistência de aterramento é realizada com autilização de uma fonte de corrente controlada e um circuitoelétrico, composto de um ponto de injeção de corrente e um ponto de retorno dessa corrente. O ponto de injeção decorrente é definido e a corrente é injetada por meio dosistema de aterramento a ser medido. Pode ser um ponto deaterramento da instalação ou de um equipamento. O ponto desaída da corrente pode ser obtido através de um ponto deaterramento auxiliar, composto por uma ou mais hastesinterligadas conforme a figura a seguir.

Fig. 2 - Detalhe do eletrodo de corrente.

A determinação da resistência do aterramento é obtida pela razão da tensão medida entre o sistema de aterramentoensaiado e o eletrodo de potencial e da corrente que flui entre

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o aterramento e o eletrodo auxiliar de corrente. Pela Lei deOhm a resistência é calculada.

A distância entre o eletrodo auxiliar de corrente e osistema de aterramento deve ser de no mínimo três vezes amaior dimensão (normalmente a diagonal) do sistema deaterramento a partir da periferia da malha. Quanto maior a

distância do eletrodo de corrente, maiores são as chances denão haver sobreposição das regiões de influencia da malha edo eletrodo [1].

Com a fonte, injeta-se uma corrente na malha e através deum eletrodo auxiliar de tensão realizam-se as medições dadiferença de potencial entre o eletrodo e a malha em váriasdistâncias ao redor da subestação.

A disposição do circuito é muito importante, principalmente a localização do eletrodo de tensão emrelação ao eletrodo auxiliar. Esta disposição do circuito podedeterminar o tipo de curva que será obtido da resistência emfunção da distância do sistema ensaiado conforme gráficomostrado na figura 3.

Fig. 3 - Curvas de resistência em função da distância e posição doseletrodos.

A curva “a” será obtida quando o eletrodo de potencial fordeslocado em direção ao eletrodo de corrente, o aumento daresistência se deve a influência do eletrodo de corrente naregião. Nesta curva é possível observar uma região de patamar bem definida, onde se obtêm a resistência da malha.

A curva “b” não apresentou a região de patamar, pois oeletrodo de corrente foi posicionado de forma inadequada,neste caso deve ser reposicionado mais afastado da malha. Na cur va “c” o eletrodo de potencial foi deslocado emdireção diferente do eletrodo de corrente (ABNT, 2009).

Se possível, deve-se escolher os pontos de medida em umângulo de 90º relativos à trajetória da corrente. A medidarealizada próxima à trajetória de corrente, com um ângulomenor que 60º, deve ser evitada.

Entretanto, recomenda-se, por questão de segurança, que adistância do eletrodo de tensão em relação ao eletrodoauxiliar não seja inferior a 40 [m] para pequenosaterramentos e a 100 [m] para teste de malhas de grandessistemas [5].

Recomendam-se também medições em diferentesdistâncias. Os resultados devem ser semelhantes. Se os pontos forem dispostos próximos à subestação, ou próximodemais a outros sistemas de aterramento, ou sobrecondutores enterrados, os resultados não são estáveis. AFigura 4 representa o sistema descrito.

A resistência real do aterramento, para solos homogêneos,se dará quando o eletrodo de potencial, colocado

aproximadamente 60% da distância entre o centro elétrico damalha e o eletrodo de corrente e em linha com estes,normalmente está na região do patamar.

Fig. 4 – Medida de resistência de aterramento de pequenos sistemas.

Este eletrodo tem sua localização gradativamente variada

ao longo dessa direção, efetuando-se uma medição para cada posição, de forma a gerar uma curva semelhante à da Figura5, da qual se obtém o valor da resistência do aterramento [5].

Fig. 5 – Curva de resistência de aterramento em função de distância.

Antes de iniciar os testes, para conferir se a corrente estásendo efetiva para a realização do ensaio, é aconselhávelfazer uma verificação da proporcionalidade entre a correnteinjetada e a tensão medida, por exemplo, injetar uma correnteuma determinada corrente na malha e medir a tensão dentroda mesma, a medida de tensão pode se realizada entre duashastes distanciadas de um metro uma da outra dentro damalha de terra. Após a medição, dobrar a corrente injetada emedir a tensão novamente na mesma posição e a tensão devedobrar também. Caso a proporcionalidade não seja mantida,é sinal de que tensão residual na malha de terra é muitoelevada, e não será possível realizar uma medição confiávelutilizando os procedimentos convencionais.

V. SISTEMA DE TESTE UTILIZADO

Neste trabalho, todos os testes foram executados com umsistema completo de teste, o CPC100 da Omicron. Odispositivo possui de um Processador Digital de Sinal (DSP)que gera sinais senoidais numa faixa de frequência de 15 a400 Hz alimentados através de um moderno amplificador de potência. Um transformador de saída combina a impedânciainterna do amplificador com a impedância do objeto sobteste. Realiza a grande maioria de teste em equipamentos desubestação. Por utilizar a frequência de teste diferente dafrequência de linha e seus harmônicos, junto com medições

usando técnicas de filtragem seletiva, o equipamento de teste pode ser operado em campo, até em subestações com altosdistúrbios eletromagnéticos.

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Fig. 6 – Sistema de teste CPC100.

VI. ESTUDO DE CASO: COMISSIONAMENTO DESUBESTAÇÃO DE 138/13,8 KV – 27 MVA

A subestação em questão apresenta uma potência instaladade 27 MVA com um transformador de 138/13,8 kV, possuiduas linhas de 138 kV, um bay da alta do transformador e um bay de transferência de barras em 138 kV. Na baixa tensão, possui o bay da baixa do transformador e 4 alimentadores dasaída, além de um banco de capacitores de 4,8 MVA. Amaior diagonal da subestação mede aproximadamente 70metros.

A medição de resistência foi realizada com a subestaçãodesenergizada e totalmente desconectada do sistema. Oeletrodo de corrente foi posicionado a uma distância de 3vezes a maior diagonal da subestação, neste caso 210 metrosaproximadamente.

O eletrodo de corrente foi formado por um conjunto dehastes cravadas no solo e interligadas entre si para diminuir aresistência de contato deste eletrodo com o solo, conformemostrado na figura 2. Este eletrodo foi conectado à malha deterra através de um cabo isolado com capacidade paratransportar a corrente injetada, neste caso aproximadamente1,3 Ampères.

Com a corrente circulando entre a malha de terra e oeletrodo auxiliar de corrente, utilizou-se um eletrodo auxiliarde tensão que para medir a queda de potencial entre a malhade terra e o eletrodo. A primeira medição foi realizada dentrodo triângulo formado pelas 3 hastes, e as demais mediçõesforam feitas em passos de 10 em 10 metros até chegar nasubestação.

Como a subestação encontrava-se desenergizada, acorrente foi injetada na frequência de 60 Hz, obtendo-se os

resultados para a resistência de aterramento mostrada nacurva a seguir.

RESISTÊNCIA x DISTÂNCIA

R = 0,57Ω

0

0,25

0,5

0,75

1

1,25

1,5

1,75

2

0 20 40 60 80 100 120 140DISTÂNCIA(m)

R E S I S T

Ê N C I A

( Ω )

60 Hz Antes 62%

Fig. 7 – Gráfico da resistência em função da distância do eletrodode potencial.

Na curva apresentada pela figura 7 é possível observaruma região de patamar, conforme representado na figura 5.Embora não ocorra a constância dos valores de resistência, acaracterística resultante é válida para determinação dosvalores da resistência. A resistência da malha de terra medidacom a subestação desenergizada foi de 0,57Ω e o valor da

resistência calculada para o projeto desta malha foi de 0,51Ω. Com a energização da subestação, um novo ensaio foirealizado utilizando os mesmos procedimentos, mas destavez, a corrente foi injetada em duas frequências, em 60 Hz e70 Hz. A frequência de 70 Hz foi utilizada para reproduzirensaios anteriores onde era utilizado gerador elétricoajustado com frequência máxima de 70 Hz.

O ensaio em 60 Hz foi repetido para verificar ainterferência do sistema energizado nas medições. Os valoresobtidos comparando todos os ensaios antes e depois daenergização estão representados na figura 8.


0

0,25

0,5

0,75

1

1,25

1,5

1,75

2

0 20 40 60 80 100 120 140DISTÂNCIA (m)

R E S I S T

Ê N C I A ( Ω )

70 Hz 60 Hz 60 Hz Antes Fig. 8 – Comparação: valores em 60 Hz antes da energização(vermelho), depois da energização em 60 Hz (azul) e em 70 Hz(verde).

Podemos observar que as curvas em vermelho e em verdeapresentam grande semelhança, mostrando que a utilizaçãode uma fonte de injeção de corrente utilizando umafrequência fora da fundamental, não sofre interferência dosistema energizado que é o que ocorre com a curva azul.Vale ressaltar que a corrente utilizada foi de baixaintensidade, em torno de 1,3 Ampères.

VII. ESTUDO DE CASO: COMISSIONAMENTO DESEGUNDA SUBESTAÇÃO DE 138/13,8 KV – 27 MVA

A subestação conta com um transformador de 138/13,8

kV de 27 MVA, possui duas linhas de 138 kV, um bay daalta do transformador e um bay de transferência de barras em138 kV. Possui ainda um bay de baixa do transformador e 4alimentadores da saída, além de um banco de capacitores de4,8 MVA. A maior diagonal da subestação medeaproximadamente 95 metros. O eletrodo de corrente foi posicionado a uma distância de aproximadamente a 270metros através de cabos isolados e hastes interligadas.

A subestação estava desenergizada, mas por possuirmuitas linhas e redes de distribuição ao seu redor, foi feitoum teste para verificar a proporcionalidade entre a corrente etensão, o teste consiste em medir a tensão entre duas hastes aum metro de distância uma da outra dentro da malha

variando o valor da corrente. Os resultados estãorepresentados na Tabela I.

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É possível verificar na tabela que com a injeção decorrente na frequência de 128 Hz a tensão se mantém proporcional ao aumento da corrente. Com a correnteinjetada na frequência de 60 Hz o mesmo não ocorre. Mesmocom a subestação desenergizada, para realizar o ensaioutilizando os procedimentos convencionais, a fonte para a

injeção de corrente deveria ser muito maior para diminuir oimpacto da corrente residual existente na malha n resultadodas medições.

TABELA IRelação de proporcionalidade entre tensão e corrente

Frequência [Hz] Corrente [A] Tensão [mV] Resistência [mΩ] 128 1,00 29,26 29,26128 2,00 58,28 29,14128 4,00 116,95 29,2460 1,00 315,86 315,8660 2,00 264,92 132,4660 4,00 185,70 46,42

Os ensaios foram realizados injetando-se corrente nafrequência de 128 Hz e o gráfico abaixo mostra os valores daresistência da malha deslocando o eletrodo de potencial emdireção ao eletrodo de corrente e em direção contrária.


0

0,25

0,5

0,75

1

1,25

1,5

0 50 100 150 200 250DISTÂNCIA (m )

R E S I S T

Ê N C I A ( Ω )

Mesmo Sent id o Sent id o Co nt rar io

Fig. 9 – Resistência em função da distância em 128 Hz.

Neste caso, foi possível confirmar as curvas mostradas nasfiguras 3 e 4, onde os valores de resistência são praticamenteos mesmos, com uma pequena diferença para baixo nasmedições no sentido contrário.

VIII. ESTUDO DE CASO: AVALIAÇÃO DE

SUBESTAÇÃO DE 34,5/13,8 KV – 15 MVAEsta subestação de distribuição apresentou problemas de

queima dos sistemas de controle dos religadores. Ela possuidois transformadores de 34,5/13,8 kV com 7,5 MVA cada, possui dois bancos reguladores de tensão e quatroalimentadores de 13,8 kV.

No ensaio de resistência, a maior diagonal da malhaconsiderada foi de 40 metros. O eletrodo auxiliar de correntefoi colocado a uma distância de aproximadamente 150metros. A corrente injetada foi na ordem de 2,37A em 60 Hze em 70 Hz. O ensaio foi realizado com a subestaçãoenergizada.

Os valores encontrados no ensaio com injeção de correnteem 70 Hz estão expostos no gráfico da figura 10. Os ensaiosrealizados em 60 Hz são mostrados no gráfico da figura 11

apresentado a grande diferença entre as duas medições. Adiferença entre as duas medições se deve a grandeinterferência na medição com a frequência da rede. Osvalores medidos de tensão apresentavam valores muitomaiores, não correspondendo a corrente injetada. Isto se deveao nível alto de corrente residual que circulam pela malha.

Para que fosse possível medir a resistência neste caso, com afrequência em 60 Hz, seria necessário injetar um correntemuito maior na malha para que a corrente residual setornasse insignificante para a medição. Esta não seria umaalternativa prática, uma vez que a fonte teria que ser maisrobusta e os níveis de tensão utilizados no ensaio tornariam o procedimento menos seguro.


R = 0,26 Ω

0

0,125

0,25

0,375

0,5

0 20 40 60 80 100 120DISTÂNCIA (m)

R E S I S T Ê N C I A ( Ω )

70 Hz 62%

Fig. 10 – Medição de resistência em 70 Hz.


0

0,25

0,5

0,75

1

1,25

1,5

0 20 40 60 80 100 120DISTÂNCIA (m )

R E S I S T

Ê N C I A ( Ω )

70 Hz 60 Hz

Fig. 11 – Comparações entre duas medições, 60 a 70 Hz.

Como podemos observar nos ensaios de resistência, os

valores encontrados são considerados muitos satisfatórios.Um fato que melhora muito o valor de resistência e em certoscasos pode não mostrar o real estado da malha de terra é otipo do material que compõem o solo e a umidade do mesmo. Neste caso, por exemplo, possui um rio passando ao lado dasubestação, deixando o terreno muito umedecido.

Outro ensaio realizado para avaliar a integridade da malhade terra é o ensaio para verificação das conexões dosequipamentos. Uma fonte de corrente continua pode serutilizada para realizar este ensaio ou um alicate terrômetro.

Com este ensaio foi possível encontrar o motivo pelo qualos equipamentos estavam queimando constantemente, algunsequipamentos estavam mal aterrados ou desaterrados, provocando sua queima durante um surto de tensão ouchaveamento.

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IX. ESTUDO DE CASO: AVALIAÇÃO DESUBESTAÇÃO DE 138/23 KV – 17 MVA

Esta instalação possui uma capacidade de distribuição de17 MVA com um transformador de 138/23 kV.

Possui também quatro linhas de transmissão de 138kV,

um bay da alta do transformador e um bay de transferênciade barras em 138kV. Na baixa tensão, um bay da baixa dotransformador e quatro alimentadores da saída, além de um banco de capacitores de 4,8MVA. A maior diagonal dasubestação mede aproximadamente 80 metros.

A máxima distância que foi possível colocar o eletrodoauxiliar de corrente foi de 150 metros.

Os resultados abaixo mostram que devido a este fato nãofoi possível definir um valor de resistência para a malha, umavez que a região de patamar não ficou bem definidaconforme figura abaixo.


0

2

4

6

8

10

0 20 40 60 80 100 120 140DISTÂNCIA (m)

R E S I S T

Ê N C I A ( Ω

70 Hz Fig. 12 – Resistência pela distância sem definição da região de patamar.

Nestes casos, onde não é possível posicionar o eletrodo decorrente em uma distância adequada, devido a fatores comolocalização do terreno, diagonal muito grande da subestação,é possível utilizar uma linha de transmissão, ou o cabo deguarda de uma linha.

Mas nestes casos o tratamento que deve ser dados comrelação à segurança é o mesmo utilizado para serviços emlinha viva.

Como comparação dos valores medidos com injeção decorrente em 60 e 70 Hz, o gráfico abaixo mostra que nestasubestação é impossível realizar a medição na frequência darede devido ao alto nível de interferência na malha.


0

5

10

15

20

25

0 20 40 60 80 100 120 140DISTÂNCIA (m )

R E S

I S T

Ê N C I A ( Ω )

70 Hz 60 Hz Fig. 13 – Comparação entre medição de 60 e 70 Hz.

X. CONSIDERAÇÕES FINAIS

A utilização de fontes com possibilidade de variação defrequência diminui a intensidade da corrente de teste injetadaquando comparada com o método convencional. A variação

da frequência surge como uma alternativa para eliminarinterferência presentes nos sistemas elétricos. A utilização deum equipamento de alta tecnologia auxilia na execução dosensaios tanto na geração dos sinais em frequências diferentesda fundamental como também nas medições realizadas deforma seletiva nas frequências definidas pelo operador. Destaforma provoca o aumento da confiabilidade dos resultadosobtidos em campo. A possibilidade de fazer mediçõesutilizando baixos níveis de corrente aumenta a segurança naexecução dos ensaios.

REFERÊNCIAS

[1] ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS – ABNT. NBR 15751 - Sistemas de aterramento de subestações — Requisitos.ABNT, 2009.

[2] Moreno, H.; Costa, P.F. Aterramento elétrico. São Paulo: Procobre,1999. 39 p.

[3] Visacro Filho, S. Aterramentos elétricos: conceitos básicos, técnicas demedição e instrumentação, filosofias de aterramento. São Paulo:Artliber, 2002. 159 p.

[4] ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS – ABNT. NBR 15749 – Medição de Resistência de aterramento e de potenciaisna superfície do solo em sistemas de aterramento. ABNT, 2009.

[5] Beltani, J. M. Medição de malha de terra em subestações energizadas,Dissertação (mestrado) - Universidade Estadual Paulista. Faculdade deEngenharia de Ilha Solteira, 2007

[6] Tagg, G. F. Meansurement of earth-electrode resistance with particularreference to earth-eletrode systems covering a large area. ProceedingsIEE,New York, v. 3, n. 12, p. 2118-2130, 1964.

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