Projetos ferramentas calculos

7/27/2019 Projetos ferramentas calculos

1/254

Projeto de Ferramentas para

Conformao de ChapasProf.: Paulo Marcondes

DEMEC/UFPRFevereiro/2008


2/254

SEQUNCIA PARA A EXECUO DE PROJETOS DE FERRAMENTAS DEESTAMPAGEM

a) Dimensionar o produto com as especificaes tcnicas necessrias (material, espessura,tolerncias, eventual acabamento posterior);

b) Estudar o arranjo do produto na fita e do dispositivo de avano, definindo aesquematizao do funcionamento do estampo (recortar, puncionar, seccionar, etc.)

* se necessrio recortar em cartolina prottipos do produto;

c) Dimensionar a fita (quando necessrio considerar a disposio de avano);

d) Calcular o rendimento global (mnimo de 65%) e o rendimento especfico para 1 m dechapa.

* os itens c) e d) devem ser demonstrados para os dois melhores arranjos do produto,

destacando o considerado melhor;e) Calcular a fora de corte em kgf e a capacidade da prensa em toneladas;

O Calcular a folga de corte (O e prever o arredondamento quando necessrio;

g) Determinar as dimenses do puno e da matriz para a confeco do (s) produto (s),levando em considerao:

1) tolerncia do produto;

2) folga de corte;

3) tolerncia de usinagem (confeco) para matrizes e punes;

* esboar em linhas gerais (esquemtico com resultados dos clculos) os punes e matriz,quanto forma e dimenses bsicas;

h) Calcular a fora de extrao, definindo tipo e funcionamento do extrator;

i) Dimensionar guias da fita (somente dimenses bsicas);

j) Dimensionar demais elementos e

k) Calcular localizao da espiga quando pertinente (Xe, Ye).

CRITRIOS DE COMPOSIO E APRESENTAO DOS PROJETOS DEFERRAMENTAS

Basicamente os projetos sero compostos por:

1) Memorial tcnico

Obs.: o memorial tcnico deve registrar os clculos e esquemas de idealizao (projeto) daferramenta, como segue:

- em folha sulfite A lisa com legenda;

- com escrita tcnica;

- desenhos esquemticos a instrumento ou CAD e

- seqncia de clculos (dimensionamentos mnimos).


3/254

- tabelas e/ou normas usadas;

- pesquisas de complementaro realizadas;

- cronograma do tempo gasto para a realizao do projeto e- estimativa do custo de fabricao.

2) Desenhos para fabricao (croqui e/ou desenho a instrumento ou CAD)

Obs.: os desenhos para a fabricao devem ser compostos de:

Desenho de conjunto:

- deve ser representado com o numero de vistas e detalhes necessrios a correta e rpidaidentificao das pecas componentes do estampo, bem como ao entendimento do seufuncionamento e montagem;

- deve ser representado em folha normalizada de tamanho mnimo A- Deve ser respeitada a disposio das informaes sugeridas, nos desenho a seguir, bemcomo estar acompanhado das informaes complementares (tabelas/desenhos) conforme osdesenhos.

Desenhos dos componentes:

- os componentes, matriz e punes, devem ser de preferencia desenhados na mesma folha,devendo esta ser de tamanho A e

- os demais componentes ficam com distribuio segundo critrios do projetista.

* o projeto deve ser entregue em pasta A devidamente identificada e as folhas dobradas

conforme normaABNT -NB8.

* deve ser respeitada a data de entrega.


4/254


5/254

NOMENCLATURA


6/254


7/254

COMPONENTES

A eficincia de uma ferramenta depende: 1 - De um bom projeto; 2 - Da escolhacriteriosa dos materiais empregados na sua confeco. 3 - Do grau de acabamento e dostratamentos dados aos seus elementos.


8/254


9/254

DUREZA PARA PUNES E MATRIZES

A dureza dos punes e das matrizes depende dos esforos a que estarosubmetidos.

Maiores os esforos, menor a dureza.

A CORTE

B DOBRA

C REPUXO

D CUNHAGEM


10/254


11/254


12/254


13/254


14/254


15/254


16/254

F) C/2 OU 4 PINOS Srie M/R

rea Livre 1 1 2

b =80150 0 5 0 5 9 1

b =151250 0 0 5 2 5 1

b =251 400 5 0 2 0 4 4

A espessura s1, dever ser igual ou maior que o dimetro do pino guia.

A MIRANDA fornece tambm pinos c/ d = 50 mm.

COLUNAS DE GUIA

As COLUNAS DE GUIA com ou sem buchas, garantem o alinhamento da base e docabeote.Podem ser de Ao com alto teor de C (Ao 1040/50) temperadas e retificadas, ou Ao


17/254

1010/20, cementadas, temperadas e retificadas.Em certos casos, as colunas de guia so substituidas poroutros artif(cios que tambm garantem o alinhamento entre as bases inferior e superior.

As colunas devem ser no m(nimo duas, e possuir comprimento suficiente para impedir aseparao do cabeote da base durante ofuncionamento, dimetro bastante grande para dar rigidez ao conjunto eencaixe na base 1 ,5 .Para satisfazer a condio acima, s vezes recorre-se a elementos suplementares soldados.

Para as bases com mais de duas colunas, observam-se os mesmos critrios.

AsBUCHASrepresentam um aperfeioamento das ferramentas; so confeccionadascom material mais mole que as colunas: Ao 1010 cementado, temperado e retificado, oubronze.

Em casos especiais, as buchas deslizam sobre as colunas pormeio de gaiola de esferas.

Para evitar montagem errada das ferramentas, costuma-se escolher as duas colunascom diferentes.

PINOS DE GUIA

So fabricados em ao cementado com dureza 60 / 64 RC, retificados e montados presso.


18/254

BUCHAS

Material: Ao temperado 1020, cemen. retif.


19/254

BUCHAS DESMONTVEIS

Como os pinos so de ao cementado com dureza 60 64 RC e retificados, so fixados sbases superior ou inferior por meio de grampos e parafusos, proporcionando um perfeitoesquadro, evitando os problemas das buchas convencionais.Possuem canais de lubrificao com fcil acesso.


20/254

ESPIGA

A espiga fixa o cabeote ao martelo da prensa.feita em ao 1040 ou em ao 1020 cementado mas com a rosca ao natural. As suasdimenses variam com o tipo de prensa.

A colocao da espiga feita como mostram as figuras.

O simples rosqueamento sem trava, deficiente.

A unio forada e rebatida usada apenas para e 25 mm.


21/254

LOCALIZAO DA ESPIGA E DO EXTRATOR

A espiga deve localizar-se no centro das foras e no necessariamente no centro do estampo.Se isso no acontecer surgir de um lado da espiga uma fora maior que do outro lado eocasionar uma inclinao no puno motivada pela folga das guias do cabeote da prensa.Esta inclinao tornar irregular a folga entre o puno e a matriz e a pea apresentarrebarbas alm de um desgaste da matriz no lado mais justo. Em piores condies podeocasionar at a quebra da matriz ou do puno.Em geral:


22/254

Nos estampos de corte, o centro das foras o baricentro dosgumes cortantes.

Nos estampos de dobra, o centro das foras o baricentrodos gumes dobradores.

Nos estampos de repuxo, o centro das foras o baricentrodas superfcies repuxadas. No entanto, h casos em que estas afirmaes so discut(visem particular nos repuxos de peas assimtricas. Se o estampo tiver extrator, o centro deforas das molas de extrao tambm deve coincidir com os baricentros acima citados.

O estampo deve ser projetado de tal maneira que o centro das foras coincida com ocentro da mesa da prensa.

A determinao do baricentro feita dividindo-se a pea emvrias figuras.

CLCULO DA LOCALIZAO DA ESPIGA


23/254

123 =baricentro das reas de corteX-Y=eixos arbitrariosXE =abcissa do baricentro da espigaYE=ordenada do baricentro da espiga

S =smbolo de rea


24/254

notas:1)na.frmula em vez de S (&rea), podese usar o valor de P (permetro) ou de Fc(fora de corte)

2)para encontrarse os baricentros 1-23 (quando de figuras mais complexas) podeseusar a mesma frmu1a geral; depois de dividirse as reas de corte em figuras maissimples.

PARAFUSOS E PINOS DE FIXAO

OsPARAFUSOS E PiNOS DE FIXAO servem para unir os vrios elementosentre si e s respectivas bases.

OsPINOSalm de servirem como elementos de referncia e posicionamento,agentam grande parte dos esforos provenientes dos impactos operacionais.

OsPARAFUSOSabsorvem apenas uma pequena parte destesesforos.

OsPINOSdevem ser superdimensionados, feitos de ao 1010/20, cementados eretificados e, nos casos de grande responsabilidade, devem ser feitos de ao prata. Em geralos pinos e os parafusos se escolhem com o mesmodimetro.


25/254

O ar localizado nos furos cegos, comprimido pelos pinos, impede uma montagemcorreta; este inconveniente se resolve abrindo furos de esfogo (respiros) nos furos cegos ouplainando os pinos ao longo da geratriz.

Os pinos, afim de evitar trincas ou ruptura das matrizes, dever o ser colocadosoportunamente:

aconselhvel usar pinos cilndricos para fixao da matriz base afim de evitarque, com a afiao da matriz, acontea o que est ilustrado em figura.


26/254

PINOS CILNDRICOS

Srie Mtrica

Material: Ao 1010 cementado 1050 VN 50 Ao Prata.


27/254

PARAFUSOS COM SEXTAVADO INTERNO


28/254

Tipo Allen (Cap screw)

Material: Ao liga temperado 36 43 RC

PUNES

Os punes e a matriz constituem os elementos fundamentais de uma ferramenta;eles transformam a chapa plana em produtos desejados, con formando-os de uma vez ou emvrias etapas.

fmeas.


29/254

Os punes e as matrizes so chamados tambm de machos e

Em geral os punes so feitos de Ao C ou Ao Liga, mas h casos em que so

confeccionados com outras matrias como: ferro fundido, ao fundido, ou ligas de Zn.

Ao liga.

Os PUNES DE CORTE sgo sempre feitos de Ao C ouOs tipos mais usados so os representados em seguida:

O dimetro minimo do puno determinado pela espessura da chapa:

Placa Choque

Para impedir que o puno penetre no cabeote, coloca-se entre a cabea dopunoe o cabeote do estampo, uma placade ao bonificado comespessuramxima de 5

mm.

A placa de choque dimensionada para a pressoespecfica de: p = 4 kg/mm


30/254

F = fora que atua no puno.

TIPOS DE PUNO DE CORTE

O tipo mais usado o retificado em esquadro (1); o mais barato e sempre usadopara corte de chapas com e < 2mm.

Os punes de relativamente grande, so comumente feitos cncavos ou com fiode corte inclinado (2, 3, 4, 5).

Os punes com fio de corte inclinado diminuem a fora de corte em at 60%,porm curvam as peas cortadas; isto , em alguns casos at muito vantajoso.


31/254

Outro artifcio para reduzir a fora de corte o escalonamento dos punes.

O tipo 6 usado para trabalhos muitogrosseiros ou em forjaria, para corte quente.


32/254

Quando a seco do puno complicada, recomenda-se fazer o puno compostopor segmentos. Isto facilita a execuo e em caso de quebra, s substituir a parteestragada.

A fixao dos segmentos entre si e na placa porta-puno dever ser bem rgida eseus encaixes executados rigor.

Para aumentar a velocidade de corte, manter as tolerncias e diminuir o numero deafiaes, recorre-se a matrizes e machos enxertados com material de tima qualidade oumetal duro (pastilhas de Widia).


33/254

Nas ferramentas progressivas muito usadoo puno com pino piloto.

O pino piloto permite posicionarcorretamente a tira de chapa.

Para evitar o fenmeno de flambagem dospunes delgados, aumenta-se a sua robustez pormeio de embuchamento.

A Figura ao lado mostraum puno com facas

auxiliares para recorte dasobra da tira.


34/254

FIXAO DOS PUNES


35/254


36/254

PUNES RECOMENDADOS


37/254

DIMENSIONAMENTO DOS PUNOES

O puno comprimido axialmente. necessrio, portanto, que seja dimensionado de modo a resistir aos

esforos de compresso.

1 - A tenso de trabalho do puno no deve ultrapassar a tenso

admissvel do material com que confeccionado.


38/254

2 - Sendo o puno um elemento esbelto e carregado axialmente, pode

flambar. Para evitar este inconveniente, limita-se o comprimento do puno ao valor dadopela frmula de Euler:

Observe-se que os punes guiados podem ter maior comprimento real queos simples.

Para (punes mais esbeltos) o fenmeno de flambagem no deverpreocupar tanto, pois este se verificaria depois da ruptura por esmagamento.

Nestes casos o puno dever ser dimensionado apenas compressosimples (frmula 1).


39/254

Para se contornar os fenmenos de flambagem conveniente que os punessejam feitos com rebaixos ou embuchado, deixando exposta a parte fina o mnimoindispensvel.

Evita-se o esmagamento do puno fazendo: d e em que e = espessurada chapa.


40/254

Formulriopara clculode Jmin rea raiode inrciamnimo:

Momento de

inrciamnimo


41/254


42/254

EXERCCIO

Determinar o comprimento de um puno de seco retangular 6 x 3

mm destinado a furar chapa de alpaca.

Dados: e = 2,5mm

c = 35 kg/mm


43/254

Se o puno for livre numa extremidade e engastado na outra(1 caso), o seucomprimento real poder ser:

Se for guiado o puno poder ter:

EXERCCIO

Determina o comprimento livre de um puno se secoelptica (a = 4mm ; b = 6mm) destinado a furar chapas duratex

So dados: e = 5mm c = 9kg/mm


44/254

O comprimento terico que o puno poder atingir sem correr riscos de flambagem:

Isto , tendo puno em questo, comprimento real inferior a 100mm, no haverperigo terico de flambagem.

EXERCICIO PROPOSTO 1

Deter


45/254

e = 2mm

d = 5mm

c = 50 kg/mm


Determinar o comprimento livre de um puno circulardestinado a furar Al, dados:

e = 2mm

d = 0,48mm

c = 9 kg/mm


Determinar a carga mxima que um puno livre pode

suportar; dados:

Dimetro: d = 10mmComprimento: = 200mm

MATRIZES


46/254

Matriz e punes constituem os elementos fundamentais das ferramentas.Na matriz est recortado o formato negativo da pea a ser produzida.A matriz fixada rigidamente sobre a fase inferior com parafusos, porta-matriz ou

outro meio, sempre de modo a formar um conjunto bem slido.A matriz dever ser confeccionada com material de tima qualidade e com

acabamento finssimo.

As caractersticas principais das matrizes de corte so:

- O NGULO DE SADA que facilita a sada do material cortado.- A FOLGA entre o puno e a matriz que responsvel pelo perfeito corte da pea

desejada.Em outro capitulo abordaremos amplamente estes detalhes.

NGULO DE SADA NAS MATRIZES DE CORTE OU DE REPASSO

Para facilitar a sada das peas cortadas, necessrio que as matrizes vazadascontenham paredes inclinadas 0,5 de cada lado.

As matrizes de REPASSO no apresentem conicidade nos furos; as paredes deveroser perfeitamente cilndricas, por uma profundidade de pelo menos 25mm.

Por questes de economia e facilidade de trabalho geralmente limita-se oparalelismo das paredes dos furos de repasso a apenas 5 8 mm.


47/254

TIPOS DE MATRIZES DE CORTE

Matrizes de corte inclinado

Matrizes com partes adicionais


48/254

MATRIZES COMPPOSTAS


49/254


50/254

PUNES E MATRIZES DE SEGMENTOS

Para cortes de grandes dimenses usam-se punes e matrizes de segmentos.Os segmentos devero apresentar quase todos o mesmo comprimento e para evitar a

distoro de tmpera, no devero ultrapassar o comprimento de 300mm, como tambm,para evitar quebra durante o funcionamento do estampo, no devero apresentar pontasagudas.

Cada segmento dever ser fixado no suporte com pelo menos 2 pinos e 2 parafusos.

FIXAO DAS MATRIZES

Uma matriz s exigncias de uma boa tcnica se for montada criteriosamente noporta-matriz.

As razes que levam ao uso do porta-matriz so:

- economia de aos especiais


51/254

- possibilidade de regular o alinhamento com puno- troca rpida da matriz, seja para substituio ou para afiao da mesma.


52/254

ESPESSURA DA MATRIZ

A fora proveniente do puno se distribui ao longo dos gumes de corte da matrizde forma que se esta no tiver espessura suficiente, acabar estourando.


53/254

VALORES DE

Em que: p = permetro de corte em [mm]e = espessura da chapa em [mm]

ESPESSURA DA MATRIZ (Por outros autores)


54/254

Se a matriz apresentar vrios permetros de corte, a sua espessura escolhida pelopermetro de corte MAIOR.

EXTRATORES E SUJEITADORES ou PRENSAS-CHAPAS

Os punes tendem a arrastar consigo a chapana qual penetram, provocando s vezes, a sua prpriaruptura.

Este inconveniente se elimina por meio dosextratores ou separadores que, na maioria dos casos,funcionam tambm como prensa-chapa ousujeitadores.


55/254

Os extratores podem ser acionados por barras, alavancas, molas (helicoidais, prato,

borracha, etc.) ou ar comprimido, e podem ser aplicados aos punes ou s matrizes.


56/254

FORA DE EXTRAO

A fora de extrao Fex deve ser 10% da fora de estampagem F.

PRESSO DO SUJEITADOR

Os sujeitadores devero ser dimensionados de forma a exercer a presso especificade:

0,1 0,2 kg/mm p/ chapas de ao

0,08 0,1 kg/mm p/ chapas de Al

Em geral, nas operaes de repuxo, os prendedores de chapas atuam com uma foraigual a 30% da fora de repuxo.


57/254

EXEMPLOS DE ACIONAMENTO PARA EXTRATORES


58/254

FORA DE CORTE


59/254

Para levar em conta os atritos e a variao da espessura da chapa, aconselha-seaumentar o valor de Fc de 10 20%.

Em geral os catlogos de materiais fornecem apenas a tenso de ruptura trao

.Quando c for desconhecido, torna-se c = (3/4 4/5)

VALORES DE c EM kgf/mm PARA CADA MATERIAL


60/254


61/254

O corte de chapa por meio de puno e matriz at espessuras de 2 3mm noapresentam inconvenientes; o corte perfeito, limpo e sem rebarbas.

Com chapas grossas no acontece o mesmo; o puno pratica o cisalhamento at 1/3 da espessura e depois arranca o restante do material deixando paredes speras e comrebarbas.

EXEMPLO

Determinar a fora de cisalhamento para obter uma pea de ao inoxidvel cru dechapa de 2mm de espessura, conforme a figura

O esforo pode ser diminudo fazendo o puno ou a matriz com corte inclinado(biselado ou cncavo)

Com puno reto, a energia de corte dada por:

A mesma energia gasta tambm com corte biselado ou cncavo.A nica diferena que enquanto a fora de corte do puno reto atua durante o

percurso e no caso do puno inclinao ou cncavo, atuar durante o percurso e + i.


62/254

Temos, portanto:

Maior inclinao do fio de corte, menor a fora.

O fio facilita o corte, alivia os punes, silencia a operao, mas curva as peas.Para evitar uma excessiva deformao das peas cortadas, aconselhvel que:

i 2e para chapas finas i para chapas mdias

EXEMPLO

Calcular a fora no exerccio anterior supondo que o puno tenha fio de corteinclinado de 1mm.


63/254

Outro artifcio que tambm diminui o esforo de corte consiste em escalonar ospunes de forma a entrarem em ao por etapa.

Devero atuar primeiro osesforos menores, pois prensasexcntricas fornecem esforosmaiores nas proximidades dotrmino do curso.

importantssimo que o escalonamento seja feito de forma a desequilibrar aferramenta. Para isso necessrio que os centros de presso (baricentros) das vrias etapas

coincidam ou quase.

Exemplo:Primeiro deixar atuar os punes 2-3 e depois 1-4.

ALIMENTADORES E DISPOSITIVOS DE AVANO

Para melhorar a produo, necessrio que a prensa seja alimentada comcontinuidade e a chapa colocada em posio correta. Para isto, existem dispositivos simplesou complexos, com funcionamento manual ou automtico. Eles eliminam o avano da fita acada golpe da prensa.

1 - PINO de encosto, STOP ou TOPE.

2 - FACA de avano.Usada para chapas com e 2m


64/254

3 - ENCOSTO frontal ou lateral.


65/254

4 - Encosto INICIAL e dispositivo para Ferramentas Progressivas.


66/254

CENTRADORES OU PINOS PILOTOS

Os pinos pilotos aumentam a preciso do produto, pois mantm a tira em posio

centrada durante o corte.


67/254

FACAS DE AVANO

A faca de avano cortando lateralmente da tira um retalho igual ao passo

proporciona-lhe um avano exato.


68/254

CLASSIFICAO DAS FERRAMENTAS

Os estampos podem ser classificados com:


69/254

EXEMPLOS

FERRAMENTAS DE CORTE


70/254

ESTAMPOS DE RESINA SINTTICA (ARALDITE)

Os estampos feitos com resina sinttica diminuem o peso e o custo sem altera a

qualidade do produto.A industria automobilstica, para a fabricao dos elementos de carroceria, necessita

de grandes estampos, quando metlicos, ficam muito pesados e caros.Em muitos casos o puno e a matriz so feitos com resinas sintticas.

Exemplo 1

PUNO E A MATRIZ DE ARALDITEpara prensa de SIMPLES EFEITO.

A

partesuperiordoestampo

formadapelachapaF,sobaqua

l fixado o prensa-chapa superior C (ferro fundido) entre a qual desliza a matriz A. nasextremidades inferiores do prensa-chapa esto colocados 2 tasselos, para alinhamento coma parte inferior do estampo.

Nota-se que a matriz A, regulada pelos 4 parafusos H, a chapa I juntamente com ahaste L formam o extrator.

Na parte inferior h: o prensa-chapa E, na superfcie superior do prensa-chapa Eencontra-se o puno B fixado na base D.

NB. Os miolos da matriz e do puno so confeccionados com areia misturada comresinas sintticas.

As cascas so deAraldite com espessura de 1520 mm, e com tolerncia de + ou 0,25mm.


71/254

ABAULAMENTO

O abaulameno de um recipiente cilndrico feito com o puno expansvel deborracha ou de setores de aos presos com anis elsticos.

NB. A operao dever ser feita em prensas de duplo efeito, para imobilizar aspartes do estampo, porque o prensa-chapa empurrado apenas pelas molas pode afrouxar eestragar a operao.


72/254


73/254

MOLAS

De acordo com os diferentes tipos de estampos, podemos utilizar as seguintes

molas: Molas helicoidais Molas prato Molas de borracha Molas de plastipreneMOLAS HELICOIDAIS

So constitudas de vrias espiras de fio de ao enrolado sobre um cilindro,com a seco circular ou retangular.

Quando uma carga axial P aplicada, a mola sofre, dependendo do sentido, umadeformao que tende a along-la ou a encurt-la. Esta deformao recebe o nome deflecha f.

Tais molas so chamadas respectivamente de tracionada e comprimida, apesar das

espiras estarem em ambos os casos solicitados toro.A resistncia e a flecha de um conjunto de mola podem se alteradas, mudando a suadisposio: srie ou paralelo.

No caso de serem MONTADAS EM SRIE, podemos aumentar a flechaaumentando o numero de molas ou o numero de espiras. Nestas condies, a carga mximaque o conjunto pode suportar a correspondente mola mais fraca.

Para esta disposio valem as seguintes relaes, onde:


74/254

Convm observar que uma mola constituda de vrias espiras colocadas em srie eque seu nmero no influi na capacidade de carga.

No caso das molas serem MONTADAS EM PARALELO, podemos aumentar acapacidade de carga aumentando o numero de molas. Para evitar sobretenses a flechamxima por espira do conjunto a correspondente mola mais fraca.

Para esta condio valem as seguintes relaes:

A ESCOLHA DAS MOLAS PARA ESTAMPOS feita normalmente com oemprego de tabelas, grficos ou com as seguintes frmulas, onde:


75/254

OBSERVAES

A flexibilidade dada pela relao f/r.A mola de seco retangular pode estar enrolada sobre o lado e ou sobre o lado b.

para ambos os casos, as frmulas acima so validas desde que:


76/254

Para as molas comprimidas valem as seguintes observaes:As espiras nunca devem estar em contato umas com as outras mesmo quando

carreadas.

Para se conseguir isto, a folga entre as espiras, quando a mola esta carregada, deveobedecer aos seguintes limites:

Para atender com maior rapidez s solicitaes e para melhor fixao, costuma-sedar mola um pr-carregamento, conforme mostra o grfico abaixo:

Para molas tracionadas interessante que elas apresentam as espiras em contatoumas com as outras quando descarregadas, de forma que, para afast-las, seja necessrio aaplicao de uma certa aplicao de uma certa fora. Isto pode ser conseguido medianteuma oportuna toro do fio durante o enrolamento da mola, a fio. Neste caso se diz que amola pr-carregada.

O ngulo de toro dado por

O grfico abaixo mostra o pr-carregamento Pi.


77/254

As molas pr-carregadas desse tipo apresentam duas vantagens:

No havendo flecha de montagem h uma economia f no

Por apresentarem espiras fechadas, no h o inconveniente de se enroscarem, o quepermite que sejam guardadas a granel.

As molas, apesar de possuirem este pr-carregamento de fa bricao, devero sermontadas com um pr-carregamento adicional para afastar as espiras, o que as tornar maissensveis.

Deve-se levar em conta uma acrscimo no comprimento do fio em cadaextremidade para a montagem, conforme indicam as figuras abaixo.

Ganchos para as molas tradicionais:


78/254

Apoios para as molas comprimidas:

As molas comprimidas podem flambar quando carregadas acima de um certo valor.Para evitar isto, costuma-se adotar um grande dimetro de enrolamento ou entoenrolamento cnico. Um outro artif (cio seria o emprego de um eixo interno ou um tuboexterno que funciona como guia.

A tabela abaixo fornece as frmulas para o clculo da altura das molas compresso em funo do tipo de ENCOSTO.


79/254

Os aos normalmente usados para a construo das molas encontram-se na tabelaabaixo:

A tenso admissvel toro pode ser tomada como .

As molas destinadas a trabalhar em ambientes corrosivos e de alta baixastemperatura so feitas de metal Monel (33% Cu -67% Ni) ou de ao inoxidvel.


80/254

MOLAS EQUIVALENTES

H casos em que necessrio substituir molas helicoidais de seco circular porretangular e vice-versa.

A equivalente (flechas de tenses iguais) regulada por estas frmulas:

A tabela abaixo fornece os valores dos coeficientes A e B em funo de k = b/e.

EXERCCIO 2

Projetar uma mola de seco retangular equivalente a uma mola de seco circularque tenha as seguintes caractersticas:

d = 13mm r = 40mm nc = 5 espiras dado: b = 2e


81/254

MOLAS PARA ESTAMPO

As molas empregadas em estampos servem para fixao da chapa (sujeitador) oupara movimentao do extrator. Sua localizao deve ser tal que o centro das foras damola coincida com o centro de gravidade da superfcie pressionada.

a) Fora no sujeitador: na prtica a fora de sujeio da ordem de 10% dafora de corte, 20% da fora de dobra e 30% da fora de repuxo.

O repuxo simples pode ser feito sem sujeitador, porm, repuxos de preciso ou emchapas finas podero ser efetuados somente com prendedor de chapa. Nestas condies afora de sujeio Fsjpode ser deter minada em funo da presso especficap.

p = 1725 Kg/cm para repuxo profundo

p = 1929 Kg/cm para chapa comum

p = 1124 Kg/cm para chapa de cobre

p = 1424 Kg/cm para chapa de lat

p = 58 Kg/cm para chapa de ao

p = 811 Kg/cm para chapa de alumnio e magnsio

p = 67 Kg/cm para chapa de alumnio, magnsio e silcio

b) Fora no extrator: a fora de extrao Fexdeve ser 10% da fora de estampagemF.

Quando o extrator tem dispositivo de rregulagem conveniente dimensionar a

mola com um coeficiente de segurana igual a 3, isto , Fex = 0,3F.

Determinao dos elementos para o clculo da mola:

Material: ao VN-50 (G = 8500 kg/mm, )

Carga mxima: P = 231 kg

Flecha til: 12mm (curso de extrao)

A flecha total pode ser o dobro: f = 24mm


82/254

R = 20mm (adotado, proporcional ao desenho)

Clculo do dimetro do fio:

Clculo do numero de espiras teis:

Escolhendo o tipo 4: (nmero total de espiras = 6) (v. pg. 14.06).Clculo do passo da mola com carga mxima:


83/254

Clculo da altura da mola carregada:

Pelo grfico, tira-se o pr-carregamento: Pi = 115 kg

OBSERVAO:

Prevendo-se um eventual bloqueamento total da mola, os clculos poderiam serfeitos tomando-se como base a carga correspondente a esta situao (pelo grfico P 250Kg).


84/254

EXERCCIO 4

Calcular as molas para o sujeitador da ferramenta abaixo:

Clculo da superfcie de ao do sujeitador:

Esta superfcie est situada fora da rea de repuxo.

As presses especficas, inicial e final podem ser respectivamente 17 e 25 kg/cm(pg. 14.11).


85/254

Carga inicial do sujeitador sobre a superfcie

Pi = 18 * 6,3 = 113kg

Carga final do sujeitador sobre a superfcie

Pf = 25 * 6,3 = 157kg

Distribuindo-se em 4 molas, tem-se:

Pi = 113/4 = 28kg Pf = 157/4 = 39kg

Curso til fu

A profundidade do repuxo de 12 mm, logo:

Colocando estes dados no grfico, obtm-se: fu = 12mm

Para garantir a sada da pea por baixo e prevendo-se um eventual bloqueamentototal da mola toma-se f 50 mm o que corresponde a P = 46Kg.

Material da mola

Ao VN-50 : G = 8500 Kg/mm rt = 75 Kg/mm (vide pg. 14.07)

Clculo do dimetro do fio

R = 10mm (adotado)


86/254

Daqui em diante podemos continuar os clculos com os dados do problema ou comas consideraes de segurana feitas; os resultados sero os mesmos.

Clculo do nmero de espiras teis

Escolhendo este tipo 4, o nmero total de espiras ser: 15

Clculo da altura da mola bloqueada


87/254

GRFICOS E TABELAS

Certos problemas sobre molas helicoidais podem ser resolvidos por meio do

seguinte grfico ou pelas tabelas das pginas seguintes:


88/254


89/254


90/254

EXEMPLOS

1) Determinar pelo diagrama a carga cont(nua mxima que pode ser aplicada a

uma mola comprimida com D = 31,5 mm e d4mm.Como a carga cont(nua e compresso: t = 63 Kg/mm

Logo, P 50 Kg e f = 6,3 mm por espira.

2) Determinar as dimenses de uma mola tracionada que

alcana a flecha por espira de 6,5 mm quando submetida carga brusca de 4 Kg.

Nestas condies: = 25 Kg/mm

Logo: D = 40mm e d = 2,5 mm

3)Resolver o exerccio 4 da pg. 14.15, empregando o

grfico.P=46Kg D=2Omm

= 40 Kg/mm (carga brusca, mola comprimida)

Logo: d = 3,2 mm f = 2mm

4) Resolver o exerccio 3 da pg. 14.12, empregando o

grfico.

P = 231 Kg D=4Omm

= 40 Kg/mm (carga brusca, mola comprimida)

Logo, d = 8 mm f = 3,1 mm

5) Determinar pela tabela a carga mxima e a flecha cor respondente de umamola com as seguintes caractersticas:

D = 40 mm, d = 6mm, n = Sespiras

Pela tabela:

Carga mxima: P = 84,8 Kg

Flecha para 10 espiras: 39,4 mm, para 1 espira: 3,94 mm

Flecha para 5 espiras: 5 3,94 = 19,7 mm


91/254

MOLAS MLTIPLAS

Quando a carga muito grande e o espao reduzido, empre gam-se molas

mltiplas, concntricas.Quando n se exige que elas tenham o mesmo comprimento, calculam-se as molas

separadamente usando as frmulas vistas na pgina 14.03 com as seguintes condies.

a) a carga parcial de uma mola dada por:

P1 = 0,7 P P2 = 0,3 P (molas duplas)

P1 = 0,6P P2 = 0,7P (PP1) P3 = P P1 P2 (molas triplas)

b) A distncia entre as molas deve ser:

c) todas as molas devem apresentar a mesma flecha.


92/254

EXERCCIO

Resolver o exerccio 3 da pg. 14.12 admitindo-se uma fora de extrao Fex =

3800 kg. (Os demais dados podem ser mantidos.)Flecha til: 12 mm

Flecha total: 24mm

Como a carga muito elevada, convm dividi-la entre duas molas concntricas.

Carga mxima da mola externa:

P1 = 7/10 * 380O 2800kg

Carga mxima da mola interna:

P2 = 3800 2500 = 1300 kg

Adotam-se os dimetros dos fios:Mola externa: d =20 mm

Mola interna: d 13mm

Clculo do dimetro de enrolamento:


93/254

Clculo da flecha mxima admissvel por espira:

Clculo do nmero de espiras:

Como na mola externa cada espira contribui com uma flecha de 10,6mm, para aflecha de 24mm h necessidade de n1 espiras.

n1 = 24/10,6 = 2,3 espiras

Analogamente, para a mola interna:

n2 = 24/4,5 = 5,4 espiras

Clculo do comprimento quando descarregadas (tipo 4):


94/254


95/254

MOLAS PRATO

Estas molas so formadas por uma pilha de arruelas, denominadas de

BELLEVILLE ou SCHNORR, montadas com as concavidades alternadamente opostas.

A grande vantagem destas molas a possibilidade de variar a rigidez, a flexibilidadee a capacidade de carga, bastando para isto variar o nmero de arruelas ou mudar suadisposio (srie ou paralelo, 2 a 2, 3 a 3, etc.)

Quando montadas em srie valem as seguintes relaes:


96/254

A conicidade dada de forma a n ultrapassar o limite de elasticidade, mesmoquando carregadas a ponto de ficarem completamente planas. Apesar disto n se deveultrapassar f = (0,5 0,6)h para garantir maior sensibilidade.

As molas prato pertencem ao grupo de molas de flexo e como tal, as tens s maioresna parte central do que na parte perimetral.

Devido ao formato, o clculo destas arruelas muito complicado, por isso, para suaescolha foi elaborada a tabela abaixo.

As dimenses so expressas em mm e as foras em kg.


97/254

EXERCCIO

Resolver o exerccio 3, da pg. 14.12 empregando molas prato.

Fora de extrao: Fex = P = 231 kgPela tabela, tem-se a seguinte arruela:

D = 22,4mm D = 45mm e = 1,75 mm

H = 3mm f = 0,65mm p = 274 kg

Com auxlio de um grfico ou por proporcionalidade tira-se a flecha dessa arruelapara a carga de 231 Kg.

f/231 = 0,65/274 f = 0,54mm

Como a flecha total de 24 mm, o nmero de arruelas ser:

N = 24/0,54 =44 arruelasComprimento quando descarregada: 3 * 44 = 132 mm

Comprimento quando pr-carregada: 132 - 12 = 120 mm

Comprimento quando carregada: 132 - 24 = 108 mm


98/254

EXERCCIO

Resolver o exerccio da pg. 14.12 empregando molas de borracha.

Fora de extrao: Fex = F = 231 kgClculo da rea do tarugo.

Admitindo D = 5cm, resulta:

Logo, pela tabela, tem-se o seguinte tarugo:

D = 5 cm d = 1,3cm e = 5cm

Clculo do nmero de tarugos:


99/254

MOLAS DE PLASTIPRENE

(Fabricada pela OSSO Indstria e Comrcio Ltda.)

Estas molas, apresentadas sob forma de tarugos de uretano slido, esto substituindocom vantagens, as molas de ao convencionais usadas em ferramentaria.

Seu bom funcionamento deve-se resistncia aos leos, flexibilidade e extraordinria capacidade de suportar cargas.

As vantagens so as seguintes:

No quebram de imprevisto;

Possuem longa durabilidade;

Desenvolvem altas presses, mesmo com pequeno curso;

So de fcil montagem nas ferramentas;Ocupam menos espao (alojamento mais simples);

Diminuem o custo de manuteno;

Reduzem paradas na produo e

Prolongam a vida das ferramentas devido possibilidade de distribuio regular.

Alm disso, so facilmente usinadas (torneadas, furadas e serradas) para as medidasdesejadas, permitindo ao construtor de ferramentas ter sempre disponvel a medida exatapara cada caso especfico.

Quando montadas em srie valem as seguintes relaes:

E quando montadas em srie valem as seguintes relaes:

Quando a compresso mxima, o abaulamento da ordem de 20% do dimetro.

As molas de plastiprene so fornecidas nos seguintes tamanhos:


100/254

As figuras abaixo mostram a versatilidade das molas de plastiprene.


101/254

Para a escolha das molas plastiprene foi elaborada a tabela abaixo, que fornece acarga e a flecha para cada dimenso dos tarugos.


102/254

EXERCCIOS

Resolver o exerccio da pg. 14.23 empregando mola de plastiprene.

Fora de extrao: Fex = P = 3800 kgFlecha til: 12 mm

Flecha total: 24mm

Pela tabela tem-se o seguinte tarugo:

75mmx 3Ommx 30mm

Capacidade: 3935 kg

Flecha: 5 mm

Como a diferena entre as cargas desejadas e a obtida da tabela pequena, n haver

necessidade de se fazer a correo da flecha.Clculo do nmero de tarugos:


103/254

FOLGA ENTRE PUNO E MATRIZ

Puno e matriz podem cortar ou furar, isto , podem produzir peas ou praticar

furos.Ao descer, o puno comprime a chapa contra a matriz forando-a para dentro.

Aparecem deformaes elsticas seguidas de deformaes plsticas em ambos oslados da chapa e logo aps trincas de ruptura que ao se unirem, separam a pea da chapa.

Pata obtermos cortes de aspecto bonito e sem rebarbas, necessrio que as trincas,que se iniciam nos fios de corte, se encontrem.

Isto acontece se existir uma certa folga entre puno e matriz.

Esta folga varia em funo do material e da espessura da chapa.

Terminada a operao de corte, as deformaes elsticas desaparecem, isto , aspartes contradas voltam ao normal.

claro que devido a estes fenmenos, as dimenses do puno e da matriz deveroser convenientemente majoradas ou diminudas.


104/254

Isto :

Para estabelecermos com exatido as dimenses dos punes e das matrizes,deveremos considerar tambm as tolerncias do prprio pro duto.

Para isto:

as matrizes de corte tero as dimenses correspondentes ao limite inferior datolerncia das peas.

os punes de furao tero as dimenses correspondentes ao limite superior datolerncia das peas.

Se as tolerncias do produto no forem estabelecidas, ou indicadas,

as matrizes de corte sero diminudas de 0,1 mm;

os punes de furar sero aumentados de 0,1 mm.

As tolerncias do produto dependem da funo a que se destina. Quanto mais rgidafor a tolerncia do produto, tanto mais cara ser a ferramenta.

CONCLUSO:

As dimenses exatas dos punes e das matrizes sero deter minadas considerando:

prpria matriz.

1) tolerncia do produto;

2) folga de corte;

3) tolerncia de acabamento do prprio puno e da

NOTA:

a) CORTE: se a pea tiver reentrncias, a matriz nas partes reentrantes funcionar comopuno de furao, portanto, as reentrncias do verdadeiro puno ter as dimenses

acrescidas da folga.

As medidas das partes reentrantes tero tolernciassuperiores.


105/254

b) FURAO: se o furo tiver reentrncias, o puno nas partes reentrantes funcionar

como matriz de corte. Portanto, as reentrncias da verdadeira matriz tero as dimensesdiminudas da folga.

As medidas das partes reentrantes terotolerncias inferiores.


106/254

ACOPLAMENTOS RECOMENDADOS (ISO)


107/254

CLASSIFICAO DOS MATERIAIS EM FUNO DA FOLGA E DARESISTNCIA AO CORTE


108/254

VALORES DAS FOLGAS ENTRE PUNES E MATRIZES

A folga varia em funo do material e da espessura da chapa.

Para peas pequenas e finas, praticamente, no h folga, porm para chapas grossasa folga aprecivel.

Em geral:

f = e/20 para ao doce, lato e similaresf = e/16 para ao mdiof = e/14 para ao duro

A folga maior para chapas de ao duro.

e = espessura da chapa f = folga (em ambos os lados)

FOLGA EM FUNO DA RESISTNCIA AO CORTE

FOLGA EM FUNO DE c E DA QUALIDADE DE TRABALHO


109/254

FOLGA EM FUNO DA ESPESSURA


110/254

FOLGA ENTRE PUNO E MATRIZ


111/254

TRABALHO EM CHAPAS

Determine as dimenses dos punes e da matriz de corte para a obteno da pea

da figura abaixo (aplique corretamente os valores das tolerncias e da folga).

Dados: material: alumnio chapa #14 (s = 2mm)Folga: 0,060mmQualidade de trabalho: h8/H8


112/254


113/254

EXERCCIO PROPOSTO:

Determinar as dimenses dos punes e das matrizes para obter arruelas de lato

doce com 3mm de espessura.


114/254

MATRIZES COM NGULOS DE SADA

Todas as matrizes de corte, sem extrator, devero ser vazadas com conicidade de 0,5

10, a fim de facilitarem a sada das peas cortadas. Este artifcio, porm, apesar de sermais econmico, acarreta complicaes. De fato, medida que a matriz passa a ser afiada, parte vazada fica maior, aumentando conseqentemente as medidas das peas e a folgaentre o puno e a matriz.

A afiao retira em mdia uma camada de 0,3 0,5 mm.

A folga mxima para se ter corte, apesar de grosseiro, de 0,le =10%e.

Para se contornar os inconvenientes do ngulo de sada, a matriz confeccionadacom as mnimas dimenses tolerveis da pea. O limite superior da tolerncia da pea serassim atingido depois de um certo nmero de afiaes.

A conicidade das matrizes representa um inconveniente apenas nas ferramentas decorte; nas de furar a afiao da ferramenta no altera as dimenses dos furos, pois estesdependem dos punes.

MAJORAO DO PRODUTO PELAS AFIAES DAS MATRIZES

Usando matriz com extrator, no teremos ngulo de sada e, portanto o problema selimita a estabelecer apenas a folga em funo da dureza e da espessura do material.


115/254

FERRAMENTAS DE CORTE

1 Os estampos abertos permitem trabalhar retalhos de chapas de diversas

espessuras, proporcionando produto com preciso de 0,2mm.

2 As ferramentas de corte guiado, com pino de encosto ou trinco, simples ouprogressiva de uma etapa e centradores, conferem ao produto ma preciso de 0,08mm.


116/254


117/254

FOLGA E DESCONTRAO ELSTICA EM FUNO DA BITOLA USSGPARA CHAPAS DE AO CARBONO


118/254

As figuras mostramestampos guiados de furo ecorte progressivo com encosto

e pinos pilotos ou centradores.

Os pinos pilotos aumentam a preciso doproduto, pois mantm a tira firme e centralizadadurante o corte.

Os pinos pilotos podem penetrar em furosou rasgos da prpria pea ou em furos praticadospropositadamente, fora da pea, para esse fim.


119/254


120/254

3 - As ferramentas de corte progressivo com facas de avano, dependendo donmero de etapas, proporcionam ao produto preciso de 0,08 a 0,15 mm.

Afaca de avano, cortando lateralmente da tira um retalho igual ao passo, lheproporciona um avano exato.

A faca de avano usada para e 2 mm e p 100 mm.

As salincias das facas cortam reentrncias na tira, que permitem encosto perfeito,eliminando os defeitos que se verificam com facas lisas.


121/254

H casos em que as facas de avano contribuem para a formao do produto.


122/254

SEPARAO DO PRODUTO E SOBRA LATERAL

Seja qual for a disposio, para se ter um bom produto e um bom funcionamento,

necessrio que a separao entre uma pea e outra, assim como a largura da sobra lateral,obedea condio:

Isto necessrio para que a tira de sobra seja rgida.

No observando a condio acima, pode acontecer que a sobra ceda ao arrasto dopuno provocando interferncia e suas inevitveis conseqncias: produto incompleto oumal acabado, engripamento ou ruptura da prpria ferramenta, etc.

* Para e > 3mm

Quando x utilizado como referncia (encosto de retrocesso) aconselhvelaument-lo de 20% para garantirmos que no se deforme sob a ao de arrastamento dospunes.

Para cobre e anlogos dobrar os valores do diagrama, especialmente no caso dechapas finas.

Para cortias e afins:


123/254


124/254

CLCULO DE UTILIZAO E RETALHOS

Boa economia de material se obtm usando tias mais estreitas possveis e passos de

avanos mnimos.As ilustraes abaixo mostram tiras nas quais se procurou gastar o mnimo de

material.

Porcentagem de retalhos:

Porcentagem de utilizao do material:

M = L p = material bruto por pea [mm]S = superfcie da pea [mm]R = M L = retalho por pea [mm]


125/254

EXERCCIOS

EXERCCIO 1

Estudar a tira para a obteno da pea da figura.

O sentido de laminao da chapa no influi.

Chapa de ao SAE 1010 frio.Dimenso da chapa: 1x 2m.Espessura da chapa: e = 1,06mm

Pelo diagrama temos: t x 1mm

A tabela fornece valores maiores, adotaremos:

1 Disposio reta longitudinal:

Passo: 50 + 1 = 51mm larg. da tira: 35 + 2x1,5 = 38mm

Nmero de tiras por chapa: 1000/38 = 26Nmero de peas por tira: 2000/51 = 39Nmero de peas por chapa: 39 x 26 = 1014


126/254

2 Disposio reta transversal:

Passo: 335 + 1 = 36mm ; largura da tira: 50 + 3 = 53mm.

Nmero de tiras por chapa: 2000/53 = 37,Nmero de peas por tira: 1000/36 = 27Nmero de peas por chapa: 37 x 27 = 999

3 Disposio inclinada:

AB = 10 +1 =11mmBC = 12,5 +10 + 1 = 23,5mmtang. = BC/AB = 23,5/11 = 2,13636


127/254

CICLO DE OPERAES

Na maioria dos casos o produto no obtido de uma vez cm um nico golpe de

estampagem e sim progressivamente aps uma certa srie de operaes simples oucombinadas.

Para darmos uma idia, apresentaremos aqui alguns exemplos que queremos outrasoperaes alm do corte:


128/254

Disposio progressiva de furos e cortes.


129/254

DESENHO DAS FERRAMENTAS

Para se representar uma determinada pea necessrio que o seu desenho seja

dotado de todas as medidas indispensveis.Estas mesmas medidas, porm, perdem a importncia na representao grfica da

matriz que cotada levando em considerao as operaes de usinagem a que sersubmetida.

Alm de cortar os furos necessrio localizar os mesmos.A localizao dos furos da matriz feita por meio de ordenadas.

Os crculos traados com linhas finas representam a ferramenta que ir abrir osfuros que daro incio ao vazamento da matriz.

Se o estampo for simples, as dimenses podero ser colocadas no prprio desenhodo conjunto.

s vezes, as partes principais so desenhadas e cotadas separadamente e as demaispartes so cotadas no prprio conjunto.


130/254

Entretanto, a maneira certa de se executar e cotar o desenho de uma ferramenta indicar no conjunto os elementos normalizados e, separadamente, desenhar e cotar todos oselementos no normalizados.

NOTA:

No dimensionamento da matriz e dos punes preciso considerar a folga.

Se a pea produzida na apresenta reentrncia, a matriz dever ter as medidasexatas da pea, enquanto que o puno dever ter as medidas diminudas da folga.


131/254


132/254


133/254

EXERCCIO 1

Calcular as coordenadas para traar, em uma placa matriz de 84 x 84 mm, o furo

triangular representando em figura.


134/254

MUDANA DE COORDENADAS

Quando o melhor aproveitamento da tira se obtm dispondo as peas inclinadas,

para se riscar a matriz, mais facilmente e com maior preciso, necessrio determinarmosas coordenadas dos pontos em relao aos eixos e .

Estes eixos coincidem com os cantos da placa matriz ou so a eles paralelos.

Pela Geometria Analtica sabemos que as coordenadas de P em relao aos eixos equando se conhecem as coordenadas x e y, so dadas por:

O procedimento o seguinte:1 - Coordenamos a pea em relao x e y.


135/254

EXERCCIO

Projetar uma ferramenta para a operao de corte da

chave Volkswagen.

Espessura da chapa: e = 2mmTenso de ruptura: r = 45 kg/mm


136/254


137/254


138/254


139/254

DOBRADEIRAS E SUAS FERRAMENTAS


140/254

CURVATURA CALANDRAS

A curvatura cilndrica ou cnica obtida por meio de mquinas chamadascalandras.


141/254

FERRAMENTAS DE DOBRA

Elementos de chapa dobrada tm amplas aplicaes nas construes mecnicas, emespecial, onde o fator leveza primordial. Os perfis laminados so substitudos, quandonecessrio e possvel, por elementos de chapa dobrada. A execuo destes perfis em geral feita nas dobradeiras, porm, quando os elementos forem relativamente curtos ou comconformao especial, so executados vantajosamente por meio de estampos e prensas.

Podemos considerar fazendo parte deste captulo, alm da dobra propriamente dita,

tambm o enrolamento e a formao:

As operaes de dobra visam conformar o objeto sem alterar a espessura da chapa, oque se obtm, evitando todo e qualquer alongamento e escoamento. necessrio, portanto,

projetar convenientemente as ferramentas e seus cursos.s vezes a conformao obtida por etapas, isto , por dobras parciais e sucessivas.

Normalmente as peas so dobradas separadamente, mas pode acontecer que sejaconveniente, dobrar duas ou mais peas ao mesmo tempo.


142/254

No caso de serem executadas vriasdobras numa nica operao, o estampo

devera ser confeccionado de forma a executarprimeiramente a dobra central, permitindo olivre escorregamento da chapa, e depois asdobras laterais, gradativamente.

RAIOS DE CURVATURA

Nas operaes de dobra devero ser evitados os cantos vivos, pois imprudenteexecutar raios de curvatura internos inferiores espessura da chapa; as fibras externasseriam tracionadas e o material acabaria rasgando.

Para se dobrar com cantos vivos, sem solicitar excessivamente o material e compresso relativamente baixa, recorre-se ao artifcio em figura:


143/254

O raio mnimo de dobra depende do material e da espessura da chapa:

em que:

Em geral aconselha-se fazer:


144/254

DIAGRAMA DO RAO MINMO


145/254

Kaczmareck fornece os seguintes valores:


146/254

RETORNO ELSTICO (Springback)

Devido elasticidade do material, depois da operao de dobra, a pea obtida tende

readquirir a forma primitiva, isto , tende a reendireitar. Isto acontece por causa dadeformao elstica remanescente que precede a deformao plstica permanente.

Na execuo das ferramentas, poder ser levado em conta este fenmeno, dandongulos de dobra mais fechados do que os da pea, de maneira que, depois do retornoelstico, os ngulos ficaro os desejados. No existe clculo para determinar a diminuiodos raios e dos ngulos; feito por tentativa, por meio de provas e experincias.

Apenas para orientao, podemos considerar que, para com pensar o efeito doretorno elstico e se obter o produto com curvatura r e ngulo , necessrio que o punoapresente um raio r e a dobra seja feita com ngulo :

O retorno elstico depende do material e da relao r/e. maior nos materiais maisduros.

VALORES DE k


147/254

Exemplo:

Determinar o raio do puno e o ngulo de dobra para a pea em figura. Material:

ao inox 18 8.


148/254

POSIO DA LINHA NEUTRA NAS PEAS DOBRADAS

Para obter uma chapa dobrada segundo um determinado perfil, necessrio cortar achapa com tamanho certo. Para isto necessrio conhecer as dimenses da peadesenvolvida. Na conformao da dobra todas as fibras do material padecem solicitaes decompresso ou trao, sofrendo conseqentemente alongamento ou encurtamento.

As nicas fibras que permanecem inalteradas s as que esto no plano neutro, ou,tratando-se de elementos lineares, na linha neutra. As fibras ali localizadas n sofremdeformaes, portanto o desenvolvimento desta linha nos fornecer o comprimento exatoda chapa ou da tira a ser cortada.

A linha neutra no se encontrasempre na metade da espessura dachapa.

A experincia aconselhaconsiderar a linha neutra localizada :

1 da curvatura interna p/ e 1mm ou quando a pea enrolada;2 1/3 da curvatura interna p/ e > 1mm3 1/5 da curvatura interna quando a dobra obtida com ferramentas providas de

sujeitadores.


149/254

Alguns autores relacionam y com r/e, isto :

Exemplo 1

Determinar a posio da linha neutra da chapa dobrada com e = 2,5mm e r = 7,5mm


150/254

Exemplo 2

Determinar a posio da linha neutra no caso de se enrolar uma chapa de ao com

e = 6mm e r = 24mm.

DESENVOLVIMENTO DAS PEAS DOBRADAS

Individualizada a posio da linha neutra, fcil calcular o comprimento de cortepor simples clculos geomtricos.

O comprimento da tira a soa de segmentos e arcos medidos da linha neutra.


151/254

Exemplo 1


152/254

VALORES PRTICOS

Para clculos menos, precisos a Uddeholm sugere:


153/254

ABERTURA DA MATRIZ DA DOBRA

A fora necessria para efetuar dobras em ngulo reto, em prensas, depende de:

a espessura e natureza do material

b raio de curvatura e largura do V de apoio.

A fora de dobra inversamente proporcional ao raio de curvatura e largura deabertura do V.

Em geral


154/254

FORA DE DOBRA


155/254

FORA DE DOBRA para chapa de ao com r = 40 kg/mm e b = 100mm


156/254

Exemplo 1

Para dobrar em ngulo reto uma tira de 1m, com espessura e = 3mm e r =

40kg/mm e a abertura do V de 50mm, necessrio uma fora:

Fd =

Exemplo 2

Determinar a fora de dobra da pea em figura, com ferramenta cujo V tem aberturade 16mm.

Neste caso:


157/254

CASO II

Se a ferramenta como a figura ao lado:

A pea a ser dobrada se considera como uma viga engastada com balano

Exemplo

Para dobrar uma cantoneira de ao com r = 40 kg/mm, 1m de comprimento e3mm de espessura, necessria a fora de:

Fd =


158/254

FORA DE DOBRA para chapas de ao com r = 40kg/mm


159/254

CASO III

NOTA:

a Se o extrator for acionado por molas a fora de dobra dever ser aumentada dafora de deformao elstica das molas do extrator, que em geral da ordem de 0,1 Fd.

b Nas ferramentas de dobra as bordas da matriz devero ser arredondadas parapermitirem o livre escorregamento da chapa. Este particular proporciona um melhorproduto com menor esforo.


160/254

Segundo Kaczmareck o valor da fora de dobra :

DEVEM SER EVITADAS DOBRAS EM V OU EM U em prensasexcntricas, pois, uma regulagem deficiente provocaria a ruptura da prensa.

Exemplo 1

Calcular a fora necessria para dobrar em U, 1m de chapa de ao comr = 40kg/mm e espessura e = 3mm, em ferramenta com extarator de mola.

A fora de dobra

B fora de extrator

C fora total

Exemplo 2

Calcular a fora de dobra para a pea em figura, com os seguintes dados:

e = 4mm

b = 20mm

r = 40kg/mm


161/254

DIMENSIONAMENTO DA MATRIZ DE DOBRA

No projeto da ferramenta necessrio dimensionar convenientemente os elementos

destinados a suportar grandes esforos; em particular a matriz.

Consideremos o caso mais geral: a dobraem U

As partes mais solicitadas so: h e h1A fora de dobra que dada por:

Origina sobre as paredes laterais da matriza fora F1, que se torna mxima quando a dobra

alcana 45.


162/254

A fora Fd atua com intensidade dividida metade de cada lado. Teremos portanto:

Analogamente, considerando a parte inferior da base como viga engastada,carregada uniformemente com a fora total Ft, teremos:


163/254

ExemploDimensionar a base da ferramenta para a dobra a pea em figura, sendo:

1 Fora de dobra:

2 Espessura da parede lateral:

3 Espessura da parte inferior:


164/254

CONSELHOS E ARTIFCIOS

Para termos bons resultados, bom observar quanto segue:

Estudar a tira do material de modo que a dobra se efetue perpendicularmente aosentido de laminao da chapa.

A maioria dos materiais resiste dobra em sentido perpendicular laminao, masracha, parcialmente ou totalmente, se a dobra for paralela ao sentido de laminao. Istoacontece mais ainda se a tira apresentar os laterais com rebarbas.

Para dobras em vrias direes, dispor a pea inclinada em relao ao sentido delaminao. Possivelmente a 45.

A dobra realizada com ferramentas de:

Cantos vivos acarretam diminuio de e = 50%

Cantos arredondados acarretam diminuio de e = 20% se r e

Cantos arredondados acarreta diminuio de e = 5% se r = 5e

A dobra origina dilatao transversal das camadas internas contrao das camadasexternas de:


165/254

As chapas duras devero ser dobradas com ferramentas de quinas (r = 0,2e) e baixa velocidade.

Os cantos vivos somente podero ser obtidos com materiais macios.

A resistncia das peas dobradas pode ser aumentada por meio de nervuras.

aconselhvel separar as partes dobradas das partes retas com pequenos entalhes.


166/254

Se a dobra for em curva, aconselha-se estampar duas peas juntas por vez e depoissepara-ls por meio de corte. Assim evitam-se escorregamentos irregulares.

No caso de dobra de chapa furada, para que os furos no fiquem ovalizados,devemos respeitar o seguinte:


167/254

NERVURAS DE REFORO


168/254


169/254

FERRAMENTAS DE DOBRA


170/254

DOBRA E CURVA COM MATRIZES DE BORRACHA

Os sistemas tradicionais de puno e matriz de ao so pesados e caros, porque

requerem preciso e no permitem variao da espessura da chapa.Atualmente com a produo de Borrachas Poliuretnicas, que so muito resistentes;

a abraso, a ruptura por compresso, aos leos, cidos, etc.O puno A de ao. A matriz B de borracha.As matrizes so de borracha uretnica, colocadas na caixa C, com a folga f, que

permite a expanso da borracha.No fim da operao a borracha volta ao seu estado normal e extrai a pea dobrada.

SEQUNCIA DAS OPERAES

Estampos de dobrar

Estampos de curvaOs elementos destes estampos so iguais ao exemplo acima.Desejando-se uma curvatura exata colocam-se enxertos de ao D.


171/254

PROJETOS

Projeto 1

Projetar a ferramenta para a pea abaixo:


172/254


173/254


174/254


175/254

Projeto 2

Projetar a ferramenta para a pea abaixo.


176/254


177/254


178/254


179/254

Projeto 3


180/254


181/254


182/254


183/254


184/254


185/254


186/254


187/254


188/254


189/254

FERRAMENTAS DE REPUXORepuxo a operao de conformao que, em um ou mais estgios, transforma uma

chapa metlica plana em corpo cncavo.

A chapa, empurrada pelo puno, obrigada a passar atravs da matriz, enquanto o

sujeitador mantm a superfcie da chapa tensa para impedir a formao de rugas.


190/254

REPUXO COM PRENSAS DE SIMPLES EFEITO


191/254

DESENVOLVIMENTO DAS PEAS REPUXADAS

A - PEAS DE ROTAO

Um problema de fundamental importncia no estudo do re puxo a determinaodo formato e das dimenses da chapa recortada.

Os clculos para essa determinao so sempre aproximados, e baseiam-se naequivalncia das superfcies (no caso de chapas finas) ou na igualdade dos volumes (nocaso de chapas grossas).

Para obtermos chapas recortadas que proporcionam melhores produtos e menorsucata, devemos recorrer determinao por tentativas.

O acabamento do produto se obtm com uma operao de refile.

Para repuxo cilndrico, de chapas finas, pela equivalncia das superfcies, teremos:

1 exemplo:


192/254

DIMETROS DOS DISCOS DE REPUXO


193/254


194/254


195/254


196/254

SUPERFCIES DE ALGUNS ELEMENTOS


197/254


198/254

Exemplo 1

Podemos decompor a figura em:


199/254

DETERMINAO EXPERIMENTAL DO DESENVOLVIMENTO

A determinao analtica do desenvolvimento da pea repuxada no semprepossvel.

Quando isto acontece, recorre-se ao artifcio da chapa quadriculada. Isto , paratermos uma visualizao bastante exata de como recortar a chapa para um bom produtocom poucos retalhos, traa-se um reticulado de 5 mm ou mais, sobre umas chapasrecortadas intuitivamente, repuxam-se e analizam-se os resultados fazendo-se as devidas

correes.

NMERO DE OPERAES PARA A CONFORMAO DE UMA PEA

A REPUXO CILNDRICO

A profundidade do repuxo em relao ao dimetro de fundamental importnciapara a determinao do nmero de operaes necessrias para a conformao de uma pea.

Para se evitar alongamentos excessivos, rasgos e fortes encrudescimentos quelevariam rejeio do produto, necessrio repuxar o material gradativamente at conformao final.


200/254

A partir do dimetro D do disco, com um 19 repuxo, passaremos a um dimetro:d1 = k D

com um 29 repuxo passaremos a:d2 = k d1

com um 39 repuxo, passaremos a:

d3 = k d2

e assim por diante at chegarmos a um dimetro

dx d

em que d= dimetro da pea desejada.

COEFICIENTES DE REPUXO


201/254

NMERO DE OPERAES, DIMETROS E PROFUNDIDADE DEREPUXO (para chapas de ao)


202/254


203/254

Exemplo 1

Determinar o dimetro do disco e o nmero de operaes necessarias para obtermos

um recipiente cilindrico de chapa de ao com as dimenses da figura.

Dimetro do disco:

Pelo diagrama, entrando com D = 140mm, teremos:

Para obtermos o recipiente desejado sero necessrias duas operaes.1 operao:

d1 = kD = 0,6 * 140 = 84mm

A partir de teremos:

Nesta 1 operao:

2 operao:

Ser necessrio refilar a borda.


204/254


205/254

Na 1 operao repuxemos um cilindro com o canto de fundo chanfrado com e =6mm.

Nesta 2 operao teremos:

B REPUXO CNICO

A conformao cnica obtidacom uma ltima operao deestampagem que segue uma srie de

repuxos cilndricos escalonados.Para no sobrecarregar o

material, a reduo dos dimetros norepuxo escalonado dever ser menordo que no repuxo cilndrico puro.

Em geral torna-se:


206/254


207/254

PREVISO DO N. DE ESTGIOS DE REPUXO


208/254


209/254

C REPUXO PRISMTICO

O nmero de operaes para repuxo de peas de seco retangular, depende, alm doformato, da espessura da chapa, das caractersticas do material e do arredondamento dos cantos.

A profundidade do repuxo por etapa :

h 6r

Em que r o arredondamento dos cantos verticais.

A experincia sugere:

Em geral, na 1 operao:

Peas prismticas repuxadas com cantos vivos, s podero serobtidos atravs vrias operaes, completadas por uma de conformao final chamada calibragem.

Teoricamente, a profundidade do repuxo determianda pela

reduo dos dimetros do disco fictcio que, repuxado, formar os arredondamentos.

em correspondncia dos arredondamentos que se verificamas mximas solicitaes.


210/254

Exemplo

Repuxar a pea em figura. Chapa de ao para repuxo.

1 O dimetro D depende do discocorrespondente ao desenvolvimento docilindro imaginrio de dimetro d = 2r =10mm, fundo esfrico e altura h = 55mm,:

Pelo prospecto da pg. 17.34 ou pelo diagrama da pg. 17.35 conclui-se que para sechegar a d = 10mm so necessria 6 operaes.


211/254


212/254


213/254

ARREDONDAMENTO DO PUNO E DA MATRIZ

O arredondamento da orla de entrada da matriz de fundamental importncia.De fato, se o arredondamento for pequeno, a chapa, fortemente solicitada em

correspondncia da quina de entrada, se estica alm do necessrio at romper, enquanto seo arredondamento for muito amplo, haver formao de rugas.

Parta a 1 operao, Kaczmareck sugere:

Cujos valores so dados pelo diagrama:


214/254


215/254

FUROS DA SADA DE AR

Na operao de repuxo a chapaadere ao puno, aprisionando certaquantidade de ar que, s vezes dificulta afinalizao da operao.

Na extrao da pea do puno, svezes h formao de vcuo que dificulta aseparao.

Estes inconvenientes se eliminam,praticando furos de sada ou entrada de ar,em posio oportuna nos machos e contra-machos.

Note-se que o ar comprimidodeixaria o fundo abaulado.


216/254

FOLGA ENTRE PUNO E MATRIZ NO REPUXO

A folga entre puno e matriz das ferramentas de repuxo dever permitir o escoamentouniforme da chapa sem formao de rugas ou diminuio da espessura. Teoricamente a folga deverser igual espessura. Isto vlido para as chapas finas.

Para as chapas grossas a folga dever ser igual espessura mxima da chapa, aumentada de20% da tolerncia mxima de laminao.

Ex.: chapa de ao de 2 mm com tolerncia de 0,1.

folga = 2,1 + 0,20 * 1 = 2,12 mm

Se a folga entre o puno e a matriz for pequena a chapa rasgar.

Se a folga for grande haver rugas ou descentralizao do repuxo.

Praticamente, admite-se que a folga f seja:


217/254

FORA DE REPUXO

Pela Resistncia dos Materiais sabemos que um corpo metlico submetido a esforoscrescentes se deforma primeiro elasticamente e depois permanentemente.

Durante o repuxo, que uma opera5o plstica, o material escoa adquirindo novo formato.

Um elemento de superfcie S, durante a operao de repuxo, submetido a tensesradiais de traot e a tenses circunferenciais de compresso.


218/254


219/254

Pela frmula acima, notamos que a fora de repuxo, sem considerar as perdas poratrito, nem os esforos da dobra, varia logaritmicamente durante a operao de repuxo.

mxima para D = D0 e nula para D = d.

Isto , a fora de repuxo mxima no incio, diminui gradativamente durante aoperao, e se anula no fim da operao (se a pea repuxada for sem flanges).

O contrrio acontece com as foras de atrito: no incio so nulas, mas no fim daoperao, devido presso elstica que a pea repuxada exerce contra as paredes da matriz,atinge o valor mximo.

As perdas por atrito podem ser diminudas, fazendo sujeitadores e matrizesperfeitamente lisos, dando uma folga oportuna entre o puno e a matriz e, lubrificandoabundantemente as superfcies em contato, da chapa e da matriz, com lubrificantesapropriados.

Os lubrificantes mais usados so:


220/254

A chapa repuxada escoar ainda melhor se a matriz tiver as quinas arredondadas.

PRATICAMENTE a fora para repuxo cilndrico pe dada por:

em que:

Nota:

Para o clculo da fora de repuxo para peas n cilndricas, usar a frmulaacima substituindo dpelo valor do perfmetro da seo da pea.

A fora de repuxo depende de muitos fatores. A frmula acima nos d apenas um

valor aproximado, porisso, a favor da segurana, convm aument-lo de 20 30%.A prensa dever ser escolhida levando-se em considerao tambm a fora do

sujeitador.

FORA DO SUJEITADOR

Em primeira aproximao podemos dizer que:

A escolha da presso do sujeitador de fundamental importncia, pois uma pressoexcessiva acabaria rasgando a chapa, enquanto uma presso insuficiente favoreceria aformao de rugas.

A presso especifica varia com o material e com a espessura da chapa.

Quanto menor a espessura da chapa, maior dever ser a presso.


221/254

Indicando com Ssj a superficie de sujeitao, vem que a fora do sujeitador dada

por:

TENSES DE RUPTURA DO MATERIAL E PRESSES ESPECIFICAS DOSSUJEITADORES


222/254

Exemplo:

Dimensionar a ferramenta e determinar a fora

necessria para repuxar um cartucho cilndrico com d =85mm, h = 50mm em chapa de ao com e = 2mm e t =40kg/mm.

Dimetro do disco:

Nmero de operaes:Pelo diagrama conclumos que so necessrias 2 operaes:Na 1 operao: d1 = 94mm h1 = 42mmNa 2 operao: d2 = 75mm h2 = 62mm

Os valores acima so confirmados pelo prospecto:

Faremos 2 operaes:

Arredondamento das matrizes:

Estes valores so confirmados pela:


223/254

2 operao:

Arredondamento do puno:

rp = r e = 5 2 = 3mm

Fora de repuxo:

Fora do sujeitador:


224/254


225/254

CORDES E SULCOS ESTICADORES

Quando, devido ao formato da pea, o sujeitador liso no consegue proporcionar

uma reteno regular e suficiente da chapa, ele vem dotado de sulcos ou salincias quefuncionam como esticadores.

Repuxos cilndricos de boa qualidade se obtm com os artifcios.


226/254

REPUXO POR INVERSO

O repuxo por inverso, inverso ou negativo, um processo de profundo que, vira

pelo avesso a pea de transio em cada estgio, visando modificar o fluxo das linhas que omaterial adquiriu na operao precedente.

Desta forma, as fibras da chapa que em uma operao foram muito solicitadas, naoperao seguinte, sero menos solicitadas, ou, como acontece na maioria dos casos, haverat inverso de solicitao e as fibras tracionadas em uma operao sero comprimidas naoperao seguinte, evitando-se o aumento de tenso que levaria ruptura.

As peas obtidas por este processo apresentam espessura uniforme e podem serobtidas com menos etapas que no repuxo normal.

Este processo dispensa o recozimento intermedirio das peas, especialmente se omaterial for bastante malevel.


227/254

REPUXO COM ESPESSURA VARIVEL TREFILAO

A trefilao consiste no adelgaamento da espessura das paredes cilndricas de uma

cpsula previamente repuxada, por meio de sucessivas passagens atravs de matrizes comfuros menores do que o dimetro extremo da cpsula. Esta operao efetuada a frio.

A reduo da espessura depende da qualidade e da maleabilidade do material.

A reduo mxima para os aos de boa qualidade de 35%.

Para que o produto fique com o material bem homogneo aconselhvel reduzir aespessura das paredes com mais operaes.

Para que o produto fique com as paredes bem concntricas, necessrio guiar ecentralizar cuidadosamente o puno.

Lubrificando convenientemente a chapa, se obtm um bom produto e uma fcilextrao da pea do puno.

Para chapas de ao, bons lubrificantes so: emulses de leo de colza, leo de rcinoe sabo.

Para eliminar o encrudescimento do material necessrio recozer as peas apscada passada.

DIMETRO DO DISCO D


228/254

Para evitar rugas necessrio que e > (0,04 0,05) D.

NMERO DE ESTGIOS1 estgio: Para evitar rugas

d1 = kD em que k = 0,75 0,85

2 estgio: Se d1 no for bastante prximo do dimetro interno da pea desejada,recorrer-se um 2 estgio sem trefilar.

3 estgio: O adelgaamento da parede por estgio, dever ser inferior a 25 35%.

aconselhvel diminuir esta porcentagem, estgio por estgio e recozer as peas,cobreando-se ou pumbleando-as, se possvel.

O dimetro do puno diminuir de 0,2mm por estgio.

FORA DE TREFILAO

Indicando com:


229/254

Para que o fundo no se separe das paredes laterais, necessrio que:

necessrio reduzir ao mnimo o atrito entre o cartucho e as paredes da matriz,lubrificando abundantemente as superfcies em contato espelhando o furo da matriz.

REPUXO POR EXTRUSO

O verbo extrudir sinnimo de expulsar. De fato, possvel expulsar da matriz, pormeio de um puno, um material plstico ali colocado.

Quanto maior for a plasticidade do material, tanto mais fcil ser a extruso.

O Pb, Sn, Al, Cu, Ni e suas ligas so timos materiais para extruso.


230/254

Condio fundamental para se obter a extruso que a fora seja aplicadarapidamente.

A espessura mnima alcanvel e = 0,1mm.

A seco do s cartuchos pode ser tambm quadrada, retangular, sextavada, elptica,

etc.

Os fatores que concorrem para uma boa extruso so:

1 - Maleabilidade e plasticidade do material.

2 - Aplicao instantnea da fora de extruso e com

intensidade constante durante toda a operao.

3 - Simetria da seco da pea.

4 - Sada de ar.As pastilhas a serem extrudadas podem se obter por corte de chapas, de tarugos ou

fundidos sob presso em conquilha.

Todas as pastilhas devero ser recozidas antes de serem submetidas extruso.

Melhores resultados se obtero se o recozimento for feito 2 ou 3 dias antes daextruso.

Uma extruso correta se efetua com punes com extremidade representada aseguir:


231/254

H outros sistemas de extruso:


232/254

DETERMINAO DO DISCO DE EXTRUSO

Pela igualdade de volumes teremos:

FORA DE EXTRUSO


233/254

Para cada material Rd no tem valor constante. Varia com a intensidade dadeformao, com a velocidade da deformao e com a temperatura alcanada pelo metaldurante a deformao.


234/254

REPUXO HYDROFORM

Os estampos no tm arestas e no interior da matriz forma-se uma presso leo

dinmica varivel e regulvel capaz de provocar a deformao e a adaptao do discometlico ao estampo conduzido por um pisto.

Essa caracterstica evita a formao de pregas, rachaduras superficiais, rupturas epermite realizar com uma nica operao a estampagem de formas complicadas.

Para estas operaes so necessrias prensas prprias.

O estampo composto de 2 partes:

A parte inferior tem o corpo A de ferro fundido, a chapa circularB e o puno Cque pode ser de Alumnio, Lato ferro e plstico ou outro material porque no sofreabraso.

A parte superior cmara da matriz elstica tem o corpo D com a parede cilndrica eteto esfrico com um furo para a entrada e sada do leo, ligado uma bomba de pressovarivel, regulada conforme o trabalho, a presso mxima alcana 10 kg/mm.

A membrana elstica E de borracha macia, com grande elasticidade, resistente trao, aos leos e aos cidos.

presa ermeticamente ao corpo D, por meio de uma arruela F e de um anel Gexpansvel de ao.

Segncia das Operaes:


235/254

REPUXO PROFUNDO


236/254


237/254


238/254

PROJETOS

Projetar a ferramenta progressiva para cortar 1 anel e 2 arruelas de uma vez.

Material: lato duroEspessura da chapa: e = 1,3mm


239/254


240/254


241/254


242/254

A favor da segurana, e para diminuir a mo-de-obra, faremos uma placa de choque

inteiria.


243/254

PROJETOS PROPOSTOS

Calcular e projetar as ferramentas progressivas para cortar a pea em figura.


244/254

PROJETOIS RESOLVIDOS B

Projetar uma ferramenta da pea em figura ( 2 peas por vez).

Material: lato moleEspessura: e = 1,59mm


245/254


246/254


247/254


248/254

O puno ter as dimenses da pea, menos a folga, mais as tolerncias.A matriz ter as dimenses da pea, mais a tolerncia.


249/254

Pela figura nota-se que o comprimento real dos punes : 57,5mm

14 placa de choque:Colocamos uma placa inteiria para os punes, com espessura de 5mm.


250/254

Calcular e projetar as ferramentas progressivas para cortar a pea em figura.


251/254

PROJETOS PROPOSTOS:

Calcular e projetar as ferramentas progressivas para cortar a pea em figura

Material: Alumnio duroEspessura: e = 1,2mm


252/254

CARACTERSTICAS MECNICAS DAS CFF e BF CONFORME ANORMA (Norma ABNT P EB 188)

A Dureza e Trao

B Embutimento Erichsen mnimo (em mm):

Chapas zincadas so fabricadas em linhas de zincagem por imerso, a partir deCFQ e CFF.

As chapas zincadas (CZ) so usadas principalmente para cobertura e laterais deedifcios industriais, para a fabricao de silos, recipientes diversos, tubulaes, calhas e denumerosos outros produtos.


253/254

Folhas de flandres Os tipos de ao e seu processamento so especificados deacordo com a aplicao que ser dada folha-de-flandres (FL). Especial ateno dada laminao frio e ao tratamento trmico posterior o recozimento. As bobinas laminadas

a quente e decapadas so reduzidas de espessura num laminador contnuo qudruo de cincocadeiras, dotado de controle automtico de espessura. Este dispositivo, com seus doismicrmetros de raios X, torna possvel obter bobinas com uniformidade de espessuranecessria s modernas e rpidas linhas de fabricao de latas.

O tratamento trmico especificado pela obteno das caractersticas mecnicasexigidas para a fabricao das variadas formas e dimenses de latas. Durante estetratamento as bobinas so envolvidas por uma atmosfera protetora especial que apresenta,entre

Projetos ferramentas calculos

Documents

Transcript of Projetos ferramentas calculos