06_drenagem Urbana e Superficial-calculos

DRENAGEM URBANA E SUPERFICIAL

CLCULOSCLCULOS

FEIRA DE SANTANA-2012

INTEGRANTES DO GRUPO

ALLAN PIMENTA

GEOVANE OLIVEIRAGEOVANE OLIVEIRA

JOO ANTNIO

JOELIO VAL

LUIZ XAVIER

DEFINIO E FATORES HIDROLGICOS

Drenagem significa os processos ou procedimentos necessrios para aumentar a condutividade

hidrulica da gua das chuvas de tal forma a resguardar a segurana e a sade dos pedestres, boa

trafegabilidade para os veculos em geral e a conservao das vias e propriedades em seu entorno.

O sistema de drenagem deve ser composto por dois sistemas distintos, projetados sob critrios

diferenciados.

- O sistema de drenagem inicial ou de micro-drenagem: composto pelos pavimentos das ruas, guias e - O sistema de drenagem inicial ou de micro-drenagem: composto pelos pavimentos das ruas, guias e

sarjetas, bocas de lobo, galerias de guas pluviais e canais de pequenas dimenses, com estimativa de 2

a 10 anos (precipitaes com risco moderado).

- O sistema de macro-drenagem constitudo por canais de maiores dimenses.

Os fatores hidrolgicos diretamente afetados pela urbanizao so o volume do escoamento

superficial direto, os parmetros de tempo do escoamento superficial e a vazo de pico das

cheias. Esses efeitos hidrolgicos so diretamente causados por alteraes da cobertura do solo,

modificaes hidrodinmicas nos sistemas de drenagem e as invases das vrzeas.

MICRODRENAGEM

FIGURA 3- DRENAGEM INEXIST OU DEF.FIGURA 2- BOCA DE LOBO E P.V. FIGURA 4- SARJETA E GUIA EXTRUDADOS

MACRODRENAGEMPLUVIGRAFO E PLUVIMETRO

FIGURA 6- CALADAS DRENANTESFIGURA 5- GAL. GUAS PLUVIAIS FIGURA 7- ANIS PR-MOLDADOS

FIGURA - PLUVIGRAFO FIGURA - TAMBOR PLUVIGRAFO FIGURA - PLUVIMETRO

ARMAZENAMENTO DA GUA

Ainda no muito comum em sistemas de drenagem urbana. Sua funo a de

realizar o armazenamento temporrio das guas de escoamento superficial

direto no ponto de origem, ou prximo deste, e subseqente liberao mais

lenta dessas guas para jusante no sistema de galerias ou canais.

FIGURA 10- RESERVATRIO FIGURA 8- SUBTERRNEO/JAPO FIGURA 9- SIST. DRENAGEM/JAPO

CANAIS

A configurao ideal para um canal de drenagem urbana a

seo trapezoidal simplesmente escavada com taludes

gramados, pela sua simplicidade de execuo e manuteno,

assim como pelo menor custo de implantao.

Quando o espao disponvel para implantao do canal

limitado, o canal revestido poder ser inevitvel para garantir

maiores velocidades de escoamento e, conseqentemente,maiores velocidades de escoamento e, conseqentemente,

necessidade de menores sees transversais.

FIGURA 13- CANAL TRAPEZOIDALFIGURA 11- CANAL RETANGULAR FIGURA 12- CANAL CIRCULAR

FIGURA 14- CANAL TRAPEZOIDAL

HIDROLOGIA URBANA

A intensidade mxima pontual pode ser determinada atravs das relaes intensidade-

durao-freqncia (IDF) das chuvas. Essas relaes so obtidas atravs de uma srie de

dados de chuvas intensas, suficientemente longas e representativas do local do projeto. O

trabalho do engenheiro Otto Pfafstetter (1982) para 98 postos pluviogrficos do territrio

brasileiro. Estas relaes seguem geralmente a seguinte forma:

onde:

P = altura pluviomtrica mxima (mm); Tr Tempo de Retorno; t = durao da chuva; e =

valores que dependem da durao da chuva; , a, b e c = valores constantes de cada posto.

O tempo de retorno (Tr) o inverso da probabilidade p e representa o tempo, em mdia, que este

evento tem chance de se repetir.

EQUAO 1- GERAL OTTO PFAFSTETER

HIDROLOGIA URBANA

Novaes (2000) apresentou uma equao para localidades onde no dispe de dados de

precipitaes intensas, deve ser utilizada para durao de chuva compreendida entre 5

minutos e 4 horas.

EQUAO 2- GERAL - NOVAES

P = precipitao intensa em mm; P1d = precipitao intensa de um dia; T = temperatura

mdia anual do local em C; t= durao da chuva; ln = logaritmo neperiano

Uma outra forma bastante usual, derivada da equao 1, de se expressar IDF.

EQUAO 6- SALVADOR/BA EQUAO 3- GERAL EQUAO 5 - F. DE SANTANA/BAEQUAO 4- SER. ORI. NORDESTINO

ETAPAS DO PROJETO

1 Verifica-se a subdiviso da rea e seu valor e o traado para escolha do mtodo de anlise do

sistema e encontrar o perodo de retorno;

2Calcula-se a intensidade e a precipitao de posse do perodo de retorno;

3Escolhe-se o mtodo de anlise da vazo em funo da rea da bacia: mtodo racional,

aplicvel a bacias urbanas com rea de drenagem inferior a 3 km (varivel), e os mtodos

baseados na teoria do hidrograma unitrio, cuja utilizao se recomenda para bacias debaseados na teoria do hidrograma unitrio, cuja utilizao se recomenda para bacias de

maior porte.

4 Escolha do coeficiente de escoamento superficial da bacia (C) e determinao das vazes de

projeto (valor instantneo de pico ou o hidrograma de cheia, que parte da transformao da

chuva de projeto em vazo do escoamento superficial) de posse da equao do mtodo

escolhido. Calcular o risco da obra em funo da sua vida til;

5 Clculo do tempo de concentrao;

6 Dimensionamento dos condutos.

ETAPAS

Onde: Q vazo mxima, em m/s;

0,278 fator para correo de unidade;

C coeficiente de escoamento superficial da bacia;

I intensidade da precipitao de projeto, em mm/h;

A rea da bacia, em Km.

TABELA 1- TEMPO DE RETORNO/TIPO DE SISTEMA

TABELA 2- COEFICIENTE DE ESCOAMENTO SUPERFICIAL

EQUAO 8- CLCULO DO RISCO

EQUAO 5 - F. DE SANTANA/BA

C COEFICICOEFICIENTE DE ESCOAMENTO SUPERFICIAL DA BACIA

TEMPO DE CONCENTRAO

Para canais revestidos, o tempo de concentrao deve ser calculado pelo mtodo cinemtico;

Para reas de drenagem de at 3,00 km (varia de cidade para cidade brasileira) e com

caractersticas naturais (sem parcelamentos), e para loteamentos com sistema virio definido, o

tempo de concentrao deve ser calculado pelas frmulas de Kirpich e do California Culverts

Practice.

TABELA 3- ALGARISMOS E SIGNIFICADOSTABELA 2 TEMPO DE CONCENTRAO

DIMENSIONAMENTO RUAS/SARJETAS

CLASSIFICAO DAS RUAS INUNDAOMXIMA

SECUNDRIA

PRINCIPAL

AVENIDA

SEM TRANSBORDAMENTO SOBRE A GUIA. OTRANSBORDAMENTO PODE ATINGIR AT A CRISTADA RUA

SEM TRANSBORDAMENTO SOBRE A GUIA. OTRANSBORDAMENTO DEVE PRESERVAR, PELOMENOS, UMA FAIXA DE TRNSITO LIVRE.

SEM TRANSBORDAMENTO SOBRE A GUIA. OTRANSBORDAMENTO DEVE PRESERVAR, PELOMENOS, UMA FAIXA DE TRNSITO LIVRE EM CADADIREO.

EQUAO 9A T. ESCOAMENTO

FIGURA 15 SEO TPICA DE UMA VIA

tc: tempo de concentrao (minutos);

S: declividade (m/m);

n: coeficiente de rugosidade de Manning ;

L: comprimento do escoamento (m);

P24: precipitao com 24 horas de durao (mm).

A P24 determinada para IDF correspondente

ao local em estudo, considerando o tempo de retornode projeto.

EQUAO 9B - GERAL

EXPRESSADIREO.

NENHUMA INUNDAO PERMITIDA EM QUALQUERFAIXA DE TRNSITO.


Abaulamento das ruas vai de um a quatro por cento.

De posse do valor do abaulamento para uma via j existente, calcula-se a vazo para a sarjeta, pela

frmula de Chzy com coeficiente de Manning.

A capacidade de conduo da rua ou da sarjeta pode ser calculada a partir de duas hipteses:

a gua escoando por toda a calha da rua; ou

a gua escoando somente pelas sarjetas. a gua escoando somente pelas sarjetas.

onde: Q: vazo (m3/s); A: rea de seo transversal (m); Rh: raio hidrulico (m); S: declividade do fundo (m/m); n: o coeficiente de rugosidade de Manning . Para via pblica, o coeficiente de rugosidade, em geral, de 0,017.

TABELA 4 DECLIVIDADES x FATOR DE REDUO

EQUAO 10 - GERAL EQUAO 11 - MANNING

EQUAO 12 F. HIDRAUL.

DIMENSIONAMENTO RUAS/SARJETASVELOCIDADES DE ESCOAMENTO

As velocidades mdias devero ser limitadas a valores mximos tendo em vista a proteo das estruturas contra os

efeitos da abraso, e a valores mnimos para a garantia da auto limpeza destes condutos (frmula de Manning).

- VELOCIDADE MXIMA NAS SARJETAS DE CONCRETO

A velocidade limite nas sarjetas de concreto ser de 4 m/s. Os pavimentos polidricos, desprovidos de revestimento

de concreto, tambm seguiro o mesmo critrio de limite de velocidade nas faixas das sarjetas. (V 4m/s)

- VELOCIDADE MXIMA NAS REDES TUBULARES

tubo de concreto Vmax = 8 m/s

tubos de PVC helicoidal: DN 1200 Vmax = 5,0 m/s; DN < 1200 Vmax = 7,00 m/s

-VELOCIDADE MNIMA NAS REDES TUBULARES (Vmin = 0,75 m/s)

- VELOCIDADE(S) NAS GALERIAS PRISMTICAS DE CONCRETO (Vmax = 12 m/s; Vmin = 0,75 m/s)

- SEOMOLHADA DA REDE TUBULAR

A seo transversal molhada mxima a ser adotada para a rede tubular corresponde seo com altura da lmina

dgua (y) igual a 80% do dimetro nominal da respectiva rede

Pela frmula de Manning:

V = (1/0,017) x [(0,05)^(2/3)]x [(0,004)^0,5] = 0,50m/s

DIMENSIONAMENTO RUAS/SARJETASCOEF. DE MANNING

TABELA 5 COEFICIENTE DE MANNING POR SUPERFCIE

BOCAS-DE-LOBO - TIPOS

As bocas-de-lobo so elementos colocados nas sarjetas com a finalidade de captar as guas veiculadaspor elas para que, desta forma, no venham a invadir o leito carrovel das ruas causandocomplicaes para o trfego de veculos e pedestres. Alm disto, devem conduzir as guas at asgalerias ou tubulaes subterrneas que as levaro at os rios (talvegues).


Seus posicionamentos devem estar nos pontos mais baixos do sistema para impedir alagamentos e

guas paradas em zonas mortas. As bocas-de-lobo devem ser posicionadas em ambos os lados

da rua quando a saturao da sarjeta exigir ou quando forem ultrapassadas suas capacidades de

engolimento. O espaamento entre as bocas de lobo tambm deve ser dimensionado em

projeto, mas recomenda-se adotar uma distncia mxima de 60 m entre os dispositivos caso

no seja analisada a capacidade de descarga da sarjeta.no seja analisada a capacidade de descarga da sarjeta.

Boca-de-lobo com grelha, constituda de uma abertura na sarjeta, coberta por uma grelha de

barras metlicas ou de concreto. Neste sistema a grelha retm a maior parte dos detritos

transportados pelo fluxo o que obstrui parcialmente a sua rea til. Contudo, este fato resulta

em uma maior proteo para os talvegues e cursos dgua (reduz assoreamento).

Boca-de-lobo simples, com uma abertura vertical na guia, atravs da qual captada a gua da

sarjeta. Neste tipo h pouca obstruo por detritos, mas estes atingem os talvegues ou cursos

dgua.


Para a boca-de-lobo combinada com depresso, os testes mostraram um ganho mximo na capacidade decaptao da ordem de 12% em relao mesma boca-de-lobo porm sem a depresso na sarjeta. J nacomparao entre as bocas-de-lobo, com depresso na sarjeta observa-se que a contribuio da abertura naguia na eficincia da boca-de-lobo combinada no chega a 2%. (Jos Geraldo de Arajo Lima/UFMG/PS).

BOCA DE LODO DE GUIA

BOCA DE LODO COMBINADA BOCA DE LODO MULTIPLA-COMBINADA

BOCA DE LODO SIMPLES COM GRELHA

DIMENSIONAMENTO BOCAS-DE-LOBO

Capacidade de engolimento - Quando a gua acumula sobre a boca-de-lobo (boca-de-lobo na guia),gera uma lmina com altura menor do que a abertura da guia (ou seja, 24,0cm), a vazoser calculada por

onde:

L: comprimento da abertura (m);

y: altura de gua prxima abertura na guia (m);

h: altura da guia (m);

y1: carga da abertura da guia (m) ; (y1 = y - h/2). Para cargas de uma a duas vezes a altura daabertura da guia (1 < yl/h < 2), a opo por um ou outro critrio deve ser definida pelo projetista.

EQUAO 13 P/ GUIA


As bocas-de-lobo com grelha funcionam como um vertedor de soleira livre para profundidade delmina de at 12 cm. Se um dos lados da grelha for adjacente guia, este lado dever ser excludo dopermetro L da mesma.

Se um dos lados da grelha for adjacente guia, este lado dever ser excludo do permetro L da mesma.Substituindo-se L por P, da primeira equao, onde P o permetro do orifcio em m. Paraprofundidades de lmina maiores que 42 cm, a vazo calculada por:

onde:

y: altura de gua prxima abertura na guia (m);

L : comprimento da soleira (m).

A: rea da grade, excludas as reas ocupadas pelas barras (m2);

y: altura de gua na sarjeta sobre a grelha (m). Na faixa de transio entre 12 e 42 cm, a carga a

ser adotada definida segundo julgamento do projetista.

A capacidade terica de esgotamento das bocas-de-lobo combinadas , aproximadamente, igual somatria das vazes pela grelha e pela abertura na guia, consideradas isoladamente.

EQUAO 14 P/ GRELHAS

BOCAS-DE-LOBO DISTNCIA

Como A (Lr/2 ).x, tem-se que o valor de x dado pela equao.

onde:

Q vazo em m/s;

I intensidade dada em mm/min;

A a rea da faixa em m.

x distncia entre as bocas;

Lr a largura da faixa.

Recomenda-se adotar um espaamento mximo de 60,0 m entre as bocas-de-lobo, caso no seja analisada a

EQUAO 15 DISTNCIA

Recomenda-se adotar um espaamento mximo de 60,0 m entre as bocas-de-lobo, caso no seja analisada acapacidade de escoamento da sarjeta (Drenagem e Controle de Eroso Urbana, Roberto Fendrich, pg 241).

Outros autores recomendam pares de bocas coletoras de 40 a 60 m de extenso de rua ou a cada 300 a 800m de rea das mesmas.

FIGURA 21 DISTNCIA ENTRE AS BOCAS-DE-LOBO

POOS DE VISITA (PVs)

Os poos de visita so cmaras cuja funo primordial de permitir o acesso scanalizaes para limpeza e inspeo, de modo que se possam mant-las em bom estadode funcionamento. Sua locao sugerida nos pontos de mudanas de direo,cruzamento de ruas (reunio de vrios coletores), mudanas de declividade e mudana dedimetro. O espaamento recomendado para os poos de visita de 50 m (casosexcepcionais devem ser submetidos avaliao dos rgos competentes. Tal distnciafacilita o alcance dos equipamentos de desobstruo.

Podem ser construdos em alvenaria ou em anis pr-moldados. Dimenses:a) tampo - dimetro mnimo de 0,60m;b) cmara - dimenso mnima em planta de 0,80 m.

DIMENSIONAMENTO TRECHOS

DIMENSIONAMENTO INCIO TRECHO 1

Verificando a intensidade de precipitao para 24horas

i = [716 x (10)^0,241]/[(1440 + 11)^0,761] = 4,896mm/h

Verificando a precipitao em 24 horas

P24 = 4, 896 x 24 = 117,51mm

Verificando a declividade longitudinal S do trecho (curvas de nvel) e seu comprimento L

L = 100m e S = (98,50-96,70)/100 =0,018 m/m

Verificando coeficiente de Manning n (Tabela) Verificando coeficiente de Manning n (Tabela)

n = 0,016

Verificando o tempo de concentrao de escoamento superficial

tc = [5,474 (0,016 x 100)^0,8]/[(117,51^0,5) x (0,018^0,4)] = 3,67 min

Verificando o tempo de precipitao mxima, adota-se tc = 10,0 min

imx = [716 x (10)^0,241]/[(10 + 11)^0,761] = 122,94 mm/h

Verificando o coeficiente de escoamento superficial C (Tabela)

C = 0,70

Calculando a vazo pelo Mtodo Racional

Q = 0,278 x 122,94 x 0,70 x 0,0008 = 0,019 m/s ou 19,0 l/s


Calculando os dutos

D = 1,55x[(0,019 x 0,014)/(0,018^0,50]^(3/8) = 0,150 m ou 150,0 mm

DN-tubos de concreto comerciais: 300, 500, 600, 800, 1000,1200 e 1500 mm.

Como DN_adotado > DN_calculado corrige-se com fator hidrulico

Calculando o fator hidrulico

Fh = [(0,019 x 0,014)/[(0,30^(8/3))x(0,018^0,5)] = 0,049

Calculando o Raio hidrulico novo Real(Tabela) Calculando o Raio hidrulico novo Real(Tabela)

Rh/D= 0,1566 e y/D = 0,27

Rh = 0,1566 x 0,30 = 0,047 m ---------- y = 0,27 x 0,30 = 0,081 m

Calculando a velocidade do escoamento

V = [(0,047^(2/3)) x (0,018^0,5)] / 0,014 1,25 m/s

Calculando o tempo de viagem do escoamento

te = [100/(60 x 1,25)] = 1,33 min

Calculando novo trecho entre PVs

Calculando o novo tc2

tc'2 = tc + te = 10,0 + 1,33 = 11,33 min


Verificando a declividade longitudinal S2 do novo trecho e seu comprimento L2

L2 = 80m e S = (96,70-95,00)/80 =0,021 m/m

Mantendo 0 coeficiente de Manning

n = 0,016

Verificando o tempo de precipitao mxima com tc2 = 10,95 min

imx = [716 x (10)^0,241]/[(11,33 + 11)^0,761] = 111,32 mm/h

Mantendo o coeficiente de escoamento superficial Mantendo o coeficiente de escoamento superficial

C = 0,70

Calculando vazo do segundo trecho pelo Mtodo Racional

Q = 0,278 x 117,32 x 0,70 x 0,00064 = 0,0146 m/s ou 15 l/s

Calculando os dutos

D = 1,55x[(0,019 + 0,015) x 0,014)/(0,021^0,50]^(3/8) = 0,181 m ou 181,0 mm

DN-tubos de concreto comerciais: 300, 500, 600, 800, 1000,1200 e 1500 mm.

Como DN_adotado > DN_calculado corrige-se com fator hidrulico


Calculando o fator hidrulico

Fh = [(0,034 x 0,014)/[(0,30^(8/3))x(0,021^0,5)] = 0,081

Calculando o Raio hidrulico novo (Tabela)

Rh/D= 0,1935 e y/D = 0,35

Rh = 0,1935 x 0,30 = 0,058 m ---------- y = 0,35 x 0,30 = 0,105 m

Calculando a velocidade do escoamento

V = [(0,034^(2/3)) x (0,021^0,5)] / 0,014 1,09 m/s V = [(0,034^(2/3)) x (0,021^0,5)] / 0,014 1,09 m/s

Calculando o tempo de viagem do escoamento

te2 = [80/(60 x 1,09)] = 1,22 min

Calculando novo trecho entre PVs

Calculando o novo tc3

tc3 = tc2 + te2 = 11,33 + 1,22 = 12,55 min

Calculando o risco da obra

R = 100[1- ((1 1/10)^20)] = 87,84%

O recobrimento dos dutos no deve ser inferior a 0,90 m para coletor assentado no leitoda via de trfego, ou a 0,65 m para coletor assentado no passeio. Recobrimento menordeve ser justificado.


Exemplo: Calcular a vazo mxima que escoa pela sarjeta com uma altura de guia de 15cm e por toda a rua, segundo os parmetros normais de via pblica. Para uma declividadelongitudinal de 0,018m/m, quais so as vazes?

1 hiptese:

Capacidade total da calha:

0,15\0,03 = 5,0m (cada lado) 0,15\0,03 = 5,0m (cada lado)

rea molhada:

(0,15x5)/2 = 0,375m (tringulo de cada lado)

Permetro molhado:

[(5+0,15)^0,5] + 0,15 = 5,15m

Raio hidrulico:

=A/P = 0,375/5,15 = 0,0728m

Vazo:

Q = (1/0,016) x 0,375x [(0,0728)^(2/3)]x [(0,018)^0,5] = 0,548m/s (cada lado)

FIGURA 16 SEO DA SARJETA


Exemplo: Calcular a vazo mxima que escoa pela sarjeta com uma altura de 5,0 cm e portoda a rua, segundo os parmetros normais de via pblica. Para uma declividadelongitudinal de 0,018m/m, quais so as vazes?

2 hiptese: Capacidade das sarjetas: 0,05\0,03 = 1,67m (cada lado, com 5,0 cm de altura molhados) rea molhada: rea molhada: (0,05x1,67)/2 = 0,0417m (tringulo de cada lado) Permetro molhado: [(1,67+0,05)^0,5] + 0,05 = 1,72m Raio hidrulico: Rh=A/P = 0,0417/1,72 = 0,024m Vazo: Q = (1/0,014) x 0,0417x [(0,024)^(2/3)]x [(0,018)^0,5] = 0,0332 m/s (cada lado) Fator de reduo: Q= 33,20 x 0,80 = 26,56 l/s (carros estacionados, sedimentos, lixo, etc)


Continuando o dimensionamento anterior, para Q= 15,0 l/s na sarjeta e lmina d`gua h = 0,05 m,tem-se:

Calculando como boca-de-lobo de guia, para verificar quanto de guia preciso, tem-se:

L = Q/[1,7. (y^(3/2 ))] = 0,015/[1,7.((0,05)^(3/2 ))] = 0,80m

Logo, haver necessidade de um comprimento de 0,80 m de soleira na boca-de-lobo de guia.

Ou, pelo grfico, tem-se: Ou, pelo grfico, tem-se:

y/h = 0,05/0,15=0,33, a partir da identificao destes dois pontos no grfico, traa-se uma reta unindoambos. A interseo da reta com a linha da escala Q/L permite determinar a capacidade deescoamento (l/s.m). Foi encontrado a relao de Q/l = 20.

Logo:

Como Q= 15 l/s, L = 15/20 = 0,75 m. Semelhante ao anterior.

Agora , trabalhando como boca-de-lobo combinada, de guia (padro) + grelha, tem-se:

1 - Verificando a capacidade de uma boca-de-lobo de guia com dimenses padro (h = 0,15 m e L =1,0m)

Q 1= 1,7.L.[y ^(3 / 2) ]= 1,7 x 1,0 x [(0,05 )^(3 /2)]= 0,019 m/s ou 19 l/s


Agora , trabalhando como boca-de-lobo combinada, de guia (padro) + grelha, tem-se:

1 - Verificando a capacidade de uma boca-de-lobo de grelha com dimenses padro (a = 0,84 m e b=0,29 m).

OBS: A grelha estando adjacente sarjeta, deve-se

Deduzir o seu permetro, substituindo L, por P.

Logo:

Q 1= 15 l/s

Q2= 1,7.(0,84 + 2 x 0,29).[0,05 ^(3 / 2)] = 0,027m/s ou 27,0 l/s (com depresso = 30,20 l/s)

Q total = 15 + 27 = 42,0 l/s ( > 15 l/s).Corrigindo a vazo devido a obstrues, tem-se, pela

tabela:

Q total = (15 + 27)x0,65 = 27,30 l/s ( > 15 l/s).

Calculando distncia entre as bocas-de-lobo:

x = [2000 x 0,015] / [60 x 4 x 0,7 x (122,94/60]

x = 0,1 m

BOCAS-DE-LOBO - LOCALIZAO

FIGURA 20 LOCALIZAO DAS BOCAS-DE-LOBO

CANAL DE ESCOAMENTO ESCOLHA DA MELHOR SEO - TRAPZIO

y= (b x sen ) / [2 (1 cos )]

O melhor ngulo est para = 60

y = (b3) / 2 A = () x (3b) P = 3b

Rh = (b3) / 4 n = 0,014

i = 0,004 i = 0,004

Q = 0,034m/s

A vazo ser a mesma para cada seo analisada

0,034 = (1/0,014) x ((3/4) x 3b)) x [(b3) / 4)^(2/3)]x [(0,004)^0,5] b(^8/3)] =0,0101 b = 0,18m

Substituindoy = 0,16m

A = 0,23m

P = 0,54m

Rh = 0,078m

CANAL DE ESCOAMENTO ESCOLHA DA MELHOR SEO - RETNGULO

y= (b x sen ) / [2 (1 cos )]

para = 90

y = b / 2 A = b / 2

P = 2b

Rh = b / 4 n = 0,014

i = 0,004 i = 0,004

Q = 0,034m/s

Mantendo a mesma vazo

0,034 = (1/0,014) x (b / 2) x [(b / 4)^(2/3)]x [(0,004)^0,5] b(^8/3)] =0,038 b = 0,293m

Substituindoy = 0,146m

A = 0,043m

P = 0,586m

Rh = 0,073m

CANAL DE ESCOAMENTO ESCOLHA DA MELHOR SEO - CRCULO

A = (pi.D) / 8

P = (pi.D) / 2

Rh = D / 4 n = 0,014

i = 0,004

Q = 0,034m/s

Mantendo a mesma vazo

0,034 = (1/0,014) x ((pi.D) / 8) x [(D / 4)^(2/3)]x [(0,004)^0,5] 0,034 = (1/0,014) x ((pi.D) / 8) x [(D / 4)^(2/3)]x [(0,004)^0,5] D(^8/3)] =0,048 D = 0,32m

SubstituindoA = 0,040m

P = 0,504m

Rh = 0,08m

Dentre as sees analisadas a que melhor atende a situao a de seo circular, embora seja esta seo ade execuo mais difcil. Porm, a mesma apresenta o menor permetro molhado, logo, requer umcusto menor com revestimento. Pode-se utilizar material pr-moldado para facilitao de suaimplantao.

FATOR HIDRULICORAIO HIDRULICO REAL

EQUAO 12 F. HIDRAUL.

HIDROGRAMA UNITRIO SINTTICOMTODO

Esta frmula faz parte do mtodo conhecido por Colorado Urban Hydrograph Procedure- CUHP- que faz

parte dos procedimentos recomendados por aquela entidade (DAEECETESB, 1983). As reas das bacias

estudadas variaram entre 0,6 a 187 km e as porcentagens impermeabilizadas entre 2,7% e 83%.

t p = tempo de retardamento em horas;

L = comprimento do talvegue em km;

Lcg = comprimento que vai da seo de interesse ao centride da bacia, em km; Lcg = comprimento que vai da seo de interesse ao centride da bacia, em km;

Ia = porcentagem impermeabilizada da bacia.

Os seguintes ajustes devem ser feitos para estimar o valor de Ct

- Adicionar 10% para reas esparsamente dotadas de galerias;

- Subtrair 10% para reas totalmente servidas por galerias;

- Efeito da declividade:

para i < 0,010 m/m

para i > 0,025 m/m

para 0,010 m/m< i < 0,025 m/m

HIDROGRAMA UNITRIO SINTTICOMTODO

onde

Q = vazo mxima

A= rea de drenagem em Km;

Cp= coeficiente que varia entre 0,56 e 0,69.

tb = tempo base do hidrograma, em horas;

tr = tempo de durao da precipitao unitria que o

provoca, em horas;

T = tempo de pico, em horas;

T = (21 x tp /22) + 0,75 x td

Cp = 0,89 x [Ct]^(0,46);

tr = tp / 5,5;

tb = 3 + (tp / 8)

Obs: Se tr for menor que TR (10,50), corrige-se o valor de tp

para tp

REFERNCIAS BIBLIOGRFICAS

06_drenagem Urbana e Superficial-calculos

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